JPH0259950B2 - - Google Patents
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- JPH0259950B2 JPH0259950B2 JP58078270A JP7827083A JPH0259950B2 JP H0259950 B2 JPH0259950 B2 JP H0259950B2 JP 58078270 A JP58078270 A JP 58078270A JP 7827083 A JP7827083 A JP 7827083A JP H0259950 B2 JPH0259950 B2 JP H0259950B2
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- wire
- electrical resistance
- wires
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/02—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance
- G01N27/04—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance
- G01N27/20—Investigating the presence of flaws
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は海洋浮遊構造物を係留する際に用いら
れる平行線ケーブルの破断状況を非破壊で検知す
る方法に関するものである。
れる平行線ケーブルの破断状況を非破壊で検知す
る方法に関するものである。
海底油田の開発等に用いられる海洋浮遊構造物
の係留索は20〜30年にわたる長期間の耐久性が要
求される。
の係留索は20〜30年にわたる長期間の耐久性が要
求される。
一方、吊橋等で使用されている平行線ケーブル
は高い破断強度、疲労強度と大きい縦断性係数を
もつため、引張構造部材として最も優れた性能を
有している。そこで、平行線ケーブルを海洋浮遊
構造物の係留索として使用することが考えられ
る。
は高い破断強度、疲労強度と大きい縦断性係数を
もつため、引張構造部材として最も優れた性能を
有している。そこで、平行線ケーブルを海洋浮遊
構造物の係留索として使用することが考えられ
る。
しかしながら、長い年月に及ぶ使用期間中に
は、海水が平行線ケーブルに接触するのを防ぐた
めに前記平行線ケーブルの外層に被覆されたプラ
スチツク等の防食層が破れ海水が侵入し、平行線
ケーブルを腐食し、ひいてはケーブルの破断を引
き起こす可能性、あるいは台風等のためケーブル
に過大張力が加わり一部が破断することが考えら
れる。
は、海水が平行線ケーブルに接触するのを防ぐた
めに前記平行線ケーブルの外層に被覆されたプラ
スチツク等の防食層が破れ海水が侵入し、平行線
ケーブルを腐食し、ひいてはケーブルの破断を引
き起こす可能性、あるいは台風等のためケーブル
に過大張力が加わり一部が破断することが考えら
れる。
海洋浮遊構造物が、長期間安全に稼動するのを
保証するためには、稼動期間中に平行線ケーブル
を非破壊的に検査することによりケーブル素線の
破断状況を検知し、必要に応じて修理、交換等の
措置を講ずる必要がある。
保証するためには、稼動期間中に平行線ケーブル
を非破壊的に検査することによりケーブル素線の
破断状況を検知し、必要に応じて修理、交換等の
措置を講ずる必要がある。
破断の検知方法としては、構造材料が破壊する
際に発生する音を検知するAE（Acoustic
Emission）法や、材料に音波を入射してその反
射または透過状況から材料中の亀裂の有無を知る
方法がある。しかし、AE法では、発生する音が
極めて微弱であるため材料にセンサーを直接密着
させることが要求され、かつ長さが数百ｍにも及
ぶケーブルではセンサーを数十〜数百ケ所に設け
ることが必要となる。また、後者の方法でもケー
ブル各素線端面への音響振動子の接着の問題やケ
ーブル各素線間の音響的絶縁の問題があつて実用
化されていない。
際に発生する音を検知するAE（Acoustic
Emission）法や、材料に音波を入射してその反
射または透過状況から材料中の亀裂の有無を知る
方法がある。しかし、AE法では、発生する音が
極めて微弱であるため材料にセンサーを直接密着
させることが要求され、かつ長さが数百ｍにも及
ぶケーブルではセンサーを数十〜数百ケ所に設け
ることが必要となる。また、後者の方法でもケー
ブル各素線端面への音響振動子の接着の問題やケ
ーブル各素線間の音響的絶縁の問題があつて実用
化されていない。
さらに、材料を外部より磁化して、亀裂部に生
じる漏洩磁束を検出する方法もあるが、数百本の
素線から成る平行線ケーブルでは中心部の破断は
検知困難であり、かつケーブル長手方向に磁気セ
ンサーを走査することが必要であつて、海中にて
使用される海洋浮遊構造物係留用平行線ケーブル
にこの方法を適用することは構造的にも困難であ
る。また、各ケーブル素線の電気抵抗から破断の
有無を知ること（破断時、抵抗∞）が考えられる
が、この場合には個々のケーブル素線が電気的に
絶縁されていることが必要である。しかし、平行
線ケーブルでは各素線に加わる張力を均一にする
目的から、各素線は両端ソケツト部においては分
岐された状態で結合用合金によつて鋳込まれるた
め、素線の一部が破断してもその抵抗変化は極く
わずかである。
じる漏洩磁束を検出する方法もあるが、数百本の
素線から成る平行線ケーブルでは中心部の破断は
検知困難であり、かつケーブル長手方向に磁気セ
ンサーを走査することが必要であつて、海中にて
使用される海洋浮遊構造物係留用平行線ケーブル
にこの方法を適用することは構造的にも困難であ
る。また、各ケーブル素線の電気抵抗から破断の
有無を知ること（破断時、抵抗∞）が考えられる
が、この場合には個々のケーブル素線が電気的に
絶縁されていることが必要である。しかし、平行
線ケーブルでは各素線に加わる張力を均一にする
目的から、各素線は両端ソケツト部においては分
岐された状態で結合用合金によつて鋳込まれるた
め、素線の一部が破断してもその抵抗変化は極く
わずかである。
例えば、直径７mm、長さ500mのケーブル素線、
500本で構成された平行線ケーブルの両端ソケツ
ト部間の電気抵抗は、全く破断が無い時で約３
（ｍΩ）であり、500本のうち10本破断すると3.06
（ｍΩ）に変化する。従つて非常に高精度の測定
が要求されるとともに、海底にある下端ソケツト
部から測定器までのリード線の抵抗の変化、海水
温の変化による抵抗変化および風、波浪によつて
生ずるケーブルの張力変化による抵抗変化等が問
題となる。
500本で構成された平行線ケーブルの両端ソケツ
ト部間の電気抵抗は、全く破断が無い時で約３
（ｍΩ）であり、500本のうち10本破断すると3.06
（ｍΩ）に変化する。従つて非常に高精度の測定
が要求されるとともに、海底にある下端ソケツト
部から測定器までのリード線の抵抗の変化、海水
温の変化による抵抗変化および風、波浪によつて
生ずるケーブルの張力変化による抵抗変化等が問
題となる。
本発明はこれらの問題点を解決し、抵抗変化か
ら使用中の平行線ケーブルの破断状況を非破壊で
検知し、必要に応じて修理交換を可能とする方法
を提供するものである。
ら使用中の平行線ケーブルの破断状況を非破壊で
検知し、必要に応じて修理交換を可能とする方法
を提供するものである。
すなわち、本発明は、両端の導電性ソケツト部
以外では互いに絶縁されたケーブル素線群と、下
端ソケツト部を除いて他の素線から絶縁された複
数本の測定用ケーブル素線によつて平行線ケーブ
ルを構成し、前記上端ソケツト部と前記測定用ケ
ーブル素線端部間に定電流発生源を、および前記
上端ソケツト部と前記測定用ケーブル素線とは異
なる測定用ケーブル素線端部間に電圧測定器をそ
れぞれ接続することによつてケーブル素線群の電
気抵抗を測定し、さらに２本の測定用ケーブル素
線間に定電流発生源と電圧測定器をそれぞれ接続
することによつて測定用ケーブル素線の電気抵抗
を測定し、その信号からケーブル素線群電気抵抗
の温度および歪による変化を補正して、ケーブル
素線の破断状況、非破壊的かつ高検知精度の検知
を可能としたことを特徴とする海洋浮遊構造物係
留用平行線ケーブルの破断検知方法に関するもの
である。
以外では互いに絶縁されたケーブル素線群と、下
端ソケツト部を除いて他の素線から絶縁された複
数本の測定用ケーブル素線によつて平行線ケーブ
ルを構成し、前記上端ソケツト部と前記測定用ケ
ーブル素線端部間に定電流発生源を、および前記
上端ソケツト部と前記測定用ケーブル素線とは異
なる測定用ケーブル素線端部間に電圧測定器をそ
れぞれ接続することによつてケーブル素線群の電
気抵抗を測定し、さらに２本の測定用ケーブル素
線間に定電流発生源と電圧測定器をそれぞれ接続
することによつて測定用ケーブル素線の電気抵抗
を測定し、その信号からケーブル素線群電気抵抗
の温度および歪による変化を補正して、ケーブル
素線の破断状況、非破壊的かつ高検知精度の検知
を可能としたことを特徴とする海洋浮遊構造物係
留用平行線ケーブルの破断検知方法に関するもの
である。
以下図面により本発明の詳細を説明する。
第１図は本発明に使用する平行線ケーブルの横
断平面図を示すもので、１は中心に配置したケー
ブル素線群、２は測定用ケーブル素線で各ケーブ
ル素線１は両端ソケツト部を除いてプラスチツク
等で被覆されることにより、互いに絶縁されてい
る。また、３はケーブル素線が海水と接触しない
ようにするため平行線ケーブルの外層をプラスチ
ツク等で被覆した防食層である。
断平面図を示すもので、１は中心に配置したケー
ブル素線群、２は測定用ケーブル素線で各ケーブ
ル素線１は両端ソケツト部を除いてプラスチツク
等で被覆されることにより、互いに絶縁されてい
る。また、３はケーブル素線が海水と接触しない
ようにするため平行線ケーブルの外層をプラスチ
ツク等で被覆した防食層である。
第２図は平行線ケーブルの縦断側面図で、図中
１〜３は第１図の１〜３と同一部分を示し、４，
４′はケーブルの上下端に結合した上端ソケツト
および下端ソケツトで、これによつてケーブルは
上端ソケツト支持台５および下端ソケツト支持台
５′に支持固定される。
１〜３は第１図の１〜３と同一部分を示し、４，
４′はケーブルの上下端に結合した上端ソケツト
および下端ソケツトで、これによつてケーブルは
上端ソケツト支持台５および下端ソケツト支持台
５′に支持固定される。
なお、ケーブル素線群１は各素線に付加される
張力を均一にするため、ソケツト４，４′内で分
岐された状態で結合用合金によつて鋳込まれてお
り、したがつて、各素線は両端ソケツト部におい
てのみ全部導通短絡状態になつている。また、測
定用ケーブル素線２は、下端ソケツト４′内でケ
ーブル素線群１と一緒に結合用合金によつて鋳込
まれているが、上部ソケツト４ではケーブル素線
２は他の素線と絶縁された状態で孔６を通つてソ
ケツト外表面に導かれており、したがつて測定用
ケーブル素線２は下部ソケツトにおいてのみ他の
素線と短絡導通状態にある。
張力を均一にするため、ソケツト４，４′内で分
岐された状態で結合用合金によつて鋳込まれてお
り、したがつて、各素線は両端ソケツト部におい
てのみ全部導通短絡状態になつている。また、測
定用ケーブル素線２は、下端ソケツト４′内でケ
ーブル素線群１と一緒に結合用合金によつて鋳込
まれているが、上部ソケツト４ではケーブル素線
２は他の素線と絶縁された状態で孔６を通つてソ
ケツト外表面に導かれており、したがつて測定用
ケーブル素線２は下部ソケツトにおいてのみ他の
素線と短絡導通状態にある。
定電流発生源７は、連動スイツチ１０の状態に
よつてケーブル素線群１と測定用ケーブル素線２
との間、もしくは、前記測定用ケーブル素線２
と、該ケーブル素線２とは別の測定用ケーブル素
線２′との間に接続され、そして、電圧測定器８
は、連動スイツチ１０′の状態によつて測定用ケ
ーブル素線２′とケーブル素線群１との間、もし
くは前記測定用ケーブル素線２′と、該測定用ケ
ーブル素線２′とは別の測定用ケーブル素線２の
端部に接続されている。また、信号解析部９は定
電流発生源７および電圧測定器８からの信号を受
けて、ケーブル素線群１の両下端ソケツト部間の
電気抵抗R1および測定用ケーブル素線２，２′の
電気抵抗R2を演算し、該電気抵抗R2の変化分か
ら電気抵抗R1の温度および歪による変化を補正
し、ケーブル素線群１の断線状況を検知する。
よつてケーブル素線群１と測定用ケーブル素線２
との間、もしくは、前記測定用ケーブル素線２
と、該ケーブル素線２とは別の測定用ケーブル素
線２′との間に接続され、そして、電圧測定器８
は、連動スイツチ１０′の状態によつて測定用ケ
ーブル素線２′とケーブル素線群１との間、もし
くは前記測定用ケーブル素線２′と、該測定用ケ
ーブル素線２′とは別の測定用ケーブル素線２の
端部に接続されている。また、信号解析部９は定
電流発生源７および電圧測定器８からの信号を受
けて、ケーブル素線群１の両下端ソケツト部間の
電気抵抗R1および測定用ケーブル素線２，２′の
電気抵抗R2を演算し、該電気抵抗R2の変化分か
ら電気抵抗R1の温度および歪による変化を補正
し、ケーブル素線群１の断線状況を検知する。
第３図は、定電流発生源７および電圧測定器８
と各ケーブル素線との間の接続状況を示す等価回
路で、同図ａは定電流発生源７および電圧測定器
８の一端がケーブル素線群１に、第３図ｂは定電
流発生源７の一端が測定用ケーブル素線２に、電
圧測定器８の一端が測定用ケーブル素線２′にそ
れぞれ接続された場合である。
と各ケーブル素線との間の接続状況を示す等価回
路で、同図ａは定電流発生源７および電圧測定器
８の一端がケーブル素線群１に、第３図ｂは定電
流発生源７の一端が測定用ケーブル素線２に、電
圧測定器８の一端が測定用ケーブル素線２′にそ
れぞれ接続された場合である。
第３図ａは、ケーブル素線群１がＮ本のケーブ
ル素線から構成されている場合で、ｒは素線１本
の電気抵抗を示しており、従つてケーブル素線群
１の電気抵抗R1は次式で表わされる。
ル素線から構成されている場合で、ｒは素線１本
の電気抵抗を示しており、従つてケーブル素線群
１の電気抵抗R1は次式で表わされる。
R1＝ｒ／Ｎ (1)
定電流発生源７による電流I1は、電圧測定器８
に高入力インピーダンスのものを使用することに
よつて、ケーブル素線群１と測定用ケーブル素線
２の回路に流れ、電圧測定器８と測定用ケーブル
素線２′の回路に流れる電流は無視できる。従つ
て、電圧測定器８によつてケーブル素線群１の両
端の電圧降下V1が測定可能であり、ケーブル素
線群１の抵抗R1はR1＝V1／I1として、測定用ケ
ーブル素線２，２′の抵抗の影響を受けずに正確
に知ることができる。
に高入力インピーダンスのものを使用することに
よつて、ケーブル素線群１と測定用ケーブル素線
２の回路に流れ、電圧測定器８と測定用ケーブル
素線２′の回路に流れる電流は無視できる。従つ
て、電圧測定器８によつてケーブル素線群１の両
端の電圧降下V1が測定可能であり、ケーブル素
線群１の抵抗R1はR1＝V1／I1として、測定用ケ
ーブル素線２，２′の抵抗の影響を受けずに正確
に知ることができる。
ケーブル素線群１の抵抗R1は、ケーブル素線
群のうち、ｎ本の素線が破断すると、 R1＝ｒ／（Ｎ−ｎ） (2) に変化し、R1の測定から破断状況を検知できる。
しかし、R1はケーブル周囲の海水温やケーブル
に加わる張力の変動によつても変わるので破断状
況を正確に知るためにはこれらの補正が必要とな
る。
群のうち、ｎ本の素線が破断すると、 R1＝ｒ／（Ｎ−ｎ） (2) に変化し、R1の測定から破断状況を検知できる。
しかし、R1はケーブル周囲の海水温やケーブル
に加わる張力の変動によつても変わるので破断状
況を正確に知るためにはこれらの補正が必要とな
る。
そこで、スイツチ１０，１０′を切換えて、第
３図ｂの回路構成にすれば、測定用ケーブル素線
２，２′の次式で表わされる合成抵抗R2が R2＝2r (3) 定電流発生源７の出力電流をI2、電圧測定器の
指示をV2とするとV2／I2として求められる。そ
して測定用ケーブル素線２，２′はケーブル素線
群１と同一材質であつて、かつ同一ケーブル内に
内包されているため、海水温や張力の変動によつ
てR2は、R1の場合と全く同じ割合で変化するの
で、R1とR2の比Ｋ＝R1／R2を求めれば、ケーブ
ルが破断していない場合は、Ｋは一定値K0とな
る。従つて、R1が変わつてもＫ＝K0であれば、
ケーブルの破断によるもので無いことが判定でき
る。
３図ｂの回路構成にすれば、測定用ケーブル素線
２，２′の次式で表わされる合成抵抗R2が R2＝2r (3) 定電流発生源７の出力電流をI2、電圧測定器の
指示をV2とするとV2／I2として求められる。そ
して測定用ケーブル素線２，２′はケーブル素線
群１と同一材質であつて、かつ同一ケーブル内に
内包されているため、海水温や張力の変動によつ
てR2は、R1の場合と全く同じ割合で変化するの
で、R1とR2の比Ｋ＝R1／R2を求めれば、ケーブ
ルが破断していない場合は、Ｋは一定値K0とな
る。従つて、R1が変わつてもＫ＝K0であれば、
ケーブルの破断によるもので無いことが判定でき
る。
こゝで、K0は(1)，(3)より
K0＝（ｒ／／Ｎ）／（2r）＝1/2Ｎ (4)
また、ケーブル素線群に破断が起きた時のＫの
値は(2)，(3)式から Ｋ＝｛ｒ／（Ｎ−ｎ）｝／（2r） ＝１／｛２（Ｎ−ｎ）｝ (5) として、さらにこれらの式からケーブル素線群の
破断率Ｐ＝ｎ／Ｎは次式によつて表わされる。
値は(2)，(3)式から Ｋ＝｛ｒ／（Ｎ−ｎ）｝／（2r） ＝１／｛２（Ｎ−ｎ）｝ (5) として、さらにこれらの式からケーブル素線群の
破断率Ｐ＝ｎ／Ｎは次式によつて表わされる。
Ｐ＝１−K0／Ｋ (6)
従つて、信号解析部９で定電流発生源７の電流
I1，I2と電圧測定器の指示V1，V2からそれぞれ
R1，R2を求め(4)〜(6)式の演算を行なうことによ
つてケーブル素線群の破断状況を定量的に検知す
ることができる。
I1，I2と電圧測定器の指示V1，V2からそれぞれ
R1，R2を求め(4)〜(6)式の演算を行なうことによ
つてケーブル素線群の破断状況を定量的に検知す
ることができる。
次に本発明の実施例を示す。
第１図に示す構造のケーブルにおいて素線の直
径が７mmφ、ケーブル素線群１が500本の素線か
ら構成されており、ケーブル全長が500m、素線
１本の抵抗ｒが1.5Ωであり、使用前のケーブル
素線群１の抵抗R2は3mΩ、測定用ケーブル素線
２，２′の合成抵抗R2は３Ω、従つてK0は１×
10-3であつた。このケーブルの防食層３の一部に
亀裂が生じ、海水が侵入してケーブル素線群の一
部に腐食を生じて破断した結果、Ｋの値がおよそ
1.05×10-3に変化し、Ｐの値は0.05を示した。そ
こで平行線ケーブルを回収して点検したところ、
上述の防食層亀裂部でケーブル素線群の５％にあ
たる25本の素線が破断していることが検証され
た。
径が７mmφ、ケーブル素線群１が500本の素線か
ら構成されており、ケーブル全長が500m、素線
１本の抵抗ｒが1.5Ωであり、使用前のケーブル
素線群１の抵抗R2は3mΩ、測定用ケーブル素線
２，２′の合成抵抗R2は３Ω、従つてK0は１×
10-3であつた。このケーブルの防食層３の一部に
亀裂が生じ、海水が侵入してケーブル素線群の一
部に腐食を生じて破断した結果、Ｋの値がおよそ
1.05×10-3に変化し、Ｐの値は0.05を示した。そ
こで平行線ケーブルを回収して点検したところ、
上述の防食層亀裂部でケーブル素線群の５％にあ
たる25本の素線が破断していることが検証され
た。
従つて、本発明法によれば、使用中に万一ケー
ブルの一部が破断してもその破断状況が定量的に
検知されるため迅速的確に補修、交換等の対策を
講じることができ、事故を未然に防止することが
可能である。また、海中のみならず陸上における
係留索製造時検査、使用後の中間検査等にも適用
できることは勿論である。
ブルの一部が破断してもその破断状況が定量的に
検知されるため迅速的確に補修、交換等の対策を
講じることができ、事故を未然に防止することが
可能である。また、海中のみならず陸上における
係留索製造時検査、使用後の中間検査等にも適用
できることは勿論である。
ちなみに、海水温と張力の変動による抵抗変化
について試算する。まず、海水温の温度変動Δt
が10℃とすると、ケーブル素線の抵抗温度係数α
は５×10-3であるから、海水温による抵抗変化率
ΔR／ＲはΔR／Ｒ＝α・Δt＝0.05となる。一方、
張力変動ΔTを40Kg／mm2とすると、ケーブル素線
の弾性係数Ｅ＝20000Kg／mm2、ゲージフアクター
β＝３であるから、張力変動による抵抗変化率
ΔR／Ｒは、ΔR／Ｒ＝β・（Δl／ｌ）＝β・
（ΔT／Ｅ）＝３×（40/20000）＝0.006となる。従つ
て、上述の実施例と比較しても、これらに起因す
る抵抗変化を補正しない限り、正確な破断検知が
不可能であることがわかる。
について試算する。まず、海水温の温度変動Δt
が10℃とすると、ケーブル素線の抵抗温度係数α
は５×10-3であるから、海水温による抵抗変化率
ΔR／ＲはΔR／Ｒ＝α・Δt＝0.05となる。一方、
張力変動ΔTを40Kg／mm2とすると、ケーブル素線
の弾性係数Ｅ＝20000Kg／mm2、ゲージフアクター
β＝３であるから、張力変動による抵抗変化率
ΔR／Ｒは、ΔR／Ｒ＝β・（Δl／ｌ）＝β・
（ΔT／Ｅ）＝３×（40/20000）＝0.006となる。従つ
て、上述の実施例と比較しても、これらに起因す
る抵抗変化を補正しない限り、正確な破断検知が
不可能であることがわかる。
なお、ケーブル素線群１を、上端ソケツト部４
において複数個の素線束にわけ、その間をセラミ
ツク等の耐熱絶縁物質によつて絶縁し、各素線束
と測定用ケーブル素線２の間に定電流発生源７を
切換え、接続すれば上述の手段と同様にして各素
線束毎の破断状況が検知できる。
において複数個の素線束にわけ、その間をセラミ
ツク等の耐熱絶縁物質によつて絶縁し、各素線束
と測定用ケーブル素線２の間に定電流発生源７を
切換え、接続すれば上述の手段と同様にして各素
線束毎の破断状況が検知できる。
また、測定用ケーブル素線が破断する場合も考
えられるが、これは第３図ｂの測定によつて容易
に知ることができ、測定用ケーブル素線を複数本
用意しておくことによつて交換することができ
る。
えられるが、これは第３図ｂの測定によつて容易
に知ることができ、測定用ケーブル素線を複数本
用意しておくことによつて交換することができ
る。
以上説明したようにケーブル各素線の破断がそ
の使用性能を決定的に左右する平行線ケーブルに
おいて、本発明は的確にその状況を検知し得るの
で海洋浮遊構造物の安全確保への寄与は大なるも
のである。
の使用性能を決定的に左右する平行線ケーブルに
おいて、本発明は的確にその状況を検知し得るの
で海洋浮遊構造物の安全確保への寄与は大なるも
のである。
第１図は平行線ケーブルの横断平面図、第２図
は同じく縦断側面図、第３図ａは本発明において
平行線ケーブルの電気抵抗を測定する場合の等価
回路図、第３図ｂは同じく測定用ケーブル素線電
気抵抗を測定する場合の等価回路図である。 １はケーブル素線群、２，２′は測定用ケーブ
ル素線、３は防食層、４，４′は上端及び下端ソ
ケツト、５，５′は上端及び下端ソケツト支持台、
６は測定用ケーブル素線の取出孔、７は定電流発
生源、８は電圧測定器、９は信号解析部、１０，
１０′は連動の切換スイツチ。
は同じく縦断側面図、第３図ａは本発明において
平行線ケーブルの電気抵抗を測定する場合の等価
回路図、第３図ｂは同じく測定用ケーブル素線電
気抵抗を測定する場合の等価回路図である。 １はケーブル素線群、２，２′は測定用ケーブ
ル素線、３は防食層、４，４′は上端及び下端ソ
ケツト、５，５′は上端及び下端ソケツト支持台、
６は測定用ケーブル素線の取出孔、７は定電流発
生源、８は電圧測定器、９は信号解析部、１０，
１０′は連動の切換スイツチ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 両端の導電性ソケツト部以外では互いに絶縁
されたケーブル素線群と、下端ソケツト部を除き
他の素線から絶縁された複数本の測定用ケーブル
素線から構成される海洋浮遊構造物係留用平行線
ケーブルにおいて、上端ソケツト部と測定用ケー
ブル素線の端部に定電流発生源を、および該上端
ソケツト部と前記測定用ケーブル素線とは異なる
測定用ケーブル素線の端部に電圧測定器をそれぞ
れ接続して、ケーブル素線群の電気抵抗を測定
し、２本の測定用ケーブル素線の端部に定電流発
生源と電圧測定器をそれぞれ接続することによつ
て、該測定用ケーブル素線の電気抵抗を測定し、
それによつてケーブル素線群の温度および歪によ
る電気抵抗変化を補正し、該ケーブル素線群の電
気抵抗からケーブルの破断状況を検知可能とした
ことを特徴とする海洋浮遊構造物係留用平行線ケ
ーブルの破断検知方法。 ２ 両端のソケツト部以外では互いに絶縁された
ケーブル素線群を、上端ソケツト部において互い
に絶縁された複数個の素線束に分割し、各素線束
と測定用ケーブル素線の端部に定電流発生源を、
また各素線束と前記測定用ケーブル素線とは異な
る測定用ケーブル素線の端部に電圧測定器をそれ
ぞれ接続して、各素線束の電気抵抗を測定し、２
本の測定用ケーブル素線の端部に定電流発生源と
電圧測定器をそれぞれ接続することによつて、該
測定用ケーブル素線の電気抵抗を測定し、それに
よつてケーブル素線束の温度および歪による電気
抵抗変化を補正し、該ケーブル素線束の電気抵抗
からケーブルの破断状況を検知可能としたことを
特徴とする海洋浮遊構造物係留用平行線ケーブル
の破断検知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7827083A JPS59203950A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 海洋浮遊構造物係留用平行線ケ−ブルの破断検知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7827083A JPS59203950A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 海洋浮遊構造物係留用平行線ケ−ブルの破断検知方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59203950A JPS59203950A (ja) | 1984-11-19 |
| JPH0259950B2 true JPH0259950B2 (ja) | 1990-12-13 |
Family
ID=13657287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7827083A Granted JPS59203950A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 海洋浮遊構造物係留用平行線ケ−ブルの破断検知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59203950A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0529761U (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-20 | 日本電気株式会社 | 用紙送り機構 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104458830A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-03-25 | 邢鹏达 | 一种桥梁缆索损伤电检测装置及检测方法 |
| CN108442251B (zh) * | 2018-05-17 | 2023-07-07 | 四川大学 | 基于电阻变化的监测钢索及钢索服役状态监测方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5373187A (en) * | 1976-12-13 | 1978-06-29 | Nippon Steel Corp | Detecting method for damage of resin coating |
-
1983
- 1983-05-06 JP JP7827083A patent/JPS59203950A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5373187A (en) * | 1976-12-13 | 1978-06-29 | Nippon Steel Corp | Detecting method for damage of resin coating |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0529761U (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-20 | 日本電気株式会社 | 用紙送り機構 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59203950A (ja) | 1984-11-19 |
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