JPH02283981A - 電磁式に操作される弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、電磁式に操作される弁、特に内燃機関の燃料
噴射装置用の燃料噴射弁であって、コアと定置の弁座と
協働する弁部材を操作する軟磁性材料から成る可動子と
を備え、このばあい弁部材のシール部分が弁を開放する
ために外向きに移動可能であり、可動子が弁座体の流れ
孔を貫通する結合部分によって弁部材と結合されている
形式のものに関する。

従来の技術 外向きに開かれる弁ニードルが案内孔内で支承されてい
てかつ弁ニードルばねに抗して開放方向で可動子によっ
て操作される電磁式に操作される弁がすでに公知である
（ＤＥ−Ｏ３３３２８４６７号明細書）。このばあい弁
ニードルの運動摩擦によって弁制御に際してヒステリシ
ス誤差が生ぜしめられるばかりでなく、電磁石は弁ニー
ドル操作のため弁ニードルばねの力を克服するために、
高い制御電力を必要としかつこのために大きく構成され
ねばならない。更に弁ニードルは案内孔内で常に片側で
接触するように弁ニードルばねによって案内されるので
、燃料噴射弁から不均一な燃料噴流が流出するようにな
る。これによって内燃機関の個々のシリンダに対する燃
料調整および等分配が悪化するようになる。このために
液力式に定心される機構が開発されたがしかし、摩擦の
ためおよび不都合な定心力状態のため液力的な矯正力に
よってあらゆる要求を満す定心作用を容易に得ることが
できなかった。液力式の定心の圧力低下によって静的な
量の安定化が得られるがこのような安定化は不必要であ
る。つまり燃料調整のために圧力が不足するという欠点
が克服せねばならない。液力式の定心作用と同時にテー
パ状のストッパを有する機構のばあいテーパ状のストッ
パの定心作用はシール直径に較べて機構の長さが長いば
あいに初めて十分なものとなる。これによって特に低圧
シングルポイント弁（大きな横断面）のばあい大きな運
動質量が生じひいては横方向加速の影響受は易くなる。

軸線方向での塑性変形による調整は長さが長いため低い
ぼね強度に基づき困難になる。

本発明の構成では、弁座体内に截頭円錐形の支え円錐が
形成されていて、この支え円錐の母線の長さがほぼ支え
円錐の平均直径に相応していて、可動子がコアとは反対
側で、支え円錐の大部分と係合する截頭円錐形の周面を
有している。

発明の作用効果 上記構成の本発明による電磁式に操作される弁の利点は
、基本的に長い円錐部によって運動要素の遊びのない定
心作用が得られるということにある。更に行程を比較的
簡単に調節できる請求項第４項による電気的に操作され
る弁によって、一方の側から締付は固定して弁座体内に
シール円錐および球欠部を加工できかつ極めて申し分な
く燃料を分配できるという付加的な利点が得られる。こ
れによって、開放位置の矯正ストッパの技術的に正確な
機械的な定義を得、可動子と弁体との間の申し分のない
結合部を提供し、および機構を操作磁石を同心的に配置
するだめのディスク状の可動子に適合させるという本発
明の課題が解決される。

実施例 公知の実施例 ・第１図で部分的に図示された燃料噴射弁は公知の形式
で磁気コイル（図示せず）を励磁することによって電磁
式に操作可能でありかつ例えば混合気圧縮外部点火式の
内燃機関の吸気管内に特に低圧で燃料を噴射するだめの
燃料噴射装置の一部として用いられる。燃料噴射弁は可
動な弁部材２を有していて、この弁部材は例えば黄銅の
ような非磁性材料から又はオーステナイト系の鋼又は別
の材料から形成できかつシール部分３を有している。こ
のシール部分は反磁性材料から成る弁座体５内の弁座４
と協働する。

弁座体５は弁ケーシング６内に嵌め込まれている。弁座
４の上流側で弁座体５内には流れ孔８が設けられていて
、この流れ孔を介して弁部材２の結合部分９が突入して
いる。シール部分３とは反対側では弁部材２の結合部分
９は軟磁性材料から成る例えば三日月状の可動子１０に
不動に結合されている。磁気回路はコアとして用いられ
る磁極１１および１１１と可動子１０とから形成される
。磁極を介して磁気コイルによって生ぜしめられる磁束
が作用する。磁極１１および１１１の間には中央孔１２
が設けられていて、この中央孔を介して燃料が図示され
てない燃料供給源、例えば燃料搬送ポンプから燃料噴射
弁の内部に流入する。燃料を搬送するばあいおよび磁気
コイルが励磁されたばあい可動子１０ひいては弁部材２
は可動子および弁部材に作用する液力式の押圧力に基づ
いて磁極１１゜１１１から離反移動しかつ可動子は磁極
１１．１１１とは反対側のストッパ面１３で弁座体５に
形成された突出した環状ストッパ１４に接触する。環状
ストッパと結合部分９の周面との間には環状横断面１５
が形成されていて、この環状横断面は流れ孔８と結合部
分９との間に形成された環状の、例えば絞り作用を有し
ひいては調量作用を有する流れ横断面１６に連通してい
る。環状横断面１５内には有利には軸方向でのびる少な
くとも１つの流れ孔１７が連通していてこの流れ孔は可
動子を貫通しかつ他方の側で燃料噴射弁の内室１９にも
しくは磁極間の中央孔１２に接続されている。可動子と
磁極とは互いに向き合って、有利には適合した球面状の
表面を備えている。例えば磁極１１．１１”は両磁極に
互ってのびる凹面状の表面をかつ可動子は磁極の表面２
０に対して調整された凸面状の表面２１を備えている。

互いに適合した面２０゜２１によって磁力に基づいて弁
座４に対する可動子１０の半径方向の定心が行われる。

磁極が起磁力を有していないばあい、可動子と弁部材と
は流れる燃料の押圧力に基づいて磁極から離反移動する
ので、シール部分３は弁座４から持上げられて外向きに
開かれかつ燃料は中央孔１２もしくは内室１９から流れ
孔１７を介して環状横断面１５にかつこの環状横断面か
ら流れ横断面１６および弁座４を介して流れる。このば
あい流れ横断面１６において結合部分９に作用する半径
方向の液力的な力によって弁部材２の半径方向の定心が
行われるので、弁部材は壁に接触することなくひいては
摩擦なく燃料流れによって流れ孔８内で案内されかつこ
れに相応して定心されてストッパ面１３によって座着す
る。弁座４を介して周方向で均一な厚さの燃料膜が流出
し、この燃料膜は例えば半球状又は別の球面状の形状で
形成されたシール部分３の表面と流れ方向でみて弁座体
Ｓ内の弁座４に続く直径の拡大した噴出開口２３との間
の環状ギャップ２２内でシール部分の表面に沿って外向
きに流れかつ周囲空気と混合される。この周囲空気はシ
ール部分３のエッヂのシャープな端面２４に達した際に
円錐形に形成された燃料膜が引裂かれた後で同様に内側
から燃料と混合される。

弁座４に対する弁部材の弁行程Ｈは一方では環状ストッ
パ１４の端面２６を適当に加工することによって生ぜし
められ、このばあいこの端面は所望の形式で切削される
か又は変形される。

他方では弁行程Ｈは、可動子１０と弁部材２とが軸方向
で互いに移動可能であることによっても調節される。

第２図の公知の第２９！施例では第１図による第１実施
例と同じ作用を有する構成部分には同じ符号が付されて
いる。第１図による第１実施例のように第２図による第
２実施例のばあいにも弁座体５内に流れ孔８が設けられ
ていて、この流れ孔を貫通して弁部材２の結合部分９が
のびている。結合部分９と流れ孔８との間には同様に矢
張り流れ横断面１６が形成されていて、この流れ横断面
１６は絞り作用、を以って作用しひいては調量横断面と
して用いられる。可動子１０は弁部材２に面した側でピ
ン３０を有していて、このピンは環状横断面の範囲で弁
部材２の端部３１に載着していてかつこの端部に突合わ
せ溶接されているか又はろう接されている。

可動子１０には磁極１１．１１”とは反対側で角度αを
成して傾けられてストッパ面１３が形成されていて、こ
のストッパ面に対置して弁座体５に適合したテーパ状の
ストッパ孔３２が設けられていて、このストッパ孔は流
れ孔８に移行している。ストッパ面１３の角度αは摩擦
角よりも大きいがしかしながら、一方では申し分のない
行程ストッパが得られかつ他方ではストッパ孔３２と協
働して流れ孔８内でのひいては弁座４に対する可動子と
弁部材との申し分のない定心作用が得られるように、偏
平に形成されている。有利にはストッパ面１３の角度ａ
とストッパ孔３２の傾きとの間には角度差があるか又は
ストッパ孔３２は内室１９に向けて丸みを付けられてい
る。弁座体５内には内室１９から環状横断面１５に通じ
る燃料通路３３が形成されていて、前記環状横断面内で
は流れ横断面に対する燃料の円対称的な分配が行われる
。行程調整はピン３０の塑性変形によって行われる。

本発明の実施例 第３図による実施例では可動子１０には矢張り磁気機構
の極性を異なわせて磁化された両磁極１１．１１１が対
置している。弁部材２は可動子にライン３５に沿って溶
接されている。ライン３５は弁部材２内の円錐面４０内
に突入する２つの円錐体３８．３９の切断線である。円
錐体３８．３９は結合部分９を介して本来の可動子１０
に結合されている。弁部材と弁座体５との間には環状ギ
ャップ２２が形成されていて、この環状ギャップは、可
動子が磁極１１．１１１によって上方に引寄せられたば
あいに燃料を遮断する。環状横断面１５内での燃料の圧
力によって環状ギャップ２２が開放されたばあい燃料調
量が行われる。環状ギャップ２２に対する燃料の案内は
流れ孔又はスリット１７を介して行われ、これら流れ孔
又はスリットのうち例えば８個が半径方向で弁座体５内
に加工されている。弁座体内の、可動子１０用のストン
バとして用いられる截頭円錐形の支え円錐はほぼ支え円
錐２７の平均直径に相応する母線長さを有している。

可動子１０にはアンダーカント部３７が設けられていて
、これによって液力的な膠着が減少されかつ支え作用が
安定化される。これによって結合部分９および可動子１
０の半径方向および軸方向の案内が行われる。第２図に
よる短いストッパ面１３は流れ横断面１６内で付加的な
液力的な案内を必要とする。第１図および第２図による
液力式の定心作用は中央からの偏位の関数として理想的
な定心作用が最早不可能であるように制限された力増大
を有する。このことは特に、わずかな圧力又は大きな運
動要素（大きな噴射量）を使用する中央制御噴射機構に
該当する。液力式の定心作用は絞り作用を必要とするの
で、燃料調整のために適当な圧力が不足している。

流れ孔又はスリット１７は全円錐部に沿ってのびる必要
はなく、比較的大きな弁体直径のばあいにも弁座体５内
の環状のリング３６を切欠くことができる。このばあい
スリットは弁座体５を孔のように貫通している。更に、
アンダーカット部３７は弱化個所を成していて、この弱
化個所を介して、結合部分９および可動子１０に対する
押圧による塑性変形によって行程ひいては貫流が正確に
調節される。

第４図では本発明の別の実施例を示している。極性を異
なわせて磁化された回転対称的な磁極１１．１１”は強
磁性の可動子ＩＯに切換え可能な力を及ぼす。これによ
って可動子は第３図のようにライン３５に沿って溶接さ
れた非磁性の弁部材２と共に上方に引張られ、これによ
って燃料は環状ギャップ２２において環状横断面１５か
ら遮断される。磁極の起磁力がないばあい可動子は燃料
の圧力によって下降しかつ環状ギャップ２２が開かれる
。

この位置での環状ギャップ２２の幅は正確に決められね
ばならない。それというのも一方では行程絞り作用が生
じないばあい燃料の調量は行程に比例していてかつ他方
では特に図示のシングル・ポイント弁（中央制御噴射）
のばあい噴射された燃料量の回転対称性が極めて重要で
あるからである。本発明によれば可動子１０および弁座
体５の支え面４３．５５は球欠体として構成されていて
、この球欠体の球中心点Ｍは弁部材２の球欠面４４の球
中心点および空隙５１の中心点に合致している。つまり
可動子が支え面４３上で移動したばあい環状ギャップ２
２の幅は変わらず、これによって噴射継続時間がコンス
タントに維持される。支え面４３上での移動は半径方向
支承部４５によって制限されている・この半径方向支承
部４５は例えば支え面４３の外周面に設けられている。

半径方向支承部を別の個所に、例えば支え面４３の内周
面に設けることもできる。更に半径方向支承部４５を完
全に省きかつ磁気機構の互いに重なる縁部によって定心
を行うことができる。それ放向側の磁極１１の範囲４６
では直径Ｄ０、Ｄ、ｌＩは同じである。縁部は最大の定
心作用およびカを考慮してシャープに形成されている。

同じことは外側の磁極の面４８にも該当する。

両磁極１１，１１１は必要であればシール部材４１を介
して結合することができ、このばあい可動子表面と磁極
との間の燃料の取り囲まれた容積４７は面４８における
狭いギャップに基づいて迅速な可動子運動を阻止する。

従って例えば軸方向の又は加工上の理由から多少傾斜し
た圧力補償孔４２は容積４７と環状横断面１５もしくは
流入室４７との間に設けられる。環状横断面１５に対す
る燃料供給は流入室４９がら弁座体５内のスリット５０
を介して行われる。

溶接ライン３５のアンダーカット部は可動子１０および
弁部材に対する軸方向の抑圧時に強度弱化個所を成すの
で、行程調整のために大きな戻し弾性を生ぜしめずに容
易に永久塑性変形させられる。溶接継目の角度および周
囲形状は溶接継目の裂開を避けるためにせん断応力に十
分な圧力が重畳されるように選ばれている。

可動子の平面５２は前記力をもたらすためにおよびライ
ン３５に沿って抵抗溶接する際の可動子の垂直位置のた
めにおよび接点接触のためＩこ用いられる。

第５図では第４図に類似した実施例を示しているが、孔
又はスリット５８を介して環状横断面１５に接続されて
いる中央の燃料供給部５７を備えている。

第４図および第５図による実施例は第１図乃至第３図に
よる実施例に比して一連の別の利点を有している。弁座
体５内の孔５３は拡大されていてかつ拡大した直径によ
って可動子・弁体の結合個所の直径も拡大されひいては
精密加工の可能性も増大する。付加的に弁座体５内の球
欠体状の支え面５５および円錐状の円錐面を一方の側か
ら締付は固定して加工できる。これによってこれら面間
の偏心性は生じない。燃料噴流の非対称性に対する影響
が避けられる。孔５３を拡大することによって弁座体５
内に多数のスリット５０を設けることができ、これによ
って、有利な製作上の理由から、例えばスタンピング加
工の理由から最小幅を必要とするばあいおよび圧力低下
に基づきスリットの全面が提示されるばあい特に、環状
ギャップ２２に対して均一に燃料を供給できるようにな
る。大きな孔５３のばあい分配環状体の大きな横断面が
燃料分配を一層改善する。

スリット５０の底部と環状ギャップ２２との間の間隔２
９は可動子の構造高さが同じであれば第３図による長い
円錐部よりも小さい。これによって複雑な措置を講する
ことなしに申し分なく環状ギャップに燃料を均一に分配
することができる。大きな間隔２９によってスリット５
０を申し分なくスタンピング加工することができる。そ
れというのも間隔２９によって可能なスタンピング深さ
を増大させることができるからである。

円対称的な磁気機構のばあい支え面の形状に基づいて第
４図による可動子１０のディスク状の構造の利点は、磁
気的な要求に申し分なく適合させることができるという
ことにある。それというのも円対称的な磁気機構は中央
で磁束を有しておらず、従って磁気を伝導する横断面を
必要としないからである。これの代わりにディスクを著
しく突出させることができる。それというのも第１図乃
至第３図の１つの空隙に対して第４図では２つの空隙が
生じしかも空隙がそれぞれ自体第１図乃至第３図におけ
るよりも幅広いからであり、このばあい漂遊磁界が空隙
５１の著しく大きな長さに基づいて第１図乃至第３図の
値より以上に著しく増大することはない第４図および第
５図による偏平な支承構造によって燃料供給又は圧力補
償のために孔を有利に設けることもできる。このことは
特に第５図による中央の燃料供給部５７のばあいに明ら
かである。中央の燃料供給部５７は第４図の構成では第
３図のばあいよりも短く維持されていてかつすでに述べ
たように大きな直径によって多数の孔又はスリット５０
を難なく設けることができ、これら孔又はスリットによ
って、流れを著しく非対称的にすることなしに燃料が供
給室４９から環状横断面１５内に導かれる。

更に著しく突出した偏平な支承構造によって平面５２の
直径も比較的大きくできる。平面は弁部材と抵抗溶接す
るばあいおよび行程調節のために塑性変形したばあい摩
擦および汚染粒子の影響を受けにくい可動子垂直位置を
可能にする。第４図による調整は支え面内部の滑り運動
には関連せず、従って角度σは任意に零に移行する。し
かしながら球欠部の偏心度に基づいて大きな角度βは滑
りを可能にしなければならずかつこのようにして決めら
れる。特に小さな角度αは幾何学的な理由から支承部の
コンスタントな摩耗密度のばあい小さな行程誤差を生ぜ
しめる。可動子が多少傾いて座部内で衝突したばあい著
しく突出した支承部は第３図よりも大きな矯正モーメン
トを生ぜしめる。従って第４図のばあい可動子の最終的
な位置が迅速に調節される。小さな角度αは磁力も増大
させかつ機械的な安定性および加工費用を減少させる。

更に球欠部中心点Ｍは極端なばあい無制限であるので、
このばあい球体は平面に移行する。

このばあい角度−０が該当するので、弁部材は最早定心
されない。調量の理由から定心作用は不必要である。シ
ールはＭが無限に近づいたばあい面によって行われるが
、少なくとも一方の前記面で環状隆起部に代えることも
できる。しかしながらシール個所の材料の摩耗傾向を考
慮したばあい例えばβ〉０のばあいに生ずる所定の定心
作用が選ばれる。クリーニング効果もβ〉０のばあい申
し分なく規定される。球欠部中心点Ｍは理論的には環状
ギヤング２２の上側にも位置できる。このばあいにも矢
張りβ〈０および定心作用および所定のクリーニング作
用が生ずる。第４図および第５図の実施例のばあい短い
調量絞りが生じ、この調量絞りは弁座体５内の短い円錐
状の対応面と特に外向きにのびる、弁部材２上の長い球
欠面４４とから得られるコアンダ効果によって燃料は対
応面のエッヂのシャープな端部において球欠面４４に沿
って流れる。燃料は球欠面４４のエッヂのシャープな端
部で引裂かれかつ球欠部に対してほぼ接線方向で空気内
に噴射される。燃料に対する球欠部の吸引作用によって
燃料は外向きに偏向される。このばあい乱流ひいては噴
霧が生ずる。この効果は周知のように空気を混合するた
めに又は極めて広い噴射円錐を形成するのに使用される
。

第６図で示された別の実施例では、可動子１０が燃料圧
力によって下方に降下したばあい、即ち環状ギャップ２
２が開放されたばあい、燃料は弁部材２の引裂き縁６０
において弁座体５の球面６１に沿って流れる。このばあ
いコアンダ効果の吸引作用は燃料偏向のために利用され
るのではなく、球面６１に燃料層流を固定するためにの
み利用される。燃料軌道に沿った球面６１の曲率半径の
増大に相応して所望のように層流厚さが減少する。それ
というのも速度がほぼコンスタントに維持されるからで
ある。燃料はシャープな偏向および乱流を生ぜしめる衝
突面６２に向けて噴射される。衝突面６２の高さＨは噴
射円錐の角度を規定する、っまりγは〇に近づきかつＨ
は無限に近づく。

第８図では第６図のＸ部分を詳細に示していてかつこの
ばあい乱流を増大させるために面６１．６２間の交線に
おけるアンダーカット部６３の可能性を示している。別
のアンダーカット部６７は衝突面６２の端部で引裂き縁
をシャープにするために用いられひいては付着する滴を
阻止する。シャープな偏向量は角度γによる以外に角度
βによっても規定される。第７図で示されているように
小さな又は負のβは所定の層流厚さで著しい偏向ひいて
は小さな滴を生ぜしめる。噴射壁の角度γのためにγ≠
０が該当する。

第７図では弁座面６８は中心点Ｍを有する球欠部であり
、この球欠部は周面６４で上向きに案内された円錐面６
１に移行していて、この円錐面にはアンダーカット部６
３の曲率半径に亙って下向きに案内された衝突面６２が
続いている。この衝突面は燃料を程度の差こそあれ平行
に又は弁縦軸線に対する方向に偏向する。弁部材２のシ
ール面６５は錐面又は球欠部として形成できる。円筒部
６６は部材を機械的に防護するために用いられかつ液体
噴流が円筒部に接触しないように構成されている。

第１図乃至第５図では衝突並びに旋回流は生じない、即
ち、空間的に制限された厳しい乱流発生は生じない。コ
アンダ効果は球欠面４４に沿って（第４図参照）乱流を
、即ち、液体層流の厚さに対して長い区間で乱流を生ぜ
しめる。

乱流は液体層流に対する球欠面４４の吸引作用による非
安定性に起因する。前記液体層流が角度範囲においてス
リット５０を介した非対称的な供給によって厚いばあい
には、吸引作用は弱まりかつ燃料が隣接範囲から前記範
囲内に流れ、即ち、不都合なマクロスコピツクな不等分
配ひいては大きな滴が生ずる。しかし常にマクロスコピ
ツクな等分配ひいてはミクロスコピックな不等分配、即
ち小さな滴を得ることが試みられる。従って第６図、第
７図および第８図の実施例では錐面６１に互って燃料案
内路に沿ってほとんどが吸引作用は及ぼされずかつ安定
した流れは前記区間でマクロスコピツクな等分配を改善
する。直径はその他の通常の弁のばあいに得られるより
も著しく迅速に増大する。従って錐面６１の前記区間上
での層流は所望のように的に小さなサイズの滴になる。

衝突面６２においてはミクロスコピックな乱流は比較可
能な層流厚さを有する流れ半径を生ぜしめ、即ち、すで
に薄い層流から極めて細かい滴が生ぜしめられる。

乱流のエネルギは角度βによって衝突面６２に著しく作
用を及ぼし、このばあい小さな角度βは乱流を増大させ
る。特に大きな噴射角γのための層流は、角度γの範囲
内でも燃料の分配に影響を及ぼすように著しく乱流化さ
れる。角度γに対する別の影響値はＨおよびアンダーカ
ット部である。従って滴の分配は円対称的なリングにな
り、このリングの幅は実地のために発生する乱流によっ
て任意に影響を及ぼされる。

滴サイズは公知のコアンダ・調整のばあいよりも小さい
。

この最後の実施例は構造的に公知のものに較べて低い運
動質量を有している。弁体の偏平な構造は溶接および行
程調整時に申し分のない耐久性を生ぜしめかつ運動要素
は弁内に戻されひいては損傷を受けにくい。

更に、機関シリンダ毎に２つの流入弁を有するばあいに
２つの区分噴流が所望されるばあい、清面６【は必ずし
も円錐に属する必要はなく、弁は第７図から出発して第
９図に相応して形成され、第９図は零切断平面内での断
面図を示している。第１０図は同じ弁を９０度断面図で
示している。遠心力および錐面６１の延長によって燃料
は雌面上で加速されるので、所望の２つの区分が生ずる
。第１Ｏ図では錐面６９は燃料を案内しない。有利には
、これによって弁座面６５における流れはほとんど変わ
らない。これによって行程も変わらず、又、内部で測定
される弁のようにすきま容積も変わらない。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は公知の燃料噴射弁の実施例図、第
３図は本発明による弁の第１実施例図、第４図は本発明
による弁の第２実施例図、第５図は第４図の変化実施例
図、第６図は本発明による弁の第３実施例図、第７図、
第８図、第９図および第１０図はそれぞれ第６図の実施
例の一部を示した図である。 ２・・・弁部材、３・・・シール部分、４・・・弁座、
５・・・弁座体、９・・・結合部分、１０・・・可動子
、Ｘ５・・・環状横断面、１７・・・流れ孔又はスリッ
ト、３６・・・リング、３７．６３・・・アンダーカッ
ト部、４２・・・圧力補償孔、４３．５５・・・支え面
、４５・・・半径方向支承部、５１・・・空隙、５３・
・・流れ孔、６２・・・衝突面、６８・・・弁座面、Ｍ
・・・中心煮炊　　理 人

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 　１．電磁式に操作される弁であって、コア（１１，１
   １＾Ｉ）と、定置の弁座（４）と協働する弁部材（２）
   を操作する軟磁性材料から成る可動子（１０）とを備え
   、弁部材（２）のシール部分（３）が弁を開放するため
   に外向きに移動可能であり、可動子が弁座体（５）の流
   れ孔（５３）を貫通する結合部分（９）によって弁部材
   （２）と結合されている形式のものにおいて、弁座体（
   ５）内に截頭円錐形の支え円錐（２７）が形成されてい
   て、この支え円錐の母線の長さがほぼ支え円錐（２７）
   の平均直径に相応していて、可動子（１０）がコア（１
   １，１１＾Ｉ）とは反対側で支え円錐の大部分と係合す
   る截頭円錐形の周面を有していることを特徴とする、電
   磁式に操作される弁。
2. 　２．可動子（１０）の截頭円錐形の周面内にアンダー
   カット部（３７）が設けられている、請求項１記載の弁
   。
3. 　３．支え円錐（２７）内にスリット（１７）が形成さ
   れていて、このスリットが支え円錐（２７）の一部に亙
   ってのびていてかつリング（３６）に達していてかつ弁
   座体（５）を貫通している、請求項１又は２記載の弁。
4. 　４．電磁式に操作される弁であって、コア（１１，１
   １＾Ｉ）と、定置の弁座（４）と協働する弁部材（２）
   を操作する軟磁性材料から成る可動子（１０）とを備え
   、弁部材のシール部分（３）が弁を開放するために外向
   きに移動可能であり、可動子（１０）が弁座体（５）の
   流れ孔（５３）を貫通する結合部分（９）によって弁部
   材（２）と結合されている形式のものにおいて、可動子
   （１０）と弁座体（５）とが互いに向き合う球欠体状に
   形成された支え面（４３，５５）を有していることを特
   徴とする、電磁式に操作される弁。
5. 　５．シール部分（３）が球欠体形状の表面を有しかつ
   有利には弁座体（５）に設けられた対応面（５４）を越
   えてのびていて、球欠体状の支え面（４３，５５）、シ
   ール部材（３）および可動子（１０）とコア（１１，１
   １＾Ｉ）との間の空隙（５１）のための中心点（Ｍ）が
   合致している、請求項４記載の弁。
6. 　６．弁座体（５）内に可動子（１０）用の半径方向支
   承部（４５）が設けられている、請求項４又は５記載の
   弁。
7. 　７．コア（１１，１１＾Ｉ）がシール部材（４１）を
   介して結合されていてかつ可動子（１０）が環状横断面
   （１５）もしくは供給室（４９）と集合室との間に軸方
   向のもしくはわずかに傾斜した圧力補償孔（４２）を有
   している、請求項４から６までのいずれか１記載の弁。
8. 　８．弁座体（５）の弁座面（６８）が球欠体状に形成
   されている、請求項４から７までのいずれか１記載の弁
   。
9. 　９．球欠体状の弁座面（４，６８）が円錐面（６１）
   に移行している、請求項８記載の弁。
10. 　１０．弁座面（４，６８）が衝突面（６２）に達して
    いる、請求項９記載の弁。
11. 　１１．弁座面（４，６８）と衝突面（６２）との間の
    移行部がアンダーカット部（６３）を有している、請求
    項４から１０までのいずれか１記載の弁。
12. 　１２．衝突面（６２）の端部の引裂き縁部をシャープ
    にするために斜め面取り部が設けられている、請求項４
    から１１までのいずれか１記載の弁。