JPH01502596A - ベルトとドラムによるプレス装置及びその加熱ドラム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 技術分野 本発明は、無端の可撓ベルトにより、動いているウェブを圧縮する装置及び技術 に関し、特に、ウェブが回転ドラムの加熱された円筒状表面の周囲に沿って案内 されている間、ベルトにより、該ウェブを圧縮する型式の上記装置及び技術に関 する。

されている。この圧密の例としては、パルプスラリーからパルプマットを製造す る場合、木バルブ又はその他の繊維物から紙を製造する場合、又は、木微片又は フレークからパネル製品を製造する場合がある。材料が、１対のロールにより形 成したニップを通るとき、圧縮力が該材料に加えられ、これを圧密する。この圧 縮力が大きければ大きい程、圧密の程度も増大する。

ニップにおける圧縮力は、紙の製造工程において、ウェブから水分を除去すると いう、もう１つの作用も果す。

２りのロール間のニップにて、ウェブに作用する圧縮力は、短時間しか持続しな い。この圧縮力がウェブに作用することの出来る持続時間は、ベルトプレスを使 用することにより、延長することが可能である。ベルトプレスにおいて、ベルト は、ドラムの外周部分に巻かれ、ベルトとドラム間を通過するウェブに圧縮力を 作用させる。

ベルトの張力は、ウェブ及びドラムに対する圧縮力に変換される。ベルトプレス は、紙及びパネル製品の双方に使用されている。Ｇｏｔｔｗａｌｄ等の米国特許 第：４．１１０．６１２号、及び同第３．３５４．０３５号、及びｎｅｉｇｈの 米国特許第３．３１９．３５２号は、紙用のベルトプレスの例である。Ｇｅｒｓ ｂｅｃｋ等の米国特許第３．０１．３７６号、Ｂｒｉｎｋｍａｎｎ等の米国特許 第３，９３８、９２７号、及びＧｅｒｂａｒｄｔ等の米国特許第４．４５７．６ ８３号は、パネル製品用ベルトプレスの例である。

第１図乃至第１０図には、ベルト及びニップからの、ウェブに作用する圧縮力が 示されている。これら図面は、又、装置のフレームに伝達される力も示す。背景 技術の欄、及び詳細な説明の欄の双方において、ウェブに作用する圧縮力を説明 する場合、次ぎのような、多数のパラメータは、一定の値に保った。

（ａ）ベルトの張力（Ｔ） （ｂ）ベルトの材質 （Ｃ）ニップの状態、例えば、ウェブの厚み、ロールのカバー範囲等 （ｄ）　ドラム表面の定常温度 （ｅ）回転駆動力及び成分重量に起因する力さら、に、ローラ径及びベルト角度 の相対的な値は、分析を簡単にするため、任意に選択した。これらローラ径及び ベルト角度の選択範囲は、無限であるが、任意に選択したからといって、説明上 、著しく大きく影響を受けることはない。又、当該技術分野にて、しばしば、言 及される補助的なニツプ力は、本実施例においては、考慮に入れていない。

分析の対象とした唯一の変数は、ベルトの張力、又は、加工中のウェブを圧縮す るのに利用し得るベルトの引っ張り力に直接起因する全圧縮力（ＴＣＰ）である 。これらの力は、ベルト張力Ｔの倍数として表わされる。Ｔ及びＴＣＰ共に、二 ニートンのような適当な単位にて表わすことが出来る。

ウェブに作用する圧縮力には、次ぎ０３種類がある。

（１）中央ドラムに直接着座するベルト部分に起因し、さらに、ベルトの当該部 分のみの張力に起因する、該中央ドラムに対して半径方向の全圧縮力。この量は 、次に等しい。

Ｔ２ｒ　（接触される中央ドラムの円周率）（２）これらローラが中央ドラムと にニップを形成する場合の各ベルト張力ローラのニップ力。

（３）張りローラ以外の、ベルトを担持するアイドラーローラが、中央ドラムに 対してニップを形成するとき、これらアイドラーローラの各々が、中央ドラムに 作用させるニツプ力。この力は、ベルトの張力のみにより形成される。

第１図乃至第１０図は従来技術によるドラム及びベルトプレスの図である。

第１図には、Ｇｏｔｔｖａｌｄ等の米国特許第３．１１０．６１２号及び同第８ ．　：（５４，０３５号の第１図に図示された形態が示されている。第２図には Ｇｏｔｔｗａｌｄ等の米国特許第３．１１０．６１２号の４欄、２５行に記載さ れた形態が図示されている。

これら両図面において、全圧縮力は、中央ドラムに着座するベルトによってのみ 形成される。中央ドラムには、全くニツプ力が作用していない。

第１図において、ベルト３は、円周に沿って１８０°、即ち、中央ドラムの表面 の５０％に亙って接触している。

ベルトの張力Ｔは、２つの張りローラ５及び６により提供される。アイドラーロ ーラ７は、ベルト３の内側及び外側経路の分離状態に維持する。ウェブ８は、ベ ルト３によって、中央ドラム４の周囲を案内され、中央ドラム４に押し付けられ る。中央ドラム４及びウェブ８に加えられる全圧縮力は、３．１４７となる。張 りローラ５及び６は、フレームに取り付けられ、約２Ｔの張力が、各ローラから フレームに伝達される。さらに、中央ドラム４の中心軸には、２Ｔの軸方向曲げ 力が加えられる。又、張りローラ５及び６、並びにアイドラーローラの各中心軸 には、約２Ｔの軸方向曲げ力が加えられる。中央ドラム４、張りローラ５．６、 及びアイドラーローラ７は、全て、フレームに取り付けられており、これらロー ラに加わる力は、フレームに伝達される。張りローラ５．６及びアイドラーロー ラ７共に、中央ドラムに対してニップを形成しない。

第２図において、ベルト３ａは、中央ドラム４ａの表面の円周に沿って２７０’ 、即ち、該表面の７５％に亙って接触している。張りローラは、５ａｓ６ａであ り、アイドラーロールは、７ａ、９及び４ａで示しである。ウェブ８ａは、ベル ト３ａにより、中央ドラムの周囲を案内され、該中央ドラム４ａに押し付けられ る。中央ドラム４ａ及びウェブ８ａに加えられる全圧縮力は、４．７Ｔとなる。

この場合にも、中央ドラム４ａの中心軸には、軸方向曲げ力が加えられ、又、張 りローラ５ａ及び６　ａ　ｓ並びにアイドラーロール７ａ１９及び１０の各々に は、軸方向曲げ力が加えられる。これら力は、全て、装置のフレームに伝達され るため、フレームは、これら力を支承するのに十分な強度を備えなければならな い。

Ｂａｉｇｈの米国特許第３．３１９．３５２号、Ｇｅｒｓｂｅｃｋ等の米国特許 第３．８９１．３７６号、及びＢｒｉｎｋｍａｎ等の米国特許第３．９３８．９ ２７号は、１又は複数のアイドラーニップロールを使用する形態の例である。

次ぎの各実施例において、ベルトにより、中央ドラムに加えられる全圧縮力は、 第１図及び第２図について計算した値と同一であり、中央ドラムとベルト間の外 周の接触程度が５０％の場合、ａ、１４Ｔとなる。

第３図には、１つのアイドラーニップロールが存在する形態が図示されている。

このベルト３ｂ及びウェブ８ｂは、外周に沿って中央ドラム４ｂの表面の５０％ に亙って接触する。張りローラは、５ｂ及び６ｂである。アイドラーニップロー ラ１１は、ベルト３ｂの内側にあり、ベルト３ｂの外側路３ｂ’により、中央ド ラム４ｂの方向に押し付けられており、中央ドラム４ｂに対するニップ１２を形 成する。ウェブ８ｂは、ベルト３ｂの内側路３ｂ’によ中央ドラム４ｂの周囲を 案内され、該中央ドラム４ｂに押し付けられている。アイドラーローラ１１は、 又、ベルト３ｂ及びニップ１２内のウェブ８ｂを圧縮している。ニップ１２内に おける圧縮力は、２Ｔである。さらに、中央ドラム４ｂには、４Ｔの軸方向の曲 げ力が作用し、各張りローラ５ｂ及び６ｂには、２丁の軸方向の曲げ力が作用す る。これら力は、装置のフレームに伝達される。

第４図には、２つのアイドラーニップローラが存在する形態が図示されている。

ベルト３ｃ及びウェブ８ｃは、中央ドラム４Ｃの表面積の約５０％に亙り、連続 しており、ベルト３ｃは、張りローラ５ｃ及び６ｃにより、引っ張り状態に保持 されている。１対のアイドラ一二フプローラ１３及び１４が、ベルト３Ｃの内側 にあり、中央ドラム４Ｃの軸線に対して、４５°の角度に位置決めされている。

アイドラーニップローラ１３及び１４は、ベルト３Ｃの外側路３　ｃ　Ｉによっ て中央ドラム４Ｃの方向に押し付けられており、中央ドラム４Ｃに対するニップ １５及び１６を形成している。ウェブ８Ｃは、ベルト３Ｃの内側路３Ｃ′により 、中央ドラム４Ｃに沿って案内され、該中央ドラム４Ｃに押し付けられている。

各アイドラーニップローラに加えられる力のベクトル分析は、第５図に図示され ている。ローラ１３が図示されている。各二。

プ１５及び１６における圧縮力は、１．４Ｔとなる。ウェブ８Ｃに加えられる全 圧縮カーベルトの圧縮力及びニップの圧縮力は、５．９４７となる。各張りロー ラ５Ｃ及び６Ｃに作用する２Ｔの軸方向の曲げ力、及び中央ドラムに作用する４ 丁の軸方向の曲げ力は、フレームに伝達される。

第６図には、第４図に示したシステム、及びドラム周囲の幾多の位置にて、中央 ドラム４Ｃ及び８Ｃに作用する平均圧力が図示されている。説明の目的上、次ぎ のパラメータを選択した。１７５ニニ一トン／メートル０／１）ベルト張力、ド ラム径１．３メートル。この結果、ベルトからの圧縮力は、２７５ｋＰａとなる 。平均ニップ圧力は、３゜５ＭＰａであると推定される。ベルトの圧力は、ドラ ム表面の５０％以上に亙って連続している一方、ニップ圧力は非連続的である。

第７図には、３つのアイドラーニップローラ、中央アイドラーニップローラ１７ 及び側部のアイドラ一二フプローラ１９．２０が存在する形態が図示されている 。アイドラーニップローラ１７．１９及び２０は、ベルト３ｄの外側路３ｄ’に より、中央ドラム方向に押し付けられ、中央ドラム４ｄに対するニップ１８．２ １及び２２を形成する。ウェブ８ｄは、ベルト３ｄの内側路３ｄ’により、中央 ドラム４ｄの周囲を案内され、該中央ドラム４ｄに押し付けられる。中央ローラ １７に作用する力は、第５図において、アイドラーローラ１３に対して図示した ものと同一である。ニップ１８内のウェブ８ｄに作用する圧縮力は、１．４Ｔで ある。側部アイドラーローラ１９及び２０に作用する力のベクトル図は、第７図 に図示されている。各ニップ２１及び２２内にて、ウェブ８ｄに作用する圧縮力 は、Ｄ、７Ｔである。ウェブ８ｄに作用する全圧縮力は、５．９４７である。各 張りローラ５ｄ及び６ｄに作用する２Ｔ、中央ドラム４ｄに作用する３、４１４ Ｔ、各側部アイドラーローラ１９及び２０に作用する０゜２９７のそれぞれの軸 方向の曲げ力は、フレームに伝達される。

第８図には、４つのアイドラ一二フプローラ、中央アイドラーニップローラ２３ ．２４、及び側部アイドラーニップローラ２７．２８が存在する形態が図示され ている。アイドラーニップローラ２３．２４．２７及び２８ハ、ヘルド３ｅの外 側路３ｅ′により、中央ドラム４ｅの方向に押し付けられ、中央ドラム４ｅに対 するニップ２５．２６．２９及び３０を形成する。ウェブ８ｅは、ベルト３ｅの 内側路３ｅ′により、中央ドラム４ｅの周囲を案内され、該中央ドラム４ｅに対 して圧縮される。

中央アイドラーロー、う２４及び２５に作用する力は、第９図に図示されている 。この値は、０．５７である。−ローラ１３に図示したものと同一である。ニッ プ１８において、ウェブ８ｄに作用する圧縮力は、１．４Ｔである。

゛ウェブ８ｅが中央ドラム４ｅの周囲を動く間に、該ウェブ８ｅに作用する全圧 縮力は、６．１４７である。この場合にも、中央ドラム４ｅ、張りローラ５ｅ及 び６ｅ、及びアイドラーニップローラ２３．２４．２７及び２８に作用する軸方 向の曲げ力は、フレームに伝達される。

第１０図には、多数のアイドラーニップローラが存在する形態が図示されている 。この形態において、アイドラーニップローラ３０は、中央ドラム４ｆと接触す るベルト及びウェブ部分を経て伸長している。アイドラ一二。

ブローク３１は、ベルト３ｆの外側路３ｆ’により、中央ドラム４ｆ方向に押し 付けられ、中央ドラム４ｆに対するニップ３１を形成する。２つのベルト及びウ ェブガイドローラ３２．３３が追加されている。ウェブ８ｆは、ベルト３ｆの内 側路３ｆ′により、中央ドラム４ｆの周囲を案内され、該中央ドラム４ｆに押し 付けられる。この形態において、アイドラーニップローラのニップを通じてウェ ブに作用する全圧縮力は、ベルトからの全圧縮力に概ね等しい。ウェブに作用す る全圧縮力は、６．２８７である。張りローラ５ｆ及び６ｆ、及び中央ドラム４ ｆに作用する曲げ力は、フレームに伝達される。

上記ベルトループの各形態において、ベルト及びローラシステムからの力は、フ レームにより支承される。これら各形態において、中央ドラムは、フレームに取 り付けなければならず、中央ドラムの軸、張りローラ及び一部のアイドラーロー ラの軸に作用する不均衡な圧縮力は、フレームに伝達される。上記軸及びフレー ムに加わる不均衡な圧縮力【ま、１．５７乃至４丁である。中央ドラムは重く、 胴板は、肉厚を厚くし、許容し得る曲げ応力の状態にて、これらの力を吸収し得 るようにしなければならない。

プレスをドライヤーとして使用する場合には、ドラムは、通常加熱する。米国特 許第４．３２４．６１３号は、一方のロールが加熱されたドラムである、紙を圧 密し、乾燥させるための１対のニップロールを開示している。Ｇｏｔｔｗａｌｄ 等、Ｈａｉｇｈ％Ｇｅｒｓｂｅｃｋ等、Ｂｒ１ｎｋｉａｎｎ及びＧｅｒｈａｒｄ ｔ等の特許は、加熱された中央ドラムを開示している。従来の方法において、中 央ドラムの胴板の肉厚により、胴板を通ってウエツジに伝達される熱の量は、著 しく制限されていた。

熱伝達ドラムは、Ｆｌｅｉｓｓｎｅｒ等の米国特許第３．５８１．８１２号、ｌ １ｌｌａｒｔｉｎの米国特許第３．８３８．７３４号、Ｂｅｇｈｉｎの米国特許 第４．０９０．５５３号、Ｈｅｉｓｔｅｒｋａｍｐの米国特許第３．２３７．６ ８５号、Ｃａｐｐｅｌ等の米国特許４．１８（、２９８号、Ａｐｐｅｌの米国特 許第４．２５２．１８４号、５ｃｈｉｅｌの米国特許第４．２５４．５６１号、 及びＹｅｄｅｌの米国特許第４．４４０．２１４号に記載されている。自由浮動 式の高圧ニップロールを有するプレスは、１９６８年１１月１５日に、カナダに て発行されたＰｕ１ｐ　ａｎｄ　Ｐａｐｅｒ　Ｍａｇａｚｉｎｅの５６−５７ペ ージに掲載された「旧−１プレス、マーク■がモービルのスコツトペーパに据え 付けらる（旧−１Ｐｒｅｓｓ、　Ｍａｒｋｍ　Ｉｎ５ｔａｌｌｅｄ　Ａｔ　５ｃ ｏｔｔ　Ｐａｐｅｒ、　１ｌｏｂｉｌ；Ｊという記事に記載されている。

紙を乾燥させるために実現可能な速度は、成形及び乾燥工程中、ウェブの一体性 を維持しなければならないことにより、制約されることが多い。水分の含有量が 多い場合には、水の粘度、表面張力、及び繊維の接触箇所により、繊維同志が、 −緒に保持されている。ウェブが乾燥すると、水分が減少し、温度の上昇と共に 水の粘度及び表面張力が低下するため、粘度及び表面張力の影響は少なくなる一 方、結合箇所の影響は増大する。ウェブは、ドライヤー内にて最初に加熱される と、実際上、強度を失う。これは、紙のウェブが、抄紙機の成形、プレス及び乾 燥部位を通って進む状態、及び紙の乾燥に伴い、抄紙機を通ウェブの強度が変化 する状態を示す第１１図から理解することが出来る。第１２図は新聞用紙に対す る同様の図である。この図はプレス工程及び乾燥工程を経て進む新聞用紙ウェブ の破断強度及びウェブ強度を示す。

第１２図はＴｈｏｍａｓの米国特許第４．３５９．８２７号及び同第４，３５９ 、８２８号から引用したものであり、その現象は、これら特許において、詳細に 説明されている。

ウェブが、第１の乾燥ドラムを通って進み、該ドラムから出るときに、ウェブの 乾燥低度及び強度に影響を与える多数の変動因子がある。機械の多数の変動因子 がある。ベルトを使用して、ウェブをドラム上に保持する場合、ベルトの張力及 びドラム径がファクタとなる。フェルトを使用する場合には、フェルトの通気度 が７アクタとなる。圧力ニフプを使用する場合には、ニップ内の圧力、ニップ内 の滞留時間、及びニップからの換気がファクタとなる。機械の速度、機械を通っ て引き出されるウェブの張力、加熱ドラムの温度、及びドラムの熱回収率も又フ ァクタとなる。又、ウェブにも、多数の変動因子がある。ウェブのろ氷炭及び通 気度、ウェブの圧縮率、ウェブの結合率、ドラムに到達する際のウェブの乾燥度 又は水分含有率、ウェブの温度、及び紙又は板紙の重量及び厚みは、全てファク タである。ウェブがドラムに付着し易いことも又、ファクタである。所定の状況 における制限速度は、上記全ての７アクタの組み合わせいかんによる。所定の機 械が所定のウェブに対して最高速度を実現し、又は、所定のウェブが所定の速度 を達成するためには、一定の乾燥能力を必要とする。これら各種のファクタの影 響を受けない限界値以下の能力にて、機械を作動させることは不可能である。

初期加熱を促進させるため、ウェブから迅速に水分を除去しようとする場合にも 、又、問題が生ずる。ウェブ内の水蒸気が、限界圧力よりはるかに高い内部温度 を提供するならば、ウェブ内の水蒸気が内部で膨張することにより、ウェブは、 破断して、分離し易くなるであろう。

ライナーに対する機械の°おおよその最高速度は、第３図に示されている。これ らは、紙を乾燥させる実用的な速度の例である。第１３図は未晒クラフトライナ ーの乾燥に対してプロットした図であり、ウェブ］　ｍ”当たりの坪量９に対す る抄紙機の速度をｍ７分にて示している。

点線４０は、機械幅１ｍ当たりの平均生産Ｎ２４ｏトン７日における機械速度対 坪量を示す。実線４１は、幾多の坪量における実際の概ねの最高実用速度を示す 。これら速度は、坪量１２７ｇ／ｍ″、２０５ｙ／ｍ　’、３３７９／ｍ″、及 び４３９ｇ／ｍ’Ｈおける、トン／日／機械幅の生産量１３０．１９０．２４０ 、及び１８０に対応するものである。

商業用のライナー機械は、これらの速度にて運転するためには、ドライヤーの線 形外周４５０−６００ｍを利用する。

ドライヤーのドラム温度は、１００℃乃至２００℃の範囲にあり、ドラム上での ウェブ圧力は、典型的に７−１５　ｋＰａである。水分除去速度は、ドラム１ｍ ”当たり２５−３５　ｋｇ／時程度である。薄葉紙のような、ある種の紙質につ いては、ドラムに対して比較的高圧のニップを形成し、湿紙をドラム上に延ばす 。

発明の要約 出願書類全体を通じて、ベルトという用語は、ベルトとフェルトの組立体を含む 。

本発明は、プレスを通って進むウェブに、ベルトの張力のより大きい力を作用さ せることの出来るベルトプレス及びベルトプレスドライヤーに関する。この構造 により、又、中央ドラムには、釣り合いのとれた力を加えることが出来、ドラム の胴板及びドライヤーの構造をより軽量にすることが出来る。加熱されたドラム において、この軽量な構造により、より迅速にウェブに熱を伝達させることが出 来る。この構造は、又、周囲の構造体から力を除去し、より経済的な構造体とす ることが出来る。

この構造は、又、プレスの新規な乾燥方法も可能にするものである。

本発明において、他のベルトプレス装置の場合と同様に、無端ベルトのＵ字形の 内側路は、中央ドラムの周囲に巻かれ、ベルトの外面が、中央ドラムの面に接触 する。

処理せんとするウェブは、ベルトとドラム面の間にあり、ベルトにより、ドラム に押し付けられている。ウェブは、プラスチック、布、木片又はフレーク、及び 紙を製造するための材料を含む各種の材料を備えることが出来る。

適当なバインダー及びコーテイング材を含めることが出来る。ベルトの張力は、 無端ベルト内に位置決めされ、ベルトの内面に接触する２つの張りローラによっ て加えられる。張りローラは、無端ベルトの内側路と外側路との接続箇所に形成 された端部ループに位置決めされている。

２つの張りローラの軸線は、相互に接近、離反させ、ベルトの張力を調節するこ とが出来る。張りローラの軸は、張りリンク機構により接続されている。プレス は、無端ベルトの端部ループと係合した状態にて、張りローラを相互方向に動か すための手段を備えている。張りローラは、動くことにより、中央ドラムに対す るニップを形成する。ベルト及びウェブは、それらのニップにて、張りローラと 中央ドラム間に圧縮される。張りローラのニップ間のベルトの内側路が、中央ド ラム及びウェブを抱持している。中央ドラムに対して作用する全体的な力は、そ れ自体にて釣り合いが取られる。ベルトの張力に起因して、中央ドラムに作用す る全圧縮力、及びベルトの緊張力は、同様ではあるが、力が不均衡な装置と比べ て、補助的な力を加えずとも増大する。

ベルトの内側路と外側路間、及び２つの張りローラ間には、追加のアイドラーニ ップローラを設けることができる。これらアイドラーニップローラの数は、選択 の問題である。中央ドラム、張りローラ及びアイドラーローラの相対的径の限界 値は、ローラの数いかんによる。中央ドラムの径が、ローラの径より大きい場合 には、２以上の張りローラ及びアイドラーローラを設ける必要がある。

追加の各アイドラーニップローラは、全体として、半径方向内方向及び外方向に 動き、中央ドラムに対して接近、及び離反可能であるように、取り付けられ、ベ ルトを中央ドラムの周囲に緊張させるとき、ベルトの張力により半径方向内方向 の力が加わるようにする。追加の各アイドラーニップローラも又、中央ドラムに 対して斜めに取り付けられる。２つ引っ張りローラを調節することにより、ベル トの張力も調節され、これにより、全てのローラがベルトの内側路、ウェブ及び 中央ドラムに対して作用させる圧力を加減することが出来る。

張りローラを相互に動かすことにより、ベルトの張力が増大し、ベルトの内側路 及び外側路は、中央ドラムに向けて内方向に動く。この内方向への動きにより、 ベルトの内側路は、ウェブ及び中央ドラムの面に対してより大きい圧縮力を作用 させる。上記内方向への動きにより、又、アイドラーニップローラに対してより 大きい力が作用し、これらローラを中央ドラムに向けて動かし、各アイドラーニ ップローラのニップにて、ベルトの内側路、ウェブ及び中央ドラムに作用する圧 縮力を増大させる。

この内方向への動きは、張りローラと中央ドラム間のニップにて、ウェブ及び中 央ドラムに作用する全圧縮力を増大させる。張りローラを動かして、相互に離反 させることにより、ベルトの張力及び各種の圧縮力が減少する。

この張りローラの構成により、ベルトと中央ドラム間がより大きく外周方向に接 触することが容易となるため、より大きいベルと力が可能となり、また、張りロ ーラのニップにより、より大きいニップ力が可能となる。かがる張りローラの構 成により、又、中央ドラムに作用する全体的な力、ベルトの張力及びベルトの緊 張力に起因して、ドラムに作用するベルトの力及びニップ力は、いかなるベルト 張力下においてもそれ自体釣り合いを取ることが可能となる。ベルトの張力に起 因して、支持構造体に伝達される力は一切存在しない。中央ドラムには、軸方向 の曲げ力が全（作用しない。これら各ローラは、中央ドラムの周囲で、かつ該中 央ドラムに対して位置決めされ、各アイドラーニップローラは、ベルトの外側路 と、ローラ及び中央ドラム間の半径方向の線の間における入り口角度及び出口角 度が等しくなる位置に位置決めされる。

中央ドラムとローラに釣り合いの取れた力が作用することにより、支持構造体は 簡単になる。それは、緊張力及び曲げ力が、最早、支持構造体に加わらないから である。

この釣り合った力が存在することと、中央ドラムにかなりの曲げ力が作用しない こととにより、中央ドラムは、より軽量で、かつ簡単な構造となり、その結果、 より低置に製造することが可能となる。例えば、本発明のある実施例の場合、中 央ドラムは、中空で、端部の開放した環状の部材の形態をとることが出来、この 部材は、その上に作用する全圧縮力に耐え得る材料及び肉厚を備えることになる 。この構造により、ドラムのボア内部の燃焼熱を熱源として利用することが可能 となる。

胴板も又、その外面にスリットを形成する等により、改造し、ローラの外面を通 って熱が伝達されたとき、表面上の熱応力の一部を除去することが出来る。これ が可能なのは、作用する機械的応力が、軸方向の曲げ応力ではなく、リング圧砕 応力であるからである。

中央ドラムは、又、薄い胴板を備える構造とすることが出来る。この構造におい て、中央ドラムは、円筒状の内側本体と、及び該円筒状の内側本体の半径方向に 間隔を隔てて配設された同心円筒状状の外側胴板とを備え、該内側本体と外側胸 板間に中空の環状部を形成する。胴板と内側本体間には、半径方向の接続部分が 存在し、これら胴板と内側本体とを相互に固着させている。この接続部分は、環 状部内にて、内側本体の周囲に配列されており、環状部の全体に亙って外板に対 する荷重支持部を提供し、さらに、環状部内の内部圧力に抗して胴板を保持する 機能も提供する。

この環状部は、加熱流体が流動するための導管として利用することが出来る。流 体を供給し得るようにするため、胴板は、閉じ、内側本体には穴を開ける。流体 は、環状部の端部に位置決めされ管路又はその他の手段により除去する。環状部 の長さ方向に沿って追加の除去箇所を設けることも必要であろう。これらは、除 去管路が取り付けられる内側ドラム本体に形成した穴となるであろう。例えば、 本発明の好適な実施例において、ドラムは、内側本体に形成された、半径方向に 方向付けた穴と、該穴に滑り接続され、該穴に流体を供給する管路手段と、及び 前記環状部の端部に滑り接続され、前記穴から環状部を循環した後、環状部から 流体を除去する管路手段とを備える、中空の、端部が開放した環状部材の形態と する。

環状部は、流体又は蒸気を運び得るように、該環状部に形成された通路を備える ことが出来る。接続部は、相互に間隔を隔てて配設され、該環状部は、該環状部 を通って概ねドラムの軸方向に伸長する多数の流体路に仕切られる。この接続部 は、間隔を隔てて配設されたスポーク状の部材の形態をとる。接続部は、通路の 側壁にて形成することが出来よう。

薄い胴板により、単位時間当たりより多くの熱が胴板を通って、ドラム上にて乾 燥され、又は、圧縮される材料まで伝達されることが出来る。蒸気のような、伝 熱流体は、環状部を循環して、ウェブに熱を伝達するであろう。通路の半径方向 面は、周縁通路に対して伸長させ、蒸気の凝縮面積を増大させ、かつ凝縮速度を 向上させることが出来る。それは、該伸長された半径方向面は、遠心力の助けに より、凝縮面から復水を除去し得るからである。通路の伝熱面は、胴板の伝熱外 面より大きいため、単位時間当たり、胴板を通ってより多くの熱を伝達すること が出来る。通路の肉厚に対して、通路の断面積が小さいため、内部の蒸気圧によ る金属応力は、軽減される。

通路間の壁は、外部の機械的荷重を胴板からドラムの堅牢な内側本体に伝える。

ドラムの機械的応力が軽減される結果、銅のような、低強度で、熱伝達性の高い 材料を胴板に使用することが出来、これにより、小さい熱応力にて、さらに多く の熱流が可能となる。胴板構造を使用することにより、さらに、内側ドラム本体 をより強度の高い材料にて構成することが可能となる。これは、熱の流路は、内 側ドラムを通って伸長しないため、内側ドラムの熱伝導率は最早、問題とならな いからである。例えば、選択された等級の銅及びステンレス鋼は、概ね同一の熱 膨張率を有し、組み合わせて、胴板及びドラムの内側本体に使用することが出来 よう。

より薄い胴板は、より多くの熱伝達を可能とし、その結果、従来の乾燥ドラムが 、同一量の熱を伝達するためには、より小さい外周面積で済む。ドラムの径が小 さくなればドラムに作用する均一なベルト圧力の値が増大し、これにより、熱伝 達が促進され、かつウェブに作用する拘束力が増大する。ドラム径が小さくなる ことは、又、ニッブ荷重に起因するリング圧砕応力を軽減し、又、製造コストを 削減する結果ともなる。ドラム胴板を通る熱流が増大し、及び張りローラにより ドラムに作用されるニップ荷重が増大することにより、より小さい径にて、必要 な所定の熱伝達量を提供することが可能となる。

又、張りローラを使用して、中央ドラムを支持することも可能である。

ローラ及び中央ドラムは、円筒状とし、カバーは設けない。ベルトは、通常、１ つの張りローラを駆動することにより、回転させる。但し、任意のローラを駆動 することが出来る。

別の実施例において、中央ドラムの表面には、ウェブに出入りする流体を流動さ せる穴を形成することが出来る。

図面の簡単な説明 第１図乃至第４図は各種の従来技術による中央ドラム、ベルト及びローラの組み 合わせ体、及びこれらシステム内にて作用する力を示す線図、 第５図は第４図の１つのアイドラーニップローラに作用する力のベクトル分析図 、 第６図は第４図のドラム上における圧縮力を示す、線図、 第７図乃至第８図は従来技術による中央ドラム及びローラの別の組み合わせ体を 示す、第１図乃至第４図と同様の図、 第９図は第８図の１つのアイドラーニップローラに作用するベクトル分析図、 第１０図は従来技術に中央ドラム及びローラの別の組み合わせ体を示す、第１図 乃至第４図と同様の図、第１１図及び第１２図は平板紙が、形成されて、プレス 及びドライヤーを通って運ばれていくときの、該平板紙の強度を示す、ブセット 図、 第１３図はライナーの製造時における、機械速度対坪量を示すグラフ図、 第１４図乃至第２０図は、本発明の実施例の略図、第２１図乃至第２２図は本発 明の２つの実施例、及びこれらシステム内にて作用する力を示す、第４図乃至第 ７図と同様の線図、 第２３図は第２２図に示した実施例の１の張りローラに作用する力を示す、ベク トル分析図、第２４図は本発明の別の実施例を示す、第２２図と同様の線図、 第２５図は第２４図の実施例の張りローラに作用する力を示すベクトル分析図、 第２６図は第２４図の実施例の中央ドラム及びクーラに作用する力を示す、ベク トル分析図、第２７図は本発明の別の実施例を示す、第２１図乃至第２２図と同 様の線図、 第２８図は第２７図の中央ドラムに作用する圧縮カバターンを示す、第６図と同 様の線図、 第２９図乃至第３１図は本発明の別の実施例を示す、第２１図乃至第２２図と同 様の図、 第３２図は本発明の別の実施例を示す、略図、第３３図は原型の側面図、 第３４図は第３３図の右端部から見た、一部所面図とした端面図、 第３５図は第３３図及び第３４図の実施例におけるベルト、ローラ及びドラム組 み立て体の斜視図、第３６図は内部を加熱させたドラムの略図、第３７図は応力 を除去されたドラム外板の一部の図、第３８図は第３７図の線３８３−３８に沿 った断面図、第３９図は別のドラム胴板の一部の図、第４０図は第３９図の線４ ０−４０に沿った断面図、第４１図は別のドラム胴板の一部の図、第４２図は第 ４１図の線４２−４２に沿った断面図、第４３図は別のドラム胴板の一部の図、 第４４図は第４３図の線４４−４４に沿った断面図、第４５図は上記何れの組み 立て体にも使用する加熱されたドラムの断面図、 第４６図は第４５図の加熱されたドラムにおける環状部の一部の縦方向拡大断面 図、 第４７図は第４５図の加熱されたドラムにおける環状部の一部の縦方向拡大断面 図、 第４８図は蒸気により加熱されたドラムのような、別の形態の流体加熱ドラムに おける環状部の一部の横方向断面図、 第４９図は別形態による流体加熱ドラムを示す、第４８図と同様の図、 第５０図は好適な形態による流体加熱ドラムの第４８図と同様の図、 第５１図は第５０図のドラムの好適な構造を示す、第４８図と同様の図、 第５２図は通路の配設位置及び寸法を示す線図、第５３図は分配路に対する流体 供給管の典型的な構造を示す軸方向断面図、 第５４図は選択随意の中間分配路の軸方向断面図、第５５図乃至第５８図は環状 部内における各種の流体の流動パターンを示す、線図、 第５９図は一般的に、伝熱媒体の構成に使用されている、幾多の金属各々の熱流 、温度低下及び肉厚間の関係を示すグラフ図、 第６０図及び第６１図は独立的な、ベルト緊張システムを有する、本発明の別の 形態を示す図、第６２図は固定位置にあるプレスロールを有する、本発明の別の 形態を示す図である。

好適な実施例の説明 第１４図乃至第２０図は本発明の各種の実施例を示す図である。これらシステム は、任意の数のローラを備えることが出来る。これら各側において、ローラ１０ ５及び１０６は、張りローラである。ドラム１０４は、中央ドラムであり、手段 １００は、ローラ１０５及び１０６を相互に往復運動させ、ベルト組み立て体１ ０３を緊張させ、又は、緩める。加工中のウェブは、１０８である。

フェル、トは、第３３図及び第３５図に示すように、別個に緊張させる。各側に おいて、張りローラ１０５又は１０６の一方は、支持フレーム上に固定され、又 は位置決めされた位置を有し、ベルトとローラ組立体の位置を画成する必要があ る。中央ドラム１０４は、半径方向に自由に動き、ベルトの張力に従って、他方 のローラに対する二、プを形成し得る。任意の２つのローラを使用して、ベルト 、ドラム及びローラ組立体の重量をフレーム上に支持することが出来る。この重 量は、２つの張りローラ１０５．１０６により支持すると最も都合よい。任意、 又は、全てのドラム及びローラを、適当な駆動手段により駆動することが出来る 。

第１４図において、ベルトは、相互に往復運動可能な１対の張りローラ１０５及 び１０６の周囲に巻かれ、１００で略図的に図示した駆動手段を使用して、ベル トを緊張させる。これらローラは、中央ドラム１０４に対して十分大きい寸法に してあり、このため、張りローラ１０５及び１０６の軸線面に対して平行な中央 ドラムの軸線は、該面から間隔を隔てた位置に留まり、ベルト１０３の外側路１ ０３′は、２つのローラ１０５及び１０６により、ベルトを緊張させるとき、ベ ルトのＵ字形の内側路１０３′から間隔を隔てた状態を維持する。中央ドラム１ ０４は、半径方向に自由に動き、１０９及び１１０にてローラ１０５及び１０６ に対するニップを形成し、ウェブを圧縮する。

第１５図には、第３０−ラ１１１、アイドラーニップローラを追加して、ベルト の２つの路間における適当に間隔を隔てた状態を容易に維持すると共に、ローラ の径を選択する場合のフレキシイビリティを向上させることが図示されている。

追加されたローラ１１１は、概ね半径方向に向けて、中央ドラム１０４の軸線に 対して、往復運動可能ではあるが、中央ドラムの該軸線を中心としては回転しな いように取り付けられる。アイドラ一二フブローラ１１１は、中央ドラム１０４ に対するニフブ１１２を形成する。

第１６図において、同様に、第３０−ラ１１１が使用されているが、張りローラ １０５及び１０６、並びに第３０−ラ１１１の径は、中央ドラム１０４と比べ著 しく小さくしである。かかる構造が好適である。組立体は、張りローラ１０５及 び１０６により支持されている。

第１７図には、４つのローラを有する構造のものが図示されている。張りローラ １０５及び１０６は、該組立体を支持する一方、アイドラーニップローラ１１３ 及び１１４は、中央ドラム１０４に対して半径方向に動き、中央ドラム１０４に 対するニップ１１５及び１１６を形示されている。この場合にも、張りローラ１ ０５及び１０６が該組立体を支持している。アイドラーニップローラ１１７．１ １９及び１２０は、中央ドラムに対して空間的に固定されているが、これらは、 半径方向に動いて、中央ドラム１０４に対するニップ１１８．１２１及び１２２ を形成することが出来る。ローラ間の角度は、ローラの径が等しいならば、等し く、中央ドラムに対して非半径方向の力が加わるのを阻止する。各アイドラーニ ップローラの半径方向の軸に対する、ベルトの外側路１０３′の出入り角度は、 各ローラとも同一である。

第１９図には、中央ドラムの周囲に配設された多数のアイドラーニップローラを 有する組立体が図示されている。各ローラとベルト間の出入り角度は、同一であ る。

この場合にも、ローラ間の角度は、ローラの径が等しいならば、同一である。各 ローラ１３０は、中央ドラム１０４の半径方向軸線に対して半径方向に動く。

第２０図において、２つの中央ドラム１０４及び１０４ａは、２つの外側アイド ラーニップローラ１２３及び１２４、さらに、２つの中央ドラム１０４と１０４ ａ間に中間アイドラ一二フブローラ１２７を採用することにより、５つのローラ と一体化されている。この中間アイドラーニップローラ１２７は、ベル）１０３ の本体内に配設されており、中央ベルト間のスペース内にてベルトの内側路１０ ３″内のＵ字形曲がり部分Ｃにより支持されている。全、てのローラは、中央ド ラムに対するニップを形成し、アイドラーニップローラ１２４は、ドラム１０４ ａに対するニップ１２６を形成し、中間アイドラーニップローラは、ドラム１０ ４．１２９及びドラム１０４ａに対するニップ１２８を形成し、張りローラ１０ ５は、ドラム１０４ａに対するニップ１０９を形成し、張りローラ１０６はドラ ム１０４に対するニップ１１０を形成する。

第２１図乃至第３１図には、本発明の各種の実施例を利用したときに、中央ドラ ム１０４及びウェブに作用する全圧縮力が図示されている。これら図面に使用し た数字は、第１４図乃至第２０図に使用したものと同一である。

第２１図は張りローラ１０５と１０６が中央ドラム１０４の中心線上にて整合さ れ、中央ドラムに対するニップｌ○９及び１１０を形成しているため、ベルトに 全く張力が作用しないシステムを開示している。ベルトに起因する全圧縮力は、 零であり、ニップに起因する全圧縮力は、ｏｏＴである。これは、仮想の限界的 状態である。

第２２図乃至第２６図は各種の３つローラの組立体を示し、３つのローラの位置 を変えることに起因する、中央ドラム及びウェブに作用する全圧縮力の変化を明 らかにしている。

第２２図において、張りローラ１０５及び１０６は、９０°離して配設されてお り、ベル）１０３の内側路１０３′と中央ドラム１０４間の外周接触は、全表面 の２７０°、即ち、７５％に亙る。このため、ドラム上における均一なベルト圧 力に起因する圧縮力は、従来のシステムにおけると同様に、４．７Ｔである。張 りローラ１０５に作用する力のベクトル分析は、第２３図に図示されている。こ れは、張りローラ１０５と１０６間の力は、２．４１４７であり、ベルトの張力 Ｔが提供され得るようにしであることを示す。これは、又、張りローラと中央ド ラム１０４間のニップにおける圧縮力が、２．４１４７であることも示す。又、 ニップ１１２には、２Ｔの圧縮力が作用することも示している。この線図は、又 、何れのローラ又は、中央ドラムから、フレームに伝達される力は全く存在しな いことも示す。

第２４図において、２つの張りローラ１０５．１０６及びアイドラーニップロー ラ１１１は、１２０″の間隔を隔てて配設されている。各張りローラに作用する 力は、第２５図に図示されている。ベルト１０３の張力Ｔを得るためには、張り ローラ１０５と１０６間に、３Ｔの力を必要とする。ベルト１０３からの圧縮力 は、中央ドラム１０４の２４０°の外周接触により４．２Ｔとなる。各張りロー ラ１０５又は１０６と中央ドラム１０４間のニップにおける圧縮力は、３．４７ ７である一方、ニップ１１２１おける圧縮力は、ｌ、７３Ｔである。ウェブに作 用する全圧縮力は、１２．９７である。組立体の重量以外の力は、−切、組立体 のフレーム又は基礎に伝達されない。

第２６図は第２４図に示したシステムの別のベクトル線図である。

第２７図はローラが９０°間隔を隔てて配設された、４つのローラを有するシス テムのベクトル分析図である。

ベルトに起因する圧縮力は、第２２図に示すものと同一であり、張りローラのベ クトル分析は、第２３図に示すものと同一である。各アイドラーニップローラ１ １３及び１１４は、ニップにおいて、１．４１４７の全圧縮力を提供する。ウェ ブ１０８に作用する全圧縮力は、１２．３７である。

第２８図は第６図と同様であり、第２７図の中央ドラムに作用する平均圧力を示 す。第６図のパラメータは、又、第２８図のパラメータでもある。これは、又、 本発明のローラ、ドラム及びベルトの形態に起因して、ウェブに作用する追加的 な力も示している。

第２９図は４つのローラを位置決めする別のシステムを開示している。第２９図 と第２７図の唯一の相違点は、２つの張りローラ１０５及び１０６が、ドラムの 中心線から、第２７図の場合の４５°ではなく、１５°の間隔を隔てて配設され ていることである。このことは、ウェブと中する圧縮力は、僅かに少ないが、張 りローラニップに起因する圧縮力は、第２７図の２．４１４７から第２９図の７ ．６Ｔへと著しく増大している。ベルトの張力Ｔを達成するためには、より大き い力が必要とされる。この力は、第２７図の２．４１４７から第２９図の７．６ Ｔまで増大している。

第２９図のウェブ１０８に作用する全圧縮力は、２１．６２Ｔである。

第３０図に示したシステムと第２９図に示したシステムの主な相違点は、張りロ ーラが中央ドラム１０４の中心線から７，５°の位置に配設されており、張りロ ーラー０５及び１０６のニップにおける全圧縮力が２倍になっている点である。

ウェブ１０８に作用する全圧縮力は、その結果、３６．６７になる。

第３１図には、より多数のアイドラーローラの存在する形態が図示されている。

この場合にも、前の説明と同様、ニップに起因する全圧縮力は、ベルトに起因す る圧縮力に等しく、ウェブ１０８に作用する全圧縮力は、約１２、５６７となる 。これは限界的な状態であり、第２１図により、本発明の各種の形態の範囲が定 まる。

表１は、従来技術及び本発明における全圧縮力を要約し、さらに、別のシステム により得られる全圧縮力と比較したものである。

表１ 匪　−と上蓋基　臣星力　アイドラーローラ　ミ囚表　！’２旦二ｊ　臣塁力　 凹％ １　５０　３、ＩＴ　Ｏ−２−３，ＩＴ２　７５　４．５Ｔ　Ｏ−２−４，５７ ３５０３、ＩＴ　１　２ＪＴ　’２　−　５．ＩＴ４　５０　３、ＩＴ　２　２ ．８Ｔ　２　−　５．９７７　５０　３、ＩＴ　３　２．８７　２　−　５．９ Ｔ８　５０　３、ＩＴ　４　３．ＯＴ　２　−　６．ｌＴ１０　５０　３、ＩＴ 　ω　３．ＩＴ　２　−　６．３７２１５０　−　０　−　２　−Ｔ　ｏｏＴ２ ２　７５　４．７Ｔ　Ｉ　２．ＯＴ　２　４．８Ｔ　１１．５Ｔ２４　６７　４ ．２Ｔ　１　１．７Ｔ　２　６．９Ｔ　Ｉ２．８Ｔ２７　７５　４、フＴ　２　 ２．ＢＴ　２　４．８Ｔ　１２．３Ｔ２９　５８　３．７丁　２　２．ＢＴ　２ 　１５．１Ｔ　２１．６丁３０　５４　３．４Ｔ　２　２．８Ｔ　２　３０．４ Ｔ　３６．６Ｔ３１　１００　６．３Ｔ　Ｃｅ　６．３Ｔ　２　−　１２．６７ このことから、他のシステムの張りローラを本発明の張りローラ及びニップロー ラに変更し、これらのローラ同士を接続し、ドラムに対して自在に加圧し得るよ うにすることにより、引っ張り力又は圧縮力が全くフレーム又は支持構造体に伝 達されないようにする一方、はるかに大きい力がウェブに伝達されるようにし得 ることがわかった。

第３２図は基本的なシステムの変形例である。このシステムにおいて、４つのア イドラーニップローラ１３２．１３３．１３４及び１３５が設けられている。２ つのアイドラーニップローラ１３４及び１３５、並びに張りローラ１０５ａ及び 選択随意のベルトループ端のアイドラーローラ１０６ａが、フレーム１４０上に 取り付けられている。偏倚手段１００ａも又、フレーム１４０に取り付けられて おり、張りローラ１０５ａに張力を付与する。

フレーム１４０は、支持構造体１４１に摺動可能なように取り付けられている。

張りローラ１０５ａに張力が加えられると、フレーム１４０は、帯紙又はウェブ の圧縮力により、中央ドラム１０４ａ方向に僅かな距離だけ動く。その結果、引 っ張り力は、支持構造体１４１に伝達されない。第３２図に図示した例において 、ドラムは固定された位置にあり、ベルトの張力を調節することにより、フレー ムとロールの組立体は、該ドラムに接近し、又は離反する。フレームとロール組 立体を固定し、ドラムが可動であるようにした逆の形態も又可能である。

第６０図及び第６１図には、第３２図の構造の別の変形例が示されている。第６ ０図において、アイドラーニップロール４１２．４１４は、フレーム４１０上の 固定位置に取り付けられている。これらは、ベルト１０３のループ端内に収容さ れている。ドラム１０４は、ロール４１２．４１４に対して、半径方向に動く自 由度を有しており、ベルト１０３を介して、これらを加圧する関係にある。少な （とも１つのアイドラーニップロール４１６が、ベル）１０３の本体内に収容さ れており、ベルトの張力を調節したとき、ドラムに対して半径方向に動く自由度 を宵している。緊張機構が、ベルト本体内の可動の張りロール４１８と、ベルト の本体外にて、フレーム上に取り付けられた固定ロール４２０．４２２とを備え ている。一方のロール４２０、又は４２２は、省略することもも自由である。ベ ルトの張力は、ロール４１８を介して、ベルトに作用する緊張機構１００により 制御する。

第６１図において、２つのアイドラーニップロール４１６ａ及び４２４が、ベル トの本体内に図示されている。

これらは、ベルトの張力を変えたときに、ドラムに対して半径方向に勤（自由度 を有している。張力は、ベルトの本体外に位置決めされた張りロール４２６．４ ２８、及び緊張機構１００により制御される。異常に大きい力が、フレームに伝 達されることはない。

第１４図乃至第３１図には、本発明の実施例が線図的に図示されており、ドラム は、少なくとも１つの固定されたアイドラー張りロールの方向に自由に動く。こ の場合にも、ドラムを固定位置にする逆の形態も可能である。

これは、第６２図に図示しである。張りロール４３０は、浮動自在である一方、 張りロール４３２は、４３５にて、フレームに枢動可能なように取り付けられた 支柱４３８により、拘束されている。アイドラーニップロール４３４は、軸受け ４４０を介して、フレーム４１０に枢動可能なように取り付けられた支柱４４２ に取り付けられている。３つのロールは、全てベルトの張力を調節するとき、ド ラム１０４に対して半径方向に動く自由度を有している。

第３３図乃至第３５図には、原型の装置が図示されている。このプレスは、無端 の撓みベルト２０３と、ベルト用に間隔を隔てて配設された上部及び下部円筒状 ローラ２０５．２０６．２１３及び２１４からなるシステムとを備えている。ベ ルトとローラは、円筒状の中央ドラム２０４を中心として、間隔を隔てて配設さ れた平行な軸上に組立られており、組立体の全体は、支持構造体２４０上に担持 されている。

各ローラ２０５．２０６．２１３及び２１４は、軸２４１．２４２．２４３及び ２４４を有している。これらの軸は、ヘルド２０３が０−５２０５．２０６．２ １３及び２１４のシステムの周囲に混交した後、構造体２４０に取り付けられた 組みのジャーナルブロック２４５．２４６．２４７及び２４８に掛かり、かつこ れらブロックにより支持され、このため、ベルトを利用して、ベルトと中央ドラ ムとの間を通って動く製紙材料ウェブ２゜８を圧縮することが出来る。別の形態 として、フレーム部材２４９．２５０及び２５１を取り外し、ローラがフレーム 上の適所にある間に、無端ベルトを取り付けることが出来る。場合によっては、 ローラは、片持ち状態とし、ローラが適所にある間に、ベルトをローラ上に位置 決めすることが出来よう。

下部ローラ２０６及び２１４の軸２４２及び２４４用のジャーナルブロック２４ ６及び２４８は、構造体に固定された従来型式のピロラブロックである。上部ロ ーラ２０５の軸２４１用のジャーナルブロック２４５は、下部張りローラ２０６ の軸２４２に回転可能なように取り付けられたフレーム２５２上に摺動可能なよ うに係合するキ中リッジブロックである。フレーム２５２は、ベルト２０３を適 所に位置決めした後、軸２４２に調節可能なように取り付けられ、さらに、その 頂部には、１対の油圧シリンダ２００が設けられている。この油圧シリンダ２０ ０により、上部張りローラ２０５を下部張りローラ２０６に対して、調節可能な ように位置決めし、ベルトを緊張させることが出来る。

上部アイドラーローラ２１３の軸２４３用のジャーナルブロックも又アーム２５ １の上端に取り付けられた従来型式ピロラブロックである。アーム２５１は、構 造体２４０の後部の支柱に枢動可能なように取り付けられており、ローラ２１３ は、中央ドラム２０４の軸線に対して、概ね該軸線の半径方向に往復運動し、ニ ップを形成することが出来る。

プレスを使用する場合、ベルト２０３は、ローラ２０６の軸２４２の右側端に設 けた駆動手段（図示せず）、ベルト２５４（第３５図）及びシーブ２５５により 、無端経路を経て駆動される。

プレスを使用して、ウェブ２０８の水分を圧搾する場合ニは、水透過性のあるフ ェルト２５６のループをベルトの経路と共通の経路内にて、ローラのシステムに 沿って混交させることが出来る。しかし、フェルトのループ２５６は、構造体の 後部にてベルト２０３の経路から離反する方向に伸長し、緊張案内ローラ２５７ に沿って通過し得るように出来る。

ベルト２０３は、上部張りローラ２０５を使用して、緊張し、ベルトを下部張り ローラ２０６の方向に偏倚させる。上部張りローラ２０５の緊張フレーム２５２ は、軸２４２に回転可能なように取付られた１対のジャーナルブロック７０を備 えている。対の案内ロッド２５９が、ジャーナルブロック２５８の穴２６０を通 って伸長している。この対の案内ロッド２５９には、又、その上端に前面板２６ １が設けられており、シリンダ２００が、該前面板２６１に取り付けられている 。上部ローラ２０５の軸２４１の牛ャリッジブロック２４５は、それぞれの対の ロッド２５９上にて摺動可能なように案内され、個々の駆動接続部２６２により 、シリンダ２００がら懸垂されている。従って、張りローラ２０５及び２０６が ベルト２０３内に位置決めされ、ロッド２５９がナフト２６３により、ジャーナ ルブロック２５８の底部に固着されたならば、シリンダ２００を使用して、ロー ラ２０５をローラ２０６の方向に偏倚させ、ベルト２０３をローラのシステムの 周囲に緊張させることが出来る。

ドクターブレード２６４が、ロッド２５９上に調節可能なように位置決めされた 牛ヤリッジブロック２６５に枢動可能なように取り付けられている。このドクタ ブレード２６４により、ウェブ２０８を、中央ドラム２０４から確実に除去する ことが出来る。

ベルト２０３及びフェルト２５６の形態Ｅは、ループｆ４Ｌにて合流するＵ字形 の外側路Ｅ′とＵ字形の内側路Ｅ′とを備えている。張りローラ２０５及び２０ ６は、ベルト２０３とフェルト２５６の本体内に収容され、かつループ端りに配 設されている。アイドラーローラ２４３及び２４４も又、ベルト２０３とフェル ト２５６の本体内に収容され、かつベルトとフェルトの形態の外側路Ｅ’内に配 設されている。中央ドラムは、ローラ２０５．２０６．２４３及び２４４により 画成されたスペース内に介在されており、ベルトとフェルト形態の内側路Ｅ′の 外面と係合するため、ベルトとフェルト形態の内側路Ｅ′は、Ｕ字形の形態Ｂに て、中央ドラム２０４の周囲にて屈曲している。アイドラローラ２１３及び２１ ４は、ベルトとフェルト形態の外側路Ｅ′の内面と内側路Ｅ′の湾曲部間に介在 され、路Ｅ′及びＥ′の内面を間隔を隔てて配設された状態に維持する。

処理せんとするウェブ２０８は、ローラ２０６と中央ドラム２０４間を通り、中 央ドラム２０４の周囲に沿って、フェルト２５６と中央ドラム２０４の外周間を 案内される。ローラ２０５は、シリンダ２００により、フレーム２５２上を相対 的に下方に駆動されて、Ｕ字形の形態Ｂの脚Ｂ′により、ローラ２０５及び２０ ６に係合する。ベルト及びフェルト部材は、Ｕ字形の湾曲部Ｂ′にて中央ドラム に堅く巻き付けられ、ベルト２０５及びフェルト２５６が緊張される。ローラ２ ０５は、下方に動くと、ローラ２０６の軸２４２を中心として、フレーム２５２ 上に着座する一方、ローラ２０５．２０６．２１３及び２１４は、それぞれの外 面と中央ドラム２０４の外面間にて、ベルト２０３、フェルト２５６及びウェブ ２０８に加圧し、ローラ２０５及び２０６は、２０９及び２１０にて、中央ドラ ムを加圧し、ローラ２１３及び２１４は、２１５２１６にて中央ドラムを加圧す る。張力により、ローラ２０６は、中央ドラム２０４に沿ってベルト２０４、フ ェルト２５６及びウェブ２０８を駆動することが出来る。中央ドラム２０４は、 ベルトにより、Ｕ字形の形態の脚部Ｂ′と湾曲部Ｅ′間、及びローラ２０５．２ ０６．２１３及び２１４のニップ２０９．２１０．２１５及び２１６間に抱持さ れ、構造体とは独立的に、該組立体内に支持される。その回転軸線は、構造体か ら分離され、ローラ２０６及び２１４の加圧を継続する一方、自由に動いて、ロ ーラ２０５及び２１３を加圧する。

全体的な効果は、ウェブが、ベルト２０３と中央ドラム２０４間、並びにニップ ２０９．２１０．２１５及び２１６内にて、大きい圧縮力を受ける間に、中央ド ラム２０４の周囲を迅速に通過し得るようにすることである。

Ｕ字形の形態Ｂのベルト圧及びニップ２０９．２１０．２１５及び２１６のニツ プ力を組み合わせた合計の力は、それ自体釣り合いがとれ、ベルトの張力に起因 して構造体２４０に伝達される力は生ぜず、又、ベルトの張力に起因して、中央 ドラム２０４に加えられる軸方向の曲げモーメントは存在しない。構造体２４０ に伝達される主たる力は、その上に中央ドラム２０４が着座するローラ２０６及 び２１４により、担持された組立体の重量である。

ウェブから水分が絞られると、水分は、フェルト２５６内に集められ、吸引装置 ２６６によりフェルトから除去されるか、又は、フェルト及びベルトを通って行 く。

中央ドラム２０４の軸方向の動きは、構造体２４０から立ち上がる１対の取り付 は具２６８上に位置決めされた端部を有する１対の案内ローラ２６７により、制 限される。ベルトガイド２６９が、支柱２５３の正面に設けられている。

ウェブに対して、熱及び圧縮力の両方を加えようとする場合には、熱は、中央ド ラムを介してウェブ内に伝達することが出来る。

第３６図乃至第５９図には、本発明のプレスの設計により、提供されるこの機能 を実行するフレキシイビリティが図示されている。

第３６図には、簡単な中央加熱ドラムが略図的に示されている。中央ドラム３０ ０は、端部が開放し、軸を備えていない簡単な単一壁のシリンダである。熱源３ ０１が、中央ドラム内にて、固定した取り付はビーム３０２上に取り付けられて いる。この熱源３０１は、燃焼バーナ又は電気熱源とすることが出来る。

軸方向の曲げモーメントが作用しないため、加熱ドラム内には、直裁的な軸方向 の応力が存在しないことにより、ドラムが、ドラム壁を介して、より多量の熱流 を取り扱うドラムの能力をさらに向上させることが出来る。

外周溝、又はスリットを利用して、熱流に関係する温度差に起因する、ドラム壁 の応力値を軽減することにより、所定の壁に対して、より高いΔＴ１又は、所定 のΔＴに対してより厚い肉厚を許容することが可能となる。

第３７図乃至第４４図には、これを達成する各種の方法が図示されている。これ らの各々は、第３６図のドラム３００に関して図示したものである。

第３７図及び第３８図には、壁の内面及び外面の双方に外周溝を有するドラム又 は、ドラム外板が図示されている。内側溝３０３は、外側溝３０４から偏倚され ており、３０５にて、壁の中心に重なり合っている。外側溝３０４には、ドラム の材料より強度の小さい弾性材料を充填する。この材料は、軟質な材料とし、ド ラムがウェブに対して平滑な面を提供し得るようにする必要がある。

第３９図及び第４０図には、外周溝が１つだけ存在するドラムが図示されている 。これらドラムは、可能な限り、外面近くまで伸長させることが出来る。唯一の 必要条件は、溝とドラムの外面間には、ドラム同士を保持するのに十分なスペー スを確保することである。

第４１図及び第４２図には、第３９図及び第４０図に図示した構成と別の応用例 が図示されている。この例において、溝３０３間の壁部分３１０は、その内端に テーパが付けられており、より大きい熱伝達面積を提供する。

これら内端３１１は、３１２に溝が形成されており、応力の軽減を図っている。

第４３図及び第４４図には、第４１図及び第４２図に示した構造体と別の応用例 が図示されている。この例において、溝３０３の全体壁は、テーパが付けられて おり、壁部分３１０の材料は少なく、しかも熱伝達面積はより広くしである。壁 部分３１０にも又、３１２にて溝が形成されており、応力の軽減を図っている。

第４５図乃至第５７図には、希望する大量の熱流に対する熱源として、蒸気のよ うな循環する流体を使用する新規な手段が図示されている。この場合にも、軸方 向の曲げモーメントが存在しないため、これらの構成は容易である。中央ドラム ３５０は、ドラム３５１の半径方向に間隔を隔てて配設され、その間に浅い環状 部３５３を形成する、薄い、中空の同心状胴板３５２を備えている。

この胴板３５２は、半径方向の接続部システムにより、ドラムに固着されている 。この接続部は、ドラムの周囲に環状に配列され、環状部の全面積に亙り、胴板 の外部荷重支持体を提供すると共に、胴板を環状部内の内部圧力に対して保持す る能力を備えている。接続部３５４は、相互に間隔を隔てて配設され、環状部を 、ドラムの略軸方向に該環状部を通って伸長する多数の流体流路に分割する。

接続部は、ドラムの軸方向に伸長する、隔壁状部材３５６（第４８図、第４９図 、第５０図及び第５１図）の形態を備え、通路間に仕切りを形成するか、又は、 これらは、ドラムの軸方向に伸長し、通路間に不連続の仕切りを形成する列状に 間隔を隔てて配設されたスポーク状部材３５７（第４５図乃至第４７図）の形態 を採ることが出来る。

例えば、第４５図乃至第４７図において、接続部３５７は、半径方向に伸長する 間隔を隔てて配設され、ドラム３５１の外周に形成された同数及び同列のねじソ ケ。

ト３５９内にねじ込まれ、該ドラムから半径方向に立ち上がる頭なしキャップね じの形態を備えている。

胴板３５２は、キャップねじの数及び場所に対応する穴を備えており、キャップ ねじの頂部に螺入され、胴板のさら穴に埋められた同様の数及び列の小ねじによ り、ねじの頂部に固着されている。

第４８図において、接続部３５６は、外板３５２′の内周に、対称状に間隔を隔 てて配設され、軸方向に伸長する溝３６３間に形成された、リブ３６２の形態を 備えている。このリブの数は、胴板の内周全体に沿って、伸長する一連の溝が形 成され得るようなものとする。胴板３５２′は、リブ３６２の内周にて、ドラム ３５１の外周に軽く係合し得る寸法とし、リブは、組みの小ねじ３６４により、 ドラムに固着されている。この小ねじは、リブを通って、ドラムの外周に螺入さ れ、胴板の対応するさら穴内に埋め込まれている。

第４９図において、接続部３５６は、ドラム自体の外周部分に、対称状に斜めに 間隔を隔てて配設された軸方向に伸長する穴３６６の間に形成したウェブ３６５ の形態を備えている。このウェブの数は、その外周に隣接して、ドラムの全周の 周囲を伸長する一連の穴が形成されるようなものとする。しかし、穴３６６は、 第４９図に示すように、ドラムの外周から間隔を隔てて配設され、その間に胴外 板３５２を形成する。

第５０図及び第５１図において、接続部３５６は、対称状に斜めに間隔を隔てて 配設され、軸方向に伸長する長方形の穴３６８間に形成されたウェブの形態を備 えている。この穴３６８０半径方向の高さは、その幅を上田る。これにより、蒸 気の凝縮面積が増大し、半径方向に伸長する面を具備することにより、凝縮速度 が向上し、このため、遠心力が、凝縮面から復水を除去するのを支援する。内部 蒸気圧力に起因する金属応力は、通路の断面積が小さいため、軽減される。ΔＴ を減少させ、表面の温度を増加させる必要がある面付近にて、最大の凝縮面積と なる。胴板３５２の厚み、即ち、穴３６８の外壁と胴板の外周間の距離は、内部 の蒸気圧力、及びニップロールとベルトから加えられる機械的荷重に対して充分 なものである必要がある。合計厚みは、この機械的荷重に耐え、かつ全応力が構 成材料にとって許容し得る程度のものに止め得るものでなければならない。

胴板及びドラムは、第５０図に示すように一体構造とするか、又は、第５１図に 示すように、分離させることが出来る。加熱ドラムの通常の長さを考えると、通 常、機械加工が容易である点から、第５１図の構造を採用する必要があろう。胴 板３５２とドラム３５１の接続部間の継手は、銀ろう付は等により融着する。同 構造において、ウェブの厚みは、中央ドラムに加えられる機械的荷重に耐えるの に充分なものでなければならない。

これら各構造において、胴板外周からの所定の半径方向の距離内における、軸方 向に方向付けされた通路の余熱伝達面は、胴板の外周面を上田るものでなければ ならない。所定の半径方向の距離は、Ｚｂで表した場合、０．４情となり、この 場合、ｋは、τ＝当たりのワットｌ［ｅｌｖｉｎにて表した、胴板の構成材料の 熱伝導率である。この値は鋼の場合、約４５であり、銅の場合、３５０である。

軸方向通路の熱伝達面積は、胴板の外周面より著しく、例えば、２００％以上大 きくなければならない。

これは第５２図に図示されている。第５０図の構造体も同様に図示しである。３ つの異なる半径方向の距離が図示しである。これらは、４０（１，４０１及び４ ０２である。各々、０．４４２’に等しい。これらは、３つの異なる構成材料に 対する半径方向の距離を示すものであるため、これらはそれぞれ異なった値とな る。半径方向の距離が、４００である場合、この距離内における軸方向通路３６ ８の外周面積、及び線４０３．４０４間の表面積は、胴板の外表面積を上田るも のでなければならない。半径方向の距離が４０１である場合、その距離内の軸方 向通路３６８の外周面積、及び線４０５と４０６間の外表面積は、胴板の外表面 積を上田るものでなければならない。

第５１図及び第５３図乃至第５４図には、流体を分配する別の方法が図示されて いる。穴３７１（第４５図）は、ドラムの中空部３７６内に流入せず、その代わ り、一連の半径方向パイプ３８１及びドラムの半径方向の穴３８２を提供する中 央の軸方向パイプ３８０に接続する。

ドラムの外面の周縁溝３８３が、穴３６８へのアクセスを提供する。

第５４図には、ドラムの内壁に収集室３８４を設けた例が示されている。この室 ３８４の内端には、部材３８５が被せである。室３８５の穴３８６は、パイプ３ ８１と室３８４間の通路を提供する。穴３８２は、室３８４と通路３８３を接続 させている。

第４５図には、さらに、ドラムから液体又は復水を除去する状態が図示されてい る。中央ドラム３５０の端部は、図示するように、ドラム３５１及び胴板３５２ の環状板３７０にボルト止めされたとき、胴板及びドラムの端部に当接する１対 の端板３６９により、画成される。

この端板は、その外周部分の内面の周囲に形成された中実軸方向穴３７１及び環 状溝３７２を備えている。環状溝３７２は、環状部３５３の端部と正合し得るよ うに、直径方向の寸法が設定されており、ローラに使用される蒸気、その他の熱 伝達流体の収集室として機能する。流体は、３７４にて、面板３６９の不ツタ部 ３７５に滑り接続された１又は複数の管路３７３により、ドラムに供給される。

管路３７３は、面板３６９の穴３７１を介して、ドラムの中空部分に接続されて いる。流体は、ドラムの中空部分内に入り、ドラム本体の角度を付けて、間隔を 隔てて配設された一連の穴３７７を経て、環状部３５３内に排出される。穴は、 ドラムの中央部分の周囲に形成されている。第４８図の実施例において、各通路 には、１又は複数の穴３７８が存在している。第４９図において、孔３６６は、 ドラムの内周部分の穴３７９の働きを受ける。この場合にも、各通路には、少な くとも１つの穴が形成されている。

環状部３５３において、蒸気、その他の熱伝達流体は、室３７２に向けて、通路 ３５５の長さ方向に動く。流体は、サイフｔン又は排出機構によって、室から除 去され、公知の方法にて、半径方向パイプ３８５、軸方向パイプ３８６、回転継 手３８７及び外部パイプ３８８を経て、ドラムから排出される。

入り口３７及び出口３８５の数は、ドラムの長さ、及びドラム内での凝縮量いか んによって決まる。第５５図乃至第５７図はその幅又は復水の貴いがんにより、 ドラムに形成された多数の入り口及び出口箇所を示す、ドラムの軸線に沿った線 図である。第５５図は第４５図に示した形態の線図であり、第４５図の参煎番号 が使用されている。中央入りロボート３７７及び出口ポート３８５がある。第５ ６図には、２Ｍみの入りロポー）３７７ａ、２組みの端部出口ボート及び１組み の出口ポート３８５ａが図示されている。第５７図には、３組みの入りロボ−） ３７７ｂ、２つの端部出口ポート、及び組みの入りロポート間の２つの中間組み の出口ポー）３８５ｂが図示されている。第４５図の参照番号が使用されている が、入り口及び出口ポートの符号は、任意のものを使用することが出来る。

第５８図には、ドラムに形成した通路３６８のような、多数の軸方向通路に関係 する、出口ボート３８５のような、出口孔が図示されている。

金属の厚み部分にて誘因された熱応力は、そこにおける温度差（ΔＴ）に比例す る一方、この温度差は、熱の流量に比例する。本発明による迅速な乾燥速度のた め、ドラムの胴板には、短い熱流動路を形成する必要がある。

必要とされる多量の熱流の場合、主として、金属の応力により、Δ丁を増大させ ることが関心事となる。しかし、経済的には有利であるが、温度が制限される蒸 気加熱の場合、ΔＴを増大させることは、プロセスパラメータ上重要なことであ る。即ち、所定の蒸気圧力及び温度の場合、ΔＴが増大すれば、ドラムの外面に より利用される温度が低下し、よって、可能な乾燥速度を遅らせることとなる。

鋼、及び銅のような、従来の熱伝導性金属の場合、ΔＴが３℃であることは、許 容し得ることである。

ΔＴが１２℃となることは、熱応力及びプロセス上の問題青銅、アルミニウム及 び銅の熱流との関係が図示されている。

環状部３５３からウェブに至る熱流は、環状部内における蒸気、又はその他の熱 伝達流体の凝縮速度、及び胴板の外面からウェブへの熱伝達速度いかんにより決 まる。

環状部内における凝縮面積を増大させることにより、又、ΔＴが胴板を通る熱流 に使用されずに、最大限、凝縮のために利用し得るような新規な構成とすること により、上記凝縮速度を早くすることが出来る。

内部の蒸気圧に起因する応力は、通路の径を１．５ｃｍ以下のような小さい寸法 とすることにより、０．５ＭＰ！Ｉのような無視し得る値にまで低下させること が出来る。接続部間の通路の最大径を胴板の厚みに対して小さい寸法に保つなら ば、１７５ｋ）ｉ／ｍ又はそれ以上のニップ荷重を、ドラム３５１と胴板間の半 径方向接続部３５６又は３５７のシステムにより支承することが出来る。

ニップ荷重及びベルトの接触荷重によるリング圧砕応力は、ドラム３５１の重い 本体により吸収され、上述したように、ドラム３５０には、軸方向の曲げモーメ ントが全く作用しないため、ドラムは、これら荷重に耐え得寸法及び構造とする だけでよい。

直径６０口の加熱されたドラムを具備した、試験用機械の紙ドライヤーを使用し て、本発明の実証試験を行った。

紙の等級いかんにより、実用速度の２５乃至４０％の運転速度が達成され、直径 １．５乃至２．５の妥当な寸法の第１ドラムにより、実用速度が達成し得ること が分かった。ドラムｍ３当たり７００ｋｇ／時の水分除去速度が達成され、ドラ イヤードラムの直線状の合計外周長さが、現在一般に使用されている４５０ｍで はな（，１５ｍであっても実用速度を達成し得ることが確認された。

Ｆｉｇ、１４珪和 Ｆｉｇ、　６伎七替１ Ｆｔｇ、２Ｂ ５μηＳ２ Ｆｉｇ、　５９ ＠退動　Ｑ−ＫＪ／　ｈ　７ｍ２ 劫伝４烏に＝ＫＪ／［ｈ（ｒｎ２／ｃｍ）’Ｃゴ七困　Ｋ−査勺１α℃ ７ルミ　−　約　５００ 補正書の翻訳文提出書 （特許法第１８４条の８） 昭和６３年１０月８日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．壁を有する円筒状の内側の荷重支承ドラム（３５１）と、 前記内側ドラムの半径方向に間隔を隔てて配設され、前記内側ドラムを囲繞して 、前記内側ドラム（３５１）との間に浅い環状部（３５３）を形成する、円筒状 の外側の胴板（３５２）とを備え、前記胴板（３５２）が壁を有し、 前記環状部（３５３）の各端が閉塞され、さらに、前記環状部（３５３）内にあ り、かつ前記胴板（３５２）と前記内側ドラム（３５１）との間を伸長し、前記 胴板（３５２）を前記内側ドラム（３５１）に固着する一方、前記胴板（３５２ ）に加えられる全ての荷重を前記内側ドラム（３５１）に伝達する、前記ドラム （３５０）の軸線及び円周方向に沿って複数配設された半径方向接続部（３５４ ）を備え、 前記胴板（３５２）の壁の半径方向の肉厚が、前記内側ドラムの壁（３５１）の 半径方向の肉厚より著しく薄いようにしたことを特徴とするドラム（３５０）。 ２．前記半径方向の接続部（３５４）が、前記胴板（３５２）と前記内側ドラム （３５１）との間を伸長し、かっこれら胴板（３５２）及び内側ドラム（３５１ ）に締結されたロッド（３５７、３５８）であることを特徴とする請求の範囲第 １項に記載のドラム（３５０）。 ３．前記半径方向の接続部（３５４）が、前記環状部（３５３）に軸方向の流体 通路（３６３、３６６、３６８）を画成する軸方向の伸長壁（３５６）であるこ とを特徴とする請求の範囲第１項に記載のドラム（３５０）。 ４．前記流体通路（３６８）の断面が、概ね長方形であることを特徴とする請求 の範囲第３項に記載のドラム（３５０）。 ５．前記流体通路（３６８）の半径方向の側壁が、前記円周方向の内壁及び外壁 よりも長いことを特徴とする請求の範囲第４項に記載のドラム（３５０）。 ６．前記流体通路（３６３、３６６、３６８）の少なくとも一部が、外側の胴板 （３５２）の外周から所定の半径方向の距離内にあり、前記半径方向の距離が、 胴板（３５２）の構成材料の熱伝導率を単位温度勾配℃／ｃｍ当たりのＫＪ／ｈ ／ｍ２を単位としてｋと表わすと、０．２５√ｋセンチメートルであり、 前記半径方向の所定の距離内の前記流体流路（３６３、３６６、３６８）が、全 表面を有すると共に、前記胴板（３５２）が、全外周面を有し、前記流体通路が 、前記胴板の外周面の表面積より大きい表面積を有することを特徴とする請求の 範囲第３項に記載のドラム（３５０）。 ７．前記環状部（３５３）に接続され、環状部内に流体を循環させる循環手段を 備え、 前記循環手段が、前記環状部（３５３）と接続し、流体を前記環状部（３５３） 内に循環させる穴（３７７）を形成する第１手段と、 前記穴（３７７）から軸方向に間隔を隔てた筒所にて、前記環状部（３５３）に 接続され、流体が前記環状部（３５３）から除去され得るようにする第２手段（ ３８５）とを備えることを特徴とする請求の範囲第１項に記載のドラム（３５０ ）。 ８．前記第１手段（３７７）が、外周に沿って間隔を隔てて配設された複数の穴 を画成し、前記ドラム（３５０）の軸方向に間隔を隔てて配設された複数の第１ 手段（３７７ａ、３７７ｂ）が設けられ、かつ第２手段（３８５ａ、３８５ｂ） が各対の第１手段の間に位置決めされていることを特徴とする請求の範囲第７項 に記載のドラム（３５０）。 ９．前記第１手段（３７７）に取り付けられ、前記環状部内に流体を運ぶ第１流 路手段（３７３）、及び第２手段（３８５）に取り付けられ、前記環状部から流 体を除去する第２流路手段（３８６）が設けられることを特徴とする請求の範囲 第７項記載のドラム（３５０）。 １０．前記半径方向の接続部（３５４）が、前記環状部（３５３）に軸方向の流 体通路（３６３、３６６、３６８）を画成する軸方向の伸長壁（３５６）である ことを特徴とする請求の範囲第７項記載のドラム（３５０）。 １１．前記第２手段（３８５）が、前記半径方向の接続部（３５６）が、前記流 体を収集するために非連続的となっている環状部の円周領域と、 前記流体を前記円周領域から除去するサイフォン手段とを備えることを特徴とす る請求の範囲第７項に記載のドラム（３５０）。 １２．前記第１手段（３７７）が、前記軸方向の通路（３６３、３６６、３６８ ）への入口を有するトロイダル状の通路（３８３）を備えることを特徴とする請 求の範囲第１０項に記載のドラム（３５０）。 １３．壁を有する円筒状の内側の荷重支承ドラム（３５１）と、 前記内側ドラム（３５１）の半径方向に間隔を隔てて配設され、前記内側ドラム （３５１）を囲繞して、前記内側ドラム（３５１）との間に浅い環状部（３５３ ）を形成する円筒状の外側の胴板（３５２）とを備え、前記胴板（３５２）が壁 を有し、 前記環状部（３５３）の各端が閉塞され、さらに、前記環状部（３５３）内にあ り、かつ前記胴板（３５２）、と前記内側ドラム（３５１）との間を伸長し、前 記胴板（３５２）を前記内側ドラム（３５１）に固着する一方、前記胴板（３５ ２）に加えられる全ての荷重を前記内側ドラム（３５１）に伝達する、前記ドラ ム（３５０）の軸線及び円周方向に沿って複数配設された半径方向接続部（３５ ４）と、 無端の可撓性ベルトと、 外側胴板（３５２）の周囲にて、前記ベルトを案内し、かつ緊張させることによ り、該ベルトと前記ドラム（３５０）との間を動くウェブを圧縮する手段とを備 え、前記胴板の壁（３５２）の半径方向の肉厚が、前記内側ドラム（３５１）の 壁の半径方向の肉厚より著しく薄いようにしたことを特徴とするプレス。 １４．動いているウェブ又はマットを圧縮するドラム・ベルト式プレスにおいて 、 ドラム（１０４）、ベルト張りロール（１０５、１０６）及びベルト緊張手段（ １００）用の支持フレーム（２４０、４１０）と、 間隔を隔てて配設され、互いに概ね平行をなす回転軸線を有する円筒状の第１及 び第２ベルト張りロール（１０５、１０６）と、 前記張りロール（１０５、１０６）の回転軸線に対して概ね平行な回転軸線を有 し、前記張りロール（１０５、１０６）に隣接する中央ドラム（１０４）と、張 りロール（１０５、１０６）の周囲に巻かれ、ループ部で互いに連続した、概ね Ｕ字形の内側路（１０３′′）及び概ねＵ字形の外側路（１０３′）を有する無 端の可撓性ベルト（１０３）とを備え、 張りロール（１０５、１０６）の各々をベルト（１０３）の本体内に収容し、ド ラム（１０４）はベルト（１０３）の本体の外側になるようにし、ベルトの内側 路（１０３′′）が内側ドラム（１０４）の周囲の半分以上に沿って巻かれるよ うにし、 ベルトの内側路（１０３′′）及び外側路（１０３′）が、間隔を隔てて配設さ れるように、張りロール（１０５、１０６）及びドラム（１０４）の寸法を設定 し、中央ドラム（１０４）に作用するベルト（１０３）及びニップ（１０９、１ １０、１１２）の全圧縮力が釣り合い、ドラムの軸線周囲の力の和が零になるよ うに、各張りロール（１０５、１０６）を、介在されたベルト（１０３）を通じ てドラム（１０４）とニップ接触させ、さらに、ベルト（１０３）をその無端の 経路に沿って駆動し、ウェブ又はマットを該動いているベルト（１０３）とドラ ム（１０４）間に挟んで圧縮する駆動手段と、張りロール（１０５、１０６）の 周囲に巻かれ、ループ部で互いに連続した、概ねＵ字形の内側路（１０３′′） 及び概ねＵ字形の外側路（１０３′）を有する無端の可撓性ベルト（１０３）と を備え、 張りロール（１０５、１０６）の各々をベルト（１０３）の本体内に収容し、ド ラム（１０４）はベルト（１０３）の本体の外側になるようにし、ベルトの内側 路（１０３′′）が内側ドラム（１０４）の周囲の半分以上に沿って卷かれるよ うにし、 ベルトの内側路（１０３′′）及び外側路（１０３′）が、間隔を隔てて配設さ れるように、張りロール（１０５、１０６）及びドラム（１０４）の寸法を設定 し、中央ドラム（１０４）に作用するベルト（１０３）及びニップ（１０９、１ １０、１１２）の全圧縮力が釣り合い、ドラムの軸線周囲の力の和が零になるよ うに、各張りロール（１０５、１０６）を、介在されたベルト（１０３）を通じ てドラム（１０４）とニップ接触させ、さらに、ベルト（１０３）をその無端の 経路に沿って駆動し、ウェブ又はマットを該動いているベルト（１０３）とドラ ム（１０４）間に挟んで圧縮する駆動手段と、張りロール（１０５、１０６）を 付勢して該ロールを、相互に相対的に接近又は離反させてベルトの張力を制御す るとともに、張りベルトとドラムとのニップ接触を維持する緊張手段（１００） とを備え、 ドラム（１０４）又は張りロール（１０５、１０６）が、支持フレーム（２４０ 、４１０）上に取り付けられ、かつ張力の調節に応答しで、相対的に半径方向に 自由に動くことにより、支持フレームに顕著なベルト張力を伝達したり、又は、 ドラムに顕著な軸方向の曲げ力を伝達することなく、ニップ接触を維持し得る構 造を備えるようにしたことを特徴とするドラム・ベルト式プレス。 １５．ドラム（１０４）が、フレーム（４１０）上の固定位置に取り付けられ、 張りロール（４３０，４３２）が、ベルトの張力の調節に応答して、ドラム（１ ０４）に対する半径方向の位置を自由に調節し得るようにしたことを特徴とする 請求の範囲第１４項に記載のプレス。 １６．ドラム（２０４）が、張りロール（２０５，２０６）に対して自由に浮動 する一方、前記張りロールが、相対的に相互に接近、又は離反可能に支持フレー ム（２４０）上に取り付けられ、張りロール（２０５，２０６）の軸線が共通の 一つの面内にあるようにしたことを特徴とする請求の範囲第１４項に記載のプレ ス。 １７．一方の張りロール（２０５，２０６）が、フレーム上の固定位置にある一 方、他方の張りロールが緊張手段（２００）により固定ロールに対して、接近、 離反し得るように取り付けられることを特徴とする請求の範囲第１６項に記載の プレス。 １８．両方の張りロール（２０５、２０６）が、互いに接近、離反し得るように 支持フレーム（２４０）上に取り付けられることを特徴とする請求の範囲第１６ 項に記載のプレス。 １９．張りロール（１０５、１０６）の軸線の共通面が、概ね水平に位置する一 方、中央ドラム（１０４）が、前記共通面より完全に上にあり、張りロール（１ ０５、１０６）により支持されることを特徴とする請求の範囲第１６項に記載の プレス。 ２０．ベルト（１０３）及び張りロール（１０５、１０６）が、ベルトの張力の 少なくとも１１倍大きい半径方向の圧縮力をドラム（１０４）に作用させること を特徴とする請求項１４に記載のプレス。 ２１．中央ドラム（１０４）が、外側胴板の軸線回り及び軸線方向に沿って伸長 し、ドラム上のウェブに対して、流体を供給し、かつ除去する複数の穴を有する 外側胴板を備えることを特徴とする請求の範囲第１４項に記載のプレス。 ２２．第１及び第２張りロール（１０５、１０６）間にて、可撓性のベルト本体 （１０３）内に収容された少なくとも１つのアイドラーローラ（１１１）をさら に、備え、 前記１又は複数のアイドラーローラ（１１１）が、ベルトの外側路（１０３′） により、半径方向に動くことができ、前記ベルト（１０３）に張力が作用すると き、介在するベルト（１０３）を介して、中央ドラム（１０４）に対するニップ を形成し、 ベルト（１０３）、アイドラーローラ（１１１）及び張りロール（１０５、１０ ６）が全て、ドラム（１０４）に対して力が釣り合った状態にあることを特徴と する請求の範囲第１４項に記載のプレス。 ２３．中央ドラム（１０４）が、張りロール（１０５、１０６）及びアイドラー ローラの径より大きい径を有することを特徴とする請求の範囲第２２項に記載の プレス。 ２４．中央ドラム（１０４）が、中空の、開放した端部を有する金属製の円筒体 であることを特徴とする請求の範囲第１６項に記載のプレス。 ２５．前記円筒体（３００）内に加熱手段（３０１）を備えることを特徴とする 請求の範囲第２４項に記載のプレス。 ２６．前記円筒体が、各々内方向にテーパが付けられ、かつ軸方向の複数の応力 除去溝（３１２）を有する内側外周壁部分（３１０）を形成し得るように、間隔 を隔てて配設された外周に沿った複数の応力除去溝（３０３、３０４）を有する ことを特徴とする請求の範囲第２４項に記載のプレス。 ２７．動いているウェブ又はマット（１０８）を圧縮するドラム・ベルト式プレ スにおいて、 １対のニップロール（１３４、１３５）及びベルトの緊張手段（１００ａ）用の 支持フレーム（１４０）と、前記支持フレーム（１４０）に相互に一定の間隔を 隔てて配設され、回転軸線が互いに平行とされて、回転可能な第１及び第２ニッ プロール（１３４、１３５）と、前記ニップロール（１３４、１３５）の回転軸 線に対して概ね平行な回転軸線を有し、該ニップロール（１３４、１３５）に隣 接する中央ドラム（１０４ａ）と、前記中空ドラム（１０４ａ）に隣接して位置 決めされ、半径方向に動く自由度を有する少なくとも１つのアイドラーニップロ ール（１３２、１３３）と、一方のループ部が、固定された第１ニップロール（ １３４）を収容し、他方のループ部が、固定された第２ニップロール（１３５） を収容し、該ループ部で、概ねＵ字形の内側路（１０３ａ′′）及び概ねＵ字形 の外側路（１０３ａ′）が互いに連続する無端の可撓性ベルト（１０３ａ）とを 備え、 固定されたニップロール（１３４、１３５）及び１又は複数の可動のアイドラー ニップロール（１３２、１３３）が、ベルト（１０３ａ）の本体内に位置決めさ れ、ドラム（１０４）が、ベルト（１０３）の本体の外側になる一方、ベルトの 内側路（１０３ａ′′）が、内側ドラム（１０４ａ）の周縁の半分以上に沿って 巻かれ、全てのニップロール（１３２、１３３、１３４、１３５）が、介在され たベルト（１０３ａ′）を通じて、ドラム（１０４ａ）とニップ接触するように し、 さらに、ドラム（１０４ａ）、固定されたニップロール（１３４、１３５）及び アイドラーニップロール（１３２、１３３）が、ベルトの内側路（１０３′′） 及び外側路（１０３′）を、互いに間隔を隔てて保持するような寸法を備え、 ベルト（１０３ａ）に対して作用し、ベルトの張力を制御し得るように取り付け られ、ドラム（１０４ａ）とニップ接触しない少なくとも１つの可動のベルト張 りロール（１０５ａ）と、 張りロール（１０５ａ）を調節する張力制御手段（１００ａ）と、 その無端の経路に沿ってベルトを回転させ、ウェブ又はマット（１０８）を該動 いているベルト（１０３ａ）とドラム（１０４ａ）間に挟んで圧縮する手段とを 備え、ドラム（１０４ａ）が、固定された１又は複数のニップロール（１３４、 １３５）に対して、半径方向に自由に動く一方、フレーム組立体（１４０）が、 ドラム（１０４ａ）まで自由に動き、ニップロールが、ベルト（１０３ａ）を介 して、ベルトの張力により制御された力により、ドラム（１０４ａ）に作用し得 るようにしたことを特徴とするドラム・ベルト式プレス。