JP7308834B2 - 超低、低、及び中程度の弾性率を有する２層マルチストランドコード - Google Patents

Description

本発明は、タイヤ、特に大型産業車両のためのタイヤを補強するのにとりわけ、用いることができるマルチストランドコード、及びそのようなコードを用いたタイヤに関する。

半径方向カーカス補強材を有するタイヤは、トレッドと、２つの非伸張性ビードと、ビードをトレッドに接続する２つの側壁と、カーカス補強材とトレッド間に周方向に配置されたベルト又はクラウン補強材とを含む。このクラウン補強材は、異なる機能を有するいくつかの補強材を含む。

クラウン補強材は、一般的に、２つの作動プライ又は交差プライを含む作動補強材を含み、これは、各作動プライ内で互いに実質的に平行に配置されるが一方のプライから他方へと交差する、すなわち、一般的に１５°と４０°の間の範囲の角度だけ中央円周平面に対して対称又は非対称に傾いたフィラメント状金属作動補強要素を含む。この作動補強材は、含まれる機能の中でもとりわけ、走行中のタイヤにステアリング機能を与えるように、すなわち、タイヤにそれが装備された車両がコーナリングすることを可能にする能力を与えるように、地面によって印加された横荷重がタイヤに少なくとも部分的に伝達されることを可能にする。

そのようなフィラメント状金属作動要素は、とりわけ、国際公開第２００８／０２６２７１号に説明されている。国際公開第２００８／０２６２７１号は、螺旋に巻かれたＪ＞１個の内部ストランドで構成されたコードの内部層と、コードの内部層の周りに巻かれたＬ＞１個の外部ストランドで構成されたコードの外部層とを含む２層マルチストランドコードを説明している。各内部及び外部ストランドは、複数の層を有し、かつＱ＞１個の内部スレッドで構成された少なくとも内部層と、恐らくは内部層の周りに巻かれたＰ＞１個の中間スレッドで構成された中間層と、内部又は中間層の周りに巻かれたＮ＞１個の外部スレッドで構成された外部層とを含む。

国際公開第２００８／０２６２７１号では、その目的は、走行中のタイヤが遭遇する障害物によってクラウン補強材、とりわけ、作動補強材に対して引き起こされる損傷を回避するのに可能な限り高い剛性及び破断強度を有するフィラメント状作動補強要素を提供することである。

国際公開第２００８／０２６２７１号では、この目的は、破断強度がより低く、かつとりわけ、国際公開第２０１５／０９０９２０号に説明されているようなＪ＝１及びＬ＝６である従来のマルチストランドコードに対して可能な限り内部ストランド及び外部ストランドの数を増加させることによって達成される。すなわち、国際公開第２００８／０２６２７１号では、この目的は、遭遇する障害物によって課せられる変形と可能な限り剛性であり、かつ機械的に強いコードを用いてそれらに対抗することによって闘うことである。

しかし、このソリューションは、比較的小さい又は中程度のサイズの障害物に対しては有効であるが、それは、より大きいサイズの障害物に関して効果がないことを証明している。具体的に、そのような場合に、コードに対して及ぼされる荷重は、鋼鉄の硬度よりも高く、障害物は、従ってコードを通してせん断し、これらのコードがより剛性である程、かつそれらが障害物によって課せられる変形に良好に対抗する程、それらは、より容易にせん断される。

国際公開第２００８／０２６２７１号 国際公開第２０１５／０９０９２０号 米国特許第５８４３５８３号明細書 国際公開第２００５／０１４９２５号 国際公開第２００７／０９０６０３号 仏国特許第２４１９１８１号明細書 仏国特許第２４１９１８２号明細書

本発明の１つの目的は、タイヤのクラウン補強材、とりわけ、作動補強材に高い応力を加える障害物によって引き起こされる損傷を回避することを可能にするコードである。

本発明によるコード

上記の目的を達成するために、本発明の主題は、
－螺旋に巻かれ、各内部ストランドが、２つの層を有し、かつ
・直径Ｄ１のＱ≧１個の内部スレッドで構成された内部層、及び
・前記内部層の周りに巻かれた直径Ｄ２のＮ＞１個の外部スレッドで構成された外部層
を含むＪ＞１個の内部ストランドで構成されたコードの内部層と、
－コードの前記内部層の周りに巻かれ、各外部ストランドが、２つの層を有し、かつ
・直径Ｄ１’のＱ’≧１個の内部スレッドで構成された内部層、
・前記内部層の周りに巻かれた直径Ｄ２’のＮ’＞１個の外部スレッドで構成された外部層
を含むＬ＞１個の外部ストランドで構成されたコードの外部層と
を含む２層マルチストランドコードであり、
コードは、以下の関係：
１００≦ＭＣ≦１７５
を満たし、ここで、
ＭＣ＝（Ｊ×ＭＩ＋Ｌ×ＭＥ）／（Ｊ＋Ｌ）
であり、ここで、
ＭＩ＝２００×ｃｏｓ⁴（α）×［Ｑ×（Ｄ１／２）²×ｃｏｓ⁴（β）＋Ｎ×（Ｄ２／２）²×ｃｏｓ⁴（γ）］／［Ｑ×（Ｄ１／２）²＋Ｎ×（Ｄ２／２）²］、
であり、ここで、
－Ｄ１及びＤ２は、ｍｍで表され、
－αは、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度であり、
－βは、各内部ストランド内の内部層内の各内部スレッドの螺旋角度であり、
－γは、各内部ストランド内の外部層内の各外部スレッドの螺旋角度であり、
ＭＥ＝２００×ｃｏｓ⁴（α）×［Ｑ’×（Ｄ１’／２）²×ｃｏｓ⁴（β）＋Ｎ’×（Ｄ２’／２）²×ｃｏｓ４（γ）］／［Ｑ’×（Ｄ１’／２）²＋Ｎ’×（Ｄ２’／２）²］であり、ここで、
－Ｄ１’及びＤ２’は、ｍｍで表され、
－α’は、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度であり、
－β’は、各外部ストランド内の内部層内の各内部スレッドの螺旋角度であり、
－γ’は、各外部ストランド内の外部層内の各外部スレッドの螺旋角度である、

コードが１６０ＧＰａよりもかなり高い弾性率値を有し、従って比較的剛性が高い従来技術におけるものとは異なり、本発明者は、より低い弾性率値を有する本発明によるコードが、タイヤのクラウン補強材に高い応力を加える障害物に対してより良好に機能することを見出した。

特に、本発明者は、従来技術で教示されたように障害物によって加えられる変形に対抗するためにコードを可能な限り剛性化して補強することを試みるよりも、より低い弾性率を有するコードを用いることによって障害物を抱き込む方がより有効であることを見出した。障害物を抱き込むことにより、コードに加えられるせん断荷重、従ってこれらのコードの破断リスクが低減する。

本発明によるコードのインジケータＭＣの値は、コードが５０ＧＰａから１６０ＧＰａまでの範囲にわたる比較的低い弾性率値に対応する構造を有することを保証し、それにより、過度に剛性である従来技術のコードとは異なり、遭遇する障害物を抱き込むことを可能にする。

更に、本発明によるコードのインジケータＭＣの値は、コードが作動補強材に用いられる場合に十分なステアリング機能をタイヤに与えるのに十分に高い弾性率を有することを保証する。

螺旋角度は、以下の計算式によって定義される。

式中のＲＩは、内部ストランドの巻回半径であり、ＰＩは、各内部ストランドが巻かれる際のピッチである。

式中のＲ１は、各内部ストランドのＱ個の内部スレッドの巻回半径であり、ｐ１は、各内部ストランド内にＱ個の内部スレッドが組み立てられる際のピッチである。Ｑ＝１の場合にはＲ１＝０であり、従ってβ＝０である。

式中のＲ２は、各内部ストランドのＮ個の外部スレッドの巻回半径であり、ｐ２は、各内部ストランド内にＮ個の外部スレッドが組み立てられる際のピッチである。

式中のＲＥは、外部ストランドの巻回半径であり、ＰＥは、各外部ストランドが巻かれる際のピッチである。

式中のＲ１’は、各外部ストランドのＱ’個の内部スレッドの巻回半径であり、ｐ１’は、各外部ストランド内にＱ’個の内部スレッドが組み立てられる際のピッチである。Ｑ’＝１の場合にはＲ１’＝０であり、従ってβ’＝０である。

式中のＲ２’は、各外部ストランドのＮ’個の外部スレッドの巻回半径であり、ｐ２’は、各外部ストランド内にＮ’個の外部スレッドが組み立てられる際のピッチである。

巻回半径ＲＩ及びＲＥは、コードの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、それぞれ各内部ストランド及び外部ストランドによって表される螺旋の中心とコードの中心との間の距離に対応する。

同様に、巻回半径Ｒ１及びＲ２は、個別に考察する各内部ストランドの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、それぞれ各内部スレッド及び外部スレッドによって表される螺旋の中心と内部ストランドの中心との間の距離に対応する。

同様に、巻回半径Ｒ１’及びＲ２’は、個別に考察する各外部ストランドの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、それぞれ各内部スレッド及び外部スレッドによって表される螺旋の中心と外部ストランドの中心との間の距離に対応する。

本発明では、コードは、２つのストランド層を有し、すなわち、２つのそれよりも多くも少なくもないストランド層で構成されたアセンブリを含み、すなわち、このアセンブリは、２つの１つでも３つでもなく２つだけのストランド層を有する。コードの外部層は、コードの内部層の周りに螺旋に巻かれ、それと接触状態にある。

各内部ストランド及び外部ストランドは、２つの層を有し、すなわち、２つのそれよりも多くも少なくもないスレッド層で構成されたアセンブリを含み、すなわち、このアセンブリは、２つの１つでも３つでもなく２つだけのスレッド層を有する。各ストランドの外部層は、当該ストランドの内部層の周りに巻かれて当該ストランドの内部層と接触状態にある。

更に、Ｊ＝１であり、かつコードに印加される反復圧縮荷重の効果の下で内部ストランドがコードから半径方向に抜け出ることが見られるリスクが存在すると考えられる場合とは異なり、螺旋に巻かれたコードの内部層内のいくつかのストランド（Ｊ＞１）の存在は、このリスクを低減することを可能にし、圧縮荷重は、次に、コードの内部層の複数のストランドにわたって分散され、螺旋は、内部ストランドを互いに維持する。

オプション及び好みとして、一実施形態では、コードは、いかなるポリマー性化合物も持たず、とりわけ、コードは、内部ストランドを覆ういずれかのポリマー性化合物のいかなるシースも持たない。別の実施形態では、コードは、いかなるエラストマー性化合物を持たず、とりわけ、コードは、コードの内部層を覆ういずれかのエラストマー性化合物のいかなるシースも持たない。

ポリマー化合物又はポリマー性化合物は、化合物が少なくとも１つのポリマーを含有することを意味する。好ましくは、そのようなポリマーは、熱可塑性プラスチック、例えばポリエステル又はポリアミド、熱硬化ポリマー、エラストマー、例えば、天然ゴム、熱可塑性エラストマー、又はこれらのポリマーの組合せとすることができる。

エラストマー化合物又はエラストマー性化合物は、化合物が少なくとも１つのエラストマー又は１つのゴム（これら２つの用語は同義語である）と少なくとも１つの他の成分とを含有することを意味する。好ましくは、エラストマー化合物は、加硫システム及びフィラーも含有する。より好ましくは、エラストマーは、ジエンエラストマーである。

本明細書及び特許請求の範囲では、「ａとｂの間」という表現で表すあらゆる値範囲は、ａ超からｂ未満まで延びる（すなわち、端点ａ及びｂを除外する）値範囲を表し、それに対して「ａからｂまで」という表現で表すあらゆる値範囲は、端点「ａ」から端点「ｂ」に至るまで延びる、すなわち、厳密な端点「ａ」と「ｂ」を含む値範囲を意味する。

公知であるように、ストランドのピッチは、コードの軸線に対して平行に測定されたストランドの長さであり、この長さの後にこのピッチを有するストランドがこのコード軸線の周りに一回転し終わる長さを表すことを想起されるであろう。同様に、スレッドのピッチは、このスレッドを内部に収めるストランドの軸線に対して平行に測定されたこのスレッドの長さであり、この長さの後にこのピッチを有するスレッドがこのストランド軸線の周りに一回転し終わる長さを表す。

ストランド又はスレッドの層の巻回方向は、ストランド又はスレッドがコード軸線又はストランド軸線に対してなす方向を意味する。一般的に巻回方向は、文字Ｚ又はＳで表される。

スレッド及びストランドのピッチ、巻回方向、及び直径は、２０１４年のＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４規格に従って決定される。巻回半径は、コード軸線に対して垂直にとったコードの断面を顕微鏡を用いて調べることによって測定される。

類似のスレッド直径は、対で考えた場合のスレッドの直径同士の比が０．７５から１．２５までの範囲にわたることを意味する。同一のスレッド直径は、対で考えた場合のスレッドの直径同士の比が１に等しいことを意味する。

有利には、コードは、金属で作製される。定義により、金属コードは、完全に（スレッドの１００％）金属材料で作製されたスレッドで形成されたコードを意味する。好ましくは、そのような金属コードは、鋼鉄、より好ましくは下記で「炭素鋼」と呼ぶパーライト（又はフェライト系パーライト）炭素鋼で作製された又は他にステンレス鋼（定義により、少なくとも１１％のクロムと少なくとも５０％の鉄とを含む鋼鉄）で作製されたスレッドで実施される。しかし、当然ながら他の鋼鉄又は他の合金を用いることができる。

有利に炭素鋼が用いられる場合には、その炭素含有量（鋼鉄の重量％）は、０．２％と１．２％の間、とりわけ、０．５％と１．１％の間からなり、これらの含有量は、タイヤに必要とされる機械的特性とスレッドの加工性の間の良好な妥協点を表す。

特に炭素鋼又はステンレス鋼のいずれであるかに関わらず、用いられる金属又は鋼鉄は、それ自体を例えば金属コード及び／又はその組成要素の加工性特性、又は接着性、耐腐食性、又は耐老化性といった特性等のコード及び／又はタイヤ自体の使用特性を改善する金属層で被覆することができる。１つの好ましい実施形態によると、用いられる鋼鉄は、黄銅（Ｚｎ－Ｃｕ合金）又は亜鉛の層で覆われる。

好ましくは、予め決められた（内部又は外部）ストランドの１つの同じ層のスレッドは、全てが実質的に同じ直径を有する。有利には、内部ストランドは、全てが実質的に同じ直径を有する。有利には、外部ストランドは、全てが実質的に同じ直径を有する。「実質的に同じ直径」は、スレッド又はストランドが、製造公差の範囲内で同一直径を有することを意味する。

本出願では、コードの弾性率ＥＣは、２０１４年のＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４規格を試験されるコードに適用することによって取得される力－伸長曲線の弾性部分の勾配を測定し、続いてこの勾配をコードの金属断面、すなわち、コードを構成するスレッドの断面の和に割り当てることによって計算される。これに代えて、金属断面は、２０１４年のＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４規格に従ってコードの線質量を測定し、この線質量を用いられる鋼鉄の密度で割算することによって決定することができる。

曲線の弾性部分は、力－伸長曲線の構造部分と塑性部分とを補間する力－伸長曲線の実質的に線形の部分に対応する。弾性部分は、弾性伸長Ａｅに対応し、コードの構造の結果、とりわけ、様々な層の角度及びスレッドの直径の結果である。力－伸長曲線の弾性部分及び対応する伸長Ａｅは、とりわけ、米国特許第５８４３５８３号明細書、国際公開第２００５／０１４９２５号、及び国際公開第２００７／０９０６０３号に説明されており、かつ
－コードの通気から、すなわち、コードを構成する様々なスレッド又はストランドの間の空き空間から生じる構造伸長Ａｓに対応する構造部分と、
－コードの１又は２以上のスレッドの可塑性（弾性限界を超える不可逆変形）から生じる塑性伸長ＡＰに対応する塑性部分と、
の間からなる力－伸長曲線の部分にかつその伸長に対応する。

ある一定のコードに対して、コード内に通気はなく、すなわち、構造伸長Ａｓはゼロである。全ての場合に（Ａｓゼロ及びＡｓ非ゼロ）、弾性部分は、最も急な勾配を有する力－伸長曲線の線形部分に対応する。

コードの弾性率ＥＣは、製造されたままのコード、すなわち、プライを形成するためにコードが中に埋め込まれることになるいかなるエラストマー性化合物も伴わないコードに関して測定される。同様に、コードの内部層の弾性率ＥＩは、製造されたままのコードの内部層を得ること、又はコードの内部層を単体で得るために仕上がったコードから外部ストランドの外部層をほどくことのいずれかによって測定される。代替形態として、弾性率値ＥＣ及びＥＩは、タイヤからコードを取り出し、例えば、当業者に公知である化学的ゴム除去処理によってコードの周囲及び内部から全てのエラストマー性化合物を除去することによって測定することができる。

好ましくは１００≦ＭＣ≦１７０、より好ましくは１１０≦ＭＣ≦１７０である。この間隔内では、このコードの弾性率は、従来技術のコードの弾性率から一層かけ離れ、タイヤのクラウン補強材に高い応力を加える障害物によって引き起こされる損傷を低減することを可能にする。

好ましい実施形態では、３５≦ＭＩ≦１９５である。これらの好ましい実施形態では、コードの内部層の弾性率は、有利には、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａであるような弾性率ＥＩを有する。

Ｊ＝１であり、とりわけ、コードの外部層が不飽和化される事例において最も厳しい横荷重が、外部ストランドによって内部ストランドに印加される横荷重であるコードとは異なり、本発明によるコードは、Ｊ＞１であるアーキテクチャを有するので、とりわけ、コードの外部層が不飽和化される事例においてコードが引張された時にコードに印加される最も厳しい横荷重は、内部ストランド間に印加される横荷重である。

すなわち、コードの内部層が比較的低い弾性率を有する第１の変形では、３５≦ＭＩ≦１３５である。この第１の変形では、コードの内部層の弾性率ＥＩは、有利には、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦９４ＧＰａであるようなものである。この場合、内部層の弾性率が低い程、主荷重はより的確に対処されることになり、コードの破断強度はより良好になる。この場合、内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。

コードの内部層がより高い弾性率を有する第２の変形では、１３６≦ＭＩ≦１９５である。この第２の変形では、コードの内部層の弾性率ＥＩは、有利には、９５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａであるようなものである。

好ましい実施形態では、７５≦ＭＥ≦１８８である。特定の変形では、８５≦ＭＥ≦１８０である。

コードの外部層が比較的低い弾性率を有する第１の変形では、７５≦ＭＥ≦１２０である。この第１の変形では、外部層の弾性率が比較的低いので、外部層は、陥凹特徴部の応力負荷に続く切断に耐えることができる。それによってコードの耐切断性が最大限に高められる。この特定の変形では、８５≦ＭＥ≦１２０である。

コードの外部層がより高い弾性率を有する第２の変形では、１２１≦ＭＥ≦１８８である。コードの比較的低い弾性率に起因して、外部層の弾性率に対する比較的高い値は、内部層の弾性率に対する比較的低い値を生じ、従って優れた破断時の力を有するコードを生じる。この特定の変形では、１２１≦ＭＥ≦１８０である。

コードの内部層と外部層とが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０である。この実施形態では、本発明者は、コードが応力を受けた時、とりわけ、引張状態にある時にコアと層とが多少なりとも協働するという仮説を規定している。このようにして、コードの破断強度と耐切断性との間の妥協点が最大限に高められる。この実施形態では、コードの内部層とコードは、有利には、０．５７≦ＥＣ／ＥＩ≦１．４３であるような比較的類似のＥＣ弾性率値とＥＩ弾性率値とを有する。この特定の変形では、０．６０≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２０である。

コードの内部層と外部層とが比較的異なる弾性率値を有する別の実施形態では、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９又は１．３１≦ＭＥ／ＭＩである。

変形では、コードの内部層は、コードの外部層の弾性率に対して比較的高い弾性率を有し、すなわち、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９、好ましくは０．３９≦ＭＥ／ＭＩ≦０．６９である。この変形では、有利にはＥＣ／ＥＩ≦０．６５、好ましくは０．３６≦ＥＣ／ＥＩ≦０．６５である。この変形は、コードの破断強度よりもコードの耐切断性を優先する。この特定の変形では、０．４９≦ＭＥ／ＭＩ≦０．６９及び０．４０≦ＥＣ／ＥＩ≦０．５９である。

別の変形では、コードの内部層は、コードの外部層の弾性率に対して比較的低い弾性率を有し、すなわち、１．３１≦ＭＥ／ＭＩ、好ましくは１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦３．３０である。この別の変形では、コードの内部層は、コードの弾性率に対して比較的低く、すなわち、有利には、１．２１≦ＥＣ／ＥＩ、好ましくは１．２１≦ＥＣ／ＥＩ≦３．００であるような弾性率を有する。この変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度を優先する。

本発明の好ましい実施形態では、コードは、以下の有利な構造特性を有する。

一実施形態では、Ｄ１、Ｄ２、Ｄ１’、及びＤ２’は各々、０．１５ｍｍから０．６０ｍｍまで、好ましくは０．２０ｍｍから０．５０ｍｍまで、より好ましくは０．２３ｍｍから０．４５ｍｍまで、更に好ましくは０．２５ｍｍから０．４０ｍｍまでの範囲にわたる。

有利には、コードの内部層はコード内部層方向に巻かれ、各内部ストランドの各内部層（Ｑ＞１である時）及び外部層は、コードの内部層の方向と同じ巻回方向に巻かれる。

有利には、外部層はコード外部層方向に巻かれ、各外部ストランドの各内部層（Ｑ’＞１である時）及び外部層は、コードの外部層の方向と同じ巻回方向に巻かれる。

一実施形態では、コードの内部層の方向とコードの外部層の方向とは反対の方向である。この実施形態では、内部ストランドと外部ストランドとの間の交差の結果として内部ストランド間に形成される溝での外部ストランドの潜在的な望ましくない滑動のリスクが低減する。

別の実施形態では、コードの内部層の方向とコードの外部層の方向とは同じである。この実施形態では、直前の実施形態とは異なり、コードの内部層の巻回方向と外部層の巻回方向との間で区別をつける必要がないことから製造が比較的容易である。それにも関わらず、内部ストランドの外部層の外部スレッドと外部ストランドの外部層の外部スレッドとの間の接触が比較的長く、それにより、コードのピッチと直径とアーキテクチャとのある一定の組合せの場合に内部ストランド間に形成される溝での外部ストランドの望ましくない滑動によって発生するアセンブリ欠陥が生じる可能性がある。

１つの好ましい実施形態では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは３°から４２°までの範囲にわたる。主に螺旋角度αの値を制御することにより、コードの内部層に関連付けられる弾性率値がほぼ制御される。このことは、螺旋角度αが、弾性率への寄与がより小さい角度β及びγと比較して主な役割を果たすことに起因する。従って、各内部ストランドの螺旋角度αが大きい程、内部層に関連付けられる弾性率は低い。従って有利には、内部ストランドは、１０ｍｍから６５ｍｍまで、好ましくは１０ｍｍから４５ｍｍまでの範囲にわたるピッチＰＩで螺旋に巻かれる。この特定の変形では、螺旋角度αは５°から４２°までの範囲にわたる。

１つの好ましい実施形態では、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は７°から３８°までの範囲にわたる。螺旋角度αと同様の方法で、主に螺旋角度α’の値を制御することにより、コードの外部層に関連付けられる弾性率値がほぼ制御される。このことは、螺旋角度α’が、弾性率への寄与がより小さい角度β’及びγと比較して主な役割を果たすことに起因する。従って、各外部ストランドの螺旋角度α’が大きい程、外部層に関連付けられる弾性率は低い。有利には、Ｌ個の外部ストランドは、３０ｍｍから６５ｍｍまで、好ましくは３０ｍｍから６０ｍｍまでの範囲にわたるピッチＰＥで螺旋に巻かれる。この特定の変形では、螺旋角度α’は１０°から３２°までの範囲にわたる。

有利には、１１°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。Ｑ＝１である実施形態では、有利には、１１°≦２α＋β＋γ≦７４°である。Ｑ＞１である実施形態では、有利には、１６°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、産業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを得るためにコードの内部層及びこの層の内部ストランドを螺旋角度α、β、及びγのみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。この特定の変形では、２０°≦２α＋β＋γ≦１３６°である。

有利には、２３°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°である。Ｑ’＝１である実施形態では、有利には、２３°≦２α’＋β’＋γ’≦８５°である。Ｑ’＞１である実施形態では、有利には、２８°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、産業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを得るためにコードの外部層及びこの層の外部ストランドを螺旋角度α’、β’、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。この特定の変形では、３９°≦２α’＋β’＋γ’≦１００°である。

有利には、５１°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°である。Ｑ＝１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、５１°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１４５°である。Ｑ＞１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、５５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５４°である。Ｑ＝１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、６０°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５１°である。Ｑ＞１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、６８°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、上記のようにして定義される角度は、工業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを螺旋角度α、α’、β、β’、γ、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。この特定の変形では、７３°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１９５°である。

Ｑ＞１である実施形態では、各内部ストランド内の内部層内の各内部スレッドの螺旋角度βは、４°から２５°まで、好ましくは４°から１７°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのＱ個の内部スレッドは、各内部ストランド内で２ｍｍから２０ｍｍまで、好ましくは５ｍｍから２０ｍｍまでの範囲にわたるピッチｐ１で組み立てられる。

この特定の変形では、βは４°から２５°までの範囲にわたり、ｐ１は２ｍｍから２０ｍｍまでの範囲にわたる。

Ｑ＝１である実施形態では、各内部ストランド内の外部層内の各外部スレッドの螺旋角度γは、６°から３１°まで、好ましい変形では、５°から２６°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのＮ個の外部スレッドは、各内部ストランド内で４ｍｍから４０ｍｍまで、好ましくは５ｍｍから３０ｍｍまでの範囲にわたるピッチｐ２で組み立てられる。

Ｑ＞１である実施形態では、各内部ストランド内の外部層内の各外部スレッドの螺旋角度γは５°から３１°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのＮ個の外部スレッドは、各内部ストランド内で４ｍｍから４０ｍｍまでの範囲にわたるピッチｐ２で組み立てられる。

この特定の変形では、γは６°から３１°までの範囲にわたり、ｐ２は４ｍｍから４０ｍｍまでの範囲にわたる。

Ｑ’＞１である実施形態では、各外部ストランド内の内部層内の各内部スレッドの螺旋角度β’は、４°から２５°まで、好ましくは４°から１７°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのＱ’個の内部スレッドは、各外部ストランド内で２ｍｍから２０ｍｍまで、好ましくは５ｍｍから２０ｍｍまでの範囲にわたるピッチｐ１’で組み立てられる。

この特定の変形では、β’は４°から２５°までの範囲にわたり、ｐ１は２ｍｍから２０ｍｍまでの範囲にわたる。

Ｑ’＝１である実施形態では、各外部ストランド内の外部層内の各外部スレッドの螺旋角度γ’は、６°から３１°まで、好ましい変形では、５°から２６°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのＮ’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で４ｍｍから４０ｍｍまで、好ましくは５ｍｍから３０ｍｍまでの範囲にわたるピッチｐ２’で組み立てられる。

Ｑ＞１である実施形態では、各外部ストランド内の外部層内の各外部スレッドの螺旋角度γ’は５°から３１°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのＮ’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で４ｍｍから４０ｍｍまでの範囲にわたるピッチｐ２’で組み立てられる。

この特定の変形では、γ’は６°から３１°までの範囲にわたり、ｐ２は４ｍｍから４０ｍｍまでの範囲にわたる。

上記で説明した螺旋角度とピッチとの組合せは、本発明の有利な弾性率値を有するコードを生じる。それに加えて、これらの好ましい範囲内にあるピッチｐ１、ｐ１’、ｐ２、及びｐ２’は、タイヤ使用に適合する機械特性、比較的低いコスト、及び比較的軽い直線コード重量を示すコードを得ることを可能にする。

本発明の実施形態Ａによるコード

一実施形態では、コードは比較的非常に低い弾性率を有し、１００≦ＭＣ≦１５６であるようなものである。この実施形態では、遭遇する障害物を抱き込むコードの能力は、高いステアリング機能を有するタイヤを与えるコードの能力よりも優先される。実施形態Ａによるそのようなコードは、５０ＧＰａから８９ＧＰａまでの範囲にわたる弾性率値を有利に有し、従って非常に低い弾性率のコードと呼ばれる。実施形態Ａによるコードの特定の変形では、１００≦ＭＣ≦１３５である。

実施形態Ａによるコードの好ましい変形では、６２≦ＭＩ≦１９２である。これらの好ましい変形では、有利には、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、４０≦ＭＩ≦１８５及び２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１７５ＧＰａである。

実施形態Ａによるコードの内部層が比較的低い弾性率を有する第１の変形では、６２≦ＭＩ≦１３５である。この第１の変形では、有利には、２７ＧＰａ≦ＥＩ≦９４ＧＰａである。上記で説明したように、この場合、この内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、４０≦ＭＩ≦１３５及び２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１０２ＧＰａである。

実施形態Ａによるコードの内部層がより高い弾性率を有する第２の変形では、１３６≦ＭＩ≦１９２である。この第２の変形では、有利には、９５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。コードの比較的非常に低い弾性率に起因して、内部層の弾性率に対する比較的高い値は、外部層の弾性率に対する比較的低い値を必然的に伴い、従って優れたコード耐切断性が生じる。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、１３６≦ＭＩ≦１８５及び１０３ＧＰａ≦ＥＩ≦１７５ＧＰａである。

実施形態Ａによるコードの好ましい変形では、７５≦ＭＥ≦１７１である。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、９０≦ＭＥ≦１７０である。

実施形態Ａによるコードの外部層が比較的低い弾性率を有する第１の変形では、７５≦ＭＥ≦１２０である。上記で説明したように、この場合、外部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの耐切断性が最大限に高められる。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、９０≦ＭＥ≦１２０である。

実施形態Ａによるコードの外部層がより高い弾性率を有する第２の変形では、１２１≦ＭＥ≦１７１である。コードの比較的非常に低い弾性率に起因して、外部層の弾性率に対する比較的高い値は、内部層の弾性率に対する比較的低い値を必然的に伴い、従ってコードの優れた破断強度が生じる。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、１２１≦ＭＥ≦１７０である。

実施形態Ａによるコードの内部層と外部層とが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０である。この変形では、本発明者は、実施形態Ａによるコードが応力を受けた時、とりわけ、引張状態にある時にコアと層とが多少なりとも協働するという仮説を規定している。この場合、この変形では、有利には、０．５７≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２３である。このようにして、コードの破断強度とコードの耐切断性との間の妥協点が最大限に高められる。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０及び０．６０≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２０である。

実施形態Ａによるコードの内部層と外部層とが比較的異なる弾性率値を有する実施形態では、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９又は１．３１≦ＭＥ／ＭＩである。

変形では、実施形態Ａによるコードの内部層は、実施形態Ａによるコードの外部層の弾性率に対して比較的高い弾性率を有し、すなわち、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９、好ましくは０．３９≦ＭＥ／ＭＩ≦０．６９である。この場合、この変形では、有利にはＥＣ／ＥＩ≦０．５６、好ましくは０．３６≦ＥＣ／ＥＩ≦０．５６である。この変形は、コードの破断強度よりもコードの耐切断性を優先する。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９、好ましくは０．４９≦ＭＥ／ＭＩ≦０．６９、ＥＣ／ＥＩ≦０．５９、好ましくは０．４０≦ＥＣ／ＥＩ≦０．５９である。

別の変形では、実施形態Ａによるコードの内部層は、実施形態Ａによるコードの外部層の弾性率に対して比較的低い弾性率を有し、すなわち、１．３１≦ＭＥ／ＭＩ、好ましくは１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦２．５２である。この場合、この変形では、有利には、１．２４≦ＥＣ／ＥＩ、好ましくは１．２４≦ＥＣ／ＥＩ≦３．００である。この変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度を優先する。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、１．３１≦ＭＥ／ＭＩ、好ましくは１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦３．３０、１．２１≦ＥＣ／ＥＩ、好ましくは１．２１≦ＥＣ／ＥＩ≦３．００である。

実施形態Ａによるコードの好ましい変形では、実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有するコードは、以下の有利な構造特性を有する。

好ましくは、実施形態Ａによるコードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは３°から４２°までの範囲にわたる。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、αは９°から４２°までの範囲にわたる。

１つの好ましい実施形態では、実施形態Ａによるコードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は１３°から３８°までの範囲にわたる。実施形態Ａによるコードのこの特定の変形では、α’は１３°から３２°までの範囲にわたる。

上記で指定したように、主に螺旋角度α及びα’の値を制御することにより、コードの内部層及び外部層に関連付けられる弾性率の値がほぼ制御される。従って比較的大きい螺旋角度α及びα’では、これらの層に関連付けられた比較的非常に低い弾性率値が得られ、実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有するコードを得ることが可能になる。

有利には、１６°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。Ｑ＝１である実施形態では、有利には、１６°≦２α＋β＋γ≦７４°である。Ｑ＞１である実施形態では、有利には、２３°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、本発明の実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを得るためにコードの内部層及びこの層の内部ストランドを螺旋角度α、β、及びγのみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有するコードのこの特定の変形では、２９°≦２α＋β＋γ≦１３６°である。

有利には、４３°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°である。Ｑ’＝１である実施形態では、有利には、４７°≦２α’＋β’＋γ’≦８５°である。Ｑ’＞１である実施形態では、有利には、４３°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、本発明の実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを得るためにコードの外部層及びこの層の外部ストランドを螺旋角度α’、β’、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有するコードのこの特定の変形では、４２°≦２α’＋β’＋γ’≦９０°である。

有利には、８５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°である。Ｑ＝１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、８５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１４５°である。Ｑ＞１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、１０８°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５４°である。Ｑ＝１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、９０°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５１°である。Ｑ＞１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、１１０°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、本発明の実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを螺旋角度α、α’、β、β’、γ、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。実施形態Ａによる非常に低い弾性率を有するコードのこの特定の変形では、１０９°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１９５°°である。

非常に低い弾性率を有する実施形態Ａによるコードを得ることを可能にする螺旋角度β、γ、β’、γ’に対する値、及びピッチｐ１、ｐ２、ｐ１’、ｐ２’に対する値は、上記で既に説明したものと同一である。

本発明の実施形態Ｂによるコード

別の実施形態では、コードは、比較的低い弾性率を有し、１３０≦ＭＣ≦１７２であるようなものである。この実施形態では、遭遇する障害物を抱き込むコードの能力とタイヤに高いステアリング機能を与えるコードの能力との間の均衡のとれた妥協点が採用される。実施形態Ｂによるそのようなコードは、９０ＧＰａから１３０ＧＰａまでの範囲にわたる弾性率値を有利に有し、従って低い弾性率のコードと呼ばれる。実施形態Ｂによるコードの特定の変形では、１３０≦ＭＣ≦１６０である。

実施形態Ｂによるコードの好ましい変形では、７５≦ＭＩ≦１９５である。この場合、有利には、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、７５≦ＭＩ≦１８５及び３５ＧＰａ≦ＥＩ≦１７５ＧＰａである。

実施形態Ｂによるコードの内部層が比較的低い弾性率を有する第１の変形では、７５≦ＭＩ≦１３５である。この場合、この第１の変形では、有利には、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦９４ＧＰａである。上記で説明したように、この場合、内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、７５≦ＭＩ≦１３５である。更に３５ＧＰａ≦ＥＩ≦１０２ＧＰａである。

実施形態Ｂによるコードの内部層がより高い弾性率を有する第２の変形では、１３６≦ＭＩ≦１９５である。この場合、この第２の変形では、９５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、１３６≦ＭＩ≦１８５及び１０３ＧＰａ≦ＥＩ≦１７５ＧＰａである。

実施形態Ｂによるコードの好ましい変形では、１１５≦ＭＥ≦１７８である。実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、１３０≦ＭＥ≦１８０である。

実施形態Ｂによるコードの内部層と外部層とが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０である。この場合、この変形では、有利には、０．５８≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２９である。この変形では、本発明者は、実施形態Ｂによるコードが応力を受けた時、とりわけ、引張状態にある時にコアと層とが多少なりとも協働するという仮説を規定している。このようにして、コードの破断強度とコードの耐切断性との間の妥協点が最大限に高められる。実施形態Ｂによるコードの特定の変形では、０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０及び０．６０≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２０である。

実施形態Ｂによるコードの内部層と外部層とが比較的異なる弾性率値を有する実施形態では、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９又は１．３１≦ＭＥ／ＭＩである。

変形では、実施形態Ｂによるコードの内部層は、実施形態Ｂによるコードの外部層の弾性率に対して比較的高い弾性率を有し、すなわち、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９、好ましくは０．６３≦ＭＥ／ＭＩ≦０．６９である。この場合、この変形では、有利にはＥＣ／ＥＩ≦０．６５、好ましくは０．５１≦ＥＣ／ＥＩ≦０．６５である。この変形は、コードの破断強度よりもコードの耐切断性を優先する。

別の変形では、実施形態Ｂによるコードの内部層は、実施形態Ｂによるコードの外部層の弾性率に対して比較的低い弾性率を有し、すなわち、１．３１≦ＭＥ／ＭＩ、好ましくは１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦２．３５である。この場合、この変形では、有利には１．２１≦ＥＣ／ＥＩ、好ましくは１．２１≦ＥＣ／ＥＩ≦２．８２である。従ってこの変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度を優先する。

本発明の好ましい変形では、低い弾性率を有する実施形態Ｂによるコードは、以下の有利な構造特性を有する。

好ましくは、実施形態Ｂによるコードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは３°から３６°までの範囲にわたる。実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、αは５°から３６°までの範囲にわたる。

１つの好ましい実施形態では、実施形態Ｂによるコードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は９°から２７°までの範囲にわたる。実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、αは１０°から２５°までの範囲にわたる。

上記で指定したように、主に螺旋角度α及びα’の値を制御することにより、コードの内部層及び外部層に関連付けられる弾性率の値がほぼ制御される。従って比較的中程度の螺旋角度α及びα’では、これらの層に関連付けられた比較的低い弾性率値が得られ、実施形態Ｂによる低い弾性率を有するコードを得ることが可能になる。

有利には、１３°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。Ｑ＝１である実施形態では、有利には、１３°≦２α＋β＋γ≦７４°である。Ｑ＞１である実施形態では、有利には、１６°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、本発明の実施形態Ｂによる低い弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを得るためにコードの内部層及びこの層の内部ストランドを螺旋角度α、β、及びγのみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。低い弾性率を有する実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、２７°≦２α＋β＋γ≦１０８°である。

有利には、３１°≦２α’＋β’＋γ’≦７１°である。Ｑ’＝１である実施形態では、有利には、３１°≦２α’＋β’＋γ’≦６６°である。Ｑ’＞１である実施形態では、有利には、３９°≦２α’＋β’＋γ’≦７１°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、低い弾性率を有する実施形態Ｂによる産業規模で製造するのが容易なコードを得るためにコードの外部層及びこの層の外部ストランドを螺旋角度α’、β’、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。低い弾性率を有する実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、３９°≦２α’＋β’＋γ’≦６５°である。

有利には、６５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５３°である。Ｑ＝１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、６５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１１７°である。Ｑ＞１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、７２°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１３３°である。Ｑ＝１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、８１°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１３０°である。Ｑ＞１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、７９°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５３°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、実施形態Ｂによる低い弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを螺旋角度α、α’、β、β’、γ、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。低い弾性率を有する実施形態Ｂによるコードのこの特定の変形では、８２°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５３°である。

低い弾性率を有する実施形態Ｂによるコードを得ることを可能にする螺旋角度β、γ、β’、γ’に対する値、及びピッチｐ１、ｐ２、ｐ１’、ｐ２’に対する値は、上記で既に説明したものと同一である。

本発明の実施形態Ｃによるコード

更に別の実施形態では、コードは、比較的中程度の弾性率を有し、１５０≦ＭＣ≦１７５であるようなものである。タイヤに高いステアリング機能を与えるコードの能力は、遭遇する障害物を抱き込むコードの能力よりも優先される。実施形態Ｃによるそのようなコードは、１３１ＧＰａから１５９ＧＰａまでの範囲にわたる弾性率値を有利に有し、従って中程度の弾性率のコードと呼ばれる。

実施形態Ｃによるコードの好ましい変形では、１２０≦ＭＩ≦１９５である。この場合、有利には、７８ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、１５３≦ＭＩ≦１９３及び１２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。

実施形態Ｃによるコードの内部層が比較的低い弾性率を有する第１の変形では、１２０≦ＭＩ≦１３５である。この場合、この第１の変形では、有利には、７８ＧＰａ≦ＥＩ≦９４ＧＰａである。上記で説明したように、この場合、内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。

実施形態Ｃによるコードの内部層がより高い弾性率を有する第２の変形では、１３６≦ＭＩ≦１９５である。この場合、この第２の変形では、９５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。

実施形態Ｃによるコードの好ましい変形では、１４４≦ＭＥ≦１８８である。実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、１４９≦ＭＥ≦１８０である。

実施形態Ｃによるコードの内部層と外部層とが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０、好ましくは０．７６≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０である。この変形では、有利には、次に、０．７２≦ＥＣ／ＥＩ≦１．４３である。この変形実施形態では、本発明者は、実施形態Ｃによるコードが応力を受けた時、とりわけ、引張状態にある時にコアと層とが多少なりとも協働するという仮説を規定している。このようにして、コードの破断強度とコードの耐切断性との間の妥協点が最大限に高められる。実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０、好ましくは０．８０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．１５及び０．６０≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２０、好ましくは０．８０≦ＥＣ／ＥＩ≦１．１５である。

実施形態Ｃによるコードの内部層と外部層とが比較的異なる弾性率値を有する一実施形態では、１．３１≦ＭＥ／ＭＩである。

変形では、実施形態Ｃによるコードの内部層は、実施形態Ｃによるコードの外部層の弾性率に対して比較的小さい弾性率を有し、すなわち、１．３１≦ＭＥ／ＭＩ、好ましくは１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦１．４８である。この場合、この変形では、有利には、１．４４≦ＥＣ／ＥＩ、好ましくは１．４４≦ＥＣ／ＥＩ≦１．８２である。この変形では、実施形態Ｃによるコードの内部層は、実施形態Ｃによるコードの外部層の弾性率に対して比較的小さく、すなわち、ＥＣ／ＥＩ≦０．７９６５、好ましくは０．３６２≦ＥＣ／ＥＩ≦０．６５７９であるような弾性率を有する。従ってこの変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度を優先する。

好ましい変形では、中程度の弾性率を有する実施形態Ｃによるコードは、以下の有利な構造特性を有する。

好ましくは、実施形態Ｃによるコードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは３°から２４°までの範囲にわたる。実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、αは５°から１９°までの範囲にわたる。

１つの好ましい実施形態では、実施形態Ｃによるコードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は１１°から２０°までの範囲にわたる。実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、α’は７°から２２°までの範囲にわたる。

上記で指定したように、主に螺旋角度α及びα’の値を制御することにより、コードの内部層及び外部層に関連付けられる弾性率の値がほぼ制御される。従って比較的小さい螺旋角度α及びα’では、これらの層に関連付けられた比較的中程度の弾性率値が得られ、実施形態Ｃによる中程度の弾性率を有するコードを得ることが可能になる。

有利には、１１°≦２α＋β＋γ≦６４°である。Ｑ＝１である実施形態では、有利には、１１°≦２α＋β＋γ≦６４°である。Ｑ＞１である実施形態では、有利には、１６°≦２α＋β＋γ≦６３°°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、本発明の実施形態Ｃによる中程度の弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを得るためにコードの内部層及びこの層の内部ストランドを螺旋角度α、β、及びγのみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。中程度の弾性率を有する実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、２３°≦２α＋β＋γ≦５５°である。

有利には、２３°≦２α’＋β’＋γ’≦５８°である。Ｑ’＝１である実施形態では、有利には、２３°≦２α’＋β’＋γ’≦５２°°である。Ｑ’＞１である実施形態では、有利には、２７°≦２α’＋β’＋γ’≦５８°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、本発明の実施形態Ｃによる中程度の弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを得るためにコードの外部層及びこの層の外部ストランドを螺旋角度α’、β’、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。中程度の弾性率を有する実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、３９°≦２α’＋β’＋γ’≦５７°である。

有利には、４５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１０８°である。Ｑ＝１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、４５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦９５°である。Ｑ＞１及びＱ’＝１である実施形態では、有利には、５５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦９５°である。Ｑ＝１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、５６°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１０２°である。Ｑ＞１及びＱ’＞１である実施形態では、有利には、６０°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１０８°である。同一又は類似の直径のスレッドを用いる場合には、このように定義されるこれらの角度は、実施形態Ｃによる中程度の弾性率を有する産業規模で製造するのが容易なコードを螺旋角度α、α’、β、β’、γ、及びγ’、δのみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。中程度の弾性率を有する実施形態Ｃによるコードのこの特定の変形では、７３°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１０２°である。

中程度の弾性率を有する実施形態Ｃによるコードを得ることを可能にする螺旋角度β、γ、β’、γ’に対する値、及びピッチｐ１、ｐ２、ｐ１’、ｐ２’に対する値は、上記で既に説明したものと同一である。

本発明によるコードのアーキテクチャ

有利には、Ｊ＝２、３、又は４、好ましくはＪ＝３又は４である。

一実施形態では、Ｌは、７、８、９、又は１０に等しく、好ましくはＬ＝８、９、又は１０、及びより好ましくはＬ＝８又は９である。

第１の変形では、Ｊ＝２及びＬ＝７又は８であり、好ましくはＪ＝２、Ｌ＝７である。

第２の変形では、Ｊ＝３及びＬ＝７、８、又は９、好ましくはＪ＝３、Ｌ＝８又は９である。Ｌ＝８である事例は、コードの外部層の不飽和化、従って外部ストランド間のコードの浸透性を優先する。Ｌ＝９である事例は、外部ストランドの個数、従ってコードの破断強度を最大限に高める。

第３の変形では、Ｊ＝４及びＬ＝７、８、９、又は１０、好ましくはＪ＝４、Ｌ＝９である。

これらの実施形態、とりわけ、Ｊ＝３又は４であるものでは、コードが不十分にしか浸透を受けない時に腐食性物質がコードに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるＪ＝３本又は４個の内部ストランドの間でのこれらの腐食性物質の著しい拡散が観測されるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、更に中心毛細管自体が浸透を受ける最適な場合に腐食性物質がコードに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がコードに浸透することができるようにすることによって解消することができる。

有利には、コードの外部層が不飽和化される。

定義により、不飽和化ストランド層は、ストランド間にエラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔が存在するようなものである。外部ストランド層が不飽和化されるということは、外部ストランド同士が接触せず、２つの隣接する外部ストランドの間にエラストマー化合物が内部ストランドに至るまで通過することを可能にするのに十分な間隔が存在することを意味する。それとは対照的に、飽和ストランド層は、例えば、その各一対の２つのストランドが互いに接触することに起因して、層のストランド間にエラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔が存在しないようなものである。

有利には、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面上での２つの隣接する外部ストランドが内接する円形包絡線を平均的に分離する最短距離として定義される外部ストランドからなる外部層のストランド間距離は、不飽和化ストランド層では３０μｍよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、２つの隣接する外部ストランドを分離する平均ストランド間距離Ｅは、７０μｍよりも大きく又はそれに等しく、より好ましくは１００μｍよりも大きく／に等しく、より好ましくは１５０μｍよりも大きく／に等しく、非常に好ましくは２００μｍよりも大きい／に等しい。

上記で既に説明したように、本発明によるコードは、Ｊ＞１であるアーキテクチャを有するので、Ｊ＝１であり、かつ最も厳しい横荷重が外部ストランドによって内部ストランドに印加される横荷重であるコードとは異なり、コードが引張された時にコードに印加される最も厳しい横荷重は、内部ストランド間に印加される横荷重である。Ｊ＞１であるアーキテクチャを示し、かつ最大個数の外部ストランドを追加することによって破断強度を最大限に高めるためにコードの外部層が飽和されるような個数の外部ストランドを含むコードは、従来技術から公知である。本発明の場合には、コードの外部層が不飽和化されることに起因して、コードは、一方では、エラストマー化合物が通過することを可能にする間隔を外部ストランド間に有し、それによってコードを腐食による影響を受け難いものにすることを可能にする。他方では、外部ストランドの個数は低減するが、コードの外部層の不飽和化は、エラストマー化合物が、一方で外部ストランド間に浸透し、他方で内部ストランド間に浸透して内部ストランド間に印加される横荷重を少なくとも部分的に吸収するエラストマー化合物からなる緩衝材を形成することを可能にする。従って、コードの飽和外部層を有する同様のコードと比較すると、得られる破断強度は同等であり、耐腐食性が大幅に改善される。

コードの浸透性を向上させる実施形態では、コードの外部層は完全な不飽和状態にある。

定義により、完全不飽和ストランド層は、不完全不飽和層とは反対に、層のＸ個のストランドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｘ＋１）番目のストランドを組み入れるのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のストランドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、コードの外部層のＬ個の外部ストランドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｌ＋１）番目のストランドを組み入れるのに十分な間隔がコードの外部層内に存在する。

従って有利には、コードの外部層のストランド間距離Ｅの和ＳＩＥは、ＳＩＥ≧ＤＥであるようなものである。和ＳＩＥは、この層の各一対の隣接するストランドを分離するストランド間距離Ｅの和である。層のストランド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の２つの隣接するストランドを平均的に分離する最短距離として定義される。従って、ストランド間距離Ｅは、和ＳＩＥを層のストランドを分離する間隔の個数で割り算することによって計算される。

浸透性と破断強度との間の妥協点を向上させる別の実施形態では、コードの外部層は不完全な不飽和状態にある。

ストランドが不完全な不飽和状態にある層は、層のＸ個のストランドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｘ＋１）番目のストランドを組み入れるのに十分な間隔がこの層内に存在しないようなものである。この特定の事例では、コードの外部層のＬ個の外部ストランドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｌ＋１）番目の外部ストランドを組み入れるのに十分な間隔が外部層内に存在しない。

定義により、内部層の直径ＤＩは、内部で内部ストランドに外接する最小円の直径である。外部ストランドＤＥの直径は、内部で外部ストランドに外接する最小円の直径である。比較的高いＤＩ／ＤＥ値では、外部ストランド間におけるエラストマー化合物の通過が一層促進され、比較的低いＤＩ／ＤＥ値では、コードのアーキテクチャ安定性が保証され、破断強度が最大限に高められ、それと同時にエラストマー化合物が外部ストランド間を通過することが可能になり、コードの外径が制限され、プライの厚みが低減し、従って同様にタイヤの加熱、転がり抵抗、及び質量が低減する。

本発明によるコードの内部ストランド

好ましい実施形態では、Ｑ＝１、２、３、又は４である。

一実施形態では、Ｑ＝１、Ｎ＝５又は６、好ましくはＱ＝１、Ｎ＝６である。

好ましい実施形態では、Ｑ＝１、Ｑ＝２、３、又は４、好ましくはＱ＝３又は４である実施形態に関してコードの破断強度を高めることが可能になる。

Ｑ＞１であるこれらの好ましい実施形態、とりわけ、Ｑ＝３又は４であるものでは、ストランドが不十分にしか浸透を受けない時に、腐食性物質が各ストランドに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるＱ＝３本又は４個の内部スレッド間での腐食性物質の著しい拡散が観測されるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、更に中心毛細管自体が浸透を受ける最適な場合に腐食性物質がストランドに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がストランドに浸透することができるようにすることによって解消することができる。

Ｑ＞１である好ましい実施形態では、Ｎ＝７、８、９、又は１０、好ましくはＮ＝８、９、又は１０であり、より好ましくはＮ＝８又は９である。

第１の変形では、Ｑ＝２及びＮ＝７又は８、好ましくはＱ＝２、Ｎ＝７である。

第２の変形では、Ｑ＝３及びＮ＝７、８、又は９、好ましくはＱ＝３、Ｎ＝８である。

第３の変形では、Ｑ＝４及びＮ＝７、８、９、又は１０、好ましくはＱ＝４、Ｎ＝９である。

有利には、各内部ストランドの外部層は不飽和化され、好ましくは完全な不飽和状態にある。

定義により、不飽和化スレッド層は、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッド間に存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通り抜けるのに十分な間隔がこの層の２つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の２つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッド間に存在しないようなものである。

有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離は５μｍよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１５μｍよりも大きく又はそれに等しく、より好ましくは３５μｍよりも大きく又はそれに等しく、更に好ましくは５０μｍよりも大きく又はそれに等しく、非常に好ましくは６０μｍよりも大きいか又はそれに等しい。

内部ストランドの外部層が不飽和化されることにより、エラストマー化合物が内部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって内部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。

定義により、完全に不飽和状態にあるスレッド層は、そのＸ個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｘ＋１）番目のスレッドを組み入れるのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各内部ストランドの外部層のＮ個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｎ＋１）番目の外部スレッドを組み入れるのに十分な間隔が外部層内に存在する。

各内部ストランドの外部層が完全な不飽和状態にあることにより、各内部ストランドの中へのエラストマー化合物の浸透が最大限に深まり、それによって各内部ストランドが腐食による影響を一層受け難いものになる。

上記のことから、有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離の和ＳＩ２は、ＳＩ２≧Ｄ２であるようなものである。和ＳＩ２は、この層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の２つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。従ってスレッド間距離は、層のスレッド同士を分離する間隔の個数で和ＳＩ２を割り算することによって計算される。

上記とは対照的に、不完全不飽和スレッド層は、この層のＸ’個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｘ＋１）番目のスレッドを組み入れるのに十分な間隔がこの層内に存在しないことになるようなものとなる。この特定の事例では、外部層のＮ個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｎ＋１）番目の外部スレッドを組み入れるのに十分な間隔が外部層内に存在しないことになる。

好ましい実施形態では、各内部ストランドの各内部スレッドは、各内部ストランドの各外部スレッドの直径Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい直径Ｄ１を有する。Ｄ１＞Ｄ２であるような直径の使用は、中間層を通るエラストマー化合物の浸透性を向上させることを可能にする。Ｄ１＝Ｄ２であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの個数を限定することを可能にする。

有利には、各内部ストランドは、原位置でゴム引きされていないタイプのものである。原位置でゴム引きされていないということは、コードの内部層のアセンブリの前及びコードのアセンブリの前に各内部ストランドが様々な層のスレッドで構成され、いかなるポリマー化合物も、とりわけ、いかなるエラストマー化合物も持たないことを意味する。

本発明によるコードの外部ストランド

一実施形態では、Ｑ’＝１である。この実施形態では、Ｎ’＝５又は６、好ましくはＮ’＝６である。

好ましい実施形態では、Ｑ’＝１、Ｑ’＝２、３、又は４、好ましくはＱ’＝３又は４である実施形態に関してコードの破断強度を高めることが可能になる。

Ｑ’＞１であるこれらの好ましい実施形態、とりわけ、Ｑ’＝３又は４であるものでは、ストランドが不十分にしか浸透を受けない時に、腐食性物質が各ストランドに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるＱ’＝３本又は４個の内部スレッド間での腐食性物質の著しい拡散が観測されるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、更に中心毛細管自体が浸透を受ける最適な場合に腐食性物質がストランドに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がストランドに浸透することができるようにすることによって解消することができる。

Ｑ’＞１である実施形態の好ましい実施形態では、Ｎ’＝７、８、９、又は１０、好ましくはＮ’＝８、９、又は１０、より好ましくはＮ’＝８又は９である。

第１の変形では、Ｑ’＝２及びＮ’＝７又は８、好ましくはＱ’＝２、Ｎ’＝７である。

第２の変形では、Ｑ’＝３及びＮ’＝７、８、又は９、好ましくはＱ’＝３、Ｎ’＝８である。

第３の変形では、Ｑ’＝４及びＮ’＝７、８、９、又は１０、好ましくはＱ’＝４、Ｎ’＝９である。

有利には、各外部ストランドの外部層は不飽和化され、好ましくは完全な不飽和状態にある。

既に指定したように、定義により、不飽和化スレッド層は、スレッド間にエラストマー化合物が通過するのに十分な間隔が存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通過するのに十分な間隔がこの層の２つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の２つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッド間に存在しないようなものである。

有利には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は５μｍよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１５μｍよりも大きく又はそれに等しく、より好ましくは３５μｍよりも大きく又はそれに等しく、更に好ましくは５０μｍよりも大きく又はそれに等しく、非常に好ましくは６０μｍよりも大きいか又はそれに等しい。

各外部ストランドの外部層が不飽和化されることにより、エラストマー化合物が各外部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって各外部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。

定義により、完全不飽和スレッド層は、そのＸ’個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｘ’＋１）番目のスレッドを組み入れるのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各外部ストランドの外部層のＮ’個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｎ’＋１）番目の外部スレッドを組み入れるのに十分な間隔が外部層内に存在する。

各外部ストランドの外部層が完全な不飽和状態にあることにより、各外部ストランドの中へのエラストマー化合物の浸透が最大限に深まり、それによって各外部ストランドが腐食による影響を一層受け難いものになる。

上記のことから、有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離の和ＳＩ２’は、ＳＩ２’≧Ｄ２’であるようなものである。和ＳＩ２’は、この層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の２つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。従ってスレッド間距離は、層のスレッド同士を分離する間隔の個数で和ＳＩ２’を割り算することによって計算される。

それとは対照的に、不完全不飽和層は、この層のＸ’個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｘ’＋１）番目のスレッドを組み入れるのに十分な間隔がこの層内に存在することにはならないようなものとなる。この特定の事例では、外部層のＮ’個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも１個の（Ｎ’＋１）番目の外部スレッドを組み入れるのに十分な間隔が外部層内に存在しないことになる。

好ましい実施形態では、各外部ストランドの各内部スレッドは、各外部ストランドの各外部スレッドの直径Ｄ２’よりも大きいか又はそれに等しい直径Ｄ１’を有する。Ｄ１’＞Ｄ２’であるような直径の使用は、外部層を通るエラストマー化合物の浸透性を向上させることを可能にする。Ｄ１’＝Ｄ２’であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの個数を限定することを可能にする。

有利には、各外部ストランドは、原位置でゴム引きされていないタイプのものである。原位置でゴム引きされていないということは、コードの外部層のアセンブリの前及びコードのアセンブリの前に各外部ストランドが様々な層のスレッドで構成され、いかなるポリマー化合物も、とりわけ、いかなるエラストマー化合物も持たないことを意味する。

本発明によるタイヤ

本発明の別の主題は、上記で定義したコードを含むタイヤである。

コードは、「大型重貨物車両」、すなわち、地下鉄列車、バス、路上運搬車（貨物車、牽引車、トレーラー）、オフロード車両、農業車両、又は建設プラント車両、又は他の輸送車両又は荷役車両のような大型車両から選択された産業車両を特に意図している。

好ましくは、タイヤは、建設プラントタイプの車両に向けたものである。タイヤは、当業者に公知であるように、Ｗが、
－Ｈがタイヤの断面高さであり、Ｂがタイヤの断面幅であるＨ／Ｂという形式にある時には、ＥＴＲＴＯによって定義される公称偏平率Ｈ／Ｂ、
－Ｈ及びＢが上記で定義したものであるＨ＝ＢであるＨ．００又はＢ．００という形式にある時にはＨ．００又はＢ．００、
を表し、Ｕが、タイヤを装着することを意図するリム座部の直径をインチを単位として表し、Ｒが、タイヤ、この場合にはラジアルのもののカーカス補強材のタイプを表すＷＲＵ形式のサイズを有する。そのような寸法の例は、例えば４０．００Ｒ５７、又は他に５９／８０Ｒ６３である。

好ましくは、Ｕ≧３５、より好ましくはＵ≧４９、更に好ましくはＵ≧５７である。

一実施形態では、非常に好ましくは、タイヤは、コードの内部層の１又は２以上の内部ストランドを個別に覆っている又はいくつかの内部ストランドを集合的に覆っている場合があるあらゆるポリマー組成物又はエラストマー組成物が事前に除去されている上記で説明したコードをポリマーマトリクス、好ましくはエラストマーマトリクスの中に埋め込む段階を含む方法によって得られる。

有利には、タイヤは、２つのビード内に固定されたカーカス補強材を含み、カーカス補強材は半径方向にクラウン補強材を載せており、クラウン補強材自体はトレッドを載せており、クラウン補強材は、２つの側壁によってこれらのビードに接合され、上記で定義したコードを少なくとも１つ含む。

有利には、カーカス補強材は少なくとも１つのカーカスプライを含み、カーカスプライは、その中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの円周方向と８０°と９０°の間の角度をなすフィラメント状金属カーカス補強要素を含む。

有利には、クラウン補強材は、上記で定義したコードを少なくとも１つ含む作動補強材を含む。

有利には、作動補強材は少なくとも１つの作動プライを含み、作動プライは、互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの円周方向と最大で６０°に等しく、好ましくは１５°から４０°までの範囲にわたる角度をなし、上記で定義したコードによって形式されたフィラメント状金属作動補強要素を含む。

１つの有利な実施形態では、作動補強材は少なくとも第１及び第２の作動プライを含み、各第１及び第２の作動プライはそれぞれ、その各々の中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの円周方向と最大で６０°に等しく、好ましくは１５°から４０°までの範囲にわたる角度をなし、上記で定義したコードによって形式された第１及び第２のフィラメント状金属作動補強要素を含む。

有利には、クラウン補強材は、少なくとも１つの保護プライを含む保護補強材を含み、保護プライは、互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの円周方向と少なくとも１０°に等しく、好ましくは１０°から３５°まで、好ましくは１５°から３０°までの範囲にわたる角度をなすフィラメント状金属保護補強要素を含む。

１つの有利な実施形態では、保護補強材は第１及び第２の保護プライを含み、各第１及び第２の保護プライはそれぞれ、その各々の中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの円周方向と少なくとも１０°に等しく、好ましくは１０°から３５°まで、好ましくは１５°から３０°までの範囲にわたる角度をなす第１及び第２のフィラメント状金属保護補強要素を含む。

好ましい実施形態では、保護補強材は、半径方向にトレッドと作動補強材との間に挿入される。

有利には、クラウン補強材は、少なくとも１つの追加プライを含む追加補強材を含み、追加プライは、その中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの円周方向と最大で１０°に等しく、好ましくは５°から１０°までの範囲にわたる角度をなす追加フィラメント状金属補強要素を含む。

１つの有利な実施形態では、追加補強材は第１及び第２の追加プライを含み、各第１及び第２の追加プライはそれぞれ、その各々の中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの円周方向と最大で１０°に等しく、好ましくは５°から１０°までの範囲にわたる角度をなす第１及び第２の追加フィラメント状金属補強要素を含む。

本発明は、単なる非限定例として提示する以下の説明を図面を参照しながら読解することによってより明快に理解されるであろう。

本発明によるタイヤの円周方向に対して垂直な断面図である。 図１の領域ＩＩの詳細図である。 本発明の第１の実施形態によるコードのコード軸線（直線で静止していると仮定する）に対して垂直な略断面図である。 第１の実施形態による図３のコードの力－伸長曲線を例示するグラフである。 第２の実施形態によるコードの図４のものと同様のグラフである。 本発明の第３の実施形態によるコードの図３のものと同様の図である。 第３の実施形態によるケーブルの図４のものと同様のグラフである。

本発明によるタイヤの例

上記の図には、タイヤのそれぞれ軸線方向（Ｘ）、半径方向（Ｙ）、円周方向（Ｚ）の通常の向きに対応する座標系Ｘ、Ｙ、Ｚを描いている。

タイヤの「中央円周平面」Ｍは、タイヤの回転軸線に対して直角であり、各ビードの環状補強構造から等距離のところに位置し、クラウン補強材の中央を通り抜ける平面である。

図１及び図２は、全体的な参照番号１０で表記した本発明によるタイヤを描いている。

タイヤ１０は、建設プラントタイプ、例えば「ダンプトラック」タイプの大型車両のためのものである。従ってタイヤ１０は、タイプ５３／８０Ｒ６３の寸法を有する。

タイヤ１０は、クラウン補強材１４によって補強されたクラウン１２と、２つの側壁１６と、各々が環状構造体、この事例ではビードワイヤ２０で補強された２つのビード１８とを有する。クラウン補強材１４は、半径方向にトレッド２２を載せており、側壁１６によってビード１８に接続される。２つのビード１８にはカーカス補強材２４が固定され、この事例では２つのビードワイヤ２０の周りに巻かれ、タイヤ２０の外部に向かうように位置決めされた折り返し部２６を含み、この図にはこの折り返し部２６がホイールリム２８上に適合するように示している。カーカス補強材２４は、半径方向にクラウン補強材１４を載せている。

カーカス補強材２４は、少なくとも１つのカーカスプライ３０を含み、その中に互いに対して実質的に平行に配置され、タイヤ１０の周方向Ｚと８０°と９０°の間の角度をなすように一方のビード１８から他方のものまで延びるフィラメント状金属カーカス補強要素３１を含む。

タイヤ１０は、エラストマーで構成されてタイヤ１０の半径方向内面３４を定め、かつタイヤ１０内の空間から発する空気の拡散からカーカスプライ３０を保護することが意図された密封プライ３２（一般的に「内側ライナ」として公知である）を更に含む。

クラウン補強材１４は、半径方向にタイヤ１０の外部から内部に向かって半径方向にトレッド２２の内側に配置された保護補強材３６と、半径方向に保護補強材３６の内側に配置された作動補強材３８と、半径方向に作動補強材３８の内側に配置された追加補強材５０とを含む。従って保護補強材３６は、半径方向にトレッド２２と作動補強材３８の間に挿入される。作動補強材３８は、半径方向に保護補強材３６と追加補強材５０の間に挿入される。

保護補強材３６は、第１及び第２の保護プライ４２、４４を含み、第１のプライ４２は、半径方向に第２のプライ４４の内側に配置される。各第１及び第２の保護プライ４２、４４はそれぞれ、その中に互いに対して実質的に平行に配置された第１及び第２のフィラメント状金属保護補強要素４３、４５を含む。各第１及び第２のフィラメント状金属保護補強要素４３、４５は、タイヤの円周方向Ｚと少なくとも１０°に等しい、好ましくは１０°から３５°まで、好ましくは１５°から３０°までの範囲にわたる角度をなす。

作動補強材３８は、第１及び第２の作動プライ４６、４８を含み、第１のプライ４６は、半径方向に第２のプライ４８の内側に配置される。各プライ４６、４８は少なくとも１個のコード６０を含む。各第１及び第２の作動プライ４６、４８はそれぞれ、その中に互いに対して実質的に平行に配置された第１及び第２のフィラメント状金属作動補強要素４７、４９を含む。この場合各第１及び第２のフィラメント状金属作動補強要素４７、４９は、以下で説明するコード６０によって形成される。各第１及び第２のフィラメント状金属作動補強要素４７、４９は、タイヤ１０の円周方向Ｚと最大で６０°に等しい、好ましくは１５°から４０°までの範囲にわたる角度をなす。任意的に、第１及び第２のフィラメント状金属作動補強要素４７、４９は、一方の作動プライから他方のものへと交差する。

制限ブロックとも呼び、膨張の機械的応力に部分的に対処するという機能を有する追加補強材５０は、第１及び第２の追加プライ５２、５４を含み、各第１及び第２の追加プライ５２、５４はそれぞれ、その中に互いに対して実質的に平行に配置された第１及び第２の追加フィラメント状金属補強要素５３、５５を含む。各第１及び第２の追加フィラメント状金属補強要素５３、５５は、タイヤ１０の円周方向Ｚと最大で１０°に等しい、好ましくは５°から１０°までの範囲にわたる角度をなす。追加フィラメント状金属補強要素は、例えば、仏国特許第２４１９１８１号明細書又は仏国特許第２４１９１８２号明細書に説明されているものと同様である。

本発明の第１の実施形態によるコード

図３は、本発明の第１の実施形態による非常に低い弾性率を有する実施形態Ａによるコード６０を描いている。

コード６０は、金属であり、かつ２つの円筒層を有するマルチストランドタイプのものである。従って、コード６０を構成する２つのそれよりも多くも少なくもないストランド層が存在することは理解されるであろう。ストランド層は、隣接し、同心のものである。コード６０には、タイヤの中に組み込まれていない時にはポリマー化合物及びエラストマー化合物が存在しない。

コード６０は、その内部層ＣＩと外部層ＣＥとを含む。内部層ＣＩは、Ｊ＞１個の内部ストランドＴＩ、すなわち、螺旋に巻かれた数個の内部ストランドＴＩで構成される。外部層ＣＥは、Ｌ＞１個の外部ストランド、すなわち、内部層ＣＩの周りに螺旋に巻かれた数個の外部ストランドＴＥで構成される。この事例ではＪ＝２、３、又は４、好ましくはＪ＝３又は４である。それに加えて、Ｌ＝７、８、９、又は１０、好ましくはＬ＝８、９、又は１０である。Ｊ＝３である時にはＬ＝７、８、又は９であり、この事例及びこの場合にはＪ＝３、Ｌ＝８である。

コード６０は、１個のラッピングワイヤで構成されたラッパーＦを更に含む。

内部層ＣＩは、コードの内部層の巻回方向、この場合には方向Ｓに螺旋に巻かれる。内部ストランドＴＩは、１０ｍｍ≦ＰＩ≦６５ｍｍ、好ましくは１０ｍｍ≦ＰＩ≦４５ｍｍであるようなピッチＰＩで螺旋に巻かれる。この場合、ＰＩ＝１５ｍｍである。実施形態Ａによるコード６０の内部層ＣＩ内の各内部ストランドＴＩの螺旋角度αは、３°から４２°までの範囲にわたり、この事例ではα＝１９．８°である。

外部層ＣＥは、コードの内部層の巻回方向の反対であるコードの外部層の巻回方向、この場合には方向Ｚに内部層ＣＩの周りに螺旋に巻かれる。外部ストランドＴＥは、３０ｍｍ≦ＰＥ≦６５ｍｍ、好ましくは３０ｍｍ≦ＰＥ≦６０ｍｍであるようなピッチＰＥで内部ストランドＴＩの周りに螺旋に巻かれる。この場合、ＰＥ＝４０ｍｍである。コード６０の外部層ＣＥ内の各外部ストランドＴＥの螺旋角度α’は、７°から３８°までの範囲にわたり、実施形態Ａによるコード６０の場合には１３°から３８°までの範囲にわたり、この事例ではα’＝２０．０°である。

ラッパーＦは、この場合には外部層ＣＥの巻回方向と反対のラッパーの巻回方向、この事例ではＳ方向に外部層ＣＥの周りに巻かれる。ラッピングワイヤは、２ｍｍ≦ＰＦ≦１０ｍｍ、好ましくは３ｍｍ≦ＰＦ≦８ｍｍであるようなピッチＰＦで外部ストランドＴＥの周りに螺旋に巻かれる。この場合にはＰＦ＝５．１ｍｍである。

内部層ＣＩと外部層ＣＥとで構成されたアセンブリ、すなわち、ラッパーＦのないコード６０は、４ｍｍよりも大きく又はそれに等しく、好ましくは４．５ｍｍよりも大きく又はそれに等しく、かつ７ｍｍよりも小さく又はそれに等しく、好ましくは６．５ｍｍよりも小さい又はそれに等しい直径Ｄを有する。この場合にはＤ＝６．１ｍｍである。

内部ストランドＴＩからなる内部層ＣＩは直径ＤＩを有する。各外部ストランドＴＥは直径ＤＥを有する。この事例ではＤＩ＝３．１８ｍｍ、ＤＥ＝１．４６ｍｍである。

コード６０の外部層ＣＥは不飽和化され、完全な不飽和状態にある。従って２つの隣接する外部ストランドＴＥを分離する平均ストランド間距離Ｅは３０μｍよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、２つの隣接する外部ストランドＴＥを分離する平均ストランド間距離Ｅは、７０μｍよりも大きく又はそれに等しく、より好ましくは１００μｍよりも大きく又はそれに等しく、更に好ましくは１５０μｍよりも大きく又はそれに等しく、非常に好ましくは２００μｍよりも大きい／それに等しい。この場合にはＥ＝２４１μｍである。外部層ＣＥのスレッド間距離Ｅの和ＳＩＥは、外部層ＣＥの外部ストランドの直径ＤＥよりも大きい。この場合、和ＳＩＥ＝８×０．２４１＝１．９３ｍｍであり、この値は、ＤＥ＝１．４６ｍｍよりも厳密に大きい。

コード６０の内部ストランドＴＩ

各内部ストランドＴＩは２つの層を有する。各内部ストランドＴＩは、２つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、この場合にはそれで構成される。

各内部ストランドＴＩは、Ｑ≧１個の内部スレッドＦ１で構成された内部層Ｃ１と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるＮ＞１個の外部スレッドＦ２で構成された外部層Ｃ２とを含む。

Ｑ＝２、３、又は４、好ましくはＱ＝３又は４である。Ｎ＝７、８、９、又は１０、好ましくはＮ＝８、９、又は１０である。Ｑ＝３である時にはＮ＝７、８、又は９であり、この事例ではＱ＝３、Ｎ＝８である。

各内部ストランドＴＩの内部層Ｃ１は、コードの内部層ＣＩの巻回方向に等しい内部ストランドＴＩの内部層Ｃ１の巻回方向、この場合にはＳ方向に螺旋に巻かれる。Ｑ個の内部スレッドＦ１が、各内部ストランドＴＩの内部で２ｍｍ≦ｐ１≦２０ｍｍであるようなピッチｐ１で組み立てられる。この場合、ｐ１＝３ｍｍである。各内部ストランドＴＩ内の内部層Ｃ１内の各内部スレッドＦ１の螺旋角度βは、４°から２５°までの範囲にわたり、この場合にはβ＝２３．４°である。

各内部ストランドＴＩの外部層Ｃ２は、コードの内部層ＣＩの巻回方向に等しい内部ストランドＴＩの外部層Ｃ２の巻回方向、この場合にはＳ方向に内部層Ｃ１の周りに巻かれてそれと接触状態にある。Ｎ個の外部スレッドＦ２が、Ｑ個の内部スレッドＦ１の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドＴＩの内部で４ｍｍ≦ｐ２≦４０ｍｍであるようなピッチｐ２で組み立てられる。この場合、ｐ２＝６ｍｍである。各内部ストランドＴＩ内の外部層Ｃ２内の各外部スレッドＦ２の螺旋角度γは、６°から３１°までの範囲にわたり、この場合にはγ＝３０．２°である。

１１°≦２α＋β＋γ≦１１０°であり、Ｑ＞１であることに起因して１６°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、Ｑ＞１である時に２３°≦２α＋β＋γ≦１１０°である。この事例では２α＋β＋γ＝９３．２°である。

各内部ストランドＴＩの各内部スレッドＦ１及び外部スレッドＦ２は、それぞれ直径Ｄ１、Ｄ２を有する。各内部ストランドＴＩの内部スレッド及び外部スレッドの各直径Ｄ１、Ｄ２は、０．１５ｍｍから０．６０ｍｍまで、好ましくは０．２０ｍｍから０．５０ｍｍまで、より好ましくは０．２３ｍｍから０．４５ｍｍまで、更に好ましくは０．２５ｍｍから０．４０ｍｍまでの範囲にわたる。各内部ストランドＴＩの各内部スレッドＦ１は、各内部ストランドＴＩの各外部スレッドＦ２の直径Ｄ２よりも大きく又はそれに等しく、この事例ではそれに等しい直径Ｄ１を有する。この特定の事例ではＤ１＝Ｄ２＝０．３５ｍｍである。

比較的短いピッチｐ２に起因して、各内部ストランドＴＩの外部層Ｃ２は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。Ｎ個の外部スレッドを平均的に分離する外部層Ｃ２のスレッド間距離Ｉ２は、５μｍよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離Ｉ２は、好ましくは１５μｍよりも大きく又はそれに等しく、この事例では２９μｍに等しい。外部層Ｃ２のスレッド間距離Ｉ２の和ＳＩ２は、外部層Ｃ２の外部スレッドＦ２の直径ｄ２よりも大きい。この事例では和ＳＩ２＝８×０．０２９＝０．２３ｍｍであり、この値はＤ２＝０．３５ｍｍよりも厳密に小さい値である。

上記で説明した値から、インジケータＭＩ＝２００×ｃｏｓ⁴（α）×［Ｑ×（Ｄ１／２）²×ｃｏｓ⁴（β）＋Ｎ×（Ｄ２／２）²×ｃｏｓ⁴（γ）］／［Ｑ×（Ｄ１／２）²＋Ｎ×（Ｄ２／２）²］を計算することができ、式中のＤ１及びＤ２はｍｍで表され、α、β、及びγは度を単位として上記で定義したものと同様に表される。

３５≦ＭＩ≦１９５であり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、６２≦ＭＩ≦１９２である。この場合、内部層は比較的低い弾性率を有し、３５≦ＭＩ≦１３５であり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、６２≦ＭＩ≦１３５である。この特定の事例ではＭＩ＝９４である。

更に、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａであり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａである。この場合、内部層は比較的低い弾性率を有し、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦９４ＧＰａであり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、２７ＧＰａ≦ＥＩ≦９４ＧＰａである。この特定の事例ではＥＩ＝５３ＧＰａである。

コード６０の外部ストランドＴＥ

各外部ストランドＴＥは２つの層を有する。従って各外部ストランドＴＥは、２つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、この場合にはそれで構成される。

各外部ストランドＴＥは、Ｑ’≧１個の内部スレッドＦ１’で構成された内部層Ｃ１’と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるＮ’＞１個の外部スレッドＦ２’で構成された外部層Ｃ２’とを含む。

Ｑ’＝２、３、又は４、好ましくはＱ’＝３又は４である。Ｎ’＝７、８、９、又は１０、好ましくはＮ’＝８、９、又は１０である。Ｑ’＝３である時にはＮ’＝７、８、又は９であり、この事例ではＱ’＝３、Ｎ’＝８である。

各外部ストランドＴＥの内部層Ｃ１’は、コードの外部層ＣＥの巻回方向に等しい外部ストランドＴＥの内部層Ｃ１’の巻回方向、この場合にはＺ方向に螺旋に巻かれる。Ｑ’個の内部スレッドＦ１’が、各外部ストランドＴＥの内部で２ｍｍ≦ｐ１’≦２０ｍｍ、好ましくは５ｍｍ≦ｐ１’≦２０ｍｍであるようなピッチｐ１’で組み立てられる。この場合ｐ１’＝１０ｍｍである。各外部ストランドＴＥ内の内部層Ｃ１’内の各内部スレッドＦ１’の螺旋角度β’は、４°から２５°まで、好ましくは４°から１７°までの範囲にわたり、この場合にはβ’＝７．３°である。

各外部ストランドＴＥの外部層Ｃ２’は、コードの外部層ＣＥの巻回方向に等しい外部ストランドＴＥの外部層Ｃ２’の巻回方向、この場合にはＺ方向に内部層Ｃ１’の周りに巻かれてそれと接触状態にある。Ｎ’個の外部スレッドＦ２’が、Ｑ’個の内部スレッドＦ１’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドＴＥの内部で４ｍｍ≦ｐ２’≦４０ｍｍであるようなピッチｐ２’で組み立てられる。この場合ｐ２’＝２０ｍｍである。各外部ストランドＴＥ内の外部層Ｃ２’内の各外部スレッドＦ２’の螺旋角度γ’は、５°から３１°までの範囲にわたり、この場合にはγ’＝９．８°である。

２３°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°であり、Ｑ’＞１であることに起因して２８°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°であり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、４３°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°である。この特定の事例では２α’＋β’＋γ’＝５７．１°である。

各外部ストランドＴＥの各内部スレッドＦ１’及び外部スレッドＦ２’は、それぞれ直径Ｄ１’、Ｄ２’を有する。各外部ストランドＴＥの内部スレッド及び外部スレッドの各直径Ｄ１’、Ｄ２’は、０．１５ｍｍから０．６０ｍｍまで、好ましくは０．２０ｍｍから０．５０ｍｍまで、より好ましくは０．２３ｍｍから０．４５ｍｍまで、更に好ましくは０．２５ｍｍから０．４０ｍｍまでの範囲にわたる。各外部ストランドＴＩ’のＱ’個の内部スレッドＦ１’の各々が、各外部ストランドＴＥの各外部スレッドＦ２’の直径Ｄ２’よりも大きく又はそれに等しく、この事例ではそれに等しい直径Ｄ１’を有する。この事例ではＤ１’＝Ｄ２’＝０．３５ｍｍである。

各外部ストランドＴＥの外部層Ｃ２’は不飽和化され、不完全な不飽和状態にある。Ｎ’個の外部スレッドを平均的に分離する外部層Ｃ２’のスレッド間距離Ｉ２’は、５μｍよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離Ｉ２’は、好ましくは１５μｍよりも大きく又はそれに等しく、より好ましくは３５μｍよりも大きく又はそれに等しく、更に好ましくは５０μｍよりも大きく又はそれに等しく、非常に好ましくは６０μｍよりも大きく又はそれに等しく、この事例では６９μｍに等しい。外部層Ｃ２’のスレッド間距離Ｉ２’の和ＳＩ２’は、外部層Ｃ２’の外部スレッドＦ２’の直径Ｄ２よりも大きい。この事例では和ＳＩ２’＝８×０．０６９＝０．５５ｍｍであり、この値は、Ｄ２’＝０．３５ｍｍよりも厳密に大きい値である。

上記で説明した値から、インジケータＭＥ＝２００×ｃｏｓ⁴（α’）×［Ｑ’×（Ｄ１’／２）²×ｃｏｓ⁴（β’）＋Ｎ’×（Ｄ２’／２）²×ｃｏｓ⁴（γ’）］／［Ｑ’×（Ｄ１’／２）²＋Ｎ’×（Ｄ２’／２）²］を計算することができ、式中のＤ１及びＤ２はｍｍで表され、α’、β’、及びγ’は度を単位として上記で定義したように表される。

７５≦ＭＥ≦１８８であり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、７５≦ＭＥ≦１７１である。この場合、内部層は、比較的高い弾性率を有し、１２１≦ＭＥ≦１８８であり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、１２１≦ＭＥ≦１７１である。この特定の事例ではＭＥ＝１４８である。

各スレッドＦ１、Ｆ２、Ｆ１’、Ｆ２’は、Ｒｍと表記する２５００ＭＰａ≦Ｒｍ≦３１００ＭＰａであるような破断強度を有する。これらのスレッドに向けた鋼鉄は、ＳＨＴ（「超高張力」）等級のものと呼ばれる。上級のスレッド、例えばＵＴ（「超張力」）又はＭＴ（「メガ張力」）等級のものを用いることができるのと全く同様に、他のスレッド、例えば低級のスレッド、例えばＮＴ（「標準張力」）等級又はＨＴ（「高張力」）等級のものを用いることができる。

５１°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°であり、Ｑ＞１及びＱ’＞１であることに起因して６８°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°である。実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、８５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°であり、Ｑ＞１及びＱ’＞１であることに起因して１１０°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１８４°である。この特定の事例では２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’＝１５０．３°である。

１．３１≦ＭＥ／ＭＩ、好ましくは１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦３．３０であり、実施形態Ａによるコード６０の場合には１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦２．５２であり、この事例ではＭＥ／ＭＩ＝１．５８、１．２１≦ＥＣ／ＥＩ、好ましくは１．２１≦ＥＣ／ＥＩ≦３．００であり、実施形態Ａによるコード６０の場合には１．２４≦ＥＣ／ＥＩ≦３．００であり、この事例ではＥＣ／ＥＩ＝１．６２である。

本発明により、インジケータＭＣ＝（Ｊ×ＭＩ＋Ｌ×ＭＥ）／（Ｊ＋Ｌ）は、１００≦ＭＣ≦１７５、好ましくは１００≦ＭＣ≦１７０であるようなものである。実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、１００≦ＭＣ≦１５６である。この特定の事例ではＭＣ＝１３３である。

同じく５０ＧＰａ≦ＥＣ≦１６０ＧＰａであり、実施形態Ａによるコード６０の実施形態では、５０ＧＰａ≦ＥＣ≦８９ＧＰａである。この事例ではＥＣ＝８６ＧＰａであり、それによってコード６０は非常に低い弾性率のコードになる。

本発明によるコードを製造する方法

本発明によるコードは、当業者に公知の段階を含む方法を用いて製造される。

以下の段階を用いて内部ストランドを製造するための段階において、
－最初に、内部層Ｃ１のＱ個の内部スレッドＦ１をピッチｐ１でＳ方向に捻転によって組み立てて第１の組立点において内部層Ｃ１を形成する第１の段階、
－それに続いてＮ個の外部スレッドＦ２をピッチｐ２でＳ方向に内部層Ｃ１のＮ個の内部スレッドＦ１の周りに捻転によって組み立てて第２の組立点において外部層Ｃ２及び各内部ストランドＴＩを形成する第２の段階、
－好ましくは、最終的な捻転－均衡段階、
が好ましくはインラインで連続して実施される。

以下の段階を用いて外部ストランドを製造する方法において、
－最初に、内部層Ｃ１’のＱ’個の内部スレッドＦ１’をピッチｐ１’でＺ方向に捻転によって組み立てて第１の組立点において内部層Ｃ１’を形成する第１の段階、
－それに続いてＮ’個の外部スレッドＦ２’をピッチｐ２’でＺ方向に内部層Ｃ１’のＮ’個の内部スレッドＦ１’の周りに捻転によって組み立てて第２の組立点において外部層Ｃ２’及び各外部ストランドＴＥを形成する第２の段階、
－好ましくは、最終的な捻転－均衡段階、
が好ましくはインラインで連続して実施される。

この場合、「捻転－均衡」によって意味するものは、当業者に公知であるように、外部層における場合と同様に中間層においてもストランドの各スレッドに印加される残存捻転トルク（又は捻転の弾性回復）の相殺である。

この最終捻転－均衡段階の後に、各ストランドの製造は完了する。各ストランドは、マルチストランドコードを得るために基本ストランドを組み立てるその後の作動の前に保管に向けて１又は２以上の受け入れリールの上に巻かれる。

本発明のマルチストランドコードを製造する方法は、当業者に公知であるように、ストランドを組み立てることに向けて定格化されたクーブリング機械を用いて、先に得られたストランドを互いにクーブリングすることである。

内部層ＣＩを製造する段階では、Ｑ個の内部ストランドＴＩが、ピッチＰＩでのＳ方向のクーブリングによって組み立てられて第１の組立点において内部層ＣＩが形成される。ピッチＰＩが比較的短く、従ってαが比較的高い実施形態では、ストランドＴＩからなる内部層ＣＩの不安定性のリスクを制限するために、Ｑ個の内部ストランドＴＩが捻転によって組み立てられる。

続いて後の製造段階において、Ｌ個の外部ストランドＴＥが、内部層ＣＩの周りにピッチＰＥでＺ方向にクーブリングすることによって組み立てられて層ＣＩとＣＥとのアセンブリが形成される。ピッチＰＥが比較的短く、従ってα’が比較的高い実施形態では、ストランドＴＥの外部層ＣＥの不安定性のリスクを制限するために、Ｌ個の外部ストランドＴＥが捻転によって組み立てられる。

第２の製造段階では、先に得られたアセンブリの周りにラッパーＦがピッチＰＦでＳ方向に巻かれる。

タイヤ１０は、コード６０をポリマー組成物のポリマーマトリクス、この事例では例えば下記で説明するエラストマー組成物の中に埋め込む段階を含む方法によって得られる。コード６０の内部層ＣＩの１又は２以上の内部ストランドＴＩを個別に覆っている又はいくつかの内部ストランドを集合的に覆っているあらゆるポリマー組成物又はエラストマー組成物が埋め込み段階の前にコード６０から除去される。

続いてこのコードは、ラジアルタイヤのクラウン補強材を製造するために従来用いられている天然ゴムと補強充填材としてのカーボンブラックとに基づく公知の組成物から形成された複合織物の中にスキミングによって組み込まれる。基本的にこの化合物は、エラストマー及び補強充填材（カーボンブラック）に加えて、抗酸化剤、ステアリン酸、伸展油、接着促進剤としてのナフテン酸コバルト、及び最終的な加硫システム（硫黄、促進剤、及びＺｎＯ）を含有する。

これらのコードによって補強された複合織物は、コードのどちらかの側に重畳されて１ｍｍ及び４ｍｍそれぞれを含むこれらの値の間の厚みを有するエラストマー化合物の２つの薄層から形成されたエラストマー化合物マトリクスを有する。スキム－コーティングピッチ（コードがエラストマー化合物織物の中に敷かれたピッチ）は４ｍｍから８ｍｍまでの範囲にわたる。

続いてこれらの複合織物は、当業者には他に公知の段階を有するタイヤ製造方法の最中にクラウン補強材内で作動プライとして用いられる。

本発明の第２の実施形態によるコード

本発明の第２の実施形態による実施形態Ｂによる低い弾性率のコード６１を以下に説明する。第１の実施形態と類似の要素は、同一参照番号によって表記する。

コード６０と６１の間の相違点の中でもとりわけ、実施形態Ｂによるコード６１では、螺旋角度αが３°から３６°までの範囲にわたり、この事例ではα＝１０°であり、更に螺旋角度α’が９°から２７°までの範囲にわたり、この事例ではα’＝１６．１°である点にも注意されたい。

同じく、実施形態Ｂによるコード６１の場合には１３°≦２α＋β＋γ≦１１０°であり、Ｑ＞１であることに起因して１６°≦２α＋β＋γ≦１１０°であることにも注意されたい。この特定の事例では２α＋β＋γ＝４６．２°である。

実施形態Ｂによるコード６１の場合には７５≦ＭＩ≦１９５であることに注意されたい。この場合、内部層は、１３６≦ＭＩ≦１９５という比較的高い弾性率を有する。この特定の事例ではＭＩ＝１６４である。同じく、コード６１の実施形態では、内部層が比較的高い弾性率を有し、９５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａであることにも注意されたい。この特定の事例ではＥＩ＝１４８ＧＰａである。

更に、実施形態Ｂによるコード６１の場合には３１°≦２α’＋β’＋γ’≦７１°であり、Ｑ’＞１であることに起因して３９°≦２α’＋β’＋γ’≦７１°であることにも注意されたい。この特定の事例では２α’＋β’＋γ’＝５４．３°である。

実施形態Ｂによるコード６１の場合には１１５≦ＭＥ≦１７８であり、比較的高い弾性率を有する実施形態Ｂによるコード６１の実施形態では、１２１≦ＭＥ≦１７８であることに注意されたい。この特定の事例ではＭＥ＝１５６である。

更に、実施形態Ｂによるコード６１の場合には６５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５３°であり、Ｑ＞１及びＱ’＞１であることに起因して７９°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１５３°であることにも注意されたい。この特定の事例では２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’＝１００．５°である。

０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０であり、この事例ではＭＥ／ＭＩ＝０．９５であることに注意されたい。０．５７≦ＥＣ／ＥＩ≦１．４３であり、実施形態Ｂによるコード６１の場合には０．５８≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２９であり、この事例ではＥＣ／ＥＩ＝０．８６であることに注意されたい。

本発明により、インジケータＭＣ＝（Ｊ×ＭＩ＋Ｌ×ＭＥ）／（Ｊ＋Ｌ）は、１００≦ＭＣ≦１７５、好ましくは１００≦ＭＣ≦１７０であるようなものである。同じく、実施形態Ｂによるコード６１の実施形態では、１３０≦ＭＣ≦１７２であることにも注意されたい。この特定の事例ではＭＣ＝１５８である。実施形態Ｂによるコード６１の実施形態では、９０ＧＰａ≦ＥＣ≦１３０ＧＰａであり、それによってコード６１が低い弾性率のコードになることに注意されたい。この場合、ＥＣ＝１２７ＧＰａ．である。

本発明の第３の実施形態によるコード

図４は、本発明の第３の実施形態による実施形態Ｃによる中程度の弾性率のコード６２を描いている。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一参照番号で表記する。

コード６０と６２の間の相違点の中でもとりわけ、実施形態Ｃによるコード６２の内部層ＣＩ内の各内部ストランドＴＩの螺旋角度αが３°から２４°までの範囲にわたり、この特定の事例ではα＝９．１°である点にも注意されたい。同じく、実施形態Ｃによるコード６２の外部層ＣＥ内の各外部ストランドＴＥの螺旋角度α’が、７°から２２°までの範囲にわたり、この特定の事例ではα’＝１６．２°であることにも注意されたい。

更に、実施形態Ｃによるコード６２の場合には１１°≦２α＋β＋γ≦６４°であり、Ｑ＞１であることに起因して１６°≦２α＋β＋γ≦６３°であり、この特定の事例では２α＋β＋γ＝２９．６°であることにも注意されたい。

実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、１２０≦ＭＩ≦１９５であることに注意されたい。この場合、内部層は比較的高い弾性率を有し、１３６≦ＭＩ≦１９５であり、この特定の事例ではＭＩ＝１８６である。同じく、実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、７８ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａであることにも注意されたい。この場合、内部層は比較的高い弾性率を有し、９５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａであり、この特定の事例ではＥＩ＝１７３ＧＰａである。

更に、実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、２３°≦２α’＋β’＋γ’≦５８°であり、Ｑ’＞１であることに起因して２７°≦２α’＋β’＋γ’≦５８°であることにも注意されたい。この特定の事例では２α’＋β’＋γ’＝４９．５°である。

実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、１４４≦ＭＥ≦１８８であることに注意されたい。この特定の事例ではＭＥ＝１６２である。

更に、実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、４５°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１０８°であり、Ｑ＞１及びＱ’＞１であることに起因して６０°≦２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’≦１０８°であることにも注意されたい。この特定の事例では２α＋β＋γ＋２α’＋β’＋γ’＝７９．１°である。

０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０であり、実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、０．７６≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０であり、この事例ではＭＥ／ＭＩ＝０．８７であることに注意されたい。同じく、０．５７≦ＥＣ／ＥＩ≦１．４３であり、実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、０．７２≦ＥＣ／ＥＩ≦１．４３であり、この事例ではＥＣ／ＥＩ＝０．８６であることにも注意されたい。

本発明により、インジケータＭＣ＝（Ｊ×ＭＩ＋Ｌ×ＭＥ）／（Ｊ＋Ｌ）は、１００≦ＭＣ≦１７５、好ましくは１００≦ＭＣ≦１７０であるようなものである。実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、１５０≦ＭＣ≦１７５であることに注意されたい。この特定の事例ではＭＣ＝１６９である。

実施形態Ｃによるコード６２の実施形態では、１３１ＧＰａ≦ＥＣ≦１６０ＧＰａであり、それによってコード６２が中程度の弾性率のコードになることに注意されたい。この場合、ＥＣ＝１４９ＧＰａである。

本発明の第４の実施形態によるコード

次に本発明の第４の実施形態による実施形態Ａによる非常に低い弾性率のコード６３を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一参照番号で表記する。

コード６０と６３の間の相違点の中でもとりわけ、内部層が比較的高い弾性率を有し、１３６≦ＭＩ≦１９５であり、実施形態Ａによるコード６３の実施形態では、１３６≦ＭＩ≦１９２である点にも注意されたい。この特定の事例ではＭＩ＝１７３である。内部層が比較的高い弾性率を有し、９５ＧＰａ≦ＥＩ≦１８０ＧＰａであることに注意されたい。この特定の事例ではＥＩ＝１５８ＧＰａである。

同じく、外部層が比較的低い弾性率を有し、７５≦ＭＥ≦１２０であることにも注意されたい。この特定の事例ではＭＥ＝１０５である。

コード６３の実施形態では、ＭＥ／ＭＩ≦０．６９、好ましくは０．３９≦ＭＥ／ＭＩ≦０．６９であり、この事例ではＭＥ／ＭＩ＝０．６１であることに注意されたい。同じく、ＥＣ／ＥＩ≦０．６５、好ましくは０．３６≦ＥＣ／ＥＩ≦０．６５であり、実施形態Ａによるコード６３の場合には０．３６≦ＥＣ／ＥＩ≦０．５６であり、この事例ではＥＣ／ＥＩ＝０．５０であることにも注意されたい。

本発明の第５の実施形態によるコード

次に本発明の第５の実施形態による実施形態Ａによる非常に低い弾性率のコード６４を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一参照番号で表記する。

コード６０と６４の間の相違点の中でもとりわけ、特に０．７０≦ＭＥ／ＭＩ≦１．３０であり、この場合にはＭＥ／ＭＩ＝１．１７であることに注意されたい。同じく、０．５７≦ＥＣ／ＥＩ≦１．４３であり、実施形態Ａによるコード６４の実施形態では、０．５７≦ＥＣ／ＥＩ≦１．２３であり、この場合にはＥＣ／ＥＩ＝１．０８であることにも注意されたい。

本発明の第６の実施形態によるコード

次に本発明の第６の実施形態による実施形態Ｂによる低い弾性率のコード６５を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一参照番号で表記する。

コード６１と６５の間の相違点の中でもとりわけ、内部層が比較的低い弾性率を有し、７５≦ＭＩ≦１３５であり、この事例ではＭＩ＝９８である点にも注意されたい。同じく、内部層が比較的低い弾性率を有し、２５ＧＰａ≦ＥＩ≦９４ＧＰａであり、この事例ではＥＩ＝５９ＧＰａであることにも注意されたい。

更に、コード６５の実施形態では、１．３１≦ＭＥ／ＭＩ、好ましくは１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦３．３０であり、実施形態Ｂによるコード６５の実施形態では、１．３１≦ＭＥ／ＭＩ≦２．３５であり、この事例ではＭＥ／ＭＩ＝１．６５であることにも注意されたい。更に、コード６５の実施形態では、１．２１≦ＥＣ／ＥＩ≦３．００であり、実施形態Ｂによるコード６５の実施形態では、１．２１≦ＥＣ／ＥＩ≦２．８２であり、この事例ではＥＣ／ＥＩ＝１．６３であることにも注意されたい。

本発明の第７の実施形態によるコード

次に本発明の第７の実施形態による実施形態Ｃによる中程度の弾性率のコード６６を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一参照番号で表記する。

コード６２と６６の間の相違点の中でもとりわけ、コード６６では、Ｊ＝４及びＬ＝１０であり、更に各スレッドＦ１、Ｆ１’、Ｆ２、Ｆ２’は、その直径Ｄ１、Ｄ１’、Ｄ２、Ｄ２’が０．２５ｍｍから０．４０ｍｍまでの範囲にわたり、この場合にはＤ１＝Ｄ１’＝Ｄ２＝Ｄ２’＝０．３５ｍｍであるようなものである点にも注意されたい。

上記で説明した各コードは、金属であり、かつ２つの円筒層を有するマルチストランドタイプのものであることに注意されたい。従って、コードを構成する２つのそれよりも多くも少なくもないストランド層が存在することは理解されるであろう。ストランド層は、隣接し、同心のものである。同じく、コードには、タイヤの中に組み込まれていない時にはポリマー化合物及びエラストマー化合物が存在しないことにも注意されたい。

下記の表１は、上記で説明したコード６０からコード６６の特徴と、国際公開第２００８／０２６２７１号の例２－２での表１にＴ２－２という文字で識別されるものの特徴とを要約している。

この表１は、コードの実測弾性率値ＥＣを列挙している。２０１４年のＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４規格に従って測定した本発明によるコード６０、６１、及び６２の力－伸長曲線をそれぞれ図４、図５、及び図７に例示している。これらの図の各々では、力－伸長曲線の弾性部品に対するタンジェントを連続線を用いて作図し、ＥＣ弾性率値を計算することを可能にした。同じく、構造伸長Ａｓ、弾性伸長Ａｅ、及び塑性伸長Ａｐも示した。構造伸長Ａｓは、原点と弾性部品に対するタンジェントと横座標軸線との交点との間で測定したものである。弾性伸長Ａｅは、弾性部品に対するタンジェントと横座標軸線との交点と、弾性部品に対するタンジェントと破断点での伸長に対応する縦座標値との交点との間で測定したものである。塑性伸長Ａｐは、弾性部品に対するタンジェントと破断点での伸長に対応する縦座標値との交点と破断点での伸長との間で測定したものである。

当然ながら、本発明は、上記で説明した例示的実施形態に限定されない。

工業生産の実現可能性、コスト、及び全体的な性能の理由から直線スレッド、すなわち、真直ぐなスレッドを用いて本発明を実施するのが好ましい。言い換えれば、用いられるスレッドは、組み立てられる前に事前形成されたものではない。

同じく、上記で説明又は想定した様々な実施形態の特徴をこれらの特徴が互いに適合するという条件で組み合わせることも可能である。

６０ ２層マルチストランドコード
ＣＥ コードの外部層
ＣＩ コードの内部層
Ｆ１ 内部ストランドの内部スレッド
ＴＩ 内部ストランド

Claims (10)

1. ２層マルチストランドコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）であって、
   －螺旋に巻かれたＪ＞１個の内部ストランド（ＴＩ）で構成されたコードの内部層（ＣＩ）であって、各内部ストランド（ＴＩ）が、２つの層（Ｃ１，Ｃ２）を有し、かつ
   ・直径Ｄ１のＱ≧１個の内部スレッド（Ｆ１）で構成された内部層（Ｃ１）、及び
   ・前記内部層（Ｃ１）の周りに巻かれた直径Ｄ２のＮ＞１個の外部スレッド（Ｆ２）で構成された外部層（Ｃ２）、
   を含む、内部層（ＣＩ）と、
   －を含む、コードの前記内部層（ＣＩ）の周りに巻かれたＬ＞１個の外部ストランド（ＴＥ）で構成されたコードの外部層（ＣＥ）であって、各外部ストランド（ＴＥ）が、２つの層（Ｃ１’、Ｃ２’）を有し、かつ
   ・直径Ｄ１’のＱ’≧１個の内部スレッド（Ｆ１’）で構成された内部層（Ｃ１’）、及び
   ・前記内部層（Ｃ１’）の周りに巻かれた直径Ｄ２’のＮ’＞１個の外部スレッド（Ｆ２’）で構成された外部層（Ｃ２’）、
   を含む、外部層（ＣＥ）と
   を有し、
   前記コードが、以下の関係：
   １００≦ＭＣ≦１７５
   を満足し、ここで、
   ＭＣ＝（Ｊ×ＭＩ＋Ｌ×ＭＥ）／（Ｊ＋Ｌ）であり、
   ここで、
   ＭＩ＝２００×ｃｏｓ⁴（α）×［Ｑ×（Ｄ１／２）²×ｃｏｓ⁴（β）＋Ｎ×（Ｄ２／２）²×ｃｏｓ⁴（γ）］／［Ｑ×（Ｄ１／２）²＋Ｎ×（Ｄ２／２）²］であり、
   ここで、
   －Ｄ１及びＤ２は、ｍｍで表され、
   －αは、コードの前記内部層（ＣＩ）での各内部ストランド（ＴＩ）の螺旋角度であり、
   －βは、各内部ストランド（ＴＩ）内の前記内部層（Ｃ１）での各内部スレッド（Ｆ１）の前記螺旋角度であり、かつ
   －γは、各内部ストランド（ＴＩ）内の前記外部層（Ｃ２）での各外部スレッド（Ｆ２）の前記螺旋角度であり、かつ
   ＭＥ＝２００×ｃｏｓ⁴（α’）×［Ｑ’×（Ｄ１’／２）²×ｃｏｓ⁴（β’）＋Ｎ’×（Ｄ２’／２）²×ｃｏｓ４（γ’）］／［Ｑ’×（Ｄ１’／２）²＋Ｎ’×（Ｄ２’／２）²］であり、
   ここで、
   －Ｄ１’及びＤ２’は、ｍｍで表され、
   －α’は、コードの前記外部層（ＣＥ）での各外部ストランド（ＴＥ）の前記螺旋角度であり、
   －β’は、各外部ストランド（ＴＥ）内の前記内部層（Ｃ１’）での各内部スレッド（Ｆ１’）の前記螺旋角度であり、かつ
   －γ’は、各外部ストランド（ＴＥ）内の前記外部層（Ｃ２’）での各外部スレッド（Ｆ２’）の前記螺旋角度である、
   ことを特徴とするコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
2. １００≦ＭＣ≦１７０である、請求項１に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
3. ３５≦ＭＩ≦１９５である、請求項１から請求項２のいずれか１項に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
4. ７５≦ＭＥ≦１８８である、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
5. コードの前記内部層（ＣＩ）での各内部ストランド（ＴＩ）の前記螺旋角度αは、３°から４２°までの範囲にわたる、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
6. コードの前記外部層（ＣＥ）での各外部ストランド（ＴＥ）の前記螺旋角度α’は、７°から３８°までの範囲にわたる、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
7. １１°≦２α＋β＋γ≦１１０°である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
8. ２３°≦２α’＋β’＋γ’≦９７°である、請求項１から請求項７のいずれか１項に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
9. コードの前記外部層（ＣＥ）は、不飽和化される、請求項１から請求項８のいずれか１項に記載のコード（６０；６１；６２；６３；６４；６５；６６）。
10. 請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の前記コード、
    を含むことを特徴とするタイヤ（１０）。

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