JP7299527B2 - コアブロック、積層コアおよび回転電機、並びにコアブロックの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、コアブロック、積層コアおよび回転電機、並びにコアブロックの製造方法に関する。
本願は、２０１９年６月２６日に、日本に出願された特願２０１９－１１８３３７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

従来から、下記特許文献１に記載されているような積層コアが知られている。この積層コアでは、積層方向に隣り合う電磁鋼板が接着されている。

特開２０１１－０２３５２３号公報

前記従来の積層コアには、磁気特性を向上させることについて改善の余地がある。

本発明は、前述した事情に鑑みてなされたものであって、積層コアの磁気特性を向上させることを目的とする。

前記課題を解決するために、本発明は以下の手段を提案している。
（１） 本発明の第一の態様は、環状に複数個を連結することで積層コアを構成するコアブロックであって、互いに積層された複数の電磁鋼板片と、積層方向に隣り合う前記電磁鋼板片同士の間に設けられ、前記電磁鋼板片同士をそれぞれ接着する接着部と、を備え、前記電磁鋼板片は、円弧状のコアバック部と、前記コアバック部から前記コアバック部の径方向の一方側に突出するティース部と、を有し、前記接着部は、前記ティース部の周方向両側の周縁に沿って延びる一対の第１部分と、前記第１部分の基端から前記コアバック部の径方向の一方側の周縁に沿ってそれぞれ周方向両側に延びる一対の第３部分と、前記コアバック部の径方向の他方側の周縁に沿って周方向に延びる第４部分と、を有し、前記接着部による前記電磁鋼板片の接着面積率が、１％以上、６０％以下であり、前記接着部が設けられた前記電磁鋼板片の接着領域と、前記電磁鋼板片の周縁との間には、前記接着部が設けられていない前記電磁鋼板片の非接着領域が形成されているコアブロックである。
（２） 前記（１）に記載のコアブロックでは、前記接着面積率は、前記接着面積率と鉄損との関係に基づいて定められる構成としてもよい。

積層方向に隣り合う電磁鋼板片同士が何らかの手段で固定されていないと、両者が相対的に変位する。一方で、積層方向に隣り合う電磁鋼板片同士が、例えばかしめにより固定される場合には、電磁鋼板片の一部に塑性歪が加わり、コアブロックの磁気特性が劣化する。
上述の構成のコアブロックでは、積層方向に隣り合う電磁鋼板片同士が、接着部によって接着されている。したがって、複数の電磁鋼板片の全体において、積層方向に隣り合う電磁鋼板片同士が相対的に変位するのを抑制することができる。電磁鋼板片に設けられた接着部の接着面積率が１％以上であるため、接着部による電磁鋼板片同士の接着を確実なものとし、巻線時などにおいても、積層方向に隣り合う電磁鋼板片同士の相対的な変位を効果的に規制することができる。しかも、電磁鋼板片同士の固定方法が、上記のようなかしめによる固定ではなく接着による固定なので、電磁鋼板片に生じる歪を抑えることができる。以上から、コアブロックの磁気特性を確保することができる。
ところで、接着部の硬化に伴って電磁鋼板片には、圧縮応力が生じる。そのため、接着部による接着によっても電磁鋼板片に歪が発生するおそれがある。上述の構成のコアブロックでは、接着部による電磁鋼板片の接着面積率が６０％以下である。したがって、接着部を起因として電磁鋼板片に生じる歪を低く抑えることができる。よって、コアブロックの磁気特性を一層確保することができる。

（３） 前記（１）または前記（２）に記載のコアブロックでは、前記接着面積率が、１％以上、２０％以下である構成としてもよい。
この構成によれば、接着部を起因として電磁鋼板片に生じる歪を一層低く抑えることができる。

（４） 前記（１）～前記（３）の何れか一項に記載のコアブロックでは、前記接着部は、さらに、前記ティース部の先端の周縁に沿って延び一対の前記第１部分の先端同士を繋ぐ第２部分と、前記コアバック部の周方向両側の周縁に沿って延びてそれぞれ前記第３部分と前記第４部分とを繋ぐ一対の第５部分と、を有する構成としてもよい。

（５） 前記（４）に記載のコアブロックでは、前記第２部分および前記第５部分の幅が、前記第４部分の幅より狭い構成としてもよい。

（６） 前記（１）～前記（５）の何れか一項に記載のコアブロックでは、前記接着部は、前記電磁鋼板片の周縁の少なくとも一部に設けられている構成としてもよい。
接着部が、電磁鋼板片の周縁に配置されていることで、例えば、電磁鋼板片のめくれを抑制すること等ができる。これにより、巻線工程を容易とし、かつ、積層コアの磁気特性をより一層確保することができる。

コアブロックを形成する電磁鋼板片は、母材となる電磁鋼板片を打ち抜き加工することで製造される。打ち抜き加工時には、電磁鋼板片の周縁から、電磁鋼板片の内側に向けて、電磁鋼板片の板厚に相当する大きさの幅に、打ち抜き加工を起因とする歪が付与される。電磁鋼板片の周縁は、上記歪により加工硬化するため、電磁鋼板片の周縁が局所的にめくれるような変形は生じ難い。よって、電磁鋼板片の周縁では接着しなくても、電磁鋼板片の変形は生じ難い。そのため、電磁鋼板片の周縁に、非接着領域を形成しても、電磁鋼板片の変形を抑制することができる。そしてこのように非接着領域を形成することで、電磁鋼板片へ余計な歪が付与されるのを抑えることができる。よって、コアブロックの磁気特性を更に確保することができる。

（７） 前記（１）～前記（６）のいずれか一項に記載のコアブロックでは、前記非接着領域の幅は、前記電磁鋼板片の板厚に対して、１倍以上１０倍以下である構成としてもよい。

（８） 前記（１）～前記（３）の何れか一項に記載のコアブロックでは、前記電磁鋼板片において、前記ティース部の先端および前記コアバック部の周方向両端には、前記接着部が設けられていない前記電磁鋼板片の非接着領域が形成されている構成としてもよい。
コアブロックにおいて磁束は、ティース部の先端から周方向両側に拡散して延びる。このため、ティース部の先端は、磁束が集中しやすい。また、磁束は、コアバック部の周方向両端から隣り合うコアブロックに侵入する。このため、コアバック部の周方向両端には磁束が集中しやすい。磁束が集中した領域に接着領域が設けられると、鉄損の上昇が顕著となりやすい。このため、接着領域がティース部の先端およびコアバック部の周方向両端に設けられると、鉄損が大きくなりやすい。上述の構成によれば、接着部が設けられていない非接着領域がティース部の先端およびコアバック部の周方向両端に位置するため、接着領域を磁束密度の高い領域から離して配置することができ、鉄損の上昇を抑制できる。

（９） 前記（１）～前記（８）の何れか一項に記載のコアブロックでは、前記接着部による前記コアバック部の接着面積は、前記接着部による前記ティース部の接着面積以上である構成としてもよい。
ティース部の幅（周方向の大きさ）が、コアバック部の幅（径方向の大きさ）に比較して狭い場合、ティース部には磁束が集中し、ティース部の磁束密度が高くなる傾向がある。そのため、接着部により電磁鋼板へ歪が付与されたとき、同一量の歪であれば、コアバック部の磁気特性よりもティース部の磁気特性に与えられる影響の方が大きい。
接着部によるコアバック部の接着面積は、接着部によるティース部の接着面積以上である。したがって、ティース部における接着部の歪による磁気特性の劣化の影響を抑えつつ、コアバック部において積層コア全体としての接着強度を確保することができる。

（１０） 前記（１）から前記（９）のいずれか１つに記載の積層コアでは、前記接着部の平均厚みが１．０μｍ～３．０μｍであってもよい。

（１１） 前記（１）から前記（１０）のいずれか１つに記載の積層コアでは、前記接着部の平均引張弾性率Ｅが１５００ＭＰａ～４５００ＭＰａであってもよい。

（１２） 前記（１）から前記（１１）のいずれか１つに記載の積層コアでは、前記接着部が、エラストマー含有アクリル系接着剤からなるＳＧＡを含む常温接着タイプのアクリル系接着剤であってもよい。

（１３） 本発明の第二の態様は、前記（１）から前記（１２）の何れか一項に記載のコアブロックを環状に複数個を連結することで構成される積層コアである。

（１４） 本発明の第三の態様は、前記（１３）に記載の積層コアを備える回転電機である。
（１５） 本発明の第四の態様は、前記（１）から前記（１２）の何れか一項に記載のコアブロックの製造方法であって、前記接着面積率と鉄損との関係に基づいて前記接着面積率を定める第１工程を含むコアブロックの製造方法である。
（１６） 前記（１５）に記載のコアブロックの製造方法では、前記第１工程において前記接着面積率が定められた前記接着部によって、積層方向に隣り合う前記電磁鋼板片を接着させる第２工程を更に含む構成としてもよい。

本発明によれば、積層コアの磁気特性を向上させることができる。

本発明の一実施形態に係る回転電機の平面図である。 図１に示す回転電機が備えるコアブロックの側面図である。 図１に示す回転電機が備えるコアブロックの平面図である。 変形例１のコアブロックの平面図である。 変形例２のコアブロックの平面図である。 変形例３のコアブロックの平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が１００％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が９０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が８５％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が７０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が６０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が５０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が４０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が３０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が２０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が１５％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が１０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図であって、接着面積率が０％の状態を示す平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象とした比較用ステータコアの平面図であって、電磁鋼板をかしめ接合した状態を示す平面図である。 検証試験の結果を示すグラフである。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図である。 検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの平面図である。

以下、図面を参照し、本発明の一実施形態に係る回転電機を説明する。なお本実施形態では、回転電機として電動機、具体的には交流電動機、より具体的には同期電動機、より一層具体的には永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明する。この種の電動機は、例えば、電気自動車などに好適に採用される。

図１に示すように、回転電機１０は、ステータ２０と、ロータ３０と、ケース５０と、回転軸６０と、を備える。ステータ２０およびロータ３０は、ケース５０に収容される。ステータ２０は、ケース５０に固定される。
本実施形態では、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の内側に位置するインナーロータ型を採用している。しかしながら、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の外側に位置するアウターロータ型を採用してもよい。また本実施形態では、回転電機１０が、１２極１８スロットの三相交流モータである。しかしながら、例えば極数やスロット数、相数などは適宜変更することができる。なおこの回転電機１０は、例えば、各相に実効値１０Ａ、周波数１００Ｈｚの励磁電流を印加することにより、回転数１０００ｒｐｍで回転することができる。

ステータ２０は、ステータコア（積層コア）２１と、締結リング２９と、図示しない巻線と、を備える。以下では、ステータコア２１の中心軸線Ｏに沿う方向を単に軸方向といい、ステータコア２１の中心軸線Ｏを通り中心軸線Ｏに直交する方向を単に径方向といい、ステータコア２１の中心軸線Ｏ周りに周回する方向を単に周方向という。また、本明細書において「径方向の内側」を「径方向の一方側」と呼ぶ場合がある。

ロータ３０は、ステータ２０（ステータコア２１）に対して径方向の内側に配置されている。ロータ３０は、ロータコア３１と、複数の永久磁石３２と、を備える。
ロータコア３１は、ステータ２０と同軸に配置される環状（円環状）に形成されている。ロータコア３１内には、前記回転軸６０が配置されている。回転軸６０は、ロータコア３１に固定されている。
複数の永久磁石３２は、ロータコア３１に固定されている。本実施形態では、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極を形成している。複数組の永久磁石３２は、周方向に同等の間隔をあけて配置されている。本実施形態では、中心軸線Ｏを中心として３０度おきに１２組（全体では２４個）の永久磁石３２が設けられている。

本実施形態では、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型モータが採用されている。ロータコア３１には、ロータコア３１を軸方向に貫通する複数の貫通孔３３が形成されている。複数の貫通孔３３は、複数の永久磁石３２に対応して設けられている。各永久磁石３２は、対応する貫通孔３３内に配置された状態でロータコア３１に固定されている。各永久磁石３２のロータコア３１への固定は、例えば永久磁石３２の外面と貫通孔３３の内面とを接着剤により接着すること等により、実現することができる。なお、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型モータに代えて表面磁石型モータを採用してもよい。

ロータコア３１は、積層コアである。すなわち、ロータコア３１は、複数の電磁鋼板が積層されることで形成されている。ロータコア３１の積厚は、例えば５０．０ｍｍとされる。ロータコア３１の外径は、例えば１６３．０ｍｍとされる。ロータコア３１の内径は、例えば３０．０ｍｍとされる。
なお本実施形態では、ロータコア３１を形成する複数の電磁鋼板は、かしめＣ（ダボ）によって互いに固定されている。しかしながら、ロータコア３１を形成する複数の電磁鋼板は、互いに接着されていてもよい。

次に、ステータコア２１についてより具体的に説明する。
ステータコア２１の積厚は、例えば５０．０ｍｍとされる。ステータコア２１の外径は、例えば２５０．０ｍｍとされる。ステータコア２１の内径は、例えば１６５．０ｍｍとされる。ここで、ステータコア２１の内径は、ステータコア２１におけるティース部２３の先端部を基準としている。ステータコア２１の内径は、全てのティース部２３の先端部に内接する仮想円の直径である。

ステータコア２１は、分割コアである。したがって、ステータコア２１は、複数のコアブロック２４を有する。複数のコアブロック２４は、環状に複数個を連結することでステータコア２１を構成する。複数のコアブロック２４の径方向外側には、締結リング２９が配置される。複数のコアブロック２４は、締結リング２９に嵌め込まれることで互いに固定される。

次に、コアブロック２４について説明する。
コアブロック２４は、周方向に沿って延びる円弧状のコアバック部２２と、ティース部２３と、を有する。図１には、コアバック部２２とティース部２３との境界線２４ＢＬを図示する。コアブロック２４は、外側面のうち径方向内側を向く面と周方向を向く面と間に設けられた一対のコーナ部２４ｃを有する。境界線２４ＢＬは、中心軸線Ｏを中心とし、一対のコーナ部２４ｃを通過する円弧である。

コアバック部２２は、ステータ２０を軸方向から見た平面視において中心軸線Ｏを中心とする円弧状に形成されている。
ティース部２３は、コアバック部２２から径方向の内側に向けて（径方向に沿ってコアバック部２２の中心軸線Ｏに向けて）突出する。複数のコアブロック２４が周方向に沿って環状に並びステータコア２１が構成されることで、複数のティース部２３は、周方向に同等の間隔をあけて配置される。本実施形態のステータ２０には、中心軸線Ｏを中心として２０度おきに１８個のティース部２３が設けられている。複数のティース部２３は、互いに同等の形状で、かつ同等の大きさに形成されている。
前記巻線は、ティース部２３に巻き回されている。前記巻線は、集中巻きされていてもよく、分布巻きされていてもよい。

コアブロック２４は、電磁鋼板を打ち抜き加工することで形成された複数の電磁鋼板片４０を軸方向に積層することで構成される。すなわち、コアブロック２４は、互いに積層された複数の電磁鋼板片４０を有する。このため、ステータコア２１は、積層コアである。それぞれの複数の電磁鋼板片４０は、軸方向から見てＴ字形状である。

コアブロック２４を形成する各電磁鋼板片４０は、例えば、母材となる電磁鋼板を打ち抜き加工すること等により形成される。電磁鋼板片４０としては、公知の電磁鋼板を用いることができる。電磁鋼板片４０の化学組成は特に限定されない。本実施形態では、電磁鋼板片４０として、無方向性電磁鋼板を採用している。無方向性電磁鋼板としては、例えば、ＪＩＳ Ｃ ２５５２：２０１４の無方向性電鋼帯を採用することができる。しかしながら、電磁鋼板片４０として、無方向性電磁鋼板に代えて方向性電磁鋼板を採用することも可能である。方向性電磁鋼板としては、例えば、ＪＩＳ Ｃ ２５５３：２０１２の方向性電鋼帯を採用することができる。

電磁鋼板片４０の加工性や、コアブロック２４の鉄損を改善するため、電磁鋼板片４０の両面には、絶縁被膜が設けられている。絶縁被膜を構成する物質としては、例えば、（１）無機化合物、（２）有機樹脂、（３）無機化合物と有機樹脂との混合物、などが適用できる。無機化合物としては、例えば、（１）重クロム酸塩とホウ酸の複合物、（２）リン酸塩とシリカの複合物、などが挙げられる。有機樹脂としては、エポキシ系樹脂、アクリル系樹脂、アクリルスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、シリコン系樹脂、フッ素系樹脂などが挙げられる。

互いに積層される電磁鋼板片４０間での絶縁性能を確保するために、絶縁被膜の厚さ（電磁鋼板片４０片面あたりの厚さ）は０．１μｍ以上とすることが好ましい。
一方で絶縁被膜が厚くなるに連れて絶縁効果が飽和する。また、絶縁被膜が厚くなるに連れてコアブロック２４における絶縁被膜の占める割合が増加し、コアブロック２４の磁気特性が低下し、積層コアとしての性能が低下する。したがって、絶縁被膜は、絶縁性能が確保できる範囲で薄い方がよい。絶縁被膜の厚さ（電磁鋼板片４０片面あたりの厚さ）は、好ましくは０．１μｍ以上５μｍ以下、さらに好ましくは０．１μｍ以上２μｍ以下である。

電磁鋼板片４０が薄くなるに連れて次第に鉄損の改善効果が飽和する。また、電磁鋼板片４０が薄くなるに連れて電磁鋼板片４０の製造コストは増す。そのため、鉄損の改善効果および製造コストを考慮すると電磁鋼板片４０の厚さは０．１０ｍｍ以上とすることが好ましい。
一方で電磁鋼板片４０が厚すぎると、電磁鋼板片４０のプレス打ち抜き作業が困難になる。そのため、電磁鋼板片４０のプレス打ち抜き作業を考慮すると電磁鋼板片４０の厚さは０．６５ｍｍ以下とすることが好ましい。
また、電磁鋼板片４０が厚くなると鉄損が増大する。そのため、電磁鋼板片４０の鉄損特性を考慮すると、電磁鋼板片４０の厚さは０．３５ｍｍ以下とすることが好ましく、より好ましくは、０．２０ｍｍまたは０．２５ｍｍである。
上記の点を考慮し、各電磁鋼板片４０の厚さは、例えば、０．１０ｍｍ以上０．６５ｍｍ以下、好ましくは、０．１０ｍｍ以上０．３５ｍｍ以下、より好ましくは０．２０ｍｍや０．２５ｍｍである。なお電磁鋼板片４０の厚さには、絶縁被膜の厚さも含まれる。

コアブロック２４を形成する複数の電磁鋼板片４０は、接着部４１によって接着されている。接着部４１は、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士の間に設けられ、分断されることなく硬化した接着剤である。接着剤には、例えば重合結合による熱硬化型の接着剤などが用いられる。接着剤の組成物としては、（１）アクリル系樹脂、（２）エポキシ系樹脂、（３）アクリル系樹脂およびエポキシ系樹脂を含んだ組成物などが適用可能である。このような接着剤としては、熱硬化型の接着剤の他、ラジカル重合型の接着剤なども使用可能であり、生産性の観点からは、常温硬化型の接着剤を使用することが望ましい。常温硬化型の接着剤は、２０℃～３０℃で硬化する。常温硬化型の接着剤としては、アクリル系接着剤が好ましい。代表的なアクリル系接着剤には、ＳＧＡ（第二世代アクリル系接着剤。Ｓｅｃｏｎｄ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ａｃｒｙｌｉｃ Ａｄｈｅｓｉｖｅ）などがある。本発明の効果を損なわない範囲で、嫌気性接着剤、瞬間接着剤、エラストマー含有アクリル系接着剤がいずれも使用可能である。なお、ここで言う接着剤は硬化前の状態を言い、接着剤が硬化した後は接着部４１となる。

接着部４１の常温（２０℃～３０℃）における平均引張弾性率Ｅは、１５００ＭＰａ～４５００ＭＰａの範囲内とされる。接着部４１の平均引張弾性率Ｅは、１５００ＭＰａ未満であると、積層コアの剛性が低下する不具合が生じる。そのため、接着部４１の平均引張弾性率Ｅの下限値は、１５００ＭＰａ、より好ましくは１８００ＭＰａとされる。逆に、接着部４１の平均引張弾性率Ｅが４５００ＭＰａを超えると、電磁鋼板片４０の表面に形成された絶縁被膜が剥がれる不具合が生じる。そのため、接着部４１の平均引張弾性率Ｅの上限値は、４５００ＭＰａ、より好ましくは３６５０ＭＰａとされる。
なお、平均引張弾性率Ｅは、共振法により測定される。具体的には、ＪＩＳ Ｒ １６０２：１９９５に準拠して引張弾性率を測定する。
より具体的には、まず、測定用のサンプル（不図示）を製作する。このサンプルは、２枚の電磁鋼板片４０間を、測定対象の接着剤により接着し、硬化させて接着部４１を形成することにより、得られる。この硬化は、接着剤が熱硬化型の場合には、実操業上の加熱加圧条件で加熱加圧することで行う。一方、接着剤が常温硬化型の場合には常温下で加圧することで行う。
そして、このサンプルについての引張弾性率を、共振法で測定する。共振法による引張弾性率の測定方法は、上述した通り、ＪＩＳ Ｒ １６０２：１９９５に準拠して行う。その後、サンプルの引張弾性率（測定値）から、電磁鋼板片４０自体の影響分を計算により除くことで、接着部４１単体の引張弾性率が求められる。
このようにしてサンプルから求められた引張弾性率は、積層コア全体としての平均値に等しくなるので、この数値をもって平均引張弾性率Ｅとみなす。平均引張弾性率Ｅは、その積層方向に沿った積層位置や積層コアの中心軸線回りの周方向位置で殆ど変わらないよう、組成が設定されている。そのため、平均引張弾性率Ｅは、積層コアの上端位置にある、硬化後の接着部４１を測定した数値をもってその値とすることもできる。

接着方法としては、例えば、電磁鋼板片４０に接着剤を塗布した後、加熱および圧着のいずれかまたは両方により接着する方法が採用できる。なお加熱手段は、例えば高温槽や電気炉内での加熱、または直接通電する方法等、どのような手段でも良い。

安定して十分な接着強度を得るために、接着部４１の厚さは１μｍ以上とすることが好ましい。
一方で接着部４１の厚さが１００μｍを超えると接着力が飽和する。また、接着部４１が厚くなるに連れてコアブロック２４における接着部の占める割合が増加し、コアブロック２４の鉄損などの磁気特性が低下する。したがって、接着部４１の厚さは１μｍ以上１００μｍ以下、さらに好ましくは１μｍ以上１０μｍ以下とすることが好ましい。
なお、上記において接着部４１の厚さは、接着部４１の平均厚みを意味する。

接着部４１の平均厚みは、１．０μｍ以上３．０μｍ以下とすることがより好ましい。接着部４１の平均厚みが１．０μｍ未満であると、前述したように十分な接着力を確保できない。そのため、接着部４１の平均厚みの下限値は、１．０μｍ、より好ましくは１．２μｍとされる。逆に、接着部４１の平均厚みが３．０μｍを超えて厚くなると、熱硬化時の収縮による電磁鋼板片４０の歪み量が大幅に増えるなどの不具合を生じる。そのため、接着部４１の平均厚みの上限値は、３．０μｍ、より好ましくは２．６μｍとされる。
接着部４１の平均厚みは、積層コア全体としての平均値である。接着部４１の平均厚みはその積層方向に沿った積層位置や積層コアの中心軸線回りの周方向位置で殆ど変わらない。そのため、接着部４１の平均厚みは、積層コアの上端位置において、円周方向１０箇所以上で測定した数値の平均値をもってその値とすることができる。

なお、接着部４１の平均厚みは、例えば、接着剤の塗布量を変えて調整することができる。また、接着部４１の平均引張弾性率Ｅは、例えば、熱硬化型の接着剤の場合には、接着時に加える加熱加圧条件及び硬化剤種類の一方もしくは両方を変更すること等により調整することができる。

図２に示すように、本実施形態では、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士が、接着部４１によって接着されている。図示の例では、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士は、接着のみによって固定されていて、他の手段（例えば、かしめ等）によっては固定されていない。

図３において、接着部４１をドット模様で強調して示す。図３に示すように、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士は、互いに全面接着されていない。これらの電磁鋼板片４０同士は、互いに局所的に接着されている。

本実施形態では、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士は、電磁鋼板片４０の周縁に設けられた接着部４１によって接着されている。本実施形態によれば、接着部４１は、電磁鋼板片４０の周縁の全域に設けられる。しかしながら、接着部４１は、電磁鋼板片４０の周縁の少なくとも一部に設けられていればよい。

接着部４１は、それぞれ平面視において帯状に形成されている。ここで帯状とは、帯の幅が途中で変化する形状も含む。例えば、丸形状の点が分断されることなく一方向に連続する形状も、一方向に延びる帯状に含まれる。また、電磁鋼板片４０の周縁に沿っていることには、周縁に対して完全に平行な場合だけでなく、周縁に対して例えば５度以内の傾斜を有している場合も含まれる。

接着部４１は、ティース部２３に配置されるティース部分４４と、コアバック部２２に配置されるコアバック部分４５と、を有する。接着部４１のティース部分４４は、一対の第１部分４４ａと、第２部分４４ｂと、を有する。接着部４１のコアバック部分４５は、一対の第３部分４５ａと、第４部分４５ｂと、一対の第５部分４５ｃと、を有する。すなわち、接着部４１は、一対の第１部分４４ａと、第２部分４４ｂと、一対の第３部分４５ａと、第４部分４５ｂと、一対の第５部分４５ｃと、を有する。

一対の第１部分４４ａは、ティース部２３の周方向両側の周縁に沿って延びる。一対の第１部分４４ａは、周方向に間隔をあけて配置される。第２部分４４ｂは、ティース部２３の先端の周縁に沿って延び一対の第１部分４４ａの先端同士を繋ぐ。一対の第３部分は、第１部分４４ａの基端からコアバック部２２の径方向の内側（径方向の一方側）の周縁に沿ってそれぞれ周方向両側に延びる。第４部分４５ｂは、コアバック部２２の径方向の外側（径方向の他方側）の周縁に沿って周方向に延びる。一対の第５部分４５ｃは、コアバック部２２の周方向両側の周縁に沿って延びてそれぞれ第３部分４５ａと第４部分４５ｂとを繋ぐ。

本実施形態によれば、接着部４１の第１部分４４ａ、第２部分４４ｂ、第３部分４５ａ、第４部分４５ｂおよび第５部分４５ｃは、それぞれ電磁鋼板片４０の外形を構成する周縁を縁取るように形成される。このため、接着部４１の周縁の近傍において積層された電磁鋼板片４０同士を強固に保持することができる。結果的に電磁鋼板片４０の周縁近傍から発生し易いめくれを効果的に抑制でき、接着面積率を低くしつつ電磁鋼板片４０同士の強固な固定を実現できる。

なお本実施形態では、電磁鋼板片４０の平面視において、接着部４１が、電磁鋼板片４０の周縁から隙間なく設けられているが、本発明はこれに限られない。例えば図４に示す変形例１に係るコアブロック１２４のように、電磁鋼板片４０の平面視において、接着部１４１が、電磁鋼板片４０の周縁に対して隙間をあけて設けられていてもよい。すなわち、接着部１４１が設けられた電磁鋼板片４０の接着領域１４２と、電磁鋼板片４０の周縁と、の間に、接着部１４１が設けられていない電磁鋼板片４０の非接着領域１４３が形成されていてもよい。なお、接着部１４１が設けられた電磁鋼板片４０の接着領域１４２とは、電磁鋼板片４０において積層方向を向く面（以下、電磁鋼板片４０の第１面という）のうち、分断されることなく硬化した接着剤が設けられている領域を意味する。接着部１４１が設けられていない電磁鋼板片４０の非接着領域１４３とは、電磁鋼板片４０の第１面のうち、分断されることなく硬化した接着剤が設けられていない領域を意味する。

また、例えば図５に示す変形例２に係るコアブロック２２４のように、接着部２４１が、上述の実施形態の接着部４１における第２部分４４ｂおよび第５部分４５ｃに対応する部分を有さない構成であってもよい。すなわち、電磁鋼板片４０において、ティース部２３の先端およびコアバック部２２の周方向両端には、接着部２４１が設けられていない電磁鋼板片４０の非接着領域２４３が形成されていてもよい。なお、この変形例において、接着部２４１は、ティース部２３において周方向に間隔をあけて配置され径方向に沿って延びる一対の第１部分２４４ａと、コアバック部２２の径方向内縁に沿って延びる一対の第３部分２４５ａと、コアバック部２２の径方向外縁に沿って延びる第４部分２４５ｂと、を有する。

さらに、図６に示す変形例３に係るコアブロック３２４のように、接着部３４１の各部の幅寸法を上述の実施形態と異なる構成としてもよい。変形例３の接着部３４１は、上述の実施形態と同様に、一対の第１部分３４４ａと、第２部分３４４ｂと、一対の第３部分３４５ａと、第４部分３４５ｂと、一対の第５部分３４５ｃと、を有する。この変形例において、第１部分３４４ａ、第２部分３４４ｂ、第３部分３４５ａおよび第５部分３４５ｃの幅は、略等しい。一方で、第４部分３４５ｂの幅は、接着部３４１の他の部分（第１部分３４４ａ、第２部分３４４ｂ、第３部分３４５ａおよび第５部分３４５ｃ）の幅と比較して広い。

なお、本明細書において接着部３４１の各部分の「幅」とは、当該部分が延びる方向に直交する方向の寸法を意味する。例えば、第２部分３４４ｂ、第３部分３４５ａおよび第４部分３４５ｂの幅とは、それぞれの部分の径方向に沿う寸法である。また、第１部分３４４ａおよび第５部分３４５ｃの幅とは、それぞれの部分の周方向に沿う寸法である。
本明細書において、接着部４１の各部分の幅は、ステータコア２１の外径の１．５％以上である。接着部４１の各部分の幅がステータコア２１の外径の１．５％以上であることで、電磁鋼板片４０同士の接着強度を十分に確保することができる。

図２に示すように、本実施形態では、電磁鋼板片４０同士の間に設けられた全ての接着部４１の平面視形状は同一である。接着部４１の平面視形状とは、接着部４１が設けられた電磁鋼板片４０を積層方向から見た平面視における接着部４１の全体形状を意味する。電磁鋼板片４０同士の間に設けられた全ての接着部４１の平面視形状が同一であることは、電磁鋼板片４０同士の間に設けられた全ての接着部４１の平面視形状が完全に同一である場合だけを含むものではなく、電磁鋼板片４０同士の間に設けられた全ての接着部４１の平面視形状が９５％以上の部分で共通している実質的に同一の場合を含む。

そして本実施形態では、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率は、１％以上、６０％以下である。図示の例では、前記接着面積率は、１％以上、２０％以下であり、具体的には２０％である。なお、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率とは、電磁鋼板片４０の前記第１面の面積に対する、第１面のうちの接着部４１が設けられた領域（接着領域４２）の面積の割合である。接着部４１が設けられた領域とは、電磁鋼板片４０の第１面のうち、分断されることなく硬化した接着剤が設けられている領域（接着領域４２）である。接着部４１が設けられた領域の面積は、例えば、剥離後の電磁鋼板片４０の第１面を撮影し、その撮影結果を画像解析することによって求められる。

本実施形態では、電磁鋼板片４０同士の間において、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率が、１％以上、２０％以下である。積層方向に隣り合う両電磁鋼板片４０において、その接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率は、いずれも１％以上、２０％以下となっている。１つの電磁鋼板片４０に対して積層方向の両側に接着部４１が設けられている場合、その電磁鋼板片４０両面における前記接着面積率は、いずれも１％以上、２０％以下となっている。

さらに本実施形態において、接着部４１によるコアバック部２２の接着面積（以下、「第１接着面積Ｓ１」という。）が、接着部４１によるティース部２３の接着面積（以下、「第２接着面積Ｓ２」という。）以上であることが好ましい。すなわち、Ｓ１≧Ｓ２であることが好ましい。
ここで第１接着面積Ｓ１は、電磁鋼板片４０の第１面において接着部４１のコアバック部分４５が設けられる領域の面積である。同様に、第２接着面積Ｓ２は、電磁鋼板片４０の第１面において接着部４１のティース部分４４が設けられる領域の面積である。なお、接着部４１が設けられた領域の面積と同様に、第１接着面積Ｓ１および、第２接着面積Ｓ２は、例えば、剥離後の電磁鋼板片４０の第１面を撮影し、その撮影結果を画像解析することによって求められる。

コアブロック２４では、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士が何らかの手段で固定されていないと、両者が相対的に変位する。一方で、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士が、例えばかしめにより固定される場合には、電磁鋼板片４０の一部に塑性歪が加わり、コアブロック２４の磁気特性が劣化する。かしめは、電磁鋼板片４０の一部を塑性変形させ、積厚方向に食い込ませることで積層された電磁鋼板片４０同士の相対的な変位を制限する方法である。電磁鋼板片４０は、塑性歪が加わると磁気特性が劣化するために、電磁鋼板片４０同士の固定方法としてかしめを用いると、コアブロック２４全体の磁気特性も劣化する。
これに対して、本実施形態に係るコアブロック２４では、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士が、接着部４１によって接着されている。したがって、複数の電磁鋼板片４０全体において、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士が相対的に変位するのを抑制することができる。ここで、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率が１％以上である。よって、接着部４１による接着を確実なものとし、例えばコアブロック２４のティース部２３への巻線時などにおいても、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士の相対的な変位を効果的に規制することができる。しかも、電磁鋼板片４０の固定方法が、上記のようなかしめによる固定ではなく接着による固定なので、電磁鋼板片４０に生じる歪を抑えることができる。以上から、コアブロック２４の磁気特性を確保することができる。なお、さらに接着強度を高めて、衝撃が加わった場合であっても電磁鋼板片４０同士の分離を抑制したい場合には、接着面積率を１０％以上とすることがより好ましい。

ところで、電磁鋼板片４０に接着剤を塗布すると、接着剤の硬化に伴って電磁鋼板片４０に圧縮応力が生じる。そのため、接着剤を電磁鋼板片４０に塗布することによって接着部４１を形成すると、電磁鋼板片４０に歪が発生するおそれがある。
しかしながら、本実施形態に係るコアブロック２４では、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率が６０％以下である。したがって、接着剤を起因として電磁鋼板片４０に生じる歪を低く抑えることができる。よって、コアブロック２４の磁気特性を一層確保することができる。
しかも、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率が２０％以下である。したがって、接着剤を起因として電磁鋼板片４０に生じる歪を一層低く抑えることができる。

接着部４１が、電磁鋼板片４０の周縁の少なくとも一部に形成された接着領域４２上に設けられている。したがって、例えば、積層方向に隣り合う電磁鋼板片４０同士のめくれを抑制すること等ができる。これにより、コアブロック２４のティース部２３への巻線を容易とし、かつ、コアブロック２４の磁気特性をより一層確保することができる。よって、コアブロック２４の磁気特性をより一層確保することができる。

ティース部２３の幅Ｗ１（周方向の大きさ）は、コアバック部２２の幅Ｗ２（径方向の大きさ）に比較して狭い場合、ティース部２３には磁束が集中し、ティース部２３の磁束密度が高くなる傾向がある。そのため、接着剤により鋼板へ歪が付与されたとき、同一量の歪であれば、コアバック部２２の磁気特性よりもティース部２３の磁気特性に与えられる影響の方が大きい。
本実施形態において、第１接着面積Ｓ１が第２接着面積Ｓ２以上であることが好ましい。この場合、ティース部２３における接着剤の歪による磁気特性の劣化の影響を抑えつつ、コアバック部２２においてコアブロック２４全体としての接着強度を確保することができる。

なお、コアブロック２４を形成する電磁鋼板片４０は、母材となる電磁鋼板を打ち抜き加工することで製造される。打ち抜き加工時には、電磁鋼板片４０の周縁から、電磁鋼板片４０の内側に向けて、電磁鋼板片４０の板厚に相当する大きさの幅に、打ち抜き加工を起因とする歪が付与される。電磁鋼板片４０の周縁は、上記歪により加工硬化するため、電磁鋼板片４０の周縁が局所的にめくれるような変形は生じ難い。よって、電磁鋼板片４０の周縁では接着しなくても、電磁鋼板片４０の変形は生じ難い。そのため図４に示す変形例１に係るコアブロック１２４のように、電磁鋼板片４０の周縁に非接着領域１４３を形成しても、電磁鋼板片４０の変形を抑制することができる。そしてこのように非接着領域１４３を形成することで、電磁鋼板片４０へ余計な歪が付与されるのを抑えることができる。よって、コアブロック２４の磁気特性を更に確保することができる。

また、図４に示すように、電磁鋼板片４０の周縁と接着部１４１との間に非接触領域１４３が設けられることで、未硬化の接着剤が、電磁鋼板片４０の積層時に電磁鋼板片４０の周縁からはみ出ることを抑制できる。接着剤がティース部２３の先端部からはみ出た状態で硬化すると、回転するロータ３０と干渉する虞がある。また、接着剤が、ティース部２３の側部からはみ出た状態で硬化すると、ティース部２３同士の間のスロットの断面積が圧迫されコイルの占積率が低下する虞がある。

非接着領域１４３の幅は、電磁鋼板片４０の板厚に対して、１倍以上１０倍以下であることが好ましい。非接着領域１４３の幅を１倍以上とすることで、接着剤のはみ出しを効果的に抑制できる。また、非接着領域１４３の幅を１０倍以下とすることで、電磁鋼板片４０の周縁から加工硬化による電磁鋼板片４０のめくれの抑制の効果を得ることが期待できる。
なお、本明細書において、非接着領域１４３の「幅」とは、非接着領域１４３の各部が延びる方向に直交する方向の寸法を意味する。非接着領域１４３の幅は、非接着領域１４３の全長に亘って、上記の範囲内の寸法であることが好ましい。

コアブロック２４において磁束は、ティース部２３の先端から周方向両側に拡散して延びる。このため、ティース部２３の先端は、磁束が集中しやすい。また、磁束は、コアバック部２２の周方向両端から隣り合うコアブロック２４に侵入する。このため、コアバック部２２の周方向両端には磁束が集中しやすい。磁束が集中した領域に接着領域４２が設けられると、鉄損の上昇が顕著となりやすい。このため、図５の変形例２に示すように、ティース部２３の先端およびコアバック部２２の周方向両端に非接着領域２４３を設けることで、接着領域２４２を磁束密度の高い領域から離して配置することができ、鉄損の上昇を抑制できる。

磁束Ｂは、磁気抵抗の低い最短距離を流れる傾向がある。したがって、コアバック部２２では、ティース部２３に繋がる径方向内側（径方向一方側）からティース部２３から離れる径方向外側（径方向他方側）に向かうに従い磁束密度が低くなる。一方で、上述したように、ティース部２３の先端およびコアバック部２２の周方向両端には磁束が集中しやすい。図６の変形例３では、ティース部２３の先端およびコアバック部２２の周方向両端に位置する第２部分３４４ｂおよび第５部分３４５ｃの幅が、コアバック部２２の径方向の外側の周縁に沿って延びる第４部分３４５ｂの幅より狭い。すなわち、変形例３によれば、磁束密度が高まりやすい第２部分３４４ｂおよび第５部分３４５ｃの幅を狭くして、鉄損の上昇を抑制できる。また、変形例３によれば、磁束密度が高まり難い第４部分３４５ｂの幅を大きくすることで、電磁鋼板片４０同士の接着強度を高めるとともに、接着部３４１が鉄損に対する影響を小さくすることができる。

なお、本発明の技術的範囲は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。

コアブロック２４の形状は、前記実施形態で示した形態に限定されるものではない。コアブロック２４の各部の寸法、電磁鋼板片４０の板厚などは所望の回転電機の特性に応じて任意に設計可能である。

また、コアブロックにおいて、コアバック部の周方向一方側の端面に凸形状が設けられ、周方向他方側の端面に凹形状が設けられていてもよい。この場合、凸形状を凹形状に挿入することで複数のコアブロックの周方向の連結時の位置ずれを抑制できる。

また、コアブロックは、１つのコアバック部に対して２つ以上のティース部を有していてもよい。さらに、コアバック部とティース部それぞれ別体のコアブロックであってもよい。

前記実施形態におけるロータでは、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極を形成しているが、本発明はこれに限られない。例えば、１つの永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよく、３つ以上の永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよい。

前記実施形態では、回転電機として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、回転電機の構造は、以下に例示するようにこれに限られず、更には以下に例示しない種々の公知の構造も採用可能である。
前記実施形態では、同期電動機として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機がリラクタンス型電動機や電磁石界磁型電動機（巻線界磁型電動機）であってもよい。
前記実施形態では、交流電動機として、同期電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機が誘導電動機であってもよい。
前記実施形態では、電動機として、交流電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機が直流電動機であってもよい。
前記実施形態では、回転電機として、電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機が発電機であってもよい。

前記実施形態では、本発明に係る積層コアをステータコアに適用した場合を例示したが、ロータコアに適用することも可能である。また、本発明に係る積層コアを変圧器など、回転電機以外の積層コアに適用してもよい。

その他、本発明の趣旨に逸脱しない範囲で、前記実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、前記した変形例を適宜組み合わせてもよい。

例えば、コアブロックは、変形例１の構成と変形例２の構成とを組み合わせたものであってもよい。すなわち、図４に示す変形例１のように、電磁鋼板片４０の周縁と接着部１４１との間に非接触領域１４３を設け、さらに、図５に示す変形例２のようにティース部２３の先端およびコアバック部２２の周方向両端に非接着領域２４３を設けてもよい。

同様に、コアブロックは、変形例１の構成と変形例３の構成とを組み合わせたものであってもよい。すなわち、図４に示す変形例１のように、電磁鋼板片４０の周縁と接着部１４１との間に非接触領域１４３を設けつつ、図６に示す変形例３のように接着部３４１の第２部分３４４ｂおよび第５部分３４５ｃの幅を第４部分３４５ｂの幅より狭く構成してもよい。

次に、上記した作用効果を検証する検証試験（第１～第３の検証試験）を実施した。なお本検証試験は、ソフトウェアを用いたシミュレーションにより実施した。ソフトウェアとしては、ＪＳＯＬ株式会社製の有限要素法電磁場解析ソフトＪＭＡＧを利用した。

（第１の検証試験）
図７から図１８に本検証試験でシミュレーションを実施した１２種類のステータコア２１Ａ～２１Ｌを示す。これらのステータコア２１Ａ～２１Ｌでは、いずれも図３に示す実施形態に係るステータコア２１を基本構造としこのステータコア２１に対して以下の点を変更した。ステータコア２１Ａ～２１Ｌは、それぞれ複数のコアブロック２４Ａ～２４Ｌを有する。また、電磁鋼板片４０の板厚を０．２５ｍｍとした。そして、接着部４１による各電磁鋼板片４０の接着面積率を、０％～１００％で互いに異ならせた。より具体的には、ステータコア２１Ａの接着面積率は、１００％である。ステータコア２１Ｂの接着面積率は、９０％である。ステータコア２１Ｃの接着面積率は、８５％である。ステータコア２１Ｄの接着面積率は、７０％である。ステータコア２１Ｅの接着面積率は、６０％である。ステータコア２１Ｆの接着面積率は、５０％である。ステータコア２１Ｇの接着面積率は、４０％である。ステータコア２１Ｈの接着面積率は、３０％である。ステータコア２１Ｉの接着面積率は、２０％である。ステータコア２１Ｊの接着面積率は、１５％である。ステータコア２１Ｋの接着面積率は、１０％である。ステータコア２１Ｌの接着面積率は、０％である。

１２種類のステータコア２１Ａ～２１Ｌの鉄損を、前記シミュレーションにより求めた。また比較対象として、図１９に示すように、複数の電磁鋼板片４０が、全層かしめられている比較用ステータコア２１Ｘの鉄損も求めた。比較用ステータコア２１Ｘは、複数のコアブロック２４Ｘを有する。比較用ステータコア２１Ｘも、電磁鋼板片４０の板厚は０．２５ｍｍである。比較用ステータコア２１Ｘのコアブロックには、コアバック部２２に設けられた第１かしめＣ１と、ティース部２３に設けられた２つの第２かしめＣ２と、がそれぞれ設けられる。第１かしめＣ１は、コアバック部２２の周方向中央に位置する。２つの第２かしめＣ２は、ティース部２３の周方向中央において径方向に沿って並ぶ。電磁鋼板片４０の第１面のうち、かしめＣ１、Ｃ２が占有する面積の割合は、３．２％程度である。

結果を図２０のグラフに示す。図２０のグラフでは、横軸は、ステータコア２１Ａ～２１Ｌの電磁鋼板片４０の接着面積率である。また、縦軸は、各ステータコア２１Ａ～２１Ｌの鉄損と比較用ステータコア２１Ｘの鉄損との差分を、比較用ステータコア２１Ｘの鉄損で割った値を百分率で表した鉄損抑制率Ｒｔである。すなわち、図２０のグラフの縦軸の鉄損抑制率Ｒｔは、各ステータコア２１Ａ～２１Ｌの鉄損をＷとし比較用ステータコア２１Ｘの鉄損をＷｏｒｇとしたとき以下の式（１）で表される。

各ステータコア２１Ａ～２１Ｌにおける電磁鋼板片４０の鉄損が、比較用ステータコア２１Ｘにおける鉄損と同等であると、縦軸の値が０％になる。鉄損抑制率が小さいほど鉄損が小さく、ステータコアとしての磁気特性に優れることを示す。

図２０に示すグラフから、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率を６０％以下とすることで、従来技術である比較用ステータコア２１Ｘより鉄損を小さくすることが確認された。また、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率を４０％以下とすることで、従来技術である比較用ステータコア２１Ｘより３％以上鉄損を改善できることが確認された。さらに、接着部４１による電磁鋼板片４０の接着面積率を２０％以下とすることで、従来技術である比較用ステータコア２１Ｘより５％以上鉄損を改善できることが確認された。

（第２の検証試験）
次に、接着面積率を変えた場合の電磁鋼板片の接着強度について検証を行った。
まず、接着面積率が０％（すなわち、接着無し）の電磁鋼板片を積層したコアブロック、接着面積率が０．５％の電磁鋼板片を積層したコアブロック、接着面積率が１％の電磁鋼板片を積層したコアブロック、接着面積率が１０％の電磁鋼板片を積層したコアブロックを用意した。次いで、これらのコアブロックのティース部に巻線を行い、巻線がスムーズに行えるかどうかを確認した。検証結果を表１に示す。

表１において、「×」は、巻線時にコアブロックに加わる力によってコアブロックが崩れたことを意味する。また、「〇」は、巻線が完了したことを意味する。この検証によって、電磁鋼板片の接着面積率を１％以上とすることで、巻線に必要な接着強度を確保できることが確認された。なお、接着面積率を１％および１０％としたサンプルの接着強度を確認したところ、接着面積率を１０％としたものの方が、強度が高いことが確認された。落下時の接着部の剥離等を抑制するために十分な接着強度を得るという観点においては、接着面積率を１０％以上とすることが好ましい。

（第３の検証試験）
本検証試験は、接着部の各部の幅に関する検証試験である。なお、シミュレーションの条件および寸法の条件は、第１の検証試験と同様である。

図２１および図２２に本検証試験でシミュレーションを実施した２種類のステータコア２１Ｍ、２１Ｎを示す。これらのステータコア２１Ｍ、２１Ｎは、図３に示す実施形態に係るステータコア２１を基本構造としている。

図２１に示すステータコア２１Ｍの接着部４１Ｍは、第２部分４４ｂおよび第５部分４５ｃの幅が、他の部分の幅より広くなっている。一方で、図２２に示すステータコア２１Ｎの接着部４１Ｎは、第４部分４５ｂの幅が、他の部分の幅より広くなっている。また、ステータコア２１Ｍ、２１Ｎの接着部４１Ｎの面積は、互いに等しい。したがって、ステータコア２１Ｍ、２１Ｎの接着強度は、互に等しい。

シミュレーションによって、ステータコア２１Ｍ、２１Ｎの鉄損を算出したところ、ステータコア２１Ｍの鉄損に対して、ステータコア２１Ｎの鉄損は、９８％であった。すなわち、ステータコア２１Ｎは、ステータコア２１Ｍに対して２％だけ鉄損が改善されていた。これは、ステータコア２１Ｎにおいて、第２部分４４ｂおよび第５部分４５ｃの幅の幅が、第４部分４５ｂの幅より狭くされていることで、ステータコア２１Ｎ内で磁束が流れやすくなったためと考えられる。

１０…回転電機
２１…ステータコア（積層コア）
２２…コアバック部
２３…ティース部
２４，１２４，２２４，３２４…コアブロック
４０…電磁鋼板片
４１，１４１，２４１，３４１…接着部
４２，１４２，２４２…接着領域
１４３，２４３…非接着領域
４４ａ，２４４ａ，３４４ａ…第１部分
４４ｂ，３４４ｂ…第２部分
４５ａ，２４５ａ，３４５ａ…第３部分
４５ｂ，２４５ｂ，３４５ｂ…第４部分
４５ｃ，３４５ｃ…第５部分

Claims (16)

1. 環状に複数個を連結することで積層コアを構成するコアブロックであって、
   互いに積層された複数の電磁鋼板片と、
   積層方向に隣り合う前記電磁鋼板片同士の間に設けられ、前記電磁鋼板片同士をそれぞれ接着する接着部と、を備え、
   前記電磁鋼板片は、円弧状のコアバック部と、前記コアバック部から前記コアバック部の径方向の一方側に突出するティース部と、を有し、
   前記接着部は、
   前記ティース部の周方向両側の周縁に沿って延びる一対の第１部分と、
   前記第１部分の基端から前記コアバック部の径方向の一方側の周縁に沿ってそれぞれ周方向両側に延びる一対の第３部分と、
   前記コアバック部の径方向の他方側の周縁に沿って周方向に延びる第４部分と、を有し、
   前記接着部による前記電磁鋼板片の接着面積率が、１％以上、６０％以下であり、
   前記接着部が設けられた前記電磁鋼板片の接着領域と、前記電磁鋼板片の周縁との間には、前記接着部が設けられていない前記電磁鋼板片の非接着領域が形成されている
   コアブロック。
2. 前記接着面積率は、前記接着面積率と鉄損との関係に基づいて定められる請求項１に記載のコアブロック。
3. 前記接着面積率が、１％以上、２０％以下である請求項１または２に記載のコアブロック。
4. 前記接着部は、さらに、
   前記ティース部の先端の周縁に沿って延び一対の前記第１部分の先端同士を繋ぐ第２部分と、
   前記コアバック部の周方向両側の周縁に沿って延びてそれぞれ前記第３部分と前記第４部分とを繋ぐ一対の第５部分と、を有する請求項１～３の何れか一項に記載のコアブロック。
5. 前記第２部分および前記第５部分の幅が、前記第４部分の幅より狭い請求項４に記載のコアブロック。
6. 前記接着部は、前記電磁鋼板片の周縁の少なくとも一部に設けられている請求項１～５の何れか一項に記載のコアブロック。
7. 前記非接着領域の幅は、前記電磁鋼板片の板厚に対して、１倍以上１０倍以下である請求項１～６の何れか一項に記載のコアブロック。
8. 前記電磁鋼板片において、前記ティース部の先端および前記コアバック部の周方向両端には、前記接着部が設けられていない前記電磁鋼板片の非接着領域が形成されている請求項１～３の何れか一項に記載のコアブロック。
9. 前記接着部による前記コアバック部の接着面積は、前記接着部による前記ティース部の接着面積以上である請求項１～８の何れか一項に記載のコアブロック。
10. 前記接着部の平均厚みが１．０μｍ～３．０μｍである請求項１～９の何れか一項に記載のコアブロック。
11. 前記接着部の平均引張弾性率Ｅが１５００ＭＰａ～４５００ＭＰａである請求項１～１０の何れか一項に記載のコアブロック。
12. 前記接着部が、エラストマー含有アクリル系接着剤からなるＳＧＡを含む常温接着タイプのアクリル系接着剤である請求項１～１１の何れか一項に記載のコアブロック。
13. 請求項１～１２の何れか一項に記載のコアブロックを環状に複数個を連結することで構成される、
    積層コア。
14. 請求項１３に記載の積層コアを備える回転電機。
15. 請求項１から１２の何れか一項に記載のコアブロックの製造方法であって、
    前記接着面積率と鉄損との関係に基づいて前記接着面積率を定める第１工程を含むコアブロックの製造方法。
16. 前記第１工程において前記接着面積率が定められた前記接着部によって、積層方向に隣り合う前記電磁鋼板片を接着させる第２工程を更に含む請求項１５に記載のコアブロックの製造方法。

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