JP6977228B1 - 回転切削工具用切削インサートおよび回転切削工具 - Google Patents

Abstract

回転切削工具用切削インサートは、頂面と、底面と、外周面とを有している。頂面と外周面との稜線が切刃を構成する。切刃は、第１線分と、第２線分と、第３線分と、第４線分と、第１湾曲部と、第２湾曲部と、第３湾曲部と、第４湾曲部とを含んでいる。第１線分に沿った直線と第３線分に沿った直線とがなす角度は、鋭角である。第２線分に沿った直線と第４線分に沿った直線とがなす角度は、鋭角である。第２線分に沿った直線と第３線分に沿った直線とがなす角度は、鈍角である。第１線分に沿った直線と第４線分に沿った直線とがなす角度は、鈍角である。第３湾曲部の曲率半径および第４湾曲部の曲率半径の各々は、第１湾曲部の曲率半径よりも大きく、かつ第２湾曲部の曲率半径よりも大きい。底面に対して垂直な方向において、頂面と底面との距離が切刃と底面との距離に等しい、または、頂面と底面との距離が切刃と底面との距離より短い。

Description

本開示は、回転切削工具用切削インサートおよび回転切削工具に関する。

特開２００８−１７８９６７号公報（特許文献１）には、第１スローアウェイチップと、第２スローアウェイチップとを有するドリルが開示されている。第１スローアウェイチップによって形成される中心刃の切削負担量と第２スローアウェイチップによって形成される外周刃の切削負担量の割合は、Ａ：Ｂ＝５２：４８〜５５：４５の範囲に設定されている。

特開２００８−１７８９６７号公報

本開示に係る回転切削工具用切削インサートは、頂面と、底面と、外周面とを備えている。底面は、頂面と反対側にある。外周面は、頂面および底面の各々に連なる。頂面と外周面との稜線が切刃を構成する。切刃は、第１線分と、第１線分に対向する第２線分と、第１線分および第２線分の各々に対して傾斜している第３線分と、第３線分に対向する第４線分と、第１線分と第３線分とを繋ぐ第１湾曲部と、第２線分と第４線分とを繋ぐ第２湾曲部と、第２線分と第３線分とを繋ぐ第３湾曲部と、第１線分と第４線分とを繋ぐ第４湾曲部とを含んでいる。第１線分に沿った直線と第３線分に沿った直線とがなす角度は、鋭角である。第２線分に沿った直線と第４線分に沿った直線とがなす角度は、鋭角である。第２線分に沿った直線と第３線分に沿った直線とがなす角度は、鈍角である。第１線分に沿った直線と第４線分に沿った直線とがなす角度は、鈍角である。第３湾曲部の曲率半径および第４湾曲部の曲率半径の各々は、第１湾曲部の曲率半径よりも大きく、かつ第２湾曲部の曲率半径よりも大きい。底面に対して垂直な方向において、頂面と底面との距離が切刃と底面との距離に等しい、または、頂面と底面との距離が切刃と底面との距離より短い。

図１は、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサートの構成を示す斜視模式図である。 図２は、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサートの構成を示す平面模式図である。 図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った断面模式図である。 図４は、図２のＩＶ−ＩＶ線に沿った断面模式図である。 図５は、第２実施形態に係る回転切削工具用切削インサートの構成を示す斜視模式図である。 図６は、第２実施形態に係る回転切削工具用切削インサートの構成を示す平面模式図である。 図７は、図６のＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿った断面模式図である。 図８は、図６のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った断面模式図である。 図９は、第３実施形態に係る回転切削工具の構成を示す斜視模式図である。 図１０は、回転切削工具を用いて被削材を加工する状態を示す斜視模式図である。 図１１は、中心側切削インサート配置溝に設けられた切削インサートの軌跡と、外周側切削インサート配置溝に設けられた切削インサートの軌跡とを示す模式図である。 図１２は、図１１の領域ＸＩＩの拡大模式図である。 図１３は、従来の切削インサートを用いて被削材を切削する場合の切屑の流れを示す断面模式図である。 図１４は、第２実施形態の切削インサートを用いて被削材を切削する場合の切屑の流れを示す断面模式図である。 図１５は、第１実施形態の切削インサートを用いて被削材を切削する場合の切屑の流れを示す断面模式図である。 図１６は、サンプル１〜サンプル７の切削インサートの構成を示す図である。 図１７は、サンプル１〜サンプル７の切削インサートによって切削された被削材の切屑の写真を示す図である。 図１８は、サンプル１〜サンプル７の切削インサートの切削抵抗を示す図である。 図１９は、サンプル１〜サンプル７の切削インサートによって形成された穴の側面の傷の深さを示す図である。

［本開示が解決しようとする課題］
切屑排出性能は、被削材によって大きく異なる。たとえば炭素鋼の切屑は、比較的容易に分断される。一方、たとえばステンレス鋼などの粘性の高い被削材の切屑は、炭素鋼と比較して分断されづらい。特許文献１に記載のドリルを用いてステンレス鋼を加工する場合には、切屑を効果的に排出することが困難であった。

本開示の目的は、切屑排出性を向上可能な回転切削工具用切削インサートおよび回転切削工具を提供することである。

［本開示の効果］
本開示によれば、切屑排出性を向上可能な回転切削工具用切削インサートおよび回転切削工具を提供することができる。

［本開示の実施形態の説明］
まず、本開示の実施形態を、列挙して説明する。

（１）本開示に係る回転切削工具用切削インサート１００は、頂面１と、底面２と、外周面３とを備えている。底面２は、頂面１と反対側にある。外周面３は、頂面１および底面２の各々に連なる。頂面１と外周面３との稜線が切刃６を構成する。切刃６は、第１線分１０と、第１線分１０に対向する第２線分２０と、第１線分１０および第２線分２０の各々に対して傾斜している第３線分３０と、第３線分３０に対向する第４線分４０と、第１線分１０と第３線分３０とを繋ぐ第１湾曲部５１と、第２線分２０と第４線分４０とを繋ぐ第２湾曲部５２と、第２線分２０と第３線分３０とを繋ぐ第３湾曲部５３と、第１線分１０と第４線分４０とを繋ぐ第４湾曲部５４とを含んでいる。第１線分１０に沿った直線と第３線分３０に沿った直線とがなす角度は、鋭角である。第２線分２０に沿った直線と第４線分４０に沿った直線とがなす角度は、鋭角である。第２線分２０に沿った直線と第３線分３０に沿った直線とがなす角度は、鈍角である。第１線分１０に沿った直線と第４線分４０に沿った直線とがなす角度は、鈍角である。第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径よりも大きく、かつ第２湾曲部５２の曲率半径よりも大きい。底面２に対して垂直な方向において、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離に等しい、または、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離より短い。

（２）上記（１）に係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、底面２に対して垂直な方向において、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離に等しくてもよい。

（３）上記（１）に係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、頂面１は切刃６から離間した平坦部５０を有していてもよい。底面２に対して垂直な方向において、平坦部５０は切刃６と底面２との間に位置していてもよい。

（４）上記（１）から（３）のいずれかに係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、頂面１は、第１線分１０に連なる第１ランド面１１と、第２線分２０に連なる第２ランド面２１と、第３線分３０に連なる第３ランド面３１と、第４線分４０に連なる第４ランド面４１とを含んでいてもよい。第３線分３０に垂直な方向における第３ランド面３１の幅および第４線分４０に垂直な方向における第４ランド面４１の幅の各々は、第１線分１０に垂直な方向における第１ランド面１１の幅よりも大きく、かつ第２線分２０に垂直な方向における第２ランド面２１の幅よりも大きくてもよい。

（５）上記（１）から（４）のいずれかに係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径の２倍以上５倍以下であり、かつ第２湾曲部５２の曲率半径の２倍以上５倍以下であってもよい。

（６）上記（１）に係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、底面２に対して垂直な方向において、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離に等しくてもよい。頂面１は、第１線分１０に連なる第１ランド面１１と、第２線分２０に連なる第２ランド面２１と、第３線分３０に連なる第３ランド面３１と、第４線分４０に連なる第４ランド面４１とを含んでいてもよい。第３線分３０に垂直な方向における第３ランド面３１の幅および第４線分４０に垂直な方向における第４ランド面４１の幅の各々は、第１線分１０に垂直な方向における第１ランド面１１の幅よりも大きく、かつ第２線分２０に垂直な方向における第２ランド面２１の幅よりも大きくてもよい。第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径の２倍以上５倍以下であり、かつ第２湾曲部５２の曲率半径の２倍以上５倍以下であってもよい。

（７）上記（１）に係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、頂面１は切刃６から離間した平坦部５０を有していてもよい。底面２に対して垂直な方向において、平坦部５０は切刃６と底面２との間に位置していてもよい。頂面１は、第１線分１０に連なる第１ランド面１１と、第２線分２０に連なる第２ランド面２１と、第３線分３０に連なる第３ランド面３１と、第４線分４０に連なる第４ランド面４１とを含んでいてもよい。第３線分３０に垂直な方向における第３ランド面３１の幅および第４線分４０に垂直な方向における第４ランド面４１の幅の各々は、第１線分１０に垂直な方向における第１ランド面１１の幅よりも大きく、かつ第２線分２０に垂直な方向における第２ランド面２１の幅よりも大きくてもよい。第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径の２倍以上５倍以下であり、かつ第２湾曲部５２の曲率半径の２倍以上５倍以下であってもよい。

（８）本開示に係る回転切削工具は、上記（１）から（７）のいずれかに記載の回転切削工具用切削インサート１００と、回転切削工具用切削インサート１００を保持する本体部とを備えている。

［本開示の実施形態の詳細］
次に、本開示の実施形態の詳細を、図面を参照しながら説明する。以下の図面においては、同一又は相当する部分に同一の参照符号を付し、重複する説明は繰り返さない。

（第１実施形態）
まず、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００の構成について説明する。

図１は、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００の構成を示す斜視模式図である。図１に示されるように、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００は、頂面１と、底面２と、外周面３と、内周面４とを主に有している。底面２は、頂面１と反対側にある。底面２は、たとえば平坦面である。外周面３は、頂面１および底面２の各々に連なる。頂面１と外周面３との稜線が切刃６を構成する。頂面１は、たとえばすくい面である。外周面３は、たとえば逃げ面である。内周面４は、頂面１および底面２の各々に連なる。内周面４は、貫通孔５を構成する。貫通孔５は、頂面１および底面２の各々に開口している。外周面３は、内周面４を取り囲んでいる。

図２は、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００の構成を示す平面模式図である。図２に示されるように、底面２に対して垂直な方向に見て、切刃６は、略平行四辺形状である。切刃６は、第１線分１０と、第２線分２０と、第３線分３０と、第４線分４０と、第１湾曲部５１と、第２湾曲部５２と、第３湾曲部５３と、第４湾曲部５４とを有している。第２線分２０は、第１線分１０に対向している。第２線分２０と第１線分１０とは、実質的に平行である。第３線分３０は、第１線分１０および第２線分２０の各々に対して傾斜している。第４線分４０は、第３線分３０に対向している。第４線分４０は、第１線分１０および第２線分２０の各々に対して傾斜している。第４線分４０と第３線分３０とは、実質的に平行である。第１線分１０、第２線分２０、第３線分３０および第４線分４０の各々は、直線状である。第１線分１０および第２線分２０の各々は、中心刃として使用される部分である。第３線分３０および第４線分４０の各々は、外周刃として使用される部分である。

図２に示されるように、第１線分１０に沿った直線（第１直線Ｌ１）と第３線分３０に沿った直線（第３直線Ｌ３）とがなす角度（第１角度θ１）は鋭角である。同様に、第２線分２０に沿った直線（第２直線Ｌ２）と第４線分４０に沿った直線（第４直線Ｌ４）とがなす角度（第２角度θ２）は、鋭角である。言い換えれば、第１角度θ１および第２角度θ２の各々は、０°よりも大きく９０°よりも小さい。第１角度θ１と第２角度θ２とは、実質的に同じである。第１角度θ１および第２角度θ２の各々は、たとえば７５°以上８５°以下である。

図２に示されるように、第２線分２０に沿った直線（第２直線Ｌ２）と第３線分３０に沿った直線（第３直線Ｌ３）とがなす角度（第３角度θ３）は鈍角である。同様に、第１線分１０に沿った直線（第１直線Ｌ１）と第４線分４０に沿った直線（第４直線Ｌ４）とがなす角度（第４角度θ４）は、鈍角である。言い換えれば、第３角度θ３および第４角度θ４の各々は、９０°よりも大きく１８０°よりも小さい。第３角度θ３と第４角度θ４とは、実質的に同じである。第３角度θ３および第４角度θ４の各々は、たとえば９５°以上１０５°以下である。

図２に示されるように、第１湾曲部５１は、第１線分１０と第３線分３０とを繋いでいる。第２湾曲部５２は、第２線分２０と第４線分４０とを繋いでいる。第３湾曲部５３は、第２線分２０と第３線分３０とを繋いでいる。第４湾曲部５４は、第１線分１０と第４線分４０とを繋いでいる。第１湾曲部５１、第２湾曲部５２、第３湾曲部５３および第４湾曲部５４の各々は、円弧状である。第１湾曲部５１の曲率半径（第１曲率半径Ｒ１）と、第２湾曲部５２の曲率半径（第２曲率半径Ｒ２）は、実質的に同じである。第３湾曲部５３の曲率半径（第３曲率半径Ｒ３）と、第４湾曲部５４の曲率半径（第４曲率半径Ｒ４）は、実質的に同じである。

第３湾曲部５３の曲率半径（第３曲率半径Ｒ３）および第４湾曲部５４の曲率半径（第４曲率半径Ｒ４）の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径（第１曲率半径Ｒ１）よりも大きく、かつ第２湾曲部５２の曲率半径（第２曲率半径Ｒ２）よりも大きい。言い換えれば、第３曲率半径Ｒ３は、第１曲率半径Ｒ１および第２曲率半径Ｒ２の各々よりも大きい。第４曲率半径Ｒ４は、第１曲率半径Ｒ１および第２曲率半径Ｒ２の各々よりも大きい。

第３湾曲部５３の曲率半径（第３曲率半径Ｒ３）および第４湾曲部５４の曲率半径（第４曲率半径Ｒ４）の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径（第１曲率半径Ｒ１）の２倍以上５倍以下であり、かつ第２湾曲部５２の曲率半径（第２曲率半径Ｒ２）の２倍以上５倍以下であってもよい。言い換えれば、第３曲率半径Ｒ３は、第１曲率半径Ｒ１および第２曲率半径Ｒ２の各々の２倍以上５倍以下であってもよい。第４曲率半径Ｒ４は、第１曲率半径Ｒ１および第２曲率半径Ｒ２の各々の２倍以上５倍以下であってもよい。

第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々の下限は、特に限定されないが、たとえば第１湾曲部５１の曲率半径および第２湾曲部５２の曲率半径の各々の２．５倍以上であってもよいし、３倍以上であってもよい。第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々の上限は、特に限定されないが、たとえば第１湾曲部５１の曲率半径および第２湾曲部５２の曲率半径の各々の４．５倍以下であってもよいし、４倍以下であってもよい。

図２に示されるように、頂面１は、第１ランド面１１と、第２ランド面２１と、第３ランド面３１と、第４ランド面４１と、第１傾斜面１２と、第２傾斜面２２と、第３傾斜面３２と、第４傾斜面４２と、平坦部５０とを含んでいてもよい。第１ランド面１１は、第１線分１０に連なる。第２ランド面２１は、第２線分２０に連なる。第３ランド面３１は、第３線分３０に連なる。第４ランド面４１は、第４線分４０に連なる。平坦部５０は、内周面４に連なっている。平坦部５０は、ボス面である。平坦部５０は、切刃６から離間している。図２に示されるように、底面２に垂直な方向に見て、平坦部５０は、貫通孔５を取り囲んでいる。底面２に垂直な方向に見て、切刃６は、平坦部５０を取り囲んでいる。

第１傾斜面１２は、第１ランド面１１と平坦部５０との間に位置している。第１傾斜面１２は、第１ランド面１１および平坦部５０の各々に連なっている。第２傾斜面２２は、第２ランド面２１と平坦部５０との間に位置している。第２傾斜面２２は、第２ランド面２１および平坦部５０の各々に連なっている。第３傾斜面３２は、第３ランド面３１と平坦部５０との間に位置している。第３傾斜面３２は、第３ランド面３１および平坦部５０の各々に連なっている。第４傾斜面４２は、第４ランド面４１と平坦部５０との間に位置している。第４傾斜面４２は、第４ランド面４１および平坦部５０の各々に連なっている。

図２に示されるように、第３線分３０に垂直な方向における第３ランド面３１の幅（第３ランド幅Ｗ３）および第４線分４０に垂直な方向における第４ランド面４１（第４ランド幅Ｗ４）の幅の各々は、第１線分１０に垂直な方向における第１ランド面１１の幅（第１ランド幅Ｗ１）よりも大きく、かつ第２線分２０に垂直な方向における第２ランド面２１の幅（第２ランド幅Ｗ２）よりも大きくてもよい。言い換えれば、第３ランド幅Ｗ３は、第１ランド幅Ｗ１および第２ランド幅Ｗ２の各々よりも大きい。第４ランド幅Ｗ４は、第１ランド幅Ｗ１および第２ランド幅Ｗ２の各々よりも大きい。第１ランド幅Ｗ１と、第２ランド幅Ｗ２とは、実質的に同じである。第３ランド幅Ｗ３と、第４ランド幅Ｗ４とは、実質的に同じである。

第３ランド幅Ｗ３および第４ランド幅Ｗ４の各々の下限は、特に限定されないが、たとえば第１ランド幅Ｗ１および第２ランド幅Ｗ２の各々の２倍以上であってもよいし、３倍以上であってもよい。第３ランド幅Ｗ３および第４ランド幅Ｗ４の各々の上限は、特に限定されないが、たとえば第１ランド幅Ｗ１および第２ランド幅Ｗ２の各々の１０倍以下であってもよいし、８倍以下であってもよい。

図２に示されるように、第１線分１０に平行な方向における第３線分３０と第４線分４０との間隔（第１間隔Ｄ１）は、第３線分３０に平行な方向における第１線分１０と第２線分２０との間隔（第２間隔Ｄ２）よりも、大きくてもよい。第１間隔Ｄ１の下限は、特に限定されないが、たとえば第２間隔Ｄ２の１．０５倍以上であってもよいし、１．０８倍以上であってもよい。第１間隔Ｄ１の上限は、特に限定されないが、たとえば第２間隔Ｄ２の１．５倍以下であってもよいし、１．３倍以下であってもよい。

図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿った断面模式図である。図３に示す断面は、第１線分１０に垂直であり、かつ底面２に垂直である。底面２に対して垂直な方向において、第１ランド面１１および第２ランド面２１の各々と底面２との距離は、切刃６と底面２との距離に等しい。別の観点から言えば、第１ランド面１１および第２ランド面２１の各々は、第１線分１０と第２線分２０とを含む仮想平面上に位置している。第１ランド面１１および第２ランド面２１の各々は、たとえば底面２と平行である。平坦部５０は、たとえば底面２と平行である。第１ランド面１１および第２ランド面２１の各々は、たとえば平坦部５０と平行である。

底面２に対して垂直な方向において、第１傾斜面１２は、第１ランド面１１と平坦部５０との間に位置している。第１傾斜面１２は、第１ランド面１１および平坦部５０の各々に対して傾斜している。第１傾斜面１２は、第１ランド面１１に対して底面側に傾斜している。底面２に対して垂直な方向において、第２傾斜面２２は、第２ランド面２１と平坦部５０との間に位置している。第２傾斜面２２は、第２ランド面２１および平坦部５０の各々に対して傾斜している。第２傾斜面２２は、第２ランド面２１に対して底面側に傾斜している。

底面２に対して垂直な方向において、平坦部５０は、切刃６と底面２との間に位置している。具体的には、底面２に対して垂直な方向において、平坦部５０は、第１ランド面１１および第２ランド面２１の各々と底面２との間に位置している。より特定的には、底面２に対して垂直な方向において、平坦部５０は、第１傾斜面１２および第２傾斜面２２の各々と内周面４との間に位置している。

図４は、図２のＩＶ−ＩＶ線に沿った断面模式図である。図４に示す断面は、第３線分３０に垂直であり、かつ底面２に垂直である。底面２に対して垂直な方向において、第３ランド面３１および第４ランド面４１の各々と底面２との距離は、切刃６と底面２との距離に等しい。別の観点から言えば、第３ランド面３１および第４ランド面４１の各々は、第３線分３０と第４線分４０とを含む仮想平面上に位置している。第３ランド面３１および第４ランド面４１の各々は、たとえば底面２と平行である。第３ランド面３１および第４ランド面４１の各々は、たとえば平坦部５０と平行である。

底面２に対して垂直な方向において、第３傾斜面３２は、第３ランド面３１と平坦部５０との間に位置している。第３傾斜面３２は、第３ランド面３１および平坦部５０の各々に対して傾斜している。第３傾斜面３２は、第３ランド面３１に対して底面側に傾斜している。底面２に対して垂直な方向において、第４傾斜面４２は、第４ランド面４１と平坦部５０との間に位置している。第４傾斜面４２は、第４ランド面４１および平坦部５０の各々に対して傾斜している。第４傾斜面４２は、第４ランド面４１に対して底面側に傾斜している。

底面２に対して垂直な方向において、平坦部５０は、第３ランド面３１および第４ランド面４１の各々と底面２との間に位置している。より特定的には、底面２に対して垂直な方向において、平坦部５０は、第３傾斜面３２および第４傾斜面４２の各々と内周面４との間に位置している。図４に示されるように、底面２と平行な方向における外周面３の間隔は、頂面１から底面２に向かうにつれて単調に減少していてもよい。

図３および図４に示されるように、底面２に対して垂直な方向において、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離に等しい、または、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離より短い。別の観点から言えば、底面２に対して垂直な方向において、頂面１は、切刃６よりも上方には位置していない。さらに別の観点から言えば、頂面１は、切刃６よりも上方に位置する丘状の曲面部分（ブレーカ）を有していない。なお、底面２から頂面１に向かう方向が上方である。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００の構成について説明する。第２実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００は、主に頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離に等しい構成において、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００と異なっており、その他の構成については、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００と同様である。以下、第１実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００と異なる構成を中心に説明する。

図５は、第２実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００の構成を示す斜視模式図である。図５に示されるように、第２実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００の頂面１は、平坦面である。

図６は、第２実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００の構成を示す平面模式図である。図６に示されるように、底面２に対して垂直な方向に見て、頂面１は、略平行四辺形状である。頂面１は、貫通孔５を取り囲んでいる。頂面１は、第１線分１０と、第２線分２０と、第３線分３０と、第４線分４０と、第１湾曲部５１と、第２湾曲部５２と、第３湾曲部５３と、第４湾曲部５４とに取り囲まれている。

図７は、図６のＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿った断面模式図である。図７に示す断面は、第１線分１０に垂直であり、かつ底面２に垂直である。底面２に対して垂直な方向において、頂面１と底面２との距離は、切刃６と底面２との距離に等しい。別の観点から言えば、頂面１は、第１線分１０と第２線分２０とを含む仮想平面上に位置している。頂面１は、たとえば底面２と平行である。

図８は、図６のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った断面模式図である。図８に示す断面は、第３線分３０に垂直であり、かつ底面２に垂直である。底面２に対して垂直な方向において、頂面１は、第３線分３０と第４線分４０とを含む仮想平面上に位置している。

図７および図８に示されるように、第３線分３０に垂直な方向における第３ランド面３１の幅（第３ランド幅Ｗ１３）および第４線分４０に垂直な方向における第４ランド面４１（第４ランド幅Ｗ１４）の幅の各々は、第１線分１０に垂直な方向における第１ランド面１１の幅（第１ランド幅Ｗ１１）よりも大きく、かつ第２線分２０に垂直な方向における第２ランド面２１の幅（第２ランド幅Ｗ１２）よりも大きくてもよい。言い換えれば、第３ランド幅Ｗ１３は、第１ランド幅Ｗ１１および第２ランド幅Ｗ１２の各々よりも大きい。第４ランド幅Ｗ１４は、第１ランド幅Ｗ１１および第２ランド幅Ｗ１２の各々よりも大きい。第１ランド幅Ｗ１１と、第２ランド幅Ｗ１２とは、実質的に同じである。第３ランド幅Ｗ１３と、第４ランド幅Ｗ１４とは、実質的に同じである。

（第３実施形態）
次に、第３実施形態に係る回転切削工具の構成について説明する。

図９は、第３実施形態に係る回転切削工具の構成を示す斜視模式図である。図９に示されるように、第３実施形態に係る回転切削工具２００は、本体部６０と、回転切削工具用切削インサート１００とを有している。回転切削工具２００は、回転軸Ｂの周りを回転する。本体部６０は、回転切削工具用切削インサート１００を保持している。回転切削工具用切削インサート１００は、たとえば第１実施形態または第２実施形態に係る切削インサート１００である。

本体部６０は、前端面６１と、後端面６５と、外周側面６２と、嵌合部６４とを有している。前端面６１は、被削材に対向する部分である。後端面６５は、前端面６１の反対側に位置している。嵌合部６４は、後端面６５に連なっている。嵌合部６４は、工作機器に取り付けられる。

本体部６０には、外周側切削インサート配置溝７１と、中心側切削インサート配置溝７２と、切屑排出溝６３とが形成されている。外周側切削インサート配置溝７１は、外周側面６２および前端面６１の各々に連なっている。中心側切削インサート配置溝７２は、前端面６１に連なっており、かつ外周側面６２から離間している。切屑排出溝６３は、螺旋状である。切屑排出溝６３は、回転軸Ｂの周りに配置されている。

回転切削工具２００においては、１つの本体部６０に２つの切削インサート１００が取り付けられる。具体的には、外周側切削インサート配置溝７１に１つの切削インサート１００が取り付けられ、かつ中心側切削インサート配置溝７２にもう一つの切削インサート１００が取り付けられる。外周側切削インサート配置溝７１においては、第４線分４０（外周刃）が軸方向前方に位置するように切削インサート１００が配置される。中心側切削インサート配置溝７２においては、第２線分２０（中心刃）が軸方向前方に位置するように切削インサート１００が配置される。切削インサート１００の貫通孔５に取付ネジ７３が配置される。取付ネジ７３を用いて、切削インサート１００が本体部６０に取り付けられる。切削インサート１００の底面２は、本体部６０に接する。

図１０は、回転切削工具２００を用いて被削材を加工する状態を示す斜視模式図である。図１０に示されるように、回転切削工具２００を用いて、被削材８０に穴８３が形成される。穴８３の底面は、中心刃切削領域８１と、外周刃切削領域８２とを有している。中心刃切削領域８１は、外周刃切削領域８２に取り囲まれている。中心刃切削領域８１は、中心側切削インサート配置溝７２に設けられた切削インサート１００の中心刃によって切削される領域である。外周刃切削領域８２は、外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の外周刃によって切削される領域である。

図１１は、中心側切削インサート配置溝７２に設けられた切削インサート１００の軌跡と、外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の軌跡とを示す模式図である。図１１に示されるように、回転切削工具２００を用いて被削材８０を加工する場合、中心側切削インサート配置溝７２に設けられた切削インサート１００の軌跡および外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の軌跡の各々は、回転軸Ｂに対して対称である。図１１に示されるように、回転軸Ｂに対して垂直な方向に見て、中心側切削インサート配置溝７２に設けられた切削インサート１００の切刃６の軌跡と、外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の切刃６の軌跡とが交差する。

図１１に示されるように、回転軸Ｂに対して垂直な方向から見て、回転軸Ｂの右側（一方側）において、中心側切削インサート配置溝７２に設けられた切削インサート１００の切刃６（中心刃）の軌跡と、外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の切刃６（外周刃）の軌跡とが交差する点は、第１交差点９１である。回転軸Ｂに対して垂直な方向から見て、回転軸Ｂの左側（他方側）において、中心側切削インサート配置溝７２に設けられた切削インサート１００の切刃６（中心刃）の軌跡と、外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の切刃６（外周刃）の軌跡とが交差する点は、第２交差点９２である。回転軸Ｂに対して垂直な径方向において、第１交差点９１と第２交差点９２との距離は、中心刃分担量Ａ２である。

図１１に示されるように、回転軸Ｂに対して垂直な方向から見て、回転軸Ｂの右側（一方側）において、外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の切刃６（外周刃）の軌跡の最外周に位置する点は、第１外周点９３である。回転軸Ｂに対して垂直な方向から見て、回転軸Ｂの左側（他方側）において、外周側切削インサート配置溝７１に設けられた切削インサート１００の切刃６（外周刃）の軌跡の最外周に位置する点は、第２外周点９４である。回転軸Ｂに対して垂直な径方向において、第１外周点９３と第２外周点９４との距離は、工具径Ａ１である。工具径Ａ１は、被削材に形成される穴８３の直径に対応する。工具径Ａ１から中心刃分担量Ａ２を差し引いた値は、外周刃分担量である。

図１２は、図１１の領域ＸＩＩの拡大模式図である。図１２において、二点鎖線で示される形状は、第３湾曲部５３の曲率半径がほぼ０の場合の切刃６の仮想的な角部を示している。この場合、第１交差点９１は、仮想交差点９５に位置する。図１２に示されるように、第３湾曲部５３の曲率半径を大きくすることにより、第１交差点９１が中心側に距離Ａ３の分だけシフトする。結果として、中心刃分担量Ａ２を小さくすることができる。中心刃で切削された切屑にかかる遠心力は、外周刃で切削された切屑に係る遠心力よりも小さい。そのため、中心刃で切削された切屑は、外周刃で切削された切屑よりも分断されづらい。図１２に示されるように、第３湾曲部５３および第４湾曲部５４の各々の曲率半径を大きくすることにより、中心刃分担量Ａ２を小さくし、切削バランスを調整している。

中心刃分担量Ａ２を工具径Ａ１で除した値は、中心刃分担率である。中心刃分担率は、たとえば４８％以上５３％以下である。中心刃分担率の上限は、特に限定されないが、たとえば５２．５％以下であってもよいし、５２％以下であってもよい。中心刃分担率の下限は、特に限定されないが、たとえば４８．５％以上であってもよいし、４９％以上であってもよい。

次に、上記実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００および回転切削工具２００の作用効果について説明する。

図１３は、従来の切削インサート１００を用いて被削材８０を切削する場合の切屑８４の流れを示す断面模式図である。図１３に示されるように、従来の切削インサート１００は、切刃６よりも高い位置に配置されている丘状のブレーカ７が設けられている。切刃６によって切削された被削材８０の切屑８４は、すくい面上を通過した後、ブレーカ７によって潰される。たとえばステンレス鋼などのように粘性の高い被削材８０を切削する場合、切屑８４はブレーカによって分断されることなく潰される。結果として、切屑８４を効果的に排出することができなかった。

図１４は、第２実施形態の切削インサート１００を用いて被削材８０を切削する場合の切屑８４の流れを示す断面模式図である。図１４に示されるように、第２実施形態の切削インサート１００の頂面１は、切刃６と同じ高さに位置している。そのため、たとえばステンレス鋼などのように粘性の高い被削材８０を切削する場合であっても、切刃６によって切削された被削材８０の切屑８４は、頂面１上をスムーズに流れる。これにより、切屑８４が潰されることを抑制することができる。結果として、切屑８４を効果的に排出することができる。つまり、発明者は、従来における切屑８４を分断するという思想を、切屑８４をスムーズに流した後、本体部６０の切屑排出溝６３で丸めて排出するという思想に切り替えた。これにより、切屑８４の排出性を高めることができた。

図１５は、第１実施形態の切削インサート１００を用いて被削材８０を切削する場合の切屑８４の流れを示す断面模式図である。図１５に示されるように、第１実施形態の切削インサート１００の頂面１は、切刃６と同じ高さかもしくは切刃６よりも底面側に位置している。そのため、たとえばステンレス鋼などのように粘性の高い被削材８０を切削する場合であっても、切刃６によって切削された被削材８０の切屑８４は、頂面１上をスムーズに流れる。これにより、切屑８４が潰されることを抑制することができる。また頂面１は、第１ランド面１１と、第１ランド面１１に連なりかつ第１ランド面１１よりも底面側に傾斜する第１傾斜面１２を有している。そのため、第２実施形態の切削インサート１００と比較して、切屑８４と頂面１との接触面積（擦過面積）を低減することができる。これにより、切削抵抗を低減することができる。結果として、切屑８４をさらに効果的に排出することができる。

つまり、上記実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、底面２に対して垂直な方向において、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離に等しい、または、頂面１と底面２との距離が切刃６と底面２との距離より短い。そのため、たとえばステンレス鋼などのように粘性の高い被削材８０を切削する場合であっても、切刃６によって切削された被削材８０の切屑８４は、頂面１上をスムーズに流れる。これにより、切屑８４が潰されることを抑制することができる。結果として、切屑排出性を向上することができる。

また第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径よりも大きく、かつ第２湾曲部５２の曲率半径よりも大きい。これにより、回転切削工具２００の直径を変更する場合において、中心刃分担量Ａ２を所望の範囲に調整しやすくなる。

さらに上記実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、第３線分３０に垂直な方向における第３ランド面３１の幅および第４線分４０に垂直な方向における第４ランド面４１の幅の各々は、第１線分１０に垂直な方向における第１ランド面１１の幅および第２線分２０に垂直な方向における第２ランド面２１の幅の各々よりも大きくてもよい。第３線分３０および第４線分４０の各々は、外周刃に対応する。第１線分１０および第２線分２０の各々は、中心刃に対応する。

切屑排出性を向上するためには、切屑８４は、直線状に延びた形状であることが望ましい。切屑８４がランド面上を擦過することで、切屑８４は直線状に延びた形状になる。ランド面の幅が大きいほど、切屑８４は直接状に延びた形状になりやすい。一方、ランド面の幅が大きいと、切屑８４がランド面上を擦過する距離が長くなるため、切削抵抗が大きくなる。切削抵抗の増大を抑制するためには、ランド面の幅は小さいことが望ましい。

外周刃は回転軸Ｂの外周側にあるため、外周刃によって切削された切屑８４にかかる遠心力は大きい。この場合、切屑８４が傾斜面（第３傾斜面３２および第４傾斜面４２）に潜り込む力が大きくなる。そのため、外周刃によって切削された切屑８４を直線状に延びた形状にするために、ランド面（第３ランド面３１および第４ランド面４１）の幅をある程度大きくする必要がある。一方、中心刃は回転軸Ｂの中心側にあるため、中心刃によって切削された切屑８４にかかる遠心力は小さい。この場合、切屑８４が傾斜面（第１傾斜面１２および第２傾斜面２２）に潜り込む力は小さくなる。そのため、中心刃によって切削された切屑８４を直線状に延びた形状にするために、ランド面（第１ランド面１１および第２ランド面２１）の幅をそれほど大きくする必要はない。

外周刃側のランド面の幅を中心刃側のランド面の幅よりも大きくすることで、外周刃および中心刃の各々において、切削抵抗の増大を抑制しつつ、切屑８４を直線状に延びた形状にすることができる。

さらに上記実施形態に係る回転切削工具用切削インサート１００によれば、第３湾曲部５３の曲率半径および第４湾曲部５４の曲率半径の各々は、第１湾曲部５１の曲率半径の２倍以上５倍以下であり、かつ第２湾曲部５２の曲率半径の２倍以上５倍以下であってもよい。これにより、実用的な工具径Ａ１を有する回転切削工具２００において、中心刃分担量Ａ２と外周刃分担量とを同程度とすることができる。これにより、ステンレス鋼などの粘性の高い被削材８０を切削する際、切削抵抗を低減することができる。また被削材８０に形成された穴８３の側面の傷の深さを低減することができる。

＜実施例＞
（サンプル準備）
次に、切削試験について説明する。切削試験においては、切削インサート１００として、サンプル１〜サンプル７が用いられた。

図１６は、サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００の構成を示す図である。図１６に示されるように、サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００において、鋭角側の湾曲部の曲率半径（第１曲率半径Ｒ１および第２曲率半径Ｒ２）は、全て０．６ｍｍとした。サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００において、鈍角側の湾曲部の曲率半径（第３曲率半径Ｒ３および第４曲率半径Ｒ４）は、それぞれ０．６ｍｍ、０．６ｍｍ、１．０ｍｍ、１．４ｍｍ、１．８ｍｍ、２．２ｍｍおよび１．４ｍｍとした。

サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００において、鋭角側の湾曲部の曲率半径に対する鈍角側の湾曲部の曲率半径の比率は、それぞれ、１、１、１．６７、２．３３、３、３．６７および２．３３である。サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００において、中心刃分担率は、それぞれ５２．９％、５２．９％、５２．０％、５０．７％、５０．１％、４８．９％および５０．７％とした。サンプル１の切削インサート１００の頂面１は、丘状のブレーカ７を有していた（図１３参照）。サンプル２から６の切削インサート１００の頂面１の形状は、フラット形状とした（図１４参照）。サンプル７の切削インサート１００の頂面１の形状は、凹み形状とした（図１５参照）。
（切削試験条件）
切削試験においては、サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００を有する回転切削工具２００を用いて、被削材８０に穴８３が形成された。工作機械は、Ｍ／Ｃ ＢＴ５０とした。被削材８０は、ＳＵＳ３１６Ｌとした。ドリル径（Ｄｃ）は、２０ｍｍとした。切削速度（Ｖｃ）は、１５０ｍ／分とした。送り量（ｆ）は、０．０８ｍｍ／回転とした。穴の深さ（Ｌ）は、６０ｍｍとした。加工方式は、湿式加工（２ＭＰａ）とした。
（切削試験結果）
＜切屑８４形状＞
図１７は、サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００によって切削された被削材８０の切屑の写真を示す図である。図１７において、上側は切屑の全体写真であり、下側は切屑の拡大写真である。図１７において、長い切屑は中心刃で切削されたものであり、短い切屑は外周刃で切削されたものである。図１７に示されるように、サンプル１の切削インサート１００によって切削された被削材８０の切屑は、大きくねじ曲がって潰れていた。そのため、サンプル１の切削インサート１００によって切削された被削材８０の切屑の一部は、切屑排出溝６３に詰まり、スムーズに排出されなかった。一方、サンプル２から７の切削インサート１００によって切削された被削材８０の切屑は、略円筒状であり、大きくねじ曲がっていなかった。そのため、サンプル２から７の切削インサート１００によって切削された被削材８０の切屑は、切屑排出溝６３を通ってスムーズに排出された。これにより、第１実施形態および第２実施形態の各々の切削インサート１００は、ステンレス鋼の切屑排出性を向上可能であることが確かめられた。

＜切削抵抗＞
図１８は、サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００の切削抵抗を示す図である。図１８において、Ｚは回転軸Ｂに沿った方向の切削抵抗の最大値である。ＸはＺに対して垂直な方向の切削抵抗の最大値である。ＹはＸおよびＺの各々に対して垂直な方向の切削抵抗の最大値である。サンプル２の切削インサート１００のＺ方向の切削抵抗の最大値は、サンプル１の切削インサート１００のＺ方向の切削抵抗の最大値よりも大きかった。サンプル２の切削インサート１００のＸ方向およびＹ方向の各々の切削抵抗の最大値は、サンプル１の切削インサート１００のＸ方向およびＹ方向の各々の切削抵抗の最大値よりも小さかった。

Ｚ方向の切削抵抗の最大値に関しては、サンプル７の切削インサート１００が最も小さかった。これにより、第１実施形態の切削インサート１００は、Ｚ方向の切削抵抗を低減可能であることが確かめられた。サンプル２から６の切削インサート１００の中では、サンプル６の切削インサート１００のＺ方向の切削抵抗が最も小さかった。これにより、中心刃分担率を小さくすることにより、Ｚ方向の切削抵抗が低減可能であることが確かめられた。

＜穴の側面の傷深さ＞
被削材８０に穴８３を形成した後、穴８３の側面に形成された傷の深さが測定された。図１９は、サンプル１〜サンプル７の切削インサート１００によって形成された穴８３の側面の傷の深さを示す図である。図１９に示されるように、サンプル２から７の切削インサート１００によって形成された穴８３の側面の傷の深さは、サンプル１の切削インサート１００によって形成された穴８３の側面の傷の深さよりも小さかった。これにより、第１実施形態および第２実施形態の各々の切削インサート１００は、穴の品位を向上可能であることが確かめられた。穴の側面の傷の深さに関しては、サンプル４の切削インサート１００が最も小さかった。

今回開示された実施形態および実施例は全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施の形態ではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。

１ 頂面、２ 底面、３ 外周面、４ 内周面、５ 貫通孔、６ 切刃、７ ブレーカ、１０ 第１線分、１１ 第１ランド面、１２ 第１傾斜面、２０ 第２線分、２１ 第２ランド面、２２ 第２傾斜面、３０ 第３線分、３１ 第３ランド面、３２ 第３傾斜面、４０ 第４線分、４１ 第４ランド面、４２ 第４傾斜面、５０ 平坦部、５１ 第１湾曲部、５２ 第２湾曲部、５３ 第３湾曲部、５４ 第４湾曲部、６０ 本体部、６１ 前端面、６２ 外周側面、６３ 切屑排出溝、６４ 嵌合部、６５ 後端面、７１ 外周側切削インサート配置溝、７２ 中心側切削インサート配置溝、７３ 取付ネジ、８０ 被削材、８１ 中心刃切削領域、８２ 外周刃切削領域、８３ 穴、８４ 切屑、９１ 第１交差点、９２ 第２交差点、９３ 第１外周点、９４ 第２外周点、９５ 仮想交差点、１００ 回転切削工具用切削インサート（切削インサート）、２００ 回転切削工具、Ａ１ 工具径、Ａ２ 中心刃分担量、Ａ３ 距離、Ｂ 回転軸、Ｄ１ 第１間隔、Ｄ２ 第２間隔、Ｌ１ 第１直線、Ｌ２ 第２直線、Ｌ３ 第３直線、Ｌ４ 第４直線、Ｒ１ 第１曲率半径、Ｒ２ 第２曲率半径、Ｒ３ 第３曲率半径、Ｒ４ 第４曲率半径、Ｗ１，Ｗ１１ 第１ランド幅、Ｗ２，Ｗ１２ 第２ランド幅、Ｗ３，Ｗ１３ 第３ランド幅、Ｗ４，Ｗ１４ 第４ランド幅。

Claims (8)

1. 頂面と、
   前記頂面と反対側にある底面と、
   前記頂面および前記底面の各々に連なる外周面とを備え、
   前記頂面と前記外周面との稜線が切刃を構成し、
   前記切刃は、第１線分と、前記第１線分に対向する第２線分と、前記第１線分および前記第２線分の各々に対して傾斜している第３線分と、前記第３線分に対向する第４線分と、前記第１線分と前記第３線分とを繋ぐ第１湾曲部と、前記第２線分と前記第４線分とを繋ぐ第２湾曲部と、前記第２線分と前記第３線分とを繋ぐ第３湾曲部と、前記第１線分と前記第４線分とを繋ぐ第４湾曲部とを含み、
   前記第１線分に沿った直線と前記第３線分に沿った直線とがなす角度は、鋭角であり、
   前記第２線分に沿った直線と前記第４線分に沿った直線とがなす角度は、鋭角であり、
   前記第２線分に沿った直線と前記第３線分に沿った直線とがなす角度は、鈍角であり、
   前記第１線分に沿った直線と前記第４線分に沿った直線とがなす角度は、鈍角であり、
   前記第３湾曲部の曲率半径および前記第４湾曲部の曲率半径の各々は、前記第１湾曲部の曲率半径よりも大きく、かつ前記第２湾曲部の曲率半径よりも大きく、
   前記底面に対して垂直な方向において、前記頂面と前記底面との距離が前記切刃と前記底面との距離に等しい、または、前記頂面と前記底面との距離が前記切刃と前記底面との距離より短く、
   前記頂面は、前記第１線分に連なる第１ランド面と、前記第２線分に連なる第２ランド面と、前記第３線分に連なる第３ランド面と、前記第４線分に連なる第４ランド面とを含み、
   前記第３線分に垂直な方向における前記第３ランド面の幅および前記第４線分に垂直な方向における前記第４ランド面の幅の各々は、前記第１線分に垂直な方向における前記第１ランド面の幅よりも大きく、かつ前記第２線分に垂直な方向における前記第２ランド面の幅よりも大きい、回転切削工具用切削インサート。
2. 前記底面に対して垂直な方向において、前記頂面と前記底面との距離が前記切刃と前記底面との距離に等しい、請求項１に記載の回転切削工具用切削インサート。
3. 前記頂面は前記切刃から離間した平坦部を有し、
   前記底面に対して垂直な方向において、前記平坦部は前記切刃と前記底面との間に位置している、請求項１に記載の回転切削工具用切削インサート。
4. 前記第３線分に垂直な方向における前記第３ランド面の幅および前記第４線分に垂直な方向における前記第４ランド面の幅の各々は、前記第１線分に垂直な方向における前記第１ランド面の幅の２倍以上であり、かつ前記第２線分に垂直な方向における前記第２ランド面の幅の２倍以上である、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の回転切削工具用切削インサート。
5. 前記第３湾曲部の曲率半径および前記第４湾曲部の曲率半径の各々は、前記第１湾曲部の曲率半径の２倍以上５倍以下であり、かつ前記第２湾曲部の曲率半径の２倍以上５倍以下である、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の回転切削工具用切削インサート。
6. 前記底面に対して垂直な方向において、前記頂面と前記底面との距離が前記切刃と前記底面との距離に等しく、
   前記頂面は、前記第１線分に連なる第１ランド面と、前記第２線分に連なる第２ランド面と、前記第３線分に連なる第３ランド面と、前記第４線分に連なる第４ランド面とを含み、
   前記第３線分に垂直な方向における前記第３ランド面の幅および前記第４線分に垂直な方向における前記第４ランド面の幅の各々は、前記第１線分に垂直な方向における前記第１ランド面の幅よりも大きく、かつ前記第２線分に垂直な方向における前記第２ランド面の幅よりも大きく、
   前記第３湾曲部の曲率半径および前記第４湾曲部の曲率半径の各々は、前記第１湾曲部の曲率半径の２倍以上５倍以下であり、かつ前記第２湾曲部の曲率半径の２倍以上５倍以下である、請求項１に記載の回転切削工具用切削インサート。
7. 前記頂面は前記切刃から離間した平坦部を有し、
   前記底面に対して垂直な方向において、前記平坦部は前記切刃と前記底面との間に位置しており、
   前記頂面は、前記第１線分に連なる第１ランド面と、前記第２線分に連なる第２ランド面と、前記第３線分に連なる第３ランド面と、前記第４線分に連なる第４ランド面とを含み、
   前記第３線分に垂直な方向における前記第３ランド面の幅および前記第４線分に垂直な方向における前記第４ランド面の幅の各々は、前記第１線分に垂直な方向における前記第１ランド面の幅よりも大きく、かつ前記第２線分に垂直な方向における前記第２ランド面の幅よりも大きく、
   前記第３湾曲部の曲率半径および前記第４湾曲部の曲率半径の各々は、前記第１湾曲部の曲率半径の２倍以上５倍以下であり、かつ前記第２湾曲部の曲率半径の２倍以上５倍以下である、請求項１に記載の回転切削工具用切削インサート。
8. 請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の回転切削工具用切削インサートと、
   前記回転切削工具用切削インサートを保持する本体部とを備えた、回転切削工具。

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