JP6956662B2 - 噴出器 - Google Patents

Description

本発明は、噴出器に関するものである。

従来、液体を噴出させる噴出器として、操作レバー（トリガーレバー）を引くことによって液体を噴出させるトリガー式噴出器が知られている。このようなトリガー式噴出器は、トリガーレバーを繰り返し牽曳することによって、容器内の液体を加圧、圧送するピストン及びシリンダーよりなるポンプを備えている（例えば、特許文献１）。

上記の噴出器においては、使用者における手指の構造上、指は手の付け根の関節からの回転動作をとるため、トリガーレバーを操作した際には横方向（ピストンの移動方向と交差する方向）の荷重も加わってしまう。そこで、特許文献２に記載された噴出器では、ピストンのシャフト部の内側を空洞とし、シリンダーにその空洞部位に収まる突起（シリンダー内芯）を設け、シリンダー内をピストンがシリンダー軸方向に移動する際にシャフト部がシリンダー内芯にガイドされつつ移動するようにして、横方向の荷重が加わった場合でも、シャフト部の横方向の変形が抑制されるようにしている。

特開２００４−１０５９１９号公報 特開２０００−１４２７６４号公報

特許文献２に記載の噴出器においても、トリガーレバーの操作初期時には、シャフト部の空洞部位にシリンダー内芯が十分に収まっていないため、この段階で横荷重を受けると、シャフト部のトリガーレバー側の端部が横方向に変位する。特許文献２に記載の噴出器においては、シャフト部から径方向外側に設けられた摺動部がシリンダー内面を摺動するため、トリガーレバー側の端部が横方向に変位すると、摺動部とシリンダー内面との間に隙間が生じて液漏れが発生する。

そこで、シャフト部と摺動部との連結部の剛性を小さくして、トリガーレバー側の横方向の変位が摺動部に伝わりづらくすること等が考えられる。ところが、シャフト部と摺動部との連結部の剛性を小さくすると、連結部自体が変形することにより、トリガーレバーを引いた時のタイミングとずれて（遅れて）内容液の噴霧が始まるといった問題があった。

本発明は、以上のような点を考慮してなされたもので、ピストンのシャフト部に横荷重を受けた場合でも液漏れを抑制しつつ、トリガーレバーの動作と内容液の噴霧とのタイミングのずれを抑制できる噴出器を提供することを目的とする。

本発明の第１の態様に従えば、容器内に収容された液体組成物を噴出する噴出装置を備える噴出器であって、前記噴出装置は、トリガーレバーの操作により前記容器内から前記液体組成物を吸引しかつ圧送するポンプを備え、前記ポンプは、噴出方向に向けて開口するシリンダーと、前記シリンダーとの間にシリンダー室を形成するとともに、前記シリンダーの内周面に沿って摺動するピストンとを備え、前記シリンダーは、前記内周面を有するとともに、前記摺動方向で前記開口と逆側に配置された底面とを有する本体部と、前記底面から前記開口側に前記摺動方向に沿って前記本体部と同軸で延びる内芯部とを有し、前記ピストンは、前記シリンダーの開口側で前記トリガーレバーと連結され前記シリンダーの底面側に向けて開口し前記内芯部が挿入される前記摺動方向に延びる空洞部を有するシャフト部と、前記内周面に沿って摺動する摺動部と、前記シャフト部と前記摺動部とを径方向に連結する連結部とを有し、前記連結部は、前記摺動方向の曲げに関して、第１曲げ剛性を有する第１部分と、前記第１曲げ剛性よりも小さい第２曲げ剛性を有する第２部分とを有し、前記第１部分は、前記シャフト部を中心として前記トリガーレバーの長さ方向で前記シャフト部と前記摺動部とを連結し、前記第２部分は、前記シャフト部を中心として前記トリガーレバーの長さ方向と直交する方向で前記シャフト部と前記摺動部とを連結していることを特徴とする噴出器が提供される。

また、上記本発明の一態様に係る噴出器において、前記第１曲げ剛性は、前記液体組成物を介して前記連結部に加わる荷重に基づき設定され、前記第２曲げ剛性は、前記シャフト部に加わる前記摺動方向と直交する方向の荷重に基づき設定されていることを特徴とする。

また、上記本発明の一態様に係る噴出器において、前記第１部分及び前記第２部分は、前記シャフト部を挟んだ両側にそれぞれ配置されていることを特徴とする。

また、上記本発明の一態様に係る噴出器において、前記第１部分及び前記第２部分は、前記シャフト部を挟んだ両側にそれぞれ対称に配置されていることを特徴とする。

また、上記本発明の一態様に係る噴出器において、前記第１部分及び前記第２部分は、前記シャフト部と前記摺動部とを連続的に連結していることを特徴とする。

また、上記本発明の一態様に係る噴出器において、前記第１部分は、第１曲げ剛性に対応する厚さを有し、前記第２部分は、第２曲げ剛性に対応し前記第１部分より薄い厚さを有することを特徴とする。

また、上記本発明の一態様に係る噴出器において、前記連結部は、前記摺動部に接続する前記摺動方向の中央位置が、前記シャフト部に接続する前記摺動方向の中央位置よりも前記底面側に配置された傘状に形成されていることを特徴とする。

また、上記本発明の一態様に係る噴出器において、前記第１部分の厚さは、１．５ｍｍ以上、２．５ｍｍ以下に形成され、前記第２部分の厚さは、０．６ｍｍ以上、０．８ｍｍ以下に形成されていることを特徴とする。

本発明では、ピストンのシャフト部に横荷重を受けた場合でも液漏れを抑制しつつ、トリガーレバーの動作と内容液の噴霧とのタイミングのずれを抑制することが可能になる。

本発明の実施の形態を示す図であって、トリガー式噴出器の断面図である。 トリガー式噴出器の往復ポンプを示す部分拡大図である。 ピストン３０を＋Ｙ側から視た平面図である。 ピストン３０を−Ｙ側から視た裏面図である。 図３におけるＢ−Ｂ線視断面図である。

以下、本発明の噴出器の実施の形態を、図１乃至図５を参照して説明する。
なお、以下の実施形態は、本発明の一態様を示すものであり、この発明を限定するものではなく、本発明の技術的思想の範囲内で任意に変更可能である。また、以下の図面においては、各構成をわかりやすくするために、実際の構造と各構造における縮尺や数等を異ならせている。

なお、説明においてはＸＹＺ座標系を設定し、このＸＹＺ座標系を参照しつつ各部材の位置関係を説明する。この際、鉛直方向をＺ軸方向とし鉛直方向の上側を＋Ｚ側、鉛直方向の下側を−Ｚ側、水平方向のうちピストン３０（図１参照）の摺動する方向をＹ軸方向、Ｙ軸方向及びＺ軸方向と直交する方向をＸ軸方向とする。また、以下の説明において、噴出方向とは、液体組成物が外部に噴出される向きのうち主となる向きを意味しており、本実施形態においては、＋Ｙ向きである。

図１は、トリガー式噴出器を示す断面図である。図２は、トリガー式噴出器の往復ポンプを示す部分拡大図である。

トリガー式噴出器（噴出器）１は、図１に示すように、容器２１と、この容器２１の首部２１ａに取り付けられ、容器２１に収容された液体組成物を噴出するためのトリガー式の噴出装置２と、を備えている。トリガー式噴出器１は、噴出装置２の内部にトリガーレバー（以下、トリガーと称する）３１で作動される往復ポンプ（ポンプ）３を内蔵しており、トリガー３１の操作に連動して往復ポンプ３を作動させることにより、容器２１内の液体組成物を吸い上げて噴出させる。容器２１の形状は、液体組成物を収容できる範囲内において、特に限定されず、どのような形状であってもよい。

噴出装置２は、送液チューブ２３、バルブ部２４、往復ポンプ３、ボディ４、液体ガイド栓体２７、ノズル部材（噴出部）２６、トリガー３１を備えている。
送液チューブ２３は、容器２１内の液体組成物を吸引、送液するためのもので、一端が容器２１内に配置され、他端側がボディ４に取り付けられたバルブ部２４に接続されている。

往復ポンプ３は、バルブ部２４と接続されたシリンダー２９と、シリンダー２９との間にシリンダー室２９ａを形成するとともにシリンダー２９の内周面２９ｆに沿ってＹ方向を摺動方向として摺動するピストン３０と、ピストン３０の一部を挿通させピストン３０をその摺動方向に移動自在に保持するリング部材９と、を有し、ボディ４に連結されている。往復ポンプ３は、ピストン３０に隣接したトリガー３１が操作されることによって、容器２１内から液体組成物を吸引し、バルブ部２４を介してボディ４側へ加圧、圧送する。

トリガー３１は、回転軸Ａを中心として揺動可能に設けられている。トリガー３１は、操作されていない状態において、噴出方向（＋Ｙ向き）に向かうに従って、鉛直方向下方側（−Ｚ側）に向かって延びている。トリガー３１は、復帰ばね６を介してボディ４に連結されており、トリガー３１の操作に応じて水平基板１２から垂下したばね片１３が弾性変形する。復帰ばね６の水平基板１２は、トリガー３１の操作によりばね片１３が変形することで大きな力を受けるが、トリガー３１の引き動作が解除されると同時にばね片１３に弾性復元力を発揮させる機能を果たす。

ボディ４は、合成樹脂（例えば、ＰＰ、ＰＥ、Ｎｙ、ＰＥＴ、ＰＳ、ＰＯＭ、ＰＡＮ、ＡＢＳ等）により成形されたもので、内部にバルブ部２４と往復ポンプ３とを有する。ボディ４の上部には、バルブ部２４を介してシリンダー室２９ａ内と連通する通液路（送給経路）２５と、通液路２５が形成された筒状の通液部３８と、を有する。ボディ４には、通液部３８の先端に液体ガイド栓体２７が嵌着されており、液体ガイド栓体２７の先端にノズル部材２６が装着されている。また、ボディ４の外側には、合成樹脂成型されたカバー５が被着されている。

次に、各構成要素の具体的な構成について述べる。

往復ポンプ３は、図１及び図２に示すように、噴出方向に向けて開口した円筒状のシリンダー２９と、噴出方向とは軸方向反対側に向けて開口し、シリンダー２９に内装されたピストン３０と、を備えている。
シリンダー２９の内部には、ピストン３０との間に形成された環状のシリンダー室２９ａが設けられている。シリンダー室２９ａは、シリンダー２９の内側だけでなくピストン３０の内側にも形成され、バルブ部２４を介して容器２１から供給される液体組成物を収容可能となっている。シリンダー室２９ａの最大容積（図１の状態における容積）は、一度のトリガー３１の牽曳操作でノズル部材２６から噴出する液体組成物の量以上である。

シリンダー２９は、内周面２９ｆを有し、＋Ｙ側が開口し、−Ｙ側の端部に底壁部４２を有する有底筒状の本体部４１と、底壁部４２のシリンダー室２９ａに臨む底面４２ａから開口側（＋Ｙ側）にＹ方向に沿って本体部４１と同軸で延びる内芯部２９ｂとを有している。内芯部２９ｂの外周を覆うようにして、シリンダー２９内にピストン３０が内装されている。また、シリンダー２９の円筒状の側壁の一部である下側（−Ｚ側）には、シリンダー２９内の残圧及び液体を気液導入路１４へと導く、気液導入孔２９ｃが形成されている。気液導入路１４は、シリンダー２９とボディ４との間に形成される空間からなり、容器２１内と連通している。具体的に気液導入路１４は、ボディ４の下部に形成された連通孔４ａと、バルブ部２４の下部に形成された連通孔２４ｇと、を介して容器２１内と連通している。

ピストン３０は、＋Ｙ側でトリガー３１と連結され、−Ｙ側に開口し内芯部２９ｂが挿入されるＹ方向に延びる空洞部４３を有するシャフト部３０ａと、シャフト部３０ａの開口側の外周面に設けられたフランジ部（連結部）３０ｂと、フランジ部３０ｂの周縁に亘って設けられた摺動部３０ｃと、を有する。ピストン３０は、シャフト部３０ａ内にシリンダー２９の内芯部２９ｂを挿入させるようにして組み込まれている。

摺動部３０ｃは、シャフト部３０ａを中心とするＹ軸周りに全周に亘って設けられている。摺動部３０ｃは、シリンダー２９の内周面２９ｆに密接した状態で設けられ、シリンダー２９の内周面２９ｆに沿って摺動する。摺動部３０ｃには、ピストン３０の摺動方向（Ｙ軸方向）中央部分に、径方向内側に凹む凹部３０ｅが設けられている。摺動部３０ｃの−Ｙ側の端部の位置は、ピストン３０におけるシャフト部３０ａの−Ｙ側端部の位置と同一である。

凹部３０ｅは、シリンダー室２９ａ内からシリンダー２９の内周面２９ｆを伝わって流出してきた液体組成物を確保し、気液導入孔２９ｃへと流出させる機能を果たす部分である。ピストン３０の＋Ｙ側の先端部は、トリガー３１の背面側に係合されており、トリガー３１と連動してＹ軸方向に摺動できるようになっている。

フランジ部３０ｂは、シャフト部３０ａと摺動部３０ｃとを径方向に連結する。フランジ部３０ｂは、板状に形成されている。図３は、ピストン３０を＋Ｙ側から視た平面図である。図４は、ピストン３０を−Ｙ側から視た裏面図である。図５は、図３におけるＢ−Ｂ線視断面図である。

図３乃至図５に示すように、フランジ部３０ｂは、周方向に交互に配置され摺動方向（Ｙ軸方向）の曲げ剛性が異なる第１部分５１と第２部分５２とを有している。第１部分５１は、シャフト部３０ａを挟んだＺ方向の両側に配置されてシャフト部３０ａと摺動部３０ｃとを径方向に連続的に連結している。第２部分５２は、シャフト部３０ａを挟んだＸ方向の両側に配置されてシャフト部３０ａと摺動部３０ｃとを径方向に連続的に連結している。すなわち、第１部分５１は、トリガー３１が延びる方向に沿って配置され、第２部分５２は、トリガー３１が延びる方向と直交する方向に沿って配置されている。

第１部分５１は、Ｙ方向視において、ピストン３０の軸中心から径方向に延びる二つの稜線、シャフト部３０ａ及び摺動部３０ｃに囲まれた領域に形成されている。二つの稜線は、上記軸中心を通りＺ軸と平行な直線を中心とする線対称に形成されている。

第１部分５１は、シリンダー室２９ａに収容された液体組成物を介してフランジ部３０ｂに加わる荷重に基づいて設定された第１曲げ剛性を有している。第２部分５２は、シャフト部３０ａに加わるＹ方向と直交する方向（主に、Ｘ方向）の荷重に基づき設定され、上記第１曲げ剛性よりも小さい第２曲げ剛性を有している。

第１部分５１は、第２部分５２よりも厚く形成されている。Ｙ方向を荷重方向とする第１部分５１の断面二次モーメントは、Ｙ方向を荷重方向とする第２部分５２の断面二次モーメントよりも大きく設定されている。従って、ヤング率と断面二次モーメントの積で表される、第１部分５１におけるＹ方向を荷重方向とする曲げ剛性（第１曲げ剛性）は、第２部分５２におけるＹ方向を荷重方向とする曲げ剛性（第２曲げ剛性）よりも大きい。換言すると、第２部分５２におけるＹ方向を荷重方向とする第２曲げ剛性は、第１部分５１におけるＹ方向を荷重方向とする第１曲げ剛性よりも小さい。

［第１部分５１の周方向（Ｘ方向）の長さ］
第１部分５１は、シャフト部３０ａとＸ方向の幅Ｗで交差している。シャフト部３０ａの直径（第１部分５１と交差する位置のシャフト部３０ａの直径）をＤとすると、Ｗ／Ｄ（％）で示される数値は、２５％以上、５０％以下であることが好ましい。Ｗ／Ｄ（％）で示される数値が２５％未満の場合、第１部分５１の第１曲げ剛性が小さくなり、ピストン３０のＹ方向への移動によるポンピング時にシリンダー室２９ａ内の液体組成物の液圧による第１部分５１の変形が大きくなる。その結果、摺動部３０ｃの連動性が悪くなり使用性が低下する可能性がある。Ｗ／Ｄ（％）で示される数値が５０％を超える場合、第２部分５２の第２曲げ剛性が大きくなり、横荷重を受けてシャフト部３０ａが変位したときに、フランジ部３０ｂの変形が小さくなり、摺動部３０ｃの変位が大きくなる可能性がある。

なお、第１部分５１がシャフト部３０ａと摺動部３０ｃとを径方向に連続的に連結する面形状である構成を例示したが、例えば、シャフト部３０ａと摺動部３０ｃとを連結する径方向に延びるリブが周方向に複数設けられる構成や、径方向に延びるリブと周方向に延びるリブとが交差して設けられる構成であってもよい。
ただし、第１部分５１において、厚さに分布が存在する場合、曲げ剛性についても分布が生じ、液体組成物の液圧による変形特性に偏りが生じる可能性があるため、第１部分５１は、径方向に連続的な面形状である構成であることが好ましい。

［第１部分５１及び第２部分５２の厚さ］
図５に示すように、第１部分５１の厚さｔ１は、第２部分５２の厚さｔ２よりも厚い。第１部分５１の上面（＋Ｙ側の面）５１ａは、第２部分５２の上面５２ａよりも＋Ｙ側に突出している。第１部分５１の下面（−Ｙ側の面）５１ｂは、第２部分５２の下面５２ｂよりも−Ｙ側に突出している。第１部分５１の上面５１ａの周方向の位置及び長さは、第１部分５１の下面５１ｂの周方向の位置及び長さと略同一である。

第１部分５１の上面５１ａが第２部分５２の上面５２ａよりも突出する高さｈａは、第１部分５１の下面５１ｂが第２部分５２の下面５２ｂよりも突出する高さｈｂと略同一である。従って、第１部分５１の厚さｔ１と第２部分５２の厚さｔ２との差は、ｈａ＋ｈｂである。

なお、上記の高さｈａと高さｈｂとは、必ずしも同一である必要はなく、後述するように、第１部分５１及び第２部分５２の厚さがそれぞれ確保されていれば、上記の高さｈａと高さｈｂとは異なっていてもよい。また、第１部分５１が第２部分５２の上面５２ａ及び下面５２ｂの双方から突出する必要は無く、上面５２ａ及び下面５２ｂの一方のみから突出する構成であってもよい。

第１部分５１の厚さｔ１は、１．５ｍｍ以上、２．５ｍｍ以下であることが好ましい。第１部分５１の厚さｔ１が上記の下限値を下回る場合は、ピストン３０のＹ方向への移動によるポンピング時にシリンダー室２９ａ内の液体組成物の液圧による第１部分５１の変形が大きくなることにより、摺動部３０ｃの連動性が悪くなり使用性が低下する可能性がある。

一方、第１部分５１の厚さｔ１が上記の上限値を上回る場合は、ピストン３０のＹ方向への移動によるポンピング時に摺動部３０ｃの摺動抵抗が大きくなりトリガー３１の操作性が低下する可能性がある。また、第１部分５１の厚さｔ１が上記の上限値を上回る場合は、第１部分５１が連結するシャフト部３０ａ及び摺動部３０ｃとの肉厚の差が大きくなり、射出成形時に冷却特性の差に起因して生じるヒケ等によりシャフト部３０ａ及び摺動部３０ｃの真円度が低下する可能性がある。シャフト部３０ａ及び摺動部３０ｃの真円度が低下すると、摺動部３０ｃとシリンダー２９の内周面２９ｆとの間の密着性が低下して液漏れが生じる可能性がある。

第２部分５２の厚さｔ２は、０．６ｍｍ以上、０．８ｍｍ以下であることが好ましい。第２部分５２の厚さｔ２が上記の下限値を下回る場合は、ピストン３０のＹ方向への移動によるポンピング時にシリンダー室２９ａ内の液体組成物の液圧によるフランジ部３０ｂの変形が大きくなることにより、摺動部３０ｃの連動性が悪くなり使用性が低下する可能性がある。また、ピストン３０の成形性を考慮すると、薄肉部を介して厚肉部に充填圧を伝播させることになるため、充填圧不足によるヒケ等の成形不良、及び成形サイクルが長くなることによる生産性の低下が懸念される。さらに、強度を考慮すると、内圧付加時にシャフト部３０ａ近傍のフランジ部３０ｂ（第２部分５２）内で降伏応力に達する高い引っ張り応力が発生して使用劣化が顕著と推察される。

一方、第２部分５２の厚さｔ２が上記の上限値を上回る場合は、トリガー３１を介してシャフト部３０ａの＋Ｙ側に、摺動方向と直交する方向（例えば、Ｘ方向）の横荷重を受けたときにシャフト部３０ａが変位すると、小さな横荷重であってもフランジ部３０ｂを介して摺動部３０ｃが変位して内周面２９ｆとの間に隙間が生じる可能性がある。

第２部分５２の厚さｔ２が０．６ｍｍ以上、０．８ｍｍ以下の場合には、ポンピング時に摺動部３０ｃの連動性が悪くなり使用性が低下するということがなく、且つ、横荷重を受けたときにシャフト部３０ａが変位してもフランジ部３０ｂが変形することにより、摺動部３０ｃの変位を小さくすることができる。また、第２部分５２の厚さｔ２が上記の範囲内であれば、成形不良、生産性の低下及び使用劣化を抑制することができる。

［フランジ部３０ｂとシャフト部３０ａとの接続位置］
フランジ部３０ｂは、第１部分５１及び第２部分５２の双方でシャフト部３０ａの−Ｙ側端部よりも＋Ｙ側に離間した位置でシャフト部３０ａに接続されている。フランジ部３０ｂとシャフト部３０ａとの接続位置とは、第１部分５１の下面５１ｂ及び第２部分５２の下面５２ｂがシャフト部３０ａに接続する位置である。

第２部分５２とシャフト部３０ａとの接続位置は、摺動部３０ｃのＹ方向の長さＬ１の４５％以上、６６％以下の長さＬ２でシャフト部３０ａの−Ｙ側端部よりも離間した位置であることが好ましい。例えば、Ｘ方向の横荷重を受けた際に第２部分５２は、空洞部４３に挿入された内芯部２９ｂの＋Ｙ側先端との接触部を回転中心とする回転方向に変位する。この際に、シャフト部３０ａの−Ｙ側端部よりも＋Ｙ側に離間した位置で第２部分５２がシャフト部３０ａに接続されていることにより、シャフト部３０ａと第２部分５２との接続位置は、シャフト部３０ａの−Ｙ側端部よりも上記回転中心を中心とする回転半径が小さくなる。そのため、第２部分５２は、シャフト部３０ａの−Ｙ側端部に接続されている場合よりも変位が小さくなり、小さな横荷重では摺動部３０ｃと内周面２９ｆとの間に隙間が形成されにくくなる。

第２部分５２とシャフト部３０ａとの接続位置が、シャフト部３０ａの−Ｙ側端部よりも離間する長さが摺動部３０ｃのＹ方向の長さＬ１の４５％を下回ると、上述したように、横荷重を受けたシャフト部３０ａが内芯部２９ｂとの接触部を回転中心として変位した際の第２部分５２の変位量が大きくなり、小さな横荷重でも摺動部３０ｃと内周面２９ｆとの間に隙間が形成されやすくなる。

第２部分５２とシャフト部３０ａとの接続位置が、シャフト部３０ａの−Ｙ側端部よりも離間する長さが摺動部３０ｃのＹ方向の長さＬ１の１００％を上回る場合、すなわち、第２部分５２とシャフト部３０ａとの接続位置が、摺動部３０ｃの＋Ｙ側端部よりもさらに＋Ｙ側に配置された場合、横荷重を受けたシャフト部３０ａが変位した際に第２部分５２をフランジ軸方向に引っ張る力（面内力）が伝わり、摺動部３０ｃの−Ｙ側端部と内周面２９ｆとの間に隙間が形成されやすくなる。

［摺動部３０ｃにおける第２部分５２が接続されるＹ方向の位置］
第２部分５２と摺動部３０ｃとの接続位置とは、第２部分５２におけるＹ方向中央位置（厚さ方向中央位置）が摺動部３０ｃに接続する位置である。摺動部３０ｃにおいて第２部分５２が接続されるＹ方向の位置としては、摺動部３０ｃのＹ方向の長さＬ１の５０％以上、６７％以下の長さＬ３で摺動部３０ｃの−Ｙ側端部よりも離間した位置であることが好ましい。

第２部分５２を摺動部３０ｃのＹ方向の端部近傍に接続すると、ピストン３０をシリンダー２９内に組み付けるときの摺動部３０ｃの弾性（柔軟性）が低下して作業性が悪くなる可能性がある。また、使用時においては、トリガー３１を引く力が大きくなってしまい使用性が低下する可能性がある。さらに、ピストン３０の＋Ｙ側への戻りが遅くなり操作性が低下する可能性がある。これらの不具合を解消する対策として、摺動部３０ｃと内周面２９ｆとの締め代をゆるくすると摺動部３０ｃの経時劣化による変形が顕著となり液漏れが懸念される。また、摺動部３０ｃにおいて第２部分５２が接続されるＹ方向の位置が中央よりも−Ｙ側である場合には、上述したように、横荷重を受けたシャフト部３０ａが内芯部２９ｂとの接触部を回転中心として変位した際の摺動部３０ｃの変位量が大きくなり、小さな横荷重でも摺動部３０ｃと内周面２９ｆとの間に隙間が形成されやすくなる。

［ＸＺ平面と平行な面に対するフランジ部３０ｂの交差角度］
ＸＺ平面と平行な面に対するフランジ部３０ｂの交差角度θ（以下、傾斜角度θと称する）と横荷重によるシャフト部３０ａの変位（回転角度）について説明する。
フランジ部３０ｂは、第１部分５１及び第２部分５２の双方がＸＺ平面と平行な面に対して同一の傾斜角度θで交差している。なお、傾斜角度θは、フランジ部３０ｂと摺動部３０ｃとの接続位置に対して、フランジ部３０ｂとシャフト部３０ａとの接続位置が＋Ｙ側にある場合をプラス（＋）とし、−Ｙ側にある場合をマイナス（−）とする。

（Ａ）フランジ部３０ｂの傾斜方向に対して、シャフト部３０ａの変位方向が０°±４５°の範囲内にある場合、すなわちシャフト部３０ａがフランジ部３０ｂをフランジ軸方向に押す場合は、フランジ部３０ｂの軸方向（構造内）に力が伝わり（面内力）、摺動部３０ｃへの荷重伝播力が高くなる。
（Ｂ）フランジ部３０ｂの傾斜方向に対して、シャフト部３０ａの変位方向が９０°±４５°の範囲内にある場合、フランジ部３０ｂの軸方向に直交する方向（構造外）に力が作用（面外力）し、フランジ部３０ｂが変形することにより、摺動部３０ｃへの荷重伝播力が低下する。
（Ｃ）フランジ部３０ｂの傾斜方向に対して、シャフト部３０ａの変位方向が１８０°±４５°の範囲内にある場合、すなわちシャフト部３０ａがフランジ部３０ｂをフランジ軸方向に引っ張る場合は、フランジ部３０ｂの軸方向（構造内）に力が伝わり（面内力）、摺動部３０ｃへの荷重伝播力が高くなる。

このように、シャフト部３０ａの変位に対して、摺動部３０ｃへの荷重伝播力を低下させることにより、摺動部３０ｃと内周面２９ｆとの間に隙間が形成されにくくなる観点から、ＸＺ平面と平行な面に対するフランジ部３０ｂの傾斜角度θとしては、０°を超え、１５°以下であることが好ましい。すなわち、フランジ部３０ｂのＹ方向の中央位置（厚さ方向中央位置）がシャフト部３０ａに接続するＹ方向の位置は、上記フランジ部３０ｂが摺動部３０ｃに接続するＹ方向の位置よりも＋Ｙ側に配置されている。そして、傾斜角度θが０°を超え、１５°以下の場合、フランジ部３０ｂは、径方向外側に向かうのに従って、漸次−Ｙ側に向かって傾斜する傘状に形成される。

上記構成のトリガー式噴出器１においては、使用者がトリガー３１を握る、または緩めるといった操作をすることにより、ピストン３０はシリンダー２９の内芯部２９ｂが突出する水平方向（Ｙ軸方向）に沿って、摺動する。具体的には、使用者がトリガー３１を握って容器２１に接近させることにより、ピストン３０がバルブ部２４側（−Ｙ側）に移動する。また、トリガー３１を緩めることにより、ばね片１３の弾性復元力によってピストン３０がトリガー３１側（＋Ｙ側）に移動する。

トリガー３１の操作によって、シリンダー２９内のピストン３０をＹ軸方向に往復させることで、シリンダー室２９ａの容積を変化させ、容器２１内の液体組成物をノズル部材２６へと移送することができる。

上記トリガー３１を使用者が握った際に、シャフト部３０ａの空洞部４３に内芯部２９ｂが十分に収まっていない状態でトリガー３１を介して横荷重を受けると、シャフト部３０ａの＋Ｙ側の端部が横方向に変位する。例えば、トリガー３１を引いた際には摺動方向（Ｙ方向）の荷重に加えて、Ｘ方向の荷重がシャフト部３０ａに加わりやすい。シャフト部３０ａがＸ方向の荷重を受けるとＸ方向（Ｙ軸周り方向）に傾く可能性があるが、上述したように、ピストン３０におけるフランジ部３０ｂには、シャフト部３０ａのＸ方向両側に曲げ剛性が小さい第２部分５２が配置されているため、第２部分５２が変形することにより、摺動部３０ｃの変位を小さくすることができる。そのため、摺動部３０ｃと内周面２９ｆとの間に隙間が形成されにくくなる。

また、ピストン３０のＹ方向への移動によるポンピング時には、シリンダー室２９ａ内の液体組成物の液圧によりフランジ部３０ｂの変形が大きくなることにより、摺動部３０ｃの連動性が悪くなり使用性が低下する可能性がある。これに対して、本実施形態では、フランジ部３０ｂに曲げ剛性が大きい第１部分５１が配置されているため、フランジ部３０ｂの変形が抑えられ、トリガー３１の動作と液体組成物の噴霧とのタイミングのずれが抑制される。

［実施例］
以下、実施例を示して本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で適宜変更して実施することができる。

（実施例１〜３、比較例１〜３）
表１に示す仕様に従い、上記ピストンをサンプルとし、各サンプルに対して強度解析ソフト（LS-DYNA,株式会社JSOL製）を用いて解析した。比較例１〜３については、第１部分を有さずに第２部分のみを有するフランジ部３０ｂとした。サンプルの解析では、摺動部がシリンダーの内周面から離れるタイミングを横加重とともに測定した。また、サンプルの解析では、ピストン３０をシリンダー２９にセット後、ピストン３０の−Ｙ側への移動に伴い３ｋｇｆ（≒２９．４３Ｎ）の内圧（反力）が加わったときの摺動部３０ｃの反り上がり量（ｍｍ）を測定した。さらに、サンプルの解析においては、シャフト部近傍におけるフランジ部内の最大引張応力（ｋｇ／ｍｍ^２）を測定した。

（評価方法）
横荷重については、摺動部３０ｃの変位を小さくして、摺動部３０ｃと内周面２９ｆとの間に隙間が形成されにくくなる点を考慮して、５．６ｋｇｆ以上を適合範囲とした。摺動部３０ｃの反り上がり量については、フランジ部３０ｂの変形を抑え、トリガー３１の動作と液体組成物の噴霧とのタイミングのずれを抑制する点を考慮して、０．３５ｍｍ以下を適合範囲とした。フランジ部３０ｂ内最大引張応力については、摺動部３０ｃの反り上がり量と同様に、トリガー３１の動作と液体組成物の噴霧とのタイミングのずれを抑制する点を考慮して、０．４５ｋｇ／ｍｍ^２以下を適合範囲とした。各例について、上記の横荷重、摺動部３０ｃの反り上がり量及びフランジ部３０ｂ内最大引張応力の全てが適合範囲であれば、ＯＫとなるサンプルについては「○」の評価とし、それ以外のサンプルについては、ＮＧとなる「×」の評価とした。

表１に示されるように、トリガー３１が延びる方向に沿って第１部分５１が配置され、トリガー３１が延びる方向と直交する方向に沿って第２部分５２が配置された実施例１〜３については、上記の横荷重、摺動部３０ｃの反り上がり量及びフランジ部３０ｂ内最大引張応力の全てで適合範囲であることを確認できた。従って、上記の実施例１〜３では、ピストン３０のシャフト部３０ａに横荷重を受けた場合でも従来よりも液漏れを抑制すること、及びトリガー３１の動作と液体組成物の噴霧とのタイミングのずれを抑制することが可能となる。

一方、上記の構成を満たさない比較例１〜３では、上記の横荷重、摺動部３０ｃの反り上がり量及びフランジ部３０ｂ内最大引張応力のうちの少なくとも一つが適合範囲から外れ、シャフト部３０ａに横荷重を受けた場合の液漏れと、及びトリガー３１の動作と液体組成物の噴霧とのタイミングのずれとの少なくとも一方が生じる可能性がある。

以上、添付図面を参照しながら本発明に係る好適な実施形態について説明したが、本発明は係る例に限定されないことは言うまでもない。上述した例において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。

例えば、第１部分５１と第２部分５２との境界が段差である構成を例示したが、この構成に限定されず、第１部分５１と第２部分５２との境界に傾斜面が設けられる構成であってもよい。この構成を採ることにより、第１部分５１と第２部分５２との境界の応力集中を緩和することができ、ピストン３０の破損を抑制することが可能になる。

１…トリガー式噴出器（噴出器）、 ２…噴出装置、 ３…往復ポンプ（ポンプ）、 ２１…容器、 ２９…シリンダー、 ２９ａ…シリンダー室、 ２９ｂ…内芯部、 ２９ｆ…内周面、 ３０…ピストン、 ３０ａ…シャフト部、 ３０ｂ…フランジ部（連結部）、 ３０ｃ…摺動部、 ３１…トリガー（トリガーレバー）、 ４１…本体部、 ４３…空洞部、 ５１…第１部分、 ５２…第２部分

Claims (8)

1. 容器内に収容された液体組成物を噴出する噴出装置を備える噴出器であって、
   前記噴出装置は、
   トリガーレバーの操作により前記容器内から前記液体組成物を吸引しかつ圧送するポンプを備え、
   前記ポンプは、
   噴出方向に向けて開口するシリンダーと、
   前記シリンダーとの間にシリンダー室を形成するとともに、前記シリンダーの内周面に沿って摺動するピストンとを備え、
   前記シリンダーは、
   前記内周面を有するとともに、前記摺動方向で前記開口と逆側に配置された底面とを有する本体部と、
   前記底面から前記開口側に前記摺動方向に沿って前記本体部と同軸で延びる内芯部とを有し、
   前記ピストンは、
   前記シリンダーの開口側で前記トリガーレバーと連結され前記シリンダーの底面側に向けて開口し前記内芯部が挿入される前記摺動方向に延びる空洞部を有するシャフト部と、
   前記内周面に沿って摺動する摺動部と、
   前記シャフト部と前記摺動部とを径方向に連結する連結部とを有し、
   前記連結部は、前記摺動方向の曲げに関して、第１曲げ剛性を有する第１部分と、前記第１曲げ剛性よりも小さい第２曲げ剛性を有する第２部分とを有し、
   前記第１部分は、前記シャフト部を中心として前記トリガーレバーの長さ方向で前記シャフト部と前記摺動部とを連結し、
   前記第２部分は、前記シャフト部を中心として前記トリガーレバーの長さ方向と直交する方向で前記シャフト部と前記摺動部とを連結していることを特徴とする噴出器。
2. 前記第１曲げ剛性は、前記液体組成物を介して前記連結部に加わる荷重に基づき設定され、
   前記第２曲げ剛性は、前記シャフト部に加わる前記摺動方向と直交する方向の荷重に基づき設定されている、請求項１記載の噴出器。
3. 前記第１部分及び前記第２部分は、前記シャフト部を挟んだ両側にそれぞれ配置されている、請求項１または２に記載の噴出器。
4. 前記第１部分及び前記第２部分は、前記シャフト部を挟んだ両側にそれぞれ対称に配置されている、請求項３記載の噴出器。
5. 前記第１部分及び前記第２部分は、前記シャフト部と前記摺動部とを連続的に連結している、請求項１から４のいずれか一項に記載の噴出器。
6. 前記第１部分は、第１曲げ剛性に対応する厚さを有し、
   前記第２部分は、第２曲げ剛性に対応し前記第１部分より薄い厚さを有する、請求項１から５のいずれか一項に記載の噴出器。
7. 前記連結部は、前記摺動部に接続する前記摺動方向の中央位置が、前記シャフト部に接続する前記摺動方向の中央位置よりも前記底面側に配置された傘状に形成されている、請求項１から６のいずれか一項に記載の噴出器。
8. 前記第１部分の厚さは、１．５ｍｍ以上、２．５ｍｍ以下に形成され、
   前記第２部分の厚さは、０．６ｍｍ以上、０．８ｍｍ以下に形成されている、請求項１から７のいずれか一項に記載の噴出器。

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