JP6873363B2

JP6873363B2 - Lower spring seat

Info

Publication number: JP6873363B2
Application number: JP2017113638A
Authority: JP
Inventors: 池田　真人; 真人池田
Original assignee: Hitachi Astemo Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2017-06-08
Filing date: 2017-06-08
Publication date: 2021-05-19
Anticipated expiration: 2037-06-08
Also published as: JP2018203175A

Description

本発明は、ロアスプリングシートに関する。 The present invention relates to a b A spring seat.

二輪車、四輪車等の車両には、車両への衝撃を吸収するための懸架装置が搭載される。懸架装置には、衝撃を吸収するスプリングと、そのスプリングの下方に配置され、車両の荷重が作用するロアスプリングシートとが備えられる。ロアスプリングシートは通常は金属製であるが、車両の軽量化の観点から、樹脂製のロアスプリングシートが検討されている。 Vehicles such as two-wheeled vehicles and four-wheeled vehicles are equipped with a suspension device for absorbing the impact on the vehicle. The suspension system is provided with a spring that absorbs the impact and a lower spring seat that is arranged below the spring and on which the load of the vehicle acts. The lower spring seat is usually made of metal, but from the viewpoint of reducing the weight of the vehicle, a resin lower spring seat is being studied.

ロアスプリングシートの軽量化に関する技術として特許文献１に記載の技術が知られている。特許文献１には減衰機構を内蔵するシリンダに取り付けられると共に、車体と車輪との間に配置されたスプリングの当該車輪側の端部を支持するスプリングシートであって、前記シリンダの周囲に設けられて前記スプリングを支持する金属部材と、前記金属部材の車体側に配置され、前記スプリングが配置される受圧部と、当該受圧部径方向の外側に構成された外側部と、当該外側部に連結され、当該金属部材に支持されている支持部と、を有する樹脂部材と、を備えるスプリングシートが記載されている。 The technique described in Patent Document 1 is known as a technique for reducing the weight of the lower spring seat. Patent Document 1 is a spring seat that is attached to a cylinder having a built-in damping mechanism and supports an end portion of a spring arranged between a vehicle body and a wheel on the wheel side, and is provided around the cylinder. The metal member that supports the spring, the pressure receiving portion that is arranged on the vehicle body side of the metal member and the spring is arranged, and the outer portion that is formed outside in the radial direction of the pressure receiving portion are connected to the outer portion. A spring seat comprising a support portion supported by the metal member and a resin member having the support portion is described.

特開２０１６−５３４０９号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2016-53409

特許文献１に記載の技術では、ロアスプリングシートの材料として、ＡＢＳ樹脂等の樹脂材料が使用されている（特に段落００４７参照）。ただ、本発明者が検討したところ、特許文献１に記載の樹脂材料によりロアスプリングシートには、強度の観点で改善の余地があることがわかった。 In the technique described in Patent Document 1, a resin material such as ABS resin is used as the material of the lower spring seat (see paragraph 0047 in particular). However, as a result of examination by the present inventor, it was found that there is room for improvement in the lower spring seat from the viewpoint of strength due to the resin material described in Patent Document 1.

特に、ロアスプリングシートには、スプリングを介して車両の荷重が作用する。この荷重は、凹凸の大きな路面を車両が走行したとき等に、瞬間的に大きくなる。即ち、ロアスプリングシートには、瞬間的に大きな荷重が作用することがある。そのため、特にこのような瞬間的に大きな荷重が作用した場合の強度に、特許文献１に記載の技術では改善の余地がある。具体的には、瞬間的に大きな荷重が作用したときに、その衝撃を十分に吸収することができれば、さらに高い強度のロアスプリングシートを得ることができる。 In particular, the load of the vehicle acts on the lower spring seat via the spring. This load momentarily increases when the vehicle travels on a road surface with large irregularities. That is, a large load may be momentarily applied to the lower spring seat. Therefore, there is room for improvement in the strength when such a large load is momentarily applied, in particular, in the technique described in Patent Document 1. Specifically, when a large load is momentarily applied, if the impact can be sufficiently absorbed, a lower spring seat having even higher strength can be obtained.

本発明はこのような事情に鑑みて為されたものであり、本発明が解決しようとする課題は、特に瞬間的に大きな荷重が作用した場合にも高い強度を示すロアスプリングシートを提供することである。 The present invention has been made in view of these circumstances, an object of the present invention is to provide, provides shown to Russia A spring seat a high strength even when the particular instantaneous large load acts It is to be.

本発明者らは前記課題を解決するべく鋭意検討を行った結果、以下の知見を見出して本発明を完成させた。即ち、本発明の要旨は、車両の懸架装置に備えられるロアスプリングシートであって、熱可塑性樹脂と、無機繊維と、エラストマと、を含み、上面視で円形状であり、前記無機繊維が放射状に配向していることを特徴とする、ロアスプリングシートに関する。 As a result of diligent studies to solve the above problems, the present inventors have found the following findings and completed the present invention. That is, the gist of the present invention is a lower spring seat provided in a vehicle suspension device, which includes a thermoplastic resin, inorganic fibers, and an elastomer, and has a circular shape when viewed from above, and the inorganic fibers are radial. It relates to a lower spring seat, which is characterized in that it is oriented in.

本発明によれば、瞬間的に大きな荷重が作用した場合にも、その荷重を吸収して高い強度が奏される。 According to the present invention, even when a large load is momentarily applied, the load is absorbed and high strength is exhibited.

第一実施形態の懸架装置の断面図である。It is sectional drawing of the suspension device of 1st Embodiment. 第一実施形態の懸架装置に備えられるロアスプリングシート及びその下方に備えられる金属シートの上方斜視図である。It is an upper perspective view of the lower spring seat provided in the suspension system of 1st Embodiment and the metal sheet provided below the lower spring seat. 第一実施形態の懸架装置に備えられるロアスプリングシートの下方斜視図である。It is a lower perspective view of the lower spring seat provided in the suspension device of 1st Embodiment. 第一実施形態の懸架装置に備えられるロアスプリングシートの上面図である。It is a top view of the lower spring seat provided in the suspension system of 1st Embodiment. 第一実施形態の懸架装置に備えられるロアスプリングシートの段面図である。It is a step view of the lower spring seat provided in the suspension system of 1st Embodiment. 図５のＢ部拡大図である。FIG. 5 is an enlarged view of part B in FIG.

以下、本発明を実施するための形態（本実施形態）について、図面を適宜参照しながら説明するが、本実施形態は以下の内容に何ら制限されるものではなく、本発明の要旨を損なわない範囲で任意に変更して実施することができる。また、参照する各図はいずれも模式的なものであり、本発明は図示の例に何ら制限されるものではない。 Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention (the present embodiment) will be described with reference to the drawings as appropriate, but the present embodiment is not limited to the following contents and does not impair the gist of the present invention. It can be changed arbitrarily within the range. In addition, each of the referenced figures is schematic, and the present invention is not limited to the illustrated examples.

図１は、第一実施形態の懸架装置１の断面図である。懸架装置１は、ストラット式サスペンションであり、減衰機構（図示しない）を内蔵するシリンダ１０と、シリンダ１０内に収納されたピストン（図示しない）を支持するピストンロッド２０と、を備える。これらのうち、シリンダ１０は、円筒状の外シリンダ１１を有する。外シリンダ１１の内部には、いずれも図示しないが、円筒状の内シリンダと、この内シリンダ内を紙面上下方向に往復動するピストンと、減衰力を発生する複数のバルブ装置とが備えられる。 FIG. 1 is a cross-sectional view of the suspension device 1 of the first embodiment. The suspension device 1 is a strut type suspension, and includes a cylinder 10 having a built-in damping mechanism (not shown) and a piston rod 20 for supporting a piston (not shown) housed in the cylinder 10. Of these, the cylinder 10 has a cylindrical outer cylinder 11. Although not shown, the inside of the outer cylinder 11 is provided with a cylindrical inner cylinder, a piston that reciprocates in the inner cylinder in the vertical direction of the paper surface, and a plurality of valve devices that generate damping force.

ピストンロッド２０は、円柱状又は円筒状の部材である。以下、ピストンロッド２０の中心軸２０ａの方向（前記の中心線方向）を、単に「上下方向」という。ピストンロッド２０には、その下端側に、シリンダ１０内に収納されるピストン（図示しない）が取り付けられる。さらに、その上端側に、ナット２１が取り付けられる。 The piston rod 20 is a cylindrical or cylindrical member. Hereinafter, the direction of the central axis 20a of the piston rod 20 (the direction of the center line) is simply referred to as "vertical direction". A piston (not shown) housed in the cylinder 10 is attached to the piston rod 20 on the lower end side thereof. Further, a nut 21 is attached to the upper end side thereof.

懸架装置１は、さらに、シリンダ１０の外側に配置されたコイルスプリング３０と、シリンダ１０の外周に取り付けられてコイルスプリング３０の下端部を支持する下スプリングシート３１と、を備える。そして、懸架装置１は、上端部側に取り付けられてコイルスプリング３０の上端部を支持する上スプリングシート３６と、コイルスプリング３０と上スプリングシート３６との間に介在する上シートラバー３７と、を備える。 The suspension device 1 further includes a coil spring 30 arranged outside the cylinder 10 and a lower spring seat 31 attached to the outer periphery of the cylinder 10 to support the lower end of the coil spring 30. Then, the suspension device 1 has an upper spring seat 36 that is attached to the upper end portion side and supports the upper end portion of the coil spring 30, and an upper seat rubber 37 that is interposed between the coil spring 30 and the upper spring seat 36. Be prepared.

これらのうち、コイルスプリング３０は、例えば、両端部の座巻数が１／２である左巻きに、断面円形の金属線材を屈曲させることによりコイル状に成形された圧縮ばねである。下スプリングシート３１は、金属シート３１０及びロアスプリングシート３２０を備える。これらの詳細は図２を参照しながら後記する。上シートラバー３７は、コイルスプリング３０の上端部と上スプリングシート３６との間に介在する円環状の円環状部位３７１と、円環状部位３７１の下端部から下方に伸びる蛇腹状のダストカバー３７２とを備える。円環状部位３７１とダストカバー３７４とは連続するように一体に成型される。 Of these, the coil spring 30 is, for example, a compression spring formed into a coil by bending a metal wire having a circular cross section into a left-handed winding having a countersunk number of 1/2 at both ends. The lower spring seat 31 includes a metal seat 310 and a lower spring seat 320. Details of these will be described later with reference to FIG. The upper seat rubber 37 includes an annular portion 371 interposed between the upper end of the coil spring 30 and the upper spring seat 36, and a bellows-shaped dust cover 372 extending downward from the lower end of the annular portion 371. To be equipped. The annular portion 371 and the dust cover 374 are integrally molded so as to be continuous.

懸架装置１は、ピストンロッド２０の上端部側に取り付けられて、この懸架装置１を車両（図示しない）に取り付けるための車体側取付ブラケット４０を備える。また、懸架装置１は、シリンダ１０の下端部側に固定されて、この懸架装置１を車輪（図示しない）に取り付けるための車輪側取付ブラケット５０を備える。また、懸架装置１は、シリンダ１０における上下方向の中央部に固定されて、スタビライザ（図示しない）の端部を連結するためのスタビライザ取付アーム５１を備える。 The suspension device 1 is attached to the upper end side of the piston rod 20 and includes a vehicle body side mounting bracket 40 for mounting the suspension device 1 on a vehicle (not shown). Further, the suspension device 1 is fixed to the lower end side of the cylinder 10 and includes a wheel side mounting bracket 50 for mounting the suspension device 1 on a wheel (not shown). Further, the suspension device 1 is fixed to a central portion in the vertical direction of the cylinder 10 and includes a stabilizer mounting arm 51 for connecting end portions of stabilizers (not shown).

懸架装置１は、上スプリングシート３６と車体側取付ブラケット４０の下マウントベース４３（後記する）との間に配置された円環状のベアリング３８を備える。また、懸架装置１は、上スプリングシート３６に溶接され、上スプリングシート３６とベアリング３８との間に介在する円環状の金属板３９を備える。これらのうち、車体側取付ブラケット４０は、上下方向に並べて配置された凹状の部材及び凸状の部材（いずれも図示しない）から構成されるステー４１を備える。さらに、車体側取付ブラケット４０は、上下方向に並べて配置された上マウントベース４２及び下マウントベース４３と、ステー４１と上マウントベース４２との間に設けられたマウントラバー４４とを備える。そして、下マウントベース４３の下面には、バンプラバー６１（後記する）を保持する凸状のバンプラバー保持部材４５が溶接される。 The suspension device 1 includes an annular bearing 38 arranged between the upper spring seat 36 and the lower mount base 43 (described later) of the vehicle body side mounting bracket 40. Further, the suspension device 1 includes an annular metal plate 39 welded to the upper spring seat 36 and interposed between the upper spring seat 36 and the bearing 38. Of these, the vehicle body side mounting bracket 40 includes a stay 41 composed of concave members and convex members (neither of which is shown) arranged side by side in the vertical direction. Further, the vehicle body side mounting bracket 40 includes an upper mount base 42 and a lower mount base 43 arranged side by side in the vertical direction, and a mount rubber 44 provided between the stay 41 and the upper mount base 42. Then, a convex bump rubber holding member 45 for holding the bump rubber 61 (described later) is welded to the lower surface of the lower mount base 43.

車体側取付ブラケット４０は、ステー４１がピストンロッド２０の上端部に挿入されてナット２１で締結されることにより、ピストンロッド２０に装着される。また、車体側取付ブラケット４０は、上マウントベース４２及び下マウントベース４３に貫通されたボルト４６により車体に取り付けられる。 The vehicle body side mounting bracket 40 is mounted on the piston rod 20 by inserting the stay 41 into the upper end of the piston rod 20 and fastening the stay 41 with the nut 21. Further, the vehicle body side mounting bracket 40 is attached to the vehicle body by bolts 46 penetrating the upper mount base 42 and the lower mount base 43.

懸架装置１は、シリンダ１０から飛び出しているピストンロッド２０の外周を囲むように配置されたバンプラバー６１を備えている。バンプラバー６１は、下端部（車輪側）から上端部（車体側）に向けて外径が段々と大きくなるように形成されている。そして、バンプラバー６１の上端部が、車体側取付ブラケット４０のバンプラバー保持部材４５の内側に嵌め込まれている。 The suspension device 1 includes a bump rubber 61 arranged so as to surround the outer circumference of the piston rod 20 protruding from the cylinder 10. The bump rubber 61 is formed so that the outer diameter gradually increases from the lower end portion (wheel side) to the upper end portion (vehicle body side). The upper end of the bump rubber 61 is fitted inside the bump rubber holding member 45 of the vehicle body side mounting bracket 40.

懸架装置１は、車両が路面から受ける衝撃力をコイルスプリング３０の弾発力により吸収するように伸縮する。そして、懸架装置１は、その伸縮に伴うピストンの往復動時に、シリンダ１０に内蔵された減衰機構が発生する減衰力により、伸縮の際に生じる振動を抑制する。なお、懸架装置１が車両に取り付けられた状態において、車輪が旋回するのに伴ってシリンダ１０とともに下スプリングシート３１及びコイルスプリング３０が回転する。 The suspension device 1 expands and contracts so as to absorb the impact force received by the vehicle from the road surface by the elastic force of the coil spring 30. Then, the suspension device 1 suppresses vibration generated during expansion and contraction due to the damping force generated by the damping mechanism built in the cylinder 10 when the piston reciprocates due to its expansion and contraction. In the state where the suspension device 1 is attached to the vehicle, the lower spring seat 31 and the coil spring 30 rotate together with the cylinder 10 as the wheels rotate.

図２は、第一実施形態の懸架装置１に備えられるロアスプリングシート３２０及びその下方に備えられる金属シート３１０の上方斜視図である。ロアスプリングシート３２０は中心軸２０ａの方向から視て（即ち上面視で）円形状を呈し、シリンダ１０に垂直な方向に延在する部品である。このロアスプリングシート３２０は、コイルスプリング３０が載置される面である上面と、当該面とは反対側の面（コイルスプリング３０が載置される面とは反対側の面）である下面とを備える。ロアスプリングシート３２０には、その中央に上方に向かって伸びる円筒部３２１が形成されている。円筒部３２１の内周面３２１ａは曲面で構成され、この円筒部３２１には前記のシリンダ１０が挿入される。また、円筒部３２１の内周面３２１ａの下方には、ロアスプリングシート３２０の射出成型（後記する）時に使用したゲートの跡３２１ｂ（ゲート跡３２１ｂ）が形成される。なお、図２では図示していないが、ゲート跡は、図示しているゲート跡３２１ｂの反対側側面にももう一つ、同じように形成される。 FIG. 2 is an upward perspective view of the lower spring seat 320 provided in the suspension device 1 of the first embodiment and the metal sheet 310 provided below the lower spring seat 320. The lower spring seat 320 is a component that has a circular shape when viewed from the direction of the central axis 20a (that is, when viewed from above) and extends in a direction perpendicular to the cylinder 10. The lower spring seat 320 has an upper surface on which the coil spring 30 is mounted and a lower surface on the opposite side to the surface (the surface opposite to the surface on which the coil spring 30 is mounted). To be equipped. The lower spring seat 320 is formed with a cylindrical portion 321 extending upward in the center thereof. The inner peripheral surface 321a of the cylindrical portion 321 is formed of a curved surface, and the cylinder 10 is inserted into the cylindrical portion 321. Further, below the inner peripheral surface 321a of the cylindrical portion 321, a gate mark 321b (gate mark 321b) used at the time of injection molding (described later) of the lower spring seat 320 is formed. Although not shown in FIG. 2, another gate mark is similarly formed on the opposite side surface of the shown gate mark 321b.

ロアスプリングシート３２０の上面には、円筒部３２１と同心円状にリブ部３３３が形成される。このリブ部３３３は、円周方向に等間隔で、円筒部３２１から外方向に向かって延びるリブ部３３３ｂで補強される。 A rib portion 333 is formed on the upper surface of the lower spring seat 320 concentrically with the cylindrical portion 321. The rib portions 333 are reinforced by rib portions 333b extending outward from the cylindrical portion 321 at equal intervals in the circumferential direction.

また、ロアスプリングシート３２０の上面には、円筒部３２１とリブ部３３３ａとの間に、載置部３２４が形成される。その載置部３２４には、図示しないシートラバーを介して、前記の図１を参照しながら説明したコイルスプリング３０が載置される。具体的には、コイルスプリング３０は、載置部３２４のガイド部３２８とガイド部３２９との間に形成された半円弧状の載置面３２７に、シートラバーを介して載置される。 Further, on the upper surface of the lower spring seat 320, a mounting portion 324 is formed between the cylindrical portion 321 and the rib portion 333a. The coil spring 30 described with reference to FIG. 1 is mounted on the mounting portion 324 via a seat rubber (not shown). Specifically, the coil spring 30 is mounted on the semicircular mounting surface 327 formed between the guide portion 328 and the guide portion 329 of the mounting portion 324 via a seat rubber.

また、ガイド部３２８とガイド部３２９との間には、シートラバーの下方に形成された凸部（図示しない）を嵌めてシートラバーを固定するために、凹状のシートラバー固定部３２４ａが形成される。ちなみに、シートラバーの下方に凹部を形成し、この凹部に嵌るように、ロアスプリングシート３２０に凸状のシートラバー固定部３２４ａを形成してもよい。なお、シートラバー固定部３２４ａは、ロアスプリングシート３２０にコイルスプリング３０を載置した際にコイルスプリング３０の下方となる直下に形成される。ただし、シートラバー固定部３２４ａの形成位置は、コイルスプリング３０の外側や内側となる位置であってもよい。さらには、シートラバー固定部３２４ａは一つに限られず、複数形成されてもよい。 Further, a concave seat rubber fixing portion 324a is formed between the guide portion 328 and the guide portion 329 in order to fit a convex portion (not shown) formed below the seat rubber to fix the seat rubber. To. Incidentally, a concave portion may be formed below the seat rubber, and a convex seat rubber fixing portion 324a may be formed on the lower spring seat 320 so as to fit into the concave portion. The seat rubber fixing portion 324a is formed directly below the coil spring 30 when the coil spring 30 is placed on the lower spring seat 320. However, the formation position of the seat rubber fixing portion 324a may be a position outside or inside the coil spring 30. Further, the number of seat rubber fixing portions 324a is not limited to one, and a plurality of seat rubber fixing portions 324a may be formed.

コイルスプリング３０は、コイルスプリング３０及びシートラバーの下側端部が突起部３３０に突き当たるように、載置される。これにより、コイルスプリング３０及びシートラバーの周方向の回転が制限される。 The coil spring 30 is placed so that the lower end portion of the coil spring 30 and the seat rubber abuts on the protrusion 330. As a result, the rotation of the coil spring 30 and the seat rubber in the circumferential direction is restricted.

ロアスプリングシート３２０は、車両の懸架装置１に備えられるロアスプリングシート用の材料（成型用樹脂）により構成される。即ち、ロアスプリングシート３２０は、ロアスプリングシート用材料製である。ロアスプリングシート用材料は、熱可塑性樹脂と、無機繊維と、エラストマとを含んで構成される。これらのうち、熱可塑性樹脂が含まれることで、熱を利用して、ロアスプリングシート３２０の射出成型が容易となる。熱可塑性樹脂は、例えばポリアミド樹脂（６−ナイロン、６，６−ナイロン等）、ポリアセタール樹脂（ポリオキシメチレン樹脂；ＰＯＭ）、ポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ）、エポキシ樹脂、フェノール樹脂等である。なお、熱可塑性樹脂は、一種が単独で使用されてもよく、二種以上が任意の比率及び組み合わせで使用されてもよい。 The lower spring seat 320 is made of a material (molding resin) for the lower spring seat provided in the suspension device 1 of the vehicle. That is, the lower spring seat 320 is made of a material for the lower spring seat. The material for the lower spring seat is composed of a thermoplastic resin, an inorganic fiber, and an elastomer. Of these, the inclusion of a thermoplastic resin facilitates injection molding of the lower spring seat 320 by utilizing heat. The thermoplastic resin is, for example, a polyamide resin (6-nylon, 6,6-nylon, etc.), a polyacetal resin (polyoxymethylene resin; POM), a polybutylene terephthalate resin (PBT), an epoxy resin, a phenol resin, or the like. As the thermoplastic resin, one type may be used alone, or two or more types may be used in any ratio and combination.

ロアスプリングシート３２０に含まれる無機繊維は、ロアスプリングシート３２０の強度を高めるものである。特に、詳細は図６を参照しながら説明するが、コイルスプリング３０に瞬間的に大きな荷重が作用したときに、ロアスプリングシート３０の破損（変形も含む、以下同じ）が防止される。無機繊維は、例えばガラス繊維、金属繊維等である。なお、無機繊維は、一種が単独で使用されてもよく、二種以上が任意の比率及び組み合わせで使用されてもよい。 The inorganic fiber contained in the lower spring seat 320 enhances the strength of the lower spring seat 320. In particular, although details will be described with reference to FIG. 6, damage (including deformation, the same applies hereinafter) of the lower spring seat 30 is prevented when a large load is momentarily applied to the coil spring 30. The inorganic fiber is, for example, glass fiber, metal fiber, or the like. In addition, one kind of inorganic fiber may be used alone, and two or more kinds may be used in an arbitrary ratio and combination.

無機繊維の長さとしては、特に制限されないが、ロアスプリングシート３２０において、１０μｍ〜１００μｍ程度になっていることが好ましい。また、無機繊維は、通常は、複数の繊維が絡み合って束となっているものであるが、それぞれの繊維の径として１０μｍ〜２０μｍ程度であることが好ましい。また、無機繊維の長さは、無機繊維の径よりも長いことが好ましい。無機繊維の形状がこのような形状になることで、無機繊維により奏される効果が特に十分に発揮され、ロアスプリングシート３２０の強度がより高まる。 The length of the inorganic fiber is not particularly limited, but is preferably about 10 μm to 100 μm in the lower spring seat 320. Further, the inorganic fiber is usually a bundle in which a plurality of fibers are entangled with each other, but the diameter of each fiber is preferably about 10 μm to 20 μm. Further, the length of the inorganic fiber is preferably longer than the diameter of the inorganic fiber. When the shape of the inorganic fiber is such a shape, the effect exerted by the inorganic fiber is particularly sufficiently exhibited, and the strength of the lower spring seat 320 is further enhanced.

ロアスプリングシート３２０に含まれるエラストマ（弾性体）は、弾性を有するものである。エラストマは、ロアスプリングシート３２０に瞬間的に大きな荷重が作用した場合に、その荷重を吸収することで破損を防止するものである。具体的には、ロアスプリングシート３２０に熱可塑性樹脂及びエラストマの双方が含まれていることで、瞬間的に大きな荷重が作用したときに、弾性を有するエラストマに優先的に荷重が作用する。そのため、エラストマがその荷重を吸収し、その分だけ熱可塑性樹脂に作用する荷重が減少する。これにより、ロアスプリングシート３２０の破損が防止される。 The elastomer (elastic body) contained in the lower spring seat 320 has elasticity. When a large load is momentarily applied to the lower spring seat 320, the elastomer absorbs the load to prevent damage. Specifically, since the lower spring seat 320 contains both the thermoplastic resin and the elastomer, the load acts preferentially on the elastic elastomer when a large load is momentarily applied. Therefore, the elastomer absorbs the load, and the load acting on the thermoplastic resin is reduced by that amount. This prevents damage to the lower spring seat 320.

エラストマは、弾性を有するものであれば任意であるが、例えば、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、熱可塑性エラストマ（ＴＰＥ）、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等が挙げられる。なお、エラストマは、一種が単独で使用されてもよく、二種以上が任意の比率及び組み合わせで使用されてもよい。 The elastoma is arbitrary as long as it has elasticity, and for example, ethylene propylene diene rubber (EPDM), thermoplastic elastoma (TPE), natural rubber (NR), butadiene rubber (BR), styrene butadiene rubber (SBR). , Nitrile-butadiene rubber (NBR) and the like. One type of elastomer may be used alone, and two or more types may be used in any ratio and combination.

熱可塑性樹脂と無機繊維とエラストマとの含有比は任意であるが、無機繊維の含有量は、ロアスプリングシート用の材料（成型用樹脂）の全体に対して、５０質量％以下であることが好ましい。これにより、ロアスプリングシート３２０に瞬間的に大きな荷重が作用したときでも無機繊維に荷重が集中することが防止される。これにより、無機繊維の破損が十分に防止され、ロアスプリングシート３２０の強度がより向上する。 The content ratio of the thermoplastic resin, the inorganic fiber, and the elastomer is arbitrary, but the content of the inorganic fiber may be 50% by mass or less with respect to the total material for the lower spring seat (molding resin). preferable. This prevents the load from concentrating on the inorganic fibers even when a large load is momentarily applied to the lower spring seat 320. As a result, the breakage of the inorganic fiber is sufficiently prevented, and the strength of the lower spring seat 320 is further improved.

また、熱可塑性樹脂とエラストマとの混合比率も特に制限されない。従って、熱可塑性樹脂にエラストマが含まれていれば、ロアスプリングシート３２０に瞬間的な大きな荷重が作用したときに熱可塑性樹脂とエラストマとに分散し、ロアスプリングシート３２０の強度が向上する。 Further, the mixing ratio of the thermoplastic resin and the elastomer is not particularly limited. Therefore, if the thermoplastic resin contains an elastomer, it is dispersed between the thermoplastic resin and the elastomer when a large momentary load is applied to the lower spring seat 320, and the strength of the lower spring seat 320 is improved.

ただし、ロアスプリングシート３２０では、前記の熱可塑性樹脂及びエラストマは相溶していることが好ましい。即ち、熱可塑性樹脂及びエラストマは、いずれも一様に溶け合った状態であることが好ましい。これにより、ロアスプリングシート３２０に瞬間的に大きな荷重が作用したときにエラストマにのみ応力が集中することが防止され、ロアスプリングシート３２０の全体に存在するエラストマに荷重が作用する。そのため、荷重が十分に分散し、ロアスプリングシート３２０の強度がより向上する。 However, in the lower spring seat 320, it is preferable that the thermoplastic resin and the elastomer are compatible with each other. That is, it is preferable that both the thermoplastic resin and the elastomer are in a uniformly fused state. As a result, when a large load is momentarily applied to the lower spring seat 320, the stress is prevented from being concentrated only on the elastomer, and the load acts on the elastomer existing in the entire lower spring seat 320. Therefore, the load is sufficiently dispersed, and the strength of the lower spring seat 320 is further improved.

ロアスプリングシート用材料には、前記のもののほかにも任意の添加剤が含まれていてもよい。任意の添加剤としては、例えば、熱安定剤、滑剤等が挙げられる。熱安定剤は、ロアスプリングシート３２０の化学的耐久性を向上させるものであり、例えば、エポキシ化合物等の有機系安定剤、銅塩、マンガン塩等の金属塩系安定剤等が挙げられる。また、滑剤は、樹脂内部及び成型機械との摩擦発熱性を低下させるとともに、金型からの離型性を向上させて成型加工性を向上させるものである。滑剤としては、例えば、ステアリン酸、脂肪酸エステル、ワックス等が挙げられる。 The material for the lower spring seat may contain any additive in addition to the above. Examples of the optional additive include a heat stabilizer, a lubricant and the like. The heat stabilizer improves the chemical durability of the lower spring seat 320, and examples thereof include organic stabilizers such as epoxy compounds and metal salt stabilizers such as copper salts and manganese salts. Further, the lubricant reduces the frictional heat generation property inside the resin and with the molding machine, and improves the mold releasability from the mold to improve the molding processability. Examples of the lubricant include stearic acid, fatty acid ester, wax and the like.

ロアスプリングシート３２０の強度として、２３℃、ノッチ付きで測定したシャルピー衝撃強度が２０ｋＪ／ｍ^２以上であることが好ましい。シャルピー衝撃強度が２０ｋＪ／ｍ^２以上であることで、ロアスプリングシート３２０の特に瞬間的な大きな荷重に対する強度を十分に高め、破損が十分に防止される。なお、シャルピー衝撃強度は、ＩＳＯ−１７９によって測定することができる。 As the strength of the lower spring seat 320, it is preferable that the Charpy impact strength measured at 23 ° C. with a notch is 20 kJ / m ^{2 or more.} When the Charpy impact strength is 20 kJ / m ² or more, the strength of the lower spring seat 320 against a particularly momentary large load is sufficiently increased, and damage is sufficiently prevented. The Charpy impact strength can be measured by ISO-179.

ロアスプリングシート３２０の強度として、引張強さが１００ＭＰａ以上であることが好ましい。引張強さが１００ＭＰａ以上であることで、ロアスプリングシート３２０の延び易さが向上し、瞬間的に大きな荷重が作用しても割れにくくなる。なお、引張強さは、ＩＳＯ−５２７によって測定することができる。 As the strength of the lower spring seat 320, the tensile strength is preferably 100 MPa or more. When the tensile strength is 100 MPa or more, the ease of extension of the lower spring seat 320 is improved, and it becomes difficult to crack even if a large load is momentarily applied. The tensile strength can be measured by ISO-527.

ロアスプリングシート３２０の強度として、引張弾性率が１５ＧＰａ以下であることが好ましい。引張弾性率が１５ＧＰａ以下であることで、ロアスプリングシート３２０の延び易さが向上し、瞬間的に大きな荷重が作用しても割れにくくなる。なお、引張強さは、ＩＳＯ−５２７によって測定することができる。 The strength of the lower spring seat 320 is preferably a tensile elastic modulus of 15 GPa or less. When the tensile elastic modulus is 15 GPa or less, the ease of extension of the lower spring seat 320 is improved, and it becomes difficult to crack even if a large load is momentarily applied. The tensile strength can be measured by ISO-527.

なお、ロアスプリングシート３２０は、例えばディスクゲート方式の射出成型により製造可能である。 The lower spring seat 320 can be manufactured by, for example, a disc gate type injection molding.

金属シート３１０は、上方に向かって伸び、前記のシリンダ１０が挿入される円筒部３１１と、その下方に形成されたＤ字状部３１２と、ロアスプリングシート３２０が載置される載置部３１４とを備える。これらのうち、円筒部３１１及びＤ字状部３１２は、ロアスプリングシート３２０の円筒部３２１に挿入される。このとき、詳細は図３を参照しながら後記するが、ロアスプリングシート３２０の下方端部にも、Ｄ字状部３２２ａが形成される。従って、このＤ字状部３２２ａと、前記のＤ字状部３１２との位置決めが行われる。なお、ロアスプリングシート３２０の下面には、コイルスプリング３０の下方となる位置に金属シート３１０の載置部３１４が配置される。 The metal sheet 310 extends upward and has a cylindrical portion 311 into which the cylinder 10 is inserted, a D-shaped portion 312 formed below the cylindrical portion 3, and a mounting portion 314 on which the lower spring seat 320 is placed. And. Of these, the cylindrical portion 311 and the D-shaped portion 312 are inserted into the cylindrical portion 321 of the lower spring seat 320. At this time, although details will be described later with reference to FIG. 3, a D-shaped portion 322a is also formed at the lower end portion of the lower spring seat 320. Therefore, the D-shaped portion 322a and the D-shaped portion 312 are positioned. On the lower surface of the lower spring seat 320, a mounting portion 314 of the metal sheet 310 is arranged at a position below the coil spring 30.

図３は、第一実施形態の懸架装置１に備えられるロアスプリングシート３２０の下方斜視図である。ロアスプリングシート３２０の下面には、その一部が平坦になったＤ字状部３２２ａを有する円筒部３２２が形成される。そして、この円筒部３２２の同心円状にリブ部３２７ａが形成される。即ち、ロアスプリングシート３２０のうち、懸架装置１を構成するコイルスプリング３０が配置される面の側とは反対側の面には、リブ部３２７ａが形成されている。このリブ部３２７ａは、円周方向に等間隔で外側に向かって伸びる３２７ｂで補強される。 FIG. 3 is a downward perspective view of the lower spring seat 320 provided in the suspension device 1 of the first embodiment. On the lower surface of the lower spring seat 320, a cylindrical portion 322 having a D-shaped portion 322a whose part is flattened is formed. Then, the rib portion 327a is formed concentrically in the cylindrical portion 322. That is, the rib portion 327a is formed on the surface of the lower spring seat 320 opposite to the surface on which the coil spring 30 constituting the suspension device 1 is arranged. The rib portion 327a is reinforced by 327b extending outward at equal intervals in the circumferential direction.

図４は、第一実施形態の懸架装置１に備えられるロアスプリングシート３２０の上面図である。この図４には、前記の図２を参照しながら説明した金属シート３１０の載置部３１４を一点鎖線で示している。前記のように、金属シート３１０の円筒部３１１等がロアスプリングシート３２０の円筒部３２１に挿入される際、Ｄ字状部３２２ａとＤ字状部３１２との位置決めが行われる。これにより、図４に示すように、ロアスプリングシート３２０の載置面３２７の位置と、載置部３１４とが重なるようになっている。この載置面３２７には前記のようにコイルスプリング３０が載置される。そのため、載置面３２７の下方に金属シート３１０の載置部３１４が配置されることで、載置面３２７の補強が行われる。 FIG. 4 is a top view of the lower spring seat 320 provided in the suspension device 1 of the first embodiment. In FIG. 4, the mounting portion 314 of the metal sheet 310 described with reference to FIG. 2 is shown by a alternate long and short dash line. As described above, when the cylindrical portion 311 of the metal sheet 310 or the like is inserted into the cylindrical portion 321 of the lower spring seat 320, the D-shaped portion 322a and the D-shaped portion 312 are positioned. As a result, as shown in FIG. 4, the position of the mounting surface 327 of the lower spring seat 320 and the mounting portion 314 overlap each other. The coil spring 30 is mounted on the mounting surface 327 as described above. Therefore, the mounting surface 327 is reinforced by arranging the mounting portion 314 of the metal sheet 310 below the mounting surface 327.

前記のように、ロアスプリングシート３２０は、熱可塑性樹脂と、無機繊維と、エラストマとを含んだロアスプリングシート用材料により構成される。そして、無機繊維は、図４において太破線で示すように、ロアスプリングシート３２０において中心軸２０ａを中心とした放射状に配向している。なお、シートラバー固定部３２４ａの近傍では無機繊維は厳密な放射状には配向しないが、ここでは図示の簡略化のために放射状に示している。従って、懸架装置１を構成するコイルスプリング３０が載置される部分には、無機繊維が放射状に配向している。これにより、コイルスプリング３０が折損してロアスプリングシート３２０に接触したとしても、無機繊維によりロアスプリングシート３２０が補強された結果、破損が防止される。 As described above, the lower spring seat 320 is composed of a material for a lower spring seat containing a thermoplastic resin, inorganic fibers, and an elastomer. Then, as shown by the thick broken line in FIG. 4, the inorganic fibers are radially oriented around the central axis 20a in the lower spring seat 320. Inorganic fibers are not oriented in a strict radial manner in the vicinity of the sheet rubber fixing portion 324a, but are shown here in a radial pattern for simplification of the illustration. Therefore, the inorganic fibers are radially oriented in the portion where the coil spring 30 constituting the suspension device 1 is placed. As a result, even if the coil spring 30 breaks and comes into contact with the lower spring seat 320, the lower spring seat 320 is reinforced by the inorganic fibers, and as a result, the damage is prevented.

なお、本願発明においては、少なくとも突起や穴の周囲又は突起や穴がある部分の径方向外側において、必ずしも放射状に配向されていないものも「放射状」に含むものとする。特に、ロアスプリングシート３２０を例えばディスゲート方式の射出成型で作製する場合、無機繊維は、例えば突起や穴を設ける部分においては樹脂の流れに沿った配向となる。そのため、これらの部分では無機繊維が必ずしも放射状に配向しない可能性があるが、ロアスプリングシート３２０において中心軸２０ａを中心とした放射状になっていれば、本願発明の範疇に含まれるものとする。また、ロアスプリングシート３２０がディスクゲート方式以外の方法で製造される場合であっても、ロアスプリングシート３２０の全体で無機繊維が放射状（概ね放射状であってもよい）になっていれば、本願発明の範疇に含まれるものとする。 In the present invention, "radial" includes those that are not necessarily radially oriented at least around the protrusions and holes or on the radial outside of the portion where the protrusions and holes are located. In particular, when the lower spring seat 320 is manufactured by injection molding of, for example, a disgate method, the inorganic fibers are oriented along the flow of the resin, for example, in the portion where protrusions and holes are provided. Therefore, the inorganic fibers may not necessarily be oriented radially in these portions, but if the lower spring seat 320 is radially centered on the central axis 20a, it is included in the category of the present invention. Further, even when the lower spring seat 320 is manufactured by a method other than the disc gate method, as long as the inorganic fibers are radial (may be substantially radial) as a whole of the lower spring seat 320, the present application. It shall be included in the category of invention.

図５は、第一実施形態の懸架装置１に備えられるロアスプリングシート３２０の断面図である。ただし、図５では、図示の簡略化のために、ロアスプリングシート３２０のみを抽出して示している。また、図６は図５のＢ部拡大図である。図５において太破線で示すように、無機繊維は、円筒部３２１の下端からロアスプリングシート３２０の上端に向けて、無機繊維が配向している。そして、車両が凹凸の多い路面を走行する等してコイルスプリング３０に大きな荷重が瞬間的に作用すると、図６において太線矢印の方向に荷重が瞬間的に大きく作用する。そうすると、円筒部３２２と載置部３２４とが交差する直交部３２４ｂに荷重が集中する。 FIG. 5 is a cross-sectional view of the lower spring seat 320 provided in the suspension device 1 of the first embodiment. However, in FIG. 5, only the lower spring seat 320 is extracted and shown for the sake of simplification of the illustration. Further, FIG. 6 is an enlarged view of part B of FIG. As shown by the thick broken line in FIG. 5, the inorganic fibers are oriented from the lower end of the cylindrical portion 321 toward the upper end of the lower spring seat 320. Then, when a large load momentarily acts on the coil spring 30 such as when the vehicle travels on a road surface having many irregularities, the load momentarily acts greatly in the direction of the thick arrow in FIG. Then, the load is concentrated on the orthogonal portion 324b where the cylindrical portion 322 and the mounting portion 324 intersect.

しかし、図６において太破線で示すように、円筒部３２２と載置部３２４とを跨ぐように連続的に無機繊維が配向していることで、直交部３２４ｂが補強されている。これにより、ロアスプリングシート３２０が、瞬間的に大きな荷重が作用しても、割れ、破損等が防止され、強度が向上する。 However, as shown by the thick broken line in FIG. 6, the orthogonal portion 324b is reinforced by the continuous orientation of the inorganic fibers so as to straddle the cylindrical portion 322 and the mounting portion 324. As a result, even if a large load is momentarily applied to the lower spring seat 320, cracking, breakage, etc. are prevented and the strength is improved.

＜材料の物性評価＞
熱可塑性樹脂と、無機繊維と、エラストマとを含む材料を用意し、引張強さ、引張弾性率、及び、シャルピー衝撃強度を評価した。 <Evaluation of physical properties of materials>
A material containing a thermoplastic resin, an inorganic fiber, and an elastomer was prepared, and the tensile strength, tensile elastic modulus, and Charpy impact strength were evaluated.

（実施例１）
熱可塑性樹脂として６，６−ナイロンを含み、無機繊維としてガラス繊維を含む材料として、ＰＡ６６−ＧＦ４３−Ｉ（デュポン社製Ｚｙｔｅｌ（登録商標））を用意した。なお、この材料においては熱可塑性樹脂及びエラストマは一様に溶け合っている。また、無機繊維の含有量は４３質量％である。そして、この材料を使用して試験片を三つ作製し、以下の試験に供した。試験片はＩＳＯ−５２７の各パートに記載に方法、及び、ＪＩＳＫ７１６１−２−２０１２に沿って作製した。 (Example 1)
PA66-GF43-I (Zytel (registered trademark) manufactured by DuPont) was prepared as a material containing 6,6-nylon as a thermoplastic resin and glass fiber as an inorganic fiber. In this material, the thermoplastic resin and the elastomer are uniformly fused. The content of the inorganic fiber is 43% by mass. Then, three test pieces were prepared using this material and subjected to the following tests. The test piece was prepared according to the method described in each part of ISO-527 and JIS K7161-2-2012.

以上のように作製した三つの試験片のそれぞれを使用して、引張強さ、引張弾性率、及び、シャルピー衝撃強度を評価した。引張強さは島津製作所社製オートグラフを使用して評価した。この評価装置はＩＳＯ−５２７に準拠するものである。引張弾性率は島津製作所社製オートグラフを使用して評価した。この評価装置はＩＳＯ−５２７に準拠するものである。シャルピー衝撃強度は東洋製機社製デジタル衝撃試験機を使用して評価した。評価は２３℃で行い、ノッチ付きで行った。この評価装置はＩＳＯ−１７９に準拠するものである。 The tensile strength, tensile elastic modulus, and Charpy impact strength were evaluated using each of the three test pieces prepared as described above. The tensile strength was evaluated using an autograph manufactured by Shimadzu Corporation. This evaluation device complies with ISO-527. The tensile elastic modulus was evaluated using an autograph manufactured by Shimadzu Corporation. This evaluation device complies with ISO-527. The Charpy impact strength was evaluated using a digital impact tester manufactured by Toyo Seiki Co., Ltd. The evaluation was performed at 23 ° C. and notched. This evaluation device complies with ISO-179.

以上の評価の結果、引張強さは１６９ＭＰａ、引張弾性率は１１．７ＧＰａ、シャルピー衝撃強度は２８ｋＪ／ｍ^２であった。 As a result of the above evaluation, the tensile strength was 169 MPa, the tensile elastic modulus was 11.7 GPa, and the Charpy impact strength was 28 kJ / m ² .

（実施例２）
無機繊維の含有量が３３質量％の材料（デュポン社製Ｚｙｔｅｌ（登録商標）ＰＡ６６−ＧＦ３３−Ｉ）を使用したこと以外は実施例１と同様にして、引張強さ、引張弾性率、及び、シャルピー衝撃強度を評価した。その結果、引張強さは１４６ＭＰａ、引張弾性率は８．９ＧＰａ、シャルピー衝撃強度は２０ｋＪ／ｍ^２であった。 (Example 2)
Similar to Example 1, the tensile strength, tensile elastic modulus, and tensile elastic modulus, except that a material having an inorganic fiber content of 33% by mass (Zytel® PA66-GF33-I manufactured by DuPont) was used. The Charpy impact strength was evaluated. As a result, the tensile strength was 146 MPa, the tensile elastic modulus was 8.9 GPa, and the Charpy impact strength was 20 kJ / m ² .

（比較例１）
エラストマを含まない材料（デュポン社製Ｚｙｔｅｌ（登録商標）ＰＡ６６−ＧＦ４３）を使用したこと以外は実施例１と同様にして、引張強さ、引張弾性率、及び、シャルピー衝撃強度を評価した。その結果、引張強さは２２５ＭＰａ、引張弾性率は１４ＧＰａ、シャルピー衝撃強度は１６ｋＪ／ｍ^２であった。 (Comparative Example 1)
The tensile strength, tensile elastic modulus, and Charpy impact strength were evaluated in the same manner as in Example 1 except that a material containing no elastomer (Zytel® PA66-GF43 manufactured by DuPont) was used. As a result, the tensile strength was 225 MPa, the tensile elastic modulus was 14 GPa, and the Charpy impact strength was 16 kJ / m ² .

（比較例２）
エラストマを含まず、かつ、無機繊維の含有量が３３質量％である材料（デュポン社製Ｚｙｔｅｌ（登録商標）ＰＡ６６−ＧＦ３３）を使用したこと以外は実施例１と同様にして、引張強さ、引張弾性率、及び、シャルピー衝撃強度を評価した。その結果、引張強さは２００ＭＰａ、引張弾性率は１１ＧＰａ、シャルピー衝撃強度は１３ｋＪ／ｍ^２であった。 (Comparative Example 2)
Similar to Example 1, the tensile strength, except that a material containing no elastomer and having an inorganic fiber content of 33% by mass (Zytel® PA66-GF33 manufactured by DuPont) was used. The tensile elastic modulus and the Charpy impact strength were evaluated. As a result, the tensile strength was 200 MPa, the tensile elastic modulus was 11 GPa, and the Charpy impact strength was 13 kJ / m ² .

（比較例３）
エラストマを含まず、かつ、無機繊維の含有量が５０質量％である材料（デュポン社製Ｚｙｔｅｌ（登録商標）ＰＡ６６−ＧＦ５０）を使用したこと以外は実施例１と同様にして、引張強さ、引張弾性率、及び、シャルピー衝撃強度を評価した。その結果、引張強さは２５０ＭＰａ、引張弾性率は１７ＧＰａ、シャルピー衝撃強度は１８ｋＪ／ｍ^２であった。 (Comparative Example 3)
Similar to Example 1, tensile strength, except that a material containing no elastomer and having an inorganic fiber content of 50% by mass (Zytel® PA66-GF50 manufactured by DuPont) was used. The tensile elastic modulus and the Charpy impact strength were evaluated. As a result, the tensile strength was 250 MPa, the tensile elastic modulus was 17 GPa, and the Charpy impact strength was 18 kJ / m ² .

（評価のまとめ）
以上の結果を以下の表１に纏めた。なお、表１において、◎は特に良好な結果、○は◎ほどではないが良好であり許容可能な結果、×は許容できない結果を表す。 (Summary of evaluation)
The above results are summarized in Table 1 below. In Table 1, ⊚ represents a particularly good result, ◯ represents a good but acceptable result, and × represents an unacceptable result.

この表１において、引張強さの項目に関して、瞬間的な大きな荷重が作用していないものの車両の荷重が作用しているときの割れの防止を考慮すると、引張強さは１００ＭＰａ以上であることが好ましい。そこで、引張強さが１００ＭＰａ以上を○、引張強さが２００ＭＰａ以上を◎とした。また、引張弾性率に関して、瞬間的な入力による割れ防止の観点から、引張強さが１０ＧＰａ以下を◎、１０ＧＰａを超えるが１５ＧＰａ以下を○、１５ＧＰａを超えるものを×とした。さらに、シャルピー衝撃強度について、瞬間的な入力による割れ防止の観点から、シャルピー衝撃強度が２５ｋＪ／ｍ^２以上を◎、２０ｋＪ／ｍ^２以上２５ｋＪ／ｍ^２未満を○、２０ｋＪ／ｍ^２未満を×とした。 In Table 1, regarding the item of tensile strength, the tensile strength should be 100 MPa or more in consideration of the prevention of cracking when the load of the vehicle is applied although the momentary large load is not applied. preferable. Therefore, the tensile strength of 100 MPa or more was designated as ◯, and the tensile strength of 200 MPa or higher was designated as ⊚. Regarding the tensile elastic modulus, from the viewpoint of preventing cracking due to instantaneous input, a tensile strength of 10 GPa or less was designated as ⊚, a tensile strength of more than 10 GPa but 15 GPa or less was designated as ◯, and a tensile strength exceeding 15 GPa was designated as x. Furthermore, regarding the Charpy impact strength, from the viewpoint of preventing cracking due to instantaneous input, Charpy impact strength of 25 kJ / m ² or more is ⊚, 20 kJ / m ² or more and less than 25 kJ / m ² is ○, and 20 kJ / m ^{2 or} less is ×. And said.

表１に示すように、熱可塑性樹脂と、無機繊維と、エラストマとを含む材料を使用した実施例１及び２では、良好な引張強さ及び引張弾性率を示しつつ、シャルピー強度にも優れていた。従って、実施例１及び２の材料を使用してロアスプリングシートを作製した際、瞬間的に大きな荷重がロアスプリングシートに作用しても、ロアスプリングシートに割れが生じることが防止される。 As shown in Table 1, Examples 1 and 2 using a material containing a thermoplastic resin, an inorganic fiber, and an elastomer show good tensile strength and tensile elastic modulus, and are also excellent in Charpy strength. It was. Therefore, when the lower spring seats are manufactured using the materials of Examples 1 and 2, even if a large load momentarily acts on the lower spring seats, the lower spring seats are prevented from cracking.

一方で、熱可塑性樹脂と、無機繊維と、エラストマとのうちのいずれか一つを欠く材料を使用したロアスプリングシートでは、引張強さは良好であったが、シャルピー衝撃強度が何れも劣っていた。従って、比較例１〜３の材料を使用してロアスプリングシートを作製すると、特に瞬間的に大きな荷重が作用した際に割れが生じ易く、強度に劣ることがわかった。 On the other hand, the lower spring seat using a material lacking any one of a thermoplastic resin, an inorganic fiber, and an elastomer had good tensile strength but inferior Charpy impact strength. It was. Therefore, it was found that when the lower spring seat was produced using the materials of Comparative Examples 1 to 3, cracks were likely to occur particularly when a large load was momentarily applied, and the strength was inferior.

＜ロアスプリングシートの強度評価＞
実施例１の材料を使用し、直径２０ｃｍ、厚さ３ｍｍのロアスプリングシート３２０（図２参照）を作製した。そして、このロアスプリングシート３２０の上に、その一部に切り欠きを有するコイルスプリング３０を載せた。コイルスプリング３０は、ロアスプリングシート３２０の載置面３２７に配置した。コイルスプリング３０の太さ（線径）は直径１４ｍｍ、コイル内径は７９ｍｍ（最も短い部分）〜１３９ｍｍ（最も長い部分）、長さは３２７ｍｍである。コイルスプリング３０は、ＳＡＥ９２５４（ＳＡＥ規格）又はＳＵＰ７（ＪＩＳ規格）相当の材料により形成される。また、コイルスプリング３０のうち、ロアスプリングシート３２０との接触面から３／４周目の位置に切り欠きが形成されている。また、ロアスプリングシート３２０の下方には、図２に示す金属シート３１０が配置される。 <Strength evaluation of lower spring seat>
Using the material of Example 1, a lower spring seat 320 (see FIG. 2) having a diameter of 20 cm and a thickness of 3 mm was produced. Then, a coil spring 30 having a notch in a part thereof was placed on the lower spring seat 320. The coil spring 30 was arranged on the mounting surface 327 of the lower spring seat 320. The thickness (wire diameter) of the coil spring 30 is 14 mm in diameter, the inner diameter of the coil is 79 mm (shortest part) to 139 mm (longest part), and the length is 327 mm. The coil spring 30 is made of a material equivalent to SAE9254 (SAE standard) or SUP7 (JIS standard). Further, in the coil spring 30, a notch is formed at a position on the 3/4 turn from the contact surface with the lower spring seat 320. Further, a metal sheet 310 shown in FIG. 2 is arranged below the lower spring seat 320.

そして、このコイルスプリング３０の上方から７５０ｋｇの荷重を作用させて、コイルスプリング３０を折損させた。コイルスプリング３０が折損すると、コイルスプリング３０はロアスプリングシート３２０に瞬間的に大きな荷重が作用した。しかし、コイルスプリング３０がロアスプリングシート３２０に接触しても、ロアスプリングシート３２０の形状は維持されたままであった。従って、熱可塑性樹脂と、無機繊維と、エラストマとを含む材料を使用してロアスプリングシート３２０を作製した場合、コイルスプリング３０が折損しても、ロアスプリングシート３２０が破損し難く、コイルスプリング３０の脱落が防止されることが確認された。 Then, a load of 750 kg was applied from above the coil spring 30 to break the coil spring 30. When the coil spring 30 was broken, a large load was momentarily applied to the lower spring seat 320 of the coil spring 30. However, even when the coil spring 30 came into contact with the lower spring seat 320, the shape of the lower spring seat 320 was maintained. Therefore, when the lower spring seat 320 is manufactured using a material containing a thermoplastic resin, an inorganic fiber, and an elastomer, the lower spring seat 320 is not easily damaged even if the coil spring 30 is broken, and the coil spring 30 is not easily damaged. It was confirmed that the dropout was prevented.

一方で、比較例３の材料を使用したこと以外は同様にし、ロアスプリングシート３２０の強度を評価した。その結果、コイルスプリング３０がロアスプリングシート３２０に接触すると、ロアスプリングシート３２０は粉砕した。従って、ロアスプリングシート３２０の強度が劣ることが確認された。 On the other hand, the strength of the lower spring seat 320 was evaluated in the same manner except that the material of Comparative Example 3 was used. As a result, when the coil spring 30 came into contact with the lower spring seat 320, the lower spring seat 320 was crushed. Therefore, it was confirmed that the strength of the lower spring seat 320 was inferior.

１懸架装置
１０シリンダ
３０コイルスプリング
３２０ロアスプリングシート
３２１ｂゲート跡
３３３リブ部 1 Suspension device 10 Cylinder 30 Coil spring 320 Lower spring seat 321b Gate mark 333 Rib

Claims

A lower spring seat installed in a vehicle suspension system.
Contains thermoplastic resin, inorganic fiber, and elastomer ,
It has a circular shape when viewed from above.
A lower spring seat, characterized in that the inorganic fibers are radially oriented.

The lower spring seat according to claim 1 , wherein the Charpy impact strength measured at 23 ° C. with a notch is 20 kJ / m ² or more based on the method of ISO-179.

To Chuo is cylindrical portion cylinder constituting the suspension device is inserted is formed,
The lower spring seat according to claim 1 or 2 , wherein a gate mark is formed on the inner peripheral surface of the cylindrical portion.

The side surface of the coil spring constituting the front Symbol suspension system is arranged, characterized in that the rib is formed on the surface opposite to any one of claims 1 to 3 The lower spring seat described.