JP6861164B2

JP6861164B2 - 酸素固溶チタン材料焼結体およびその製造方法

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Description

この発明は、高強度チタン材料に関するものであり、特に酸素を固溶させた酸素固溶チタン焼結体およびその製造方法に関するものである。

チタンは、鋼の約１／２の低比重を有する軽量素材であり、耐腐食性や強度に優れた特徴を有することから、軽量化ニーズが強い航空機、鉄道車両、二輪車、自動車などの部品や、家電製品や建築用部材に利用されている。また、優れた耐腐食性の観点から、医療用素材としても利用されている。

しかしながら、チタンは、鉄鋼材料やアルミニウム合金と比較して、素材コストが高いために利用対象が限定されている。特に、チタン合金は、１０００ＭＰａを超える高い引張強さを有するものの、延性（破断伸び）が十分ではなく、また常温または低温域での塑性加工性に乏しいといった課題がある。他方、純チタンは、常温にて２５％を超える高い破断伸びを有しており、低温域での塑性加工性にも優れているものの、引張強さが４００〜６００ＭＰａ程度と低い点が課題である。

チタンに対する高強度と高延性の両立、および素材コストの低減に関する要求は極めて強いことから、これまでに様々な検討が行われてきた。特に、低コスト化の観点から、バナジウム、スカンジウム、ニオブなどの高価な元素ではなく、酸素といった比較的安価な元素による高強度化が従来技術として多く検討されてきた。

例えば、特開２０１２−２４１２４１号公報（特許文献１）は、酸素固溶チタン材料を得るための方法として、チタン粉末とＴｉＯ_２粒子との混合粉末成形体を焼結してＴｉＯ_２粒子を熱分解させ、解離した酸素原子をチタン中に固溶させる方法を提案している。

特開２０１２−２４１２４１号公報

特開２０１２−２４１２４１号公報に開示された方法では酸素原子の固溶のみによってチタン材料の強度化を図っているが、チタン材料を種々の用途に適用する観点から、酸素原子による固溶強化に加えて、他の金属原子または化合物を含むことによる特性向上を発現するようにすることが望まれる。

本発明の目的は、酸素原子の固溶強化に加えて、他の金属または化合物をマトリクス中に含むことによる特性向上を実現し得る高強度チタン焼結体およびその製造方法を提供することである。

一つの局面において、本発明に従った酸素固溶チタン焼結体は、α相を有するチタン成分からなるマトリクスと、チタン成分の結晶格子内に固溶した酸素原子と、チタン成分の結晶格子内に固溶した金属原子とを備える。

一つの実施形態では、α相への固溶限度を超えた金属原子とチタン成分との化合物が、マトリクス中に分散している。

他の局面において、本発明に従った酸素固溶チタン焼結体は、α相を有するチタン成分からなるマトリクスと、チタン成分の結晶格子内に固溶した酸素原子と、マトリクス中に分散して存在する金属成分とを備える。

一つの実施形態では、金属成分は、マトリクス中に析出した金属原子である。他の実施形態では、金属成分は、金属原子とチタン成分との化合物である。

上記の金属原子または金属成分の金属は、例えば、Ｓｉ，Ｔａ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｖ，Ｓｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｂｅ，ＺｒおよびＭｇからなる群から選ばれた金属である。

本発明に従った酸素固溶チタン焼結体の製造方法は、α相を有するチタン成分からなるチタン成分粉末と、チタン以外の金属の酸化物粒子とを混合する工程と、混合によって得られる混合粉末を圧縮力を加えて成形する工程と、圧縮成形によって得られる圧縮成形体を酸素を含まない雰囲気の固相温度域で加熱して焼結する工程とを備える。上記の焼結工程は、金属酸化物を、金属原子と酸素原子とに分解することと、金属酸化物から解離した酸素原子をチタン成分の結晶格子内に固溶することと、金属酸化物から解離した金属原子をチタン成分のマトリクス中に残存させることとを含む。

酸化物粒子は、例えば、Ｓｉ，Ｔａ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｖ，Ｓｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｂｅ，ＺｒおよびＭｇからなる群から選ばれた金属の酸化物粒子である。

好ましくは、固相温度域の加熱焼結温度は、その下限が７００℃であり、その上限が、金属酸化物を構成する金属の沸点以下の温度、及びチタン成分の融点以下の温度のうちのいずれか低い方である。

金属酸化物から解離した金属原子は、加熱焼結処理により、チタン成分の結晶格子内に固溶する。または、金属酸化物から解離した金属原子は、加熱焼結処理により、チタン成分と反応して化合物を形成してマトリクス中に分散する。または、金属酸化物から解離した金属原子は、加熱焼結処理により、チタン成分のマトリクス中に析出する。

一つの実施形態では、圧縮成形工程と焼結工程とを同時に行う。好ましくは、酸素固溶チタン焼結体の製造方法は、加熱焼結した後に得られる焼結体に対して均質化熱処理を行う工程をさらに備える。また、好ましくは、酸素固溶チタン焼結体の製造方法は、加熱焼結した後に得られる焼結体を塑性加工する工程をさらに備える。

本発明によれば、金属酸化物から解離した酸素原子の固溶強化、および金属酸化物から解離した金属原子の固溶強化、析出強化または分散強化により、高強度チタン焼結体を得ることができる。

チタンおよび酸素の２元系状態図である。酸化物の標準生成自由エネルギーと温度との関係を示す図である。Ｍｇ＋１０容量％ＣａＯ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＳｉＯ_２系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％Ｔａ_２Ｏ_５系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％αＡｌ_２Ｏ_３系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％γＡｌ_２Ｏ_３系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＣｕＯ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％Ｃｕ_２Ｏ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％Ｎｂ_２Ｏ_５系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＢｅＯ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＣｏＯ_２系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＦｅＯ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＭｎＯ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％Ｖ_２Ｏ_３系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＺｒＯ_２系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＳｎＯ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％Ｃｒ_２Ｏ_３系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋１０質量％ＭｇＯ系混合粉末および焼結体のＸ線回折結果を示す図である。Ｔｉ＋５質量％ＳｉＯ_２系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％Ｔａ_２Ｏ_５系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％αＡｌ_２Ｏ_３系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％γＡｌ_２Ｏ_３系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％ＣｕＯ系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％Ｃｕ_２Ｏ系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ−５質量％Ｎｂ_２Ｏ_５系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％ＢｅＯ系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％ＣｏＯ_２系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％ＦｅＯ系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％ＭｎＯ系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％Ｖ_２Ｏ_３系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％ＺｒＯ_２系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ＋５質量％ＳｎＯ系混合粉末焼結体の組織写真である。Ｔｉ６４＋ＺｒＯ_２系混合粉末焼結押出材の応力−伸び線図である。Ｔｉ＋ＺｒＯ_２系混合粉末焼結押出材の応力−伸び線図である。Ｔｉ＋ＺｒＯ_２系混合粉末焼結押出材の応力−伸び線図である。

［Ｔｉ−Ｏの２元系状態図］
図１は、チタンおよび酸素の２元系状態図を示している。図１から明らかなように、αーＴｉ結晶は、最大で３３原子％まで酸素を固溶することができる。このように多量の酸素を固溶できるのは、αーＴｉ結晶が六方最密充填構造（hexagonal close-packed structure:ｈｃｐ）を有するからである。多量の酸素を固溶できるのはチタンだけであり、他の金属では見られない特徴である。

ところが、チタン材料を溶製法で作製する場合には、酸素を多量に固溶することができない。なぜなら、液相状態では結晶格子が形成されておらず、固相状態になる際に六方最密充填構造の結晶格子を作って酸素を取り込むだけだからである。

［酸化物の標準生成自由エネルギー−温度図］
そこで、本願の発明者は、固相状態で酸素原子をチタンのマトリクス中に取り込む手法として、チタンと金属酸化物との反応を利用することができないかを検討した。

図２は、酸化物の標準生成自由エネルギーと温度との関係を示す図である。出典は、丸善株式会社発行の「改訂第３版金属データブック」（編者：社団法人日本金属学会）である。図２のグラフで、横軸に示す特定の温度域で縦軸の標準生成自由エネルギーが下方に位置する（エネルギーが低い）金属酸化物は、上方に位置する（エネルギーが高い）金属酸化物よりも安定性が高い。したがって、熱力学の原理によれば、特定の温度域で標準生成自由エネルギーが下方に位置する金属ＭＬは、上方に位置する金属ＭＵの酸化物に対して還元作用を発揮し、金属ＭＵの酸化物を分解し、解離した酸素原子を取り込むことが予測できる。

この予測を実証するために、本願の発明者は、図２のグラフで標準生成自由エネルギーがチタン（Ｔｉ）よりも高い金属ＭＵの酸化物粒子とチタン粉末の混合粉末を固相状態（チタンの融点未満）で焼結する実験を行った。その結果、金属ＭＵの酸化物が分解し、解離した酸素原子がチタンの結晶格子内に固溶し、なおかつ、解離した金属ＭＵの原子がチタンの結晶格子内に固溶したり、チタンのマトリクス中に析出したり、チタンとの化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散したりすることを確認した。

さらに、本願の発明者は、酸化チタニウムよりも標準生成自由エネルギーが下方に位置する金属ＭＬの酸化物であっても、固相状態での焼結時にチタンとの反応によって分解し、酸素原子及び金属原子を解離する現象を見出した。解離した酸素原子はチタンの結晶格子内に固溶し、なおかつ、解離した金属ＭＬの原子が、チタンの結晶格子内に固溶するか、チタンのマトリクス中に析出するか、チタンとの化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散することを確認した。このような挙動は、熱理学の原理に反するものであり、チタン粉末を用いた固相温度域での焼結過程においてのみ見られる現象である。

［六方最密充填構造を有するマグネシウム］
マグネシウム（Ｍｇ）は、チタンと同様に六方最密充填構造を有するが、酸素を固溶できる量が極めて小さい。そのため、マグネシウム粉末と他の金属の酸化物粒子との混合粉末を焼結しても、両者の間で化学反応は生じない。

本願の発明者は、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）よりも安定な酸化物である酸化カルシウム（ＣａＯ）粒子と、マグネシウム粉末とを混合し、４００〜５２５℃の範囲で加熱して両者が化学反応するかどうかを確かめた。混合粉末全体に対する酸化マグネシウム粒子の量は、１０容量％であった。図３は、この実験のＸ線回折結果を示す。図３において、４つの線は、下から順に、混合原料、４００℃焼結、４５０℃焼結、５２５℃焼結の線を表している。

「●」印で示すＣａＯのピークは、加熱処理しても消失せずにそのまま残っており、「△」印で示すＭｇのピーク位置のシフトも生じていない。この図３から読み取れることは、加熱下においてもマグネシウムと酸化カルシウムとは化学反応しておらず、酸化カルシウムが分解していないということである。

マグネシウムは、チタンと同じ六方最密充填構造を有しているものの、酸素を固溶できる量が小さいため、チタンに見られるような化学反応や酸素固溶現象を生じないことを確認した。

［実験したチタン粉末及び金属酸化物粒子との混合粉末］
実験で使用したチタン粉末の材料は、純チタンであった。純チタンは、α相（六方最密充填構造の結晶格子）を有しているので、酸素原子等を多く固溶できる。今回の実験では使用していないが、純チタン粉末の代わりにα相を有するチタン合金粉末でも、純チタンと同様に、酸素原子等を多く固溶できる。α相を有するチタン合金の例として、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ、Ｔｉ−Ａｌ−Ｆｅ系チタン合金、Ｔｉ−Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系チタン合金等を挙げることができる。

使用した純チタン粉末の平均粒子径は２８μｍであったが、１０μｍ〜１５０μｍ程度までの粒子径のものを使用してもよい。

金属酸化物を形成する金属として、Ｓｉ、Ｔａ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｖ、Ｓｎ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｂｅ、Ｚｒ、Ｍｇ等を使用できる。これらの金属の酸化物として、固相焼結する温度範囲においてＴｉＯ_２よりも標準生成自由エネルギーが高い（ＴｉＯ_２よりも熱力学的に不安定）金属酸化物は、ＳｉＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５、ＣｕＯ、Ｃｕ_２Ｏ、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＣｏＯ_２、ＦｅＯ、ＭｎＯ、Ｖ_２Ｏ_３、ＳｎＯ、Ｃｒ_２Ｏ_３である。他方、固相焼結する温度範囲においてＴｉＯ_２よりも標準生成自由エネルギーが低い（ＴｉＯ_２よりも熱力学的に安定）金属酸化物は、α−Ａｌ_２Ｏ_３、β−Ａｌ_２Ｏ_３、ＢｅＯ、ＺｒＯ_２、ＭｇＯである。

金属酸化物粒子の平均粒子径は、１μｍ〜１０μｍ程度である。混合時に金属酸化物粒子が凝集せずにチタン成分粉末粒子上に分散するようにするために、予めチタン成分粉末粒子表面に接着性を有するオイルをコーティングしておくのが望ましい。

［焼結体の製造方法］
（１）混合工程
平均粒子径が２８μｍの純チタン粉末と、種々の金属酸化物粒子とを、ボールミルを用いて乾式下で混合した。金属酸化物粒子の量は、混合粉末全体に対して質量基準で、０．１〜７％の範囲にするのが好ましい。金属酸化物粒子の量が０．１％未満だと、金属酸化物粒子添加の効果が十分に発揮されない。他方、金属酸化物の量が７％を超えるようだと、チタン材料焼結体が硬くなりすぎて、脆くなる傾向がある。

ボールミルを用いて実験を行った際の混合処理条件は、以下の通りである。

ボールミルを用いた乾式混合処理
回転数：９０ｒｐｍ
混合時間：１Ｈ
混合粉末全体に対する金属酸化物の量：５質量％

（２）成形工程
上記の混合処理によって得られた混合粉末を圧縮力を加えて成形した。この圧縮成形は、焼結工程と別個に行っても良いし、焼結処理時に同時に行っても良い。

焼結処理前に圧縮成形する場合には、冷間で行っても良いし、温間で行っても良い。成形型としてスチール製を用いることができるので、成形圧力を３００〜８００ＭＰａ程度にすることができる。

圧縮成形と固相焼結を同時に行う放電プラズマ焼結処理においては、成形型としてカーボン製を用いることになるので、型の強度面から、成形圧力を１００ＭＰａ程度以下にすることが必要である。

（３）焼結工程
実験では、混合粉末に対して３０ＭＰａの加圧力を加えて成形しながら放電プラズマ焼結処理を行った。放電プラズマ焼結処理装置の条件は、以下の通りであった。

焼結温度：１０００℃（固相温度域）
保持時間：１Ｈ
雰囲気：真空（４Ｐａ以下）

焼結温度の下限は、金属酸化物が分解する７００℃程度である。焼結温度の上限は、チタン成分の融点以下、および金属酸化物を形成する金属の沸点以下のうちのいずれか低い方である。

圧縮成形工程と別に焼結工程を行う場合には、焼結時の雰囲気を真空にする必要はなく、酸素を含まない不活性ガスの雰囲気であっても良い。

上記の焼結処理時に、金属酸化物は酸素原子と金属原子とに分解する。解離した酸素原子は、チタン成分の六方最密充填構造の結晶格子内に固溶する。解離した金属原子は、金属の種類によって、以下のいずれかの挙動をする。

ａ）チタン成分の六方最密充填構造の結晶格子内に固溶する。
ｂ）チタン成分のマトリクス中に析出する。析出は、結晶内および／または結晶粒界上である。
ｃ）チタン成分と反応して化合物を形成してチタン成分のマトリクス中に分散する。分散は、結晶内および／または結晶粒界上である。

（４）均質化熱処理工程
加熱焼結した後に得られる焼結体の組織を均質化するための熱処理を行った。

（５）熱間塑性工程
均質化熱処理を行った焼結体を熱間にて押出加工した。熱間押出加工は塑性加工の一種であるが、熱間押出加工に代えて熱間鍛造加工あるいは熱間圧延加工を行っても良い。焼結体を熱間にて塑性加工することによって、酸素固溶チタン焼結体の強度を一層向上することができる。後述する引張試験の試料は、焼結体を熱間押出加工したものである。

［焼結体の特性評価］
本願発明者は、以下の評価を通して、チタン成分からなる粉末と、チタン以外の金属の酸化物粒子とを混合して、加圧焼結することによって、金属酸化物から解離した酸素原子及び金属原子がチタン材料中に固溶、析出、又は分散していること、さらに焼結体の硬度が上昇していること、さらに焼結体の押出材の引張強度が上昇していることを確認した。

ａ）原料混合粉末（焼結前）及び焼結体のＸ線回折
ｂ）焼結体の組織写真
ｃ）焼結体のマイクロビッカース硬度（Ｈｖ）の測定
ｄ）焼結体押出材の常温での引張試験

［金属酸化物の分解および解離した酸素原子および金属原子の挙動の確認］
図４〜図１９は、Ｘ線回折結果を示す図であり、最も下に位置する線は純チタンと金属酸化物粒子との混合粉末（焼結前）を示し、最も上に位置する線は金属酸化物粒子を示し、中間に位置する線は放電プラズマ焼結処理後の焼結体を示している。各図において、記号「〇」は金属酸化物の存在を表すピークを示し、記号「△」は純チタンを表すピークを示し、記号「◆」はチタンと金属との化合物を表すピークを示し、記号「◇」は金属成分を表すピークを示している。

（１）Ｔｉ＋５質量％ＳｉＯ_２
図４に示すＴｉ＋５質量％ＳｉＯ_２の混合粉末を参照する。ＳｉＯ_２粒子（最も上に位置する線）には、回折角２１度付近および２７度付近に、ＳｉＯ_２のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）には、ＳｉＯ_２のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角２１度付近および２７度付近のＳｉＯ_２のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、ＳｉＯ_２が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、シリコン酸化物の分解によって解離した酸素原子およびシリコン原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、チタンとシリコンとの化合物（Ｔｉ−Ｓｉ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、シリコン酸化物の分解によって解離したシリコン原子がチタンと反応してＴｉ−Ｓｉ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２０の組織写真を見れば、Ｔ−Ｓｉ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（２）Ｔｉ＋５質量％Ｔａ_２Ｏ_５
図５に示すＴｉ＋５質量％Ｔａ_２Ｏ_５の混合粉末を参照する。Ｔａ_２Ｏ_５粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角２３度付近および２７度付近に、Ｔａ_２Ｏ_５のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）には、Ｔａ_２Ｏ_５のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角２３度付近および２７度付近のＴａ_２Ｏ_５のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、Ｔａ_２Ｏ_５が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にややシフトしていることが認められる。これは、タンタル酸化物の分解によって解離した酸素原子およびタンタル原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、チタンとタンタルとの化合物（Ｔｉ−Ｔａ系化合物）のピークや、タンタルのピークが現れていない。このことは、タンタル酸化物の分解によって解離したタンタル原子の全てがチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶していることを意味する。

図２１の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｔａ系化合物やＴａ成分がマトリクス中に現れていないことを確認できる。

（３）Ｔｉ＋５質量％αＡｌ_２Ｏ_３
図６に示すＴｉ＋５質量％αＡｌ_２Ｏ_３の混合粉末を参照する。αＡｌ_２Ｏ_３粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角２５度付近および４３度付近に、αＡｌ_２Ｏ_３のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）には、αＡｌ_２Ｏ_３のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角２５度付近および４３度付近のαＡｌ_２Ｏ_３のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、αＡｌ_２Ｏ_３が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、アルミニウム酸化物の分解によって解離した酸素原子およびアルミニウム原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、チタンとアルミニウムとの化合物（Ｔｉ−Ａｌ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、アルミニウム酸化物の分解によって解離したアルミニウム原子がチタンと反応してＴｉ−Ａｌ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２２の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ａｌ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（４）Ｔｉ＋５質量％γＡｌ_２Ｏ_３
図７に示すＴｉ＋５質量％γＡｌ_２Ｏ_３の混合粉末を参照する。γＡｌ_２Ｏ_３粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角３６度付近に、γＡｌ_２Ｏ_３のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角３６度付近にγＡｌ_２Ｏ_３のピーク「〇」が現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角３６度付近のγＡｌ_２Ｏ_３のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、γＡｌ_２Ｏ_３が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、アルミニウム酸化物の分解によって解離した酸素原子およびアルミニウム原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角３７度付近にチタンとアルミニウムとの化合物（Ｔｉ−Ａｌ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、アルミニウム酸化物の分解によって解離したアルミニウム原子がチタンと反応してＴｉ−Ａｌ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２３の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ａｌ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（５）Ｔｉ＋５質量％ＣｕＯ
図８に示すＴｉ＋５質量％ＣｕＯの混合粉末を参照する。ＣｕＯ粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角３３度付近に、ＣｕＯのピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角３３度付近にＣｕＯのピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角３３度付近のＣｕＯのピークが消失している。このことは、焼結処理によって、ＣｕＯが分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、銅酸化物の分解によって解離した酸素原子および銅原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角２９度付近にチタンと銅との化合物（Ｔｉ−Ｃｕ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、銅酸化物の分解によって解離した銅原子がチタンと反応してＴｉ−Ｃｕ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２４の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｃｕ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（６）Ｔｉ＋５質量％Ｃｕ_２Ｏ
図９に示すＴｉ＋５質量％Ｃｕ_２Ｏの混合粉末を参照する。Ｃｕ_２Ｏ粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角３０度付近に、Ｃｕ_２Ｏのピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角３０度付近にＣｕ_２Ｏのピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角３０度付近のＣｕ_２Ｏのピークが消失している。このことは、焼結処理によって、Ｃｕ_２Ｏが分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、銅酸化物の分解によって解離した酸素原子および銅原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角４３度付近にチタンと銅との化合物（Ｔｉ−Ｃｕ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、銅酸化物の分解によって解離した銅原子がチタンと反応してＴｉ−Ｃｕ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２５の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｃｕ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（７）Ｔｉ＋５質量％Ｎｂ_２Ｏ_５
図１０に示すＴｉ＋５質量％Ｎｂ_２Ｏ_５の混合粉末を参照する。Ｎｂ_２Ｏ_５粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角２２度付近に、Ｎｂ_２Ｏ_５のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角２２度付近にＮｂ_２Ｏ_５のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角２２度付近のＮｂ_２Ｏ_５のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、Ｎｂ_２Ｏ_５が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、ニオブ酸化物の分解によって解離した酸素原子およびニオブ原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角２９度付近にチタンとニオブとの化合物（Ｔｉ−Ｎｂ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、ニオブ酸化物の分解によって解離したニオブ原子がチタンと反応してＴｉ−Ｎｂ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２６の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｎｂ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（８）Ｔｉ＋５質量％ＢｅＯ
図１１に示すＴｉ＋５質量％ＢｅＯの混合粉末を参照する。ＢｅＯ粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角４４度付近に、ＢｅＯのピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角４４度付近にＢｅＯのピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、ベリリウム酸化物の分解によって解離した酸素原子およびベリリウム原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

なお、焼結体において、回折角４４度付近に、ＢｅＯのピークが現れているが、これは、今回の実験では、ＢｅＯの全てが分解しておらず、未分解のＢｅＯが残っていることを示す。良好な混合状態にしたり、焼結温度等の条件を変更したりすれば、ＢｅＯの全てを分解させることは可能である。

さらに焼結体に注目すると、回折角３３度付近にチタンとベリリウムとの化合物（Ｔｉ−Ｂｅ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、ベリリウム酸化物の分解によって解離したベリリウム原子がチタンと反応してＴｉ−Ｂｅ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２７の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｂｅ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（９）Ｔｉ＋５質量％ＣｏＯ_２
図１２に示すＴｉ＋５質量％ＣｏＯ_２の混合粉末を参照する。ＣｏＯ_２粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角３１度付近に、ＣｏＯ_２のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角３１度付近にＣｏＯ_２のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角３１度付近のＣｏＯ_２のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、ＣｏＯ_２が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、コバルト酸化物の分解によって解離した酸素原子およびコバルト原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角３７度付近にチタンとコバルトとの化合物（Ｔｉ−Ｃｏ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、コバルト酸化物の分解によって解離したコバルト原子がチタンと反応してＴｉ−Ｃｏ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図２８の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｃｏ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（１０）Ｔｉ＋５質量％ＦｅＯ
図１３に示すＴｉ＋５質量％ＦｅＯの混合粉末を参照する。ＦｅＯ粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角４２度付近に、ＦｅＯのピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角４２度付近にＦｅＯのピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角４２度付近のＦｅＯのピークが消失している。このことは、焼結処理によって、ＦｅＯが分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、鉄酸化物の分解によって解離した酸素原子および鉄原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、チタンと鉄との化合物（Ｔｉ−Ｆｅ系化合物）のピークや、鉄のピークが現れていない。このことは、鉄酸化物の分解によって解離した鉄原子の全てがチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶していることを意味する。

図２９の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｆｅ系化合物やＦｅ成分がチタンのマトリクス中に現れていないことを確認できる。

（１１）Ｔｉ＋５質量％ＭｎＯ
図１４に示すＴｉ＋５質量％ＭｎＯの混合粉末を参照する。ＭｎＯ粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角３１度付近および４１度付近に、ＭｎＯのピーク「〇」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、マンガン酸化物の分解によって解離した酸素原子およびマンガン原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角２９度付近にチタンとマンガンとの化合物（Ｔｉ−Ｍｎ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、マンガン酸化物の分解によって解離したマンガン原子がチタンと反応してＴｉ−Ｍｎ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図３０の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｍｎ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（１２）Ｔｉ＋５質量％Ｖ_２Ｏ_３
図１５に示すＴｉ＋５質量％Ｖ_２Ｏ_３の混合粉末を参照する。Ｖ_２Ｏ_３粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角２４度付近に、Ｖ_２Ｏ_３のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角２４度付近にＶ_２Ｏ_３のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角２４度付近のＶ_２Ｏ_３のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、Ｖ_２Ｏ_３が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、バナジウム酸化物の分解によって解離した酸素原子およびバナジウム原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角２９度付近にチタンとバナジウムとの化合物（Ｔｉ−Ｖ系化合物）のピークが新たに出現している。このことは、バナジウム酸化物の分解によって解離したバナジウム原子がチタンと反応してＴｉ−Ｖ系化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散していることを意味する。

図３１を参照すれば、Ｔｉ−Ｖ系化合物がチタンのマトリクス中に分散していることを確認できる。

（１３）Ｔｉ＋５質量％ＺｒＯ_２
図１６に示すＴｉ＋５質量％ＺｒＯ_２の混合粉末を参照する。ＺｒＯ_２粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角２５度付近に、ＺｒＯ_２のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角２５度付近にＺｒＯ_２のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角２５度付近のＺｒＯ_２のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、ＺｒＯ_２が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、ジルコニウム酸化物の分解によって解離した酸素原子およびジルコニウム原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、チタンとジルコニウムとの化合物（Ｔｉ−Ｚｒ系化合物）のピークや、ジルコニウムのピークが現れていない。このことは、ジルコニウム酸化物の分解によって解離したジルコニウム原子の全てがチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶していることを意味する。

図３２の組織写真を見れば、Ｔｉ−Ｚｒ系化合物やＺｒ成分がチタンのマトリクス中に現れていないことを確認できる。

（１４）Ｔｉ＋５質量％ＳｎＯ
図１７に示すＴｉ＋５質量％ＳｎＯの混合粉末を参照する。ＳｎＯ粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角３０度付近に、ＳｎＯのピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）には、ＳｎＯのピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角３０度付近のＳｎＯのピークが消失している。このことは、焼結処理によって、ＳｎＯが分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にややシフトしていることが認められる。これは、すず酸化物の分解によって解離した酸素原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、回折角４１度付近に、すずのピークが現れていることが認められる。これは、すず酸化物の分解によって解離したすず原子が、チタンのマトリクス中に析出していることを意味する。

図３３の組織写真を見れば、Ｓｎ成分がチタンのマトリクス中に析出していることを確認できる。

（１５）Ｔｉ＋５質量％Ｃｒ_２Ｏ_３
図１７に示すＴｉ＋５質量％Ｃｒ_２Ｏ_３の混合粉末を参照する。Ｃｒ_２Ｏ_３粒子（最も上に位置する線）には、例えば回折角２５度付近に、Ｃｒ_２Ｏ_３のピーク「〇」が現れている。混合粉末（最も下に位置する線）にも、回折角２５度付近にＣｒ_２Ｏ_３のピークが現れると共に、回折角３５度付近、３８度付近および４０度付近に純チタンのピーク「△」が現れている。

焼結体（中央に位置する線）に注目すると、回折角２５度付近のＣｒ_２Ｏ_３のピークが消失している。このことは、焼結処理によって、Ｃｒ_２Ｏ_３が分解したことを意味する。３５度付近、３８度付近および４０度付近には、純チタンのピークが現れているが、焼結前に比べると焼結処理後の純チタンのピークの位置は、一方の角度側にシフトしていることが認められる。これは、クロム酸化物の分解によって解離した酸素原子およびクロム原子がチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶しているからである。

さらに焼結体に注目すると、チタンとクロムとの化合物（Ｔｉ−Ｃｒ系化合物）のピークや、クロムのピークが現れていない。このことは、クロム酸化物の分解によって解離したクロム原子の全てがチタンの六方最密充填構造の結晶格子内に固溶していることを意味する。

（１６）Ｔｉ＋１０質量％ＭｇＯ
図１９に示すＴｉ＋１０質量％ＭｇＯの混合粉末を参照する。混合粉末（上に位置する線）には、回折角４２度付近にＭｇＯのピークが現れているが、焼結体ではこのＭｇＯのピークは消失している。このことは、焼結処理によってＭｇＯが分解したことを意味する。

［焼結体のマイクロビッカース（Ｈｖ）硬度計測結果］
上記に記載した各種焼結体（純チタン粉末と金属酸化物粒子の混合粉末成形体を放電プラズマ焼結したもの）を下記の条件で押出加工し、硬度測定及び引張強度測定のための試料を作成した。

下記の条件でマイクロビッカース硬度（Ｈｖ）を測定して、以下の結果が得られた。なお、各試料に対して２０か所の硬度を測定して、その平均硬度を算出した。

硬度測定条件：荷重１００ｇ／時間１５秒間
純Ｔｉ：２０８
Ｔｉ＋５％ＳｉＯ_２：７７９
Ｔｉ＋５％Ｔａ_２Ｏ_５：４３４
Ｔｉ＋５％αＡｌ_２Ｏ_３：８６１
Ｔｉ＋５％γＡｌ_２Ｏ_３：６２６
Ｔｉ＋５％ＣｕＯ：４７１
Ｔｉ＋５％Ｃｕ_２Ｏ：４６６
Ｔｉ＋５％Ｎｂ_２Ｏ_５：４５９
Ｔｉ＋５％ＢｅＯ：６６１
Ｔｉ＋５％ＣｏＯ_２：６５６
Ｔｉ＋５％ＦｅＯ：５１９
Ｔｉ＋５％ＭｎＯ：８０９
Ｔｉ＋５％Ｖ_２Ｏ_３：８４７
Ｔｉ＋５％ＺｒＯ_２：５６７
Ｔｉ＋５％ＳｎＯ：３８７
Ｔｉ＋５％Ｃｒ_２Ｏ_３：５４４

上記の測定結果から明らかなように、純チタン粉末と金属酸化物粒子との混合粉末を焼結したものは、純チタンに比べてマイクロビッカース硬度が大幅に上昇している。特に、Ｔｉ＋５％ＳｉＯ_２の焼結体、Ｔｉ＋５％αＡｌ_２Ｏ_３の焼結体、Ｔｉ＋５％ＭｎＯの焼結体、Ｔｉ＋５％Ｖ_２Ｏ_３の焼結体の硬度の上昇が著しい。このように焼結体の硬度が上昇するのは、焼結処理時に、金属酸化物が分解し、解離した酸素原子がチタンの結晶格子内に固溶するとともに、解離した金属原子がチタンの結晶格子内に固溶するか、チタンのマトリクス中に析出するか、チタンとの化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散することによって、強度が増大しているからである。

［Ｔｉ６４＋ＺｒＯ_２系焼結体の押出材の引張試験結果］
Ｔｉ６４＋ＺｒＯ_２系焼結体の押出材の試料に対して、常温で引張試験を行い、引張強さ（ＭＰａ）と伸び（％）を測定した。その結果を以下の表１および図３４の応力−伸び線図に示す。なお、Ｔｉ６４合金の化学組成は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖである。

表１および図３４から理解できることは、Ｔｉ６４合金粉末とＺｒＯ_２粒子との混合粉末焼結押出材は、Ｔｉ６４合金粉末の焼結押出材に比べて、硬度および引張強度が高くなっていることである。その効果は、ＺｒＯ_２の添加量が０．１質量％で表れている。

伸び（％）に注目すると、ＺｒＯ_２の添加量が０．１質量％〜０．７質量％の試料は、Ｔｉ６４の焼結押出材に比べて高い伸び性を発揮しているが、ＺｒＯ_２の添加量が０．９質量％の試料はＴｉ６４焼結押出材に比べて伸び性が劣っている。

上記の結果から判断すると、Ｔｉ６４−ＺｒＯ_２の焼結押出材の場合、硬度、引張強度、伸びの特性を向上させるためにはＺｒＯ_２の添加量を０．１質量％〜０．８質量％の範囲に調整するのが好ましい。

［Ｔｉ＋Ａｌ_２Ｏ_３(α）系混合粉末焼結押出材の製法および引張試験結果］
（１）粉末混合工程
水素化脱水素化法で作製された平均粒径２０μｍの純Ｔｉ粉末と、平均粒径１．８μｍのαアルミナ粒子（αＡｌ_２Ｏ_３）とを準備した。純Ｔｉ粉末にオイルを０．０２質量％添加し、卓上ボールミルで１時間混合することによって、Ｔｉ粉末表面にオイルを塗布した。オイルを塗布した純Ｔｉ粉末にＡｌ_２Ｏ_３粒子を０．０〜１．５質量％（混合粉末全体に対して）の範囲で添加し、ロッキングミル混合装置を用いて周波数６０Ｈｚ、混合時間１時間の条件にて混合し、混合粉末を作製した。

（２）真空加圧焼結工程および均質化熱処理工程
上記の混合粉末に対して、放電プラズマ焼結機（ＳＰＳ）を用いて、焼結温度１２７３Ｋ、保持時間３．６ｋｓ、加圧力３０ＭＰａ、真空度６Ｐａ以下の条件で、加圧真空焼結を行った。このようにした作製した焼結体に対して、均質化処理のために、真空電気炉にて１２７３Ｋで１０．８ｋｓの熱処理を施した。

（３）熱間押出工程
上記の熱処理後の焼結体に対して、赤外線急速加熱炉を用いてＡｒガス雰囲気中にて１２７３Ｋまで２Ｋ／ｓの昇温速度で昇温し、１２７３Ｋの温度で１８０秒間保持した後、直ちに油圧駆動式プレス機にて熱間押出加工を施して、直径φ１５ｍｍの押出棒材を作製した。その際、押出比を６、押出速度をラム速度で３ｍｍ／ｓとした。

（４）引張試験
上記の焼結押出棒材に対して、常温大気雰囲気にて引張試験を行い、引張強さ（ＭＰａ）と伸び（％）を測定した。ひずみ速度は、５×１０^−４ｓ^−１とした。その結果を表２に示す。

表２の結果から明らかなように、純Ｔｉと比較して、Ｔｉ＋αＡｌ_２Ｏ_３系焼結押出材は、降伏強さ（ＹＳ）および引張強さ（ＵＴＳ）が大幅に上昇する。他方、αＡｌ_２Ｏ_３の添加量が増えると、伸びが低下する。具体的には、αＡｌ_２Ｏ_３の量が１．５質量％になると、伸びが著しく低下する。

構造用材料として利用する場合には、伸び値は５％以上であれば問題視されない。１０％以上であればより好ましいとされる。係る観点からすれば、Ｔｉ＋１．０質量％αＡｌ_２Ｏ_３系焼結押出材は、伸び値が１５．５％であるので、構造用材料として十分に使用できる。

表２の結果から、αＡｌ_２Ｏ_３の添加量（混合粉末全体に対して）を０．１質量％〜１．３質量％程度にするのが好ましいと考えられる。

［Ｔｉ＋Ｖ_２Ｏ_５系混合粉末焼結押出材の製法および引張試験結果］
（１）粉末混合工程
水素化脱水素化法で作製された平均粒径２０μｍの純Ｔｉ粉末と、平均粒径２．２μｍの酸化バナジウム粒子（Ｖ_２Ｏ_５）とを準備した。純Ｔｉ粉末にオイルを０．０２質量％添加し、卓上ボールミルで１時間混合することによって、Ｔｉ粉末表面にオイルを塗布した。オイルを塗布した純Ｔｉ粉末にＶ_２Ｏ_５粒子を０．０〜１．５質量％（混合粉末全体に対して）の範囲で添加し、ロッキングミル混合装置を用いて周波数６０Ｈｚ、混合時間１時間の条件にて混合し、混合粉末を作製した。

（４）引張試験
上記の焼結押出棒材に対して、常温大気雰囲気にて引張試験を行い、引張強さ（ＭＰａ）と伸び（％）を測定した。ひずみ速度は、５×１０^−４ｓ^−１とした。その結果を表３に示す。

表３の結果から明らかなように、純Ｔｉと比較して、Ｔｉ＋Ｖ_２Ｏ_５系焼結押出材は、降伏強さ（ＹＳ）および引張強さ（ＵＴＳ）が大幅に上昇する。他方、Ｖ_２Ｏ_５の添加量が多くなると、伸びが低下する。具体的には、Ｖ_２Ｏ_５の量が１．５質量％になると、伸びが著しく低下する。

構造用材料として利用する場合には、伸び値は５％以上であれば問題視されない。１０％以上であればより好ましいとされる。係る観点からすれば、Ｔｉ＋１．０質量％Ｖ_２Ｏ_５系焼結押出材は、伸び値が２４．１％であるので、構造用材料として十分に使用できる。

表３の結果から、Ｖ_２Ｏ_５の添加量（混合粉末全体に対して）を０．１質量％〜１．３質量％程度にするのが好ましいと考えられる。

［金属酸化物粒子の分解によって解離した金属原子（金属成分）の強化機構］
α相を有するチタン成分からなるチタン成分粉末と金属酸化物粒子とを混合して焼結すれば、金属酸化物が分解し、解離した酸素原子はチタンの結晶格子内に固溶し、解離した金属原子はチタンの結晶格子内に固溶したり、チタンのマトリクス中に析出したり、チタンとの化合物を形成してチタンのマトリクス中に分散する。金属酸化物を形成する金属の種類によって、金属原子または金属成分の強化機構が異なる場合がある。以下の表４は、金属原子または金属成分の強化機構を整理したものである。

表４において、Ｔｉ＋５％ＳｉＯ_２の焼結体押出材の場合、シリコン原子はＴｉの結晶格子内に固溶すると共に、シリコン原子の一部がＴｉと反応してＴｉ−Ｓｉ系化合物を形成しＴｉのマトリクス中に分散する。チタンに対する強化機構は、酸素原子の固溶強化、シリコン原子の固溶強化、およびＴｉ−Ｓｉ系化合物の分散強化である。この強化機構により、チタン成分材料の硬さ、耐摩耗性、耐熱性を向上する。

Ｔｉ＋５％Ｔａ_２Ｏ_５の焼結体押出材の場合、タンタル原子はチタンの結晶格子内に固溶する。チタンに対する強化機構は、酸素原子の固溶強化およびタンタル原子の固溶強化であり、この強化機構によりチタン成分材料の延性を向上し、生体親和性を付与する。

Ｔｉ＋５％ＳｎＯの焼結体押出材の場合、すず原子はＴｉのマトリクス中に析出する。チタンに対する強化機構は、酸素原子の固溶強化およびすず原子の析出強化であり、この強化機構によりチタン成分材料の延性を向上する。

［Ｔｉ＋ＺｒＯ_２系混合粉末焼結押出材の製法および引張試験結果、並びにＺｒＯ_２の好ましい添加量］
（１）粉末混合工程
水素化脱水素化法で作製された平均粒径２０μｍの純Ｔｉ粉末と、平均粒径２．０μｍの酸化ジルコニウム粒子（ＺｒＯ_２）とを準備した。純Ｔｉ粉末にオイルを０．０２質量％添加し、卓上ボールミルで１時間混合することによって、Ｔｉ粉末表面にオイルを塗布した。オイルを塗布した純Ｔｉ粉末にＺｒＯ_２粒子を０．０〜４．０質量％（混合粉末全体に対して）の範囲で添加し、ロッキングミル混合装置を用いて周波数６０Ｈｚ、混合時間１時間の条件にて混合し、混合粉末を作製した。

（２）真空加圧焼結工程および均質化熱処理工程
上記の混合粉末に対して、放電プラズマ焼結機（ＳＰＳ）を用いて、焼結温度１１７３Ｋ、保持時間１０．８ｋｓ、加圧力３０ＭＰａ、真空度６Ｐａ以下の条件で、加圧真空焼結を行った。このようにした作製した焼結体に対して、均質化処理のために、真空電気炉にて１７７３Ｋで１０．８ｋｓの熱処理を施した。

（３）熱間押出工程
上記の熱処理後の焼結体に対して、赤外線急速加熱炉を用いてＡｒガス雰囲気中にて１２７３Ｋまで２Ｋ／ｓの昇温速度で昇温し、１２７３Ｋの温度で３００秒間保持した後、直ちに油圧駆動式プレス機にて熱間押出加工を施して、直径φ１０ｍｍの押出棒材を作製した。その際、押出比を１８．５、押出速度をラム速度で３ｍｍ／ｓとした。

（４）引張試験
上記の焼結押出棒材に対して、常温大気雰囲気にて引張試験を行い、引張強さ（ＭＰａ）と伸び（％）を測定した。ひずみ速度は、５×１０^−４ｓ^−１とした。また、硬度測定条件：荷重：５０ｇ／時間：１５秒間とし、各試料に対して２０か所のマイクロビッカース硬度（Ｈｖ）を測定してその平均硬度を算出した。

その結果を図３５と表５に示す。

図３５と表５の結果から明らかなように、純Ｔｉと比較して、Ｔｉ＋ＺｒＯ_２系焼結押出材は、降伏強さ（ＹＳ）および引張強さ（ＵＴＳ）が大幅に上昇する。他方、ＺｒＯ_２の添加量が多くなると、伸びが低下する。具体的には、ＺｒＯ_２の量が４．０質量％になると、伸びが著しく低下する。

構造用材料として利用する場合には、伸び値は５％以上であれば問題視されない。係る観点からすれば、Ｔｉ＋３．０質量％ＺｒＯ_２系焼結押出材は、伸び値が８．２％であるので、構造用材料として十分に使用できる。

表５の結果から、ＺｒＯ_２粒子の添加量（混合粉末全体に対して）を０．５質量％〜３．５質量％程度にするのが好ましいと考えられる。

［Ｔｉ＋ＺｒＯ２系混合粉末焼結押出材の製法および引張試験結果、並びに好ましい焼結温度］
（１）粉末混合工程
水素化脱水素化法で作製された平均粒径２０μｍの純Ｔｉ粉末と、平均粒径２．０μｍの酸化ジルコニウム粒子（ＺｒＯ_２）とを準備した。純Ｔｉ粉末にオイルを０．０２質量％添加し、卓上ボールミルで１時間混合することによって、Ｔｉ粉末表面にオイルを塗布した。オイルを塗布した純Ｔｉ粉末にＺｒＯ_２粒子を３．０質量％（混合粉末全体に対して）の範囲で添加し、ロッキングミル混合装置を用いて周波数６０Ｈｚ、混合時間１時間の条件にて混合し、混合粉末を作製した。

（２）真空加圧焼結工程および均質化熱処理工程
上記の混合粉末に対して、放電プラズマ焼結機（ＳＰＳ）を用いて、焼結温度を１０７３Ｋ、１１７３Ｋ、１２７３Ｋの３条件とし、保持時間１０．８ｋｓ、加圧力３０ＭＰａ、真空度６Ｐａ以下の条件で、加圧真空焼結を行った。このようにした作製したそれぞれの焼結体に対して、均質化処理のために、真空電気炉にて１７７３Ｋで１０．８ｋｓの熱処理を施した。

（３）熱間押出工程
上記の熱処理後の各焼結体に対して、赤外線急速加熱炉を用いてＡｒガス雰囲気中にて１２７３Ｋまで２Ｋ／ｓの昇温速度で昇温し、１２７３Ｋの温度で３００秒間保持した後、直ちに油圧駆動式プレス機にて熱間押出加工を施して、直径φ１０ｍｍの押出棒材を作製した。その際、押出比を１８．５、押出速度をラム速度で３ｍｍ／ｓとした。

（４）引張試験
上記の焼結押出棒材に対して、常温大気雰囲気にて引張試験を行い、引張強さ（ＭＰａ）と伸び（％）を測定した。ひずみ速度は、５×１０^−４ｓ^−１とした。

その結果を図３６と表６に示す。

図３６と表６の結果から明らかなように、焼結温度を１１７３Ｋ以上とすることで、破断伸びが大幅に上昇する。１０７３Ｋの焼結過程において、添加したＺｒＯ_２粒子は熱分解するものの、素地を構成するＴｉ粉末間での焼結が不十分であるために延性が得られず、その結果、伸び値が著しく低下する。

構造用材料として利用する場合には、伸び値は５％以上であれば問題視されない。係る観点からすれば、焼結温度を１１７３Ｋおよび１２７３Ｋとした場合のＴｉ＋３．０質量％ＺｒＯ_２系焼結押出材の伸び値は、それぞれ８．２％と１０．１％であるので、構造用材料として十分に使用できる。

表６の結果から、Ｔｉ粉末＋ＺｒＯ_２粒子の混合粉末を用いて、ジルコニウム原子と酸素原子が固溶したＴｉ系焼結押出材を作製する際の焼結温度は１１２３Ｋ以上に設定することが好ましいと考えられる。

本発明に係る酸素固溶チタン焼結体およびその製造方法は、高強度チタン材料を得るのに有利に利用され得る。

Claims

α相を有するチタン成分からなるマトリクスと、
前記チタン成分の結晶格子内に固溶した酸素原子と、
前記チタン成分の結晶格子内に固溶限度まで固溶した金属原子とを備え、
α相への固溶限度を超えた前記金属原子と前記チタン成分との化合物が、前記マトリクス中に分散しており、
前記金属原子は、Ｓｉ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｂｅ，Ｃｏ，ＭｎおよびＶからなる群から選ばれたものである、酸素固溶チタン材料焼結体。
α相を有するチタン成分からなるマトリクスと、
前記チタン成分の結晶格子内に固溶した酸素原子と、
前記マトリクス中に析出し分散して存在する金属成分とを備え、
前記金属成分は、Ｓｎである、酸素固溶チタン材料焼結体。
α相を有するチタン成分からなるチタン成分粉末と、チタン以外の金属の酸化物粒子とを混合する工程と、
前記混合によって得られる混合粉末を圧縮力を加えて成形する工程と、
前記圧縮成形によって得られる圧縮成形体を酸素を含まない雰囲気の固相温度域で加熱して焼結する工程とを備え、
前記焼結工程は、
前記金属酸化物を、金属原子と酸素原子とに分解することと、
前記金属酸化物から解離した酸素原子をチタン成分の結晶格子内に固溶することと、
前記金属酸化物から解離した金属原子をチタン成分のマトリクス中に残存させることとを含み、
前記金属酸化物粒子の平均粒子径は、１μｍ〜１０μｍであり、
前記金属酸化物粒子の量は、混合粉末全体に対して質量基準で０．１〜７％の範囲であり、
前記固相温度域の加熱焼結温度は、その下限が７００℃であり、その上限が、前記金属酸化物を構成する金属の沸点以下の温度、及び前記チタン成分の融点以下の温度のうちのいずれか低い方である、酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。
前記酸化物粒子は、Ｓｉ，Ｔａ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｃｏ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｖ，Ｓｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｂｅ，ＺｒおよびＭｇからなる群から選ばれた金属の酸化物粒子である、請求項３に記載の酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。
前記金属酸化物から解離した金属原子は、前記加熱焼結処理により、前記チタン成分の結晶格子内に固溶する、請求項３または４に記載の酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。
前記金属酸化物から解離した金属原子は、前記加熱焼結処理により、前記チタン成分と反応して化合物を形成して前記マトリクス中に分散する、請求項３または４に記載の酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。
前記金属酸化物から解離した金属原子は、前記加熱焼結処理により、前記チタン成分のマトリクス中に析出する、請求項３または４に記載の酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。
前記圧縮成形工程と前記焼結工程とを同時に行う、請求項３〜７のいずれかに記載の酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。
前記焼結工程の後に、焼結体の組織を均質化するための熱処理を行う工程をさらに備える、請求項３〜８のいずれかに記載の酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。
前記加熱焼結した後に得られる焼結体を塑性加工する工程をさらに備える、請求項３〜９のいずれかに記載の酸素固溶チタン材料焼結体の製造方法。