JP6852599B2 - スカンジウムの精製方法 - Google Patents

Description

本発明は、スカンジウムの精製方法に関し、スカンジウムを含有する酸性溶液から複数の不純物を効率的に分離することができるスカンジウムの精製方法に関する。

スカンジウムは、高強度合金の添加剤や燃料電池の電極材料として極めて有用である。しかしながら、生産量が少なく、高価であるため、広く用いられるには至っていない。

ところで、近年、特許文献１に記載されるように、ラテライト鉱やリモナイト鉱等のニッケル酸化鉱石に含まれる微量のスカンジウムを回収する高圧酸浸出（Ｈｉｇｈ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ａｃｉｄ Ｌｅａｃｈ：ＨＰＡＬ）プロセスが提案されている。このＨＰＡＬプロセスでは、ニッケル酸化鉱石を硫酸と共に加圧容器に装入し、２４０℃〜２６０℃程度の高温に加熱してニッケルを含有する浸出液と浸出残渣とに固液分離する。そして、得られた浸出液に対して中和剤を添加して不純物を分離し、次いで硫化剤を添加すると、ニッケルはニッケル硫化物として回収される一方で、スカンジウムは硫化剤添加後の酸性溶液中に含まれるようになる。このように、ＨＰＡＬプロセスを使用することによって、ニッケルとスカンジウムとを効果的に分離することができる。

また、上述した酸性溶液からスカンジウムを回収する方法として、溶媒抽出を用いてスカンジウムを回収する方法も提案されている（特許文献２及び３参照）。例えば、特許文献２には、２−エチルヘキシルスルホン酸−モノ−２−エチルヘキシルをケロシンで希釈した有機溶媒を用いて、スカンジウムを有機溶媒中に抽出する方法が記載されている。また、特許文献３には、スカンジウム含有供給液をバッチ処理によって一定の割合で抽出剤に接触させることにより、スカンジウム含有供給液からスカンジウムを選択的に分離回収する方法が記載されている。

これらの方法で回収されるスカンジウムの品位は、酸化スカンジウムに換算して９５％〜９８％程度の純度が得られることが知られている。ところが、合金への添加等の用途に対しては十分な品位であるものの、近年需要が高まっている燃料電池の電解質等の用途に対しては、特性を発揮するために、さらに高純度な、例えば９９．９％程度の品位が必要とされる。また、特定の元素によっては、許容できる上限の品位があり、スカンジウムの純度にとどまらず、元素個々に許容限度以下まで精製する必要がある。

ニッケル酸化鉱石中に含まれる不純物は、産出する地域によって種類や量の大小にバラツキはあるものの、鉄やアルミニウムの他に、マンガンやマグネシウム等の元素や、さらに場合によっては微量のトリウムやウラン等のアクチノイド元素も含め、様々な不純物元素が含有されている。

しかしながら、特許文献２及び３に開示される溶媒抽出法を用いた場合、いくつかの上述した不純物元素、特にトリウムやウラン等のアクチノイド元素は、スカンジウムと類似の挙動を示すため、ニッケル酸化鉱石から高純度なスカンジウムを工業的に回収することは困難であった。

特許文献４には、スカンジウムを含有する溶液から、アミン系抽出剤を用いた溶媒抽出でトリウムを分離し、その後にシュウ酸化処理を行うことでウランと分離する、スカンジウムの精製方法が提案されている。この特許文献４の方法を用いることにより、９９．９％の高純度な酸化スカンジウムの回収が可能とされている。

しかしながら、特許文献４に開示される方法においては、トリウムやウラン等の不純物の種類に応じて、別々の工程で各不純物成分とスカンジウムとの分離を行う処理が必要なこともあり、設備やコスト面での負担が大きかった。

特開平３−１７３７２５号公報 特開平９−２９１３２０号公報 国際公開第２０１４／１１０２１６号 特開２０１６−１０８６６４号公報

本発明は、上述した事情に鑑みて提案されたものであり、スカンジウムを含有する酸性溶液から一工程でトリウム、ウランの両元素を分離することができる、簡易で経済的なスカンジウムの精製方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上述した課題を解決するために鋭意検討を重ねた。その結果、第１級アミンである炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物と、第３級アミンであるトリ−ノルマル−オクチル−アミンとを混合した抽出剤を用いることにより、スカンジウムを含有する酸性溶液から一工程でトリウム、ウランの両元素を抽出して、スカンジウムと分離できることを見出し、本発明を完成するに至った。

（１）本発明の第１の発明は、スカンジウムを含有する酸性溶液を、炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物と、トリ−ノルマル−オクチル−アミンとを含有する混合抽出剤を用いた溶媒抽出に付し、スカンジウムを含有する抽残液と抽出後抽出剤とに分離する、スカンジウムの精製方法である。

（２）本発明の第２の発明は、第１の発明において、前記混合抽出剤は、前記炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物に対して前記トリ−ノルマル−オクチル−アミンを２０体積％以上１００体積％未満の割合で含有する、スカンジウムの精製方法である。

（３）本発明の第３の発明は、第１の又は第２の発明において、前記炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物は、Ｐｒｉｍｅｎｅ ＪＭ−Ｔ（商品名）である、スカンジウムの精製方法である。

（４）本発明の第４の発明は、第１乃至第３のいずれかの発明において、前記抽出後抽出剤を洗浄するスクラビング工程を有し、前記スクラビング工程では、洗浄液（Ａｓ）に対する前記抽出後抽出剤（Ｏｓ）の体積比（Ｏｓ／Ａｓ）を２以上１０以下とする、スカンジウムの精製方法である。

（５）本発明の第５の発明は、第４の発明において、前記抽出後抽出剤に対する逆抽出処理後の抽出剤を洗浄する洗浄工程を有し、前記洗浄工程では、前記スクラビング工程で排出された洗浄後液を洗浄液として使用して洗浄処理を施し、前記洗浄工程での洗浄処理後の抽出剤を、前記溶媒抽出に用いる前記混合抽出剤として再使用する、スカンジウムの精製方法である。

（６）本発明の第６の発明は、第１乃至第５のいずれかの発明において、前記酸性溶液は、スカンジウムを含有する溶液をイオン交換樹脂に通液し、次いで該イオン交換樹脂からスカンジウムを溶離させた溶離液である、スカンジウムの精製方法である。

（７）本発明の第７の発明は、第１乃至第６のいずれかの発明において、前記抽残液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムを含む沈殿物を生成させ、次いで該沈殿物を焙焼して酸化スカンジウムを得る工程をさらに有する、スカンジウムの精製方法である。

本発明によれば、スカンジウムを含有する酸性溶液から一工程でトリウム、ウランの両元素を分離することができる、簡易で経済的なスカンジウムの精製方法を提供することができる。

スカンジウムの精製方法の適用例の一例を示す工程図である。 ＴＮＯＡの混合量に対する、ウランの分離係数αと抽残液中のウラン濃度との推移を示すグラフである。 ＴＮＯＡの混合量に対する、トリウムの分離係数αと抽残液中のトリウム濃度との推移を示すグラフである。 ウランの抽出挙動に、マッケーブ・シール法による作図を行った一例を示すグラフである。 トリウムの抽出挙動に、マッケーブ・シール法による作図を行った一例を示すグラフである。 抽出後抽出剤（Ｏｓ）／洗浄液（Ａｓ）に対する、スカンジウム、トリウム、ウランの回収率を示すグラフである。

以下、本発明の具体的な実施形態（以下、「本実施の形態」という）について詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、本明細書にて、「Ｘ〜Ｙ」（Ｘ、Ｙは任意の数値）との表記は、「Ｘ以上Ｙ以下」の意味である。

≪１．スカンジウムの精製方法≫
本実施の形態に係るスカンジウムの精製方法は、スカンジウムを含有する酸性溶液を特定の溶媒抽出処理に付して、スカンジウムを精製する方法である。具体的に、このスカンジウムの精製方法においては、スカンジウムを含有する酸性溶液を、第１級アミンである炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物と、第３級アミンであるトリ−ノルマル−オクチル−アミンとを混合した抽出剤を用いた溶媒抽出に付し、スカンジウムを含有する抽残液と抽出後抽出剤とに分離することを特徴としている。

なお、以下では、炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物を、単に「第３級アルキル第１級アミン」と称し、トリ−ノルマル−オクチル−アミンを「ＴＮＯＡ」と称することがある。また、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとを混合した抽出剤を、「混合抽出剤」と称することがある。

このような特定の混合抽出剤を用いた溶媒抽出の処理により、その酸性溶液中に含まれる不純物、特にアクチノイド元素であるトリウム（Ｔｈ）とウラン（Ｕ）とを混合抽出剤中に抽出させ、抽出後に酸性溶液に残留することになるスカンジウムと効果的に分離することができる。つまり、一工程での簡便な操作で、トリウムとウランとの両成分を抽出してスカンジウムと分離することができ、高純度のスカンジウムを効率よく精製することができる。

また、好ましくは、上述した混合抽出剤において、第３級アルキル第１級アミンに対するＴＮＯＡの混合割合を２０体積％以上１００体積％未満とすることで、トリウムとウランの抽出効率を高めることができ、スカンジウムの精製効率を向上させることができる。

ここで、溶媒抽出に供するスカンジウムを含有する酸性溶液としては、特に限定されないが、例えば、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬プロセスにおいて、ニッケル酸化鉱石のスラリーに対して硫酸等の酸により浸出処理を施して得られる溶液を挙げることができる。なお、この溶液としては、湿式製錬プロセスの浸出処理を経て得られる浸出液や、その浸出液から不純物成分を除去する中和処理を施し、得られた中和後液に硫化剤を添加してニッケルを含む硫化物を回収した後の硫化後液等を挙げることができる。これらの溶液は、硫酸等の酸を含んで構成される酸性溶液であり、ニッケル酸化鉱石に由来するスカンジウムを含有する酸性溶液である。

≪２．スカンジウムの精製方法の適用例について≫
図１は、本実施の形態に係るスカンジウムの精製方法の適用例を示した工程図であり、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬プロセスを経て得られた硫化後液に基づいて、スカンジウムを濃縮させる処理を経て得られる酸性溶液に対して溶媒抽出処理を施し、その溶媒抽出により得られた抽残液からスカンジウムを回収するプロセスの一例の図である。

具体的に、図１に示すスカンジウムの回収プロセスは、ニッケル酸化鉱石を硫酸等の酸で浸出することでスカンジウムを含有する酸性溶液を得る湿式製錬処理工程Ｓ１と、得られた酸性溶液から不純物を除去してスカンジウムを濃縮させたスカンジウム溶離液を得るスカンジウム溶離工程Ｓ２と、スカンジウムを含有する酸性溶液に特定の抽出剤を用いて溶媒抽出に付す溶媒抽出工程Ｓ４と、抽残液からスカンジウムを回収するスカンジウム回収工程Ｓ５とを有する。なお、溶媒抽出工程Ｓ４に先立ち、スカンジウム溶離液に対して中和剤を添加して中和処理を施すことでスカンジウムを高濃度化する処理（中和工程Ｓ３）を有するようにすることもできる。また、溶媒抽出工程Ｓ４では、得られた抽出後抽出剤から不純物を逆抽出し（逆抽出工程Ｓ４３）、この逆抽出後の抽出剤を洗浄した後（酸洗浄工程Ｓ６）、抽出工程Ｓ４１で再使用することもできる。

＜２−１．湿式製錬処理工程＞
スカンジウム精製の処理対象となるスカンジウムを含有する酸性溶液としては、上述したように、ニッケル酸化鉱石に対して硫酸を用いて浸出して得られる硫酸酸性溶液等の、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬プロセスを経て得られる溶液を用いることができる。

具体的に、スカンジウムを含有する酸性溶液としては、ニッケル酸化鉱石を高温高圧下で硫酸により浸出して浸出液を得る浸出工程Ｓ１１と、浸出液に中和剤を添加して不純物を含む中和澱物と中和後液とを得る中和工程Ｓ１２と、中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る硫化工程Ｓ１３とを有する湿式製錬処理工程Ｓ１により得られる硫化後液を用いることができる。以下では、湿式製錬処理工程Ｓ１の流れを簡単に説明する。

（１）浸出工程
浸出工程Ｓ１１は、例えば高温加圧容器（オートクレーブ）等を用いて、ニッケル酸化鉱石のスラリーに硫酸を添加して２４０℃〜２６０℃の温度下で撹拌処理を施し、浸出液と浸出残渣とからなる浸出スラリーを形成する工程である。なお、浸出工程Ｓ１１における処理は、従来知られているＨＰＡＬプロセスに従って行えばよく、例えば特許文献１に記載されている。

ここで、ニッケル酸化鉱石としては、主としてリモナイト鉱及びサプロライト鉱等のいわゆるラテライト鉱が挙げられる。ラテライト鉱のニッケル含有量は、通常、０．８〜２．５重量％であり、水酸化物又はケイ苦土（ケイ酸マグネシウム）鉱物として含有される。また、これらのニッケル酸化鉱石には、スカンジウムが含まれている。

浸出工程Ｓ１１では、得られた浸出液と浸出残渣とからなる浸出スラリーを洗浄しながら、ニッケルやコバルト、スカンジウム等を含む浸出液と、ヘマタイトである浸出残渣とに固液分離する。この固液分離処理では、例えば、浸出スラリーを洗浄液と混合した後、凝集剤供給設備等から供給される凝集剤を用いて、シックナー等の固液分離設備を利用して行うことができる。

（２）中和工程
中和工程Ｓ１２は、得られた浸出液に中和剤を添加してｐＨ調整し、不純物元素を含む中和澱物と中和後液とを得る工程である。この中和工程Ｓ１２における中和処理により、ニッケルやコバルト、スカンジウム等の有価金属は中和後液に含まれるようになり、鉄、アルミニウムをはじめとした不純物の大部分が中和澱物となる。

中和剤としては、従来公知のもの使用することができ、例えば、炭酸カルシウム、消石灰、水酸化ナトリウム等が挙げられる。

（３）硫化工程
硫化工程Ｓ１３は、上述した中和工程Ｓ１２により得られた中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る工程である。この硫化工程Ｓ１３における硫化処理により、ニッケル、コバルト、亜鉛等は硫化物となり、スカンジウムは硫化後液に含まれることになる。

具体的に、硫化工程Ｓ１３では、得られた中和後液に対して、硫化水素ガス、硫化ナトリウム、水素化硫化ナトリウム等の硫化剤を添加し、不純物成分の少ないニッケル及びコバルトを含む硫化物（ニッケル・コバルト混合硫化物）と、ニッケル濃度を低い水準で安定させ、スカンジウムを含有させた硫化後液とを生成させる。

硫化工程Ｓ１３における硫化処理では、ニッケル・コバルト混合硫化物のスラリーに対してシックナー等の沈降分離装置を用いた沈降分離処理を施し、ニッケル・コバルト混合硫化物をシックナーの底部より分離回収する。一方で、水溶液成分である硫化後液についてはオーバーフローさせて回収する。

本実施の形態に係るスカンジウムの精製方法では、以上のようなニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理工程Ｓ１の各工程を経て得られる硫化後液を、スカンジウム精製処理の対象となる、スカンジウムとその他の不純物とを含有する酸性溶液として用いることができる。

＜２−２．スカンジウム溶離工程＞
上述したように、ニッケル酸化鉱石を硫酸により浸出して得られた、スカンジウムを含有する酸性溶液である硫化後液を、スカンジウム精製処理の対象溶液として適用することができる。ところが、スカンジウムを含有する酸性溶液である硫化後液には、スカンジウムの他に、例えば上述した硫化工程Ｓ１３における硫化処理で硫化されずに溶液中に残留したアルミニウムやクロム、その他の多種多様な不純物が含まれている。このことから、この酸性溶液を溶媒抽出に付すにあたり、スカンジウム溶離工程Ｓ２として、予め、酸性溶液中に含まれる不純物を除去してスカンジウムを濃縮させることが好ましい。

例えば、スカンジウム溶離工程Ｓ２では、湿式製錬処理工程Ｓ１における硫化工程Ｓ１３にて得られた硫化後液を、例えばキレート樹脂を使用したイオン交換樹脂に通液し、硫化後液中のスカンジウムや他の不純物をイオン交換樹脂に吸着させた後、イオン交換樹脂からスカンジウムのみを硫酸等の強酸により溶離させることによって、スカンジウムを濃縮させたスカンジウム溶離液を得ることができる。

このようなイオン交換処理において、使用するキレート樹脂の種類としては特に限定されず、例えばイミノジ酢酸を官能基とする樹脂を用いることができる。また、スカンジウム溶離液を得るに際しては、溶離液に用いる硫酸の規定度を０．３Ｎ以上３Ｎ未満の範囲に維持することが好ましい。

＜２−３．中和工程＞
上述したスカンジウム溶離工程Ｓ２では、キレート樹脂の選択性によってスカンジウムと不純物との分離が行われ、不純物と分離したスカンジウムが溶離液として回収されるが、使用するキレート樹脂の特性上、すべての不純物を完全にスカンジウムと分離できるわけではない。特に、トリウムやウラン等のアクチノイド元素は、スカンジウムと挙動が同一であり、分離が困難となる。

そこで、本実施の形態においては、スカンジウム溶離工程Ｓ２で回収したスカンジウム溶離液を、溶媒抽出処理（後述する溶媒抽出工程Ｓ４）での抽出始液として用いて溶媒抽出に付すことで、スカンジウムと不純物との分離をさらに進めることができる。

さて、一般的に、溶媒抽出処理においては、処理対象の抽出始液中の目的成分の濃度が高い方が目的外の不純物との分離性能が向上する。また、処理するスカンジウムの物量が同じであるならば、スカンジウムを高濃度に含有する抽出始液であるほど、溶媒抽出に供する液量が少なくて済み、その結果として、使用する抽出剤の物量も少なくて済む。さらに、溶媒抽出処理に必要な設備がよりコンパクトで済むといったような操業効率が向上する等の様々なメリットもある。

このことから、スカンジウム溶離液中のスカンジウム濃度を上昇させるために、すなわちスカンジウムを濃縮させるために、スカンジウム溶離工程Ｓ２において例えばキレート樹脂から溶離させたスカンジウム溶離液に対して中和剤を添加してｐＨを調整して中和処理を施すことが好ましい（中和工程Ｓ３）。

具体的に、中和工程Ｓ３では、スカンジウム溶離液に中和剤を添加して所定の範囲にｐＨを調整することによって水酸化スカンジウムの沈殿物を形成させる。その後、得られた水酸化スカンジウムの沈殿物に酸を添加して再度溶解することによって、高いスカンジウム濃度をもった溶液を得ることができる。このように、溶媒抽出工程Ｓ４に先立って、スカンジウム溶離液に対し中和処理を施してスカンジウムを濃縮させる中和工程Ｓ３を経ることで、溶媒抽出の処理効率を向上させることができる。なお、このような中和工程Ｓ３では、スカンジウム溶離液から一旦スカンジウムを含有する沈殿物を形成させて固液分離することで、沈殿物とならなかった不純物を分離する効果も期待できる。

中和剤としては、特に限定されず、例えば水酸化ナトリウム等を用いることができる。中和澱物を溶解させるための酸としては、特に限定されないが、硫酸を用いるのが好ましい。なお、硫酸を用いた場合、その再溶解液は硫酸スカンジウム溶液となる。

＜２−４．溶媒抽出工程＞
次に、溶媒抽出工程Ｓ４では、スカンジウム溶離工程Ｓ２により得られたスカンジウム溶離液、又は、スカンジウム溶離液に対して中和処理を施す中和工程Ｓ３を経て得られた再溶解液を、特定の抽出剤に接触させて溶媒抽出処理を行う。なお、溶媒抽出に供するスカンジウム溶離液や再溶解液は、上述したように、スカンジウムの他に、トリウムやウラン等の不純物元素を含有する酸性溶液であり、これらを以下では「スカンジウム含有溶液」と称する。

溶媒抽出工程Ｓ４における態様としては、特に限定されないが、例えば図１に示すように、スカンジウム含有溶液を、特定の抽出剤を用いた溶媒抽出に付し、不純物と僅かなスカンジウムを抽出した抽出後抽出剤と、スカンジウムを残した抽残液とに分離する抽出工程Ｓ４１と、抽出後抽出剤に洗浄液を混合して抽出後抽出剤に抽出された僅かなスカンジウムを洗浄液（水相）に分離させて洗浄後液を得るスクラビング工程Ｓ４２と、抽出後抽出剤に逆抽出剤を添加して抽出後抽出剤から不純物を逆抽出する逆抽出工程Ｓ４３と、を有する溶媒抽出処理を行うことが好ましい。

（１）抽出工程
抽出工程Ｓ４１では、スカンジウム含有溶液と、特定の抽出剤を含む有機溶媒（抽出溶媒）とを混合して、不純物、特にトリウム（Ｔｈ）やウラン（Ｕ）を選択的に抽出した抽出後抽出剤と、スカンジウムを含有する抽残液とを得る。

［混合抽出剤］
抽出工程Ｓ４１では、第１級アミンである炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物と、第３級アミンであるトリ−ノルマル−オクチル−アミン（ＴＮＯＡ）とを混合して含有させた混合抽出剤を用いることを特徴としている。このような特定の混合抽出剤を用いて溶媒抽出処理を行うことにより、一工程で、効率的に且つ効果的にトリウムやウラン等の不純物を同時に抽出して、スカンジウムと分離できる。

具体的には、例えば、第３級アルキル第１級アミンを単独で用いた抽出剤では、トリウムの抽出率は高いものの、ウランはほとんど抽出することができない。一方で、ＴＮＯＡを単独で用いた抽出剤では、ウランの抽出率は高く、スカンジウムとの分離性も良好であるものの、トリウムの抽出率が低い。このように、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとをそれぞれ単独で用いる場合には、一工程でトリウムやウラン等の不純物を同時に抽出してスカンジウムから効率よく分離することは困難となる。これに対して、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとを混合した混合抽出剤を用いることによって、その混合抽出剤に一工程でトリウムやウラン等の不純物を抽出することができ、抽残液に移行することになるスカンジウムと効率よく分離することができる。

第３級アルキル第１級アミンは、一般式ＮＨ_２Ｒで表され、Ｒが、炭素数１６〜２２の第３級アルキル基（−ＣＲ^１Ｒ^２Ｒ^３）であるアミン系抽出剤であり、好ましくは、Ｒ^１及びＲ^２がメチル基、Ｒ^３が炭素数１３〜１９のアルキル基である。具体的には、商品名：ＰｒｉｍｅｎｅＪＭ−Ｔ（ダウ・ケミカル（株）社製）を好適に用いることができる。なお、“Ｐｒｉｍｅｎｅ”はダウ・ケミカル株式会社の登録商標である。

また、トリ−ノルマル−オクチル−アミン（ＴＮＯＡ）としては、商品名：ファーミン Ｔ−０８（花王（株）社製）を好適に用いることができる。なお、“ファーミン”は花王株式会社の登録商標である。

ここで、第３級アルキル第１級アミンを抽出剤として単独で用いた場合と、ＴＮＯＡを抽出剤として単独で用いた場合とでは、抽出挙動が変わるため、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとの混合抽出剤を用いた溶媒抽出では、単純和となる抽出挙動が得られるわけではない。このことは、後述する実施例及び比較例の結果からも明確に分かる。

このことから、混合抽出剤としては、特定の割合で第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとを混合して構成することが好ましく、これにより、より効果的にトリウムとウランとを抽出することができる。具体的には、第３級アルキル第１級アミンに対してＴＮＯＡを２０体積％以上１００体積％未満の割合として混合抽出剤を構成することが好ましく、２０体積％以上６０体積％以下の割合として混合抽出剤を構成することがより好ましい。

混合抽出剤の含有割合に関して、第３級アルキル第１級アミンに対するＴＮＯＡの含有量が２０体積％未満であると、ウラン抽出率が小さくなる傾向となる。一方で、第３級アルキル第１級アミンに対するＴＮＯＡの含有量が１００体積％以上となると、トリウム抽出率が小さくなる傾向となる。

混合抽出剤を溶媒抽出に使用するにあたっては、上述したように、その混合抽出剤を、例えば、炭化水素系の有機溶媒等で希釈して使用することが好ましい。なお、以下では、混合抽出剤を有機溶媒により希釈して得られたものを「抽出溶媒」という。具体的には、抽出時及び後述する逆抽出時における相分離性等を考慮すると、抽出溶媒中の混合抽出剤の濃度が１体積％以上１０体積％以下程度となるように希釈することが好ましく、５体積％以上９体積％以下程度となるように希釈することがより好ましい。

また、抽出時において、スカンジウム含有溶液（Ａ）に対する抽出溶媒（Ｏ）の割合としては、特に限定されないが、体積比Ｏ／Ａとして、０．５以下であることが好ましい。体積比Ｏ／Ａが０．５を超える割合でそれぞれを接触させると、混合抽出剤中にスカンジウムが抽出されやすくなり、トリウムとウランとの分離性が低下する可能性がある。

（２）スクラビング（洗浄）工程
上述した抽出工程Ｓ４１において、スカンジウム含有溶液から不純物を抽出させた抽出後抽出剤中にスカンジウムが僅かに共存する場合には、抽出工程Ｓ４１における抽出処理を経て得られた抽出後抽出剤を逆抽出する前に、その抽出後抽出剤に対してスクラビング（洗浄）処理を施し、スカンジウムを洗浄液に分離して洗浄後液中に回収することが好ましい（スクラビング工程Ｓ４２）。

このようにスクラビング工程Ｓ４２を設けて抽出後抽出剤を洗浄し、混合抽出剤により抽出された僅かなスカンジウムを洗浄液に分離させることで、スカンジウムの回収率をより一層に高めることができる。

スクラビングに用いる洗浄液としては、硫酸溶液や塩酸溶液等を使用することができる。また、水に可溶性の塩化物や硫酸塩を添加したものを使用することもできる。具体的に、洗浄液として硫酸溶液を用いる場合には、０．１ｍｏｌ／Ｌ以上３．０ｍｏｌ／Ｌ以下の濃度範囲のものを使用することが好ましい。

洗浄段数（回数）としては、不純物元素の種類、濃度にも依存することから、y０黄梅抽出処理に使用した、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとを含有する混合抽出剤の抽出条件等によって適宜変更することができる。例えば、洗浄液（「Ａｓ」とする）に対する抽出後抽出剤（「Ｏｓ」とする）の体積比Ｏｓ／Ａｓを１（１／１）とした場合には、３〜５段程度の洗浄段数とすることで、抽出後抽出剤中に抽出されたスカンジウムを分析装置の検出下限未満まで分離することができる。

このとき、後述する実施例からも明らかなように、体積比Ｏｓ／Ａｓを１よりも小さくすると、洗浄後液にトリウムとウランとが抽出されてスカンジウムのみの回収が不可能となる。これに対し、体積比Ｏｓ／Ａｓを１以上にすることで、洗浄後液中に抽出されるトリウムやウランが減少してスカンジウムを選択的に回収することができ、さらに体積比Ｏｓ／Ａｓを２以上にすることで、ウランの回収率を１０％未満、トリウムの回収率を１％未満までに減少させることができる。一方、体積比Ｏｓ／Ａｓが大きくなると、その分だけ必要な有機溶媒量が増加する等、コストや設備規模等の点で好ましくない。このことから、スクラビング工程Ｓ４２では、体積比Ｏｓ／Ａｓが好ましくは２〜１０となるように、より好ましくは２〜４となるようにして、抽出後抽出剤を洗浄液により洗浄する。

（３）逆抽出工程
逆抽出工程Ｓ４３では、抽出工程Ｓ４１にて不純物を抽出した抽出後抽出剤から、不純物を逆抽出する。具体的に、逆抽出工程Ｓ４３では、混合抽出剤を含む抽出後抽出剤に逆抽出溶液（逆抽出始液）を添加して混合することによって、抽出工程Ｓ４１における抽出処理とは逆の反応を生じさせて不純物を逆抽出し、不純物を含む逆抽出後液を得る。

上述したように、抽出工程Ｓ４１での抽出処理においては、混合抽出剤を用いてトリウムやウラン等の不純物を選択的に抽出するようにしている。ウランやトリウム等の不純物を効果的に分離させ抽出剤を再生する観点から、逆抽出溶液としては、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム等の炭酸塩を含有する溶液を用いることが好ましい。

逆抽出溶液である炭酸塩を含有する溶液の濃度としては、過剰な使用を抑制する観点から、例えば０．５ｍｏｌ／Ｌ以上２ｍｏｌ／Ｌ以下程度とすることが好ましい。

なお、スクラビング工程Ｓ４２において抽出後抽出剤に対してスクラビング処理を施した場合には、同様に、スクラビング後の抽出後抽出剤に対して逆抽出溶液を添加して混合することによって逆抽出処理を行うことができる。

＜２−５．スカンジウム回収工程＞
次に、スカンジウム回収工程Ｓ５では、溶媒抽出工程Ｓ４における抽出工程Ｓ４１にて得られた抽残液、及び、スクラビング工程Ｓ４２にてスクラビングを行った場合にはそのスクラビング後の洗浄後液から、スカンジウムを回収する。

スカンジウム回収方法としては、特に限定されず公知の方法を用いることができるが、例えばアルカリを加えて中和して水酸化スカンジウムの澱物として回収する方法や、シュウ酸溶液によってシュウ酸塩の沈澱物として回収する方法（シュウ酸塩化処理）等が挙げられる。

シュウ酸塩化処理を用いた回収方法では、抽残液及び洗浄後液にシュウ酸を加えることでシュウ酸スカンジウムの沈殿物を生成させ、その後、生成したシュウ酸スカンジウムを乾燥し、焙焼することによって酸化スカンジウムとして回収するとよい。

シュウ酸塩化処理におけるシュウ酸の添加量としては、例えば、抽残液等に含まれるスカンジウムをシュウ酸塩として析出させるのに必要な当量の１．０５倍以上１．２倍以下の量とすることが好ましい。なお、スカンジウムをシュウ酸スカンジウム（Ｓｃ_２（Ｃ_２Ｏ_４）_３）とするのに必要なシュウ酸（（ＣＯＯＨ）_２）の量を１当量と定義する。

また、得られたシュウ酸スカンジウムに対する焙焼処理の条件としては、例えば、管状炉に入れて約９００℃で２時間程度加熱すればよい。なお、工業的には、ロータリーキルン等の連続炉を用いることで、乾燥と焙焼とを同じ装置で行うことができ好ましい。

＜２−６．酸洗浄工程＞
上述した逆抽出工程Ｓ４３を経て得られる抽出剤は、再び、抽出工程Ｓ４１において抽出剤（混合抽出剤）として繰り返し使用することができる。

酸洗浄工程Ｓ６では、逆抽出工程Ｓ４３を経て得られた抽出剤を、抽出工程Ｓ４１で再使用する前に酸洗浄液を用いて酸洗浄する。酸洗浄液としては、硫酸溶液や塩酸溶液等の酸性溶液を用いることができる。これにより、抽出剤に巻き込んだＮａを除去し、抽出剤を再生することができる。なお、この酸洗浄工程Ｓ６を経て抽出剤を回収した後の液は、硫酸酸性溶液等であることから、例えば上述した逆抽出溶液の中和剤として利用することができ、新たな中和剤を投入する必要がなくなり、効率的な操業が可能になる。

ここで、酸洗浄工程Ｓ６において抽出剤の洗浄に使用する酸洗浄液としては、上述したスクラビング工程Ｓ４２で排出された洗浄後液を使用するとよい。スクラビング工程Ｓ４２にて用いられる洗浄液は、硫酸溶液や塩酸溶液等の酸溶液であり、スクラビング後に排出される洗浄後液もそれら酸溶液に由来するものである。

そして、そのスクラビング工程Ｓ４２で排出された洗浄後液は、抽出工程Ｓ４１を経て得られる抽出後抽出剤に共抽出されたスカンジウムを洗浄回収して得られたものであり、スカンジウムを含有する。したがって、このようなスカンジウムを含有する洗浄後液を、酸洗浄工程Ｓ６での逆抽出後の抽出剤に対する洗浄液として使用することにより、スカンジウムの回収率を向上させることができる。

すなわち、酸洗浄工程Ｓ６において、スクラビング工程Ｓ４２で排出された洗浄後液を洗浄液として使用して逆抽出後の抽出剤に対する酸洗浄を行うことで、例えば逆抽出工程Ｓ４３での逆抽出溶液（アルカリ溶液）を用いた逆抽出に起因する不純物が除去されて精製されるとともに、その洗浄された抽出剤に、洗浄液として使用した洗浄後液に含まれるスカンジウムが抽出されることになる。そして、このような酸洗浄処理により洗浄され、スカンジウムが抽出された抽出剤を、抽出工程Ｓ４１における抽出剤として再利用することにより、新規の硫酸溶液等の酸性溶液を洗浄液として使用した場合と比べて、その抽出工程Ｓ４１での抽出処理を経て得られる抽残液中のスカンジウム回収率を高めることができる。具体的には、洗浄液として用いた洗浄後液中に含まれていたスカンジウムの分、回収率を高めることができる。

また、スクラビング工程Ｓ４２で排出された洗浄後液には、ウランやトリウム等の不純物成分が少量含まれている可能性がある。そのため、そのような洗浄後液の全量をスカンジウム回収工程Ｓ５に移送してスカンジウムを回収しようとした場合、回収対象の溶液中に不純物成分が混入し、スカンジウムの純度の低下をもたらす可能性もある。これに対して、スクラビング工程Ｓ４２で排出された洗浄後液の少なくとも一部（全量であってもよい）を、酸洗浄工程Ｓ６における酸洗浄処理の洗浄液として使用することにより、洗浄後液に微量含まれていたウランやトリウム等の不純物成分も抽出剤に抽出され、再利用のために繰り返される抽出工程Ｓ４１にて適切に分離されることになる。これにより、スカンジウムの回収率を高めるとともに、回収されるスカンジウムの純度の低下をより効果的に抑えることができる。

さらに、酸洗浄工程Ｓ６における洗浄液として洗浄後液を使用することにより、スクラビング工程Ｓ４２から排出された洗浄後液をスカンジウム回収工程Ｓ５に全量を送液せずともスカンジウムを効率的に回収でき、また上述のように不純物濃度の調整を行うことができることから、手間がかからず経済的にスカンジウムを回収できることになる。

以下、実施例により、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。

＜スカンジウム含有溶液（抽出始液）の調製＞
特許文献１に記載の方法等の公知の方法に基づき、ニッケル酸化鉱石のスラリーに硫酸を添加して高温高圧下で浸出処理を施し、得られた浸出液のｐＨを調整して不純物を除去した。その後、硫化剤を添加してニッケルを硫化物として沈殿させ、その硫化物を分離することにより硫化後液を得た。

次に、得られた硫化後液に対し、キレート樹脂を用いて公知の方法によりイオン交換処理を行って不純物を分離し、同時にスカンジウムの濃縮処理を施した。なお、本実施例での精製効果を確認する点から、十分な量が含まれていない成分は、試薬等を添加することで下記の表１に示す組成の抽出始液を調製し用意した。

＜抽出溶媒の調製＞
実施例及び比較例にて用いる抽出溶媒を、下記表２に示す配合で調製した。なお、混合抽出剤を構成する、炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物として、商品名：ＰｒｉｍｅｎｅＪＭ−Ｔ（ダウ・ケミカル（株）社製）を用い、トリ−ノルマル−オクチル−アミン（ＴＮＯＡ）として、商品名：ファーミン Ｔ−０８（花王（株）社製）を用いた。そして、この混合抽出剤を有機溶媒（希釈剤）で希釈することによって抽出溶媒を調製した。なお、有機溶媒としては、商品名：スワゾール１８００（丸善石油化学（株）社製）を用いた。

＜抽出工程＞
表１に示す抽出始液（Ａ）と表２に示す各実施例及び比較例の抽出溶媒（Ｏ）とを、下記表３に示す体積比Ｏ／Ａで、それぞれ容量１００ｍＬの分液ロートに分取した。これらを、振とう器を用いて１０分間の振とう（混合）を行い、振とう後に１０分間静置した。

その後、抽出後抽出剤と抽残液とをそれぞれメスシリンダーに移し取り、液量を確認した。回収した抽出後抽出剤と抽残液について、それぞれ定性ろ紙（抽出後抽出溶媒：１ＰＳ、抽残液：５Ｃ）にて自然ろ過を行い、抽出後抽出剤及び抽残液の主要成分濃度を発光分光分析法にて測定することによって抽残液中のスカンジウム（Ｓｃ）、ウラン（Ｕ）、トリウム（Ｔｈ）の濃度及びこれらの抽出率を確認した。表４〜表６に、その結果を示す。

＜抽出率について＞
まず、比較例１の抽出結果（表６参照）からわかるように、第３級アルキル第１級アミン（ＰｒｉｍｅｎｅＪＭ−Ｔ）のみからなる抽出剤では、トリウムの抽出率が高いものの、ウランをほとんど抽出できない。一方で、比較例２の抽出結果（表６参照）からわかるように、ＴＮＯＡのみからなる抽出剤では、ウランの抽出率が高くスカンジウムとの分離性が高いものの、トリウムの抽出率が低い。また、スカンジウム含有溶液に対する抽出溶媒の体積比Ｏ／Ａを４／１にあげても、トリウムの抽出率は１７％程度で留まってしまう上に、スカンジウムの抽出が始まってしまう。このことから、第３級アルキル第１級アミン又はＴＮＯＡを抽出剤として単独で用いても、スカンジウムからウランとトリウムの両者を効率よく分離するのは難しいことがわかる。

一方、表４と表６との比較から、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとを１：１で混合した混合抽出剤を用いた実施例１では、第３級アルキル第１級アミンを単独で用いた比較例１、ＴＮＯＡを単独で用いた比較例２と同量の抽出剤量であるものの、スカンジウム（Ｓｃ）、ウラン（ウラン）、トリウム（Ｔｈ）の抽出率は、比較例１と比較例２の単純和とはならないことが確認された。実施例１及び実施例２の抽出結果では、スカンジウムの分離性の点では、スカンジウム含有溶液に対する抽出溶媒の量の体積比Ｏ／Ａは１／２以下であることが好ましいことがわかる。ただし、体積比Ｏ／Ａが小さくなると、トリウム（Ｔｈ）の抽出率が低下する傾向にあることが確認された。

これに対し、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとを５：２又は５：１で混合した混合抽出剤を用いた実施例３、４（表５参照）では、スカンジウム含有溶液に対する抽出溶媒の体積比Ｏ／Ａが１／２以下であっても、実施例１、２に比べてトリウムの抽出率の低下が小さかった。これらのことから、ＴＮＯＡの混合比を低下させることによって、ウラン、トリウムの両方をより抽出しやすくなることがわかる。

＜分配係数及び分離係数について＞
下記表７に、各実施例及び比較例において、スカンジウムの分離性が高く、ウラン、トリウムの抽出率が高く得られた体積比Ｏ／Ａ＝１／２による抽出結果をまとめる。また、この表７に示す結果から、スカンジウム、ウラン、トリウムのそれぞれの分配係数Ｄと分離係数αを下記の式により算出した。下記表８に、その結果を示す。
分配係数Ｄ_ｘ＝抽出後抽出溶媒中の成分（ｘ）濃度／抽残液中の成分（ｘ）濃度
分離係数α＝分配係数（Ｄｘ）／分配係数（ＤＳｃ）

表８に示す結果に基づいて、第３級アルキル第１級アミンの混合割合を５体積％として固定し、ＴＮＯＡの配合率を変化させた場合（比較例１、実施例１、３、４）における、ウラン、トリウムのそれぞれの分離係数αと、抽残液中のウラン濃度、トリウム濃度の推移を調べた。図２及び図３に、それぞれの結果を示す。

図２の結果から、抽残液中のウラン濃度を低減させて、ウランを効率よく抽出するためには、ＴＮＯＡの混合割合としては混合抽出剤全体に対して２体積％もあれば十分であることがわかる。また、第３級アルキル第１級アミンとの関係でいうと、ＴＮＯＡとしては、１００体積％の第３級アルキル第１級アミンに対して２０体積％の割合で混合することで、ウランを効率よく抽出できることがわかる。

また、スカンジウムの分離係数αが１を超えるには、ＴＮＯＡの混合割合としては、混合抽出剤全体に対して１体積％以上とすることが好ましいことがわかる。また、第３級アルキル第１級アミンとの関係でいうと、ＴＮＯＡとしては、１００体積％の第３級アルキル第１級アミンに対して１０体積％以上の割合で混合することで、スカンジウムと効率よく分離できることがわかる。

一方、図３の結果から、抽残液中のトリウム濃度は、ＴＮＯＡの混合比の増加に伴って増えていき、トリウムの抽出能が低下することがわかるが、ＴＮＯＡの混合割合が混合抽出剤全体に対して１体積％〜５体積％である場合には、スカンジウムとの分離係数が３７〜６１であり、スカンジウムと有効に分離して回収できるレベルとなった。

＜抽出溶媒の段数について＞
下記の表９にまとめて示す実施例１、３、４の抽出結果に基づき、マッケーブ・シール法による作図を行った。図４、５に、その一例を示す。図４及び図５の結果から溶媒抽出に必要な段数を検討した。

図４の結果から、ウランを溶媒抽出するにあたっては、ＴＮＯＡの混合比を上げた方が抽出能力を高めることができ、必要な溶媒抽出の段数としては、例えばＯ／Ａ＝１／１である場合には２段以上とすることで、スカンジウムを含有した硫酸溶液からウランやトリウムを効率的に抽出し、スカンジウムから分離できることがわかる。なお、抽出段数に関して、Ｏ／Ａ＝１／２である場合には２段以上とすることが好ましいことがわかる。

また、図５の結果から、トリウムを溶媒抽出するにあたっては、ＴＮＯＡの混合比を下げた方が抽出能力を高めることができ、必要な溶媒抽出の段数としては、例えばＯ／Ａ＝１である場合には３段以上とすることで、スカンジウムを含有した硫酸溶液からウランやトリウムを効率的に抽出し、スカンジウムから分離できることがわかる。なお、抽出段数に関して、Ｏ／Ａ＝１／２である場合には４段以上とすることが好ましいことがわかる。

以上の結果から、第３級アルキル第１級アミンとＴＮＯＡとを混合させて含有させた混合抽出剤を用いて溶媒抽出することにより、ウランとトリウムとを同時に効率的に抽出でき、処理対象の酸性溶液中のスカンジウムと効果的に分離できることがわかった。

また特に、混合抽出剤として、第３級アルキル第１級アミンに対してＴＮＯＡの混合比を、２０体積％以上１００体積％未満、より好ましくは２０体積％以上４０体積％以下含有することで、ウランやトリウムの抽出能力を高めることができることがわかった。

＜他の第１級アミンを用いた例との比較＞
第１級アミンとして、上述した第３級アルキル第１級アミン（Ｐｒｉｍｅｎｅ ＪＭ−Ｔ（≒Ｃ_１９Ｈ_４１Ｎ）に代えて、ステアリルアミン（固体）（≒Ｃ_１８Ｈ_３９Ｎ、）を用いた。具体的には、ステアリルアミンとして、商品名：ファーミン８０Ｓ、ファーミン８０Ｖ、ファーミン８６Ｖ（いずれも、花王（株）社製）の３種類を用意した。そして、それぞれを有機溶媒（スワゾール１８００）で希釈することによって抽出溶媒を調製した。その後、１Ｎ硫酸をＯ／Ａ＝１／１にて混合し、コンディショニングを行った。

しかしながら、ステアリルアミンを含む抽出溶媒は、いずれも硫酸と混合したことで乳化し、白濁の澱物が多量に発生して、抽出溶媒として使用することが困難であることが確認された。このことから、第１級アミンとしては、直鎖アルキル基を持つステアリルアミンよりも分岐アルキル基をもつ第３級アルキル第１級アミン（Ｐｒｉｍｅｎｅ ＪＭ−Ｔ）が好ましいと考えられる。

＜他の第３級アミンを用いた例との比較＞
第３級アミンとして、上述したＴＮＯＡ（≒Ｃ_２４Ｈ_５１Ｎ）に代えて、ジメチルオクチルアミン（液体）（≒Ｃ_１０Ｈ_２３Ｎ）を用いた。具体的には、ジメチルオクチルアミンとして、商品名：ファーミンＤＭ０８９８（花王（株）社製）を用意した。そして、Ｐｒｉｍｅｎｅ ＪＭ−Ｔを５体積％、ジメチルオクチルアミンを２体積％の比率として、スワゾール１８００で希釈することによって抽出溶媒を調整した（比較例３）。

また、第３級アミンとして、ジメチルデシルアミン（≒Ｃ_１２Ｈ_２７Ｎ）を用いた。具体的には、商品名：ファーミンＤＭ１０９８（花王（株）社製）を用意した。そして、Ｐｒｉｍｅｎｅ ＪＭ−Ｔを５体積％、ジメチルデシルアミンを２体積％の比率として、有機溶媒（スワゾール１８００）で希釈することによって抽出溶媒を調整した（比較例４）。

下記表１０に示す組成の抽出始液（Ａ）と、上述した比較例３及び比較例４の抽出溶媒（Ｏ）とを、下記表１１に示す体積比Ｏ／Ａでそれぞれ容量１００ｍＬの分液ロートに分取した。これらを、振とう器を用いて１０分間の振とう（混合）を行い、振とう後に１０分間静置した。

その後、抽出後抽出溶媒と抽残液とをそれぞれメスシリンダーに移し取り、液量を確認した。回収した抽出後抽出溶媒と抽残液について、それぞれ定性ろ紙（抽出後抽出溶媒：１ＰＳ、抽残液：５Ｃ）にて自然ろ過を行い、抽出後抽出溶媒及び抽残液の主要成分濃度を発光分光分析法にて測定することによって抽残液の濃度からスカンジウム（Ｓｃ）、ウラン（Ｕ）、トリウム（Ｔｈ）の抽出率を確認した。表１１及び表１２に、その結果を示す。

表１２に示す抽出結果から、第３級アミンとしてジメチルオクチルアミンを用いた比較例３において、スカンジウム含有溶液に対する抽出溶媒の体積比Ｏ／Ａが大きい場合は（Ｏ／Ａ＝４／１）、トリウムの抽出率が９８％以上と高いが、体積比Ｏ／Ａが小さい場合（Ｏ／Ａ＝１／４）は、トリウムの抽出率が５６％まで低下する。また、ウランの抽出率については、体積比Ｏ／Ａ＝４／１でも１０％未満であり、ウランを効果的に除去することができなかった。

また、第３級アミンとしてジメチルデシルアミンを用いた比較例４において、体積比Ｏ／Ａ＝４／１から１／１である場合は、液が乳化し油水分離が困難であったために液分析を行うことができなかった。分析可能であった体積比Ｏ／Ａ＝１／２、１／４である場合には、比較例３と同様にトリウムの抽出率は６０％から８０％程度であったものの、ウランの抽出率が１０％未満に留まり、ウランを効果的に除去することができなかった。

以上のことから、ＴＮＯＡ以外の第３級アミンを用いた場合には、十分に効果的にウランを除去することができないことがわかる。

＜スクラビング工程＞
スクラビング工程において、洗浄段数は３段とし、洗浄液として１ｍｏｌ／Ｌ硫酸溶液を用いて、抽出後抽出剤を洗浄に付した。また、洗浄液（Ａｓ）に対する抽出後抽出剤（Ｏｓ）の体積比Ｏｓ／Ａｓを０．５〜５．５の範囲で変化させ、その体積比Ｏｓ／Ａｓが、スカンジウム、トリウム、ウランの分離挙動に及ぼす影響を調べた。図６にその結果を示す。なお、回収率は、洗浄後液中の元素量／抽出工程（Ｓ４１）で処理する液中の元素量から計算した。

図６の結果から、洗浄後液中のスカンジウム、トリウム、ウランの回収率は、スクラビング工程での体積比Ｏｓ／Ａｓに依存することが分かる。すなわち、体積比Ｏｓ／Ａｓが０．５の場合には、洗浄後液にスカンジウムの他に、ウラン、トリウムも回収される。特にウランの回収率は４０％以上となる。そして、体積比Ｏｓ／Ａｓを増加させることで、ウランやトリウムの回収率は低下する。

一方、体積比Ｏｓ／Ａｓ比が２以上であると、ウラン回収率は１０％未満、トリウム回収率は１％未満まで減少する。また、スカンジウムの回収率は、体積比Ｏｓ／Ａｓが２以上では３．５％付近で一定で推移する。このことから、スクラビング工程での体積比Ｏｓ／Ａｓは、２以上で行うことが好ましいことがわかる。

＜酸洗浄工程＞
スクラビング工程を経た抽出後抽出剤に対して逆抽出処理を施した後、回収された抽出剤（逆抽出後抽出剤）に対して酸洗浄を施す酸洗浄工程を行った（実施例５）。酸洗浄処理に用いる酸洗浄液として、スクラビング工程で回収された硫酸溶液（洗浄後液）を用い、洗浄した抽出剤を抽出工程にて繰り返し使用したときのスカンジウムの回収率を調べた。

具体的には、酸洗浄工程における酸洗浄液として洗浄後液を用いた処理を行い、その後、酸洗浄された抽出剤を抽出工程における抽出剤（混合抽出剤）として用いて抽出処理を施した。またその後、スクラビング工程、逆抽出工程における処理も実行した。そして、各工程から排出されたスカンジウムの量から、スカンジウムの回収率を調べた。

なお、比較のため、酸洗浄工程における洗浄液として、新規の硫酸溶液を用いて同様の操作を行った例（参照例１）も実行し、スカンジウム回収率の違いの有無を確認した。

下記表１３に、各工程にて排出されたスカンジウムの回収率の測定結果を示す。なお、スカンジウムの回収率は、下記の式から計算した。
スカンジウム回収率（％）＝（各工程の溶液中スカンジウム排出量−投入量）／抽出工程へのスカンジウム投入量×１００

表１３に示すように、実施例５では、酸洗浄工程において酸洗浄液としてスクラビング工程で回収された洗浄後液を用いたため、抽出剤へスカンジウムが３％抽出されている（スカンジウム回収率＝−３％）ことがわかった。そして、そのような酸洗浄工程での処理を経て回収された抽出剤を抽出工程へ繰り返し、混合抽出剤として再利用したところ、新規の硫酸溶液を用いた参照例１よりも、抽出工程でのスカンジウム回収率が３％程度上昇する結果となった。

このように、スクラビング工程で回収された洗浄後液を、酸洗浄工程における酸洗浄液として使用することにより、スカンジウムの回収率を有効に高められることがわかった。また、スクラビング工程から排出された洗浄後液を、例えばスカンジウム回収工程へ送液する場合に比べて、その洗浄後液を酸洗浄工程における処理の洗浄液として使用することにより、手間がかからずより経済的にスカンジウムを回収できることがわかった。

Claims (7)

1. スカンジウムを含有する酸性溶液を、炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物と、トリ−ノルマル−オクチル−アミンとを含有する混合抽出剤を用いた溶媒抽出に付し、スカンジウムを含有する抽残液と抽出後抽出剤とに分離する
   スカンジウムの精製方法。
2. 前記混合抽出剤は、前記炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物に対して前記トリ−ノルマル−オクチル−アミンを２０体積％以上１００体積％未満の割合で含有する
   請求項１に記載のスカンジウムの精製方法。
3. 前記炭素数１６〜２２の第３級アルキル第１級アミンの異性体混合物は、Ｐｒｉｍｅｎｅ ＪＭ−Ｔ（商品名）である、
   請求項１又は２に記載のスカンジウムの精製方法。
4. 前記抽出後抽出剤を洗浄するスクラビング工程を有し、
   前記スクラビング工程では、洗浄液（Ａｓ）に対する前記抽出後抽出剤（Ｏｓ）の体積比（Ｏｓ／Ａｓ）を２以上１０以下とする
   請求項１乃至３のいずれか１項に記載のスカンジウムの精製方法。
5. 前記抽出後抽出剤に対する逆抽出処理後の抽出剤を洗浄する洗浄工程を有し、
   前記洗浄工程では、前記スクラビング工程で排出された洗浄後液を洗浄液として使用して洗浄処理を施し、
   前記洗浄工程での洗浄処理後の抽出剤を、前記溶媒抽出に用いる前記混合抽出剤として再使用する
   請求項４に記載のスカンジウムの精製方法。
6. 前記酸性溶液は、スカンジウムを含有する溶液をイオン交換樹脂に通液し、次いで該イオン交換樹脂からスカンジウムを溶離させた溶離液である
   請求項１乃至５のいずれか１項に記載のスカンジウムの精製方法。
7. 前記抽残液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムを含む沈殿物を生成させ、次いで該沈殿物を焙焼して酸化スカンジウムを得る工程をさらに有する
   請求項１乃至６のいずれか１項に記載のスカンジウムの精製方法。

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