JP6726739B2 - 分離ディスク積層体 - Google Patents

Description

本発明は、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルをそのガスから分離するオイルセパレータに用いられる分離ディスクの積層体に関する。

特許文献１には、積み重ねた複数枚の分離ディスクからなる分離ディスク積層体を採用したオイルセパレータが開示されている。このオイルセパレータの場合、処理対象ガスが回転中の分離ディスクの内側から分離ディスクの間の隙間に流入すると、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルが遠心力によって分離ディスクの表面で凝集するので、処理対象ガスに含まれるオイルが処理対象ガスから分離される。

特許文献１に記載のオイルセパレータに採用される分離ディスクは、円錐台形状の板状部材によって構成される。つまり、その分離ディスクの外周側部分が円錐面型の板状に形作られ、その外周側部分よりも中心側の内周側部分が円環型の板状に形作られている。従って、分離ディスクの内周側部分は周方向および径方向によって規定される面に対して平行であり、分離ディスクの外周側部分は周方向および径方向によって規定される面に対して傾斜する。

特表２００３−５１３７９２号公報

特許文献１に記載の分離ディスク積層体では、外周側部分の上面側に各分離ディスクの中心から放射状に延びる複数のリブが形成され、これらリブを介して積層することで上下方向に隣接する分離ディスク間に隙間（クリアランス）が確保されていた。

ところで、かかる分離ディスクは、射出成形や真空成形およびプレス成形などの手法を用いて成形される。
例えば、射出成形による分離ディスクでは、上面側にのみリブが凸状に形成され、その裏面側には当該凸状のリブに応じた凹部が形成されることなく平坦な形状となる。従って、リブ部分の厚みが厚くなるため、上下方向に隣接するリブ同士が積み重なるように配置したり、一方の分離ディスクの周方向に隣接するリブ間に他方の分離ディスクのリブが位置するようにリブを交互に配置したりしても、上下方向の剛性を確保することができる。

これに対し、真空成形やプレス成形による分離ディスクでは、上面側にリブが凸状に形成され、その裏面側には当該凸状のリブに応じた凹状の窪みが形成されるため、リブ部分の厚みが射出成形による分離ディスクに比べて薄くなる分、ディスク自体の軽量化を図ることができる。

しかしながら、かかる分離ディスクの場合、リブの裏面側が凹状に窪んでいるため、上下方向に隣接するリブ同士を積み重なるように配置すると、下方に位置する分離ディスクのリブが上方に位置する分離ディスクのリブの窪みに入り込み、上下に隣接する分離ディスク間に前述したクリアランスを確保することができない。よって、真空成形やプレス成形による分離ディスクを用いた分離ディスク積層体の場合、前述のリブが交互に配置されることとなる。

ところが、リブが交互となる配置で分離ディスクを積層した場合、各分離ディスクにおけるリブ部分の厚みが薄いことから、上下方向の剛性が低くなり、遠心力の作用によって、上方の分離ディスクにおけるリブ間の部分が下方の分離ディスクのリブにより上方に押されることで変形し、回転時に積層された分離ディスク全体としてのバランスが崩れる虞があった。

その結果、上下方向に隣接する分離ディスク間におけるクリアランス（隙間）を均一に確保することが困難となるため、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルの分離効率が低下する虞があった。加えて、上記分離ディスク間におけるクリアランスの開口面積（ガスの流れに直交する面に沿った隙間の面積）の総量が小さくなり、ガスの流れに与える抵抗が大きくなってしまう問題もあった。

そこで、本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、分離ディスクの上下方向の剛性を高めることで、積層された分離ディスク全体としてのバランスが崩れるのを抑制することができ、且つ、上下方向に隣接する分離ディスク間のクリアランスを均一な状態で確保することで、分離効率の低下を防止すると共に、ガスの流れに与える抵抗を抑えることを可能とすることを目的とする。

前述の目的を達成するため、本発明に係る分離ディスク積層体は、
スピンドルと共に回転可能に設けられるローターの内周側空間に、ミスト状オイルを含む処理対象ガスと分離用オイルとを導入して前記ローターを回転させることで、前記処理対象ガスから前記ミスト状オイルを分離するオイルセパレータに用いられ、複数の分離ディスクが前記スピンドルの軸線方向に積層されて前記ローターを構成し、導入された前記処理対象ガスと分離用オイルとは前記複数の分離ディスクの間の隙間を内周側から外周側へのみ流れる分離ディスク積層体であって、
円錐台形状の板状部材で構成されると共に、円錐台の傾斜面に、回転中心からの放射方向に対して回転方向における一方向に傾斜させた第一の方向へ延びるリブが形成される第一の分離ディスクと、
円錐台形状の板状部材で構成されると共に、円錐台の傾斜面に、回転中心からの放射方向に対して前記回転方向における一方向とは反対の他方向に傾斜させた第二の方向へ延びるリブが形成される第二の分離ディスクとを含み、
前記第一の分離ディスクと前記第二の分離ディスクとが、前記スピンドルの軸線方向に交互に積層されてなり、当該積層された上下に隣接する前記第一の分離ディスクのリブと、前記第二の分離ディスクのリブとが、少なくとも１箇所で交差した状態に配置されていることを特徴とする。

本発明によれば、第一の分離ディスクと第二の分離ディスクとを、軸方向に交互に積み重ねた際、軸方向の上下に隣接する第一の分離ディスクのリブと、第二の分離ディスクのリブとが、少なくとも１箇所で交差した状態で積層されるので、裏面側にリブに応じた凹状の窪みが形成される分離ディスクであっても、回転時における上下方向の剛性を高めることができ、下方の分離ディスクのリブによって上方の分離ディスクを変形させるのを未然に防止し、積層された分離ディスク全体としてのバランスが崩れるのを抑制することができる。また、上下方向に隣接する分離ディスク間のクリアランスを均一な状態で確保できるため、分離効率の低下を防止できると共に、ガスの流れに与える抵抗を抑えることができる。しかも、第一の分離ディスクにおけるリブと、第二の分離ディスクにおけるリブが、異なる向き（反対方向）に形成されているため、これら第一および第二の分離ディスクを目視で判別でき、これらを積み重ねて組み付ける際に、リブの方向が同じ向きの分離ディスク同士を重ねて組み付けてしまう誤組みを防止できる。

前述の分離ディスク積層体において、
前記リブは、前記外周側部分の表面側が凸状に形成されると共に、裏面側が凹状に形成されてなり、
前記回転中心から外方に向けて直線状または曲線状に配置されている。

これにより、裏面側が凹状に形成されない分離ディスクと比べて、軽量化を図ることができる。また、上下方向に隣接する分離ディスク同士における、回転中心からの放射方向に対して回転側に傾斜させた第一の方向へ延びるリブと、回転中心からの放射方向に対して回転とは反対側に傾斜させた第二の方向へ延びるリブとが、回転中心から外方に向けて直線状または曲線状に配置されているので、これらリブ同士を少なくとも１箇所で確実に交差させることができる。よって、高剛性の分離ディスク積層体を提供することができる。

また、前述の分離ディスク積層体において、
前記外周側部分は、
前記スピンドルの径方向における一方の軸方向に傾斜してなり、前記回転中心側に設けられる前記径方向における他方の軸方向に傾斜してなる内周側部分を含んで構成され、
前記内周側部分と前記外周側部分との間には、角部が形成されている。

これにより、分離ディスクの外周側部分も内周側部分も径方向に対して傾斜するので、分離ディスクの直径を長くすることなく、分離ディスクの表面積を増やすことができる。
また、分離ディスクの外周側部分の傾斜の向きと内周側部分の傾斜の向きが反対になっているので、軸方向に沿う分離ディスクの高さを抑えることができる。よって、第一の分離ディスクと、第二の分離ディスクとを交互に積み重ねて分離ディスク群を構成した場合、積み重ね枚数が増えても、積み重ね高さを抑えることができる。また、複数枚の分離ディスクを限られた高さに積み重ねた場合、積み重ね枚数を多くすることができる。また、分離ディスクの積み重ね枚数が多いと、分離ディスク同士の間の隙間の開口面積の総量が増大し、ガスの流れの抵抗の低下が図られる。
さらに、分離ディスクは内周側部分と外周側部分との間に角部が形成されることで、径方向に対して曲折しているので、分離ディスクの剛性が向上する。よって、分離ディスクの薄型化が可能である。そのため、複数枚の分離ディスクを限られた高さに積み重ねた場合、積み重ね枚数を多くすることができる。

さらに、前述の分離ディスク積層体において、前記内周側部分と前記外周側部分によって挟まれる角部が直角又は鈍角である。
よって、積み重ねられた第一の分離ディスクと第二の分離ディスクとの間の隙間が広がってしまうことを抑制することができる。

また、前述の分離ディスク積層体において、前記径方向に対する前記内周側部分の傾斜角が４５°以下である。
よって、積み重ねられた分離ディスク同士の間の隙間が広がってしまうことを抑制することができる。

また、前述の分離ディスク積層体において、前記径方向に対する前記外周側部分の傾斜角が４５°以下である。
よって、積み重ねられた分離ディスク同士の間の隙間が広がってしまうことを抑制することができる。

さらに、前述の分離ディスク積層体において、
前記内周側部分と前記外周側部分との間に挟まれる角部が丸面取りされている。
よって、高剛性の分離ディスク積層体を提供することができ、分離ディスク積層体の薄型化を実現することができる。

本発明によれば、分離ディスクの上下方向の剛性を高めることで、積層された分離ディスク全体としてのバランスが崩れるのを抑制することができ、且つ、上下方向に隣接する分離ディスク間のクリアランスを均一な状態で確保することで、分離効率の低下を防止すると共に、ガスの流れに与える抵抗を抑えることができる。

閉鎖型クランクケース換気システムを示す概略図である。 オイルセパレータを右側、上側且つ後ろ側から見た斜視図である。 オイルセパレータの平面図である。 オイルセパレータの分解斜視図である。 図３に示すV−Vに沿った面を矢印方向に向かって見て示した断面図である。 図３に示すVI−VIに沿った面を矢印方向に向かって見て示した断面図である。 図６の上側の拡大図である。 図６の下側の拡大図である。 図６の中部の拡大図である。 図３に示すVI−VI断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、右側、下側且つ後ろ側から見て示した斜視図である。 図３に示すVI−VI断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、右側、下側且つ後ろ側から見て示した斜視図である。 図３に示すVI−VI断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、右側、下側且つ後ろ側から見て示した斜視図である。 本実施形態におけるローターを側方および上側から見た斜視図である。 図１３の分離ディスクを拡大して示し、（ａ）は分離ディスクを示す平面図、（ｂ）は分離ディスクを側面および上側から見た斜視図である。 図１４の分離ディスクによる分離ディスク群を側面および上側から見て示す拡大斜視図である。 図１５の分離ディスク群において交差するリブを透視して示す平面図である。 他の実施形態における分離ディスクを拡大して示し、（ａ）は分離ディスクを示す平面図、（ｂ）は分離ディスクを側面および上側から見た斜視図である。 図１７の分離ディスクによる分離ディスク群を側面および上側から見た拡大斜視図である。 図１８の分離ディスク群において交差するリブを透視して示す平面図である。 他の実施形態におけるローターを側方および上側から見た斜視図である。 図２０の分離ディスクを拡大して示し、（ａ）は分離ディスクを示す平面図、（ｂ）は分離ディスクを側面および上側から見た斜視図である。 図２１の分離ディスクによる分離ディスク群を側面および上側から見た拡大斜視図である。 図２２の分離ディスク群において交差するリブを透視して示す平面図である。 他の実施形態における分離ディスクを拡大して示し、（ａ）は分離ディスクを示す平面図、（ｂ）は分離ディスクを側面および上側から見た斜視図である。 図２４の分離ディスクによる分離ディスク群を側面および上側から見た拡大斜視図である。 図２５の分離ディスク群において交差するリブを透視して示す平面図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。但し、以下に述べる実施形態には、本発明を実施するために技術的に好ましい種々の限定が付されているが、本発明の範囲を以下の実施形態および図示例に限定するものではない。

ここで、本発明に係る分離ディスク積層体を説明する前に、この分離ディスク積層体を適用したオイルセパレータを備える換気システムについて説明する。なお、オイルセパレータに関しては以下に説明するものに限らず、ＰＣＴ／ＪＰ２０１６／６１２０８（国際出願番号）やＰＣＴ／ＪＰ２０１６／６１２０９（国際出願番号）等を含む本出願人が開発したオイルセパレータや、その他、遠心分離式のオイルセパレータに広く適用できるのは言うまでもない。

図１に示すように、換気システム１（閉鎖型クランクケース換気システム１）は、オイルセパレータ２と、ブリーザーパイプ３と、ガス導出管５と、オイル供給管１０とを有する。オイルセパレータ２はエンジン４の側面に取り付けられている。ガス導出管５がエンジン４とオイルセパレータ２とに接続され、エンジン４のクランクケースから排出されたブローバイガスがガス導出管５を通ってオイルセパレータ２に供給される。エンジン４のクランクケースからオイルセパレータ２に供給されるブローバイガスは処理対象ガスであり、このブローバイガスはミスト状オイルを含有する。オイルセパレータ２は、供給されたブローバイガスを処理して、そのブローバイガスからミスト状オイルを分離する。

ブリーザーパイプ３がオイルセパレータ２の上部とエンジン４の吸気側流路６との間に接続され、オイルセパレータ２から排出された処理後のブローバイガスがブリーザーパイプ３を通じて吸気側流路６に還元される。具体的には、処理後のブローバイガスは、吸気側流路６におけるエアフィルタ７とターボチャージャー８とを接続する部分に還元される。還元されたブローバイガスは、エアフィルタ７からの新鮮な空気と混合され、ターボチャージャー８で圧縮される。その後、ブローバイガスは、チャージクーラー９で冷却されて、エンジン４に供給される。

オイル供給管１０がオイルセパレータ２の下部とエンジン４との間に接続され、エンジン４から送出されたオイルがオイル供給管１０を通じてオイルセパレータ２に供給される。オイルセパレータ２に供給されたオイル（駆動用オイルと分離用オイルのうち前者）の流動がオイルセパレータ２の動力に利用され、その動力によってオイルセパレータ２（特に、後述のローターユニット５０）が動作する。オイルセパレータ２に供給されるオイルはエンジン４で用いられる潤滑オイルの一部であるため、そのオイルの温度が８０〜１１０℃位の温度になっている。オイルセパレータ２がオイルによって動作すると、ブローバイガスからミスト状オイルがオイルセパレータ２によって分離される。その分離されたミスト状オイルは、オイルセパレータ２の内部において、オイル供給管１０を通じてオイルセパレータ２に供給されたオイルに混合される。その混合されたオイルがエンジン４へと戻される。

次に、本発明に係る分離ディスクを適用したオイルセパレータ２について詳細に説明する。図２〜図６に示すように、このオイルセパレータ２はハウジング２０、下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２、上部隔壁部材３３、ローターユニット５０およびＰＣＶバルブ９０を備える。ハウジング２０が下部ケース２１、中部ケース２２および上部ケース２３を有し、これら下部ケース２１、中部ケース２２および上部ケース２３が互いに組み合わせられることによってハウジング２０が組み立てられ、ハウジング２０の内側に内部空間が形成されている。下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２および上部隔壁部材３３がハウジング２０に組み付けられ、ハウジング２０の内部空間が下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２および上部隔壁部材３３によって区切られている。そして、ローターユニット５０およびＰＣＶバルブ９０等は、ハウジング２０の内部空間内に収容された状態でハウジング２０に組み付けられている。

以下では、特に断りのない限り、軸方向とは、ローターユニット５０の回転軸に平行な方向を示し、周方向とは、ローターユニット５０の回転軸を中心とした周方向を示し、径方向とは、ローターユニット５０の回転軸に直交する方向を示すものとする。オイルセパレータ２がエンジン４に取り付けられた状態では、ローターユニット５０の回転軸が上下方向（具体的には、鉛直方向）に延びる。

ハウジング２０およびその内部空間について説明するとともに、下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２および上部隔壁部材３３によるハウジング２０の内部空間の区切りについて説明する。

図４〜図７および図９に示すように、中部ケース２２は、ハウジング２０の内部空間の中央部分を区画する部分である。中部ケース２２が筒状に設けられ、中部ケース２２の上面および下面が開放されている。中部ケース２２の内側の上部に隔壁部２２ａが設けられ、中部ケース２２の中空が隔壁部２２ａによって隔壁部２２ａよりも上側の空間と下側の空間に仕切られている。

中部ケース２２の外周面にはインレット孔２２ｂが形成されている。インレット孔２２ｂの位置が中部ケース２２の上部であり、且つ隔壁部２２ａよりも下側であるので、インレット孔２２ｂが隔壁部２２ａよりも下側の中空に通じている。インレット孔２２ｂには、吸入パイプ２４の一端が接続されている。吸入パイプ２４の他端はガス導出管５（図１および図３参照）に接続されている。従って、エンジン４からオイルセパレータ２に供給されるブローバイガスは、吸入パイプ２４およびインレット孔２２ｂを通ってハウジング２０の内部空間のうち隔壁部２２ａよりも下側の部分（具体的には、後述の導入路４１）に導入される。

中部ケース２２の内側には、隔壁部２２ａから下方の離れた位置に円盤状に設けられた中部隔壁部材３２が収容されている。中部隔壁部材３２の周縁部が中部ケース２２の内周面に接合され、中部ケース２２の中空（隔壁部２２ａよりも下側の中空）が中部隔壁部材３２によって上下に区切られている。中部隔壁部材３２の下面の中央部には、円筒状の嵌合部３２ｂが下方に向けて突設されている。図７に示すように、嵌合部３２ｂの中空（供給孔３２ａ）は、中部隔壁部材３２の上面において開口すると共に、嵌合部３２ｂの下端においても開口する。嵌合部３２ｂの下端の開口には、その開口の中心から放射状に延びるとともに嵌合部３２ｂの内周面に連結した支持部３２ｄが設けられている。その支持部３２ｄの中央の下面には、凹部３２ｅが形成されている。支持部３２ｄが放射状に設けられているので、嵌合部３２ｂの中空は支持部３２ｄによって閉塞されていない。なお、支持部３２ｄは、後述のスピンドルシャフト５１の上端を支持する。

図１１では、ハウジング２０の内部構造を見やすくするために、ローターユニット５０のローター６０の図示を省略する。図１２では、ハウジング２０の内部構造を見やすくするために、ローターユニット５０のローター６０および中部隔壁部材３２の図示を省略する。図７および図１０〜図１２に示すように、隔壁部２２ａの下面にはリブ（区切り部）２２ｃが突出した状態で設けられ、中部隔壁部材３２の上面がリブ２２ｃに密接し、中部隔壁部材３２の上面とリブ２２ｃの接触部分が気密状態となっている。このリブ２２ｃが下から見てＵ字型（図１２では、そのＵ字の半体を図示）に形作られ、リブ２２ｃのＵ字型の両端が中部ケース２２の内周面に繋がり、それら両端の間にインレット孔２２ｂが配置されている。中部隔壁部材３２と隔壁部２２ａの間の空間は、リブ２２ｃによって嵌合部３２ｂの上部開口およびインレット孔２２ｂ側の空間４１（以下、導入路４１と称す）とその導入路４１を囲う空間４２（以下、第一チャンバー４２と称す）とに仕切られている。インレット孔２２ｂを通ってハウジング２０の内側に導入されたブローバイガスは、導入路４１、嵌合部３２ｂの内側を通って中部隔壁部材３２の下側へ送られる。

導入路４１は、ローターユニット５０に導入される前のブローバイガスの経路であり、第一チャンバー４２は、ローターユニット５０から排出された後のブローバイガスの経路である。ローターユニット５０はブローバイガスからミスト状オイルを分離するものであり、ローターユニット５０から排出されたブローバイガスはミスト状オイルが除去されている。

以上のような導入路４１および第一チャンバー４２をローターユニット５０の上方に設けることができるのは、隔壁部２２ａと中部隔壁部材３２の間の空間をリブ２２ｃによって分割したためである。そして、導入路４１がローターユニット５０の上方にあるため、導入路４１およびインレット孔２２ｂを共にハウジング２０の上部に設けることができる。

隔壁部２２ａには連通孔２２ｄが形成され（特に図１２参照）、その連通孔２２ｄが隔壁部２２ａを上下に貫通する。連通孔２２ｄの位置はリブ２２ｃの外側であり、隔壁部２２ａの上側の中空と第一チャンバー４２が連通孔２２ｄによって通じている。連通孔２２ｄは、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスの流路である。
一方、導入路４１の上側が隔壁部２２ａによって塞がれ、隔壁部２２ａの上側の中空と導入路４１が隔壁部２２ａによって仕切られている。

中部隔壁部材３２の周縁部には複数の連通孔３２ｃが形成され、これら連通孔３２ｃが中部隔壁部材３２を上下に貫通する。これら連通孔３２ｃは周方向に沿って等間隔で配列されている。連通孔３２ｃの位置はリブ２２ｃの外側であり、中部隔壁部材３２の下側の中空と第一チャンバー４２が連通孔２２ｄによって通じている。連通孔２２ｄは、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスの流路である。

中部ケース２２の上端には上部隔壁部材３３が気密状態で取り付けられ、中部ケース２２の上側開口が上部隔壁部材３３によって閉塞されている。上部隔壁部材３３が隔壁部２２ａから上に離れており、上部隔壁部材３３と隔壁部２２ａの間には中空４５（以下、第二チャンバー４５と称す）が形成されている。上部隔壁部材３３の中央部には連通穴（バルブ穴）３３ａが形成され、その連通穴３３ａが上部隔壁部材３３を上下に貫通する。連通穴３３ａは、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスの流路である。

上部ケース２３は、ハウジング２０の内部空間の上側部分を区画する部分である。上部ケース２３は、下面が開放されたドーム状部材によって構成されている。この上部ケース２３が上部隔壁部材３３の上から上部隔壁部材３３を覆って、上部ケース２３の下部開口の縁部分が上部隔壁部材３３の周縁部に気密状態で取り付けられ、上部隔壁部材３３の周縁部が上部ケース２３の下部開口の縁部分と中部ケース２２の上端との間に挟持されている。具体的には、上部ケース２３の下部開口の縁部分が上部隔壁部材３３の周縁部に溶接、溶着またはボルト締め等によって接合されている。上部ケース２３の内側には、中空４６（以下、第三チャンバー４６と称す）が形成されている。第三チャンバー４６と第二チャンバー４５が上部隔壁部材３３によって仕切られ、連通穴３３ａが第二チャンバー４５から第三チャンバー４６に連通する。

上部ケース２３の側面には、円筒状のガス排出部２３ａが径方向外方に向けて突出するように設けられている。このガス排出部２３ａがブリーザーパイプ３に接続され、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスが第三チャンバー４６からガス排出部２３ａを通ってブリーザーパイプ３に排出される。なお、上部ケース２３を上部隔壁部材３３に取り付けるに際して、上部ケース２３の位置を周方向に沿って調整することによって、ガス排出部２３ａの突出する向きを調整することができる。

図８および図１０〜図１２に示すように、下部ケース２１は、ハウジング２０の内部空間の下側部分を区画する部分である。この下部ケース２１は、上面が開放された有底の箱状部材によって構成されている。下部ケース２１の上端部が中部ケース２２の下端部に嵌め込まれ、下部ケース２１と中部ケース２２がボルト２５（図２および図３参照）によって固定されている。さらに、リング状のシール３４と下部隔壁部材３１が中部ケース２２の下端部に嵌め込まれ、下部隔壁部材３１の周縁部およびシール３４が下部ケース２１の上端部と中部ケース２２の下端部との間に挟まれている。このシール３４によって気密性が向上する。

図９に示すように、この下部隔壁部材３１は中部隔壁部材３２から下に離間し、中部隔壁部材３２と下部隔壁部材３１との間には分離室４３が形成されている。この分離室４３は中部ケース２２内の中空の一部である。

下部隔壁部材３１は円盤状に設けられている。その下部隔壁部材３１の中央部には、通し孔３１ａが形成されている。この下部隔壁部材３１によって下部ケース２１の中空４４（以下、噴射室４４という）と分離室４３が仕切られている。換言すれば、下部ケース２１は、下部隔壁部材３１の下面側を覆い、当該下部隔壁部材３１の下方に噴射室４４を区画する。

図８および図１０〜図１２に示すように、下部ケース２１の前面（正面）側には、連通筒部２１ａが下方に向けて設けられている。連通筒部２１ａは、後述のノズル５３によって噴射されたオイルの出口となる筒状部材である。連通筒部２１ａの内部空間は下部ケース２１の内部空間に連通する。連通筒部２１ａの先端部にはオイル供給管１０が接続され、連通筒部２１ａの先端部がオイル供給管１０を介してエンジン４の側面に結合される（図３参照）。このため、連通筒部２１ａの内部空間は、エンジン４の内部空間に連通する。また、連通筒部２１ａはブローバイガスの流路として機能する。

下部ケース２１の底面は、連通筒部２１ａに向かって下りに傾斜する。そして、下部ケース２１の底面から上方に向かって延びた円筒状のオイル案内パイプ２１ｂが下部ケース２１の内側に設けられている。オイル案内パイプ２１ｂの下端にはジョイント部２１ｃが設けられており、このジョイント部２１ｃが下部ケース２１の底面に臨んでいる。このジョイント部２１ｃはオイル供給管１０に接続されており、図６に矢印Ａで示すように、エンジン４からオイルセパレータ２に供給されるオイルがオイル案内パイプ２１ｂの内側を上方へ流れる。オイル案内パイプ２１ｂ内を上に流れたオイルの一部（駆動用オイル）は、後述のスピンドルシャフト５１およびスピンドル５２の内側を経由してノズル５３へと流れる。ノズル５３は、噴射室４４内においてスピンドル５２の外周面から突設され、周方向に向けて駆動用オイルを噴射して、スピンドル５２およびローター６０を回転させるものである。ジョイント部２１ｃ内にはストレーナー３５が設けられ、オイルがストレーナー３５によって濾過される。このストレーナー３５は、メッシュフィルタ３５ａとスプリング３５ｂとプラグ３５ｃとから構成され、回転センサ（後述する磁気センサ８５および複数の永久磁石８６）によってローター６０の回転数の低下を検知することにより、目詰まりの発生を検知し、清掃できるようになっている。

また、連通筒部２１ａの内部には、下部隔壁部材３１の下面に設けられた第二の隔壁部としての後述のオイルガード３１ｇよりも外周側に、分離後のオイルの排出を促進させるための通気口２１ｄが設けられている。この通気口２１ｄは、下部ケース２１内のオイルガード３１ｇによって噴射室４４と区切られた後述の流路４４ａを介して、分離室４３から下部ケース２１内へとオイルを排出させる後述のドレン孔３１ｃと、連通している。

このように、ノズル５３から排出される油の軌跡の外側となるオイルガード３１ｇよりも外周側に通気口２１ｄを設けることで、ガスの移動を容易にし、オイルの排出を促進できるので、中部ケース２２内部（分離室４３）からのオイルの排出性を向上できる。よって、分離後のオイルが、分離室４３から下部ケース２１を介して最下部の排出口となる連通筒部２１ａから排出される際に、オイルの体積が移動するのを防止して下部ケース２１内部に負圧が生じるのを回避でき、オイルの排出性（排出能力）を向上させることができる。また、オイルガード３１ｇによって、ノズル５３から噴射されたオイルの飛散を制限し、分離室４３から下部ケース２１内へとオイルを排出させるドレン孔３１ｃの油没を防止でき、当該ドレン孔３１ｃを通ってオイルを下部隔壁部材３１の下方の下部ケース２１側へ効果的に排出させることができる。

図４〜図６、図８、図９に示すように、下部隔壁部材３１の上面側には、中部ケース２２の内壁面２２ｆと下部ホルダ７２の外周縁との間の全周に亘って立設された第一の隔壁部３１ｂと、第一の隔壁部３１ｂにおける全周のうちの少なくとも一部の下方に配置され、下部隔壁部材３１を上下に貫通するドレン孔３１ｃと、が設けられている。具体的に、第一の隔壁部３１ｂの外周には、所定間隔でリブ３１ｄが設けられており、これら隣接するリブ３１ｄ，３１ｄ間における第一の隔壁部３１ｂの下方にドレン孔３１ｃが貫設されている。

また、下部隔壁部材３１の下面側には、ノズル５３の回転軌跡よりも外周側に下方に垂下する筒状のオイルガード３１ｇと、当該オイルガード３１ｇの外周に沿って所定間隔で配置された補強部３１ｅと、が設けられている。このとき、オイルガード３１ｇは、多角筒形状で設けられていても良いし、円筒形状で設けられていても良い。但し、オイルガード３１ｇの内周面３１ｆには、図示省略するが、上下に延在する凸部および凹部の少なくとも一方が複数形成されていることが好ましい。特に、オイルガード３１ｇが円筒形状の場合は、これら複数の凸部および凹部の少なくとも一方の形成が必須となる。

さらに、オイルガード３１ｇの外側には、オイルガード３１ｇによって噴射室４４と区切られた流路４４ａが形成されている。流路４４ａが周方向に延び、流路４４ａの周方向における連通筒部２１ａ側の下方が開口して通気口２１ｄに通じる。流路４４ａの天井面にドレン孔３１ｃが設けられ、流路４４ａがドレン孔３１ｃを介して分離室４３に通じている。このようにして、分離後のオイルは、分離室４３からドレン孔３１ｃを介して下部ケース２１内の流路４４ａへ流入し、流路４４ａを垂下して通気口２１ｄを通り、連通筒部２１ａから排出される。

下部隔壁部材３１の上面側に立設された第一の隔壁部３１ｂによって、超高流量のブローバイガスの逃げ道となるローター６０下部の外周の隙間４３ａにおいて中部ケース２２の内壁面２２ｆを垂下して排出されるべきオイルがローター６０の回転による旋回流（風）によって連れ回されるのを未然に防止し、中部ケース２２の内壁面２２ｆに停滞するのを防止する。これにより、下方へ向かうオイルと反対に向かうガスが互いに干渉せずにすれ違いができるため、ローター６０を有する分離室４３から下部ケース２１へと連続的なオイルの排出を可能とし、分離室４３にオイルが溜まることを回避してローター６０の油没を防止できる。

また、リブ３１ｄにより下部隔壁部材３１上の第一の隔壁部３１ｂ外周側にあるオイルが、ローター６０の回転で生じた旋回流（風）によって連れ回されるのを防止できると共に、当該リブ３１ｄによって、第一の隔壁部３１ｂ外周側にあるオイルをドレン孔３１ｃへと流れ込ませ易くすることができ、結果として、下部隔壁部材３１の下方の下部ケース２１内に形成された流路４４ａ側へ効率よく排出できる。また、補強部３１ｅは、下部隔壁部材３１の強度補強ばかりでなく、ドレン孔３１ｃから排出されたオイルの外周方向への移動を禁止して、下方への垂下を促進させることができる。

さらに、下部隔壁部材３１の下面側にオイルガード３１ｇが設けられているので、ノズル５３から噴射されたオイルの飛散を制限し、分離室４３から下部ケース２１内へとオイルを排出させるドレン孔３１ｃの油没を防止できる。また、オイルガード３１ｇの内周面３１ｆには、上下に延在する凸部および凹部の少なくとも一方が複数形成されることで、スピンドル５２の回転に伴って旋回しながらオイルガード３１ｇの内周面３１ｆに吹き付けられたオイルが、遠心力によって水平方向に回転するのを防止でき、下方へと垂下し易くすることができる。このとき、オイルガード３１ｇが多角筒形状で設けられていれば、これら凸部や凹部の形成は必須ではない。

続いて、図５〜図９を参照して、ローターユニット５０について詳細に説明する。
ローターユニット５０は、ブローバイガスからミスト状オイルを分離するための機構である。ローターユニット５０は、スピンドルシャフト５１、スピンドル５２、ローター６０および複数のノズル５３等を備える。

スピンドルシャフト５１は柱状部材である。このスピンドルシャフト５１は、下部ケース２１および中部ケース２２内において上下方向に沿って延在して、下部隔壁部材３１の通し孔３１ａに通されている。スピンドルシャフト５１の下端部がオイル案内パイプ２１ｂに接続されている。また、スピンドルシャフト５１の上端部が支持部３２ｄの下面にある凹部３２ｅに差し込まれ、スピンドルシャフト５１の上端部が支持部３２ｄおよび中部隔壁部材３２に支持されている。スピンドルシャフト５１の内部には、第一オイル供給路５１ｂがスピンドルシャフト５１の中心線に沿って形成されている。第一オイル供給路５１ｂの下端がスピンドルシャフト５１の下端面において開口して、第一オイル供給路５１ｂがオイル案内パイプ２１ｂ内に通じている。第一オイル供給路５１ｂの上部がスピンドルシャフト５１の中間部において径方向外方に向けて複数に分岐し、第一オイル供給路５１ｂの端がスピンドルシャフト５１の外周面において開口する。

スピンドル５２は筒状部材である。このスピンドル５２内にはスピンドルシャフト５１が通され、スピンドルシャフト５１の上部がスピンドル５２の上端から上方に突き出ているとともに、スピンドルシャフト５１の下部がスピンドル５２の下端から下方に突き出ている。スピンドルシャフト５１の外周面とスピンドル５２の内周面との間には隙間が形成されており、その隙間が第二オイル供給路５２ａである。スピンドル５２の上端部において下側軸受５５がスピンドルシャフト５１の外周面とスピンドル５２の内周面との間に挟まれ、スピンドル５２の下端部において下側軸受５５がスピンドルシャフト５１の外周面とスピンドル５２の内周面との間に挟まれている。オイル案内パイプ２１ｂ内を上に流れたオイルは、後述のスピンドルシャフト５１およびスピンドル５２の内側を経由して後述のノズル５３へと流れる。ジョイント部２１ｃ内にはストレーナー３５が設けられ、オイルがストレーナー３５によって濾過される。このストレーナー３５は、ジョイント部２１ｃ内に設けられるメッシュフィルタ３５ａと、このメッシュフィルタ３５ａを固定するためのスプリング３５ｂおよびプラグ３５ｃとを備えており、このメッシュフィルタ３５ａによってエンジンオイルを濾過するようになっている。また、ストレーナー３５はプラグ３５ｃを外すことで取り外しでき、メッシュフィルタ３５ａの清掃が可能となっている。

ここで、エンジンオイルに混在する異物によってノズル５３ａに目詰まりが生じた場合、ローター６０の回転が妨害されることで分離性能が低下する虞がある。従って、本実施形態のオイルセパレータ２では、回転センサとして磁気センサ８５および複数の永久磁石８６を利用して、ローター６０の回転速度或いは回転数を検出することで、ローター６０の回転異常を検知するようになっている（図６および図７参照）。このとき、複数の永久磁石８６は、上部ホルダ７１の外周面に周方向に沿って等間隔で配列されている。一方、磁気センサ８５は、中部ケース２２の後面の上部に形成された取付孔２２ｅに装着されている。取付孔２２ｅの内面と磁気センサ８５の外面との間にはゴム製のリング状シール８７が挟まれる。磁気センサ８５は例えばホール素子であり、ローター６０の回転中に永久磁石８６が磁気センサ８５に近づいて、永久磁石８６の通過が磁気センサ８５によって検出されると磁気センサ８５がパルスを出力する。磁気センサ８５が中部ケース２２の内側において露出しているので、磁気センサ８５の検出精度が高い。

スピンドル５２のラジアル荷重が軸受５５，５６を介してスピンドルシャフト５１に受けられ、スピンドル５２が回転可能な状態でスピンドルシャフト５１に支持されている。スピンドルシャフト５１の上端部にナット５８が螺合し、スピンドルシャフト５１の下端部がオイル案内パイプ２１ｂの上端面に設けられた軸受５４に挿入されている。そして、ナット５８と軸受５４との間にはワッシャー５７、上側軸受５６、スピンドル５２および下側軸受５５が挟まれており、スピンドル５２のスラスト荷重が軸受５４およびナット５８に受けられる。
スピンドル５２および軸受５５、５６が軸方向に沿って僅かに移動できるように、僅かな隙間が下側軸受５５と軸受５４との間や上側軸受５６とワッシャー５７との間やワッシャー５７とナット５８との間に存在する。具体的には、ローター６０の回転時にはスピンドル５２および軸受５５、５６が軸方向に沿って上昇し、ローター６０の停止時にはスピンドル５２および軸受５５、５６が下降する。
また、スピンドル５２の内周面と上側軸受５６との間に僅かな隙間が存在し、オイル供給路５２ａ内のオイルがその隙間を通じてスピンドル５２の外に流出する。

スピンドル５２がスピンドルシャフト５１に支持された状態では、スピンドル５２が下部隔壁部材３１の通し孔３１ａに通されており、そのスピンドル５２が通し孔３１ａから上方へ延び出ているとともに、通し孔３１ａから下方へ延び出ている。スピンドル５２の下部（特に、下部隔壁部材３１よりも下側の部分）の外周面からは複数のノズル５３が突設され、これらノズル５３が周方向に沿って等間隔（例えば、１２０°の間隔）で配列されている。これらノズル５３は噴射室４４内に配置されているとともに、オイルガード３１ｇの内側に配置されている。これらノズル５３は、オイルを噴射して、オイルの噴射圧によってスピンドル５２の回転の動力を発生させるものである。

ノズル５３が円筒状に設けられ、ノズル５３の基端においてノズル５３の中空が開口し、ノズル５３の先端においてノズル５３の中空が閉塞されている。ノズル５３の基端がスピンドル５２の外周面から内周面に向けて通されるようにしてスピンドル５２に接続され、ノズル５３の中空が第二オイル供給路５２ａに通じている。ノズル５３は、スピンドル５２の軸線方向に対して下向き斜め４５度の角度で取り付けられている。ノズル５３の先端部の周面には噴射口５３ａが形成され、その噴射口５３ａがノズル５３の中空に通じている。噴射口５３ａがスピンドル５２の軸線を中心とした周方向に向けられている。噴射口５３ａとゲート３１ｃは、周方向同一の向きに開口する。

ローター６０は、ブローバイガスからオイルミストを分離する部分である。このローター６０は筒状の外観をしており、ローター６０の中心部が空間６２とされ、その中心側空間６２がローター６０を上下方向に貫通し、中心側空間６２の上下が開放されている。この中心側空間６２にはスピンドル５２が挿入されており、スピンドル５２とローター６０とは互いに結合されている。従って、ローター６０は、ノズル５３によるオイルの噴射圧によってスピンドル５２とともに回転する。

このローター６０は、図９および図１３に示すように、分離ディスク群６１、上部ホルダ７１、下部ホルダ７２およびディスク保持部７３を備える。また、本発明に係る分離ディスク積層体としての分離ディスク群６１は、複数枚の分離ディスク６３が、スピンドル５２の軸線方向に積層されることで構成されている。

ここで、分離ディスク６３について詳細に説明する。分離ディスク６３は、スピンドル５２の軸線周りの回転体である。より具体的には、分離ディスク６３は、スピンドル５２の軸線から径方向外向きに離れた上下逆Ｖ字を軸線周りに回転することによって得られた形状に設けられている。そのため、分離ディスク６３の中央部には、取付開口６６が形成されている。分離ディスク６３が積み重ねられることに伴って、これら取付開口６６からなる中心側空間６２（図９等参照）が形成される。

分離ディスク６３は、内周側部分６５と、内周側部分６５よりも径方向外側の外周側部分６４と、を備える。
内周側部分６５は、分離ディスク６３の中心の下方を頂点とした錐面型の板状に形作られている。そのため、内周側部分６５は、径方向外方に向けて上向きに傾斜する。外周側部分６４は、分離ディスク６３の中心の上方を頂点とした錐面型の板状に形作られている。そのため、外周側部分６４は、径方向外方に向けて下向きに傾斜する。外周側部分６４の内周縁が内周側部分６５の外周縁に繋がって、外周側部分６４が内周側部分６５の外周縁から外側へ続き、外周側部分６４と内周側部分６５が一体成形されている。ここで、錐面とは、裁頭錐体の外周面をいう。

このように、外周側部分６４が内周側部分６５の外周縁から下側に曲折し、内周側部分６５の傾斜の向きと外周側部分６４の傾斜の向きが逆向きとなっている。分離ディスク６３がその内周縁と外周縁との間において曲折しているので、分離ディスク６３の剛性が向上する。さらに、内周側部分６５と外周側部分６４との間に挟まれる角部６７（尾根部）が丸面取りされた状態となっているので、分離ディスク６３の剛性が向上する。そのため、分離ディスク６３が薄くても、分離ディスク６３の変形を抑制することができる。分離ディスク６３が薄ければ、分離ディスク６３の積み重ね枚数を増やすことができる。

分離ディスク６３が曲折しているので、分離ディスク６３の内周縁から分離ディスク６３の表面に沿って分離ディスク６３の外周縁までの長さを大きくとることができ、分離ディスク６３の表面積を大きくとることができる。よって、オイルの分離効率が向上する。
さらに、分離ディスク６３の積み重ね枚数が増えても、これら分離ディスク６３の積み重ね高さが高くなることを抑えることができる。
また、分離ディスク６３が曲折しているので、径方向に対する内周側部分６５および外周側部分６４の傾斜角を急勾配にした状態でも、分離ディスク６３の自体の高さを抑えることができる。径方向に対する内周側部分６５及び外周側部分６４の傾斜角が急勾配であれば、オイルの分離効率が高い。

このとき、径方向に対する内周側部分６５の傾斜角が４５°以下であり、径方向に対する外周側部分６４の傾斜角が４５°以下であることが好ましい。内周側部分６５と外周側部分６４の傾斜角が共に４５°以下であれば、内周側部分６５と外周側部分６４によって挟まれる角部６７の角度は直角または鈍角となる。内周側部分６５と外周側部分６４によって挟まれる角部６７の角度が直角または鈍角であると、積み重なった分離ディスク６３同士の間隔が広くなってしまうことを抑えることができる。よって、より多くの分離ディスク６３を積み重ねることができる。内周側部分６５および外周側部分６４の傾斜角が４５°であれば、分離ディスク６３同士の間隔増大防止と分離効率の低下防止とを両立することができる。

本実施形態の場合、分離ディスク６３は真空成形やプレス成形によって形成され、図１４〜図１６に示すように、第一の分離ディスク６３Ａと、第二の分離ディスク６３Ｂの２種類を備えており、これらを交互に積層することで分離ディスク群６１を構成する。

第一の分離ディスク６３Ａは、円錐台形状の板状部材で構成されると共に、その上面（すなわち、円錐台の傾斜面に相当する前述の外周側部分６４および内周側部分６５）に、回転中心からの放射方向に対して回転方向における一方向に傾斜させた第一の方向へ延びる凸状のリブ６３ａが設けられている。このとき、リブ６３ａの裏面（第一の分離ディスク６３Ａの下面）は、当該リブ６３ａの凸状に応じて凹状に窪んでいる。
第二の分離ディスク６３Ｂは、円錐台形状の板状部材で構成されると共に、その上面（外周側部分６４および内周側部分６５）に、回転中心からの放射方向に対して回転方向における一方向とは反対の他方向に傾斜させた第二の方向へ延びる凸状のリブ６３ｂが設けられている。このとき、リブ６３ｂの裏面（第二の分離ディスク６３Ｂの下面）は、当該リブ６３ｂの凸状に応じて凹状に窪んでいる（図示省略）。そして、これらリブ６３ａ，６３ｂは、上記回転中心から外方に向けて直線状に配置されている。
すなわち、第一の分離ディスク６３Ａと第二の分離ディスク６３Ｂは、その上面に設けられたリブ６３ａ，６３ｂの回転中心からの放射方向に対する傾斜方向が異なることを除いてほぼ同様に構成されている。

そして、これら第一の分離ディスク６３Ａと第二の分離ディスク６３Ｂとが、軸方向（スピンドル５２の軸線方向）に交互に積層されてなる分離ディスク群６１において、積層された上下方向に隣接する第一の分離ディスク６３Ａの複数のリブ６３ａと、第二の分離ディスク６３Ｂの複数のリブ６３ｂとが、少なくとも１箇所で交差した状態に配置され、積み重ねられた分離ディスク６３同士の間に隙間が形成される。なお、図４〜図１１，図１５では、分離ディスク６３同士（上下方向に隣接する第一および第二の分離ディスク６３Ａ，６３Ｂ）の間隔を空けて描いているが実際の間隔は極めて狭く、例えば０．３ｍｍ以下に定められている。分離ディスク６３同士（上下方向に隣接する第一および第二の分離ディスク６３Ａ，６３Ｂ）の間隔はリブ６３ａ，６３ｂの高さによって決められる。

そして、図９や図１３に示すように、以上のような複数枚の分離ディスク６３（第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂ）が上部ホルダ７１、下部ホルダ７２およびディスク保持部７３に組み付けられて、ローター６０が組み立てられている。このローター６０は分離室４３内に収容されている。

上述のように分離ディスク６３（第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂ）の形状を工夫したことによって、第一の分離ディスク６３Ａと第二の分離ディスク６３Ｂとを、軸方向（スピンドル５２の軸線方向）に交互に積み重ねた際、軸方向の上下に隣接する第一の分離ディスク６３Ａのリブ６３ａと、第二の分離ディスク６３Ｂのリブ６３ｂとが、少なくとも１箇所で交差した状態で積層されるので、裏面側にリブ６３ａ，６３ｂに応じた凹状の窪みが形成される分離ディスク６３Ａ，６３Ｂであっても、回転時における上下方向の剛性を高めることができ、下方に位置する分離ディスク６３Ｂのリブ６３ｂによって上方に位置する分離ディスク６３Ａを変形させるのを未然に防止し、積層された分離ディスク６３全体としてのバランスが崩れるのを抑制することができる。また、上下方向に隣接する分離ディスク６３Ａ，６３Ｂ間のクリアランスを均一な状態で確保できるため、分離効率の低下を防止できると共に、ガスの流れに与える抵抗を抑えることができる。

また、リブ６３ａ，６３ｂの裏面側が凹状に形成されない射出成形の分離ディスクと比べて、軽量化を図ることができる。また、上下方向に隣接する分離ディスク６３Ａ，６３Ｂ同士における、回転中心からの放射方向に対して回転側に傾斜させた第一の方向へ延びるリブ６３ａと、回転中心からの放射方向に対して回転とは反対側に傾斜させた第二の方向へ延びるリブ６３ｂとが、回転中心から外方に向けて直線状に配置されているので、これらリブ６３ａ，６３ｂ同士を少なくとも１箇所で確実に交差させることができる。よって、高剛性・高強度な分離ディスク６３（第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂ）を提供することができる。
しかも、第一の分離ディスク６３Ａにおけるリブ６３ａと、第二の分離ディスク６３Ｂにおけるリブ６３ｂが、異なる向き（反対方向）に形成されているため、これら第一および第二の分離ディスク６３Ａ，６３Ｂを目視で判別でき、これらを積み重ねて組み付ける際に、リブ６３ａ，６３ｂの方向が同じ向きの分離ディスク６３Ａ，６３Ａまたは６３Ｂ，６３Ｂ同士を重ねて組み付けてしまう誤組みを防止できる。

さらに、ローター６０の高さを低くできるので、分離室４３の高さも低くすることができる。また、下部隔壁部材３１から中部隔壁部材３２までの距離を短くすることができ、下部隔壁部材３１をより上に配置することができる。そのため、ノズル５３（特に噴射口５３ａ）を下部隔壁部材３１および最も下の分離ディスク６３よりも下方に配置することができる。ゆえに、ノズル５３から噴射するオイルが下部隔壁部材３１に向けて噴射されないようにすることができる。

図８および図９に示すように、分離ディスク６３（図１４等に示す第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂ）が曲折しているため、分離ディスク６３の内周縁の上下方向の位置が外周縁の上下方向の位置に近い。好ましくは、分離ディスク６３の内周縁の上下方向の位置が、外周縁の上下方向の位置に揃っている。そして、下部隔壁部材３１が周方向および径方向に広がるように設けられている。そのため、分離室４３の上下長を抑えることができ、ハウジング２０のコンパクト化を図ることができる。

また、ノズル５３が下部隔壁部材３１よりも下方に配置されても、ノズル５３がより上に配置されて、そのノズル５３が下部隔壁部材３１の近傍に配置されている。ノズル５３がより上に配置されても、下部隔壁部材３１が周方向および径方向によって規定される面に沿っているので、ノズル５３がより上に配置されても、ノズル５３（特に噴射口５３ａ）から噴射するオイルが下部隔壁部材３１に吹きつけられないようにすることができる。また、ノズル５３が下部隔壁部材３１の近傍に配置されているので、噴射室４４の上下長を抑えることができ、ハウジング２０のコンパクト化を図ることができる。

図９に示すように、ディスク保持部７３は分離ディスク６３の取付開口６６に挿入され、分離ディスク６３はディスク保持部７３に取り付けられている。そして、スピンドル５２がディスク保持部７３に挿入され、スピンドル５２の外周面がディスク保持部７３に当接している。そして、不図示の止め輪およびワッシャー等によってスピンドル５２がディスク保持部７３に取り付けられている。このディスク保持部７３はハブ部７３ａおよび複数のスポーク部７３ｂを有する。ハブ部７３ａがリング状に設けられ、スピンドル５２がハブ部７３ａに挿入され、スピンドル５２がハブ部７３ａに固定されている。スポーク部７３ｂは、ハブ部７３ａから径方向外方へ放射状に延びる板状に設けられている。これらスポーク部７３ｂは、積み重ねられた分離ディスク６３の取付開口６６に上下方向に沿って挿入されている。また、これらスポーク部７３ｂが取付開口６６の縁の周方向に沿って間隔をおいて配列されているので、隣り合うスポーク部７３ｂの間には隙間が形成されている。そして、スポーク部７３ｂが分離ディスク６３に固定されている。

上部ホルダ７１が、積層された複数枚の分離ディスク６３を上から保持する。下部ホルダ７２は、これら分離ディスク６３を下から保持する。これら分離ディスク６３が上部ホルダ７１と下部ホルダ７２との間に挟み込まれ、上部ホルダ７１および下部ホルダ７２が分離ディスク６３を保持する。ここで、複数の係合フック７４が上部ホルダ７１の外周部から下方に垂下するように設けられ、係合フック７４の下端部が下部ホルダ７２の外周部に係止している。

上部ホルダ７１は、分離ディスク６３と同様に、スピンドル５２の軸線から径方向外方に離れた上下逆Ｖ字を軸線周りに回転することによって得られた形状に設けられている。従って、上部ホルダ７１の内周側部分が径方向外方に向けて上向きに傾斜し、上部ホルダ７１の外周側部分が径方向外方に向けて下向きに傾斜する。下部ホルダ７２についても同様である。

図９に示すように、上部ホルダ７１の中央部に開口７１ａが形成されており、その開口７１ａが中心側空間６２の上側の開口である。上部ホルダ７１の内周縁がスポーク部７３ｂの上端に接続され、スポーク部７３ｂと上部ホルダ７１が一体成形されている。中部隔壁部材３２の嵌合部３２ｂが上部ホルダ７１の開口７１ａに挿入されている。

図６および図８に示すように、下部ホルダ７２の中央部には開口７２ａが形成されており、その開口７２ａが中心側空間６２の下側の開口である。スピンドル５２が下部ホルダ７２の開口７２ａに挿入され、開口７２ａの周辺部がスピンドル５２の下部の外周面とディスク保持部７３の下端との間に挟持される。そして、止め輪によってスピンドル５２が下部ホルダ７２に固定される。また、スピンドル５２の下部の外周面が下部ホルダ７２の開口７２ａの縁に接合し、中心側空間６２の下側開口がスピンドル５２によって閉塞される。

なお、本実施形態の場合、下部ホルダ７２には、スピンドル５２を挿通させる挿通孔としての開口７２ａ以外に、上下方向に貫通する貫通孔は設けられていない。これにより、ローター６０において下部ホルダ７２の中央側に設けられていた連通孔を廃止することで、下部ホルダ７２の内周縁の内側から下方へ処理対象ガスが漏れることを防止できると共に、高温で発生する油煙を吸い込んだ場合であっても、低温時には存在しない大粒のミストが吸い込まれることなく、分離効率の低下を回避できるようになっている。

図８および図９に示すように、下部ホルダ７２の外周縁には、上方に向けて突出した筒状（この場合、円筒状）の仕切壁７２ｃが設けられている。仕切壁７２ｃの上端には、径方向外方に縁出したフランジ７２ｄが設けられている。フランジ７２ｄの外周縁が中部ケース２２の内周面２２ｆから離れており、フランジ７２ｄの外周縁と中部ケース２２の内周面２２ｆの間には隙間４３ａが形成されている。中部ケース２２の内周面２２ｆと仕切壁７２ｃとの間には、下部隔壁部材３１の第一の隔壁部３１ｂが配置されている。フランジ７２ｄが下部隔壁部材３１の上面から上に離れており、フランジ７２ｄの下にはオイル処理室４３ｂが形成されている。オイル処理室４３ｂと分離室４３が隙間４３ａによって通じている。また、ドレン孔３１ｃがオイル処理室４３ｂ内の部位において下部隔壁部材３１を上下に貫通する。

オイル処理室４３ｂ内の圧力が分離室４３内の圧力よりも低く、オイル処理室４３ｂ内の圧力と噴射室４４内の圧力との差が小さいため、下部隔壁部材３１より上方のオイルが連続的にドレン孔３１ｃに流れ込み、オイルの逆流が起こり難い。

図９に示すように、ローター６０がスピンドル５２に組み付けられた状態では、ノズル５３が最も下の分離ディスク６３の内周側部分６５の内周縁よりも下に位置する。更に、ノズル５３が最も下の分離ディスク６３の外周側部分６４の外周縁よりも下に位置する。そのため、ノズル５３よりも径方向外側が分離ディスク６３によって囲われていない。そうすると、上述のように下部隔壁部材３１を径方向に沿って配置することができる。更に、ノズル５３によって噴射されるオイルが下部隔壁部材３１およびローター６０等に干渉せず、噴射されたオイルの飛翔領域を確保することができる。

図７に示すように、以上のようにローターユニット５０がハウジング２０内においてハウジング２０に回転可能に取り付けられた状態では、分離ディスク６３が中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃの下方を径方向内側から径方向外側へ跨がっている。そのため、連通孔３２ｃが分離ディスク６３の外周縁よりも径方向内側に配置されている。

続いて、図７を参照して、ＰＣＶバルブ９０について詳細に説明する。
ＰＣＶバルブ９０は、環流されるブローバイガスの流量を調整することによって、エンジン４の吸気圧力やクランクケース側の圧力を適切に調整する。具体的には、ＰＣＶバルブ９０は、上部隔壁部材３３の連通穴３３ａの開き具合を調整することによってブローバイガスの流量を調整する。

ＰＣＶバルブ９０は第二チャンバー４５内に取り付けられている。このＰＣＶバルブ９０はダイヤフラム９１、上側スプリング９２および下側スプリング９３を備える。ダイヤフラム９１は、円盤状の弁体であり、ゴムと樹脂を成形することで作製されている。このダイヤフラム９１は、第二チャンバー４５内に収容されているとともに、上部隔壁部材３３の連通穴３３ａの下に配置されている。このダイヤフラム９１の外縁部が隔壁部２２ａの上面に接合されている。そして、隔壁部２２ａの連通孔２２ｄがダイヤフラム９１の外縁部よりも外側に配置されている。

上側スプリング９２および下側スプリング９３は、ダイヤフラム９１の中央部を上下方向に移動可能な状態で支持するための弾性部材である。上側スプリング９２は、ダイヤフラム９１の中央部の上方においてダイヤフラム９１と上部隔壁部材３３との間に挟まれている。下側スプリング９３は、ダイヤフラム９１の中央部の下方においてダイヤフラム９１と隔壁部２２ａとの間に挟まれている。そして、これらの上側スプリング９２と下側スプリング９３によってダイヤフラム９１を挟み、移動可能な状態で支持している。

続いて、オイルセパレータ２の動作について説明する。
エンジン４からオイルセパレータ２に供給されるオイルの一部（駆動用オイル）は、オイル案内パイプ２１ｂ、第一オイル供給路５１ｂおよび第二オイル供給路５２ａを経由してノズル５３内に流れ込む。そして、ノズル５３内の駆動用オイルが噴射口５３ａから噴射する。噴射口５３ａからの駆動用オイルの噴射向きはスピンドル５２の軸線を中心とした周方向である。より具体的には、駆動用オイルの噴射向きがスピンドル５２の軸線に対して垂直な方向であって、スピンドル５２の軸線が鉛直方向に沿っている場合には駆動用オイルの噴射向きが水平方向である。駆動用オイルの噴射圧によってスピンドル５２およびローター６０がスピンドル５２の軸線を中心にして回転する。スピンドル５２およびローター６０の回転の向きは駆動用オイルの噴射の向きの反対である。

ところで、ローター６０の回転中にローター６０が歳差運動をする場合がある。ところが、上述のように分離ディスク６３の形状を工夫したことによってローター６０の高さが小さく、ローター６０の重心が歳差運動の支点に近い。そのため、ローター６０の軸線の揺れ幅が小さく、ローター６０の歳差運動の発生を低減することができる。よって、ローター６０の回転速度の向上を図れる。

分離ディスク６３の形状を工夫したことによってローター６０の高さが小さいため、ローター６０の空気抵抗が小さい。そのため、ローター６０の回転速度の向上を図れる。

噴射口５３ａから噴射された駆動用オイルはオイルガード３１ｇに吹き付けられる。そのため、噴射された駆動用オイルがその勢いによってドレン孔３１ｃに入り込むことを防止することができる。
オイルガード３１ｇに吹き付けられた駆動用オイルは、オイルガード３１ｇの内周面３１ｆに沿って流下する。その駆動用オイルの温度が８０〜１１０℃と高いため、その駆動用オイルがオイルセパレータ２を下部ケース２１の側から加温する。これにより、寒冷地での使用であっても、凍結等によるオイルセパレータ２の動作不具合の発生を抑えることができる。流下した駆動用オイルは、下部ケース２１内の底部から連通筒部２１ａを通ってエンジン４に戻される。

スピンドル５２およびローター６０の回転中には、ミスト状オイルを含有したブローバイガスがエンジン４からガス導出管５を通ってオイルセパレータ２に供給される。そのブローバイガスは、吸入パイプ２４およびインレット孔２２ｂを通って導入路４１内に導入される。そして、そのブローバイガスは、導入路４１から嵌合部３２ｂの中空並びに上部ホルダ７１の開口７１ａを通って、ディスク保持部７３の内側（より具体的には、スポーク部７３ｂの内側）へ流れ込む。ディスク保持部７３の内側に流れ込んだブローバイガスは、スポーク部７３ｂ同士の間の隙間を径方向外方に向けて流動して、分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込む。分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込んだブローバイガスは径方向外方へ流動する。ここで、分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込んだブローバイガスに対しては、上流側からの圧力（エンジン４からオイルセパレータ２へのガス供給圧）が作用する上、ローター６０の回転による遠心力も作用する。つまり、導入路４１内のブローバイガスをディスク保持部７３の内側へ吸引する吸引圧がローター６０の回転による遠心力によって生じ、ブローバイガスの流速が上昇する。

一方、第二オイル供給路５２ａ内のオイルの一部（分離用オイル）が、スピンドル５２の内周面と上側軸受５６との間の僅かな隙間を通じてディスク保持部７３の内側（より具体的には、スポーク部７３ｂの内側）に流れ出る。その分離用オイルの温度が８０〜１１０℃と高いので、ローター６０およびその近傍を内部から加温する。これにより、寒冷地での使用であっても、凍結等によるオイルセパレータ２の動作不具合の発生を抑えることができる。

第二オイル供給路５２ａからディスク保持部７３の内側に流れ出た分離用オイルは、ブローバイガスとともに分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込む。分離ディスク６３同士の間の隙間にあるオイルは遠心力によって分離ディスク６３の表面に広がって、油膜が分離ディスク６３の表面に形成される。主に、分離ディスク６３の内周側部分６５の上面と外周側部分６４の下面に油膜が形成される。なお、分離ディスク６３の表面の油膜には、第二オイル供給路５２ａからディスク保持部７３の内側に流れ出た分離用オイルのみならず、後述のようにブローバイガスから分離されたオイルも含まれる。

ブローバイガスが分離ディスク６３同士の間の隙間を流動していると、ブローバイガスに含まれるオイル状ミストが分離ディスク６３の表面の油膜に吸収される。これにより、ブローバイガス中のミスト状オイルが分離ディスク６３によって捕捉されて、ブローバイガスからミスト状オイルが分離される。上述したように分離ディスク６３の表面積が大きく、分離ディスク６３の積み重ね枚数も多いので、分離ディスク６３によってミスト状オイルが捕捉されやすく、オイルの分離効率が高い。
また、ブローバイガスから分離されたオイルのみならず、第二オイル供給路５２ａから流れ出た分離用オイルも、分離ディスク６３の表面の油膜の成分となっているので、分離ディスク６３の表面に十分な油膜が形成される。そして、そのような油膜にブローバイガス中のミスト状オイルが吸収されるので、ミスト状オイルの分離効率が高い。
また、第二オイル供給路５２ａから流れ出た分離用オイルの物性（濡れ性）と、ブローバイガス中のミスト状オイルの物性（濡れ性）が同一である。そのため、第二オイル供給路５２ａから流れ出た分離用オイルとブローバイガス中のミスト状オイルとの親和性が高い上、ブローバイガス中のミスト状オイルと分離ディスク６３の表面の油膜との親和性も高い。よって、ブローバイガス中のミスト状オイルが分離ディスク６３の表面の油膜に吸収されやすく、ミスト状オイルの分離効率が高い。

オイルミストが除去された処理後のブローバイガスは、分離ディスク６３同士の間の隙間の外周から外側に排出された後、分離室４３内において上昇する。そして、上昇した処理後のブローバイガスは、分離室４３から連通孔３２ｃを通って第一チャンバー４２に流れ込み、更に第一チャンバー４２から連通孔２２ｄを通って第二チャンバー４５に流れ込む。そして、ブローバイガスは、第二チャンバー４５から上部隔壁部材３３の連通穴３３ａ、第三チャンバー４６およびガス排出部２３ａを通ってブリーザーパイプ３に排出される。これにより、ブローバイガスがエンジン４へと環流される。ここで、連通孔３２ｃから第一チャンバー４２内にブローバイガスが流れ込むと、そのブローバイガスの流速が第一チャンバー４２内にて失速する。同様に、ブローバイガスの流速が第二チャンバー４５および第三チャンバー４６内にて失速する。

分離室４３とオイル処理室４３ｂが隙間４３ａによってのみ通じており、分離ディスク６３同士の間の隙間から排出されたブローバイガスの圧力が隙間４３ａに作用する。そのため、エンジン４のクランクケース内のブローバイガスが連通筒部２１ａ、噴射室４４、ドレン孔３１ｃおよびオイル処理室４３ｂおよび隙間４３ａを通じて分離室４３に流れ込むことを防止することができる。

処理後のブローバイガスが上部隔壁部材３３の連通穴３３ａを通過するに際して、そのブローバイガスの流量が調整される。つまり、エンジン４の吸気圧力（負圧）が過度に大きい場合には、ダイヤフラム９１の中央部が上方へ移動して、連通穴３３ａの開き具合が小さくなって、ブローバイガスの流量が低下する。一方、クランクケース側の圧力が高い場合には、ダイヤフラム９１の中央部が下方へ移動して、連通穴３３ａの開き具体が大きくなって、ブローバイガスの流量が上昇する。これにより、ブローバイガスの流量がダイヤフラム９１によって適切に調整される。また、エンジン４、特にクランクケースの圧力も適切に調整される。

分離ディスク６３の表面に付着した分離用オイルを含むオイルは遠心力によって分離ディスク６３の表面に沿って外周側へ流れる。特に、分離ディスク６３の曲折した部分では、内周側部分６５の上面の外縁にあるオイルが遠心力によって上隣りの分離ディスク６３の外周側部分６４の下面に飛び移る。

分離ディスク６３の外周縁では、分離ディスク６３の表面に付着したオイルが遠心力によって分離ディスク６３同士の間の隙間の外周から外側に放出される。より具体的には、分離ディスク６３が高速回転しているので、上から見た場合、放出されたオイルは、径方向外方の遠心力と接線方向の回転慣性力とを合成した合成力の向きへ飛翔する。更に、分離ディスク６３の外周側部分６４が径方向外方に向けて下向きに傾斜するので、横から見た場合、放出されたオイルは径方向外側且つ下斜めに向けて飛翔する。そのため、放出されたオイルが上昇中のブローバイガスに分散して、ミスト状になることを抑制することができる。よって、オイルセパレータ２から排出されるブローバイガスにはオイルが殆ど含まれない。

飛翔中のオイルがブローバイガスの上昇気流によって中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃに流れ込むことを防止することができる。これは、連通孔３２ｃが分離ディスク６３の外周縁よりも径方向内側に配置されているためである。

そして、飛翔したオイルが中部ケース２２の内周面に付着し、内壁面２２ｆに沿って分離室４３が収容された内部空間の下方へと滴下する。

下部隔壁部材３１の第一の隔壁部３１ｂによって、中部ケース２２の内壁面２２ｆを滴下（垂下）したオイルが、超高流量のブローバイガスの逃げ道となるローター６０下部の外周の隙間４３ａにおいて、ローター６０の回転による旋回流によって連れ回されるのを未然に防止され、中部ケース２２の内壁面２２ｆに停滞するのを防止できる。これにより、下方へ向かうオイルと反対に向かうガスが互いに干渉せずにすれ違いができるため、ローター６０を有する分離室４３から下部ケース２１へと連続的なオイルの排出を可能とし、分離室４３にオイルが溜まることを回避してローター６０の油没を防止できる。

また、リブ３１ｄにより下部隔壁部材３１上の第一の隔壁部３１ｂ外周側にあるオイルが、ローター６０の回転で生じた旋回流に連れ回されるのを防止できると共に、当該リブ３１ｄによって、第一の隔壁部３１ｂ外周側にあるオイルをドレン孔３１ｃへと流れ込ませ易くすることができ、結果として、下部隔壁部材３１の下方の下部ケース２１内に形成された流路４４ａ側へ効率よく排出できる。また、補強部３１ｅによって、下部隔壁部材３１の強度補強ばかりでなく、ドレン孔３１ｃから排出されたオイルの外周方向への移動を禁止して、当該オイルが下方への垂下を促進される。

さらに、下部隔壁部材３１の下面側のオイルガード３１ｇによって、ノズル５３から噴射されたオイルの飛散を制限し、分離室４３から下部ケース２１内へとオイルを排出させるドレン孔３１ｃの油没を防止できる。また、オイルガード３１ｇが多角形上に形成されるか、円筒状の場合、その内周面３１ｆに上下に延在する凸部や凹部の少なくとも一方が設けられることで、スピンドル５２の回転に伴って旋回しながらオイルガード３１ｇの内周面３１ｆに吹き付けられたオイルが、遠心力によって水平方向に回転するのを防止でき、下方へと垂下し易くすることができる。このとき、オイルガード３１ｇが多角筒形状で設けられていれば、これら凸部や凹部の形成は必須ではない。

また、ノズル５３から排出されるオイルの軌跡の外側となるオイルガード３１ｇよりも外周側に設けられた通気口２１ｄによって、ガスの移動を容易にし、オイルの排出を促進できるので、中部ケース２２内部（分離室４３）からのオイルの排出性を向上できる。よって、分離後のオイルが、分離室４３から下部ケース２１を介して最下部の排出口となる連通筒部２１ａから排出される際に、オイルの体積が移動するのを防止して下部ケース２１内部に負圧が生じるのを回避でき、オイルの排出性（排出能力）を向上させることができる。さらに、オイルガード３１ｇによって、ノズル５３から噴射されたオイルの飛散を制限し、分離室４３から下部ケース２１内へとオイルを排出させるドレン孔３１ｃの油没を防止でき、当該ドレン孔３１ｃを通ってオイルを下部隔壁部材３１の下方の下部ケース２１側へ効果的に排出させることができる。

分離後のオイルは、分離室４３からドレン孔３１ｃを介して下部ケース２１内の流路４４ａへ流入し、流路４４ａを垂下して通気口２１ｄを通り、連通筒部２１ａから排出される。

なお、この場合、下部ホルダ７２には、スピンドル５２を挿通させる挿通孔としての開口７２ａ以外に、上下方向に貫通する貫通孔は設けられていないことにより、ローター６０において下部ホルダ７２の中央側に設けられていた連通孔を廃止でき、よって、下部ホルダ７２の内周縁の内側から下方へ処理対象ガスが漏れることを防止できると共に、高温で発生する油煙を吸い込んだ場合であっても、低温時には存在しない大粒のミストが吸い込まれることなく、分離効率の低下を回避できる。

下部ホルダ７２のフランジ７２ｄの外周縁と中部ケース２２の内周面２２ｆの間には隙間４３ａが形成されており、中部ケース２２の内周面２２ｆと仕切壁７２ｃとの間には、下部隔壁部材３１の第一の隔壁部３１ｂが配置され、フランジ７２ｄが下部隔壁部材３１の上面から上に離れており、フランジ７２ｄの下に形成されたオイル処理室４３ｂと分離室４３が隙間４３ａによって通じ、ドレン孔３１ｃがオイル処理室４３ｂ内の部位において下部隔壁部材３１を上下に貫通するので、オイル処理室４３ｂ内の圧力が分離室４３内の圧力よりも低く、オイル処理室４３ｂ内の圧力と噴射室４４内の圧力との差が小さいため、下部隔壁部材３１より上方のオイルが連続的にドレン孔３１ｃに流れ込み、オイルの逆流が起こり難い。

仮に、中部ケース２２の内周面２２ｆに付着したオイルの一部がブローバイガスの上昇気流によって上方に押されたとしても、中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃが中部ケース２２の内周面よりも径方向内側に配置されているので、付着したオイルが連通孔３２ｃに入り込むことを抑制することができる。

分離室４３内のブローバイガスの上昇気流によって押し上げられたオイルが中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃを流入したものとしても、そのオイルが第一チャンバー４２に滞留する。特に、第一チャンバー４２内にてブローバイガスの流速が失速するので、オイルが第一チャンバー４２内に滞留しやすい。例えば、オイルが第一チャンバー４２の内壁面に付着して、第一チャンバー４２内に滞留する。そのため、ＰＣＶバルブ９０にオイルが付着することを抑えることができるうえ、オイルセパレータ２から排出されるブローバイガスにはオイルが殆ど含まれない。

第一チャンバー４２からガス排出部２３ａまでの経路の途中には第二チャンバー４５および第三チャンバー４６があり、第二チャンバー４５および第三チャンバー４６が第一チャンバー４２と同様にオイルの滞留空間となる。そのため、オイルセパレータ２から排出されるブローバイガスにはオイルが殆ど含まれない。

例えば、超高流量のブローバイガスが発生し、このオイルセパレータ２が通常時に取り扱う少量のオイル量に対し、一時的に大量のオイルが流入した場合、エンジン４のクランクケース内のブローバイガスが連通筒部２１ａ内を通って噴射室４４内にも流れ込む。そのブローバイガスに含まれるミスト状オイルは、ノズル５３から噴射されたオイルに衝突して捕捉される。これにより、ブローバイガスからミスト状オイルが分離される。

このとき、噴射室４４内のブローバイガスは下部隔壁部材３１のドレン孔３１ｃを通じて分離室４３に流れ込む。このように、排出されたオイルとほぼ同量のブローバイガスが分離室４３へ流れ込むことにより、分離後のオイルが分離室４３から下部ケース２１を介して最下部の排出口（連通筒部２１ａ）から排出される際に、オイルの体積が移動して中部ケース２２内部に負圧が生じるのを回避でき、オイルの排出性（排出能力）を向上させることができる。

ところで、非常時（例えば、ガス導出管５の凍結時）には、導入路４１から中心側空間６２へ流れ込むブローバイガスの流量が低下する。そのような場合でも、エンジン４から連通筒部２１ａ、噴射室４４および調圧孔７２ｂを通って中心側空間６２へ流れ込むブローバイガスの流量が上昇する。そのため、非常時でも、ブローバイガスからオイル状ミストの分離が継続して行われる。

以上の実施形態の説明は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明はその趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に本発明にはその等価物が含まれる。以上の実施形態からの変更点について以下に説明する。以下に説明する各変更点を組み合わせて適用してもよい。

上述した実施形態では、処理対象ガスとしてブローバイガスを例示した。それに対して、分離対象となるミスト状オイルを含有するガスであれば、処理対象ガスとなり得る。

また、上述した実施形態では、分離ディスク６３としての第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂに設けられたリブ６３ａ，６３ｂが回転中心から外方に向けて直線状に配置されている場合について述べたが、本発明はこれに限らず、例えば図１４〜図１６との対応部分に同一符号を付した図１７〜図１９に示すように、回転中心から外方に向けて屈曲や湾曲を含む曲線状に配置されていてもよい。この場合、上下方向におけるリブ６３ａ，６３ｂの交差部分を少なくとも２箇所確保することができ、分離ディスク６３間のクリアランスをより確実に確保できる。

さらに、上述した実施形態では、分離ディスク６３の内周側部分６５若しくは外周側部分６４またはこれらの両方の母線が直線ではなく、所定の曲率の曲線（例えば円弧、楕円曲線、放物曲線、双曲線）であってもよい。
また、分離ディスク６３（第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂ）の外周側部分６４および内周側部分６５としての傾斜面が折れ曲がっておらず、図１３〜図１６との対応部分に同一符号を付した図２０〜図２３に示すように、第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂの傾斜面６８が錐面板状に形作られてもよい。
このとき、第一の分離ディスク６３Ａおよび第二の分離ディスク６３Ｂに設けられたリブ６３ａ，６３ｂは、回転中心から外方に向けて直線状に配置されていてもよいし、図１７〜図１９との対応部分に同一符号を付した図２４〜図２６に示すように、回転中心から外方に向けて屈曲や湾曲を含む曲線状に配置されていてもよい。

また、上述した実施形態では、ローター６０およびスピンドル５２の回転動力はエンジン４から供給されるオイルの油圧を利用したものであった。それに対して、エンジン４の動力が動力伝動機構（例えば、ベルト伝動機構、歯車伝動機構、チェーン伝動機構）によってローター６０およびスピンドル５２に伝動して、ローター６０およびスピンドル５２が回転するものとしてもよい。また、エンジン４とは独立した動力源（例えば、電気モーター）がローター６０およびスピンドル５２を回転させるものとしてもよい。

さらに、上述した実施形態では、オイルセパレータ２がエンジン４の側面に取り付けられていたが（図１参照）、オイルセパレータ２が取り付けられる箇所はエンジン４の側面に限るものではない。例えば、オイルセパレータ２がエンジン４の前面、後面、上面または下面に取り付けられてもよい。さらに、オイルセパレータ２がエンジン４ではなく、車体（特に、エンジンルーム）に取り付けられてもよい。必要に応じて、連通筒部２１ａからエンジン４まで配管されたオイル流通管が設置されていてもよい。

また、上述した実施形態では、換気システム１は、オイルセパレータ２によって処理されたブローバイガスがブリーザーパイプ３を通じて吸気側流路６に還元される閉鎖型システムであった。それに対して、換気システム１は、オイルセパレータ２によって処理されたブローバイガスが大気に排出される大気開放型システムであってもよい。換気システム１が大気開放型システムである場合、ＰＣＶバルブ９０が上述のように設けられてもよいし、設けられてなくてもよい。

１…閉鎖型クランクケース換気システム， ２…オイルセパレータ， ２０…ハウジング， ２１…下部ケース， ２２…中部ケース（ケース）， ２２ａ…隔壁部， ２２ｂ…インレット孔， ２２ｃ…リブ， ２２ｄ…連通孔， ２２ｅ…取付孔， ２２ｆ…内壁面， ２２ｇ…凸部， ２２ｈ…溝， ２３…上部ケース， ２３ａ…ガス排出部， ２４…吸入パイプ， ３１…下部隔壁部材， ３１ａ…通し孔， ３１ｂ…第一の隔壁部， ３１ｃ…ドレン孔， ３１ｄ…リブ， ３１ｅ…補強部， ３１ｆ…内周面， ３１ｇ…オイルガード， ３２…中部隔壁部材， ３２ｂ…嵌合部， ３２ｃ…連通孔， ３３…上部隔壁部材， ３３ａ…連通穴， ３５…ストレーナー， ３５ａ…メッシュフィルタ， ３５ｂ…スプリング， ３５ｃ…プラグ， ４１…空間（導入路）， ４２…空間（第一チャンバー）， ４３…空間（分離室）， ４３ａ…隙間， ４３ｂ…オイル処理室， ４４…中空（噴射室）， ４４ａ…流路， ４５…中空（第二チャンバー）， ４６…中空（第三チャンバー）， ５０…ローターユニット， ５１…スピンドルシャフト， ５１ｂ…第一オイル供給路， ５２…スピンドル， ５２ａ…第二オイル供給路， ５３…ノズル， ５３ａ…噴射口， ５４…軸受， ５５…下側軸受， ５６…上側軸受， ６０…ローター， ６１…分離ディスク群（分離ディスク積層体）， ６２…中心側空間， ６３…分離ディスク， ６３Ａ…第一の分離ディスク， ６３Ｂ…第二の分離ディスク， ６３ａ，６３ｂ…リブ， ６４…分離ディスクの外周側部分， ６５…分離ディスクの内周側部分， ６６…取付開口， ６７…角部， ６８…傾斜面， ７１…上部ホルダ， ７１ａ…開口， ７２…下部ホルダ， ７２ａ…開口， ７２ｃ…仕切壁， ７２ｄ…フランジ， ７３…ディスク保持部， ７３ａ…ハブ部， ７３ｂ…スポーク部， ８５…磁気センサ， ８６…永久磁石， ８７…シール， ９０…ＰＣＶバルブ， ９１…ダイヤフラム， ９２…上側スプリング， ９３…下側スプリング

Claims (7)

1. スピンドルと共に回転可能に設けられるローターの内周側空間に、ミスト状オイルを含む処理対象ガスと分離用オイルとを導入して前記ローターを回転させることで、前記処理対象ガスから前記ミスト状オイルを分離するオイルセパレータに用いられ、複数の分離ディスクが前記スピンドルの軸線方向に積層されて前記ローターを構成し、導入された前記処理対象ガスと分離用オイルとは前記複数の分離ディスクの間の隙間を内周側から外周側へのみ流れる分離ディスク積層体であって、
   円錐台形状の板状部材で構成されると共に、円錐台の傾斜面に、回転中心からの放射方向に対して回転方向における一方向に傾斜させた第一の方向へ延びるリブが形成される第一の分離ディスクと、
   円錐台形状の板状部材で構成されると共に、円錐台の傾斜面に、回転中心からの放射方向に対して前記回転方向における一方向とは反対の他方向に傾斜させた第二の方向へ延びるリブが形成される第二の分離ディスクとを含み、
   前記第一の分離ディスクと前記第二の分離ディスクとが、前記スピンドルの軸線方向に交互に積層されてなり、当該積層された上下に隣接する前記第一の分離ディスクのリブと、前記第二の分離ディスクのリブとが、少なくとも１箇所で交差した状態に配置されている
   ことを特徴とする分離ディスク積層体。
2. 前記リブは、前記外周側部分の表面側が凸状に形成されると共に、裏面側が凹状に形成されてなり、
   前記回転中心から外方に向けて直線状または曲線状に配置されている
   ことを特徴とする請求項１に記載の分離ディスク積層体。
3. 前記外周側部分は、
   前記スピンドルの径方向における一方の軸方向に傾斜してなり、前記回転中心側に設けられる前記径方向における他方の軸方向に傾斜してなる内周側部分を含んで構成され、
   前記内周側部分と前記外周側部分との間には、角部が形成されている
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の分離ディスク積層体。
4. 前記内周側部分と前記外周側部分によって挟まれる角部が直角又は鈍角である
   ことを特徴とする請求項３に記載の分離ディスク積層体。
5. 前記径方向に対する前記内周側部分の傾斜角が４５°以下である
   ことを特徴とする請求項３または４に記載の分離ディスク積層体。
6. 前記径方向に対する前記外周側部分の傾斜角が４５°以下である
   ことを特徴とする請求項３〜５のいずれか一項に記載の分離ディスク積層体。
7. 前記内周側部分と前記外周側部分との間に挟まれる角部が丸面取りされている
   ことを特徴とする請求項３〜６のいずれか一項に記載の分離ディスク積層体。