JP6618002B2 - 捲縮繊維及び不織布 - Google Patents

Description

本発明は、捲縮繊維及び不織布に関する。

近年、ポリエステル、ポリアミド等からなる熱可塑性合成繊維に潜在捲縮性を付与して、布帛とすることにより、繊維の持つ潜在捲縮性能を利用して、伸縮性に富んだ織物、編み物、不織布を得ようとする試みがなされている。
また、たとえば、ポリオレフィンの潜在性捲縮糸を用い、カード法にてウエブとし、ジェット水流でスパンレースとした後、加熱収縮させたり、予め延伸しておいたポリオレフィンの潜在性捲縮糸を用い、上記同様に、カード法にてウエブとし、ジェット水流でスパンレースとした後、加熱収縮させたりすることにより、安価なポリオレフィンを用いた弾性不織布や厚みのある不織布、あるいは弾性織物等が得られることも知られている。

一方、伸縮性を有する不織布を製造するために用いられる潜在性捲縮性複合繊維も、種々提案されている。たとえば、不織布に用いたときに、嵩高性と、高い不織布強度、及び、伸縮性を有するように、融点又は軟化点の異なる３種類の樹脂成分を繊維の短方向断面の特定の位置に配した熱融着性潜在捲縮性複合繊維が提案されている（特許文献１参照）。また、融点の異なるポリオレフィンを用いた芯鞘型複合材料を用いた潜在捲縮性複合繊維も提案されている（特許文献２参照）。

特開２０１２−２５１２５４号公報 特開２０１２−１５８８６１号公報

本発明は上記事情に鑑みなされたもので、ポリオレフィン系材料を用いた強い捲縮性を有する捲縮繊維、及び、この捲縮繊維からなる不織布を提供することを目的とするものである。

本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、第一成分と第二成分よりなる捲縮繊維において、少なくとも第一成分に融点の異なる特定のプロピレン系重合体を添加することで、上記目的が達成されることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて完成したものである。
すなわち本発明は、以下の発明を提供する。
［１］ 下記第一成分と第二成分から構成される捲縮繊維。
第一成分：温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン系重合体（１−Ａ）、及び、以下の（ａ）〜（ｃ）を満たすプロピレン系重合体（１−Ｂ）を含有するプロピレン系樹脂組成物。
（ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１０，０００〜２００，０００である。
（ｂ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４．０
（ｃ）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が０〜１２０℃である。
第二成分：前記測定条件で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、前記測定条件で観察される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン系重合体（２）、または、上記プロピレン系重合体（２）を含有するプロピレン系樹脂組成物。
［２］ 前記捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分のメルトフローレート（ＭＦＲ）と第二成分を構成する樹脂成分のメルトフローレート（ＭＦＲ）とが異なる、［１］に記載の捲縮繊維。
［３］ 前記捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分の結晶化度と第二成分を構成する樹脂成分の結晶化度とが異なる、［１］に記載の捲縮繊維。
［４］ 前記捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分の半結晶化時間と第二成分を構成する樹脂成分の半結晶化時間とが異なる、［１］に記載の捲縮繊維。
［５］ 前記第一成分が、前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）を１質量％以上、９５質量％以下の範囲で含み、かつ、第一成分のプロピレン系樹脂組成物：第二成分のプロピレン系樹脂組成物の質量比が１０：９０〜９０：１０である、［１］〜［４］のいずれかに記載の捲縮繊維。
［６］ 前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）が、プロピレン単独重合体、又はプロピレン単位の共重合比が５０モル％以上の共重合体である、［１］〜［５］のいずれかに記載の捲縮繊維。
［７］ 前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）が、プロピレン単独重合体である、［１］〜［６］のいずれかに記載の捲縮繊維。
［８］ 前記捲縮繊維がサイドバイサイド型繊維または偏心芯鞘型繊維である、［１］〜［７］のいずれかに記載の捲縮繊維。
［９］ ［１］〜［８］のいずれかに記載の捲縮繊維からなる不織布。
［１０］ ２層以上積層してなる多層不織布であって、その少なくとも１層が［９］に記載の不織布である多層不織布。

本発明によれば、ポリオレフィン系材料を用いた強い捲縮性を有する捲縮繊維が提供される。また、この捲縮繊維からなる不織布は、嵩高で風合いの良好であるため、たとえば、使い捨ておむつ、生理用品、衛生製品、衣料素材、包帯、包装材、フィルターやワイパー等の各種繊維製品に好適な不織布として提供される。

［捲縮繊維］
本発明の捲縮繊維は、下記第一成分と第二成分から構成される。
第一成分は、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン系重合体（１−Ａ）、及び、以下の（ａ）〜（ｃ）を満たすプロピレン系重合体（１−Ｂ）を含有するプロピレン系樹脂組成物である。
（ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１０，０００〜２００，０００である。
（ｂ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４．０
（ｃ）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が０〜１２０℃である。
第二成分は、前記測定条件で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、前記測定条件で観察される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン系重合体（２）、または、上記プロピレン系重合体（２）を含有するプロピレン系樹脂組成物である。

ここで、本明細書では、『捲縮繊維』は、熱収縮率が異なる熱可塑性樹脂を組み合わせた「サイドバイサイド型繊維」、「偏心芯鞘型繊維」を含む意味で用いる。また、芯鞘型繊維とは、その断面が内層部の「芯」と外層部の「鞘」から成る繊維をいう。また、「サイドバイサイド型繊維」とは、少なくとも２種類の樹脂を溶融押出し、少なくとも２種類の樹脂を貼り合わせ、貼り合わせ方向に引き揃えて紡糸することで得られる繊維をいう。また、サイドバイサイド型繊維の断面形状は、実質的に円形（「真円」を含む意）に限るものではなく、嵩高を考慮すると楕円形、ダルマ形状等であってもよいが、汎用性の観点から、好ましくは真円である。
「実質的に円形」とは、繊維断面の中心で互いに９０°に交差する２本の軸の長さの比率が約１．２：１以下であることを意味し、「真円」とは、繊維断面の中心で互いに９０°に交差する２本の軸の長さの比率が約１：１であることを意味する。また、「楕円」とは、繊維断面の中心で互いに９０°に交差する２本の軸の長さの比率が約１．２：１より大きいことを意味し、「ダルマ形状」とは、繊維断面の中心を通過する複数軸が短軸と長軸とを有し、短軸の長さに対する長軸の長さをプロットした特に最大値を少なくとも２つ有する断面形状を意味する。
また、サイドバイサイド型繊維の断面に占める、少なくとも２種類の樹脂の比は、主に溶融押出時における樹脂の押出比率により決まる。
「偏心芯鞘型繊維」とは、偏心芯鞘型繊維の断面形状において、内層部の重心位置が繊維全体の重心位置と異なる繊維を言い、内層部の重心位置が繊維全体の重心位置と異なるように配置された複合型ノズル、例えば偏心芯鞘型複合ノズルを用いて作製される。
また、偏心芯鞘型繊維の断面に占める、少なくとも２種類の樹脂の比は、主に溶融押出時における樹脂の押出比率により決まる。

＜第一成分＞
第一成分は、以下に示すプロピレン系重合体（１−Ａ）、及び、プロピレン系重合体（１−Ｂ）を含む、プロピレン系樹脂組成物（１）である。

〔プロピレン系重合体（１−Ａ）〕
本発明において用いられるプロピレン系重合体（１−Ａ）としては、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定されるメルトフローレート（以下、単に「ＭＦＲ」ということある）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、好ましくは１０ｇ／１０ｍｉｎ以上、１，５００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、より好ましくは１５ｇ／１０ｍｉｎ以上、１，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下、さらに好ましくは１８ｇ／１０ｍｉｎ以上、９００ｇ／１０ｍｉｎ以下である。
なお、メルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ６７６０で定められた押出型プラストメータを用い、ＪＩＳ Ｋ７２１０で規定された測定方法により測定した。

また、本発明において用いられるプロピレン系重合体（１−Ａ）としては、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるであるものであれば特に限定されず、ＰＰ３１５５（商品名、ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）、Ｙ２００５ＧＰ（商品名、プライムポリマー社製）、Ｓ１１９（商品名、プライムポリマー社製）などを用いることができる。
プロピレン系重合体（１−Ａ）としては、プロピレン単独重合体であってもよく、共重合体であってもよいが、共重合体である場合はプロピレン単位の共重合比は５０モル％以上であり、６０モル％以上であることが好ましく、７０モル％以上であることがより好ましく、９０モル％以上であることがさらに好ましく、９５モル％以上であることが特に好ましい。共重合可能なモノマーとしては、例えば、エチレンや、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセンなどの炭素数２もしくは４〜２０のα−オレフィン、アクリル酸メチルなどのアクリル酸エステル、酢酸ビニルなどが挙げられるが、成形性の観点からプロピレン単独重合体が好ましい。

また、プロピレン系重合体（１−Ａ）としては、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃超１７０℃以下のものが好ましく、１２５〜１６７℃のものがより好ましい。

第一成分中における上記プロピレン系重合体（１−Ａ）の含有量は５質量％以上、９９質量％以下であることが好ましく、４０質量％以上、９９質量％以下であることがより好ましく、５０質量％以上、９７質量％以下であることがさらに好ましく、５０質量％以上、９５質量％以下であることがさらに好ましく、６０質量％以上、９５質量％以下であることが特に好ましく、捲縮度及び伸長率の観点から、６０質量％以上、９０質量％以下であることが最も好ましい。

［プロピレン系重合体（１−Ｂ）］
本発明において用いられるプロピレン系重合体（１−Ｂ）は、以下の（ａ）〜（ｃ）に示す性質を有するものであり、これらはプロピレン系重合体（１−Ｂ）を製造する際の触媒の選択や反応条件により調整することができる。

（ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１０，０００以上、２００，０００以下である。
上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）において重量平均分子量が１０，０００以上であると、該プロピレン系重合体（１−Ｂ）の粘度が低すぎず適度のものとなるため、紡糸の際の糸切れが抑制される。また、重量平均分子量が２００，０００以下であると、上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）の粘度が高すぎず、紡糸性が向上する。この重量平均分子量は、好ましくは３０，０００以上、１５０，０００以下であり、より好ましくは５０，０００以上、１５０，０００以下である。

（ｂ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４．０
上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）において、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０未満であると、紡糸により得られた繊維におけるべたつきの発生が抑制される。この分子量分布は、好ましくは３．０以下である。

（ｃ）融点（Ｔｍ−Ｄ）
上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が、紡糸性安定化の観点から０℃以上、１２０℃以下であり、好ましくは４０℃以上、１２０℃以下である。

上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）としては、さらに下記（ｄ）を満たすものが好ましく用いられる。
（ｄ）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル%以上、８０モル％以下である。
メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％より小さいと、紡糸性が不安定となり、繊維の細糸化が困難となる。また、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％より大きいと、不織布に加工した際の不織布の柔軟性が損なわれる。このメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］は、好ましくは３０モル％以上、６０モル％以下で、より好ましくは４０モル％以上、６０モル％以下であり、さらに好ましくは４０モル％以下、５５モル％以下である。

また、上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）としては、さらに下記（ｅ）及び（ｆ）を満たすものが好ましく用いられる。
（ｅ）ｒｒｒｒ／（１−ｍｍｍｍ）≦０．１
ｒｒｒｒ／（１−ｍｍｍｍ）の値は、プロピレン系重合体（１−Ｂ）の規則性分布の均一さを示す指標である。上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）において、ｒｒｒｒ／（１−ｍｍｍｍ）が０．１より大きいと、規則性分布が広がり、アタクチックポリプロピレンの混合物となり、べたつきの原因となりやすい。このような観点から、ｒｒｒｒ／（１−ｍｍｍｍ）は、好ましくは０．０５以下、より好ましくは０．０４以下である。

上記（ｄ）及び（ｅ）の立体規則性はＮＭＲにより求められる。
本発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］及びラセミメソラセミメソペンダッド分率［ｒｍｒｍ］は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）」で提案された方法に準拠し、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル基のシグナルにより測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのメソ分率、ラセミ分率、及びラセミメソラセミメソ分率である。メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が大きくなると、立体規則性が高くなる。また、トリアッド分率［ｍｍ］、［ｒｒ］及び［ｍｒ］も上記方法により算出される。
なお、本明細書における^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定は、実施例に記載の方法にて行った。

上記（ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）および（ｂ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）測定により求められる。本発明の重量平均分子量は、下記の装置および条件で測定したポリスチレン換算の重量平均分子量であり、分子量分布は、同様にして測定した数平均分子量（Ｍｎ）および上記重量平均分子量より算出した値である。

プロピレン系重合体（１−Ｂ）としては、プロピレン単独重合体であってもよく、共重合体であってもよいが、共重合体である場合はプロピレン単位の共重合比は５０モル％以上であり、６０モル％以上であることが好ましく、７０モル％以上であることがより好ましい。共重合可能なモノマーとしては、例えば、エチレンや、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセンなどの炭素数２もしくは４〜２０のα−オレフィン、アクリル酸メチルなどのアクリル酸エステル、酢酸ビニルなどが挙げられるが、成形性の観点からプロピレン単独重合体が好ましい。

上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）は、例えば、ＷＯ２００３／０８７１７２号に記載されているようなメタロセン系触媒を使用して製造することができる。特に、配位子が架橋基を介して架橋構造を形成している遷移金属化合物を用いたものが好ましく、なかでも、２個の架橋基を介して架橋構造を形成している遷移金属化合物と助触媒を組み合わせて得られるメタロセン系触媒が好ましい。
具体的に例示すれば、
（ｉ）一般式（Ｉ）

〔式中、Ｍは周期律表第３〜１０族又はランタノイド系列の金属元素を示し、Ｅ^１及びＥ^２はそれぞれ置換シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換インデニル基、ヘテロシクロペンタジエニル基、置換ヘテロシクロペンタジエニル基、アミド基、ホスフィド基、炭化水素基及び珪素含有基の中から選ばれた配位子であって、Ａ^１及びＡ^２を介して架橋構造を形成しており、又それらは互いに同一でも異なっていてもよく、Ｘはσ結合性の配位子を示し、Ｘが複数ある場合、複数のＸは同じでも異なっていてもよく、他のＸ、Ｅ^１、Ｅ^２又はＹと架橋していてもよい。Ｙはルイス塩基を示し、Ｙが複数ある場合、複数のＹは同じでも異なっていてもよく、他のＹ，Ｅ^１、Ｅ^２又はＸと架橋していてもよく、Ａ^１及びＡ^２は二つの配位子を結合する二価の架橋基であって、炭素数１〜２０の炭化水素基、炭素数１〜２０のハロゲン含有炭化水素基、珪素含有基、ゲルマニウム含有基、スズ含有基、−Ｏ−、−ＣＯ−、−Ｓ−、−ＳＯ_２−、−Ｓｅ−、−ＮＲ^１−、−ＰＲ^１−、−Ｐ（Ｏ）Ｒ^１−、−ＢＲ^１−又は−ＡｌＲ^１−を示し、Ｒ^１は水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜２０の炭化水素基又は炭素数１〜２０のハロゲン含有炭化水素基を示し、それらは互いに同一でも異なっていてもよい。ｑは１〜５の整数で〔（Ｍの原子価）−２〕を示し、ｒは０〜３の整数を示す。〕
で表される遷移金属化合物、及び（ii）（ii−１）該（ｉ）成分の遷移金属化合物又はその派生物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物及び（ii−２）アルミノキサンから選ばれる成分を含有する重合用触媒が挙げられる。

上記（ｉ）成分の遷移金属化合物としては、配位子が（１，２’）（２，１’）二重架橋型の遷移金属化合物が好ましく、例えば（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライドが挙げられる。

上記（ii−１）成分の化合物の具体例としては、テトラフェニル硼酸トリエチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸トリ−ｎ−ブチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸トリメチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸テトラエチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸メチル（トリ−ｎ−ブチル）アンモニウム、テトラフェニル硼酸ベンジル（トリ−ｎ−ブチル）アンモニウム、テトラフェニル硼酸ジメチルジフェニルアンモニウム、テトラフェニル硼酸トリフェニル（メチル）アンモニウム、テトラフェニル硼酸トリメチルアニリニウム、テトラフェニル硼酸メチルピリジニウム、テトラフェニル硼酸ベンジルピリジニウム、テトラフェニル硼酸メチル（２−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリエチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリ−ｎ−ブチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリフェニルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸テトラ−ｎ−ブチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸テトラエチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ベンジル（トリ−ｎ−ブチル）アンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチルジフェニルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリフェニル（メチル）アンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ジメチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリメチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチルピリジニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ベンジルピリジニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチル（２−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ベンジル（２−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチル（４−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリフェニルホスホニウム、テトラキス〔ビス（３，５−ジトリフルオロメチル）フェニル〕硼酸ジメチルアニリニウム、テトラフェニル硼酸フェロセニウム、テトラフェニル硼酸銀、テトラフェニル硼酸トリチル、テトラフェニル硼酸テトラフェニルポルフィリンマンガン、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸フェロセニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸（１，１’−ジメチルフェロセニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸デカメチルフェロセニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸銀、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリチル，テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸リチウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ナトリウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸テオラフェニルポルフィリンマンガン、テトラフルオロ硼酸銀，ヘキサフルオロ燐酸銀、ヘキサフルオロ砒素酸銀、過塩素酸銀、トリフルオロ酢酸銀、トリフルオロメタンスルホン酸銀等を挙げることができる。

上記（ii−２）成分のアルミノキサンとしては、公知の鎖状アルミノキサンや環状アルミノキサンが挙げられる。

また、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド、メチルアルミニウムジクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ジメチルアルミニウムフルオリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムヒドリド、エチルアルミニウムセスキクロリド等の有機アルミニウム化合物を併用して、プロピレン系重合体（Ａ）を製造してもよい。

第一成分中における上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）の含有量は１質量％以上、９５質量％、１質量％以上、６０質量％以下であることが好ましく、３質量％以上、５０質量％以下であることがより好ましく、５質量％以上、５０質量％以下であることがさらに好ましく、５質量％以上、４０質量％以下であることが特に好ましく、１０質量％以上、４０質量％以下であることが最も好ましい。第一成分中におけるプロピレン系重合体（１−Ｂ）の含有量が９５質量％以下であると、紡糸線上での結晶化速度が極端に遅くならず、紡糸性が安定する。第一成分中におけるプロピレン系重合体（１−Ｂ）の含有量が１質量％以上であると、繊維の細糸化が可能となり、繊維の弾性率の低下に伴い、不織布に加工した際の不織布の柔軟性が向上する。

上記プロピレン系重合体（１−Ｂ）としては、たとえば、「Ｌ−ＭＯＤＵ」（登録商標）（出光興産株式会社製）の「Ｓ４００」（重量平均分子量（Ｍｗ）：４５，０００）、「Ｓ６００」（重量平均分子量（Ｍｗ）：７５，０００）、「Ｓ９０１」（重量平均分子量（Ｍｗ）：１３０，０００）が挙げられる。

＜第二成分＞
第二成分は、以下に示すプロピレン系重合体（２）、または、以下に示すプロピレン系重合体（２）を含む、プロピレン系樹脂組成物（２）である。
本発明においてプロピレン系重合体（２）としては、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、好ましくは１０ｇ／１０ｍｉｎ以上、１，５００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、より好ましくは１５ｇ／１０ｍｉｎ以上、１，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下、さらに好ましくは１８ｇ／１０ｍｉｎ以上、９００ｇ／１０ｍｉｎ以下である。
なお、メルトフローレート（ＭＦＲ）の測定方法は、第一成分における測定方法と同様に測定した。

本発明においてプロピレン系重合体（２）としては、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるであるものであれば特に限定されず、ＰＰ３１５５（商品名、ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）、Ｙ２００５ＧＰ（商品名、プライムポリマー社製）、Ｓ１１９（商品名、プライムポリマー社製）などを用いることができる。
プロピレン系重合体（２）としては、プロピレン単独重合体であってもよく、共重合体であってもよいが、共重合体である場合はプロピレン単位の共重合比は５０モル％以上であり、６０モル％以上であることが好ましく、７０モル％以上であることがより好ましく、９０モル％以上であることがさらに好ましく、９５モル％以上であることが特に好ましい。共重合可能なモノマーとしては、例えば、エチレンや、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセンなどの炭素数２もしくは４〜２０のα−オレフィン、アクリル酸メチルなどのアクリル酸エステル、酢酸ビニルなどが挙げられるが、成形性の観点からプロピレン単独重合体が好ましい。

また、第二成分として用いられるプロピレン系重合体（２）としては、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃超１７０℃以下のものが好ましく、１２５〜１６７℃のものがより好ましい。
第二成分が上述したプロピレン系重合体（２）を含むプロピレン系樹脂組成物（２）である場合、上述したプロピレン系重合体（１−Ｂ）を含んでもよいが、高い捲縮度や良好な伸張率が得られる観点から第二成分はプロピレン系重合体（２）であることが好ましい。

上述した第一成分におけるプロピレン系重合体（１−Ａ）と第二成分としてのプロピレン系重合体（２）は、捲縮繊維の捲縮度や伸張率に応じて、互いに、同一樹脂であっても、又は、異なる樹脂から適宜選択してもよい。
しかしながら、捲縮型繊維において、高い捲縮度や伸張率を得ることを考慮すると、第一成分のプロピレン系重合体（１−Ａ）のＭＦＲが、第二成分のプロピレン系重合体（２）のＭＦＲと異なることが好ましい。また、プロピレン系重合体（１−Ａ）とプロピレン系重合体（２）が同一樹脂である場合、プロピレン系重合体（１−Ｂ）を少なくとも第一成分に添加することで熱処理や延伸処理をすることなく捲縮繊維を得ることができる。

［第一成分と第二成分の関係］
本発明において、第一成分と第二成分とは、以下の関係を備えることが好ましい。
捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分のメルトフローレート（ＭＦＲ）と第二成分を構成する樹脂成分のメルトフローレート（ＭＦＲ）とが異なる。
本発明の捲縮繊維は、上述したように、第一成分を構成するプロピレン系樹脂組成物（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、第二成分を構成するプロピレン系重合体（２）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が異なる。
上記の関係を満たすことにより、捲縮繊維が得られる。
ここで、第一成分を構成するプロピレン系樹脂組成物（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、プロピレン系重合体（１−Ａ）とプロピレン系重合体（１−Ｂ）とを所望の質量比で混合して得られたプロピレン系樹脂組成物（１）について、ＪＩＳ Ｋ６７６０で定められた押出型プラストメータを用い、ＪＩＳ Ｋ７２１０で規定された測定方法により、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定される測定した。
また、上記メルトフローレート（ＭＦＲ）の関係において、両ＭＦＲの差が大きいほど、高い捲縮性が発現されるが、繊維強度等の他の物性を考慮して、上記の関係から、適宜、第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）及び第二成分のプロピレン系重合体（２）または、プロピレン系樹脂組成物（２）が選択される。

また、本発明の捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分のＭＦＲは、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、好ましくは１０〜１，５００ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは１５〜１，０００ｇ／１０ｍｉｎ、さらに好ましくは１８〜９００ｇ／１０ｍｉｎである。
一方、本発明の捲縮繊維において、第二成分を構成する樹脂成分のＭＦＲは、上記第一成分と第二成分のＭＦＲの関係を満たし、かつ、第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）のＭＦＲの好ましい範囲を考慮すると、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、好ましくは１０〜１，５００ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは１５〜１，０００ｇ／１０ｍｉｎ、さらに好ましくは１８〜９００ｇ／１０ｍｉｎである。

本発明の捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分の結晶化度と第二成分を構成する樹脂成分の結晶化度とが異なる。
第一成分を構成する樹脂成分の結晶化度は、好ましくは５％以上、６０％以下であり、より好ましくは１０％以上、５５％以下であり、さらに好ましくは１５％以上、５０％以下である。
第二成分を構成する樹脂成分の結晶化度は、好ましくは２５％以上、６０％以下であり、より好ましくは３０％以上、５５％以下であり、さらに好ましくは３５％以上、５０％以下である。
結晶化度は、下記の方法で測定した。
示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブから融解熱量（ΔＨ−Ｄ）を算出する。ポリプロピレンの完全結晶化した時の融解熱量（２０９Ｊ／ｇ）に対する、得られた融解熱量（ΔＨ−Ｄ）の比率から結晶化度を算出した。
なお、融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）は、熱量変化の無い低温側の点と熱量変化の無い高温側の点とを結んだ線をベースラインとして、ＤＳＣ測定により得られた融解吸熱カーブのピークを含むライン部分と当該ベースラインとで囲まれる面積を求めることで算出される。
また、上記結晶化度の関係において、両成分の結晶化度の差が大きいほど、高い捲縮性が発現されるが、紡糸性（糸切れを起こさず安定的に紡糸可能かどうか）や繊維のべた付き性等とのバランスを考慮して、上記の関係から、適宜、第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）及び第二成分のプロピレン系重合体（２）またはプロピレン系樹脂組成物（２）が選択される。

本発明の捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分の半結晶化時間と第二成分を構成する樹脂成分の半結晶化時間とが異なる。
半結晶化時間は、下記の方法で測定した。
ＦＬＡＳＨ ＤＳＣ（メトラー・トレド株式会社製）を用い、試料を２３０℃で２分間加熱して融解させた後、２０００℃／秒で２５℃まで冷却し、２５℃での等温結晶化過程における、発熱量の時間変化を測定する。等温結晶化開始時から結晶化完了時までの発熱量の積分値を１００％とした時、等温結晶化開始時から発熱量の積分値が５０％となるまでの時間を半結晶化時間とした。
また、上記半結晶化時間の関係において、両成分の半結晶化時間の差が大きいほど、高い捲縮性が発現されるが、紡糸性（糸切れを起こさず安定的に紡糸可能かどうか）等とのバランスを考慮して、上記の関係から、適宜、第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）及び第二成分のプロピレン系重合体（２）またはプロピレン系樹脂組成物（２）が選択される。

これにより、捲縮繊維の製造において、従来のような溶融押出で第一成分の樹脂と第二成分の樹脂とを合着させ吐出して紡糸した後に、延伸や加熱等の後処理を行うことなく、強い捲縮性を有する繊維が得られる。なお、従来は、捲縮繊維の製造に用いられる原料とその物性を考慮して、紡糸後の後処理工程は必須であり、延伸や加熱等の後処理条件によって、捲縮度が変化する場合もあった。したがって、本発明では、後処理工程が必須ではないことにより、安定した捲縮度の繊維が得られ、また、工程数の削減により、製造コスト及び製造装置の小型化が図られる。

また、本発明の捲縮繊維は、第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）：第二成分のプロピレン系重合体（２）またはプロピレン系樹脂組成物（２）の質量比が、１０：９０〜９０：１０であり、２０：８０〜８０：２０が好ましく、３０：７０〜７０：３０がより好ましく、４０：６０〜６０：４０がさらに好ましく、特に５０：５０が好ましい。上記質量比が１０：９０〜９０：１０の範囲内であることにより、捲縮繊維において、捲縮性及び伸張性が発現される。
さらに、第一成分が、前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）を１質量％以上、９５質量％以下の範囲で含み、かつ、第一成分のプロピレン系樹脂組成物：第二成分のプロピレン系樹脂組成物の質量比が１０：９０〜９０：１０であることにより、捲縮繊維において、捲縮性、伸張性及び柔軟性のバランスに優れる。

また、本発明の捲縮繊維は、第一成分及び第二成分の少なくとも一方に、従来公知の添加剤を配合することができる。添加剤の具体例としては、発泡剤、結晶核剤、耐侯安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、離型剤、難燃剤、合成油、ワックス、電気的性質改良剤、スリップ防止剤、アンチブロックング剤、粘度調製剤、着色防止剤、防曇剤、滑剤、顔料、染料、可塑剤、軟化剤、老化防止剤、塩酸吸収剤、塩素捕捉剤、酸化防止剤、粘着防止剤などが挙げられる。

第一成分及び第二成分の少なくとも一方は、さらに内部離型剤を含有してもよい。内部離型剤とは樹脂原料に添加して不織布の剥離性を向上させるための添加剤をいい、具体的には、高融点ポリマー、有機カルボン酸もしくはその金属塩、芳香族スルホン酸もしくはその金属塩、有機リン酸化合物もしくはその金属塩、ジベンジリデンソルビトールもしくはその誘導体、ロジン酸部分金属塩、無機微粒子、イミド類、アミド類、キナクリドン類、キノン類又はこれらの混合物等が挙げられる。

高融点ポリマーとしては、ポリエチレン及びポリプロピレン等のポリオレフィン等が挙げられる。
有機カルボン酸としては、オクチル酸、パルチミン酸、ラウリン酸、ステアリン酸、ベヘン酸、モンタン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、オレイン酸、イソステアリン酸、リノシール酸等の脂肪酸や安息香酸、ｐ−ｔ−ブチル−安息香酸等の芳香族カルボン酸が挙げられる。有機カルボン酸の金属塩としては、上記有機カルボン酸のＬｉ、Ｃａ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｐｂ等の塩やカルボン酸の金属塩である金属石鹸が挙げられ、具体的には安息香酸アルミニウム塩、ｐ−ｔ−ブチル安息香酸アルミニウム塩、アジピン酸ナトリウム、チオフェネカルボン酸ナトリウム、ピローレカルボン酸ナトリウム等が挙げられる。

芳香族スルホン酸としては、直鎖アルキルベンゼンスルホン酸、分岐アルキルベンゼンスルホン酸、ナフタレンスルホン酸、ドデシルベンゼンスルホン酸等が挙げられ、芳香族スルホン酸の金属塩としては、上記芳香族スルホン酸のＬｉ、Ｃａ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｐｂ等の塩が挙げられる。

有機リン酸化合物としては、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、２−エチルヘキシルホスフェート、ブトキシエチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、２−エチルヘキシルジフェニルホスフェート、クレジルジー２，６−キシレニルホスフェート、レゾルシノールジフェノールホスフェート、各種芳香族縮合リン酸エステル、２−クロロエチルホスフェート、クロロプロピルホスフェート、ジクロロプロピルホスフェート、トリブロモネオペンチルホスフェート、含ハロゲン縮合リン酸、ビス−２−エチルヘキシルホスフェート、ジイソデシルホスフェート、２−メタクリロイルオキシルエチルアシッドホスフェート、ジフェニル−２−メタクリロイルオキシエチルホスフェート、メチルアシッドホスフェート、ブチルアシッドホスフェート、モノイソデシルホスフェート、２−ブチルヘキシルアシッドホスフェート、イソデシルアシッドホスフェート、トリフェニルホスフェート、ジブチルハイドロジェンホスフェート、ジブチルハイドロジェンホスフェート、ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸、ポリオキシアルキルエーテルリン酸、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルリン酸、ポリオキシエチレンジアルキルフェニルエーテルリン酸等が挙げられ、有機リン酸化合物の金属塩としては、上記有機リン酸化合物のＬｉ、Ｃａ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｐｂ等の塩が挙げられる。これらの市販品としては、（株）ＡＤＥＫＡ製のアデカスタブＮＡ−１１及びアデカスタブＮＡ−２１等が挙げられる。

ジベンジリデンソルビトール又はその誘導体としては、ジベンジリデンソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−３，４−ジメチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−２，４−ジメチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−４−エチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−４−クロロベンジリデン）ソルビトール及び１，３：２，４−ジベンジリデンソルビトール等が挙げられ、市販品としては、新日本理化（株）製のゲルオールＭＤやゲルオールＭＤ−Ｒ等が挙げられる。

ロジン酸部分金属塩としては、荒川化学工業（株）製のパインクリスタルＫＭ１６００及びパインクリスタルＫＭ１５００、パインクリスタルＫＭ１３００等が挙げられる。

無機微粒子としては、タルク、クレイ、マイカ、アスベスト、ガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズ、ケイ酸カルシウム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉末、アルミナ、シリカ、ケイ藻土、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉末、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシウム及び硫化モリブデン等が挙げられる。これらの市販品としては、富士シリシア（株）製のサイリシアや水澤化学工業（株）製のミズカシル等が挙げられる。

これらの内部離型剤は、一種を単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。本発明においては、これらの内部離型剤のうち、ジベンジリデンソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−３，４−ジメチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−２，４−ジメチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−４−エチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−４−クロロベンジリデン）ソルビトール及び１，３：２，４−ジベンジリデンソルビトールが好ましい。

内部離型剤の含有量は、内部離型剤を含有する第一成分又は第二成分の組成物基準で１０〜１００００質量ｐｐｍであることが好ましく、１００〜５０００質量ｐｐｍがより好ましい。内部離型剤の含有量が１０質量ｐｐｍ以上であると、離型剤としての機能が発現され、１００００質量ｐｐｍ以下であると、離型剤としての機能と経済性のバランスが良好となる。

ところで、サイドバイサイド繊維で構成される捲縮不織布は、特に繊維を構成する２成分間の粘度差が大きく、第一成分、第二成分の結晶化速度が共に早い場合において、後述する繊維の製造方法において、繊維の延伸工程（エジェクター，キャビン）直下で繊維が急激に捲縮する。この時、繊維同士が絡み合ってしまうローピング現象が発現し、不織布のユニフォーミティー（外観の均一性）が損なわれてしまう恐れがある。
そこで、本発明では、サイドバイサイド繊維の１成分として、本発明のプロピレン系重合体（Ｂ）成分を添加することにより、繊維の延伸工程直下での急激な捲縮に伴うローピング現象の発生が抑制可能となり、捲縮性と地合の均一性とのバランスに優れる不織布が得られることも見出した。

［サイドバイサイド型繊維の製造方法］
本発明における捲縮繊維として、サイドバイサイド型繊維の製造方法の一例を、以下に示す。
本発明のサイドバイサイド型繊維は、少なくとも２成分の樹脂をそれぞれ別々の押出機を用いて樹脂を溶融押出し、たとえば米国特許第３，６７１，３７９号に開示されているような特殊な紡糸口金から押し出して、別々の押出機から溶融押し出しされる溶融樹脂を合着させて吐出し、繊維状にした後、冷やして固める、溶融紡糸法によって、製造される。
ここで、吐出速度及び紡糸後の引取り巻き上げ速度は、樹脂の物性や２成分の質量比等に応じて、適宜設定される。
なお、本発明におけるサイドバイサイド型繊維の製造方法では、紡糸後の加熱や延伸等の後処理工程がなくても、所望の繊維を製造することができるが、必要に応じて、前記後処理工程を採用してもよく、たとえば、１００〜１５０℃の加熱や１．２〜５倍の延伸若しくはそれらの組合せ条件によって、繊維の捲縮度を高めてもよい。

本発明の実施の形態では、サイドバイサイド型繊維において、第一成分のみに前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）を配合しているが、これに限るものではなく、添加される前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）の融点や物性に応じて、第二成分にも、前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）を添加してもよい。

本発明の不織布を構成するサイドバイサイド型繊維は、不織布の風合いや柔軟性、強度とのバランスの観点から以下に示す測定方法により計算される繊度が０．５デニール以上２．５デニール以下であることが好ましく、０．８〜２．０デニールであることがより好ましい。本発明の不織布は、上述のように繊度が小さく、糸切れしやすい成形条件においても紡糸安定性に優れるものである。

〔繊度計測〕
偏光顕微鏡を用いて不織布中の繊維を観察し、ランダムに選んだ５本の繊維直径の平均値（ｄ）を測定し、樹脂の密度（ρ＝９０００００ｇ／ｍ^３）を用いて、不織布サンプルの繊度を下記［１］式から計算する。
繊度（デニール）＝ρ×π×（ｄ／２）^２×９０００・・・［１］

［偏心芯鞘型繊維の製造方法］
本発明における捲縮繊維として、偏心芯鞘型繊維の製造方法の一例を、以下に示す。
鞘成分の質量分率、芯成分の質量分率は不織布成形に用いる芯鞘複合ノズルにおける、芯部と鞘部の樹脂吐出量を調整することによって制御すること以外は、上述したサイドバイサイド型繊維と同様であるため、ここでは詳細な説明は省略する。

［不織布］
本発明の不織布は、本発明の捲縮繊維（サイドバイサイド型繊維、偏心芯鞘型繊維のいずれか）を用いてなるスパンボンド不織布であって、２層以上積層してなる多層不織布であってもよい。その場合、表面の滑らかさの観点から、多層不織布の外層を構成する不織布の、少なくとも１層が本発明の捲縮繊維（サイドバイサイド型繊維、偏心芯鞘型繊維のいずれか）から成るスパンボンド不織布であることが好ましい。

また、本発明の不織布は、本発明の捲縮繊維を裁断により短繊維とし、カード法やスパンレース法、さらにはケミカルボンディングやサーマルボンディングにより不織布にした後、延伸や加熱によって、不織布内の繊維の捲縮度を高めてもよい。
不織布はネット面に積層された繊維束を加熱圧着し不織布を成形するが、加熱温度が高すぎると十分な嵩高さが得られず、加熱温度が低ければ繊維同士の融着が十分でなく毛羽立ちが発生することが予想される。本発明の不織布は加熱温度が２０℃〜１００℃と比較的低温で不織布を成形することが可能で、十分な嵩高さを得られ、かつ、毛羽立ちがない不織布を得ることができる。
エンボス面積率が小さい場合、エンボス温度が比較的低温でなくても本発明の不織布と同様の嵩高く、かつ、毛羽立ちがない不織布を得ることができる。
ここで、「エンボス面積率」とは、単位面積あたりにおけるエンボスパターン面積の占有率を指す。

［繊維製品］
本発明の不織布を用いた繊維製品としては、特に限定されるものではないが、例えば以下の繊維製品を挙げることができる。すなわち、使い捨ておむつ用部材、おむつカバー用伸縮性部材、生理用品用伸縮性部材、衛生製品用伸縮性部材、伸縮性テープ、絆創膏、衣料用伸縮性部材、衣料用絶縁材、衣料用保温材、防護服、帽子、マスク、手袋、サポーター、伸縮性包帯、湿布剤の基布、スベリ止め基布、振動吸収材、指サック、クリーンルーム用エアフィルター、エレクトレット加工を施したエレクトレットフィルター、セパレーター、断熱材、コーヒーバッグ、食品包装材料、自動車用天井表皮材、防音材、クッション材、スピーカー防塵材、エアクリーナー材、インシュレーター表皮、バッキング材、接着不織布シート、ドアトリム等の各種自動車用部材、複写機のクリーニング材等の各種クリーニング材、カーペットの表材や裏材、農業捲布、木材ドレーン、スポーツシューズ表皮等の靴用部材、かばん用部材、工業用シール材、ワイピング材及びシーツなどを挙げることができる。また、捲縮度と伸張率が高く、嵩高く繊維であることから、空気保持性や断熱効果があることから、断熱用材料として使用することもできる。

［製造例］
プロピレン系重合体（１−Ｂ）[Ｉ]、プロピレン系重合体（１−Ｂ）[II]及びプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]の作製
攪拌機付き、内容積０．２５ｍ³のステンレス製反応器に、ｎ−ヘプタンを２６Ｌ／ｈ、トリイソブチルアルミニウムを７．７ｍｍｏｌ／ｈ、さらに、ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレートと（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライドとトリイソブチルアルミニウムとプロピレンを事前に接触させ得られた触媒成分を連続供給した。反応器内の全圧を１．０ＭＰａ・Ｇに保つようプロピレンと水素を連続供給し、重合温度を適宜調整し所望の分子量を有する重合溶液を得た。得られた重合溶液に、酸化防止剤を１０００質量ｐｐｍになるように添加し、溶媒を除去することによりそれぞれプロピレン系重合体（１−Ｂ）[Ｉ]、プロピレン系重合体（１−Ｂ）[II] 及びプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]を得た。

実施例及び比較例で使用した原料を以下に示す。
〔１〕プライムポリマー社製「Ｙ２００５ＧＰ」
ＭＦＲ：２０ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ Ｋ７２１０：１９９９に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で測定した）
〔２〕プライムポリマー社製「Ｓ１１９」
ＭＦＲ：６０ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ Ｋ７２１０：１９９９に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で測定した）
〔３〕ＰｏｌｙＭｉｒａｅ社製「Ｍｏｐｌｅｎ ＨＰ４６１Ｙ」
ＭＦＲ：１３００ｇ／１０ｍｉｎ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で測定した）

上記プロピレン系重合体の物性について、以下の表１に示す。
なお、上記の物性は以下の測定により求めた。
〔重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）測定〕
ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）法により、重量平均分子量（Ｍｗ）および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。測定には、下記の装置及び条件を使用し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を得た。
＜ＧＰＣ測定装置＞
カラム ：東ソー（株）製「ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ」
検出器 ：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器（ウォーターズ・コーポレーション＜測定条件＞
溶媒 ：１，２，４−トリクロロベンゼン
測定温度 ：１４５℃
流速 ：１．０ｍｌ／分
試料濃度 ：２．２ｍｇ／ｍｌ
注入量 ：１６０μｌ
検量線 ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ−ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）

［^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定］
^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）」で提案されたピークの帰属に従い、下記の装置及び条件にて行った。

装置：日本電子（株）製「ＪＮＭ−ＥＸ４００型」^１３Ｃ−ＮＭＲ装置
方法：プロトン完全デカップリング法
濃度：２２０ｍｇ／ｍｌ
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
温度：１３０℃
パルス幅：４５°
パルス繰り返し時間：４秒
積算：１００００回

＜計算式＞
Ｍ＝ｍ／Ｓ×１００
Ｒ＝γ／Ｓ×１００
Ｓ＝Ｐββ＋Ｐαβ＋Ｐαγ
Ｓ：全プロピレン単位の側鎖メチル炭素原子のシグナル強度
Ｐββ：１９．８〜２２．５ｐｐｍ
Ｐαβ：１８．０〜１７．５ｐｐｍ
Ｐαγ：１７．５〜１７．１ｐｐｍ
γ：ラセミペンタッド連鎖：２０．７〜２０．３ｐｐｍ
ｍ：メソペンタッド連鎖：２１．７〜２２．５ｐｐｍ

〔融点（Ｔｍ−Ｄ）〕
示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製「ＤＳＣ−７」）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量を、融解吸熱量ΔＨ−Ｄ及びガラス転移温度Ｔｇとして求めた。また、得られた融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップから融点Ｔｍ−Ｄを求めた。

〔半結晶化時間〕
第一成分及び第二成分のそれぞれを構成する樹脂成分の半結晶時間は、下記の方法により測定した。
ＦＬＡＳＨ ＤＳＣ（メトラー・トレド株式会社製）を用い、下記方法にて測定する。
（１）試料を２３０℃で２分間加熱して融解させた後、２０００℃／秒で２５℃まで冷却し、２５℃での等温結晶化過程における、発熱量の時間変化を測定する。
（２）等温結晶化開始時から結晶化完了時までの発熱量の積分値を１００％とした時、等温結晶化開始時から発熱量の積分値が５０％となるまでの時間を半結晶化時間とした。

〔結晶化度〕
第一成分及び第二成分のそれぞれを構成する樹脂成分の結晶化度は、下記の方法により測定した。
示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製「ＤＳＣ−７」）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下２２０℃で５分間保持し、１０℃／分で−４０℃まで降温させた。−４０℃で５分間保持し、１０℃／分で２２０℃まで昇温させることにより得られた融解吸熱カーブのピークを含むライン部分と、熱量変化の無い低温側の点と熱量変化の無い高温側の点とを結んだ線をベースラインとで囲まれる面積から融解吸熱量ΔＨを求め、下記式から結晶化度（％）を算出した。
結晶化度（％）＝（ΔＨ／ΔＨｍ^０）×１００
式中、ΔＨｍ^０は完全結晶の融解吸熱量を表し、ポリプロピレンでは２０９Ｊ／ｇである。

次に、上記原料を用いたサイドバイサイド型繊維の実施例及び比較例について説明する。

実施例１
（第一成分の調製）
プロピレン系重合体（１−Ａ）としてプライムポリマー社製の商品名「Ｙ２００５ＧＰ」を８０質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン重合体（１―Ｂ）[Ｉ]を２０質量％と、を配合し第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）とした。

（第二成分の調製）
プロピレン系重合体（２）として、プライムポリマー社製の商品名「Ｓ１１９」のみを用い、第二成分とした。

（捲縮性のサイドバイサイド型繊維の製造）
捲縮繊維としてサイドバイサイド型繊維を例に取って、以下に説明する。
サイドバイサイド型繊維の成形は２機の押し出し機を有する複合溶融紡糸機バイコンポーネント紡糸装置を用いて行った。前記第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）と第二成分のプロピレン系重合体（２）またはプロピレン系樹脂組成物（２）とを別々の単軸押出機を用いて樹脂温度２３０℃で原料を溶融押出し、ノズル径０．２２ｍｍのサイドバイサイド複合ノズル（孔数２４ホール）より、単孔当たり１．０ｇ／ｍｉｎの速度で、溶融樹脂を第一成分：第二成分の質量比が５０：５０となるように吐出させて紡糸した。
紡糸により得られたサイドバイサイド型繊維を室温下で、２つのクーリングロールを介した後、３０００ｍ／ｍｉｎの引取りロールに巻き取った。
得られた繊維について、後述する測定方法を用いて評価した。結果を表２に示す。

実施例２〜３、及び比較例１〜２
第一成分及び第二成分を、表２に示す組成に変更した以外は、実施例１の調製及び製造方法にしたがって、紡糸されたサイドバイサイド型繊維を得た。

表２における第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）のＭＦＲは、表２に示す第一成分の組成に基づいて混合して得られたプロピレン系樹脂組成物（１）について、ＪＩＳ Ｋ７２１０：１９９９に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で測定した。
表２における第一成分のプロピレン系樹脂組成物（１）の半結晶化時間及び結晶化度は上述した測定方法で測定した。

［評価方法］
（繊維の柔軟性評価）
得られた繊維を引き取りロールより約１０ｃｍ採取し、台座の一端に４５℃の傾斜角を有した斜面を有するカンチレバー試験機を用いて行った。繊維束を、０．５ｃｍずつ斜面方向に台座の上を滑らせ、繊維束が折れ曲がり、一端が斜面に接地する瞬間の移動距離を測定した。この値が小さい程、繊維・不織布製品の柔軟性が高いことを示す。
ここで、表２に示す柔軟性の評価結果は、「３ｃｍ以下」を合格とした。

（捲縮度）
得られたサイドバイサイド型繊維を引き取りロールより約１０ｃｍ採取し、その束になった糸より、1本の繊維を分離し、顕微鏡にて１ｍｍあたりの巻数を測定した。測定サンプルを１０本とし、平均値を捲縮度とした。捲縮度の値が高い程、繊維が捲縮していることを示し、嵩高い繊維・不織布製品が得られることを示す。

(伸長率)
得られた捲縮性のサイドバイサイド型繊維の束を５ｃｍ(Ｌ０)採取し、その束の一端を固定した状態で、繊維の捲縮が無くなり伸びきり繊維の状態になるまで繊維を伸長し、その長さ（Ｌ）を測定した。ＬをＬ０で除した、Ｌ／Ｌ０の値を伸長倍率として算出した。この伸長倍率が高い程、サイドバイサイド型繊維が捲縮していることを示し、嵩高い繊維・不織布製品が得られることを示すものである。

表２の結果から、第一成分としてプロピレン重合体（１−Ａ）のみを用いた比較例１、２は、柔軟性、捲縮度及び伸長率が低く、また、第一成分のプロピレン重合体（１−Ｂ）として製造例により製造された「プロピレン系重合体（１−Ｂ）[Ｉ]」を用いない比較例１、２は、捲縮度及び伸長率が低い。
これに対して、第一成分として、上述のプロピレン重合体（１−Ａ）とプロピレン重合体（１−Ｂ）とを含むプロプレン系樹脂組成物（１−Ｂ）[Ｉ]を用いた実施例１〜３は、柔軟性に優れ、かつ、捲縮度も高く、伸長率が著しく改善されていることが分かる。

実施例４
（第一成分の調製）
プロピレン系重合体（１−Ａ）として日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」を８０質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[II]を２０質量％と、を配合し第一成分のプロピレン系樹脂組成物とした。

（第二成分の調製）
プロピレン系重合体（２）として、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」のみを用い、第二成分とした。
なお、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」の融点「Ｔｍ-Ｄ」は、１６７℃である。

（捲縮性のサイドバイサイド型不織布の製造）
第一成分と第二成分の樹脂組成物を別々の単軸押出機を用いて樹脂温度２４０℃で原料を溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのサイドバイサイド型複合ノズル（孔数１７９５ホール）より、単孔当たり０．３５ｇ／ｍｉｎの速度で、溶融樹脂を第一成分：第二成分の比率が５０：５０となるように吐出させて紡糸した。
紡糸により得られた繊維を温度１２．５℃、風速０．８ｍ／ｓｅｃの空気で冷却しながら、ノズル下１４００ｍｍに設置したエジェクターでエジェクター圧力２．０ｋｇｆ／ｃｍ^２で吸引して、ノズル下２５５ｍｍで７１ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に積層した。
ネット面に積層された繊維束を５０℃に加熱したエンボスロールで線圧４０Ｎ／ｍｍでエンボス加工し、引取りロールに巻き取った。
得られた不織布について、下記の測定及び評価を行った。結果を表３に示す。

（嵩高さの評価）
５ｃｍ×５ｃｍサイズの不織布サンプルを１０枚重ね、重ねた不織布サンプルの上に１．９ｇの金属板を乗せ、重ねた不織布サンプルの厚みを測定した。厚みの数値が高い程、嵩高い不織布であることを示す。

（エンボス面積率）
エンボス面積率とは、単位面積あたりにおけるエンボスパターン面積の占有率を指す。

表３の実施例４の結果より、嵩高で風合いの良好な繊維集合体が得られることが分かる。

実施例５
（第一成分の調製）
プロピレン系重合体（１−Ａ）として日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」を８０質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[II]を２０質量％と、を配合し第一成分のプロピレン系樹脂組成物とした。

（第二成分の調製）
プロピレン系重合体（２）として、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」のみを用い、第二成分とした。

（捲縮性のサイドバイサイド型不織布の製造）
第一成分と第二成分の樹脂組成物を別々の単軸押出機を用いて樹脂温度２４０℃で原料を溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのサイドバイサイド型複合ノズル（孔数１７９５ホール）より、単孔当たり０．５ｇ／ｍｉｎの速度で、溶融樹脂を第一成分：第二成分の比率が５０：５０となるように吐出させて紡糸した。
紡糸により得られた繊維を温度１２．５℃、風速０．６ｍ／ｓｅｃの空気で冷却しながら、ノズル下１４００ｍｍに設置したエジェクターでエジェクター圧力２．０ｋｇｆ／ｃｍ^２で吸引して、ノズル下２５５ｍｍで７２ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に積層した。
ネット面に積層された繊維束を５０℃に加熱したエンボスロール（エンボス面積率１７．４％、刻印形状：菱形）で線圧４０Ｎ／ｍｍでエンボス加工し、目付けが２０ｇ／ｍ^２の不織布を引取りロールに巻き取った。
得られた不織布について、下記の測定及び評価を行った。結果を表４に示す。

（捲縮数の評価）
ＪＩＳ Ｌ １０１５：２０００に規定された捲縮数の測定方法に則り、自動捲縮弾性率測定装置（社製）を用いて測定した。エンボス加工する前の綿上サンプルから、繊維に張力がかからないようにして繊維1本を抜出し、２５ｍｍの試料に０．１８ｍＮ／ｔｅｘの初荷重を架けた時の長さを測定し、その時の捲縮数を数え、２５ｍｍ間あたりの捲縮数を求めた。捲縮数が多い程、捲縮性の高い繊維・不織布であることを示す。

（嵩高さの評価及びエンボス面積率）
実施例４において記載した、嵩高さの評価及びエンボス面積率にしたがって、以下の実施例についても嵩高さを測定し評価するとともに、エンボス面積率を示す。

実施例６
実施例５において、エジェクター圧力を１．０ｋｇｆ／ｃｍ^２とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表４に示す。

実施例７
実施例５において、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を７０：３０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表４に示す。

実施例８
実施例５において、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を３０：７０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表４に示す。

実施例９
実施例５において、第一成分の調製において、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]を用いた以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表４に示す。

実施例１０
実施例５において、第一成分の調製において、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]を用い、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を７０：３０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表４に示す。

実施例１１
実施例５において、第一成分の調製において、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」を７８質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]を２０質量％と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９０質量％とエルカ酸アミド１０質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）２質量％とを配合し、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を７０：３０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表４に示す。

実施例１５
実施例５において、第一成分の調製において、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」を７８質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[Ｉ]を２０質量％と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９０質量％とエルカ酸アミド１０質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）２質量％とを配合し、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を７０：３０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表４及び表６に示す。

上述した表３に示した実施例４と、表４に示した実施例５〜１１の嵩高さの相違は、糸径が捲縮効果の程度に影響を与えるためと推定される。
また、表４の結果から、第一成分のプロピレン重合体（１−Ｂ）として製造例により製造された「プロピレン系重合体（１−Ｂ）[II]」の代わりに、「プロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]」を用いることにより、得られる糸の捲縮数がより大きくなることが分かる。

実施例１２
（第一成分の調製）
プロピレン系重合体（１−Ａ）としてＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ社製の商品名「ＰＰ３１５５」を６６質量％と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９５質量％とエルカ酸アミド５質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）４質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[II]を３０質量％と、を配合し第一成分のプロピレン系樹脂組成物とした。

（第二成分の調製）
プロピレン系重合体（２）として、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製の商品名「ＨＧ４５５ＦＢ」と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９５質量％とエルカ酸アミド５質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）４質量％とを配合し第二成分とした。

（捲縮性のサイドバイサイド型不織布の製造）
不織布の成形はスパンボンド装置（Ｒｅｉｃｏｆｉｌ社製Ｒｅｉｃｏｆｉｌ４）を用いて行った。第一成分と第二成分の樹脂組成物を別々の単軸押出機を用いて樹脂温度２５０℃で原料を溶融押出し、サイドバイサイド型複合ノズル（孔数１７９５ホール）より、単孔当たり０．５ｇ／ｍｉｎの速度で、溶融樹脂を第一成分：第二成分の比率が７０：３０となるように吐出させて紡糸した。
紡糸により得られた繊維を温度２０℃、キャビン圧３０００Ｐａで１６７ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層した。ネット面に積層された繊維束を１３１℃に加熱したエンボスロール（ピンエンボス／エンボス面積率１２％、刻印形状：円形）で線圧５０Ｎ／ｍｍでエンボス加工し、目付けが２０ｇ／ｍ^２の不織布を引取りロールに巻き取った。
得られた不織布について、実施例５と同様の測定及び評価を行った。結果を表５に示す。

実施例１３
実施例１２において、第一成分の調製において、ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ社製の商品名「ＰＰ３１５５」を５６質量％と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９５質量％とエルカ酸アミド５質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）４質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[II]を４０質量％と、を配合し第一成分のプロピレン系樹脂組成物とし、エンボスロールの温度を１２１℃とした以外は、実施例１２と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表５に示す。

実施例１４
実施例１３において、第一成分の調製において、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]を用い、エンボスロールの温度を１１５℃とした以外は、実施例１３と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表５に示す。

ここで、第二成分（２）として用いた、Ｂｏｒｅａｌｉｓ ＡＧ社製の商品名「ＨＧ４５５ＦＢ」の融点「Ｔｍ-Ｄ」は、１６１℃（ＩＳＯ １１３５７-３に準拠）である。

表５の結果から、第一成分のプロピレン重合体（１−Ｂ）として製造例により製造された「プロピレン系重合体（１−Ｂ）[II]」の代わりに、「プロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]」を用いることにより、得られる糸の捲縮数がより大きくなることが分かる。

〔地合の均一性〕
得られた不織布から、７４ｍｍ×５３ｍｍの試験片を５枚作成した。次に、それぞれの試験片毎に黒画用紙を重ねた状態で、スキャナーを使用してデジタルデータ化した画像を得た。得られた画像データをそれぞれグレースケール化（白黒の度合いを２５５段階に分割。値が大きい程、色が白いことを意味する。）し、ヒストグラムを得た。
得られたヒストグラムの司書のピークとグレースケールの値とを比較して下記のように評価した。
○：ヒストグラムの最初のピークがグレースケール２００以上に出る場合。
△：ヒストグラムの最初のピークがグレースケール１８５以上、２００未満の範囲に出る場合。
×：ヒストグラムの最初のピークがグレースケール１８５未満に出る場合。

実施例１６
実施例５において、第一成分の調製において、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」を７８質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]を２０質量％と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９０質量％とエルカ酸アミド１０質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）２質量％とを配合し、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を７０：３０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表６に示す。

実施例１７
実施例５において、第一成分の調製において、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」を７８質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）として製造例で得られたプロピレン系重合体（１−Ｂ）[III]を１０質量％及びＰｏｌｙＭｉｒａｅ社製の商品名「Ｍｏｐｌｅｎ ＨＰ４６１Ｙ」を１０質量部と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９０質量％とエルカ酸アミド１０質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）２質量％とを配合し、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を７０：３０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表６に示す。

比較例３
実施例５において、第一成分の調製において、日本ポリプロ株式会社製の商品名「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」を７８質量％と、プロピレン系重合体（１−Ｂ）としてＰｏｌｙＭｉｒａｅ社製の商品名「Ｍｏｐｌｅｎ ＨＰ４６１Ｙ」を２０質量部と、高結晶性ポリプロピレン（ＰＰ、（株）プライムポリマー製、Ｙ６００５ＧＭ）９０質量％とエルカ酸アミド１０質量％とからなるスリップ剤マスターバッチ（滑剤マスターバッチ）２質量％とを配合し、吐出させる樹脂の第一成分：第二成分の比率を７０：３０とした以外は、実施例５と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表６に示す。

本発明の捲縮繊維は、延伸や加熱等の後処理なしで、ポリオレフィン系材料を用いた強い捲縮性を有する繊維であり、嵩高で風合いの良好な繊維集合体（たとえば、不織布）や、それを用いたフィルターやワイパーを製造するのに有用である。また、本発明の捲縮繊維からなる不織布は、例えば使い捨ておむつ、生理用品、衛生製品、衣料素材、包帯、包装材等の各種繊維製品に好適に用いられる。

Claims (8)

1. 下記第一成分と第二成分から構成される捲縮繊維であって、前記捲縮繊維がサイドバイサイド型繊維または偏心芯鞘型繊維である、捲縮繊維。
   第一成分：温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン系重合体（１−Ａ）、及び、以下の（ａ）〜（ｃ）を満たしプロピレン単独重合体であるプロピレン系重合体（１−Ｂ）を含有するプロピレン系樹脂組成物。
   （ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１０，０００〜２００，０００である。
   （ｂ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４．０
   （ｃ）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が０〜１２０℃である。
   第二成分：前記測定条件で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１ｇ／１０ｍｉｎ以上、２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、前記測定条件で観察される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン系重合体（２）。
   ただし、第一成分及び第二成分の少なくとも一方は、さらに内部離型剤を含有してもよい。
2. 前記捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分のメルトフローレート（ＭＦＲ）と第二成分を構成する樹脂成分のメルトフローレート（ＭＦＲ）とが異なる、請求項１に記載の捲縮繊維。
3. 前記捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分の結晶化度と第二成分を構成する樹脂成分の結晶化度とが異なる、請求項１に記載の捲縮繊維。
4. 前記捲縮繊維において、第一成分を構成する樹脂成分の半結晶化時間と第二成分を構成する樹脂成分の半結晶化時間とが異なる、請求項１に記載の捲縮繊維。
5. 前記第一成分が、前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）を１質量％以上、９５質量％以下の範囲で含み、かつ、第一成分のプロピレン系樹脂組成物：第二成分のプロピレン系重合体（２）の質量比が１０：９０〜９０：１０である、請求項１〜４のいずれかに記載の捲縮繊維。
6. 前記プロピレン系重合体（１−Ｂ）が、プロピレン単独重合体、又はプロピレン単位の共重合比が５０モル％以上の共重合体である、請求項１〜５のいずれかに記載の捲縮繊維。
7. 請求項１〜６のいずれかに記載の捲縮繊維からなる不織布。
8. ２層以上積層してなる多層不織布であって、その少なくとも１層が請求項７に記載の不織布である多層不織布。