JP6047648B2 - 電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関の燃料噴射弁に高圧燃料を圧送する高圧燃料供給ポンプに関し、特
に吐出される燃料の量を調節する電磁吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプに関する。

特開２００２−４８０３３号公報に記載されている従来の電磁吸入弁を備えた高圧燃料
供給ポンプでは、電磁吸入弁は、電磁コイルに無通電状態では吸入弁がばねの付勢力によ
り開弁状態にある。電磁コイルに通電すると電磁吸入弁に発生した磁気吸引力によって吸
入弁は閉弁する。よって、電磁コイルの通電有無によって吸入弁の開閉運動を制御するこ
とができ、これにより高圧燃料の供給量を制御することができる。

特開２００２−４８０３３号公報

電磁コイルに通電するとコアとアンカーの間に磁気吸引力が発生し、可動部であるアン
カーが、吸入弁の閉弁方向に運動を開始する。アンカーはコアと衝突して運動を停止する
が、その際に発生する衝撃による音が大きいという問題があった。特に静粛性が求められ
る車両のアイドル運転状態で問題となっていた。

本発明の目的は、高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁で発生する衝突音を低減することに
ある。

本発明では上記目的を達成するために、加圧室の吸入側に設けられた吸入弁と、ばねにより前記吸入弁を付勢するロッド部と、磁気吸引力により前記ばねによる付勢方向と反対方向に前記ロッドを駆動するアンカー部と、前記アンカー部を前記磁気吸引力により吸引する固定コア部と、を備え、前記ばねは前記アンカー部と前記固定コア部のそれぞれの内周側に配置され、前記アンカー部が前記固定コア部に吸引されて閉弁方向への運動を停止した後も前記ロッド部が前記閉弁方向への運動を継続するように前記アンカー部と前記ロッド部とが別体で構成された。

このように構成した本発明によれば、以下の効果が得られる。

磁気吸引力によってコアとアンカーが衝突する際に発生する音は、可動部の運動エネル
ギーの大きさに依る。衝突によって消費される運動エネルギーは、アンカーの運動エネル
ギーのみである。ロッドの運動エネルギーは、ばねの付勢力で吸収するので音に寄与しな
い。よってアンカーとコアが衝突する際のエネルギーを小さくすることができ、発生する
音を低減することができる。

本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプを含む燃料供給システム図の一例である。 本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。 本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの別の縦断面図である。 本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁の拡大縦断面図であり、電磁吸入弁が開弁状態にある状態を示す。 本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁の拡大縦断面図であり、電磁吸入弁が閉弁状態にある状態を示す。 本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁をポンプ本体に組み込む前の状態を示す。

以下図面に示す実施例に基づき本発明を詳細に説明する。

図１から図６に基づき本発明の実施例である高圧燃料供給ポンプの構成について説明す
る。

図１中で、破線で囲まれた部分が高圧燃料供給ポンプのポンプハウジング１を示し、こ
の破線の中に示されている機構，部品は高圧燃料供給ポンプのポンプハウジング１に一体
に組み込まれていることを示す。

燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７（以下ＥＣＵと称す）か
らの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、適切なフィード圧力に加圧
されて吸入配管２８を通して高圧燃料供給ポンプの低圧燃料吸入口１０ａに送られる。

図２中で、ポンプハウジング１の頭部にはダンパカバー１４が固定されている。ダンパ
カバー１４にはジョイント１０１が設けられており、低圧燃料吸入口１０ａを形成してい
る。低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、吸入ジョイント１０１の内側に固定された
フィルタ１０２を通過し、さらに低圧燃料流路１０ｂ，圧力脈動低減機構９，低圧燃料流
路１０ｃを介して電磁吸入弁３０の吸入ポート３０ａに至る。

吸入ジョイント１０１内の吸入フィルタ１０２は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口
１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ内に吸収するこ
とを防ぐ役目がある。

ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凸部１Ａが形成されており、この加
圧室１１の入口の吸入通路３０ａには電磁吸入弁３０が設けられている。電磁吸入弁３０
内にはアンカー３１ｂとロッド３１ａで構成された可動部３１が設けられている。電磁吸
入弁３０は電磁コイル５２に無通電状態では可動部３１はアンカーばね３４の付勢力と吸
入弁ばね３８の付勢力の差により、図４のように図中の左方向に移動しており、吸入弁３
９が吸入弁ホルダ３５と接触して開弁状態となる。これにより電磁吸入弁３０は電磁コイ
ル５２に無通電状態では吸入通路３０ａと加圧室１１を連通している。

シリンダ６は外周がシリンダホルダ７の円筒嵌合部７ａで保持されている。シリンダホ
ルダ７の外周に螺刻されたねじ７ｇを、ポンプハウジング１に螺刻されたねじ１ｂにねじ
込むことによって、シリンダ６をポンプハウジング１に固定する。また、プランジャシー
ル１３は、シリンダホルダ７の内周円筒面７ｃに圧入固定されたシールホルダ１６とシリ
ンダホルダ７によって、シリンダホルダ７の下端に保持されている。この時、プランジャ
シール１３はシリンダホルダ７の内周円筒面７ｃによって、軸を円筒嵌合部７ａの軸と同
軸に保持されている。プランジャ２とプランジャシール１３は、シリンダ６の図中下端部
において摺動可能に接触する状態で設置されている。

これにより環状低圧シール室１０ｆ中の燃料がタペット３側、つまりエンジンの内部に
流入するのを防止する。同時にエンジンルーム内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオ
イルも含む）がポンプハウジング１の内部に流入するのを防止する。

また、シリンダホルダ７には外周円筒面７ｂが設けられ、そこには、Ｏ−リング６１を
嵌め込むための溝７ｄを設ける。Ｏ−リング６１はエンジン側の嵌合穴７０の内壁とシリ
ンダホルダ７の溝７ｄによりエンジンのカム側と外部を遮断し、エンジンオイルが外部に
漏れるのを防止する。

シリンダ６はプランジャ２の往復運動の方向に交差する圧着部６ａを有し、圧着部６ａ
はポンプハウジング１の圧着面１ａと圧着している。圧着は、ねじの締付けによる推力に
よって行われる。加圧室１１はこの圧着によって成形され、加圧室１１内の燃料が加圧さ
れ高圧になっても、加圧室１１から外へ圧着部を通って燃料が漏れることがないよう、ね
じの締付けトルクは管理しなくてはならない。

また、プランジャ２とシリンダ６の摺動長を適正に保つために加圧室１１内にシリンダ
６と深く挿入する構造とした。シリンダ６の圧着部６ａより加圧室１１側では、シリンダ
６の外周とポンプハウジング１の内周の間にクリアランス１Ｂを設ける。シリンダ６は外
周がシリンダホルダ７の円筒嵌合部７ａで保持されているので、クリアランス１Ｂを設け
ることにより、シリンダ６の外周とポンプハウジング１の内周が接触することが無いよう
にすることができる。

以上のようにして、シリンダ６は加圧室１１内で進退運動するプランジャ２をその進退
運動方向に沿って摺動可能に保持される。

プランジャ２の下端には、カム５の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達
するリテーナ１５が嵌合によってプランジャ２に固定されており、プランジャ２はリテー
ナ１５を介してばね４にてタペット３の底部内面に押し付けられている。これによりカム
５の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に運動させることができる。

カム５が図２に示す３葉カム（カム山が３つ）の場合、クランクシャフトあるいはオー
バヘッドカムシャフトが１回転するとプランジャ２は３往復する。４サイクルエンジンの
場合、１燃焼行程でクランクシャフトは２回転する。３葉カムの場合、クランクシャフト
でカム５を回転する場合、１燃焼サイクルの間（基本的には燃料噴射弁がシリンダに１回
燃料を噴射する）にカムは６往復して燃料を６回加圧し燃料吐出口１２から吐出する。

加圧室１１の出口には吐出弁ユニット８が設けられている。吐出弁ユニット８は吐出弁
シート８ａ，吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ，吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに
向かって付勢する吐出弁ばね８ｃ，吐出弁８ｂと吐出弁シート８ａとを収容する吐出弁ホ
ルダ８ｄから構成され、吐出弁シート８ａと吐出弁ホルダ８ｄとは当接部で溶接８ｅによ
り接合されて一体のユニットを形成している。

なお、吐出弁ホルダ８ｄの内部には、吐出弁８ｂのストロークを規制するスットパーを
形成する段付部８ｆが設けられている。

加圧室１１と燃料吐出口１２に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃ
による付勢力で吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧
力が、燃料吐出口１２の燃料圧力よりも大きくなった時に始めて、吐出弁８ｂは吐出弁ば
ね８ｃに逆らって開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２を経てコモンレール２３
へと高圧吐出される。吐出弁８ｂは開弁した際、吐出弁ストッパ８ｆと接触し、ストロー
クが制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは吐出弁ストッパ８ｄによって適
切に決定される。これによりストロークが大きすぎて、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃
料吐出口１２へ高圧吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうのを防止でき
、高圧ポンプの効率低下が抑制できる。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返
す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ホルダ８ｄの内周面
にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁ユニット８は燃料の流通方向を制
限する逆止弁となる。

これらの構成により、加圧室１１は、ポンプハウジング１，電磁吸入弁３０，プランジ
ャ２，シリンダ６，吐出弁ユニット８にて構成される。

かくして、低圧燃料吸入口１０ａに導かれた燃料はポンプ本体としてのポンプハウジン
グ１の加圧室１１にてプランジャ２の往復動によって必要な量が高圧に加圧され、燃料吐
出口１２からコモンレール２３に圧送される。

コモンレール２３には、インジェクタ２４，圧力センサ２６が装着されている。インジ
ェクタ２４は、内燃機関の気筒数に合わせて装着されており、ＥＣＵ２７の制御信号にし
たがって開閉弁して、燃料をシリンダ内に噴射する。

高圧燃料供給ポンプのエンジンへの固定は、取付けフランジ４１，ボルト４２、および
ブッシュ４３により行われる。取付けフランジ４１は溶接部４１ａにてポンプハウジング
１に全周を溶接結合されて環状固定部を形成している。本実施例では、レーザー溶接を用
いている。

図４は電磁吸入弁３０の拡大図で、電磁コイル５２に通電されていない無通電の状態で
ある。

図５は電磁吸入弁３０の拡大図で、電磁コイル５２に通電されている通電の状態である
。

可動部３１は、ロッド３１ａ，アンカー３１ｂの２部分からなる。ロッド３１ａとアン
カー３１ｂは別体型であり、ロッド３１ａとアンカー３１ｂの間には微小なクリアランス
を設けている。ロッド３１ａは後述する弁シート３２の摺動部３２ｄにも摺動可能に保持
されているので、アンカー３１ｂの運動は、ロッド３１ａによって開弁運動・閉弁運動の
方向のみに制限され、摺動可能に保持されている。

吸入弁ばね３８は図４のように吸入弁３９、および吸入弁ホルダ３５に嵌め込まれ、吸
入弁３９、および吸入弁ホルダ３５を引き離す方向に吸入弁ばね３８による付勢力が発生
するようになっている。

アンカーばね３４は図４のようにアンカー内周３１ｃ、およびコア内周３３ｂに嵌め込
まれ、アンカー３１ｂ、およびコア３３を引き離す方向にアンカーばね３４による付勢力
が発生するようになっている。なお、吸入弁ばね３８による付勢力よりもアンカーばね３
４による付勢力が大きくなるように設定している。このため、電磁コイル５２に無通電状
態では、アンカーばね３４による付勢力と吸入弁ばね３８による付勢力の差によって可動
部３１は図４に示すように図面左の開弁方向に付勢され吸入弁３９が開弁状態となってい
る。

弁シート３２は、吸入弁シート部３２ａ，吸入通路部３２ｂ，圧入部３２ｃ，摺動部３
２ｄからなる。圧入部３２ｃはコア３３に圧入固定されている。吸入弁シート部３２ａは
吸入弁ホルダ３５に圧入固定されており、さらに吸入弁ホルダ３５はポンプハウジング１
に圧入固定されている。これにより加圧室１１と吸入ポート３０ａを完全に遮断している
。摺動部３２ｄにはロッド３１ａが摺動可能に保持されている。

コア３３は、第一コア部３３ａ，磁気オリフィス部３３ｂ，コア内周３３ｃ，第二コア
部３３ｄからなる。

電磁コイル５２に通電すると図４のように電磁コイル５２の周囲に発生した磁場によっ
て磁束が発生し、アンカー３１ｂとコア３３の間には磁気吸引力が発生する。本実施例で
は磁気回路を構成する部材は、図４に示すようにアンカー３１ｂ，コア３３，ヨーク５１
とし、これらの材質は全て磁性材料とした。磁気吸引力を大きくするためにはアンカー３
１ｂとコア３３の磁気吸引面Ｓを通過する磁束を大きくすれば良い。そのためには第一コ
ア部３３ａと第二コア部３３ｄの間に磁気オリフィス部３３ｂを設けた。磁気オリフィス
部３３ｂでは、肉厚を強度的に許す限り薄くする一方、コア３３のその他の部分では十分
な肉厚を確保している。また、磁気オリフィス部３３ｂはコア３３とアンカー３１ｂとが
接触する部分の近傍に設けた。これにより、コア３３の磁気絞り部３３ｂを通過する磁束
を小さくできるので、大部分の磁束がアンカー３１ｂを通過し、それによりコア３３とア
ンカー３１ｂの間に発生する磁気吸引力の低下を許容範囲内にしている。

磁気オリフィス部３３ｂの断面積が大きすぎると、第一コア部３３ａと第二コア部３３
ｄの間を直接磁束が通過してしまいアンカー３１ｂを通過する磁束が減少してしまうので
、磁気吸引力が低下してしまう。磁気吸引力が小さいと可動部３１の応答性が悪くなり吸
入弁を閉弁することができない、もしくは閉弁までの時間が長くなってしまい、内燃機関
の高速運転時（カムの高速回転時）に、高圧吐出される燃料の量を制御することができな
い、と言った問題が発生してしまう。

本実施例の構造であれば磁気オリフィス部３３ｂに非磁性体を用いる必要がなく、コア
３３を一体の部品として製作することが可能である。そのため、コア３３の組立の際に圧
入及び溶接等を用いてコア３３と非磁性体を結合する必要がなく、部品の加工及び組立を
簡単化することができる。

コア３３は溶接部３７によりポンプハウジング１に溶接固定されており、吸入ポート３
０ａと高圧燃料供給ポンプの外部とを遮断している。

電磁コイル５２に通電されていない無通電の状態で、かつ低圧燃料流路１０ｃ（吸入ポ
ート３０ａ）と加圧室１１との間の流体差圧が無い時は、可動部３１はアンカーばね３４
と吸入弁ばね３８の付勢力の差により、図４のように図中の左方向に移動した状態となる
。この時、吸入弁３９は吸入弁ホルダ３５と接触するため、吸入弁３９の開弁方向の位置
が規制される。この状態で、吸入弁３９は開弁状態となる。吸入弁３９と弁シート３２の
間に存在する隙間は、吸入弁３９の可動範囲であり、これがストロークとなる。

ストロークが大きすぎると、電磁コイル５２に通電後、吸入弁３９が閉弁運動を開始し
弁シート３２と接触し完全に閉弁するまでにより長い時間を必要とする。また、アンカー
３１ｂとコア３３の距離も大きくなるために発生する磁気吸引力が小さくなってしまう。
そのため、内燃機関の高速運転時（カム高速回転時）に応答性が不足し、目標とするタイ
ミングで吸入弁３９を閉弁することができず、高圧吐出される燃料の量を制御できないと
言った問題が生じる。ストロークが小さすぎると、この部分でのオリフィス効果が大きく
なるので、圧力損失が発生する。例えば燃料温度が６０℃のような高温で、内燃機関の高
速運転時（カム高速回転時）の場合、吸入行程では低圧燃料流路１０ｃから加圧室１１に
燃料が流れ込む際に、燃料はこの部分で蒸気化してしまい、高圧に加圧できる燃料が減少
してしまう。その結果、高圧燃料供給ポンプの容積効率の低下に繋がる、と言った問題が
あった。また、戻し工程中は、内燃機関の高速運転時（カム高速回転時）では、吸入弁３
９に発生する流体力（加圧室１１から低圧燃料流路１０ｃへ逆流する燃料によって発生す
る閉弁方向の力）が大きくなる。すると戻し工程中の予期しないタイミングで吸入弁３９
が閉弁してしまい、高圧吐出される燃料の量を制御できないと言った問題が生じる。これ
らのことから、吸入弁３９のストロークの管理は非常に重要となる。

本実施例のような構造にすることでストロークは吸入弁ホルダ３５と吸入弁３９の部品
寸法のみで決定されるため、これらの部品寸法の公差を適切に設定することでストローク
のばらつきを最小限に抑えることが可能になる。

また、アンカー３１ｂとコア３３のクリアランスは吸入弁３９と弁シート３２の間のス
トロークよりも大きくなるように設定しなくてはならない。クリアランスがストロークよ
りも小さいと電磁コイル５２に通電してから吸入弁３９が閉弁運動を開始後、吸入弁３９
が弁シート３２に接触する前にアンカー３１ｂがコア３３と衝突してしまい、吸入弁３９
と弁シート３２が接触しない、つまり吸入弁３９を完全な閉弁状態にすることができない
、といった問題が生じる。しかし、クリアランスが大き過ぎると、電磁コイル５２に通電
しても、十分な磁気吸引力が得られない。そのため、可動部３１が閉弁することができな
い、または応答性が悪くなってしまい内燃機関の高速運転時（カムの高速回転時）に、高
圧吐出される燃料の量を制御することができない、と言った問題が発生してしまう。

本実施例のような構造であれば、クリアランスは吸入弁ホルダ３５，弁シート３２，ロ
ッド３１ａ，コア３３，吸入弁３９といった部品の寸法のみで決定されるため、これらの
部品寸法の公差を適切に設定することでクリアランスのばらつきを最小限に抑えることが
可能になる。

カム５の回転により、プランジャ２が図２の下方に変位する吸入工程状態（上死点位置
から下死点位置移動する間）にある時は、電磁コイル５２には無通電である。この時吸入
弁３９は開弁しているので、加圧室１１の容積は増加する。この工程で燃料は吸入ポート
３０ａから弁シート３２の吸入通路部３２ｂ，吸入口３６を通過し加圧室１１内へ流れ込
む。なお、吸入弁３９の変位量は吸入弁ホルダ３５にて規制されるため、これ以上開弁す
ることはない。

この状態で、プランジャ２は吸入行程を終了し、圧縮行程（下死点から上死点に移動す
る間の上昇工程）へと移行する。加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減
少するが、この状態では、一度加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入口３
６を通して低圧燃料流路１０ｃ（吸入ポート３０ａ）へと戻されるので、加圧室の圧力が
上昇することは無い。この工程を戻し工程と称す。

このとき、吸入弁３９には、アンカーばね３４による付勢力と吸入弁ばね３８による付
勢力の差による開弁方向の力と、燃料が加圧室１１から低圧燃料流路１０ｃへ逆流する時
に発生する流体力による閉弁方向の力が働く。戻し工程中に吸入弁３９が開弁状態を維持
するために、前述のアンカーばね３４と吸入弁ばね３８の付勢力の差は流体力よりも大き
く設定されている。

この状態にて電磁コイル５２に通電後、コア３３とアンカー３１ｂの間には、互いに引
き合う磁気吸引力が発生し、磁気吸引力がアンカーばね３４の付勢力よりも強くなるとア
ンカー３１ｂは閉弁方向へ運動を開始する。

アンカー３１ｂとロッド３１ａは別体であるが、アンカー３１ｂが閉弁方向へ運動を開
始するとロッド３１ａのストッパ部３１ｆにアンカー３１ｂが引っかかり、アンカー３１
ｂはロッド３１ａと共に閉弁方向へ運動を開始する。アンカー３１ｂがコア３３に衝突す
るとアンカー３１ｂの運動が停止し、アンカー３１ｂの持つ運動エネルギーによって衝突
音が発生する。アンカー３１ｂとロッド３１ａは、アンカー摺動部３１ｅによって摺動可
能に保持されているので、ロッド３１ａはアンカー３１ｂがコア３３と衝突して運動を停
止した後も、閉弁方向に運動を続けアンカーばね３４によってその運動エネルギーを吸収
され運動を停止する。よって、ロッド３１ａの運動エネルギーは音に寄与しない。以上の
ような構成とすることで、コア３３への衝突による音を小さくすることができる。

上記の様に、アンカー３１ｂとロッド３１ａが閉弁方向に移動すると、吸入弁３９には
吸入弁ばね３８による付勢力のみが働く。そのため、吸入弁３９は吸入弁ばね３８による
付勢力によって、閉弁方向に移動し、吸入弁シート部３２ａと接触し閉弁状態となるので
、吸入口３６は塞がれる。

吸入口３６が閉じると加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇する
。そして、燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁ユニット（吐出弁機構）８を介し
て加圧室１１に残っている燃料の高圧吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。
この工程を吐出工程と称す。すなわち、プランジャ２の圧縮工程は、戻し工程と吐出工程
からなる。

吐出行程において、加圧燃料の供給が開始された後、電磁コイル５２への通電を解除で
きる。これは、加圧室１１内の圧力が燃料吐出口１２の圧力以上になると、吸入弁３９に
は加圧室１１内の圧力により閉弁方向に力が働き、この吸入弁ばね３８の付勢力よりも大
きくなるためである。これにより、電磁コイル５２での消費電力を抑制することができる
。

そして、電磁吸入弁３０の電磁コイル５２へ通電するタイミングを制御することで、吐
出される高圧燃料の量を制御することができる。

電磁コイル５２へ通電するタイミングを早くすれば、圧縮工程中、戻し工程の割合が小
さく吐出工程の割合が大きい。

すなわち、低圧燃料流路１０ｃ（吸入ポート３０ａ）に戻される燃料が少なく、高圧吐
出される燃料は多くなる。

一方、電磁コイル５２への通電のタイミングを遅くすれば、圧縮工程中の、戻し工程の
割合が大きく、吐出工程の割合が小さい。すなわち、低圧燃料流路１０ｃに戻される燃料
が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル５２へ通電するタイミングは、Ｅ
ＣＵ２７からの指令によって制御される。

プランジャ２が加圧行程を終了し吸入行程を開始すると加圧室１１の体積は再び増加を
開始し、加圧室１１内の圧力は低下する。そして加圧室１１に低圧燃料流路１０ｃから３
０ａを通って燃料が流入する。吸入弁３９はアンカーばね３４と吸入弁ばね３８の付勢力
の差によって図中の左側へ開弁運動を開始し、ストローク分だけ移動した後、吸入弁ホル
ダ３５と衝突して運動を停止する。この衝突はアンカーばね３４と吸入弁ばね３８の付勢
力の差によって発生するものであり、衝突エネルギーはそれほど大きくない。そのためこ
の衝突部では高い硬度は要求されない。そのため、本実施例では吸入弁ホルダ３５の材質
にオーステナイト系ステンレスを採用した。また、このときアンカー３１ｂはロッド３１
ａのストッパ部３１ｆに引っかかりロッド３１ａと共に開弁運動を行う。

以上のように構成することで、電磁コイル５２へ通電するタイミングを制御することで
、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。

このとき、吸入弁３９はプランジャ２の下降・上昇運動に伴って可動部３１は図中の左
右方向の運動を繰り返し、吸入口３６は開閉運動を繰り返す。このとき、可動部３１のア
ンカー３１ｂとロッド３１ａの間、及びロッド３１ａと弁シート３２の間には微小なクリ
アランスが存在するので、可動部３１はこの運動を開弁運動・閉弁運動の方向のみに制限
され摺動可能に保持され、摺動運動を繰り返す。二箇所の摺動部のクリアランスは次のよ
うに設定されている。クリアランスが大き過ぎると、ロッド３１ａ及びアンカー３１ｂは
開弁運動・閉弁運動の方向以外にも運動をしてしまう。すると、開弁運動・閉弁運動の応
答性が悪くなり、内燃機関の高速運転時（カムの高速回転時）に吸入弁３９の開弁・閉弁
が追従せず、吐出される高圧燃料の量を制御することができなくなってしまう。そのため
クリアランスは適切な値に設定しなくてはならない。またアンカー摺動部３１ｅ及び摺動
部３２ｄでは可動部３１の開弁運動・閉弁運動の抵抗にならないように十分に低い面粗さ
が必要である。

また、耐久上の観点から高い硬度が要求されるため、吸入弁３９，弁シート３２及びロ
ッド３１ａの材料は硬度の高いマルテンサイト系ステンレスとしている。

なお、ロッド３１ａと弁シート３２の材料であるマルテンサイト系ステンレスは、磁場
の中に置かれると内部に磁束を発生する磁性材であることが知られている。そのため、ア
ンカー３１ｂを通じてロッド３１ａと弁シート３２にも磁束の流れが発生し、互いに引き
合う磁気吸引力が発生する。しかし本実施例の構造であれば大部分の磁束はアンカー３１
ｂとコア３３の磁気吸引面Ｓのみを通過するため、吸入弁３９が閉弁できなくなることは
ない。

また、可動部３１が開弁運動・閉弁運動を繰り返せば、コア３３の内側円筒部内をロッ
ド３１ａが出入りすることとなり、コア３３の内側円筒部内の燃料容積が増減する。

コア３３の内側円筒部は燃料で満たされているので、ロッド３１ａがコア３３の内側円
筒部内を出入りする場合は、ロッド３１ａによって押しのけられた燃料は弁シート３２の
ガイド部３２ｄを通じて図中の左右方向に往復しなくてはならない。しかし、弁シート３
２のガイド部３２ｄとロッド３１ａのクリアランスは微小であり、十分な燃料が通過する
ことができず、可動部３１の開弁運動・閉弁運動の応答性を阻害してしまう。そのため、
弁シート３２に連通孔３２ｅを設けた。

アンカー３１ｂの内周面及びコア３３の内周面で構成される円筒部内の空間の体積も可
動部３１が開弁運動・閉弁運動により増減する。またアンカー３１ｂとコア３３が衝突す
れば、この円筒部内の空間は完全な密閉状態となり、アンカー３１ｂがコア３３から離れ
て開弁運動に移行する瞬間に圧力降下が生じてしまうので、可動部３１の開弁運動が不安
定になってしまうという問題があった。そのため、アンカー３１ｂにアンカー連通孔３１
ｄを設けた。

このような構造とすることで、燃料の通過を容易にし可動部３１の開弁運動・閉弁運動
の応答性を確保することができる。

電磁コイル５２はリード線５４を可動部３１の軸を中心に巻いて構成している。リード
線５４の両端は、リード線溶接部５５でターミナル５６に溶接接続されている。ターミナ
ルは伝導性の物質でありコネクタ部５８に開口しており、コネクタ部５８にＥＣＵ２７か
らの相手側コネクタが接続されれば相手側のターミナルに接触し電磁コイル５２に電流を
伝える。

本実施例では、このリード線溶接部５５をヨーク５１の外側に配置している。磁気回路
の外側にリード線溶接部５５を配置することになり、リード線溶接部５５に必要としてい
た空間が無いために磁気回路の全長を短くでき、コア３３とアンカー３１ｂの間に十分な
磁気吸引力の発生が可能となった。

図６に、電磁吸入弁３０をポンプハウジング１に組み込む前の状態を示す。

本実施例では、まず、吸入弁ユニット８１と、コネクタユニット８２としてそれぞれに
ユニットを作成する。次に、吸入弁ユニット８１の吸入弁ホルダ３５をポンプハウジング
１に圧入固定し、その後に溶接部３７を全周に渡って溶接接合する。本実施例では、溶接
はレーザー溶接としている。この状態で、コネクタユニット８２をコア３３に圧入固定す
る。これにより、コネクタ５８の向きを自由に選ぶことができる。

上記の吸入行程，戻し行程、および吐出行程の３つの行程中、吸入通路３０ａ（低圧燃
料流路１０ｃ）には常に燃料が出入りするため、燃料圧力に周期的な脈動が生じる。この
圧力脈動は圧力脈動低減機構９にて吸収低減され、フィードポンプ２１からポンプハウジ
ング１へ至る吸入配管２８への圧力脈動の伝播を遮断し、吸入配管２８の破損等を防止す
ると同時に、安定した燃料圧力で加圧室１１に燃料を供給することを可能としている。低
圧燃料流路１０ｂは低圧燃料流路１０ｃと接続しているので、圧力脈動低減機構９の両面
に燃料は行き渡り効果的に燃料の圧力脈動を抑える。

圧力脈動低減機構９は２枚の金属ダイアフラムで構成され、両ダイアフラム間の空間に
ガスが封入された状態で外周を溶接部にて全周溶接にて互いに固定している。そして圧力
脈動低減機構９の両面に低圧圧力脈動が負荷されると、圧力脈動低減機構９は容積を変化
し、これにより低圧圧力脈動を低減する機構となっている。

また、プランジャ２はシリンダ６と摺動する大径部２ａと、プランジャシール１３と摺
動する小径部２ｂからなる。大径部２ａの直径は小径部２ｂの直径より大きく設定されて
おり、互いに同軸に設定されている。シリンダ６の下端とプランジャシール１３の間には
環状低圧シール室１０ｆが存在し、低圧燃料通路１０ｄ，１０ｅ及び環状低圧通路１０ｈ
を介してシリンダホルダ７に設けられた環状低圧シール室１０ｆは低圧燃料流路１０ｃと
接続されている。大径部２ａと小径部２ｂの段付部２ｃは環状低圧シール室１０ｆ内に存
在するので、プランジャ２がシリンダ６内で摺動運動を繰り返すと、大径部２ａと小径部
２ｂとの段付部は環状低圧シール室１０ｆ内で上下運動を繰り返し、環状低圧シール室１
０ｆは容積変化する。吸入行程では環状低圧シール室１０ｆの容積は減少し、環状低圧シ
ール室１０ｆ内の燃料は低圧燃料通路１０ｄ，１０ｅを通って低圧燃料流路１０ｃへと流
れる。戻し行程、および吐出行程では環状低圧シール室１０ｆの容積は増加し、低圧燃料
通路１０ｄ内の燃料は低圧燃料通路１０ｅを通って環状低圧シール室１０ｆへと流れる。

低圧燃料流路１０ｃに着目すると、吸入行程では低圧燃料流路１０ｃから加圧室１１に
燃料は流入する一方、環状低圧シール室１０ｆから低圧燃料流路１０ｃに燃料が流入する
。戻し行程では、加圧室１１から低圧燃料流路１０ｃに燃料は流入する一方、低圧燃料流
路１０ｃから環状低圧シール室１０ｆに燃料が流入する。また、吐出行程では、低圧燃料
流路１０ｃから環状低圧シール室１０ｆに燃料は流入する。このように、環状低圧シール
室１０ｆは低圧燃料流路１０ｃへの燃料の出入りを助ける作用があるので、低圧燃料流路
１０ｃで発生する燃料の圧力脈動を低減する効果がある。

１ ポンプハウジング
２ プランジャ
２ａ 大径部
２ｂ 小径部
３ タペット
５ カム
６ シリンダ
７ シリンダホルダ
８ 吐出弁ユニット
９ 圧力脈動低減機構
１０ａ 低圧燃料吸入口
１０ｂ，１０ｃ 低圧燃料流路
１０ｄ，１０ｅ 低圧燃料通路
１０ｆ 環状低圧シール室
１１ 加圧室
１２ 燃料吐出口
１３ プランジャシール
２０ 燃料タンク
２１ フィードポンプ
２３ コモンレール
２４ インジェクタ
２６ 圧力センサ
２７ エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）
３０ 電磁吸入弁
３１ 可動部
３１ａ ロッド
３１ｂ アンカー
３１ｃ アンカー内周
３１ｄ アンカー連通孔
３１ｅ アンカー摺動部
３２ 弁シート
３３ コア
３４ アンカーばね
３５ 吸入弁ホルダ
３８ 吸入弁ばね
３９ 吸入弁
５２ 電磁コイル

Claims (8)

1. 加圧室の吸入側に設けられた吸入弁と、
   ばねにより前記吸入弁を付勢するロッド部と、
   磁気吸引力により前記ばねによる付勢方向と反対方向に前記ロッドを駆動するアンカー部と、
   前記アンカー部を前記磁気吸引力により吸引する固定コア部と、を備え、
   前記ばねは前記アンカー部と前記固定コア部のそれぞれの内周側に配置され、
   前記アンカー部が前記固定コア部に吸引されて閉弁方向への運動を停止した後も前記ロッド部が前記閉弁方向への運動を継続するように前記アンカー部と前記ロッド部とが別体で構成されたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
2. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記アンカー部と前記固定コア部にはそれぞれ凹み部が形成され、前記ばねは前記アンカー部と前記固定コア部のそれぞれの凹み部の内周側に配置されたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
3. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記ロッド部と前記アンカー部とはそれぞれ独立して別体で構成され、
   前記ロッド部は外周側に凸となる凸部が形成され、前記凸部が前記アンカー部の凹み部の内周側のストッパ部と引っかかり前記ロッド部とともに前記アンカー部が開弁方向に移動することを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
4. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記ロッド部と前記アンカー部とはそれぞれ独立して別体で構成され、
   前記ロッド部は外周側に凸となる凸部が形成され、前記ばねにより前記ロッド部の前記凸部が付勢されることで前記吸入弁を付勢することを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
5. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記アンカー部と前記固定コア部は互いに対抗する面においてそれぞれ凹み部が形成され、前記ばねは前記アンカー部と前記固定コア部のそれぞれの凹み部の内周側に配置されたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
6. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記ロッド部と前記アンカー部とはそれぞれ独立して別体で構成され、
   前記ロッド部は外周側に凸となる凸部が形成され、
   前記凸部は前記アンカー部の前記固定コア部に吸引される吸引面よりも開弁方向の側に配置されたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
7. 請求項６に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記ばねは前記アンカー部の前記固定コア部に吸引される吸引面よりも開弁方向の側において前記凸部と接触して前記凸部を開弁方向に付勢することを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
8. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
   前記ロッド部と前記アンカー部とはそれぞれ独立して別体で構成され、
   前記ロッド部は外周側に凸となる凸部と前記アンカー部の摺動穴に挿入される挿入部とが形成され、前記凸部が前記アンカー部の凹み部の内周側のストッパ部と引っかかり前記ロッド部とともに前記アンカー部が開弁方向に移動することを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

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