JP5616858B2 - 点火プラグ - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関等に使用される点火プラグに関する。

点火プラグは、内燃機関（エンジン）等に取付けられ、燃焼室内の混合気への着火のために用いられる。一般的に点火プラグは、軸孔を有する絶縁体と、軸孔の先端側に挿通される中心電極と、軸孔の後端側の挿通される脚部、及び、絶縁体の後端から露出する頭部を有する端子電極と、絶縁体の外周に設けられる主体金具と、主体金具の先端部に接合される接地電極とを備える。また、接地電極の先端部と中心電極の先端部との間には火花放電間隙が設けられ、中心電極に高電圧が印加されることで火花放電間隙において火花放電が生じ、混合気へと着火される。

加えて、絶縁体の軸孔内において中心電極と端子電極との間には、電波雑音を抑制するための抵抗体や、絶縁体に対して端子電極や中心電極を固定するためのガラスシール部が設けられる。一般に抵抗体やガラスシール部は、いわゆるホットプレス工程を経ることで形成される。すなわち、軸孔の先端側に中心電極を挿入した上で、軸孔内に導電性材料やセラミック粉末を含む抵抗体組成物とガラス粉末を含むガラス粉末混合物とを充填する。そして、軸孔内に端子電極を挿通した上で、熱間において端子電極を中心電極側へとプレスすることにより、抵抗体組成物やガラス粉末混合物が圧縮・焼成され、その結果、抵抗体及びガラスシール部が形成される（例えば、特許文献１等参照）。尚、抵抗体の負荷寿命特性を向上させるべく、ホットプレス時においては、抵抗体組成物等のプレス長さ（プレス前における端子電極の頭部と絶縁体の後端と間に形成される隙間の大きさに相当する）がある程度の大きさ確保される。

特開２００９−２４５９０８号公報

ところで近年では、点火プラグの小径化の要請があり、その要請に応えるべく、絶縁体ひいては軸孔が小径化され得る。ここで、軸孔を小径とした場合には、端子電極のうち軸孔に挿通される部位（脚部）も小径となるため、端子電極のプレス時に、軸孔内において絶縁体の中心軸（軸線）に対して端子電極が倒れ（傾き）やすくなる。そのため、プレス時に端子電極が曲がり、端子電極の中心軸が軸線に対してずれてしまったり（偏芯してしまったり）、端子電極の偏芯に伴い抵抗体組成物の圧縮が不十分となって抵抗体の負荷寿命特性が低下してしまったりするおそれがある。

ここで、脚部の長さが十分に大きなものであれば、軸線に対して端子電極の中心軸が傾いた場合であっても、その傾きは小さなものとなる。そのため、端子電極の偏芯や抵抗体における負荷寿命特性の低下といった事態は生じにくい。

しかしながら、優れた電波雑音性能を得るためには、抵抗体の長さを十分に確保することが必要であるところ、汎用エンジン等に用いられる全長の比較的短い点火プラグにおいて、抵抗体を長くするために、脚部を短くせざるを得ない。脚部を短くした場合には、軸孔に端子電極を配置した状態において、脚部の全長に対して、脚部のうち軸孔内に配置される部位の長さが相対的に小さなものとなってしまう。そのため、プレス時において、軸線に対して端子電極の中心軸が傾いた場合に、その傾きがより大きなものとなってしまうおそれがある。すなわち、軸孔が小径で、かつ、脚部が短い場合には、端子電極の偏芯や抵抗体における負荷寿命特性の低下といった事態の発生が特に懸念される。

そこで、このような不具合を抑制すべく、脚部を太くすることで、脚部の外径と軸孔の内径との径差を小さくし、端子電極を傾きにくくするとともに、仮に傾いた場合であっても、軸線に対する端子電極の中心軸の傾きを小さくすることが考えられる。しかしながら、単に脚部を太くしただけでは、次の面で問題が生じてしまうおそれがある。

すなわち、製造上の利便性を考慮して、前記プレス長さは所定の範囲内で設定され、この範囲内で若干のバラツキが許容される。そして、前記プレス長さが前記範囲内で比較的小さいときには、プレス時に端子電極の脚部にほとんど変形が生じることなく、端子電極の頭部が絶縁体の後端に対して隙間なく接触した状態で、端子電極が絶縁体に固定（封着）される。一方で、前記プレス長さが前記範囲内で比較的大きいときには、プレス時に脚部が曲がり変形することで、頭部が絶縁体の後端に対して隙間なく接触した状態で、端子電極が固定（封着）される。すなわち、脚部が曲がり変形することで、前記プレス長さのバラツキが吸収されるようになっている。しかしながら、脚部が短い場合に、脚部を太くしてしまうと、脚部の曲がり変形は極めて生じにくくなる。そのため、ホットプレス工程において、絶縁体の後端から端子電極の頭部が浮いてしまったもの、つまり、封着不良が生じてしまったものが製造されてしまいやすく、生産性の低下を招いてしまうおそれがある。

本発明は、上記事情を鑑みてなされたものであり、その目的は、脚部が比較的短く、かつ、軸孔が比較的小径の点火プラグにおいて、端子電極の偏芯及び封着不良の発生を抑制し、良好な電波雑音性能及び負荷寿命性能を実現するとともに、生産性の向上を図ることにある。

以下、上記目的を解決するのに適した各構成につき、項分けして説明する。なお、必要に応じて対応する構成に特有の作用効果を付記する。

構成１．本構成の点火プラグは、軸線方向に延びる軸孔を有する絶縁体と、
前記軸孔の先端側に挿設される中心電極と、
前記軸孔の後端側に挿通される棒状の脚部、及び、前記絶縁体の後端から露出する頭部を具備する端子電極と、
前記軸孔内において前記端子電極及び前記中心電極を前記絶縁体に固定するガラスシール部と、
前記軸孔内において前記端子電極及び前記中心電極間に設けられる抵抗体とを備える点火プラグであって、
前記軸線に沿った前記絶縁体の後端から前記端子電極の先端までの長さをＬ１（ｍｍ）としたとき、Ｌ１≦３０であり、
前記絶縁体の後端から前記軸線方向先端側に５ｍｍの位置における前記軸孔の内径をＡ（ｍｍ）としたとき、Ａ≦３．５０とされ、
前記脚部には、自身の外径をＤ（ｍｍ）としたとき、０．１０≦Ａ−Ｄ≦０．５０を満たし、最も外径の小さい部位を含む小径部が設けられるとともに、
前記軸線に沿った前記小径部の長さをＬ３（ｍｍ）としたとき、１．０≦Ｌ３≦１２．０とされ、
前記脚部のうち前記小径部よりも前記軸線方向後端側には、自身の外径が前記小径部の外径よりも０．０５ｍｍ以上大きい大径部が設けられることを特徴とする。

上記構成１によれば、長さＬ１が３０ｍｍ以下とされているため、抵抗体の長さを十分に確保することができ、良好な電波雑音性能を実現することができる。

一方で、長さＬ１を３０ｍｍ以下とした場合（脚部が短い場合）には、上述の通り、端子電極の偏芯や負荷寿命特性の低下、封着不良の発生が懸念される。

この点、上記構成１によれば、脚部に小径部が設けられており、当該小径部の内径をＤ（ｍｍ）、長さをＬ３（ｍｍ）とし、所定部位における軸孔の内径をＡ（ｍｍ）としたとき、０．１０≦Ａ−Ｄ、及び、１．０≦Ｌ３を満たすように構成されている。すなわち、小径部が比較的小径で、かつ、比較的長いものとされている。従って、プレス時に小径部が曲がり変形しやすくなり、封着不良の発生を効果的に抑制することができる。

また、小径部よりも後端側には、自身の外径が小径部の外径よりも０．０５ｍｍ以上大きい大径部が設けられている。そのため、プレス時において、端子電極が大きく傾いてしまうという事態が生じにくくなり、端子電極の偏芯をより確実に防止することができる。また、端子電極の偏芯が抑制されることで、抵抗体組成物を十分に圧縮することができ、優れた負荷寿命特性を実現することができる。その結果、良好な着火性を長期間に亘って維持することができる。

尚、小径部を過度に小径としたり、長尺としたりした場合には、小径部が過度に曲がり変形してしまうおそれがある。小径部が過度に曲がり変形してしまうと、端子電極の偏芯が生じてやすくなるとともに、変形部分が軸孔に引っ掛かることで、封着不良が生じてしまったり、プレス圧力が抵抗体組成物等に十分に伝わらずに負荷寿命特性が低下してしまったりするおそれがある。この点を鑑みて、上記構成１によれば、Ａ−Ｄ≦０．５０、及び、Ｌ３≦１２．０を満たすように構成され、小径部の過度の小径化及び長尺化が防止されている。従って、小径部における過度の曲がり変形を抑制することができ、上述の作用効果をより確実に発揮させることができる。

構成２．本構成の点火プラグは、上記構成１において、前記脚部のうち前記小径部よりも前記軸線方向後端側には、前記小径部よりも外径が大きく、自身の外径をＢ（ｍｍ）としたとき、０．０２≦Ａ−Ｂ≦０．１３を満たすガイド部が設けられることを特徴とする。

上記構成２によれば、小径部よりも後端側にはこれよりも大径のガイド部が設けられており、ガイド部の外径Ｂ（ｍｍ）が、Ａ−Ｂ≦０．１３を満たすように構成されている。従って、プレス時において、端子電極がより傾きにくくなり、端子電極における偏芯の発生等をより確実に防止することができる。

また、０．０２≦Ａ−Ｂとされることで、プレス時において脚部（ガイド部）及び絶縁体間で発生し得る摩擦力を低減することができる。その結果、軸孔に対する端子電極の挿入がより容易となり、封着不良を一層効果的に抑制することができる。

構成３．本構成の点火プラグは、上記構成２において、前記脚部のうち前記小径部と前記ガイド部との間の部位には、自身の外径が前記小径部の外径よりも大きく、前記ガイド部の外径よりも小さい中間部が設けられることを特徴とする。

上記構成３によれば、中間部を設けることで、脚部に加わるプレス圧力がある程度分散することとなり、小径部に対して過度に大きなプレス圧力が加わってしまうという事態が生じにくくなる。従って、小径部における過度の曲がり変形をより確実に防止することができ、端子電極の偏芯抑制効果をさらに高めることができる。

構成４．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至３のいずれかにおいて、０．１１≦Ａ−Ｄ≦０．４０を満たすことを特徴とする。

上記構成４によれば、上記構成１等による作用効果がより顕著に発揮されることとなり、端子電極の偏芯や封着不良等を一層効果的に防止することができる。

構成５．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至４のいずれかにおいて、前記軸線に沿った前記端子電極の先端から前記中心電極の後端まで距離をＬ２（ｍｍ）としたとき、Ｌ２≧１２とされることを特徴とする。

上記構成５によれば、抵抗体が配置されるスペースをより大きく確保することができ、抵抗体をより長くすることができる。その結果、電波雑音の抑制効果をより向上させることができる。

尚、長さＬ２が大きいほど脚部を短くする必要があり、脚部を短くすると、上述の通り、端子電極の偏芯等が生じやすいが、上記構成１等を採用することで、端子電極の偏芯等をより確実に防止することができる。換言すれば、上記構成１等は、Ｌ２≧１２ｍｍとされ、端子電極の偏心等が特に懸念される場合において、特に有意である。

構成６．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至５のいずれかにおいて、３．０≦Ｌ３≦７．０とされることを特徴とする。

上記構成６によれば、プレス時における小径部の変形量がより適切な範囲内に収まることとなる。従って、端子電極の偏芯や封着不良の発生を極めて効果的に抑制することができる。

構成７．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至６のいずれかにおいて、Ｌ１≦２５とされることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の点火プラグ。

上記構成１等は、上記構成７のように、長さＬ１が２５ｍｍ以下とされ、端子電極の偏芯等が非常に生じやすい場合において、特に有意である。

構成８．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至７のいずれかにおいて、前記端子電極の硬度が、ビッカース硬度で１００Ｈｖ以上３８０Ｈｖ以下であることを特徴とする。

上記構成８によれば、端子電極の硬度が１００Ｈｖ以上とされているため、プレス時における端子電極（特に小径部）の過度の変形を一層確実に防止することができる。一方で、端子電極の硬度が３８０Ｈｖ以下とされているため、プレス時において端子電極（特に小径部）を適度に（封着不良が発生しない程度に）変形させることができる。すなわち、上記構成８によれば、プレス時における小径部の変形量が一層適切な範囲内に収まることとなり、端子電極の偏芯や封着不良の発生をより確実に防止することができる。

構成９．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至８のいずれかにおいて、前記端子電極の硬度が、ビッカース硬度で２２０Ｈｖ以上３１５Ｈｖ以下であることを特徴とする。

上記構成９によれば、小径部の変形量がより一層適切な範囲内に収まることとなり、端子電極の偏芯等をより一層確実に防止することができる。

構成１０．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至９のいずれかにおいて、０．４≦Ｌ３／Ｄ≦４．５であることを特徴とする。

上記構成１０によれば、小径部の外径Ｄに対する小径部の長さＬ３の比（Ｌ３／Ｄ）が、０．４以上４．５以下とされており、小径部は、自身の外径に対する自身の長さが過度に大又は小とならないように構成されている。従って、プレス時において小径部を適度に変形させることができ、端子電極の偏芯抑制効果等をより一層向上させることができる。

尚、偏芯抑制効果等の更なる向上を図るという点から、１．１≦Ｌ３／Ｄ≦４．２を満たすことがより好ましく、１．１≦Ｌ３／Ｄ≦２．６を満たすことがより一層好ましい。

点火プラグの構成を示す一部破断正面図である。 点火プラグの後端部の構成を示す部分拡大断面図である。 端子電極の構成を示す正面図である。 （ａ），（ｂ）は、ホットプレス工程の一過程を示す断面図である。 端子偏芯量を説明するための断面模式図である。

以下に、一実施形態について図面を参照して説明する。図１は、点火プラグ１を示す一部破断正面図である。尚、図１では、点火プラグ１の軸線ＣＬ１方向を図面における上下方向とし、下側を点火プラグ１の先端側、上側を後端側として説明する。

点火プラグ１は、筒状をなす絶縁体としての絶縁碍子２、これを保持する筒状の主体金具３などから構成されるものである。尚、本実施形態において、点火プラグ１は、軸線ＣＬ１に沿ったその全長Ｌ４が比較的小さいもの（例えば、７０ｍｍ以下）とされている。

絶縁碍子２は、周知のようにアルミナ等を焼成して形成されており、その外形部において、後端側に形成された後端側胴部１０と、当該後端側胴部１０よりも先端側において径方向外向きに突出形成された膨出部１１と、当該膨出部１１よりも先端側においてこれよりも細径に形成された中胴部１２と、当該中胴部１２よりも先端側においてこれよりも細径に形成された脚長部１３とを備えている。絶縁碍子２のうち、膨出部１１、中胴部１２、及び、大部分の脚長部１３は、主体金具３の内部に収容されている。そして、中胴部１２と脚長部１３との連接部には、先端側に向けて先細るテーパ状の段部１４が形成されており、当該段部１４にて絶縁碍子２が主体金具３に係止されている。

さらに、絶縁碍子２には、軸線ＣＬ１に沿って軸孔４が貫通形成されている。当該軸孔４の先端側は比較的小径に形成される一方で、軸孔４の後端側は、自身の先端側よりも大径に形成されている。また、軸孔４のうち、先端側の小径部位と後端側の大径部位との間には、テーパ状の段差部４Ａが形成されている。

加えて、軸孔４の先端側には中心電極５が挿入、固定されている。より詳しくは、中心電極５の後端側には、外周側に向けて膨出する鍔部５Ｅが形成されており、当該鍔部５Ｅが前記段差部４Ａに対して係止された状態で、中心電極５が固定されている。また、中心電極５は、熱伝導性に優れる金属〔例えば、銅や銅合金、純ニッケル（Ｎｉ）〕からなる内層５Ａと、Ｎｉを主成分とするＮｉ合金からなる外層５Ｂとにより構成されている。さらに、中心電極５は、全体として棒状（円柱状）をなし、その先端部が絶縁碍子２の先端から突出している。

また、軸孔４の後端側には、絶縁碍子２の後端から突出した状態で棒状の端子電極６が挿入、固定されている（尚、端子電極６の構成は、後に詳述する）。

さらに、軸孔４の中心電極５と端子電極６との間には、円柱状をなす導電性の抵抗体７が配設されている。当該抵抗体７は、電波雑音を抑制するために所定値（例えば、１００Ω）以上の抵抗値を有しており、導電性材料やガラス粉末等からなる抵抗体組成物が加熱・焼成されることで形成されている。加えて、抵抗体７の両端部には、導電性（例えば、抵抗値が数百ｍΩ程度）のガラスシール部８，９が設けられており、当該ガラスシール部８，９により、中心電極５と端子電極６とが絶縁碍子２に固定されている。

加えて、主体金具３は、低炭素鋼等の金属により筒状に形成されており、その外周面には点火プラグ１を燃焼装置（例えば、内燃機関や燃料電池改質器等）の取付孔に取付けるためのねじ部（雄ねじ部）１５が形成されている。また、ねじ部１５の後端側の外周面には径方向外側に突出する座部１６が形成されており、ねじ部１５後端のねじ首１７にはリング状のガスケット１８が嵌め込まれている。さらに、主体金具３の後端側には、主体金具３を燃焼装置に取付ける際にレンチ等の工具を係合させるための断面六角形状の工具係合部１９が設けられるとともに、後端部において絶縁碍子２を保持するための加締め部２０が設けられている。

また、主体金具３の内周面の先端側には、絶縁碍子２を係止するためのテーパ状の段部２１が設けられている。絶縁碍子２は、主体金具３に対してその後端側から先端側に向かって挿入され、自身の段部１４が主体金具３の段部２１に係止された状態で、主体金具３の後端側の開口部を径方向内側に加締めること、つまり上記加締め部２０を形成することによって主体金具３に固定されている。尚、絶縁碍子２の段部１４及び主体金具３の段部２１間には、円環状の板パッキン２２が介在されている。これにより、燃焼室内の気密性を保持し、燃焼室内に晒される絶縁碍子２の脚長部１３と主体金具３の内周面との隙間に入り込む燃料ガスが外部に漏れないようになっている。

さらに、加締めによる密閉をより完全なものとするため、主体金具３の後端側においては、主体金具３と絶縁碍子２との間に環状のリング部材２３，２４が介在され、リング部材２３，２４間にはタルク（滑石）２５の粉末が充填されている。すなわち、主体金具３は、板パッキン２２、リング部材２３，２４及びタルク２５を介して絶縁碍子２を保持している。

また、主体金具３の先端部２６には、自身の略中間部分が曲げ返されて、先端部側面が中心電極５の先端部と対向する接地電極２７が接合されている。接地電極２７は、Ｎｉ合金〔例えば、インコネル６００やインコネル６０１（いずれも登録商標）〕により形成された外層２７Ａと、前記Ｎｉ合金よりも良熱導電性金属である銅合金や純銅等により形成された内層２７Ｂとから構成されている。

さらに、中心電極５の先端部と接地電極２７の先端部との間には、火花放電間隙２８が形成されており、当該火花放電間隙２８にて軸線ＣＬ１にほぼ沿った方向で火花放電が行われるようになっている。

次いで、軸孔４の構成及びこれに挿通される端子電極６等の構成について詳述する。

本実施形態において、軸孔４は、比較的小径とされており、図２に示すように、絶縁碍子２の後端から軸線ＣＬ１方向先端側に５ｍｍの位置における軸孔４の内径をＡ（ｍｍ）としたとき、Ａ≦３．５０を満たすように構成されている。本実施形態では、軸孔４のうち端子電極６や抵抗体７等が配置される部位の内径は、前記内径Ａと等しくされている。尚、内径Ａを上述のように規定しているのは、軸孔４のうち、端子電極６が挿通されるとともに、軸線ＣＬ１方向に沿って略一定の内径を有する部位の内径を得るにあたって、本実施形態のように、軸孔４の後端部が、軸線ＣＬ１方向後端側に向けて徐々に拡径する形状とされ得る場合を考慮して、前記略一定の内径を有する部位の内径をより簡便に得るためである。

加えて、端子電極６は、低炭素鋼等により形成されており、図１に示すように、脚部６１と頭部６２とを備えている。

脚部６１は、軸孔４の後端側に挿通されており、断面円形状をなしている。また、頭部６２は、前記脚部６１の後端側においてこれと隣接し、絶縁碍子２の後端から露出している。さらに、頭部６２の先端側の面は、絶縁碍子２の後端面に対して接触している。

加えて、本実施形態では、軸線ＣＬ１に沿った前記抵抗体７の長さを十分に確保すべく、軸線ＣＬ１に沿った絶縁碍子２の後端から端子電極６（脚部６１）の先端までの長さが比較的短くされている。具体的には、軸線ＣＬ１に沿った絶縁碍子２の後端から端子電極６（脚部６１）の先端までの長さをＬ１（ｍｍ）としたとき、Ｌ１≦３０を満たすように構成されている。尚、抵抗体７の長さをより大きく確保し、電波雑音性能の向上を図るという点では、Ｌ１≦２５を満たすように構成することが好ましい。

また、図３に示すように、脚部６１には、自身の外径をＤ（ｍｍ）としたとき、０．１０≦Ａ−Ｄ≦０．５０（より好ましくは、０．１１≦Ａ−Ｄ≦０．４０）を満たす小径部６１１が設けられている。小径部６１１は、脚部６１のうち最も外径の小さい部位を含んでおり、本実施形態では、軸線ＣＬ１に沿った小径部６１１の全域においてその内径は一定とされている。尚、小径部６１１の外径が軸線ＣＬ１に沿って変化する場合には、小径部６１１の軸線ＣＬ１方向に沿った略全域（少なくとも６０％以上の範囲）において、０．１０≦Ａ−Ｄ≦０．５０を満たすように構成される。

加えて、軸線ＣＬ１に沿った小径部６１１の長さをＬ３（ｍｍ）としたとき、１．０≦Ｌ３≦１２．０（より好ましくは、３．０≦Ｌ３≦７．０）を満たすように構成されている。また、小径部６１１は、０．４≦Ｌ３／Ｄ≦４．５（より好ましくは、１．１≦Ｌ３／Ｄ≦４．２。さらに好ましくは、１．１≦Ｌ３／Ｄ≦２．６）を満たすように構成されており、小径部６１１の外径Ｄに対する小径部６１１の長さＬ３の比が極端に大又は小とならないようにされている。

さらに、脚部６１のうち小径部６１１よりも軸線ＣＬ１方向後端側には、自身の外径が小径部６１１の外径よりも０．０５ｍｍ以上大きい大径部６１２が設けられている。大径部６１２は、ガイド部６１２Ａと、中間部６１２Ｂとを備えている。

ガイド部６１２Ａは、大径部６１２の後端側において、頭部６２と隣接する位置に設けられている。また、ガイド部６１２Ａは、自身の外径をＢ（ｍｍ）としたとき、０．０２≦Ａ−Ｂ≦０．１３を満たすように構成されている。

中間部６１２Ｂは、小径部６１１とガイド部６１２Ａとの間に設けられており、軸線ＣＬ１方向に沿って一定の外径を有している。そして、中間部６１２Ｂの外径は、小径部６１１の外径よりも大きく、ガイド部６１２Ａの外径よりも小さくされている。

また、本実施形態では、上述の通り、長さＬ１が比較的短くされることで、軸線ＣＬ１に沿って抵抗体７が十分な長さを有するように構成されている。そのため、図１に示すように、端子電極６の先端と中心電極５の後端との間（抵抗体７の配置空間）の軸線ＣＬ１に沿った距離をＬ２（ｍｍ）としたとき、Ｌ２≧１２を満たすものとなっている。尚、本実施形態では、ガラスシール部８の厚さ（端子電極６の先端から抵抗体７の後端までの軸線ＣＬ１に沿った距離）、及び、ガラスシール部９の厚さ（抵抗体７の先端から中心電極５の後端までの軸線ＣＬ１に沿った距離）がそれぞれ比較的小さなもの（例えば、３ｍｍ以下）とされている。

さらに、端子電極６は、自身の硬度がビッカース硬度で１００Ｈｖ以上３８０Ｈｖ以下（より好ましくは、２２０Ｈｖ以上３１５Ｈｖ以下）とされている。尚、端子電極６の硬度は、例えば、高硬度の材料を用いて端子電極６を製造した上で、得られた端子電極６に対して熱処理（アニール処理）を行い、端子電極６の硬度を低下させること等により調節することができる。但し、熱処理を行った後であっても端子電極６の硬度が１００Ｈｖ以上となるように、熱処理の時間や加熱温度は調節される。

加えて、本実施形態では、図３に示すように、端子電極６（脚部６１）の先端部に、外周面に複数の溝（ローレット）が形成されてなる足部６１３が設けられている。足部６１３のうち少なくとも先端部は、ガラスシール部８に埋設されており、その結果、端子電極６が絶縁碍子２に対して強固に固定された状態となっている。

次いで、上述した点火プラグ１の製造方法について説明する。

まず、主体金具３を予め加工しておく。すなわち、円柱状の金属素材（例えば、鉄系素材やステンレス素材）に対して冷間鍛造加工等により概形を形成するとともに、貫通孔を形成する。その後、切削加工を施すことで外形を整え、主体金具中間体を得る。

次いで、主体金具中間体の先端面に、Ｎｉ合金等からなる直棒状（針状）の接地電極２７を抵抗溶接する。当該溶接に際してはいわゆる「ダレ」が生じるので、その「ダレ」を除去した後、主体金具中間体の所定部位にねじ部１５が転造によって形成される。これにより、接地電極２７の溶接された主体金具３が得られる。

次いで、接地電極２７の溶接された主体金具３に対して、亜鉛メッキ或いはＮｉメッキが施される。尚、耐食性向上を図るべく、その表面に、さらにクロメート処理が施されることとしてもよい。

一方、前記主体金具３とは別に、絶縁碍子２を成形加工しておく。例えば、アルミナを主体としバインダ等を含む原料粉末を用いて、成形用素地造粒物を調製するとともに、当該成形用素地造粒物を用いてラバープレス成形を行うことで、筒状の成形体が得られる。そして、得られた成形体に対し、研削加工が施され整形されるとともに、整形されたものが焼成炉で焼成されることにより、絶縁碍子２が得られる。

また、前記主体金具３、絶縁碍子２とは別に、中心電極５を製造しておく。すなわち、中央部に放熱性向上を図るための銅合金等を配置したＮｉ合金に鍛造加工を施すことで中心電極５を作製する。

さらに、抵抗体７を形成するための粉末状の抵抗体組成物を調製しておく。より詳しくは、まず、導電性材料（例えば、カーボンブラック）と、セラミックス粒子と、所定のバインダとをそれぞれ配合し、水を媒体として混合する。そして、混合して得られたスラリーを乾燥させ、これにガラス粉末を混合攪拌することで、抵抗体組成物が得られる。

次に、ホットプレス工程において、軸孔４内に抵抗体７が設けられるとともに、ガラスシール部８，９により、絶縁碍子２に対して中心電極５及び端子電極６が封着固定される。より詳しくは、まず、図４（ａ）に示すように、軸孔４の先端側に中心電極５を挿入する。このとき、中心電極５の鍔部５Ｅが軸孔４の段差部４Ａに対して係止される。

次いで、一般的にホウ珪酸ガラスと金属粉末とが混合されて調製されたガラス粉末混合物４１を軸孔４内に充填し、充填したガラス粉末混合物４１を予備圧縮する。次に、前記抵抗体組成物４２を軸孔４に充填して同様に予備圧縮をし、さらに、ガラス粉末混合物４３を軸孔４に充填し、同じく予備圧縮を行う。次に、端子電極６の脚部６１を軸孔４に挿入し、端子電極６をガラス粉末混合物４３上に載置する。このとき、抵抗体７の負荷寿命特性を向上させるべく、抵抗体組成物４２等のプレス長さ（頭部６２と絶縁碍子２の後端と間に形成される隙間の大きさ）が十分な大きさ確保される。尚、プレス長さは、厳密に一定とはされず、所定の範囲内においてある程度のバラツキが許容される。

この状態で、端子電極６を軸孔４内へと中心電極５の反対側から押圧した状態で、焼成炉内においてガラス軟化点以上の所定の目標温度（例えば、９００℃）で加熱する。加熱により、図４（ｂ）に示すように、積層状態にある抵抗体組成物４２及びガラス粉末混合物４１，４３が、加熱・圧縮されて、抵抗体７及びガラスシール部８，９となり、ガラスシール部８，９によって、絶縁碍子２に対して中心電極５及び端子電極６が封着固定される。尚、焼成炉内における加熱に際して、絶縁碍子２の後端側胴部１０の表面に釉薬層を同時に焼成することとしてもよいし、事前に釉薬層を形成することとしてもよい。

その後、上記のようにそれぞれ作製された中心電極５や抵抗体７等を備える絶縁碍子２と、接地電極２７を備える主体金具３とが固定される。より詳しくは、主体金具３に絶縁碍子２を挿通した上で、比較的薄肉に形成された主体金具３の後端側の開口部を径方向内側に加締めること、つまり上記加締め部２０を形成することによって絶縁碍子２と主体金具３とが固定される。

そして最後に、接地電極２７の略中間部分を中心電極５側に屈曲させるとともに、中心電極５及び接地電極２７間に形成された火花放電間隙２８の大きさを調整することで、上述した点火プラグ１が得られる。

以上詳述したように、本実施形態によれば、長さＬ１が３０ｍｍ以下とされているため、抵抗体７の長さを十分に確保することができ、良好な電波雑音性能を実現することができる。一方で、長さＬ１を３０ｍｍ以下とした場合には、ホットプレス工程時に、端子電極６の偏芯や負荷寿命特性の低下、封着不良の発生が懸念される。

この点、本実施形態では、脚部６１に小径部６１１が設けられており、小径部６１１の内径をＤ（ｍｍ）、長さをＬ３（ｍｍ）とし、所定部位における軸孔４の内径をＡ（ｍｍ）としたとき、０．１０≦Ａ−Ｄ、及び、１．０≦Ｌ３を満たすように構成されている。すなわち、小径部６１１が比較的小径で、かつ、比較的長いものとされている。従って、プレス時に小径部６１１が曲がり変形しやすくなり、封着不良の発生を効果的に抑制することができる。

また、小径部６１１よりも後端側には、自身の外径が小径部６１１の外径よりも０．０５ｍｍ以上大きい大径部６１２が設けられている。そのため、プレス時において、端子電極６が大きく傾いてしまうという事態が生じにくくなり、端子電極６の偏芯をより確実に防止することができる。また、端子電極６の偏芯が抑制されることで、抵抗体組成物４２を十分に圧縮することができ、優れた負荷寿命特性を実現することができる。その結果、良好な着火性を長期間に亘って維持することができる。

加えて、本実施形態では、Ａ−Ｄ≦０．５０、及び、Ｌ３≦１２．０を満たすように構成されており、小径部６１１の過度の小径化及び長尺化が防止されている。従って、小径部６１１における過度の曲がり変形を抑制することができ、上述の作用効果をより確実に発揮させることができる。

また、小径部６１１よりも後端側にはこれよりも大径のガイド部６１２Ａが設けられており、ガイド部６１２Ａの外径Ｂ（ｍｍ）が、Ａ−Ｂ≦０．１３を満たすように構成されている。従って、プレス時において、端子電極６がより傾きにくくなり、端子電極６における偏芯の発生等をより確実に防止することができる。

さらに、０．０２≦Ａ−Ｂとされることで、プレス時において脚部６１（ガイド部６１２Ａ）及び絶縁碍子２間で発生し得る摩擦力を低減することができる。その結果、軸孔４に対する端子電極６の挿入がより容易となり、封着不良を一層効果的に抑制することができる。

加えて、小径部６１１とガイド部６１２Ａとの間には、中間部６１２Ｂが設けられている。中間部６１２Ｂを設けることで、脚部６１に加わるプレス圧力がある程度分散することとなり、小径部６１１に対して過度に大きなプレス圧力が加わってしまうという事態が生じにくくなる。従って、小径部６１１における過度の曲がり変形をより確実に防止することができ、端子電極６の偏芯抑制効果をさらに高めることができる。

併せて、本実施形態では、Ｌ２≧１２ｍｍとされているため、抵抗体７が配置されるスペースをより大きく確保することができる。その結果、抵抗体７をより長くすることができ、電波雑音の抑制効果を一層向上させることができる。

また、端子電極６の硬度が１００Ｈｖ以上とされているため、プレス時における端子電極６（特に小径部６１１）の過度の変形を一層確実に防止することができる。一方で、端子電極６の硬度が３８０Ｈｖ以下とされているため、プレス時において端子電極６（特に小径部６１１）を十分に変形させることができる。すなわち、端子電極６の硬度を１００Ｈｖ以上３８０Ｈｖ以下とすることで、プレス時における小径部６１１の変形量が一層適切な範囲内に収まることとなる。そのため、端子電極６の偏芯や封着不良の発生をより確実に防止することができる。

さらに、小径部６１１の外径Ｄに対する小径部６１１の長さＬ３の比（Ｌ３／Ｄ）が、０．４以上４．５以下とされているため、プレス時において小径部６１１を適度に変形させることができ、端子電極６の偏芯抑制効果等をより一層向上させることができる。

次いで、上記実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、前記軸孔の内径Ａ（ｍｍ）を３．００ｍｍ、３．５０ｍｍ、又は、４．００ｍｍとした絶縁碍子と、脚部において、ガイド部に相当する部位の外径Ｂ（ｍｍ）、小径部の有無、小径部を設けた場合にはその外径Ｄ（ｍｍ）及びその長さＬ３、中間部の有無、中間部を設けた場合にはその外径Ｃ（ｍｍ）、並びに、前記長さＬ１を種々変更した端子電極とを用意し、これら絶縁碍子及び端子電極を使用して上述のホットプレス工程を行った。そして、ホットプレス工程後に、端子電極の偏芯及び生産性を評価した。

ここで、端子電極の偏芯は、次のようにして評価した。まず、端子電極が挿設された絶縁碍子を水平に配置した上で、所定の撮像装置を用いて鉛直上方から軸線を回転軸として絶縁碍子を３０度ずつ回転させながら、絶縁碍子及び端子電極を計６回撮像した。そして、得られた６つの撮像画像のそれぞれにおいて、図５に示すように、軸線ＣＬ１と後述する直線ＤＬ１との交点Ｐ、及び、前記直線ＤＬと後述する直線ＤＬ２との交点Ｑ間の距離Ｘを求めた。次いで、各撮像画像における距離Ｘの中で最大のものを端子偏芯量とし、当該端子偏芯量が０．０ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下のときに１０点、端子偏心量が０．１０ｍｍ超０．１５ｍｍ以下のときに９点とし、端子偏芯量が０．０５ｍｍ増加するごとに１点ずつ減点した（例えば、端子偏芯量が０．２０ｍｍ超０．２５ｍｍ以下のときには７点とし、端子偏芯量が０．３５ｍｍ超０．４０ｍｍ以下のときには４点とした）。

尚、「直線ＤＬ」は、端子電極の後端面と軸線ＣＬ１との交点を通り、軸線ＣＬ１に直交する直線をいう。また、「直線ＤＬ２」は、端子電極の後端（交点Ｐ）から軸線ＣＬ１方向に沿って１ｍｍごとに軸線ＣＬ１と直交する直線ＡＬ１〜ＡＬ４を引くとともに、当該各直線ＡＬ１〜ＡＬ４において、端子電極の側面との２交点の中点ＭＰ１〜ＭＰ４をそれぞれとったときにおける、各中点ＭＰ１〜ＭＰ４の近似直線をいう。

また、生産性は、次のようにして評価した。すなわち、ホットプレス工程を経ることで１０００本のサンプルを得るとともに、各サンプルについて、絶縁碍子の後端面に対する端子電極の頭部の接触状態を確認し、絶縁碍子の後端面に頭部が接触している場合を良とし、絶縁碍子の後端面から頭部が離間している場合には封着不良とした。そして、１０００本中における封着不良の発生割合（不良率）を算出し、不良率が０．０％のときに１０点、不良率が０．１％のときに９点、不良率が０．２％以上０．３％以下のときに８点、不良率が０．４％以上１．０％以下のときに７点、不良率が１．１％以上１．５％以下のときに６点とし、これ以降は、不良率が０．５％増加するごとに１点減点した（例えば、不良率が２．１％以上２．５％以下のときには４点とした）。

表１に、各サンプルにおける、内径Ａや外径Ｂ、小径部の有無等と、端子電極における偏芯の評価及び生産性の評価とを示す。尚、各サンプルともに、前記長さＬ２を１３ｍｍとした。また、小径部を設けなかったサンプルは、前記足部及び脚部の最後端部を除いた脚部の外径を一定とし、その外径は大径部の外径と同一とした。加えて、小径部を設けたものの中間部を設けなかったサンプルは、中間部に相当する部位の外径を小径部の外径と同一とした。尚、中間部を設けたサンプルにおいては、大径部の外径Ｂが、ガイド部の外径に相当する。

また、端子電極における偏芯の評価、及び、生産性の評価の双方において７点以上となれば、偏芯抑制及び生産性の両面において良好であるといえる。

表１に示すように、内径Ａを４．００ｍｍとしたサンプル（サンプル１〜５）においては、脚部を比較的太くした場合（外径を３．９０ｍｍ以上とした場合）には、プレス時に脚部が曲がり変形しにくく、生産性が不十分となっていたが、脚部の外径を小さくすることで、優れた生産性を実現でき、Ａ−Ｄを０．５０ｍｍ超としても、端子電極の偏芯も生じにくいことが分かった。すなわち、内径Ａを３．５０ｍｍ超とした場合には、脚部を単に細くすることで、優れた偏芯抑制効果及び生産性を実現できることが確認された。

一方で、内径Ａを３．５０ｍｍ以下としたサンプル（サンプル６〜３３）に着目してみると、長さＬ１を３０ｍｍ超としたもの（サンプル６）は、端子電極の偏芯抑制及び生産性の両面で優れていたが、長さＬ１を３０ｍｍ以下としたものであって、脚部の外径を小さくし、Ａ−Ｄを０．５０ｍｍ超としたサンプル（サンプル７〜１２）は、端子電極の偏芯や封着不良が発生しやすくなることが明らかとなった。これは、長さＬ１を３０ｍｍ以下としたことで、軸線に対して端子電極の中心軸が傾きやすくなった上、外径Ｄが小さかったことで、小径部が局所的に大きく曲がり変形しやすくなり（偏芯が生じやすくなり）、また、当該曲がり変形部分が軸孔に引っ掛かること等により端子電極のそれ以上の移動が阻害されてしまったことに起因すると考えられる。

また、脚部を太くし、Ａ−Ｄを０．１０ｍｍ未満としたサンプル（サンプル１３，１４）や長さＬ３を１．０ｍｍ未満としたサンプル（サンプル１５）は、生産性に劣ることが分かった。これは、プレス時に脚部が曲がり変形しにくく、プレス長さ（プレス前における絶縁碍子の後端と端子電極の頭部との間の距離）のバラツキを吸収することが難しくなったためであると考えられる。

さらに、長さＬ３を１２．０ｍｍ超としたサンプル（サンプル１６）も、生産性に劣ることが明らかとなった。これは、プレス時に脚部（小径部）が過度に曲がり変形したためであると考えられる。

これに対して、大径部の外径Ｂに対して自身の外径Ｄが０．０５ｍｍ以上小さい（Ｂ−Ｄ≧０．０５を満たす）小径部を設けるとともに、０．１０≦Ａ−Ｄ≦０．５０を満たすサンプル（サンプル１８〜３３）は、長さＬ１を３０ｍｍ以下とした場合でも、偏心抑制効果及び生産性の双方に優れることが明らかとなった。これは、大径部を設けたことで、プレス時において軸線に対する端子電極の傾きが小さくなり、また、小径部を設けたことで、プレス時に小径部が適度に曲がり変形し、プレス長さのバラツキを十分に吸収できたためであると考えられる。尚、小径部を設けたものの、大径部に対する小径部の径差（Ｂ−Ｄ）が０．０５ｍｍ未満の場合（サンプル１７）には、小径部を設けたことによる作用が十分に発揮されないことが分かった。

また、中間部の有無を変更したサンプル２１，２２を比較してみると、中間部を設けたサンプル２１は、端子電極の偏芯をより効果的に抑制できることが確認された。これは、中間部によりプレス圧力がある程度分散したため、小径部に対して過度に大きなプレス圧力が加わってしまうことが抑制され、小径部が過度に変形してしまうという事態をより確実に防止できたためであると考えられる。

さらに、小径部の長さＬ３のみを変更したサンプル（サンプル２５〜２９）に着目してみると、長さＬ３を３．０ｍｍ以上７．０ｍｍ以下とすることで、端子電極の偏芯抑制効果や生産性を一層向上できることが分かった。これは、長さＬ３を３．０ｍｍ以上７．０ｍｍ以下としたことで、小径部の変形量がより適切な範囲内に収まることになったためであると考えられる。

上記試験の試験結果より、Ｌ１≦３０ｍｍ、かつ、Ａ≦３．５０ｍｍとされた点火プラグにおいて、端子電極における偏芯の発生をより確実に防止するとともに、封着不良の発生を抑制し、優れた生産性を実現するためには、０．１０≦Ａ−Ｄ≦０．５０を満たす小径部と、小径部よりも後端側に自身の外径が小径部の外径よりも０．０５ｍｍ以上大きい大径部とを設けるとともに、小径部の長さＬ３（ｍｍ）が１．０≦Ｌ３≦１２．０を満たすように構成することが好ましいといえる。

また、端子電極の偏芯を一層効果的に防止するという観点から、小径部とガイド部との間の部位に、自身の外径が、小径部の外径よりも大きくガイド部の外径よりも小さい中間部を設けることがより好ましいといえる。

さらに、端子電極の偏芯抑制効果及び生産性の更なる向上を図るためには、長さＬ３を３．０ｍｍ以上７．０ｍｍ以下とすることがより好ましいといえる。

尚、サンプル９〜１２に着目してみると、長さＬ１を２５ｍｍ以下とした場合に、端子電極の偏芯や封着不良がより生じやすくなるといえるが、Ｌ１≦２５としたサンプルであっても、上述の構成（０．１０≦Ａ−Ｄ≦０．５０等）とすることで、サンプル３１〜３３の試験結果に示すように、良好な偏芯抑制効果及び生産性を実現することができる。換言すれば、上記構成は、Ｌ１≦２５を満たす点火プラグにおいて、特に有意であるといえる。

次いで、軸孔の内径Ａを３．００ｍｍとした絶縁碍子と、脚部に、小径部、中間部、及び、ガイド部を設け、ガイド部の外径Ｂ（ｍｍ）を変更することで、Ａ−Ｂの値を種々異なるものとした端子電極とを用いて、上述のホットプレス工程を行うとともに、ホットプレス工程後において、上述した端子電極における偏芯の評価、及び、生産性の評価を行った。表２に、各サンプルにおける、内径Ａや外径Ｂ、Ａ−Ｂの値等と、端子電極における偏芯の評価及び生産性の評価とを示す。尚、各サンプルともに、長さＬ１を２１ｍｍとし、長さＬ２を１３ｍｍとし、長さＬ３を５．０ｍｍとした。

表２に示すように、０．０２ｍｍ≦Ａ−Ｂ≦０．１３ｍｍを満たすサンプル（サンプル４１，４２）は、端子電極の偏芯抑制及び生産性の双方で一層優れることが分かった。これは、０．０２ｍｍ≦Ａ−Ｂとしたことで、プレス時においてガイド部及び絶縁碍子間で発生し得る摩擦力を低減することができ、軸孔に対する端子電極の挿入がより容易となったたこと、及び、Ａ−Ｂ≦０．１３ｍｍとしたことで、軸線に対して端子電極の中心軸がより傾きにくくなったことに起因すると考えられる。

上記試験の結果より、端子電極の偏芯抑制効果及び生産性を一層向上させるべく、小径部よりも軸線方向後端側に、小径部よりも外径の大きいガイド部を設けるとともに、ガイド部の外径Ｂ（ｍｍ）が、０．０２≦Ａ−Ｂ≦０．１３を満たすように構成することがより好ましいといえる。

次に、軸孔の内径Ａを３．００ｍｍ又は３．０５ｍｍとした絶縁碍子と、脚部に、小径部、及び、大径部を設けた上で、小径部の外径Ｄ（ｍｍ）を変更することにより、Ａ−Ｄの値を種々異なるものとした端子電極とを用いて、上述のホットプレス工程を行うとともに、ホットプレス工程後において、上述した端子電極における偏芯の評価を行った。表３に、内径Ａや外径Ｄ、Ａ−Ｄの値等と、端子電極における偏芯の評価を示す。尚、各サンプルともに、長さＬ１を２１ｍｍとし、長さＬ２を１３ｍｍとし、長さＬ３を５．０ｍｍとした。また、各サンプルともに、中間部を設けることなく、中間部に相当する部位の外径を、小径部の外径と同一とした。

表３に示すように、０．１１ｍｍ≦Ａ−Ｄ≦０．４０ｍｍを満たすことで、端子電極の偏芯をより効果的に抑制できることが確認された。

上記試験の結果より、端子電極の偏芯をより一層確実に防止するという観点から、０．１１ｍｍ≦Ａ−Ｄ≦０．４０ｍｍを満たすように構成することがより好ましいといえる。

次いで、長さＬ１及び長さＬ２を種々変更した点火プラグのサンプルを３本ずつ作製し、各サンプルについて、電波雑音性能評価試験を行った。電波雑音性能評価試験の概要は次の通りである。すなわち、国際無線障害特別委員会（ＣＩＳＰＲ）によって定められた諸規格のうち、ＣＩＳＰＲ１２として定められた「車両、モータボート及び火花点火エンジン駆動の装置からの妨害波の許容値及び測定法」に記載された測定法（ＣＩＳＰＲボックス法）に基づいて、サンプルにて発生する電雑ノイズのレベルを測定した。ここで、長さＬ２を１３ｍｍとしたサンプル６５において発生した電雑ノイズのレベルを基準として、当該基準レベルよりも電雑ノイズのレベルが０．３ｄｂ以上０．６ｄｂ未満だけ大きい場合に９点、０．６ｄｂ以上０．９ｄｂ未満だけ大きい場合に８点とし、これ以降においては、０．３ｄｂ増加するごとに１点ずつ減点した（例えば、電雑ノイズのレベルが、基準レベルよりも０．９ｄｂ以上１．２ｄｂ未満大きい場合には、７点となる）。

尚、各サンプルともに、長さＬ３を５．０ｍｍとし、抵抗体の抵抗差を０．１ｋΩ以下とした。また、電雑ノイズのレベルは、３本の平均値により得た。

表４に示すように、Ｌ２≧１２ｍｍとすることで、電波雑音をより効果的に抑制できることが分かった。これは、抵抗体がより長くなったことによると考えられる。

上記試験の結果より、電波雑音を一層効果的に抑制するためには、Ｌ２≧１２ｍｍを満たすことがより好ましいといえる。

尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。

（ａ）上記実施形態において、中間部６１２Ｂの外径は軸線ＣＬ１に沿って一定とされているが、中間部６１２Ｂの構成はこれに限定されるものではない。従って、例えば、中間部６１２Ｂの外径が、軸線ＣＬ１方向先端側に向けて段階的に減少するように構成し、中間部６１２Ｂの外周に複数の段差が形成されるように構成してもよい。

（ｂ）上記実施形態において、大径部６１２は、外径の異なるガイド部６１２Ａ及び中間部６１２Ｂを備えているが、大径部６１２が軸線ＣＬ１に沿って一定の外径を有するように構成してもよい（すなわち、中間部６１２Ｂを設けなくてもよい）。

（ｃ）上記実施形態において、軸孔４の後端部は、軸線ＣＬ１方向後端側に向けて徐々に拡径する形状とされているが、軸孔４に当該拡径部分を設けなくてもよい。従って、例えば、軸孔４の後端部内周面が軸線ＣＬ１と平行となるように構成し、軸孔４の後端部内周面と絶縁碍子２の後端面とが直交するように構成してもよい。

（ｄ）上記実施形態において、点火プラグ１の全長Ｌ４は比較的小さなものとされているが、本発明の技術思想を、全長Ｌ４が比較的大きな点火プラグに適用しても良い。

（ｅ）上記実施形態では、中心電極５と接地電極２７との間に火花放電間隙２８が形成されているが、電極５，２７の一方又は双方に、貴金属合金（例えば、白金合金やイリジウム合金等）などからなるチップを接合し、火花放電間隙２８を、一方の電極５（２７）に設けられたチップと他方の電極２７（５）との間に形成したり、両電極５，２７に設けられた両チップの間に形成したりしてもよい。

（ｆ）上記実施形態では、工具係合部１９は断面六角形状とされているが、工具係合部１９の形状に関しては、このような形状に限定されるものではない。例えば、Ｂｉ−ＨＥＸ（変形１２角）形状〔ＩＳＯ２２９７７：２００５（Ｅ）〕等とされていてもよい。

１…点火プラグ
２…絶縁碍子（絶縁体）
４…軸孔
５…中心電極
６…端子電極
７…抵抗体
８，９…ガラスシール部
６１…脚部
６２…頭部
６１１…小径部
６１２…大径部
６１２Ａ…ガイド部
６１２Ｂ…中間部
ＣＬ１…軸線

Claims (10)

1. 軸線方向に延びる軸孔を有する絶縁体と、
   前記軸孔の先端側に挿設される中心電極と、
   前記軸孔の後端側に挿通される棒状の脚部、及び、前記絶縁体の後端から露出する頭部を具備する端子電極と、
   前記軸孔内において前記端子電極及び前記中心電極を前記絶縁体に固定するガラスシール部と、
   前記軸孔内において前記端子電極及び前記中心電極間に設けられる抵抗体とを備える点火プラグであって、
   前記軸線に沿った前記絶縁体の後端から前記端子電極の先端までの長さをＬ１（ｍｍ）としたとき、Ｌ１≦３０であり、
   前記絶縁体の後端から前記軸線方向先端側に５ｍｍの位置における前記軸孔の内径をＡ（ｍｍ）としたとき、Ａ≦３．５０とされ、
   前記脚部には、自身の外径をＤ（ｍｍ）としたとき、０．１０≦Ａ−Ｄ≦０．５０を満たし、最も外径の小さい部位を含む小径部が設けられるとともに、
   前記軸線に沿った前記小径部の長さをＬ３（ｍｍ）としたとき、１．０≦Ｌ３≦１２．０とされ、
   前記脚部のうち前記小径部よりも前記軸線方向後端側には、自身の外径が前記小径部の外径よりも０．０５ｍｍ以上大きい大径部が設けられることを特徴とする点火プラグ。
2. 前記脚部のうち前記小径部よりも前記軸線方向後端側には、前記小径部よりも外径が大きく、自身の外径をＢ（ｍｍ）としたとき、０．０２≦Ａ−Ｂ≦０．１３を満たすガイド部が設けられることを特徴とする請求項１に記載の点火プラグ。
3. 前記脚部のうち前記小径部と前記ガイド部との間の部位には、自身の外径が前記小径部の外径よりも大きく、前記ガイド部の外径よりも小さい中間部が設けられることを特徴とする請求項２に記載の点火プラグ。
4. ０．１１≦Ａ−Ｄ≦０．４０を満たすことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の点火プラグ。
5. 前記軸線に沿った前記端子電極の先端から前記中心電極の後端まで距離をＬ２（ｍｍ）としたとき、Ｌ２≧１２とされることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の点火プラグ。
6. ３．０≦Ｌ３≦７．０とされることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の点火プラグ。
7. Ｌ１≦２５とされることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の点火プラグ。
8. 前記端子電極の硬度が、ビッカース硬度で１００Ｈｖ以上３８０Ｈｖ以下であることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載の点火プラグ。
9. 前記端子電極の硬度が、ビッカース硬度で２２０Ｈｖ以上３１５Ｈｖ以下であることを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載の点火プラグ。
10. ０．４≦Ｌ３／Ｄ≦４．５であることを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載の点火プラグ。

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