JP5333530B2

JP5333530B2 - 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法

Info

Publication number: JP5333530B2
Application number: JP2011151906A
Authority: JP
Inventors: 昭彦小濱; 規和横井
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 2010-07-30
Filing date: 2011-07-08
Publication date: 2013-11-06
Anticipated expiration: 2031-07-08
Also published as: JP2012048213A

Description

本発明は、変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。

従来、一眼レフカメラ用交換レンズなどに用いられる変倍光学系として、最も物体側のレンズ群が正屈折力を有する光学系が数多く提案されている（例えば、特許文献１を参照）。

特開２００８−３１９５号公報

従来の変倍光学系をさらに高変倍化しようとすると、収差変動が増大し、十分に高い光学性能を得ることが困難であった。

本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群からなり、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、正屈折力の第３２レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は減少する光学系全体で実質的に４個のレンズ群からなり、
または、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は変化し、前記第３２レンズ群と前記第３３レンズ群との間隔は変化する光学系全体で実質的に５個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は減少し、
以下の条件式を満足する正レンズＡを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
ｎｄＡ＞１．５４０
νｄＡ＞６６．５
３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
０．２８＜ｆ１／ｆｔ＜０．５２
０．２５＜Δ１／ｆ１＜１．１０
但し、
ｎｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対する屈折率
νｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対するアッベ数
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
Δ１：広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第１レンズ群の移動量
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群からなり、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、正屈折力の第３２レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は減少する光学系全体で実質的に４個のレンズ群からなり、
または、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は変化し、前記第３２レンズ群と前記第３３レンズ群との間隔は変化する光学系全体で実質的に５個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は減少し、
以下の条件式を満足する正レンズＡを有し、
以下の条件式を満足し、前記第３１レンズ群は前記正レンズＡを有することを特徴とする変倍光学系を提供する。
ｎｄＡ＞１．５４０
νｄＡ＞６６．５
３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
０．２５＜Δ１／ｆ１＜１．１０
但し、
ｎｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対する屈折率
νｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対するアッベ数
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
Δ１：広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第１レンズ群の移動量

また、本発明は、前記変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。

また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群からなり、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、正屈折力の第３２レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は減少する光学系全体で実質的に４個のレンズ群からなり、
または、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は変化し、前記第３２レンズ群と前記第３３レンズ群との間隔は変化する光学系全体で実質的に５個のレンズ群からなる変倍光学系の製造方法であって、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大可能、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
以下の条件式を満足する正レンズＡを配置し、
以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
ｎｄＡ＞１．５４０
νｄＡ＞６６．５
３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
０．２８＜ｆ１／ｆｔ＜０．５２
０．２５＜Δ１／ｆ１＜１．１０
但し、
ｎｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対する屈折率
νｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対するアッベ数
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
Δ１：広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第１レンズ群の移動量

本発明によれば、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することができる。

第１実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。第２実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。第３実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。第４実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。第５実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。第１実施例に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。本願の変倍光学系の製造方法を示す図である。

以下、本願の一実施形態に係る変倍光学系について説明する。

本実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は減少する構成とすることで、変倍可能な光学系を実現し、同時に変倍に伴う歪曲収差の変動を抑えている。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１）、（２）を満足する正レンズＡを有し、以下の条件式（３）を満足する。
（１）ｎｄＡ＞１．５４０
（２） νｄＡ＞６６．５
（３）３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
但し、ｎｄＡは正レンズＡの材質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄＡは正レンズＡの材質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ｆｗは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離である。

条件式（１）は、正レンズＡの材質の最適な屈折率を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する球面収差や像面湾曲の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（１）の下限値を下回った場合、球面収差や像面湾曲の変倍時の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を１．５５０とすることが好ましい。

条件式（２）は、正レンズＡの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（２）の下限値を下回った場合、軸上色収差や倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため２次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を６７．５とすることが好ましい。

条件式（３）は、第１レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（３）の下限値を下回った場合、第１レンズ群の屈折力が強くなり、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（３）の上限値を上回った場合、第１レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第１レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を４．７５とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（３）の下限値を５．１０とすることが更に好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を８．８０とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（３）の上限値を７．６０とすることが更に好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）０．２８＜ｆ１／ｆｔ＜０．５２
但し、ｆｔは望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離である。

条件式（４）は、第１レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（４）の下限値を下回った場合、第１レンズ群の屈折力が強くなり、軸上色収差と球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（４）の上限値を上回った場合、第１レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第１レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．３１とすることが好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．４８とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を０．４４とすることが更に好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）０．２５＜Δ１／ｆ１＜１．１０
但し、Δ１は広角端状態から望遠端状態までの像面に対する第１レンズ群の移動量である。

条件式（５）は、第１レンズ群の広角端状態から望遠端状態までの像面に対する最適な移動量を規定し、変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（５）の下限値を下回った場合、第１レンズ群の像面に対する移動量が少なくなるため、所定の変倍比を得るためには第１レンズ群の屈折力を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（５）の上限値を上回った場合、第１レンズ群の像面に対する移動量が多くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となって、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．３６とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を０．４８とすることが更に好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を０．９５とすることが好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第３レンズ群は正レンズＡを有することが望ましい。

この構成とすることにより、広角端状態から望遠端状態までの変倍に際して発生する軸上色収差や色の球面収差の変動を抑えることが可能になり、高い光学性能を実現できる。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）０．７５＜ｆ３Ａ／ｆ３＜２．２５
但し、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、ｆ３Ａは第３レンズ群中の正レンズＡの焦点距離である。

条件式（６）は、第３レンズ群中の正レンズＡの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸上収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（６）の下限値を下回った場合、正レンズＡの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズＡを通る軸上光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（６）の上限値を上回った場合、正レンズＡの屈折力が小さくなるため、第３レンズ群中の正レンズＡ以外の正レンズの屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズＡを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．９０とすることが好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を１．９５とすることが好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第１レンズ群は正レンズＡを有することが望ましい。

この構成とすることにより、広角端状態から望遠端状態までの変倍に際して発生する軸上色収差や倍率色収差の変動を抑えることが可能になり、高い光学性能を実現できる。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）０．６５＜ｆ１Ａ／ｆ１＜１．７５
但し、ｆ１Ａは第１レンズ群中の正レンズＡの焦点距離である。

条件式（７）は、第１レンズ群中の正レンズＡの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（７）の下限値を下回った場合、正レンズＡの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して軸外光束の通る光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（７）の上限値を上回った場合、正レンズＡの屈折力が弱くなるため、第１レンズ中の正レンズＡ以外の正レンズの屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズＡを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を０．８０とすることが好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を１．３５とすることが好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
（８）１．７５＜φ１Ａ／ｆｗ＜４．５０
但し、φ１Ａは第１レンズ群中の正レンズＡの有効径である。

条件式（８）は、第１レンズ群中の正レンズＡの最適な有効径を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（８）の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群中の正レンズＡを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が少なくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（８）の上限値を上回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群中の正レンズＡを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を２．４５とすることが好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を３．８０とすることが好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
（９）０．０５５＜φ１Ａ／ｆｔ＜０．４２０
但し、ｆｔは望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離、φ１Ａは第１レンズ群中の正レンズＡの有効径である。

条件式（９）は、第１レンズ群中の正レンズＡの最適な有効径を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（９）の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群中の正レンズＡを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が少なくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（９）の上限値を上回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群中の正レンズＡを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（９）の下限値を０．０８０とすることが好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（９）の上限値を０．３５０とすることが好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第１レンズ群は２枚の正レンズを有することが望ましい。

この構成とすることにより、第１レンズ群の厚さを抑えることが可能となり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群の最も物体側の面を通る軸外光束の光軸からの高さの変動を抑えることが可能になって、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現できる。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第１レンズ群は以下の条件式（１０）、（１１）を満足する負レンズを有することが望ましい。
（１０）１．７５０＜ｎｄＮ
（１１）２８．０＜νｄＮ＜５０．０
但し、ｎｄＮは第１レンズ群中の負レンズの材質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄＮは第１レンズ群中の負レンズの材質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数である。

条件式（１０）は、第１レンズ群中の負レンズの最適な屈折率範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を得るための条件式である。

条件式（１０）の下限値を下回った場合、第１レンズ群中の負レンズの面の曲率が大きくなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１０）の下限値を１．７８０とすることが好ましい。

条件式（１１）は、第１レンズ群中の負レンズの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（１１）の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して２次色収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（１１）の上限値を上回った場合、第１レンズ群で所定の色消しを行おうとすると、正負各レンズの屈折力が大きくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１１）の上限値を４３．０とすることが好ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第１レンズ群中の負レンズは１枚であることが望ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第１レンズ群は以下の条件式（１２）を満足する正レンズＢを有することが望ましい。
（１２） νｄＢ＞７５．０
但し、νｄＢは第１レンズ群中の正レンズＢの材質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数である。

条件式（１２）は、正レンズＢの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（１２）の下限値を下回った場合、軸上色収差や倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため２次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、正屈折力の第３２レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３１レンズ群と第３２レンズ群との間隔は減少することが望ましい。

この構成とすることにより、第３レンズ群を一体で移動させるより第３レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、さらに球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３１レンズ群と第３２レンズ群との間隔は変化し、第３２レンズ群と第３３レンズ群との間隔は変化することが望ましい。

この構成とすることにより、第３レンズ群を一体で移動させるより第３レンズ群で発生する収差変動を抑えることが可能となり、特に球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３１レンズ群と第３２レンズ群との間隔は増大し、第３２レンズ群と第３３レンズ群との間隔は減少することが望ましい。

この構成とすることにより、第３レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、第３１レンズ群は正レンズＡを有することが望ましい。

また、本実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
（１３）０．５５＜ｆ３１Ａ／ｆ３１＜２．４５
但し、ｆ３１は第３１レンズ群の焦点距離、ｆ３１Ａは第３１レンズ群中の正レンズＡの焦点距離である。

条件式（１３）は、第３１レンズ群中の正レンズＡの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸上収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。

条件式（１３）の下限値を下回った場合、正レンズＡの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して軸上光束の通る光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

条件式（１３）の上限値を上回った場合、正レンズＡの屈折力が弱くなるため、第３１レンズ群中の正レンズＡ以外の正レンズの屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズＡを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。

なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１３）の下限値を０．７３とすることが好ましい。

また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１３）の上限値を１．９５とすることが好ましい。

（実施例）
以下、本実施形態に係る各実施例について図面を参照しつつ説明する。

（第１実施例）
図１は、第１実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。

図１に示すように、第１実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群Ｇ３１と、負屈折力の第３２レンズ群Ｇ３２と、正屈折力の第３３レンズ群Ｇ３３とから構成される。

広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は単調に物体側へ移動する。さらに、第３１レンズ群Ｇ３１と第３２レンズ群Ｇ３２との間隔は増大し、第３２レンズ群Ｇ３２と第３３レンズ群Ｇ３３との間隔は減少するように、第３１レンズ群Ｇ３１と第３２レンズ群Ｇ３２と第３３レンズ群Ｇ３３は像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。また、第３１レンズ群Ｇ３１と第３３レンズ群Ｇ３３は、像面Ｉに対して一体で移動する。

開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の像側にある第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、第３１レンズ群Ｇ３１と一体で構成される。

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１３とから構成されている。

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合レンズとから構成されている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第３１レンズ群Ｇ３１は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから構成されている。両凸形状の正レンズＬ３１は条件式（１）、（２）を満足する正レンズである。

第３２レンズ群Ｇ３２は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成されている。第３２レンズ群Ｇ３２の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズＬ４１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。

第３３レンズ群Ｇ３３は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、両凹形状の負レンズＬ５３と両凸形状の正レンズＬ５４との接合レンズとから構成されている。第３３レンズ群Ｇ３３の最も物体側に位置する正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズＬ５４から射出した光線は像面Ｉに結像する。

像面Ｉは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成されている（以降の実施例についても同様である）。

以下の表１に第１実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。

表中の（面データ）において、物面は物体面、面番号は物体側からのレンズ面の番号、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数、（可変）は可変面間隔、（絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率ｎｄ＝１．００００００は記載を省略している。また、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面を示している。

（非球面データ）において、非球面は以下の式で表される。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ^２/ｒ）/［１＋［１−κ（ｙ^２/ｒ^２）］^１/２］
＋Ａ４×ｙ^４＋Ａ６×ｙ^６＋Ａ８×ｙ^８＋Ａ１０×ｙ^１０
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量（各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離）をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。なお、「E-n」は「×10^−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10^−５」を示す。また、各非球面は、（面データ）において、面番号の右側に「＊」を付して示している。

（各種データ）において、ズーム比は変倍光学系の変倍比、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：「°」）、Ｙは像高、ＴＬは無限遠合焦状態における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面Ｉまでのレンズ系全長、Ｂｆはバックフォーカス、ｄｉは面番号ｉでの可変面間隔値をそれぞれ表している。

（ズームレンズ群データ）は、各レンズ群の始面番号とレンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。

（条件式対応値）は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。

なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。

（表１）

（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 205.09180 2.00000 1.882997 40.76
2 67.52420 9.07190 1.456000 91.20
3 -361.42710 0.10000
4 70.10040 6.86700 1.603001 65.46
5 -2470.83790 （可変）

6* 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.03670 6.46970
9 -49.48220 1.00000 1.816000 46.62
10 52.14060 0.15000
11 31.61490 5.45080 1.761820 26.56
12 -44.44820 1.19350
13 -25.13580 1.00000 1.816000 46.62
14 64.50360 2.42190 1.808090 22.79
15 -166.54310 （可変）

16（絞り） ∞ 1.00000
17 63.10220 3.49130 1.593190 67.87
18 -50.22150 0.10000
19 58.68260 2.72200 1.487490 70.41
20 -121.43450 0.10000
21 48.64320 4.10420 1.487490 70.41
22 -34.50080 1.00000 1.808090 22.79
23 -205.15990 （可変）

24* -66.96860 1.00000 1.693501 53.20
25 26.57120 2.15810 1.761820 26.56
26 63.33840 4.78730
27 -24.70410 1.00000 1.729157 54.66
28 -74.86360 （可変）

29* -569.79420 3.96090 1.589130 61.16
30 -23.53500 0.10000
31 37.14850 5.00600 1.487490 70.41
32 -45.19690 1.71640
33 -107.03630 1.00000 1.882997 40.76
34 23.36210 4.50160 1.548141 45.79
35 -637.55850 (Bf)
像面 ∞

（非球面データ）
第6面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 3.61880E-06
A6 ＝ -6.10680E-09
A8 ＝ -4.67380E-12
A10 ＝ 5.77660E-14
第24面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 3.81940E-06
A6 ＝ -1.72450E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
第29面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ -1.63630E-05
A6 ＝ 8.94380E-09
A8 ＝ -2.98150E-11
A10 ＝ 2.87630E-14

（各種データ）
ズーム比 15.709
ＷＭＴ
f = 18.56080 104.15546 291.57422
FNO = 3.60018 5.60084 5.87404
ω = 38.95554 7.45367 2.71157
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.29692 225.59510 252.97281
Bf = 39.15242 70.61280 82.77641

d5 2.14670 55.86030 80.53690
d15 34.33830 11.46250 2.00000
d23 3.38750 10.66930 11.83690
d28 9.44940 2.16760 1.00000

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離
１１１２２．１０４０６
２６ −１５．８６６５４
３１６３９．５０５３９（Ｗ）
３３．１８３８０（Ｍ）
３１．８８１７５（Ｔ）
３１１６２６．５６６９４
３２２４ −２４．００１４７
３３２９３３．８１７９１

（条件式対応値）
（１）ｎｄＡ＝１．５９３１９０（Ｌ３１）
（２） νｄＡ＝６７．８７（Ｌ３１）
（３）ｆ１／ｆｗ＝６．５７９
（４）ｆ１／ｆｔ＝０．４１９
（５） Δ１／ｆ１＝０．７３４
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．２０７（Ｌ３１）（Ｗ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．４３７（Ｌ３１）（Ｍ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．４９６（Ｌ３１）（Ｔ）
（１０）ｎｄＮ＝１．８８２９９７（Ｌ１１）
（１１） νｄＮ＝４０．７６（Ｌ１１）
（１２） νｄＢ＝９１．２０（Ｌ１２）
（１３）ｆ３１Ａ／ｆ３１＝１．７９５（Ｌ３１）

図２は、第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角（単位：「°」）を示す。また、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する諸収差、記載のないものはｄ線に対する諸収差をそれぞれ表す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。

なお、以降の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。

各収差図から、第１実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。

（第２実施例）
図３は、第２実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。

図３に示すように、第２実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群Ｇ３１と、正屈折力の第３２レンズ群Ｇ３２とから構成される。

広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は単調に物体側へ移動する。さらに、第３１レンズ群Ｇ３１と第３２レンズ群Ｇ３２との間隔は減少するように、第３１レンズ群Ｇ３１と第３２レンズ群Ｇ３２は像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。正メニスカスレンズＬ１３は条件式（１）、（２）を満足する正レンズである。

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとから構成されている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第３１レンズ群Ｇ３１は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と両凹形状の負レンズＬ３４との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３７とから構成されている。両凹形状の負レンズＬ３５は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズＬ３１は条件式（１）、（２）を満足する正レンズである。

第３２レンズ群Ｇ３２は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合レンズとから構成されている。第３２レンズ群Ｇ３２の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズＬ４１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズＬ４３から射出した光線は像面Ｉに結像する。

以下の表２に第２実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。

（表２）

（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 123.95945 2.00000 1.850260 32.35
2 65.81889 9.30000 1.497820 82.52
3 -679.81898 0.10000
4 66.63494 6.20000 1.593190 67.87
5 419.93083 （可変）

6* 162.32416 0.15000 1.553890 38.09
7 146.07537 1.00000 1.834807 42.72
8 16.13035 6.55000
9 -35.27597 1.00000 1.882997 40.76
10 60.44503 0.10000
11 37.37226 5.20000 1.846660 23.78
12 -32.72792 0.82143
13 -23.94628 1.00000 1.882997 40.76
14 -252.41497 2.00000 1.808090 22.79
15 -72.44788 （可変）

16（絞り） ∞ 1.00000
17 36.72216 3.30000 1.593190 67.87
18 -118.19629 0.10000
19 41.37679 3.15000 1.487490 70.41
20 -92.34292 0.10000
21 42.34033 3.80000 1.487490 70.41
22 -41.00357 1.00000 1.805181 25.43
23 259.36092 3.81909
24* -63.64853 1.00000 1.806100 40.94
25 22.00000 2.90000 1.805181 25.43
26 150.57815 4.20000
27 -45.82441 1.00000 1.882997 40.76
28 -215.98952 （可変）

29* 77.17936 3.15000 1.589130 61.16
30 -37.11866 0.10000
31 -261.29488 1.00000 1.882997 40.76
32 39.98076 4.40000 1.518229 58.93
33 -48.52092 (Bf)
像面 ∞

（非球面データ）
第6面
κ ＝ -5.7774
A4 ＝ 6.79980E-06
A6 ＝ -2.52730E-08
A8 ＝ 8.26150E-11
A10 ＝ -1.02860E-13
第24面
κ ＝ 2.8196
A4 ＝ 4.59750E-06
A6 ＝ 4.28350E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
第29面
κ ＝ -6.5363
A4 ＝ -1.95310E-05
A6 ＝ 1.79050E-08
A8 ＝ -1.55070E-10
A10 ＝ 4.13770E-13

（各種データ）
ズーム比 15.696
ＷＭＴ
f = 18.53979 104.99746 290.99204
FNO = 4.10702 5.39973 5.39939
ω = 38.99845 7.50128 2.73812
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 160.00885 218.99165 237.79997
Bf = 39.11693 89.39051 99.16649

d5 2.15153 45.02627 65.69297
d15 40.45482 13.14016 2.00000
d28 8.84506 1.99420 1.50000

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離
１１１０３．２５２２３
２６ −１５．１３０８４
３１６３９．５５３６９（Ｗ）
３５．０７１２４（Ｍ）
３４．７８６８５（Ｔ）
３１１６４４．７６６４９
３２２９４７．３６０３０

（条件式対応値）
（１）ｎｄＡ＝１．５９３１９０（Ｌ１３）
（１）ｎｄＡ＝１．５９３１９０（Ｌ３１）
（２） νｄＡ＝６７．８７（Ｌ１３）
（２） νｄＡ＝６７．８７（Ｌ３１）
（３）ｆ１／ｆｗ＝５．５６９
（４）ｆ１／ｆｔ＝０．３５５
（５） Δ１／ｆ１＝０．７５３
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．２０４（Ｌ３１）（Ｗ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．３５８（Ｌ３１）（Ｍ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．３６９（Ｌ３１）（Ｔ）
（７）ｆ１Ａ／ｆ１＝１．２８５（Ｌ１３）
（８） φ１Ａ／ｆｗ＝２．９１８（φ１Ａ＝５４．１０）（Ｌ１３）
（９） φ１Ａ／ｆｔ＝０．１８６（φ１Ａ＝５４．１０）（Ｌ１３）
（１０）ｎｄＮ＝１．８５０２６０（Ｌ１１）
（１１） νｄＮ＝３２．３５（Ｌ１１）
（１２） νｄＢ＝８２．５２（Ｌ１２）
（１３）ｆ３１Ａ／ｆ３１＝１．０６４（Ｌ３１）

図４は、第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。

各収差図から、第２実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。

（第３実施例）
図５は、第３実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。

図５に示すように、第３実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群Ｇ３１と、負屈折力の第３２レンズ群Ｇ３２と、正屈折力の第３３レンズ群Ｇ３３とから構成される。

広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少するように、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は単調に物体側へ移動する。さらに、第３１レンズ群Ｇ３１と第３２レンズ群Ｇ３２との間隔は増大し、第３２レンズ群Ｇ３２と第３３レンズ群Ｇ３３との間隔は減少するように、第３１レンズ群Ｇ３１と第３２レンズ群Ｇ３２と第３３レンズ群Ｇ３３は像面Ｉに対して単調に物体側へ移動する。

第３２レンズ群Ｇ３２は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成されている。第３２レンズ群Ｇ３２の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズＬ４１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第３３レンズ群Ｇ３３は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、両凹形状の負レンズＬ５３と両凸形状の正レンズＬ５４との接合レンズとから構成されている。第３３レンズ群Ｇ３３の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズＬ５４から射出した光線は像面Ｉに結像する。

以下の表３に第３実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。

（表３）

（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 175.60560 2.20000 1.834000 37.16
2 67.43020 8.80000 1.497820 82.52
3 -587.78480 0.10000
4 72.27100 6.45000 1.593190 67.87
5 1826.13880 （可変）

6* 84.76870 0.10000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.18730 6.95000
9 -36.98220 1.00000 1.816000 46.62
10 77.92630 0.15000
11 36.63460 5.30000 1.784723 25.68
12 -36.63460 0.80000
13 -26.19910 1.00000 1.816000 46.62
14 63.73960 2.05000 1.808090 22.79
15 -643.27060 （可変）

16（絞り） ∞ 1.00000
17 65.83650 3.40000 1.593190 67.87
18 -50.15460 0.10000
19 65.68170 2.45000 1.487490 70.41
20 -154.97430 0.10000
21 46.73330 4.20000 1.487490 70.41
22 -35.78330 1.00000 1.808090 22.79
23 -191.93180 （可変）

24* -57.29660 0.20000 1.553890 38.09
25 -59.72500 0.90000 1.696797 55.52
26 28.51000 2.15000 1.728250 28.46
27 91.99760 4.14020
28 -32.89540 1.00000 1.729157 54.66
29 -144.33150 （可変）

30* 6427.19190 4.65000 1.589130 61.18
31 -27.38180 0.10000
32 31.47760 5.85000 1.487490 70.41
33 -43.75390 1.45000
34 -113.58970 1.00000 1.882997 40.76
35 20.34810 5.30000 1.548141 45.79
36 -709.14530 (Bf)
像面 ∞

（非球面データ）
第6面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 2.88220E-06
A6 ＝ -2.29350E-11
A8 ＝ -2.35280E-11
A10 ＝ 9.21570E-14
第24面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 4.32780E-06
A6 ＝ 1.88460E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
第30面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ -1.36170E-05
A6 ＝ -3.55860E-10
A8 ＝ 1.83080E-11
A10 ＝ -1.86790E-13

（各種データ）
ズーム比 15.701
ＷＭＴ
f = 18.56060 104.65150 291.42454
FNO = 3.57565 5.62482 5.81064
ω = 38.80191 7.44205 2.72113
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.76435 225.28899 250.61470
Bf = 38.84705 73.57929 86.64770

d5 2.15700 53.01000 76.25220
d15 33.36360 11.30360 2.00000
d23 3.46820 9.64300 9.62460
d29 11.83830 2.66290 1.00000

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離
１１１１７．７２９３７
２６ −１５．６０９４５
３１６４０．４４４７１（Ｗ）
３３．９５６９５（Ｍ）
３２．７００８８（Ｔ）
３１１６２７．３５４７３
３２２４ −２６．５００４１
３３３０３５．２０４２３

（条件式対応値）
（１）ｎｄＡ＝１．５９３１９０（Ｌ１３）
（１）ｎｄＡ＝１．５９３１９０（Ｌ３１）
（２） νｄＡ＝６７．８７（Ｌ１３）
（２） νｄＡ＝６７．８７（Ｌ３１）
（３）ｆ１／ｆｗ＝６．３４３
（４）ｆ１／ｆｔ＝０．４０４
（５） Δ１／ｆ１＝０．７２９
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．２００（Ｌ３１）（Ｗ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．４２９（Ｌ３１）（Ｍ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．４８４（Ｌ３１）（Ｔ）
（７）ｆ１Ａ／ｆ１＝１．０７６（Ｌ１３）
（８） φ１Ａ／ｆｗ＝２．９０９（φ１Ａ＝５４．００）（Ｌ１３）
（９） φ１Ａ／ｆｔ＝０．１８５（φ１Ａ＝５４．００）（Ｌ１３）
（１０）ｎｄＮ＝１．８３４０００（Ｌ１１）
（１１） νｄＮ＝３７．１６（Ｌ１１）
（１２） νｄＢ＝８２．５２（Ｌ１２）
（１３）ｆ３１Ａ／ｆ３１＝１．７７４（Ｌ３１）

図６は、第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。

各収差図から、第３実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。

（第４実施例）
図７は、第４実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。

図７に示すように、第４実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群Ｇ３１と、負屈折力の第３２レンズ群Ｇ３２と、正屈折力の第３３レンズ群Ｇ３３とから構成される。

以下の表４に第４実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。

（表４）

（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 186.59960 2.20000 1.834000 37.17
2 69.08900 8.80000 1.497820 82.56
3 -494.44545 0.10000
4 73.40222 6.45000 1.593190 67.87
5 2016.71160 （可変）

6* 84.85000 0.10000 1.553890 38.09
7 74.02192 1.20000 1.834810 42.72
8 17.09747 6.95000
9 -37.97970 1.00000 1.816000 46.63
10 77.67127 0.15000
11 36.26557 5.30000 1.784720 25.68
12 -36.26557 0.80000
13 -25.69642 1.00000 1.816000 46.63
14 66.08300 2.05000 1.808090 22.79
15 -666.70366 （可変）

16（絞り） ∞ 1.00000
17 68.30727 3.40000 1.593190 67.87
18 -47.99596 0.10000
19 68.52367 2.45000 1.487490 70.45
20 -136.98392 0.10000
21 46.52671 4.20000 1.487490 70.45
22 -36.16400 1.00000 1.808090 22.79
23 -202.95328 （可変）

24* -55.09840 0.20000 1.553890 38.09
25 -57.24715 0.90000 1.696800 55.52
26 28.15100 2.15000 1.728250 28.46
27 87.70856 4.35000
28 -26.69877 1.00000 1.729160 54.66
29 -76.47707 （可変）

30* -333.89500 4.65000 1.589130 61.18
31 -24.64395 0.10000
32 31.19625 5.85000 1.487490 70.45
33 -43.38887 1.45000
34 -109.71645 1.00000 1.883000 40.77
35 20.29920 5.30000 1.548140 45.79
36 -808.81321 (Bf)
像面 ∞

（非球面データ）
第6面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 3.13350E-06
A6 ＝ 4.73080E-10
A8 ＝ -3.40500E-11
A10 ＝ 1.16620E-13
第24面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 5.24030E-06
A6 ＝ -2.00730E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
第30面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ -1.54020E-05
A6 ＝ 1.69500E-09
A8 ＝ 1.34490E-11
A10 ＝ -2.07220E-13

（各種データ）
ズーム比 15.721
ＷＭＴ
f = 18.52363 104.52143 291.21725
FNO = 3.60558 5.69344 5.89616
ω = 38.89095 7.41882 2.71146
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.74420 225.48860 251.39424
Bf = 39.44250 71.57530 83.10134

d5 2.15700 53.25650 76.94960
d15 33.80140 11.31350 2.00000
d23 3.45650 11.60170 13.04330
d29 10.58680 2.44160 1.00000

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離
１１１１８．９６９１０
２６ −１５．６２５４２
３１６４０．０８８６８（Ｗ）
３３．９０６３５（Ｍ）
３２．３８３５６（Ｔ）
３１１６２７．１７４６３
３２２４ −２５．４１５０６
３３３０３４．３９０２２

（条件式対応値）
（１）ｎｄＡ＝１．５９３１９０（Ｌ１３）
（１）ｎｄＡ＝１．５９３１９０（Ｌ３１）
（２） νｄＡ＝６７．８７（Ｌ１３）
（２） νｄＡ＝６７．８７（Ｌ３１）
（３）ｆ１／ｆｗ＝６．４２３
（４）ｆ１／ｆｔ＝０．４０９
（５） Δ１／ｆ１＝０．７２８
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．１９８（Ｌ３１）（Ｗ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．４１７（Ｌ３１）（Ｍ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．４８４（Ｌ３１）（Ｔ）
（７）ｆ１Ａ／ｆ１＝１．０７８（Ｌ１３）
（８） φ１Ａ／ｆｗ＝２．９１５（φ１Ａ＝５４．００）（Ｌ１３）
（９） φ１Ａ／ｆｔ＝０．１８５（φ１Ａ＝５４．００）（Ｌ１３）
（１０）ｎｄＮ＝１．８３４０００（Ｌ１１）
（１１） νｄＮ＝３７．１７（Ｌ１１）
（１２） νｄＢ＝８２．５２（Ｌ１２）
（１３）ｆ３１Ａ／ｆ３１＝１．７６８（Ｌ３１）

図８は、第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。

各収差図から、第４実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。

（第５実施例）
図９は、第５実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。

図９に示すように、第５実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群Ｇ３１と、負屈折力の第３２レンズ群Ｇ３２と、正屈折力の第３３レンズ群Ｇ３３とから構成される。

第３１レンズ群Ｇ３１は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから構成されている。両凸形状の正レンズＬ３１は、条件式（１）、（２）を満足する正レンズである。

以下の表５に第５実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。

（表５）

（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 193.38060 2.00000 1.883000 40.77
2 66.83560 9.23080 1.437000 95.00
3 -341.14920 0.10000
4 68.78950 6.98760 1.603000 65.47
5 -2649.89320 79.77200 （可変）

6* 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834810 42.72
8 16.94820 6.42970
9 -53.17850 1.00000 1.816000 46.63
10 46.70940 0.15000
11 30.63920 5.37880 1.761820 26.56
12 -48.96880 1.39690
13 -24.42250 1.00000 1.816000 46.63
14 69.10450 2.52380 1.808090 22.79
15 -121.94360 2.00000 （可変）

16 （絞り） ∞ 1.00000
17 66.08180 3.43590 1.592820 68.69
18 -50.37120 0.10000
19 59.42650 2.78060 1.487490 70.45
20 -108.47870 0.10000
21 49.67940 4.11660 1.487490 70.45
22 -33.83640 1.00000 1.808090 22.79
23 -167.67900 11.82210 （可変）

24* -64.89240 1.00000 1.693500 53.22
25 27.12400 2.14440 1.761820 26.56
26 65.84410 4.73170
27 -25.14850 1.00000 1.729160 54.66
28 -73.72860 1.00000 （可変）

29* -448.31420 3.90050 1.589130 61.18
30 -23.64180 0.10000
31 37.43750 4.98090 1.487490 70.45
32 -44.96410 1.73250
33 -102.62990 1.00000 1.883000 40.77

34 23.17730 4.51170 1.548140 45.79
35 -619.02620 （Bf）
像面 ∞

（非球面データ）
第6面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 4.16398E-06
A6 ＝ -7.55222E-09
A8 ＝ -2.91689E-12
A10 ＝ 5.62106E-14
第24面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 3.83569E-06
A6 ＝ -1.03578E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
第29面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ -1.60868E-05
A6 ＝ 8.16360E-09
A8 ＝ -3.55020E-11
A10 ＝ 7.60058E-14

（各種データ）
ズーム比 15.714
ＷＭＴ
f = 18.55566 103.95947 291.57591
FNO = 3.63338 5.62730 5.88308
ω = 38.94112 7.46798 2.71133
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.38092 225.17861 252.25324
Bf = 39.17162 70.49651 82.47674

d5 2.12700 55.32280 79.77200
d15 34.07780 11.35470 2.00000
d23 3.36200 10.67670 11.82210
d28 9.46010 2.14550 1.00000

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離
１１１２０．７７８８５
２６ −１５．５９５７２
３１６３９．１２６２９（Ｗ）
３２．７２８１３（Ｍ）
３１．４７７７３（Ｔ）
３１１６２６．３８５５８
３２２４ −２４．４９３９６
３３２９３４．７６７１７

（条件式対応値）
（１）ｎｄＡ＝１．５９２８２０（Ｌ３１）
（２） νｄＡ＝６８．６９（Ｌ３１）
（３）ｆ１／ｆｗ＝６．５０９
（４）ｆ１／ｆｔ＝０．４１４
（５） Δ１／ｆ１＝０．７３６
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．２４６（Ｌ３１）（Ｗ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．４９０（Ｌ３１）（Ｍ）
（６）ｆ３Ａ／ｆ３＝１．５４９（Ｌ３１）（Ｔ）
（１０）ｎｄＮ＝１．８８３０００（Ｌ１１）
（１１） νｄＮ＝４０．７７（Ｌ１１）
（１２） νｄＢ＝９５．００（Ｌ１２）
（１３）ｆ３１Ａ／ｆ３１＝１．８４８（Ｌ３１）

図１０は、第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。

各収差図から、第５実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。

以上のように、本実施形態によれば、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を提供することができる。

次に、本実施形態に係る変倍光学系を搭載したカメラについて説明する。なお、第１実施例に係る変倍光学系を搭載した場合について説明するが、他の実施例でも同様である。

図１１は、第１実施例に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。

図１１において、カメラ１は、撮影レンズ２として第１実施例に係る変倍光学系を備えたデジタル一眼レフカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。

カメラ１に撮影レンズ２として第１実施例に係る変倍光学系を搭載することにより、高い性能を有するカメラを実現することができる。

なお、前記クイックリターンミラー３を有しないミラーレスカメラであっても上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。

以下、本願の変倍光学系の製造方法の概略を説明する。

図１２は、本願の変倍光学系の製造方法を示す図である。

本願の変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、図１２に示すステップＳ１，Ｓ２，Ｓ３を含むものである。

ステップＳ１：第１レンズ群と第２レンズ群と第３レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大可能、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少可能に配置する。

ステップＳ２：以下の条件式（１）、（２）を満足する正レンズＡを配置する。
（１）ｎｄＡ＞１．５４０
（２） νｄＡ＞６６．５

ステップＳ３：以下の条件式（３）を満足するようにする。
（３）３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
但し、ｎｄＡは正レンズＡの材質のｄ線に対する屈折率、νｄＡは正レンズＡの材質のｄ線に対するアッベ数、ｆｗは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離である。

本願の変倍光学系の製造方法によれば、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。

実施例では、３群構成を示したが、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。

単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モータ等を用いた)モータ駆動にも適している。特に、第２レンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。

レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。

レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。

また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。

また、本実施形態の変倍光学系は、変倍比が７〜２５程度である。

また、本実施形態の変倍光学系は、第１レンズ群が正のレンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、第１レンズ群は、物体側から順に、正正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。

また、本実施形態の変倍光学系は、第２レンズ群が正のレンズ成分を１つと負のレンズ成分を３つ有するのが好ましい。また、第２レンズ群は、物体側から順に、負負正負の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。

また、本実施形態の変倍光学系は、第３レンズ群が少なくとも正のレンズ成分を３つと少なくとも負のレンズ成分を１つ有するのが好ましい。

なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ３１第３１レンズ群
Ｇ３２第３２レンズ群
Ｇ３３第３３レンズ群
Ｌ１１負メニスカスレンズ
Ｌ１２両凸レンズ
Ｌ１３正メニスカスレンズ
Ｌ３１両凸レンズ
Ｓ開口絞り
Ｉ像面
１カメラ

Claims

光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群からなり、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、正屈折力の第３２レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は減少する光学系全体で実質的に４個のレンズ群からなり、
または、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は変化し、前記第３２レンズ群と前記第３３レンズ群との間隔は変化する光学系全体で実質的に５個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は減少し、
以下の条件式を満足する正レンズＡを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
ｎｄＡ＞１．５４０
νｄＡ＞６６．５
３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
０．２８＜ｆ１／ｆｔ＜０．５２
０．２５＜Δ１／ｆ１＜１．１０
但し、
ｎｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対する屈折率
νｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対するアッベ数
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
Δ１：広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第１レンズ群の移動量
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群からなり、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、正屈折力の第３２レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は減少する光学系全体で実質的に４個のレンズ群からなり、
または、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は変化し、前記第３２レンズ群と前記第３３レンズ群との間隔は変化する光学系全体で実質的に５個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は減少し、
以下の条件式を満足する正レンズＡを有し、
以下の条件式を満足し、前記第３１レンズ群は前記正レンズＡを有することを特徴とする変倍光学系。
ｎｄＡ＞１．５４０
νｄＡ＞６６．５
３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
０．２５＜Δ１／ｆ１＜１．１０
但し、
ｎｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対する屈折率
νｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対するアッベ数
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
Δ１：広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第１レンズ群の移動量
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２に記載の変倍光学系。
０．２８＜ｆ１／ｆｔ＜０．５２
但し、
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２または３に記載の変倍光学系。
０．５５＜ｆ３１Ａ／ｆ３１＜２．４５
但し、
ｆ３１：前記第３１レンズ群の焦点距離
ｆ３１Ａ：前記第３１レンズ群中の前記正レンズＡの焦点距離
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は増大し、前記第３２レンズ群と前記第３３レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
前記第３レンズ群は前記正レンズＡを有することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載の変倍光学系。
０．７５＜ｆ３Ａ／ｆ３＜２．２５
但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ３Ａ：前記第３レンズ群中の前記正レンズＡの焦点距離
前記第１レンズ群は前記正レンズＡを有することを特徴とする請求項１から７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項８に記載の変倍光学系。
０．６５＜ｆ１Ａ／ｆ１＜１．７５
但し、
ｆ１Ａ：前記第１レンズ群中の前記正レンズＡの焦点距離
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項８または９に記載の変倍光学系。
１．７５＜φ１Ａ／ｆｗ＜４．５０
但し、
φ１Ａ：前記第１レンズ群中の前記正レンズＡの有効径
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項８から１０のいずれか１項に記載の変倍光学系。
０．０５５＜φ１Ａ／ｆｔ＜０．４２０
但し、
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
φ１Ａ：前記第１レンズ群中の前記正レンズＡの有効径
前記第１レンズ群は２枚の正レンズを有することを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
前記第１レンズ群は以下の条件式を満足する負レンズを有することを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
１．７５０＜ｎｄＮ
２８．０＜νｄＮ＜５０．０
但し、
ｎｄＮ：前記第１レンズ群中の前記負レンズの材質のｄ線に対する屈折率
νｄＮ：前記第１レンズ群中の前記負レンズの材質のｄ線に対するアッベ数
前記第１レンズ群中の前記負レンズは１枚であることを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
前記第１レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズＢを有することを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
νｄＢ＞７５．０
但し、
νｄＢ：前記第１レンズ群中の前記正レンズＢの材質のｄ線に対するアッベ数
請求項１から１５のいずれか１項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群からなり、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、正屈折力の第３２レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は減少する光学系全体で実質的に４個のレンズ群からなり、
または、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第３１レンズ群と、負屈折力の第３２レンズ群と、正屈折力の第３３レンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３１レンズ群と前記第３２レンズ群との間隔は変化し、前記第３２レンズ群と前記第３３レンズ群との間隔は変化する光学系全体で実質的に５個のレンズ群からなる変倍光学系の製造方法であって、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大可能、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
以下の条件式を満足する正レンズＡを配置し、
以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
ｎｄＡ＞１．５４０
νｄＡ＞６６．５
３．９０＜ｆ１／ｆｗ＜１１．００
０．２８＜ｆ１／ｆｔ＜０．５２
０．２５＜Δ１／ｆ１＜１．１０
但し、
ｎｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対する屈折率
νｄＡ：前記正レンズＡの材質のｄ線に対するアッベ数
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
Δ１：広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第１レンズ群の移動量