JP5137232B2

JP5137232B2 - 多孔質鉄酸化物の製造方法並びに被処理水の処理方法

Info

Publication number: JP5137232B2
Application number: JP2007096443A
Authority: JP
Inventors: 哲雄藤田; 良一田口; 尚司久保
Original assignee: Dowa Metals and Mining Co Ltd
Current assignee: Dowa Metals and Mining Co Ltd
Priority date: 2007-04-02
Filing date: 2007-04-02
Publication date: 2013-02-06
Anticipated expiration: 2027-04-02
Also published as: JP2008254944A; CN101663241A; AU2008233731A1; CA2682725A1; CA2682725C; CN101663241B; US20100140179A1; EP2141126A1; KR20100007867A; KR101176276B1; EP2141126A4; WO2008120636A1

Description

発明の属する技術分野

本発明は、重金属等の環境負荷物質の吸着に適した、多孔質の鉄酸化物およびその製造方法並びに被処理水の処理方法に関する。

非鉄製錬を始めとする各種の工業過程において、多様な中間物や廃棄物が発生する。当該中間物や廃棄物には、例えば、砒素、フッ素、等といった環境負荷の高い物質が含まれている場合がある。
そこで、これら環境負荷の高い物質を無害化する研究が行われてきた。本発明者らも、新規な砒素固定方法として特許文献１を提案している。
一方、特許文献２には、フッ素を対象とした吸着剤としてオキシ鉄水酸化物を用いることが提案されている。

特願２００６−１２６８９６号特願２００５−１５４６０８号

しかし、一旦無害化された環境負荷物質も、長期間の後に環境負荷性を復活する可能性もある。一方、上述した環境負荷の高い物質も、上手く回収することが出来れば重要な資源となり得るものである。
当該事情を考慮すれば、多様な中間物や廃棄物に含まれる環境負荷物質を、容易且つ低コストで回収できる方法の開発は、当該環境負荷物質に関連する産業にとって非常に有効なものである。
しかしながら、各環境負荷物質毎に回収方法や回収剤が異なると、必要とされる設備の数が増し、管理なども煩雑になるため、回収コストが増加してしまう。この為、回収方法や回収剤は、各環境負荷物質によらず共通して用いることが出来るものであることが望まれる。
本発明は上述の状況の下で成されたものであり、砒素、鉛、セレン、フッ素といった重金属、ハロゲンといった環境負荷物質を含む溶液から砒素、フッ素、等を複数種に亘って回収することが出来る回収剤およびその製造方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、特許文献１に記載の研究において、砒素を鉄と反応させてスコロダイト系結晶物（Ｓｃｏｒｏｄｉｔｅ：以下、スコロダイトと記載する場合がある。）として析出させ不溶出化する方法に想到していた。
本発明者らは、さらに鋭意研究を進め、当該スコロダイトがアルカリ水溶液と激しく反応する知見を得た。ここで、本発明者らは当該反応を詳細に研究した結果、当該スコロダイトの砒素量に対して、３アルカリ当量以上のアルカリとが反応すると、当該スコロダイトに含まれる砒素の殆ど１００％が瞬間的に溶解するという、全く新規な知見を得た。さらに、当該砒素が溶出した後のスコロダイトは、当初の形状を維持したまま砒素を失った結果、無数の細孔を有する多孔質の鉄酸化物となった。

さらに本発明者らは、当該多孔質の鉄酸化物を、砒素、フッ素、鉛、セレン等を溶解する水溶液へ接触、投入すると、これらの物質を効果的に吸着することも見出し本発明を完成した。

すなわち、課題を解決するための第１の手段は、
１０μｍ以上、１００μｍ以下の粒径を有し、窒素ガス吸着法によって測定される比表面積が５０ｍ^２／ｇ以上あることを特徴とする多孔質鉄酸化物である。

第２の手段は、
窒素ガス吸着法によって測定される径が１０Å以上、３０Å以下である細孔を有していることを特徴とする第１の手段に記載の多孔質鉄酸化物である。

第３の手段は、
砒素含有溶液に２価の鉄イオンを加えて、当該溶液中における鉄／砒素のモル比（Ｆｅ／Ａｓ）を１以上とし、酸化剤を加えて攪拌しながら加熱した後、固液分離して固形分を得る工程と、
当該固形分を、アルカリ溶液に投入しスラリーを得る工程と、
当該スラリーを固液分離し、多孔質鉄酸化物を得る工程と、を有することを特徴とする多孔質鉄酸化物の製造方法である。

第４の手段は、
砒素を含有する被処理水の処理方法であって、第１または第２の手段に記載の多孔質鉄酸化物を設置したカラムに、当該被処理水を通過させ、多孔質鉄酸化物に砒素を吸着させて除去することを特徴とする被処理水の処理方法である。

第５の手段は、
砒素を含有する被処理水の処理方法であって、当該被処理水へ、第１または第２の手段に記載の多孔質鉄酸化物を投入し、多孔質鉄酸化物に砒素を吸着させて除去することを特徴とする被処理水の処理方法である。

第６の手段は、
フッ素を含有する被処理水の処理方法であって、当該被処理水へ、第１または第２の手段に記載の多孔質鉄酸化物を投入し、多孔質鉄酸化物にフッ素を吸着させて除去することを特徴とする被処理水の処理方法である。

本発明に係る多孔質の鉄酸化物は、砒素、フッ素、等を溶解する被処理水と接触、または被処理水中に投入されることで、これらの物質を効果的に吸着することが出来る。

本発明に係る多孔質の鉄酸化物は、１０μｍ以上、１００μｍ以下の粒径を有し、かつ高い比表面積を有している。因みに、ＢＥＴ１点法による比表面積評価では１０〜１５ｍ^２／ｇ程度、ＢＥＴ３点法による評価では５０ｍ^２／ｇ以上、２００ｍ^２／ｇ以下程度となる。本発明に係る多孔質の鉄酸化物が、当該高い比表面積を有するのは、窒素ガス吸着法で測定した径が１０Å以上、３０Å以下である細孔を多数有する為であると考えられる。
さらに、本発明に係る多孔質の鉄酸化物の結晶性は、所謂、２ライン−フェリハイドライト（２Ｌｉｎｅ−Ｆｅｒｒｉｈｙｄｒｉｔｅ）に近い非晶質性のものである。

本発明に係る多孔質の鉄酸化物は、環境負荷物質の吸着剤として有効である。吸着可能な環境負荷物質としては、砒素を始めとして、フッ素やセレン、鉛なども吸着可能である。尚、フッ素を吸着させる場合は、併せて、フッ素処理フロー循環システムを構築しておくことが好ましい。

本発明に係る多孔質の鉄酸化物により、砒素、フッ素、セレン等の環境負荷物質が除去された被処理水は、引き続いて通常の排水処理（ＣＯＤ処理、等）を実施することが可能である。勿論、他の項目の排水基準を満たせば、そのまま放流することも可能である。

本発明に係る多孔質の鉄酸化物を用いて、被処理水から環境負荷物質を吸着除去する際の吸着操作としては、カラム式を用いるのが一般的である。勿論、当該多孔質の鉄酸化物と被処理水とを、撹拌接触させた後、固液分離するというサイクルを繰り返す方式も可能である。但し、カラム式を用いながら当該サイクルを繰り返す場合、当該多孔質の鉄酸化物の吸着効率が変動する場合、カラムの破過の管理基準を変更する等により、処置、使用できる。

本発明に係る多孔質の鉄酸化物を用いて数段のカラムを組み込み、カラム式吸着操作で環境負荷物質を吸着する操作を行った場合、原液と同じ濃度になった時に１段目のカラムが破過したとして、吸着能力が飽和したことになる。例えば、砒素を吸着した場合であれば、当該吸着能力が飽和したとき５％程度の砒素を吸着している。当該砒素を吸着した多孔質の鉄酸化物は、上述した水酸化ナトリウム等を用いたアルカリ浸出により再生される。当該再生の際におけるアルカリ当量の最適値は、砒素吸着量によって決定されるので適宜調整することが好ましい。

ここで、本発明に係る多孔質鉄酸化物の製造方法を説明するが、まず、鉄砒素化合物であるスコロダイトの製造方法について説明し、次に当該スコロダイトから多孔質の鉄酸化物を製造する製造方法について説明する。

砒素含有溶液に２価の鉄イオンを加えて、当該溶液中における鉄／砒素のモル比（Ｆｅ／Ａｓ）を１以上とし、酸化剤を加えて攪拌しながら５０℃以上に昇温して反応させた後、固液分離して得られる固形分を乾燥するとスコロダイトを製造することができる。

当該砒素含有溶液中の砒素濃度は、不純物として含まれるナトリウム等の濃度が１ｇ／Ｌ以下であれば、それ程高くなくても良い。しかし、砒素濃度が低いとスコロダイト析出から成長の過程で粒子の粗大化が起き難くなるので、当該砒素濃度は高い方が好ましい。当該砒素濃度は１０ｇ／Ｌ以上あるのが好ましく、３０ｇ／Ｌ以上あれば、さらに好ましい。また、当該砒素含有溶液のｐＨは、反応開始時において２以下であるのが好ましい。また砒素は５価が好ましい。
スコロダイト結晶粒子を粗大化しておくと、後工程において吸着剤の粒子径を決定付する際の選択幅が広がり好ましいからである。

２価の鉄源としては可溶性のＦｅＳＯ_４・７Ｈ_２Ｏが好ましい。当該溶液中における鉄／砒素のモル比（Ｆｅ／Ａｓ）は、１以上であるのが好ましく、１．０〜１．５であればさらに好ましい。
酸化剤は、２価の鉄イオンを酸化出来る酸化剤であれば良く、例えば、酸素ガスが挙げられる。

反応温度は５０℃以上であればスコロダイトを析出させることが出来る。ここで、砒素の溶出濃度を低下させるためには、反応温度が７０℃以上であることが好ましく、８０〜９５℃であればさらに好ましい。反応時間は１〜３時間で良い。
以上説明したスコロダイトの製造方法は、大気圧下で反応を行っている。勿論、オートクレーブを用いた水熱合成反応を行ってスコロダイトを製造しても良い。上記によるスコロダイトの製造方法によれば、得られるスコロダイトの結晶性が優れ、砒素の溶出が極めて低い、安定な物質となる。本発明は、当該スコロダイトを原料とすることで優れた多孔質鉄酸化物が得られる。

一方、本発明に係る多孔質鉄酸化物の原料であるスコロダイトの製造方法としては、３価の鉄を用いて、ｐＨ調整、水熱合成によって、水分の少ない粗大粒子のスコロダイトを生成することが可能である。この３価の鉄を用いた場合は、前記２価の鉄を用いた場合と比べＸＲＤで評価した結晶性が極僅か低い。尤も、当該ＸＲＤスペクトルにスコロダイトのピークは明確に出現していることから、１次粒子の段階では３価の鉄を用いた場合と同様に高い結晶性を有しているものの、凝集して粗大結晶を形成する為、ＸＲＤで評価した結晶性が低く観測されるのであると考えられる。
結局、３価の鉄を用いてスコロダイトを生成した場合、砒素が溶出する不安定さはあるが、本発明の原料として使用可能である。

生成したスコロダイトを反応后液から固液分離した後、アルカリ溶液に投入する。
ここで、当該アルカリ溶液に用いるアルカリは、ナトリウム、カリウムの水酸化物が好ましい。ルビジウムやセシウムも原理的には使用可能であるが、希少な元素でありコストがかかる。一般的には、水酸化ナトリウムの使用が好ましい。
尚、アルカリとして、アルカリ土類元素を用いた場合は、当該元素が砒素の固定に使われる物質であり、スコロダイトから液中へ砒素を溶出させる材料とはならないことに留意する。

スコロダイト投入前におけるアルカリ溶液のｐＨは１０以上の強アルカリ性としておき、反応後にもアルカリ性を維持出来るアルカリ量としておくことが好ましい。
（式１）に当該反応の反応式を示す。ただし、当該（式１）中、Ｆｅ_２Ｏ_３がヘマタイト（Ｈｅｍａｔｉｔｅ）ではないことから、含水している場合も推測される。
２ＦｅＡｓＯ_４・２Ｈ_２Ｏ＋６ＮａＯＨ＝２Ｎａ_３ＡｓＯ_４＋Ｆｅ_２Ｏ_３＋７Ｈ_２Ｏ・・・・（式１）

尤も、当該（式１）の他に、以下に示す（式２）（式３）の２式も考えられるが、スコロダイトは、鉄と砒素とが安定的に結びついた化合物である為、砒素が完全に浸出するには十分な量のアルカリ量が必要になる。具体的には、砒素１当量に対してアルカリが３当量必要である。
２ＦｅＡｓＯ_４・２Ｈ_２Ｏ＋４ＮａＯＨ＝２Ｎａ_２ＨＡｓＯ_４＋Ｆｅ_２Ｏ_３＋５Ｈ_２Ｏ・・・・（式２）
２ＦｅＡｓＯ_４・２Ｈ_２Ｏ＋２ＮａＯＨ＝２ＮａＨ_２ＡｓＯ_４＋Ｆｅ_２Ｏ_３＋３Ｈ_２Ｏ・・・・（式３）
その為、例えば、砒素品位が３０％のスコロダイトを２００ｇ／Ｌのパルプ濃度になるように水酸化ナトリウム溶液１Ｌに添加するとした場合、砒素を１００％液中に浸出させようとすると、２００×３０％÷７４．９２２×３×４０＝９６．１ｇ／Ｌ（およそ１００ｇ／Ｌ）の水酸化ナトリウム濃度が必要である。
従って、水酸化ナトリウム濃度が５０ｇ／Ｌであった場合、砒素は半分程度が浸出されるに留まる。このことから（式２）（式３）の反応は起こっていないと考えられる。

スコロダイトから砒素を浸出させる際、原則的に酸素は不要である。すでに砒素は５価となっており、鉄も３価となっている為である。しかし、３価の砒素が吸着されて若干存在すると考えられる性状のものであるならば、当該３価の砒素を５価にしておく為に、酸素、空気を吹き込むことが好ましい。

スコロダイトをアルカリ溶液に投入すると直ちに反応し、褐色の沈殿物となる。このとき、溶解熱が発生し、液温度が上昇する。
ここで、当該溶解熱から、生成する多孔質の鉄酸化物の構造を保護し、かつ溶液が沸騰するのを回避する為、１Ｗ／Ｌ以下の弱い撹拌をおこなって液温を７０℃以下とすること
が好ましい。尤も、攪拌を強めた場合も、生成した多孔質の鉄酸化物が撹拌羽根によって壊されて小粒径化するものの構造自体が壊れる訳ではない。一方、溶液温度を下げ過ぎると水酸化ナトリウム溶液の粘度が上昇するので、当該溶液のアルカリ濃度に応じて、適宜な温度を保持することが好ましい。

スコロダイトをアルカリ浸出したスラリーを固液分離する。当該固液分離は、フィルタープレス法、遠心分離法、デカンター法、等、多様な方法が適用可能である。
当該固液分離によって発生した后液は、アルカリ性を示し、浸出された砒素や若干の硫黄分が存在する。当該后液は、再び高純度の砒素液として再処理することが好ましい。
再処理により得られる砒素液は、優位な砒素原料またはスコロダイト合成用原料となる。

当該固液分離によって発生した固形分は、殆どが多孔質の鉄酸化物であるが、后液が若干付着している。その為、当該后液を除去する為、洗浄を行うのが好ましい。
具体的には、フィルタープレス、ベルトフィルター、遠心分離機等を用い、当該多孔質の鉄酸化物ケーキ内に追加水を貫通させて洗浄すると、少量の水で后液を除去できる。また、リパルプ洗浄を適用する場合は、カウンターカレント式で洗浄を行うと、使用する水量を削減することが出来る。

尤も、多孔質の鉄酸化物自体が塩基として存在し、アルカリ性の傾向を示す。そこで、当該多孔質の鉄酸化物自体の中和操作をすることが好ましい。当該中和操作により、当該多孔質の鉄酸化物を用いる処理の際、排水のｐＨコントロールが容易になるからである。ここで、中和剤としては、硫酸、塩酸、硝酸等いずれも使用可能であるが、酢酸等の弱酸も使用可能である。そして、当該中和操作後のｐＨを中性領域とするのが一般的であるが、被処理液の液性に応じて設定するのも好ましい構成である。当該多孔質の鉄酸化物の吸着能力が充分発揮されるｐＨ領域は、３〜７の範囲である。ここで、当該多孔質の鉄酸化物が均一にｐＨ調整する観点からは、リパルプ洗浄を行うことが効果的である。
当該洗浄、ｐＨ調整後の多孔質の鉄酸化物は、粒子がほぼ原料形態の形状を保持しており、１０から１００μｍの粒径を有し、かつ高い比表面積を有していた。

（実施例１）
試薬（和光純薬製）の砒素溶液（Ａｓ：５００ｇ／Ｌ）と、試薬（和光純薬工業社製）の硫酸第１鉄・７水和物とを準備した。
当該砒素溶液と鉄塩とを、砒素濃度が５０ｇ／Ｌ、鉄濃度が５５．９１ｇ／Ｌとなるように秤量し純水を加え、砒素−鉄塩溶液を４Ｌ調製した。
調製した砒素−鉄塩溶液４Ｌを、容量５Ｌのガラス製ビーカーに移し、２段タービン攪拌羽根・邪魔板４枚をセットした。引続いて、当該２段タービン攪拌羽根を用い回転数８００ｒｐｍで強撹拌しながら液温が９５℃になるよう昇温し、温度が所定に達したところで、純度９９％の酸素ガスを液内に吹き込んだ。酸素ガスの流量は４Ｌ／分とした。そのまま７時間保った後、７０℃迄冷却し沈殿を生成させて直ちに濾過した。沈殿発生量は、ウエットで６３１．５ｇであった。

生成した沈殿に対し、蒸留水を用いて１時間のリパルプ洗浄を行い、それをろ過し、６０℃にて１８時間乾燥して、本発明に係るスコロダイトを得た。当該スコロダイトの一定量を採取し、分析試料を作成して、含まれる砒素、鉄、硫黄、ナトリウムの量をＩＣＰにより分析した。当該分析結果を表１に記載する。

当該本発明に係るスコロダイトを１２０ｇづつ３つの試料に分け、それぞれ試料１〜３とした。
まず、試料１を、アルカリ溶液（ＮａＯＨ溶液、濃度５０ｇ／Ｌ）６００ｍＬに添加した。以下同様に、試料２を、アルカリ溶液（ＮａＯＨ溶液、濃度１００ｇ／Ｌ）６００ｍＬに添加、試料３を、アルカリ溶液（ＮａＯＨ溶液、濃度２００ｇ／Ｌ）６００ｍＬに添加した。
そして当該３つの溶液に対し、１段傾斜パドルを用いて５００ｒｐｍ、５分間の攪拌を行った。このとき液温は、室温から４５℃まで上昇した。当該攪拌終了後、当該液を沈殿とアルカリ溶液とに分離した。

生成した沈殿を、蒸留水３６００ｇで通水洗浄し、６０℃で１８時間、乾燥して、本発明に係る多孔質酸化鉄試料１〜３を得た。当該多孔質酸化鉄試料１〜３に含まれる砒素、鉄、硫黄、ナトリウムの量を、上述したスコロダイト試料と同様にＩＣＰ（発光分光分析法）により分析し、さらに、重量、含有する水分量を測定した。当該分析結果を表２に記載する。
一方、当該多孔質酸化鉄試料１〜３から分離された各アルカリ溶液に溶解している、砒素、鉄、硫黄、ナトリウムの量、ｐＨ、ＯＲＰを測定した。当該分析結果を表２に記載する。
さらに、当該多孔質酸化鉄試料１〜３に含まれる砒素、鉄、硫黄、ナトリウム量の分析結果と、各アルカリ溶液に溶解している砒素、鉄、硫黄、ナトリウム量の分析結果とから、各元素毎の浸出率を算定した。当該算定結果も表２に記載する。

表２の結果を検討してみると、多孔質酸化鉄試料１〜３いずれからも砒素が溶解して失われていることが判明した。中でも、アルカリ溶液として１００ｇ／Ｌおよび２００ｇ／ＬのＮａＯＨ水溶液を用いた場合は、砒素が、スコロダイト試料２、３からほぼ完全に溶解されて除かれ、多孔質酸化鉄試料２、３となっていることが判明した。一方、当該多孔質酸化鉄試料２、３において、鉄は、アルカリ溶液に溶解することなく当該試料２、３に留まっていることが判明した。さらに、当該多孔質酸化鉄試料２、３は、ナトリウムの含有量も少ないことが判明した。従って、当該試料２、３は、ほぼ、鉄と酸素とからなる化合物であることが判明した。
これらの試料の内、多孔質酸化鉄試料２のＴＥＭ写真を図１に、比較のため、スコロダイト試料のＴＥＭ写真を図２に示す。
尚、ＴＥＭによる結晶粒子の形状観察は、日立製作所製：Ｓ−４５００を用いて行った。

次に、本発明に係る多孔質酸化鉄試料１〜３、および、比較の為、スコロダイト試料について、窒素ガス吸着法による表面積の評価を行った。当該ガス吸着法による評価には、ＢＥＴ測定装置（ユアサアイオニクス社製、商品名：オートソーブ）を用いた。
図３〜６に、当該ガス吸着法で測定した吸着等温線図を示す。尚、図３〜６は、縦軸に吸着ガス体積（量）、横軸に相対圧を採ったグラフである。
そして、図３はスコロダイト試料の吸着等温線、図４は多孔質酸化鉄試料１の吸着等温線、図５は多孔質酸化鉄試料２の吸着等温線、図６は多孔質酸化鉄試料３の吸着等温線、である。
得られた吸着等温線図上の評価値より、データ解析法として、ＢＥＴ法（多点法）、ＭＰ法（ミクロ〜メソ細孔分布法）、およびｔ―プロット法（ミクロ細孔径分布法）を用い、当該装置の演算機能により、ＢＥＴ比表面積、細孔領域面積、外部表面積、Ｖ−ｔ表面積のそれぞれの値を求めた。その結果を表３に示す。
ここで、ＢＥＴ多点法では、相対圧力（Ｐ／Ｐｏ）が０．１、０．２、０．３の３点に
おける吸着ガス体積（量）をＢＥＴ法にて比表面積を算出したものである。
さらに、各試料の細孔領域の内部面積と外部表面積とに分離した数値を算出し、当該細孔比率（細孔領域の内部面積／全表面積）を算出した。また、同様に、ＢＥＴ多点法（３点法）により測定した比表面積をＭＰ法により、各試料のＶ−ｔ表面積と外部表面積とに分離した数値を算出し、当該細孔比率（Ｖ−ｔ表面積／全表面積）を算出した。これらの値も表３に記載する。

次に、上述の本発明に係る多孔質酸化鉄試料１〜３、および、スコロダイト試料の粒度分布を測定し、その結果を図７に記載した、
図７は、縦軸に頻度、横軸に粒度をとり、試料１の粒度分布を実線、試料２の粒度分布を一点鎖線、試料３の粒度分布を二重線、スコロダイト試料の粒度分布を破線で示したグラフである。

図１、２、および、表３の結果より、本発明に係る多孔質酸化鉄は、１０μｍ以上、１００μｍ以下の粒径を有し、比表面積が５０ｍ^２／ｇ以上と極めて大きな鉄酸化化合物であることがわかった。そして、当該粒径と、極めて大きな比表面積とから、本発明に係る多孔質酸化鉄が、真に非常な多孔質であり、１０Å以上、３０Å以下である細孔を有していることが裏付けられた。

また、図７に示す粒度分布より、本発明に係る多孔質酸化鉄試料１、２の粒度分布と、溶出前のスコロダイト試料の粒度分布とが良く一致していることが解る。一方、本発明に係る多孔質酸化鉄試料３の粒度分布は、多孔質酸化鉄試料１、２やスコロダイト試料の粒度分布とは、異なっている。これは、アルカリ溶液中にて多孔質酸化鉄試料３から砒素が溶出する際に、粒子の構造が変形した為と考えられる。また、当該結果は、多孔質酸化鉄試料１、２が、スコロダイトであった当時の粒子構造を保持したまま多孔質酸化鉄となっていることを裏付けていると考えられる。即ち、本発明に係る多孔質酸化鉄は、合成反応によって粒子が成長したものではなく、元のスコロダイトの粒子構造を維持しながら、形成されたものであることが判明した。

次に、上述の本発明に係る多孔質酸化鉄と、３価の砒素イオンを含む砒素含有試料溶液（砒素濃度１１００ｍｇ／Ｌ）および５価の砒素イオンを含む砒素含有試料溶液（砒素濃度１０５０ｍｇ／Ｌ）と、を用いて、本発明に係る多孔質酸化鉄の砒素吸着能を試験した。
尚、本発明に係る多孔質酸化鉄としては、試料２を用いた。３価および５価の砒素含有試料溶液には、それぞれ砒素濃度１ｇ／Ｌのものを準備した。砒素溶液は、和光純薬工業社製の試薬を用いた。

まず、３価の砒素含有試料溶液を５種類に分け試料（１）〜（５）とし、５価の砒素含有試料溶液を６種類に分け試料（６）〜（１１）とした。
そして、試料（１）は、試薬等を添加しない無調整であり、試料（２）、（３）は、苛性ソーダを添加して、開始時のｐＨを８、５に調整した。（４）は、硫酸を添加して、ｐＨ３に調整した。試料（５）は、砒素含有溶液のｐＨは無調整である。
５価の砒素液では、試料（６）は無調整であり、試料（７）〜（１０）は、硫酸を添加して、それぞれの開始時のｐＨを、６，４，３，２に調製した。試料（１１）は、前記試料（５）と同様な場合である。

次に、多孔質酸化鉄試料と、各砒素含有試料溶液試料（１）〜（４）、（６）〜（１０）とを、質量比で１対１０の割合にて混合する。そして、当該混合物を震盪機で１時間震盪させた後、固液分離して、得られたろ液の組成分析を行った。当該ろ液のｐＨ、液中の砒素、鉄、硫黄、ナトリウムの含有量を表４に示す。
試料（５）、（１１）は、前記スコロダイトをアルカリ溶液にて溶解した後に、硫酸を添加して、スラリーのｐＨ５．２に調整し、ろ過して得られた多孔質酸化鉄試料２を用いた場合である。当該多孔質酸化鉄試料２^＊と、フッ素溶液試料（５）または（１１）とを、質量比で１対１０の割合にて混合する。そして、当該混合物を震盪機で１時間震盪させた後、固液分離して、得られたろ液の組成分析を行った。当該ろ液のｐＨ、液中の砒素、鉄、硫黄、ナトリウムの含有量を表４に示す。

当該結果より、次のことが確認できた。
被処理液に含有される砒素が、３個の場合も５価の場合も、本発明による多孔質酸化鉄は顕著な吸収能力があることがわかった。当該被処理液のｐＨを８〜２であっても、本発明に係る多孔質酸化鉄の砒素吸着能力は大いに発揮された。
また、予め本発明に係る多孔質酸化鉄のｐＨを酸性側に調整しておくことで、当該被処
理液のｐＨが未調整であっても、本発明に係る多孔質酸化鉄の砒素吸着能力は大いに発揮された。
尚、表中のｔｒは、検出限界以下を示す。

（実施例２）
実施例１と同様にして、本発明に係る多孔質酸化鉄試料２を製造した。
一方、試薬のＮａＦよりフッ素濃度１ｇ／Ｌのフッ素溶液を準備し、当該フッ素溶液を３種類に分け試料（１２）〜（１４）とした。
試料（１２）は、苛性ソーダを添加して、開始時でｐＨ９に調整した。試料（１３）は、硫酸を添加してｐＨ３に調製した。試料（１４）は、フッ素溶液は無調整であるが、多孔質酸化鉄試料へ実施例１（５）と同様な処理をした。
次に、多孔質酸化鉄試料２と、各フッ素溶液試料（１２）（１３）とを、質量比で１対１０の割合にて混合する。そして、当該混合物を震盪機で１時間震盪させた後、固液分離して、得られたろ液の組成分析を行った。当該ろ液のｐＨ、液中のフッ素の含有量を表５に示す。
一方、実施例１と同様にして、多孔質酸化鉄試料２のｐＨを５．２とした多孔質酸化鉄試料２^＊を調製した。
当該多孔質酸化鉄試料２^＊と、フッ素溶液試料（１４）とを、質量比で１対１０の割合にて混合する。そして、当該混合物を震盪機で１時間震盪させた後、固液分離して、得られたろ液の組成分析を行った。当該ろ液のｐＨ、液中のフッ素の含有量を表５に示す。
尚、液中のフッ素の含有量は、東亜電波工業製イオンクロマトグラフィー（ＩＡ−１００）で測定した。

当該結果より、次のことが確認できた。
予め当該被処理液のｐＨを９以下に調整しておくことで、本発明に係る多孔質酸化鉄のフッ素吸着能力は大いに発揮された。
また、予め本発明に係る多孔質酸化鉄のｐＨを酸性側に調整しておくことで、当該被処理液のｐＨが未調整であっても、本発明に係る多孔質酸化鉄のフッ素吸着能力は向上した。

本発明による多孔質酸化鉄は、従来にはない、多種の環境負荷元素に対し高い吸着能力がある。この多孔質酸化鉄を用いることで、回収を所望する各環境負荷元素毎に吸着剤を使い分けることなく、回収が可能となる。この結果、設備、資材、管理の共通化によりコストが低減できる。
また本発明による多孔質酸化鉄は、粒径が大きく、カラムにての通水性も優れており、水酸化鉄化合物よりはるかに通水性がよいことから、環境負荷元素回収における生産性も飛躍的に向上される。

本発明に係る多孔質酸化鉄試料２のＴＥＭ写真である。本発明に係るスコロダイト試料のＴＥＭ写真である。本発明に係るスコロダイト試料のガス吸着法による測定の吸着等温線である。本発明に係る多孔質酸化鉄試料１のＢＥＴ測定の吸着等温線である。体積とあるのは、吸着ガス量である。本発明に係る多孔質酸化鉄試料２のＢＥＴ測定の吸着等温線である。本発明に係る多孔質酸化鉄試料３のＢＥＴ測定の吸着等温線である。本発明に係る多孔質酸化鉄試料１〜３、および、スコロダイト試料の粒度分布を示すグラフである。

Claims

砒素含有溶液に２価の鉄イオンを加えて、前記溶液中における鉄／砒素のモル比（Ｆｅ／Ａｓ）を１以上とし、酸化剤を加えて攪拌しながら加熱した後、固液分離して固形分を得る工程と、
当該固形分を、アルカリ溶液に投入しスラリーを得る工程と、
当該スラリーを固液分離し、多孔質鉄酸化物を得る工程と、を有することを特徴とする多孔質鉄酸化物の製造方法。
砒素を含有する被処理水の処理方法であって、
請求項１に記載の多孔質鉄酸化物の製造方法により製造された多孔質鉄酸化物を設置したカラムに、当該被処理水を通過させ、多孔質鉄酸化物に砒素を吸着させて除去することを特徴とする被処理水の処理方法。
砒素を含有する被処理水の処理方法であって、
当該被処理水へ、請求項１に記載の多孔質鉄酸化物の製造方法により製造された多孔質鉄酸化物を投入し、多孔質鉄酸化物に砒素を吸着させて除去することを特徴とする被処理水の処理方法。
フッ素を含有する被処理水の処理方法であって、
当該被処理水へ、請求項１に記載の多孔質鉄酸化物の製造方法により製造された多孔質鉄酸化物を投入し、多孔質鉄酸化物にフッ素を吸着させて除去することを特徴とする被処理水の処理方法。