JP4975267B2

JP4975267B2 - Steam extraction equipment

Info

Publication number: JP4975267B2
Application number: JP2005110262A
Authority: JP
Inventors: 孝司井上; 道也林; 正義萩原
Original assignee: 株式会社ポッカコーポレーション
Priority date: 2005-04-06
Filing date: 2005-04-06
Publication date: 2012-07-11
Anticipated expiration: 2025-04-06
Also published as: JP2006288502A

Description

本発明は、コーヒーや茶などの飲食品原料に蒸気を接触させて抽出される成分を回収する蒸気抽出装置に関する。 The present invention relates to a steam extraction apparatus that recovers components extracted by bringing steam into contact with a raw material for food and drink such as coffee and tea.

この種の抽出装置としては、例えば図６に示すようなコーヒーの熱水抽出装置１１１が知られている。この熱水抽出装置１１１は、焙煎後のコーヒー豆の粉砕物を収容する抽出タンク１１２と、抽出タンク１１２内に熱水を供給する熱水供給配管１７１と、コーヒー豆の熱水抽出液を回収する抽出液回収配管１７２とを備えている。熱水供給配管１７１及び抽出液回収配管１７２の基端部にはそれぞれ、配管内を流れる液体の流量を調節するためのバルブ１７３が設けられている。抽出タンク１１２の下部には、該抽出タンク１１２内を上下に仕切るように水平面に沿って延びる濾過メッシュ１２８が設けられている。 As this kind of extraction device, for example, a hot water extraction device 111 for coffee as shown in FIG. 6 is known. The hot water extraction device 111 includes an extraction tank 112 that stores crushed coffee beans after roasting, a hot water supply pipe 171 that supplies hot water into the extraction tank 112, and a hot water extract of coffee beans. An extract recovery pipe 172 for recovery is provided. Valves 173 for adjusting the flow rate of the liquid flowing in the pipes are provided at the base end portions of the hot water supply pipe 171 and the extract recovery pipe 172, respectively. A filtration mesh 128 extending along a horizontal plane is provided below the extraction tank 112 so as to partition the inside of the extraction tank 112 up and down.

この熱水抽出装置１１１を用いてコーヒーの熱水抽出液を得る場合には、まず、濾過メッシュ１２８の上面にコーヒー豆の粉砕物を載置した後、熱水供給配管１７１の先端から抽出タンク１１２内に熱水を散布（シャワー）する。このとき、抽出タンク１１２内でコーヒー豆の粉砕物が熱水抽出されることにより、コーヒーの熱水抽出液が生成する。抽出タンク１１２内で生成したコーヒーの熱水抽出液は、抽出液回収配管１７２を通って抽出タンク１１２内から排出された後、該抽出液回収配管１７２の先端から回収される。このとき、各バルブ１７３により、熱水供給配管１７１から抽出タンク１１２内に供給される熱水の量と、抽出液回収配管１７２を通って抽出タンク１１２内から排出される熱水抽出液の量とがそれぞれ調節される。 In the case of obtaining a hot water extract of coffee using the hot water extraction device 111, first, after pulverized coffee beans are placed on the upper surface of the filter mesh 128, an extraction tank is introduced from the tip of the hot water supply pipe 171. Sprinkle hot water in 112 (shower). At this time, the ground coffee beans are extracted with hot water in the extraction tank 112, thereby producing a hot water extract of coffee. The hot water extract of coffee produced in the extraction tank 112 is discharged from the extraction tank 112 through the extract recovery pipe 172 and then recovered from the tip of the extract recovery pipe 172. At this time, the amount of hot water supplied from the hot water supply pipe 171 into the extraction tank 112 by each valve 173 and the amount of hot water extract discharged from the extraction tank 112 through the extract recovery pipe 172 And are adjusted respectively.

本発明は、本発明者らの鋭意研究の結果、前記従来の熱水抽出装置１１１による抽出方法とは異なる方法に適応した装置を開発したことによってなされたものである。その目的とするところは、飲食品原料に蒸気を接触させて抽出される成分を効率よく回収することができる蒸気抽出装置を提供することにある。 The present invention has been made by developing an apparatus adapted to a method different from the conventional extraction method by the hot water extraction apparatus 111 as a result of the diligent research by the present inventors. An object of the invention is to provide a steam extraction device that can efficiently recover components extracted by bringing steam into contact with a food or drink raw material.

上記の目的を達成するために、請求項１に記載の蒸気抽出装置は、飲食品原料に蒸気を接触させて抽出される揮発性成分を回収する蒸気抽出装置であって、前記蒸気は飽和水蒸気又は過熱水蒸気であり、前記蒸気抽出装置は、前記飲食品原料を密閉状態で収容する筒状の処理タンクと、前記蒸気を発生させる蒸気発生装置と、該蒸気発生装置から前記処理タンク内へと延びる蒸気供給配管と、該蒸気供給配管の先端部に設けられる蒸気噴出ノズルと、前記処理タンクに接続される回収配管と、該回収配管に接続されるコンデンサとを備え、前記処理タンク内には前記飲食品原料を収容する収容部が設けられ、該収容部内には前記蒸気噴出ノズルが設けられ、前記蒸気噴出ノズルは飲食品原料の中に埋没するよう前記収容部の下部に設けられ、前記回収配管は前記収容部よりも上方で前記処理タンクに接続され、前記蒸気噴出ノズルは前記蒸気を斜め下方に向け、前記処理タンクの周壁に沿って螺旋を描くように噴出させることを要旨とする。 In order to achieve the above object, the steam extraction apparatus according to claim 1 is a steam extraction apparatus that recovers a volatile component extracted by bringing steam into contact with a raw material for food and drink, wherein the steam is saturated steam. Or the superheated steam, the steam extraction device is a cylindrical processing tank for containing the food and drink raw material in a sealed state, a steam generating device for generating the steam, from the steam generating device into the processing tank A steam supply pipe extending; a steam jet nozzle provided at a tip of the steam supply pipe; a recovery pipe connected to the processing tank; and a capacitor connected to the recovery pipe. A container for accommodating the food / beverage material is provided, the steam ejection nozzle is provided in the container, and the vapor jet nozzle is provided at a lower part of the container so as to be buried in the food / beverage material, Serial recovery pipe is connected to the processing tank above said accommodating portion, gist Rukoto the steam jet nozzle is ejected to the steam diagonally downward, spiraling along the peripheral wall of the processing tank And

請求項２に記載の蒸気抽出装置は、請求項１に記載の発明において、前記蒸気供給配管の先端部には、前記蒸気供給配管の途中に位置する分岐点から、前記蒸気噴出ノズルを有する複数の分岐管が設けられ、該分岐点は、前記処理タンクの水平断面における中央部に位置していることを要旨とする。 According to a second aspect of the present invention, the steam extraction apparatus according to the first aspect of the present invention includes a plurality of the steam ejection nozzles at a tip end portion of the steam supply pipe from a branch point located in the middle of the steam supply pipe. The branch pipe is provided, and the branch point is located at the center of the horizontal section of the processing tank .

請求項３に記載の蒸気抽出装置は、請求項２に記載の発明において、前記複数の分岐管は前記分岐点から放射状に分岐していることを要旨とする。 Vapor extraction device according to claim 3 is the invention according to claim 2, wherein the plurality of branch pipes is summarized in that the branches radially from the previous SL min stagnation.

請求項４に記載の蒸気抽出装置は、請求項３に記載の蒸気抽出装置において、前記分岐管は、前記分岐点から水平方向に延びる第１分岐管と、該第１分岐管の先端から処理タンクの周方向に沿うように延びる第２分岐管とを備え、第２分岐管の先端に蒸気噴出ノズルが設けられている。
請求項５に記載の蒸気抽出装置は、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の蒸気抽出装置において、前記飲食品原料は、農産物、肉、魚、貝、及び骨から選ばれる少なくとも一種である。 Vapor extraction device according to 請 Motomeko 4 is the vapor extraction device according to claim 3, wherein the branch pipe, a first branch pipe which extends horizontally from the branch point, from the tip of the first branch pipe And a second branch pipe extending along the circumferential direction of the processing tank, and a steam ejection nozzle is provided at the tip of the second branch pipe.
The steam extraction device according to claim 5 is the steam extraction device according to any one of claims 1 to 4 , wherein the food and drink raw material is selected from agricultural products, meat, fish, shellfish, and bones. At least one kind.

本発明によれば、飲食品原料に蒸気を接触させて抽出される成分を効率よく回収することができる蒸気抽出装置を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the vapor | steam extraction apparatus which can collect | recover efficiently the components extracted by making vapor | steam contact the food-drinks raw material can be provided.

以下、本発明の蒸気抽出装置を具体化した一実施形態を図面に基づいて説明する。
本実施形態の蒸気抽出装置は、過熱水蒸気を用いて飲食品原料を蒸気抽出処理することにより得られる成分を回収する構成を有している。蒸気抽出処理は、飲食品原料に過熱水蒸気を直接接触させた後、その接触後の蒸気を回収する処理であり、飲食品原料に含まれる成分、特に揮発性及び香気性の高い成分を多量に得ることが可能な処理である。 DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, an embodiment embodying a steam extraction apparatus of the present invention will be described with reference to the drawings.
The steam extraction apparatus of this embodiment has the structure which collect | recovers the component obtained by carrying out the steam extraction process of the food-drinks raw material using superheated steam. The steam extraction process is a process in which superheated steam is brought into direct contact with the food / beverage raw material, and then the steam after the contact is recovered, and a large amount of components, particularly volatile and highly fragrant components, contained in the food / beverage raw material are used. This is a process that can be obtained.

図１（ａ）に示すように、蒸気抽出装置１１は、飲食品原料を密閉状態で収容する処理タンク１２と、過熱水蒸気を発生させる蒸気発生装置１３と、蒸気発生装置１３から処理タンク１２内へと延びる蒸気供給配管１４と、飲食品原料に接触した後の蒸気を回収する蒸気回収部１５とを備えている。蒸気発生装置１３及び蒸気供給配管１４は、処理タンク１２内に過熱水蒸気を供給するための蒸気供給部１７を構成している。 As shown to Fig.1 (a), the steam extraction apparatus 11 is the processing tank 12 which accommodates the food-drinks raw material in the airtight state, the steam generator 13 which generates superheated steam, and the inside of the processing tank 12 from the steam generator 13 And a steam recovery section 15 that recovers steam after coming into contact with the food or drink raw material. The steam generator 13 and the steam supply pipe 14 constitute a steam supply unit 17 for supplying superheated steam into the processing tank 12.

処理タンク１２は、有底有蓋円筒状に形成された耐圧容器からなり、内部を密閉状態にすることが可能であるうえ、常圧及び加圧のいずれの状態にも設定可能である。この処理タンク１２は、有底円筒状をなす下部タンク２１と、有蓋円筒状をなす上部タンク２２とから構成されている。下部タンク２１は、上部タンク２２に対してクランプ２３にて回動可能に接合されている。上部タンク２２の内部には、飲食品原料を収容するための収容部（図示略）が設けられている。 The processing tank 12 is composed of a pressure-resistant container formed in a bottomed and covered cylindrical shape, and the inside of the processing tank 12 can be hermetically sealed, and can be set to any state of normal pressure and pressure. The processing tank 12 includes a lower tank 21 having a bottomed cylindrical shape and an upper tank 22 having a covered cylindrical shape. The lower tank 21 is joined to the upper tank 22 by a clamp 23 so as to be rotatable. Inside the upper tank 22 is provided a housing (not shown) for housing food and drink ingredients.

処理タンク１２の上端には、飲食品原料を投入するための原料投入口（図示略）と、該原料投入口を開閉可能に閉塞する原料投入蓋２６とが設けられている。下部タンク２１の上部には、処理タンク１２内を上下に仕切るように水平面に沿って延びる濾過メッシュ２８が設けられている。原料投入口から投入された飲食品原料は、濾過メッシュ２８の上面に載置される。そして、蒸気抽出処理の終了後には下部タンク２１を開き、処理タンク１２内から濾過メッシュ２８の上面の飲食品原料が取り出されて廃棄される。 At the upper end of the processing tank 12, there are provided a raw material input port (not shown) for supplying food and drink raw materials, and a raw material input lid 26 for closing the raw material input port so that it can be opened and closed. A filtration mesh 28 extending along a horizontal plane is provided on the lower tank 21 so as to partition the inside of the processing tank 12 up and down. The food / beverage material raw material input from the raw material input port is placed on the upper surface of the filtration mesh 28. And after completion | finish of a vapor | steam extraction process, the lower tank 21 is opened, the food-drinks raw material on the upper surface of the filtration mesh 28 is taken out from the processing tank 12, and is discarded.

蒸気発生装置１３は、第１の加熱装置３１と、第２の加熱装置３２とを備えている。第１の加熱装置３１は、ボイラー又は電磁誘導加熱装置からなり、液体の水を加熱して沸騰させることにより飽和水蒸気を発生させる。第２の加熱装置３２は、バーナー、電気ヒーター又は電磁誘導加熱装置からなり、第１の加熱装置３１で発生した飽和水蒸気をさらに加熱することにより過熱水蒸気を発生させる。第１の加熱装置３１と第２の加熱装置３２との間には、流量計３３を備えた接続管３４が設けられている。流量計３３は、第１の加熱装置３１から第２の加熱装置３２へと送り込まれる飽和水蒸気の流量を計測する。 The steam generator 13 includes a first heating device 31 and a second heating device 32. The 1st heating apparatus 31 consists of a boiler or an electromagnetic induction heating apparatus, and generates saturated water vapor | steam by heating and boiling liquid water. The second heating device 32 includes a burner, an electric heater, or an electromagnetic induction heating device, and generates superheated steam by further heating the saturated steam generated by the first heating device 31. A connecting pipe 34 having a flow meter 33 is provided between the first heating device 31 and the second heating device 32. The flow meter 33 measures the flow rate of saturated water vapor sent from the first heating device 31 to the second heating device 32.

蒸気発生装置１３から発生する過熱水蒸気の蒸気量は、飲食品原料１ｋｇあたり好ましくは０．３〜３０ｋｇ／ｈ、より好ましくは０．６〜２０ｋｇ／ｈ、さらに好ましくは１．２〜１０ｋｇ／ｈである。蒸気量が０．３ｋｇ／ｈ未満の場合には、蒸気抽出処理に時間を要することから抽出効率が低下し、逆に３０ｋｇ／ｈを超える場合には、蒸気発生装置１３内の内圧が高くなることから、圧力制御を実施するための装置コストが高くなったり、大きな装置スペースが必要になったりする。 The amount of steam of superheated steam generated from the steam generator 13 is preferably 0.3 to 30 kg / h, more preferably 0.6 to 20 kg / h, still more preferably 1.2 to 10 kg / h per 1 kg of the food / beverage material. It is. When the amount of steam is less than 0.3 kg / h, the steam extraction process takes time, so the extraction efficiency decreases. Conversely, when it exceeds 30 kg / h, the internal pressure in the steam generator 13 increases. Therefore, the apparatus cost for performing pressure control becomes high, and a large apparatus space is required.

図１（ａ）、（ｂ）に示すように、蒸気供給配管１４は、１本の本体管１４ａと、複数の分岐管１４ｂからなる蒸気噴出部４１とを備え、蒸気発生装置１３で発生した過熱水蒸気を処理タンク１２内の適切な位置に供給する。本体管１４ａの基端は第２の加熱装置３２に接続され、先端部は処理タンク１２の内部に挿通されている。処理タンク１２の外部に配置された本体管１４ａの部分には、該本体管１４ａ内を流れる過熱水蒸気の温度を計測し図示しない制御装置へと入力するための温度計４２と、処理タンク１２内への過熱水蒸気の供給量を調節するためのバルブ４３とが設けられている。 As shown in FIGS. 1A and 1B, the steam supply pipe 14 includes one main body pipe 14 a and a steam ejection part 41 including a plurality of branch pipes 14 b and is generated by the steam generator 13. Superheated steam is supplied to an appropriate location in the processing tank 12. The base end of the main body tube 14 a is connected to the second heating device 32, and the distal end portion is inserted into the processing tank 12. A portion of the main body pipe 14a arranged outside the processing tank 12 includes a thermometer 42 for measuring the temperature of superheated steam flowing in the main body pipe 14a and inputting it to a control device (not shown), And a valve 43 for adjusting the amount of superheated steam supplied to the.

ここで、本体管１４ａの断面積は、過熱水蒸気を１時間あたり１００ｋｇ通過させる場合に、好ましくは１００ｍｍ^２以上、より好ましくは１００〜５０００ｍｍ^２、さらに好ましくは２００〜２０００ｍｍ^２に設定されている。本体管１４ａの断面積が１００ｍｍ^２未満の場合には、本体管１４ａに高い圧力が加わるために好ましくなく、逆に５０００ｍｍ^２を超える場合には、配管が太くなり、広い設置スペースを要したり、装置の洗浄効率が悪くなるなどの問題がある。 Here, the cross-sectional area of the main tube 14a, in the case in which the superheated steam is 100kg passed per hour, preferably 100 mm ² or more, more preferably 100～5000Mm ^2, more preferably is set to 200~2000mm ^2. When the cross-sectional area of the main body pipe 14a is less than 100 mm ² , it is not preferable because a high pressure is applied to the main body pipe 14a, and conversely, when it exceeds 5000 mm ² , the pipe becomes thick and requires a large installation space. There are problems such as poor cleaning efficiency of the apparatus.

また、第２の加熱装置３２と処理タンク１２の周壁との間の距離ｄ（最短距離）は、好ましくは０．３〜５ｍ、より好ましくは１〜５ｍに設定されている。距離ｄが０．３ｍ未満の場合には、第２の加熱装置３２を稼働させたときの高温によって、処理タンク１２の周壁及び溶接箇所が熱膨張したり、破損したりするおそれがある。逆に距離ｄが５ｍを超える場合には、蒸気抽出装置１１の外部に熱を奪われやすくなるため、処理タンク１２内に供給される過熱水蒸気の温度を制御することが困難になる。 Further, the distance d (shortest distance) between the second heating device 32 and the peripheral wall of the processing tank 12 is preferably set to 0.3 to 5 m, more preferably 1 to 5 m. When the distance d is less than 0.3 m, the peripheral wall of the processing tank 12 and the welded portion may be thermally expanded or damaged due to the high temperature when the second heating device 32 is operated. On the other hand, when the distance d exceeds 5 m, heat is easily taken to the outside of the steam extraction device 11, so that it becomes difficult to control the temperature of the superheated steam supplied into the processing tank 12.

ちなみに、前記距離ｄを変更することによって、処理タンク１２内に導入される過熱水蒸気の温度を調節することも可能である。また、処理タンク１２内において、蒸気供給配管１４は、濾過メッシュ２８を傷めないために、該濾過メッシュ２８に対して５０ｍｍ以上離間した上部に配置されている。 Incidentally, the temperature of the superheated steam introduced into the processing tank 12 can be adjusted by changing the distance d. Further, in the processing tank 12, the steam supply pipe 14 is arranged at an upper portion separated from the filtration mesh 28 by 50 mm or more so as not to damage the filtration mesh 28.

本体管１４ａの先端は、収容部の下端部において、処理タンク１２の水平断面（図１（ｂ）参照）における中央部に配置されており、複数の分岐管１４ｂを分岐させる分岐点Ｂとなっている。本実施形態の蒸気抽出装置１１では、同じ形状を有する４本の分岐管１４ｂが分岐点Ｂから等角度間隔で放射状に分岐している。各分岐管１４ｂは、分岐点Ｂから水平方向に延びる第１分岐管４６と、該第１分岐管４６の先端から処理タンク１２の周方向に沿うように延びる第２分岐管４７とを備えており、平面Ｌ字状に形成されている。第２分岐管４７は、第１分岐管４６と同様に、水平方向に延設されている。即ち、４本の分岐管１４ｂはいずれも、収容部の下端部において、水平面に沿って延びる同一平面内に配置されている。 The front end of the main body pipe 14a is disposed at the center of the horizontal cross section of the processing tank 12 (see FIG. 1B) at the lower end of the accommodating portion, and becomes a branch point B that branches the plurality of branch pipes 14b. ing. In the steam extraction apparatus 11 of this embodiment, four branch pipes 14b having the same shape are radially branched from the branch point B at equal angular intervals. Each branch pipe 14 b includes a first branch pipe 46 extending in the horizontal direction from the branch point B, and a second branch pipe 47 extending from the tip of the first branch pipe 46 along the circumferential direction of the processing tank 12. It is formed in a planar L shape. Similar to the first branch pipe 46, the second branch pipe 47 extends in the horizontal direction. That is, all of the four branch pipes 14b are arranged in the same plane extending along the horizontal plane at the lower end portion of the accommodating portion.

各第１分岐管４６及び第２分岐管４７の下部には、いずれも小孔からなる第１蒸気噴出ノズル４６ａ及び第２蒸気噴出ノズル４７ａがそれぞれ設けられており、過熱水蒸気を収容部内に噴出する。各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａはいずれも、図１（ｂ）に白抜き太矢印で示される方向、即ち処理タンク１２の周方向に沿うように過熱水蒸気を噴出する。さらに、各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａから噴出される過熱水蒸気は、いずれも水平面に対して同様な角度で傾斜するように斜め下方に向けて噴出される。その結果、各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａから噴出される過熱水蒸気は、収容部内で螺旋を描くように旋回しながら、処理タンク１２の上端部へと移動する。 A first steam ejection nozzle 46a and a second steam ejection nozzle 47a each having a small hole are provided below the first branch pipe 46 and the second branch pipe 47, respectively, and superheated steam is ejected into the accommodating portion. To do. Each of the steam ejection nozzles 46 a and 47 a ejects superheated steam along the direction indicated by the white thick arrow in FIG. 1B, that is, along the circumferential direction of the processing tank 12. Further, the superheated steam ejected from each of the steam ejection nozzles 46a and 47a is ejected obliquely downward so as to be inclined at the same angle with respect to the horizontal plane. As a result, the superheated steam ejected from each of the steam ejection nozzles 46a and 47a moves to the upper end portion of the processing tank 12 while turning so as to draw a spiral in the accommodating portion.

各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａは、好ましくは１時間あたり２００ｋｇ以下、より好ましくは１０〜２００ｋｇ、さらに好ましくは３０〜１００ｋｇの過熱水蒸気を噴出する。各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａから噴出する過熱水蒸気の蒸気量が２００ｋｇ／ｈを超える場合には、収容部内の飲食品原料に対する過熱水蒸気の接触ムラが起こりやすくなる。逆に前記蒸気量が１０ｋｇ／ｈ未満の場合には、分岐管１４ｂの本数や蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａの個数を増やさなければ、収容部内全体に過熱水蒸気が行き渡り難くなるため、収容部内の飲食品原料に対する過熱水蒸気の接触ムラが起こりやすくなる。更に、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａが増加することにより、それらの洗浄効率も悪くなる。 Each of the steam ejection nozzles 46a and 47a ejects 200 kg or less, more preferably 10 to 200 kg, and further preferably 30 to 100 kg of superheated steam per hour. If the amount of steam of superheated steam ejected from each of the steam ejection nozzles 46a, 47a exceeds 200 kg / h, contact unevenness of superheated steam with respect to the food / beverage material in the container is likely to occur. Conversely, when the amount of steam is less than 10 kg / h, it is difficult for the superheated steam to reach the entire interior of the accommodation section unless the number of branch pipes 14b and the number of steam ejection nozzles 46a and 47a are increased. Uneven contact of superheated steam with product raw materials is likely to occur. Further, the increase in the steam ejection nozzles 46a and 47a also deteriorates the cleaning efficiency thereof.

また、各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａには、図示しない逆止弁が設けられている。各逆止弁は、飲食品原料を収容部内に投入する際には閉じた状態であり、過熱水蒸気を噴出する際に過熱水蒸気の圧力により開口する。このため、収容部内に飲食品原料を投入する際などに、該飲食品原料が蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａ内に詰まることを防止することができる。 Each steam ejection nozzle 46a, 47a is provided with a check valve (not shown). Each check valve is in a closed state when the food / beverage material is put into the container, and is opened by the pressure of the superheated steam when the superheated steam is ejected. For this reason, it is possible to prevent the food / beverage material from being clogged in the steam ejection nozzles 46a and 47a when the food / beverage material is introduced into the housing portion.

ここで、第２蒸気噴出ノズル４７ａは、第２分岐管４７の先端部において、該第２分岐管４７の延設方向に向けて過熱水蒸気を噴出するように設定されている。このため、第２蒸気噴出ノズル４７ａから噴出される過熱水蒸気は、第２分岐管４７内での過熱水蒸気の流れをそのまま利用しているため、第１蒸気噴出ノズル４６ａから噴出される過熱水蒸気よりも勢いよく噴出される。また、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａは、処理タンク１２の水平断面５００ｃｍ^２あたりに１つ以上設けられていることが好ましい。この場合、収容部内の飲食品原料に対する過熱水蒸気の接触ムラが起こり難くなる。 Here, the second steam ejection nozzle 47 a is set so that superheated steam is ejected toward the extending direction of the second branch pipe 47 at the tip of the second branch pipe 47. For this reason, since the superheated steam ejected from the second steam ejection nozzle 47a uses the flow of the superheated steam in the second branch pipe 47 as it is, than the superheated steam ejected from the first steam ejection nozzle 46a. Is also ejected vigorously. Moreover, it is preferable that one or more steam ejection nozzles 46 a and 47 a are provided per 500 cm ² of the horizontal cross section of the processing tank 12. In this case, the contact nonuniformity of the superheated steam with respect to the food-drinks raw material in a accommodating part becomes difficult to occur.

図１（ａ）に示すように、蒸気回収部１５は、処理タンク１２に接続される回収配管５１と、回収配管５１に接続されるコンデンサ５２とを備えている。回収配管５１は、処理タンク１２の上端とコンデンサ５２との間を接続しており、処理タンク１２内で飲食品原料に接触した後の蒸気をコンデンサ５２へと送り込む。回収配管５１の基端部には、処理タンク１２内から流出する過熱水蒸気の流出量を調節するためのバルブ５３が設けられている。 As shown in FIG. 1A, the steam recovery unit 15 includes a recovery pipe 51 connected to the processing tank 12 and a capacitor 52 connected to the recovery pipe 51. The recovery pipe 51 connects between the upper end of the processing tank 12 and the condenser 52, and sends the steam after contacting the food / beverage material in the processing tank 12 to the condenser 52. A valve 53 for adjusting the outflow amount of superheated steam flowing out from the processing tank 12 is provided at the proximal end portion of the recovery pipe 51.

コンデンサ５２としては、蒸気を液化させて回収する公知のコンデンサが使用される。このようなコンデンサとしては、例えば、プレート若しくはチューブによる熱交換式のコンデンサ、又は蒸留塔からなるコンデンサが挙げられる。コンデンサ５２は、処理タンク１２内で飲食品原料に接触した後の蒸気を液化させることにより、前記蒸気中に含まれる成分（以下、蒸気抽出成分と記載する）を回収する。蒸気抽出成分を含む液体は、コンデンサ５２の下端部に設けられた抜き出し口５４を通して回収される。 As the capacitor 52, a known capacitor that liquefies and collects vapor is used. Examples of such a condenser include a heat exchange condenser using a plate or a tube, or a condenser comprising a distillation column. The capacitor | condenser 52 collect | recovers the components (henceforth a vapor | steam extraction component) contained in the said vapor | steam by liquefying the vapor | steam after contacting the food-drinks raw material in the processing tank 12. FIG. The liquid containing the vapor extraction component is collected through an extraction port 54 provided at the lower end of the condenser 52.

次に、前記蒸気抽出装置１１の作用について以下に記載する。
本実施形態の蒸気抽出装置１１に適用される飲食品原料としては、ハーブや果物のような農産物、肉、魚、貝、骨のような畜産物や魚介類などのあらゆる飲食品原料が使用可能である。この蒸気抽出装置１１は、特に、香気性及び揮発性の高い飲食品原料中に含まれる蒸気抽出成分を抽出することに優れている。このような飲食品原料としては、焙煎後のコーヒー豆や製茶後の茶葉などの嗜好性原料が挙げられる。 Next, the operation of the steam extraction device 11 will be described below.
As the food / beverage raw material applied to the steam extraction apparatus 11 of the present embodiment, any food / beverage raw material such as agricultural products such as herbs and fruits, livestock products such as meat, fish, shellfish and bones, and seafood can be used. It is. This steam extraction apparatus 11 is particularly excellent in extracting a steam extraction component contained in a raw material for food and drink having high aroma and volatility. Examples of such raw materials for food and drink include palatability materials such as roasted coffee beans and tea leaves after tea making.

蒸気抽出成分には主に揮発性成分が含まれている。揮発性成分には、飲食品原料の香りのもととなる香気成分の大半と、味覚に影響を与える呈味成分の一部とが含まれている。例えば、嗜好性原料として焙煎後のコーヒー豆を用いる場合、前記香気成分には、一般にアロマと呼ばれる水溶性の香気成分と、コーヒーオイルのような油溶性の香気成分とが含まれている。前記呈味成分としては、クロロゲン酸、トリゴネリン、ギ酸、酢酸、カフェインなどが含まれている。また、飲食品原料として果物を用いる場合には、リモネンやシトラスオイルなどを主成分とする極めて香気性の高い精油が得られ、飲食品原料として肉類や魚介類を用いる場合には、香りの増強された肉エキス（ブイヨン）などが得られる。これらの香気成分及び呈味成分を含んだ蒸気抽出成分（揮発性成分）は、蒸気抽出処理によって極めて効率的に得られる。 The steam extraction component mainly contains volatile components. Volatile components include most of the aroma components that are the source of the scent of food and beverage ingredients, and some of the taste components that affect the taste. For example, when roasted coffee beans are used as palatability materials, the aroma components generally include a water-soluble aroma component called aroma and an oil-soluble aroma component such as coffee oil. Examples of the taste component include chlorogenic acid, trigonelline, formic acid, acetic acid, and caffeine. In addition, when fruits are used as raw materials for foods and drinks, essential oils with extremely high fragrance, mainly composed of limonene, citrus oil, etc., are obtained. Meat extract (bouillon) etc. is obtained. The steam extraction component (volatile component) containing these aroma components and taste components can be obtained very efficiently by the steam extraction process.

蒸気抽出装置１１を用いてこれらの飲食品原料に対して蒸気抽出処理を行う場合、各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａから噴出される過熱水蒸気の温度は、飲食品原料の種類などによって適宜変更されるが、好ましくは常圧で１２０〜２５０℃、より好ましくは常圧で１２０〜２２０℃、より一層好ましくは常圧で１４０〜２００℃である。過熱水蒸気の温度が１２０℃未満の場合には、蒸気抽出処理によって十分な量の蒸気抽出成分が回収されないおそれがあり、逆に２５０℃を超える場合には、高温によって飲食品原料が焙焼され、蒸気抽出成分にスモーク臭が付与されるおそれがある。 When steam extraction processing is performed on these food and beverage ingredients using the steam extraction device 11, the temperature of the superheated steam ejected from the respective steam ejection nozzles 46a and 47a is appropriately changed depending on the type of the food and beverage ingredients. However, it is preferably 120 to 250 ° C at normal pressure, more preferably 120 to 220 ° C at normal pressure, and still more preferably 140 to 200 ° C at normal pressure. If the temperature of the superheated steam is less than 120 ° C, a sufficient amount of the steam extraction component may not be recovered by the steam extraction process. Conversely, if it exceeds 250 ° C, the food / beverage material is roasted at a high temperature. There is a risk that a smoke odor is imparted to the steam extraction component.

例えば飲食品原料として焙煎後のコーヒー豆を用いる場合、過熱水蒸気の温度は、好ましくは常圧で１４０〜２５０℃、より好ましくは常圧で１６０〜２００℃、さらに好ましくは常圧で１７０〜１８０℃である。また、飲食品原料として製茶後の茶葉を用いる場合、過熱水蒸気の温度は、緑茶の場合は常圧で１２０℃前後であることが好ましく、烏龍茶の場合は常圧で１５０〜１７０℃であることが好ましい。 For example, when roasted coffee beans are used as a raw material for food and drink, the temperature of the superheated steam is preferably 140 to 250 ° C. at normal pressure, more preferably 160 to 200 ° C. at normal pressure, and more preferably 170 to 200 at normal pressure. 180 ° C. In addition, when using tea leaves after tea making as a raw material for food and drink, the temperature of superheated steam is preferably about 120 ° C. at normal pressure in the case of green tea, and 150 to 170 ° C. at normal pressure in the case of Oolong tea. Is preferred.

このような好ましい条件で蒸気抽出処理を行う場合の抽出時間は、好ましくは１〜３０分間、より好ましくは６〜３０分間、さらに好ましくは７〜２０分間である。抽出時間が１分未満の場合には、飲食品原料から蒸気抽出成分を効率的に抽出することができない。逆に３０分を超える場合には、蒸気抽出成分が処理タンク１２内で過熱水蒸気に曝される時間が長くなるため、蒸気抽出成分の劣化が進行しやすくなる。特に、３０分を越えて蒸気抽出処理する場合には、飲食品原料が焙焼されやすくなってスモーク臭が増加するおそれがある。ちなみに、蒸気抽出処理において、抽出時間や過熱水蒸気の温度を変更することにより、回収される蒸気抽出成分の組成などが変化する。 The extraction time when performing the steam extraction treatment under such preferable conditions is preferably 1 to 30 minutes, more preferably 6 to 30 minutes, and further preferably 7 to 20 minutes. When extraction time is less than 1 minute, a steam extraction component cannot be extracted efficiently from food-drinks raw materials. Conversely, when it exceeds 30 minutes, the time during which the steam extraction component is exposed to the superheated steam in the processing tank 12 becomes longer, so that the deterioration of the steam extraction component is likely to proceed. In particular, when the steam extraction treatment is performed for more than 30 minutes, the food / beverage material tends to be roasted and the smoke odor may increase. Incidentally, in the steam extraction process, by changing the extraction time and the temperature of the superheated steam, the composition of the steam extraction component to be recovered and the like are changed.

蒸気抽出処理は、通常は常圧で行われるが、処理タンク１２内を加圧状態にして行われても構わない。さらに、この蒸気抽出処理は、酸化劣化を抑制して風香味的に優れた蒸気抽出成分を得ることが可能となるため、窒素ガスや希ガスのような不活性ガスを処理タンク１２内に充填した不活性ガス雰囲気下（いわゆる脱酸素状態）で行われることが好ましい。また、蒸気抽出処理では、溶存酸素を除去した水（いわゆる脱酸素水）を用いて作製した過熱水蒸気を用いることが好ましい。脱酸素水には、酸素がほとんど溶存していないため、飲食品原料を投入した処理タンク１２内を不活性ガスで置換した後、前記脱酸素水より作製した過熱水蒸気を用いて蒸気抽出処理すると、その処理タンク１２内の不活性ガス雰囲気が容易かつ継続的に維持可能となる。 The steam extraction process is normally performed at normal pressure, but may be performed with the inside of the processing tank 12 in a pressurized state. Furthermore, since this steam extraction process can obtain a steam extraction component excellent in flavor by suppressing oxidative deterioration, the processing tank 12 is filled with an inert gas such as nitrogen gas or a rare gas. It is preferably carried out in an inert gas atmosphere (so-called deoxygenated state). In the steam extraction treatment, it is preferable to use superheated steam produced using water from which dissolved oxygen has been removed (so-called deoxygenated water). Since the oxygen is hardly dissolved in the deoxygenated water, after replacing the inside of the processing tank 12 into which the raw material for food and drink has been added with an inert gas, steam extraction treatment is performed using superheated steam produced from the deoxygenated water. The inert gas atmosphere in the processing tank 12 can be easily and continuously maintained.

さて、本実施形態の蒸気抽出装置１１を用いて飲食品原料を蒸気抽出処理する場合には、まず、原料投入口を通して処理タンク１２内に飲食品原料を投入する。このとき、飲食品原料は、処理タンク１２の収容部に収容されるとともに、蒸気噴出部４１の周囲全体を取り囲むように配置される。なお、前記収容部とは、処理タンク１２の内部において飲食品原料が充填された領域全体を指すものとする。本実施形態では、濾過メッシュ２８の上方に位置する処理タンク１２内の一部又は全体を指し、より具体的には上部タンク２２内の一部又は全体を指す。 Now, when the food / beverage material is steam-extracted using the steam extraction device 11 of the present embodiment, first, the food / beverage material is introduced into the processing tank 12 through the material inlet. At this time, the food / beverage material is accommodated in the accommodating portion of the processing tank 12 and is disposed so as to surround the entire periphery of the vapor ejection portion 41. In addition, the said accommodating part shall point out the whole area | region where the food-drinks raw material was filled inside the processing tank 12. FIG. In the present embodiment, it indicates a part or the whole of the processing tank 12 positioned above the filtration mesh 28, and more specifically indicates a part or the whole of the upper tank 22.

次に、蒸気発生装置１３を稼働させて過熱水蒸気を発生させる。発生した過熱水蒸気は、本体管１４ａを通りながら処理タンク１２の内部に移動した後、分岐点Ｂで分岐して各分岐管１４ｂ内へと送り込まれる。続いて、前記過熱水蒸気は、各分岐管１４ｂの第１及び第２蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａを通して処理タンク１２内へと噴出される。このとき、過熱水蒸気は、処理タンク１２の周方向に沿うように斜め下方に向けて各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａから噴出される。その結果、各蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａから噴出した過熱水蒸気は、一旦斜め下方に移動した後に徐々に上方へと移動する。続いて、前記過熱水蒸気は、徐々にまとまり、全体として一つの大きな流れとなりながら、収容部内で螺旋を描くように旋回し、収容部内の飲食品原料に対してムラなく蒸気抽出処理を行った後、処理タンク１２の上端部へと移動する。 Next, the steam generator 13 is operated to generate superheated steam. The generated superheated steam moves to the inside of the processing tank 12 while passing through the main body pipe 14a, then branches at the branch point B and is sent into each branch pipe 14b. Subsequently, the superheated steam is jetted into the processing tank 12 through the first and second steam jet nozzles 46a and 47a of each branch pipe 14b. At this time, the superheated steam is ejected from the respective steam ejection nozzles 46 a and 47 a obliquely downward along the circumferential direction of the processing tank 12. As a result, the superheated steam ejected from the respective steam ejection nozzles 46a and 47a once moves obliquely downward and then gradually moves upward. Subsequently, after the superheated steam is gradually gathered and turned into a single large flow as a whole, swirling in a spiral in the housing portion, and performing a steam extraction process on the food and drink ingredients in the housing portion without unevenness Then, it moves to the upper end of the processing tank 12.

このとき、過熱水蒸気は、飲食品原料に対して対流伝熱と放射伝熱との両方により熱を伝えるため、飲食品原料の温度を短時間に上昇させ、過熱水蒸気に可溶な成分、即ち蒸気抽出成分の溶解度を一過的かつ瞬時に高め、飲食品原料と接触した後の蒸気中に該蒸気抽出成分を溶解させる。なお、前記飲食品原料と接触した後の蒸気とは、飽和していない水蒸気、飽和水蒸気及び過熱水蒸気のいずれかである。特に、飲食品原料と接触する際の過熱水蒸気の温度が１２０℃を超える場合には、過熱水蒸気中に溶解した蒸気抽出成分を瞬時に蒸気と一体化させて飲食品原料から分離して回収可能にする。 At this time, the superheated steam transfers heat to the food / beverage raw material by both convective heat transfer and radiant heat transfer, so the temperature of the food / beverage raw material is raised in a short time, and the component soluble in the superheated steam, The solubility of the steam extraction component is temporarily and instantaneously increased, and the steam extraction component is dissolved in the steam after coming into contact with the raw material for food and drink. In addition, the steam after contacting the said food-drinks raw material is either the water vapor | steam which is not saturated, saturated water vapor | steam, and superheated water vapor | steam. In particular, when the temperature of superheated steam at the time of contact with food and beverage ingredients exceeds 120 ° C, the steam extracted components dissolved in superheated steam can be instantaneously integrated with the steam and separated from the food and drink ingredients for recovery. To.

収容部内を通って処理タンク１２の上端部に到達した蒸気は、回収配管５１を通ってコンデンサ５２内へと送り込まれ、該コンデンサ５２の内部で冷却されながら液化される。液化した蒸気抽出成分を含む液体は、抜き出し口５４を通して適時回収される。 The vapor that has reached the upper end of the processing tank 12 through the housing portion is sent into the condenser 52 through the recovery pipe 51, and is liquefied while being cooled inside the condenser 52. The liquid containing the liquefied vapor extraction component is collected in a timely manner through the extraction port 54.

前記実施形態によって発揮される効果について、以下に記載する。
・本実施形態の蒸気抽出装置１１は、飲食品原料に過熱水蒸気を接触させ、その接触後の蒸気を回収する蒸気抽出処理により蒸気抽出成分を得る装置である。蒸気抽出処理は、熱水抽出などの他の抽出処理と比べて、香気成分や呈味成分を含む揮発性の高い成分（蒸気抽出成分）を極めて迅速、効率的かつ特異的に抽出することができるように特化している。このため、得られる蒸気抽出成分には、飲食品原料に含まれる良好な揮発性成分が高い割合で含まれているため、該蒸気抽出成分を含む飲食品などには、飲食品原料由来の高い風香味が付与されて極めて価値の高いものとなる。特に、蒸気抽出成分は、飲食品原料本来の風香味を有している点で、人工的に製造したエキスや香料よりも遙かに優れており、有用である。加えて、過熱水蒸気を用いて蒸気抽出処理を行うことにより、極めて短時間（コーヒーの場合、熱水抽出の半分未満の時間）で蒸気抽出成分を回収することが可能であるため、劣化の程度の低い高品質な揮発性成分を多量に得ることが可能である点も重要である。 The effects exhibited by the embodiment will be described below.
-The steam extraction apparatus 11 of this embodiment is an apparatus which obtains a steam extraction component by the steam extraction process which makes superheated steam contact the food-drinks raw material, and collect | recovers the steam after the contact. Compared with other extraction processes such as hot water extraction, the steam extraction process can extract highly volatile components (steam extraction components) including aroma components and taste components extremely quickly, efficiently and specifically. Specialized to be able to. For this reason, since the obtained steam extraction component contains a high proportion of good volatile components contained in the food / beverage product raw material, the food / beverage product containing the steam extraction component is highly derived from the food / beverage product raw material. The flavor is added and it becomes extremely valuable. In particular, the steam extraction component is far superior to the artificially produced extracts and fragrances in that it has the original flavor of food and beverage ingredients, and is useful. In addition, by performing steam extraction using superheated steam, it is possible to recover steam extracted components in a very short time (less than half of hot water extraction in the case of coffee). It is also important to be able to obtain a large amount of low-quality, high-quality volatile components.

・本実施形態の蒸気抽出装置１１では、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａが飲食品原料を収容するための収容部内に設けられている。即ち、蒸気抽出処理を行う際には、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａが飲食品原料の中に埋没している。このため、収容部の外部から収容部内の飲食品原料に向けて過熱水蒸気を噴出する場合よりも、熱効率が良好になるとともに、飲食品原料中で過熱水蒸気が拡散しやすくなるため、飲食品原料全体をムラなく蒸気抽出処理することが容易になる。 -In the steam extraction apparatus 11 of this embodiment, the steam ejection nozzles 46a and 47a are provided in the accommodating part for accommodating the food-drinks raw material. That is, when performing the steam extraction process, the steam ejection nozzles 46a and 47a are buried in the food and drink raw material. For this reason, since the heat efficiency becomes better and the superheated steam is more easily diffused in the food / beverage material than when the superheated steam is spouted from the outside of the container toward the food / beverage material in the container, the food / beverage material It becomes easy to perform the steam extraction process without any unevenness.

・蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａが収容部の下部に設けられ、回収配管５１の基端部が処理タンク１２の上端、即ち収容部の上方に設けられているため、下から上へと上昇する過熱水蒸気の性質をそのまま利用して、無駄の少ない処理を行うことが可能となる。即ち、過熱水蒸気が自然に進む方向（上方）に飲食品原料が存在しているため、収容部内の飲食品原料又は過熱水蒸気を攪拌したりかき混ぜたりする必要性が少ない。さらにこのとき、処理タンク１２内で過熱水蒸気の進む方向が安定し、全体にまとまって一つの大きな流れを生じやすくなるため、蒸気抽出時間を短縮することを容易にするとともに、飲食品原料が過熱水蒸気に曝される時間を短縮して蒸気抽出成分の劣化を抑えることが容易となる。 Since the steam ejection nozzles 46a and 47a are provided at the lower part of the housing part, and the base end part of the recovery pipe 51 is provided at the upper end of the processing tank 12, that is, above the housing part, the superheat rising from the bottom to the top It is possible to perform processing with little waste by utilizing the property of water vapor as it is. That is, since the food / beverage material is present in the direction in which the superheated steam naturally travels (upward), there is little need to stir or stir the food / beverage material or the superheated water vapor in the container. Further, at this time, the direction in which the superheated steam proceeds in the processing tank 12 is stabilized, and it becomes easy to produce a single large flow as a whole, so that it is easy to shorten the steam extraction time and the food and beverage ingredients are superheated. It becomes easy to shorten the time of exposure to water vapor and suppress the deterioration of the steam extraction components.

また、このような蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａ、収容部及び蒸気回収部１５の位置関係によれば、収容部の下端部に配置される飲食品原料を含む飲食品原料全体をムラなく蒸気抽出処理することを極めて容易にする。さらに、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａが過熱水蒸気を斜め下方に向けて噴出し、その後自然に進む上方へ過熱水蒸気が移動することから、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａの真下に位置する飲食品原料に加え、真横、真上に位置する飲食品原料に対しても過熱水蒸気を接触させることができる。その結果、収容部内の飲食品原料全体をムラなく蒸気抽出処理することを容易にする。加えて、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａがいずれも同じ高さに配置されているため、収容部の下端部に配置される飲食品原料を含む飲食品原料全体をムラなく蒸気抽出処理することを極めて容易にするとともに、使用後の洗浄性を良好にすることができる。 Moreover, according to the positional relationship of such vapor | steam ejection nozzles 46a and 47a, an accommodating part, and the vapor | steam collection | recovery part 15, the whole food-drink raw material containing the food-drink raw material arrange | positioned at the lower end part of an accommodating part is uniformly steam-extracted. Making it very easy to do. Further, since the steam ejection nozzles 46a and 47a eject the superheated steam obliquely downward, and then the superheated steam moves to the naturally proceeding upward, it is added to the food and drink raw material located directly below the steam ejection nozzles 46a and 47a. Also, superheated steam can be brought into contact with food and drink raw materials located directly beside and directly above. As a result, it is possible to easily perform the steam extraction process on the entire food / beverage raw material in the housing portion without unevenness. In addition, since both the steam ejection nozzles 46a and 47a are disposed at the same height, it is extremely possible to perform the steam extraction process on the entire food and beverage raw material including the food and beverage raw material disposed at the lower end portion of the housing portion without unevenness. While making it easy, the washability after use can be made favorable.

・収容部の下端部に複数の蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａがほぼ均一に分散され、それら蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａがいずれも円筒状をなす処理タンク１２の周壁に沿うように過熱水蒸気を噴出することから、収容部内の飲食品原料全体をムラなく蒸気抽出処理することを容易にする。さらに、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａが過熱水蒸気を斜め下方に向けて噴出することから、それら過熱水蒸気は収容部内で螺旋を描くように旋回しながら処理タンク１２の上端部へと移動する。このため、収容部内では、過熱水蒸気による螺旋状の大きな流れが生じるため、収容部内の飲食品原料全体をムラなく均一に蒸気抽出処理することを極めて容易にする。 A plurality of steam ejection nozzles 46a and 47a are distributed almost uniformly at the lower end of the housing section, and the steam ejection nozzles 46a and 47a each eject superheated steam along the peripheral wall of the cylindrical processing tank 12. Therefore, it is possible to easily perform the steam extraction process on the entire food and drink raw material in the housing unit without unevenness. Further, since the steam ejection nozzles 46a and 47a eject the superheated steam obliquely downward, the superheated steam moves to the upper end portion of the processing tank 12 while swirling so as to draw a spiral in the accommodating portion. For this reason, in the accommodating part, since the spiral large flow by superheated steam arises, it becomes very easy to carry out the steam extraction process of the whole food-drink raw material in an accommodating part uniformly.

・蒸気供給配管１４の先端部に複数の分岐管１４ｂが設けられているため、それら分岐管１４ｂによって収容部内全体にムラなく過熱水蒸気を行き渡らせることを容易にする。さらに、各分岐管１４ｂは、分岐点Ｂを中心に放射状に分岐しているため、本体管１４ａ内を通過してきた過熱水蒸気を全ての分岐管１４ｂに均等に分配することを容易にする。加えて、分岐点Ｂが処理タンク１２の水平断面における中央部に位置しているため、全ての分岐管１４ｂに対して過熱水蒸気を均等に分配しやすくなる。 -Since the several branch pipe 14b is provided in the front-end | tip part of the steam supply piping 14, it becomes easy to distribute overheated steam uniformly in the whole accommodating part by these branch pipes 14b. Furthermore, since each branch pipe 14b is branched radially about the branch point B, it is easy to evenly distribute the superheated steam that has passed through the main body pipe 14a to all the branch pipes 14b. In addition, since the branch point B is located at the center of the horizontal cross section of the processing tank 12, it becomes easy to evenly distribute the superheated steam to all the branch pipes 14b.

なお、本実施形態は、次のように変更して具体化することも可能である。
・上記実施形態では、本体管１４ａは１本の配管により構成されていたが、複数本の配管を束ねることによって本体管１４ａを構成してもよい。 In addition, this embodiment can also be changed and embodied as follows.
In the above embodiment, the main body pipe 14a is configured by one pipe, but the main body pipe 14a may be configured by bundling a plurality of pipes.

・処理タンク１２は耐圧容器でなくてもよい。この場合、蒸気抽出処理は常圧で実施される。
・コンデンサ５２に分留機能を持たせることも可能である。例えば、２つ以上のコンデンサ（図示略）を直列に結合させること。この場合、各コンデンサの冷却温度を適宜設定することにより、所望とする蒸気抽出成分を分留して得ることが可能になる。 -The processing tank 12 may not be a pressure vessel. In this case, the steam extraction process is performed at normal pressure.
-It is also possible to give the condenser 52 a fractional distillation function. For example, two or more capacitors (not shown) are coupled in series. In this case, it is possible to obtain a desired steam extraction component by fractional distillation by appropriately setting the cooling temperature of each condenser.

・図２（ａ）に示すように、蒸気供給配管１４の先端部を平面十字状に形成してもよい。この形態の蒸気噴出部４１は、処理タンク１２内に配置される本体管１４ａと、分岐点Ｂから分岐する３本の分岐管６１とよりなる。処理タンク１２内に位置する本体管１４ａの上部及び各分岐管６１の上部には、過熱水蒸気を噴出するための蒸気噴出ノズル６２がそれぞれ設けられている。 -As shown to Fig.2 (a), you may form the front-end | tip part of the steam supply piping 14 in planar cross shape. The steam ejection part 41 of this form is composed of a main body pipe 14 a disposed in the processing tank 12 and three branch pipes 61 branched from the branch point B. A steam ejection nozzle 62 for ejecting superheated steam is provided on the upper part of the main body pipe 14 a and the upper part of each branch pipe 61 located in the processing tank 12 .

・図２（ｂ）に示すように、図２（ａ）に示す蒸気噴出部４１において、分岐管６１の途中にさらに別の分岐管６３を設けてもよい。また、同図に示すように、前記分岐管６３の途中にさらに別の分岐管６４を設けてもよい。 -As shown in FIG.2 (b), you may provide another branch pipe 63 in the middle of the branch pipe 61 in the vapor | steam ejection part 41 shown to Fig.2 (a). Further, as shown in the figure, another branch pipe 64 may be provided in the middle of the branch pipe 63.

・図２（ｃ）に示すように、図２（ａ）に示す蒸気噴出部４１において、分岐管６１の途中にさらに平面井桁状又は四角環状をなす別の分岐管６６を設けることにより、蒸気噴出部４１を平面格子状に形成してもよい。 As shown in FIG. 2 (c), in the steam ejection part 41 shown in FIG. 2 (a), another branch pipe 66 having a plane girder shape or a quadrangular ring is further provided in the middle of the branch pipe 61, You may form the ejection part 41 in a planar grid | lattice form.

・図２（ｄ）に実線で示すように、分岐点Ｂから等角度間隔で放射状に延びる３本の分岐管６１を設けるとともに、各分岐管６１の先端に円環状をなす別の分岐管６８を設けることにより、蒸気噴出部４１をステアリングホイール状に形成してもよい。また、前記図２（ｄ）に実線で示す形態の蒸気噴出部４１において、各分岐管６１の途中に円環状をなす別の分岐管６８ａ（同図の点線参照）をさらに設けてもよい。 As shown by a solid line in FIG. 2 (d), three branch pipes 61 extending radially from the branch point B at equal angular intervals are provided, and another branch pipe 68 having an annular shape at the tip of each branch pipe 61 is provided. By providing this, the steam ejection part 41 may be formed in a steering wheel shape. Further, in the steam ejection part 41 having the form shown by the solid line in FIG. 2D, another branch pipe 68a (see the dotted line in the figure) may be further provided in the middle of each branch pipe 61.

・上記実施形態では、分岐点Ｂにおいて４本の分岐管１４ｂが分岐していたが、前記分岐点Ｂにさらに１本以上、好ましくは４本の分岐管１４ｂを分岐させてもよい。
・上記実施形態における４本の分岐管１４ｂは、全て同じ高さに配置されている必要はなく、１本又は複数本の分岐管１４ｂをその他の分岐管１４ｂとは異なる高さに配置してもよい。この場合、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａの高さも、対応する分岐管１４ｂの高さに応じて変更され得る。 In the above embodiment, the four branch pipes 14b are branched at the branch point B, but one or more, preferably four branch pipes 14b may be further branched at the branch point B.
The four branch pipes 14b in the above embodiment do not have to be arranged at the same height, and one or a plurality of branch pipes 14b are arranged at a different height from the other branch pipes 14b. Also good. In this case, the heights of the steam ejection nozzles 46a and 47a can also be changed according to the height of the corresponding branch pipe 14b.

・蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａは、分岐管１４ｂの側面に開口された小孔により形成されている必要はなく、例えば、分岐管１４ｂの側面から突出する別の配管の先端又は側面に開口された小孔により形成されていてもよい。 The vapor ejection nozzles 46a and 47a do not need to be formed by small holes opened on the side surface of the branch pipe 14b. For example, the steam ejection nozzles 46a and 47a are opened at the tip or side surface of another pipe projecting from the side surface of the branch pipe 14b. It may be formed by small holes.

・分岐管１４ｂを全て省略するとともに、処理タンク１２内の本体管１４ａに蒸気噴出ノズルを設けてもよい。 -While omitting all the branch pipes 14b, you may provide a vapor | steam ejection nozzle in the main body pipe | tube 14a in the processing tank 12. FIG .

・処理タンク１２は、円筒状に形成される必要はなく、例えば、楕円筒状、又は四角筒状や六角筒状のような多角筒状に形成されていてもよい。 The processing tank 12 does not need to be formed in a cylindrical shape, and may be formed in, for example, an elliptical cylindrical shape or a polygonal cylindrical shape such as a square cylindrical shape or a hexagonal cylindrical shape .

・処理タンク１２内に水やエタノールなどの食品の製造に利用可能な抽出溶媒を供給することにより、収容部内の飲食品原料を溶媒抽出することも可能である。なお、前記溶媒抽出は、蒸気抽出処理の前及び後のいずれのタイミングで行われても構わない。 -It is also possible to solvent-extract the food-drink raw material in a accommodating part by supplying the extraction tank which can be utilized for manufacture of foodstuffs, such as water and ethanol, in the processing tank 12. FIG. The solvent extraction may be performed at any timing before or after the vapor extraction process.

具体的には、図４に模式的に示すように、処理タンク１２の上端部に前記抽出溶媒を供給するための溶媒供給配管７１を接続するとともに、処理タンク１２の下端部に前記抽出溶媒によって飲食品原料から抽出される抽出液を回収するための抽出液回収配管７２を接続すること。さらに、前記溶媒供給配管７１及び抽出液回収配管７２には、それらの配管内を流れる液体の流量を調節するためのバルブ７３が設けられていることが好ましい。 Specifically, as schematically shown in FIG. 4, a solvent supply pipe 71 for supplying the extraction solvent is connected to the upper end of the processing tank 12, and the extraction solvent is connected to the lower end of the processing tank 12. Connecting the extract recovery pipe 72 for recovering the extract extracted from the food / beverage material. Furthermore, it is preferable that the solvent supply pipe 71 and the extract recovery pipe 72 are provided with a valve 73 for adjusting the flow rate of the liquid flowing in the pipes.

例えば、飲食品原料として焙煎後のコーヒー豆や製茶後の茶葉などの嗜好性原料を用いる場合、蒸気抽出処理を行った後の収容部内に抽出溶媒としての熱水を満たすことによって、該収容部内の飲食品原料から熱水抽出液を生成させることが可能である。この熱水抽出液には、嗜好性原料に含まれる揮発しにくい成分（難揮発性成分）と、揮発しない成分（不揮発性成分）とが含有されており、飲食品又は飲食品用の添加物としての利用が可能である。この場合、飲食品原料の有効利用を図ることが極めて容易になる。 For example, in the case of using a palatability ingredient such as roasted coffee beans or tea leaves after tea making as a food and beverage ingredient, the accommodation is performed by filling hot water as an extraction solvent in the accommodation part after performing the steam extraction treatment. It is possible to produce a hot water extract from the food and drink ingredients in the department. This hot water extract contains a component that does not volatilize (a hardly volatile component) and a component that does not volatilize (a non-volatile component) contained in the palatability material. It can be used as In this case, it becomes extremely easy to make effective use of the raw material for food and drink.

・上記図４に示す蒸気抽出装置１１は、図５に示すように変更することができる。
図５に示す蒸気抽出装置１１において、蒸気供給配管１４は、処理タンク１２の上端部から処理タンク１２の内部へと挿入されている。蒸気供給配管１４の先端部には、水平面に沿って延びる環状分岐管８１と、該環状分岐管８１より垂下された複数本（図５では６本）の棒状分岐管８２とからなる蒸気噴出部４１が設けられている。各棒状分岐管８２の先端（下端）は、収容部の下端部に配置されている。各棒状分岐管８２の中央部及び先端部には、蒸気噴出ノズル８３が設けられている。 The steam extraction apparatus 11 shown in FIG. 4 can be modified as shown in FIG.
In the steam extraction apparatus 11 shown in FIG. 5, the steam supply pipe 14 is inserted from the upper end portion of the processing tank 12 into the processing tank 12. At the front end of the steam supply pipe 14, a steam ejection part comprising an annular branch pipe 81 extending along a horizontal plane and a plurality (six in FIG. 5) of rod-like branch pipes 82 suspended from the annular branch pipe 81. 41 is provided. The distal end (lower end) of each rod-like branch pipe 82 is disposed at the lower end of the accommodating portion. A steam ejection nozzle 83 is provided at the center and the tip of each rod-like branch pipe 82.

なお、蒸気噴出部４１を、処理タンク１２内で上下に移動可能となるようにしても構わない。この場合、蒸気抽出処理する際は蒸気噴出部４１を下げ、蒸気抽出処理が終了した時点で蒸気噴出部４１を上げてその後の熱水抽出を行うことにより、ノズルの汚れを減少させることが可能となる。 In addition, you may make it the vapor | steam ejection part 41 become movable up and down within the processing tank 12. FIG. In this case, it is possible to reduce the contamination of the nozzle by lowering the steam ejection part 41 when performing the steam extraction process, and raising the steam ejection part 41 at the time when the steam extraction process is completed and performing the subsequent hot water extraction. It becomes.

また、図５に示す蒸気抽出装置１１において、抽出液回収配管７２の先端に混合容器８６を設けるとともに、該混合容器８６とコンデンサ５２とを配管８７により接続することが好ましい。なお、前記混合容器８６は、処理タンク１２内から排出される熱水抽出液と、コンデンサ５２から排出される蒸気抽出成分とを混合するために設けられている。この場合、混合容器８６内において、揮発性成分を多量に含む香り高いコーヒーや茶などを容易に製造することが可能となる。 Further, in the steam extraction apparatus 11 shown in FIG. 5, it is preferable that a mixing container 86 is provided at the tip of the extract collecting pipe 72 and that the mixing container 86 and the condenser 52 are connected by a pipe 87. The mixing container 86 is provided for mixing the hot water extract discharged from the processing tank 12 and the steam extraction component discharged from the condenser 52. In this case, it is possible to easily produce aromatic coffee or tea containing a large amount of volatile components in the mixing container 86.

・上記実施形態の蒸気抽出装置１１を用いて、蒸気抽出処理の前又は後に、収容部内の飲食品原料を焙煎又は焙焼することが可能である。つまり、過熱水蒸気は焙煎や焙焼に適した温度に加熱されているため、その性質を利用することができる。例えば、飲食品原料としてコーヒー生豆を用いる場合、まず、コーヒー生豆が収容された収容部内に焙煎に適した温度の過熱水蒸気を噴出してコーヒー生豆を焙煎し、続いて蒸気抽出成分を得るための蒸気抽出処理を行うことができる。 -It is possible to roast or roast the food-drinks raw material in a accommodating part before or after a steam extraction process using the steam extraction apparatus 11 of the said embodiment. That is, since the superheated steam is heated to a temperature suitable for roasting or roasting, its properties can be utilized. For example, when green coffee beans are used as a raw material for food and drink, first, roasted coffee beans are blown out by spouting superheated steam at a temperature suitable for roasting into a storage part in which green coffee beans are stored, followed by steam extraction. Steam extraction processing to obtain the components can be performed.

この場合、過熱水蒸気による焙煎では、コーヒー生豆の芯温を短時間で上昇させ得ることから、著しく短時間で焙煎を完了させることができる。さらに、過熱水蒸気による焙煎では、コーヒー生豆の内部及び外部が同時に加温されることから、均一な焙煎が可能となり、焼きムラによる嫌なエグミや苦みが少なく、すっきりとしたマイルドな味わいを引き出すことが容易となる。加えて、１４０℃を超える温度の過熱水蒸気による焙煎では、加熱した乾燥空気よりも乾燥が早まることから、蒸らしと乾燥とを同時に行うことが可能となるうえ、コーヒー豆をポーラスに仕上げることが容易となる。またこのとき、ギ酸や酢酸のような有機酸の生成を抑える効果や、添加される乳成分の安定性を向上させる効果も得られる。 In this case, roasting with superheated steam can raise the core temperature of green coffee beans in a short time, and thus roasting can be completed in a considerably short time. In addition, roasting with superheated steam heats the inside and outside of the coffee beans at the same time, enabling uniform roasting and reducing the unpleasant taste and bitterness caused by uneven baking, with a clean, mild taste. It becomes easy to pull out. In addition, roasting with superheated steam at a temperature exceeding 140 ° C. allows drying to be performed faster than heated dry air, so that steaming and drying can be performed simultaneously, and coffee beans can be made porous. It becomes easy. Moreover, the effect which suppresses the production | generation of organic acids like formic acid and acetic acid at this time, and the effect which improves the stability of the milk component added are also acquired.

・処理タンク１２内に過熱水蒸気を供給した後に飽和水蒸気を供給することによって、飲食品原料を蒸気抽出処理することができる。逆に、処理タンク１２内に飽和水蒸気を供給した後に過熱水蒸気を供給することによって、飲食品原料を蒸気抽出処理することもできる。 -By supplying superheated steam into the processing tank 12 and then supplying saturated steam, the food / beverage material can be steam-extracted. On the contrary, by supplying superheated steam after supplying saturated steam into the processing tank 12, the raw material for food and drink can be steam-extracted.

・蒸気発生装置１３において第２の加熱装置３２を省略し、処理タンク１２内に飽和水蒸気を供給すること。この場合、飽和水蒸気によって飲食品原料を蒸気抽出処理することができる。 In the steam generator 13, the second heating device 32 is omitted and saturated steam is supplied into the processing tank 12. In this case, the raw material for food and drink can be steam-extracted with saturated steam.

＜焙煎したコーヒー豆の蒸気抽出処理＞
焙煎したメキシコ産コーヒー豆２０ｋｇを上記実施形態の蒸気抽出装置１１の処理タンク１２内に投入した。次に、１６０℃の過熱水蒸気（温度計４２で計測した温度）を、１時間あたり３５ｋｇの蒸気量（流量計３３で計測）で連続的に処理タンク１２内に噴出することにより、蒸気抽出処理を行った。蒸気抽出処理開始から、０〜６分間、６〜１２分間、１２〜１８分間、及び１８〜２１分間にコンデンサ５２で液化された液体を回収し、それぞれの液体の重量を測定した。 <Vapor extraction processing of roasted coffee beans>
20 kg of roasted Mexican coffee beans were put into the processing tank 12 of the steam extraction apparatus 11 of the above embodiment. Next, steam extraction processing is performed by continuously spouting 160 ° C. superheated steam (temperature measured by the thermometer 42) into the processing tank 12 at a steam volume of 35 kg (measured by the flow meter 33) per hour. Went. The liquid liquefied with the capacitor | condenser 52 was collect | recovered in 0-6 minutes, 6-12 minutes, 12-18 minutes, and 18-21 minutes from the vapor | steam extraction process start, and the weight of each liquid was measured.

前記１６０℃の過熱水蒸気の代わりに、１８０℃の過熱水蒸気又は２００℃の過熱水蒸気（いずれも温度計４２で計測した温度）を用いて、同様に蒸気抽出処理を行い、時間毎にコンデンサ５２で液化された液体を回収し、それぞれの液体の重量を測定した。結果を下記表１に示す。 In place of the 160 ° C. superheated steam, 180 ° C. superheated steam or 200 ° C. superheated steam (both measured by the thermometer 42) is similarly used to perform steam extraction, The liquefied liquid was collected and the weight of each liquid was measured. The results are shown in Table 1 below.

回収されたこれらの液体を用いて、以下に記載する香気量の測定１〜３を実施した。

Using these collected liquids, measurements 1 to 3 of the aroma amount described below were performed.

（香気量の測定１）
蒸気抽出処理開始から０〜６分間に回収された各液体について、匂いセンサー（COSMOS社製 ODOR CONCENTRATION METER XP-329）を用いて香気量（揮発性成分の量）の測定を行った。なお、香気量の測定においては、匂いセンサーによる測定開始から１０秒毎に１分間、センサー値を測定し、そのセンサー値の累計（AVANDANCE 累計値）を求めた。結果を図３（ａ）に示す。 (Measurement of fragrance 1)
About each liquid collect | recovered for 0 to 6 minutes from the vapor | steam extraction process start, the amount of fragrances (amount of volatile components) was measured using the odor sensor (ODOR CONCENTRATION METER XP-329 made by COSMOS). In the measurement of the fragrance amount, the sensor value was measured every 10 seconds from the start of the measurement by the odor sensor for 1 minute, and the cumulative value of the sensor value (AVANDANCE cumulative value) was obtained. The results are shown in FIG.

図３（ａ）より、蒸気抽出処理は、１６０〜２００℃のいずれの温度の過熱水蒸気を用いても十分に回収可能であることが明らかになった。さらに、１８０℃の過熱水蒸気を用いて蒸気抽出処理することによって、最も多くの香気成分が抽出可能であることが示された。従って、トップアロマを回収するには、１８０℃の過熱水蒸気を用いて蒸気抽出処理することが最も適していることが明らかとなった。 FIG. 3A shows that the steam extraction process can be sufficiently recovered using superheated steam at any temperature of 160 to 200 ° C. Furthermore, it was shown that the most aroma components can be extracted by performing steam extraction using superheated steam at 180 ° C. Therefore, it was found that the steam extraction process using superheated steam at 180 ° C. is most suitable for recovering the top aroma.

（香気量の測定２）
１８０℃の過熱水蒸気を用いて蒸気抽出処理し、時間毎にコンデンサ５２で液化した各液体について、上記匂いセンサーにより同様に香気量（揮発性成分の量）を測定した。結果を図３（ｂ）に示す。その結果、１８０℃の過熱水蒸気を用いて蒸気抽出処理する場合、抽出時間を０〜１８分間にすることにより、多量の香気成分を回収可能であることが明らかとなった。さらに、抽出時間を０〜６分間にすることにより、最も多くの香気成分が極めて迅速に回収され得ることが明らかとなった。 (Measurement of fragrance 2)
Steam extraction was performed using 180 ° C. superheated steam, and the amount of fragrance (amount of volatile components) was similarly measured by the odor sensor for each liquid liquefied by the condenser 52 every time. The results are shown in FIG. As a result, when steam extraction processing was performed using 180 ° C. superheated steam, it became clear that a large amount of aroma components can be recovered by setting the extraction time to 0 to 18 minutes. Furthermore, it has become clear that the most aroma components can be recovered very quickly by setting the extraction time to 0 to 6 minutes.

（香気量の測定３）
回収した各液体に含まれる可溶性固形分濃度（Brix.）をＢｒｉｘ計にて測定した。結果を図３（ｃ）に示す。その結果、過熱水蒸気の温度が１６０〜２００℃の範囲では、温度の違いによる可溶性固形分濃度の変化はほとんど見られなかった。 (Measurement of aroma amount 3)
The soluble solid content concentration (Brix.) Contained in each collected liquid was measured with a Brix meter. The results are shown in FIG. As a result, when the temperature of the superheated steam was in the range of 160 to 200 ° C., there was hardly any change in the soluble solid content concentration due to the temperature difference.

（結果の考察）
以上の結果より、蒸気抽出処理は、少なくとも２１分間実施することが可能であることが示された。但し、効率的な蒸気抽出処理を実施可能な抽出時間は０〜１２分間である。この抽出時間であれば、コーヒーの香りとして重要なトップアロマを効率よく回収することが可能である。さらに、１８０℃の過熱水蒸気を用いることにより、最も効率よく香気成分を回収することが可能であり、この場合の抽出時間は６分間程度であることが好ましい。また、１６０〜２００℃のうち、いずれの温度の過熱水蒸気を用いた場合でも、ほぼ同量の可溶性固形分を抽出することが可能である。 (Consideration of results)
From the above results, it was shown that the steam extraction treatment can be performed for at least 21 minutes. However, the extraction time during which efficient steam extraction processing can be performed is 0 to 12 minutes. If it is this extraction time, it is possible to collect | recover efficiently top aroma important as a fragrance of coffee. Furthermore, by using superheated steam at 180 ° C., it is possible to recover the fragrance component most efficiently, and the extraction time in this case is preferably about 6 minutes. Moreover, even if it uses superheated steam of any temperature among 160-200 degreeC, it is possible to extract substantially the same amount of soluble solid content.

＜缶入りコーヒー飲料の製造＞
（実施例）
焙煎度Ｌ値が２１のコーヒー豆２０ｋｇ（遠赤外線焙煎機にて焙煎したアラビカ種）を粉砕した後、図４に示す蒸気抽出装置１１の処理タンク１２内に投入した。続いて、処理タンク１２内の空気を窒素ガス（常圧）に置換した後、蒸気噴出ノズル４６ａ，４７ａから１８０℃（温度計４２で計測した温度）の過熱水蒸気を４０ｋｇ／ｈの蒸気量（流量計３３で計測）で連続的に処理タンク１２内に噴出することにより、蒸気抽出処理を行った。前記過熱水蒸気は、ボイラーで発生させた飽和水蒸気を周波数３５ｋＨｚの電磁誘導加熱によって加熱した金属製の発熱体に接触させることにより生成された。そして、処理タンク１２の上端部から流出する蒸気を集めてコンデンサ５２で冷却することにより、液状の蒸気抽出成分を回収した（Brix1.5程度）。この蒸気抽出成分を４Ｌ得たところで過熱水蒸気の噴出を停止した。抽出時間は８分程度であった。 <Manufacture of canned coffee drinks>
(Example)
After crushing 20 kg of coffee beans having a roasting degree L value of 21 (arabica seed roasted with a far-infrared roaster), it was put into the processing tank 12 of the steam extraction apparatus 11 shown in FIG. Subsequently, after the air in the processing tank 12 is replaced with nitrogen gas (normal pressure), superheated steam at 180 ° C. (temperature measured by the thermometer 42) is supplied from the steam ejection nozzles 46a and 47a to a steam amount of 40 kg / h ( Steam extraction processing was performed by continuously ejecting into the processing tank 12 with a flow meter 33). The superheated steam was generated by bringing saturated steam generated by a boiler into contact with a metal heating element heated by electromagnetic induction heating with a frequency of 35 kHz. And the vapor | steam which flows out from the upper end part of the processing tank 12 was collected, and it cooled with the capacitor | condenser 52, and collect | recovered liquid vapor | steam extraction components (about Brix1.5). When 4 L of this steam extraction component was obtained, the ejection of superheated steam was stopped. The extraction time was about 8 minutes.

次に、前記蒸気抽出成分を抽出した後のコーヒー豆の粉砕物に対し、溶媒供給配管７１から処理タンク１２内に９５℃の熱水を供給して熱水抽出したところ、Brix3.3のコーヒーの熱水抽出液１６０Ｌが得られた。抽出時間は１時間程度であった。さらに、得られた熱水抽出液と、前記蒸気抽出処理で得られた蒸気抽出成分とをそれぞれ全量混合した後、２１３ｇの重曹を加え、水を用いて全量を４２５Ｌに調整することにより、Brix1.3、pH6.10のコーヒー飲料を調製した。このコーヒー飲料を金属缶内に充填し、密封した後、１２３℃で５分間の殺菌処理を行うことによって缶入りコーヒー飲料を製造した。 Next, hot coffee at 95 ° C. was supplied from the solvent supply pipe 71 into the processing tank 12 and extracted with hot water from the ground coffee beans after extraction of the steam extraction component. 160 L of hot water extract was obtained. The extraction time was about 1 hour. Furthermore, after mixing the total amount of the obtained hot water extract and the steam extraction component obtained by the steam extraction treatment, 213 g of sodium bicarbonate was added, and the total amount was adjusted to 425 L using water, so that Brix1 .3, a coffee beverage with a pH of 6.10 was prepared. After filling this coffee beverage in a metal can and sealing it, a canned coffee beverage was produced by sterilizing at 123 ° C. for 5 minutes.

（比較例）
焙煎度Ｌ値が２１のコーヒー豆２０ｋｇを粉砕した後、図６に示す従来の熱水抽出装置１１１の抽出タンク１１２内に投入した。続いて、抽出タンク１１２内の空気を窒素ガス（常圧）に置換した後、熱水供給配管１７１から抽出タンク１１２内に９５℃の熱水を供給して熱水抽出したところ、Brix3.3のコーヒーの熱水抽出液１６０Ｌが得られた。抽出時間は１時間程度であった。得られた熱水抽出液に２１３ｇの重曹を加え、水を用いて全量を４２５Ｌに調整することにより、Brix1.3、pH6.10のコーヒー飲料を調製した。このコーヒー飲料を用いて、上記実施例と同様に缶入りコーヒー飲料を製造した。 (Comparative example)
After crushing 20 kg of coffee beans having a roasting degree L value of 21, it was put into an extraction tank 112 of a conventional hot water extraction apparatus 111 shown in FIG. Subsequently, after the air in the extraction tank 112 was replaced with nitrogen gas (normal pressure), hot water extraction at 95 ° C. was performed by supplying hot water at 95 ° C. into the extraction tank 112 from the hot water supply pipe 171. 160 L of hot water extract of coffee was obtained. The extraction time was about 1 hour. To the obtained hot water extract, 213 g of sodium bicarbonate was added, and the total amount was adjusted to 425 L using water to prepare a coffee beverage of Brix 1.3 and pH 6.10. Using this coffee beverage, a canned coffee beverage was produced in the same manner as in the above example.

＜香気成分の評価試験＞
実施例及び比較例の缶入りコーヒー飲料を用いて、香気成分の分析を実施した。即ち、ガスクロマトグラフ質量分析装置（ＧＣ−ＭＳ；HEWLETT PACKARD社製GCsystem HP6890Series）を使用し、固層マイクロ抽出（ＳＰＭＥ）樹脂にコーヒー飲料中の各種成分を吸着させて固層マイクロ抽出法（ＳＰＭＥ法）にて分析した。分析において、試料の注入はスプリット方式で行い、キャピラリーカラムはＤＢ−ＷＡＸ（Agilent Technologies社製）を使用した。また、カラム内にヘリウムガスを１．０ｍＬ／分にて流しながら４０℃で３分間ホールドした後、５℃／分で２４０℃まで昇温し、その後２４０℃で５分間ホールドすることにより香気成分を分離し、クロマトグラムを得た。ＧＣ−ＭＳにより、得られたクロマトグラムから各香気成分を示すピーク面積を各々数値化した。結果を図３（ｄ）に示す。 <Evaluation test of aroma components>
Using the canned coffee beverages of Examples and Comparative Examples, analysis of aroma components was performed. That is, using a gas chromatograph mass spectrometer (GC-MS; GCsystem HP6890Series manufactured by HEWLETT PACKARD), various components in the coffee beverage are adsorbed on a solid-layer microextraction (SPME) resin, and a solid-layer microextraction method (SPME method). ). In the analysis, the sample was injected by a split method, and DB-WAX (manufactured by Agilent Technologies) was used as the capillary column. Also, hold helium gas in the column at 1.0 mL / min for 3 minutes, hold at 40 ° C., raise the temperature to 240 ° C. at 5 ° C./min, and then hold at 240 ° C. for 5 minutes. Was separated to obtain a chromatogram. By GC-MS, the peak area indicating each fragrance component was digitized from the obtained chromatogram. The results are shown in FIG.

図３（ｄ）より、実施例の缶入りコーヒー飲料は、比較例よりも香気成分の総量が有意に多いことが確認された。従って、過熱水蒸気を用いて蒸気抽出処理した液体と、コーヒーの熱水抽出液とを混合することにより調製したコーヒー飲料の香りは、コーヒーの熱水抽出液のみからなるコーヒー飲料に比べて、同量のコーヒー豆を用いたにも関わらず、著しく増強されていたことが明らかとなった。 From FIG.3 (d), it was confirmed that the canned coffee drink of an Example has significantly larger total amount of an aromatic component than a comparative example. Therefore, the scent of a coffee drink prepared by mixing a liquid that has been subjected to steam extraction using superheated steam and a hot water extract of coffee is the same as that of a coffee drink consisting of only a hot water extract of coffee. Despite the use of an amount of coffee beans, it was found that it was significantly enhanced.

さらに、前記実施形態より把握できる技術的思想について以下に記載する。
・前記蒸気噴出ノズルは前記収容部よりも下方に設けられ、前記回収配管は前記収容部よりも上方で前記処理タンクに接続されている前記蒸気抽出装置。 Further, the technical idea that can be grasped from the embodiment will be described below.
-The said steam ejection nozzle is provided below the said accommodating part, and the said recovery piping is the said steam extraction apparatus connected to the said processing tank above the said accommodating part.

・前記処理タンクの上部には、前記収容部の上方から該収容部内に抽出溶媒を供給するための溶媒供給配管が接続され、前記処理タンクの下部には、前記抽出溶媒によって前記飲食品原料から抽出される抽出液を回収するための抽出液回収配管が接続されている前記蒸気抽出装置。 A solvent supply pipe for supplying an extraction solvent into the storage unit from above the storage unit is connected to the upper part of the processing tank, and the lower part of the processing tank is fed from the food and beverage raw material by the extraction solvent. The said steam extraction apparatus to which the extraction liquid collection | recovery piping for collect | recovering the extraction liquid extracted is connected.

・前記処理タンクは円筒状に形成されている前記蒸気抽出装置。 -The said steam extraction apparatus with which the said processing tank is formed in the cylindrical shape .

・前記飲食品原料は嗜好性原料である前記蒸気抽出装置。前記飲食品原料は嗜好性原料であり、前記蒸気噴出ノズルから噴出する前記過熱水蒸気の温度は１２０〜２５０℃である前記蒸気抽出装置。 -The said steam extraction apparatus whose said food-drinks raw material is a palatability raw material. The said food-drink raw material is a palatability raw material, The said steam extraction apparatus whose temperature of the said superheated steam ejected from the said steam ejection nozzle is 120-250 degreeC.

（ａ）は実施形態の蒸気抽出装置の側断面を示す模式図、（ｂ）は図１（ａ）の１ｂ−１ｂ線における平断面図。(A) is a schematic diagram which shows the side cross section of the steam extraction apparatus of embodiment, (b) is a plane sectional view in the 1b-1b line | wire of Fig.1 (a). （ａ）〜（ｄ）はいずれも別の形態の蒸気抽出装置の処理タンクを示す平断面図。(A)-(d) is a plane sectional view which shows the processing tank of the steam extraction apparatus of another form. （ａ）〜（ｃ）はいずれも実施例１の結果を示すグラフ、（ｄ）は実施例２の結果を示す棒グラフ。(A)-(c) are all the graphs which show the result of Example 1, (d) is a bar graph which shows the result of Example 2. FIG. 別の形態の蒸気抽出装置の側断面を示す模式図。The schematic diagram which shows the side cross section of the steam extraction apparatus of another form. 別の形態の蒸気抽出装置の側断面を示す模式図。The schematic diagram which shows the side cross section of the steam extraction apparatus of another form. 従来の熱水抽出装置を示す模式図。The schematic diagram which shows the conventional hot-water extraction apparatus.

Explanation of symbols

１１…蒸気抽出装置、１２…処理タンク、１３…蒸気発生装置、１４…蒸気供給配管、１４ｂ，６１，６３，６４，６６，６８，６８ａ，８１，８２…分岐管、４１…蒸気噴出部、４６ａ，４７ａ，６２，８３…蒸気噴出ノズル、５１…回収配管、５２…コンデンサ、７１…溶媒供給配管、７２…抽出液回収配管、ｄ…距離、Ｂ…分岐点。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 ... Steam extraction apparatus, 12 ... Processing tank, 13 ... Steam generation apparatus, 14 ... Steam supply piping, 14b, 61, 63, 64, 66, 68, 68a, 81, 82 ... Branch pipe, 41 ... Steam ejection part, 46a, 47a, 62, 83 ... steam ejection nozzles, 51 ... recovery piping, 52 ... condenser, 71 ... solvent supply piping, 72 ... extract recovery piping, d ... distance, B ... branch point.

Claims

A steam extraction device that recovers volatile components extracted by bringing steam into contact with food and beverage ingredients,
The steam is saturated steam or superheated steam,
The steam extraction device is a cylindrical processing tank that contains the food and drink raw material in a sealed state, a steam generating device that generates the steam, a steam supply pipe that extends from the steam generating device into the processing tank, A steam ejection nozzle provided at the tip of the steam supply pipe, a recovery pipe connected to the processing tank, and a capacitor connected to the recovery pipe,
The processing tank is provided with a storage portion for storing the raw material for food and drink, and the steam injection nozzle is provided in the storage portion,
The steam ejection nozzle is provided at a lower portion of the housing portion so as to be buried in the food and drink raw material, the recovery pipe is connected to the processing tank above the housing portion, and the steam ejection nozzle obliquely disposes the steam. downward, steam extraction device according to claim Rukoto is ejected to draw a spiral along the peripheral wall of the processing tank.

A plurality of branch pipes having the steam ejection nozzles are provided at a distal end portion of the steam supply pipe from a branch point located in the middle of the steam supply pipe, and the branch point is a center in a horizontal section of the processing tank. The steam extraction apparatus according to claim 1, wherein the steam extraction apparatus is located in a section.

The steam extraction device according to claim 2, wherein the plurality of branch pipes are radially distributed from the branch point.

The branch pipe includes a first branch pipe that extends in a horizontal direction from the branch point, and a second branch pipe that extends from the tip of the first branch pipe along the circumferential direction of the processing tank. The steam extraction apparatus according to claim 3 , wherein a steam ejection nozzle is provided at a tip.

The steam extraction apparatus according to any one of claims 1 to 4 , wherein the raw material for food and drink is at least one selected from agricultural products, meat, fish, shellfish, and bone.