JP4948027B2 - ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置 - Google Patents

Description

本発明は、ズームレンズに関するものである。特に、物体側から正、負、正、正の順の屈折力配置となるズームレンズに関するものである。また、このズームレンズを備えた撮像装置に関するものである。

フィルムに代わり、ＣＣＤやＣＭＯＳといった電子撮像素子を用いて被写体を撮影するようにしたデジタルカメラが普及してきている。デジタルカメラでは、近年、小型で薄型のタイプが好まれるようになっている。カメラの大きさのうち、厚さ方向は主に光学系の大きさに依存する。このことから、薄型化を達成するには光学系の構成が重要になってくる。

また、撮影時に光学系をカメラボディ内からせり出して、携帯時には光学系をカメラボディ内に収納するいわゆる沈胴式鏡筒が一般的になっている。このため、ズームレンズの場合、沈胴時の大きさを考慮したレンズ群の配置、レンズ群内の構成が極めて重要になってくる。

一方、コンパクトタイプのデジタルカメラの変倍比は３倍程度が一般的であったが、それ以上の変倍比を持つものも求められるようになってきている。このような高変倍比を有するズームレンズに適した先行技術としては、物体側からみて、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とを有するレンズタイプとなるズームレンズが知られている。

そして、第１レンズ群を正レンズ１枚の構成、第２レンズ群を負レンズと正レンズの２枚の構成とし、低コスト化、径を小型化した例として、例えば特許文献１、特許文献２に開示された構成が知られている。

特開平２００３−９８４３３号公報 特開平２００４−１９９０００号公報

しかしながら、従来技術の上述の文献に記載されているズームレンズには以下のような問題点がある。特許文献１における実施例１〜実施例４では、第１レンズ群を１枚のレンズ、第２レンズ群を２枚のレンズで構成しているが、ズーム比が３倍にとどまっている。また、全長が大きく、小型化は達成されていなかった。また、このまま変倍比を大きくしてもレンズ構成上、収差補正で不利な点も多く、必ずしも高性能を達成できるとは限らなかった。

また、特許文献２における実施例５も、同様に第１レンズ群を１枚のレンズ、第２レンズ群を２枚のレンズで構成した３倍ズームである。特許文献１と同様に全長が大きく、小型化は達成されていない。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、その目的は、小型化と変倍比を確保でき、光学性能の確保のバランスを良好に達成できるズームレンズを提供することである。また、他の目的は、沈胴時の小型化に有利なズームレンズを提供することである。さらに、他の目的は、それらのズームレンズを備えた撮像装置を提供することである。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の第１のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群を有している。

広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間の間隔が変化する。

そして、前記第１レンズ群は１枚の正レンズからなり、前記第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズとの２枚のレンズから構成されている。

以上の構成は、後述する発明における共通の構成要件としている。

以下に本発明の第１のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

このようなレンズ群のパワー配置とズーミング方式とすることで、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群とにズーミング時の変倍機能を持たせることができる。また、正の屈折力の第４レンズ群により、第３レンズ群から射出する軸外光線を像面に対し垂直に近づくように屈折させることができる。

このようなレンズタイプでは第１レンズ群と、第２レンズ群との径が大きくなる傾向にある。このため、これらレンズ群の構成枚数を少なくすることが沈胴時の厚みやコストを抑えることに効果的である。

このため、第１レンズ群を１枚の正レンズ、第２レンズ群を物体側からみて、負レンズと、正レンズとの２枚のレンズで構成した。このように構成することで、第１レンズ群、第２レンズ群での有効径を小さくでき、小径化、沈胴時の薄型化に有利となる。

そして、第１のズームレンズでは、さらに、第２レンズ群の前記負レンズは両凹負レンズであり、前記第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、正レンズと、負レンズとの３枚のレンズからなり、望遠端における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離が負であることを特徴とする。

上述したように、第２レンズ群の負レンズを両凹負レンズとした。このように構成することで、第２レンズ群の負パワーの維持に有利となる。また、物体側の負レンズの物体側面を凹面としたので、その物体側の第１レンズ群を第２レンズ群に近づけたときの第１レンズ群の位置が像面に近くでき、広角端での全長の短縮化に有利となる。

なお、さらには、第１レンズ群の像側面を像側に凸の面とすれば、広角端における第２レンズ群の入射面で発生する軸外収差の補正にも有利となる。また、沈胴時の小型化にも有利となる。

また、第２レンズ群をレンズ２枚の構成としているので、第２レンズ群と第３レンズ群で主な変倍作用を持たせる際に、第３レンズ群での変倍負担と収差補正を十分に行える構成とすると良い。このため、第３レンズ群を、物体側から順に正レンズと、正レンズと、負レンズとの３枚のレンズで構成すると良い。これにより、物体側の２枚の正レンズで軸上光束を収束させ、その後負レンズを配置することで、球面収差、コマ収差の収差発生量を小さくできる。また、第３レンズ群の主点も物体側寄りとなり、望遠側での第２レンズ群の主点と第３レンズ群との主点とを近づけ、高変倍比化にも有利となる。

そして、望遠端でのズームレンズ全長の増大化を抑えるために、望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が負となるようにしている。このように構成すると、第１レンズ群と第２レンズ群、第３レンズ群の合成系とでテレフォトタイプのような構成となり、高変倍比化しても全長の短縮化に有利となる。

本発明の第２のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群を有する。そして、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間の間隔が変化し、前記第１レンズ群は１枚の正レンズからなり、前記第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズとの２枚のレンズからなる。

そして、前記第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、正レンズと、負レンズとの３枚のレンズから構成されている。広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズは光軸に沿って移動し、前記第４レンズ群は物体側に移動したあと像側に移動する移動軌跡を含むことを特徴とする。

以下に本発明の第２のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１のズームレンズと同様に、第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなる構成とした。これにより、第３レンズ群での球面収差、コマ収差の低減と、主点を物体側よりとしたことによる高変倍比化に有利となる。

また、第２のズームレンズは、広角端から望遠端へのズーミング時に、第１レンズ群から第４レンズ群までを移動させている。このような構成とすることで、第１レンズ群と第２レンズ群とを少ないレンズ枚数としたことによる残存収差が残る場合でも、ズーミング時の収差変動を抑えやすくなる。特に、第４レンズ群を物体側に移動したあと像側に移動する移動軌跡を含むようにすることで、残存する非点収差、ディストーションの補正に有利となる。

本発明の第３のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群を有する。そして、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間の間隔が変化し、前記第１レンズ群は１枚の正レンズからなり、前記第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズとの２枚のレンズから構成されている。

そして、前記第２レンズ群の前記負レンズは両凹負レンズであり、前記第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、負レンズとの２枚のレンズからなることを特徴とする。

以下に本発明の第３のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

第３のズームレンズ（後述する第４のズームレンズも同様）では、第１、第２のズームレンズよりも低コスト化の点を重視し、第３レンズ群の構成を物体側から正レンズ、負レンズの２枚のレンズで構成している。これにより、レンズ沈胴時の厚さ方向をレンズ１枚分小さくすることが可能になり、より小型化に有利となる。

そして、第３のズームレンズでは、第１のズームレンズと同様に、第２レンズ群の負レンズを両凹負レンズとした。第２レンズ群は変倍に大きく寄与する群であるので、小型化のためには強いパワーが必要になってくる。このように構成することで、第２レンズ群の負パワーの維持に有利となる。また、負レンズを両面とも発散作用にしてパワーを分割することにより高次収差の発生を抑えることが可能になる。これにより、高変倍比化しても非点収差を良好に補正できるようになる。

また、物体側の負レンズの物体側面を凹面としたので、その物体側の第１レンズ群を第２レンズ群に近づけたときの第１レンズ群の位置を像面に近くすることができる。これにより、広角端での全長の短縮化に有利となる。

なお、さらには、第１レンズ群の像側面を像側に凸の面とすれは、広角端における第２レンズ群の入射面で発生する軸外収差の補正にも有利となる。また、沈胴時の小型化にも有利となる。

本発明の第４のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群を有する。そして、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間の間隔が変化し、前記第１レンズ群は１枚の正レンズからなり、前記第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズとの２枚のレンズから構成されている。

そして、前記第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、両凹負レンズとの２枚のレンズからなることを特徴とする。

以下に本発明の第４のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

第４のズームレンズでも、第３のズームレンズと同様に、第３レンズ群を、正レンズと負レンズの２枚からなる構成とし、沈胴時の厚みを抑えやすい構成としている。ここで、第３レンズ群も第２レンズ群と同様に、変倍に大きく寄与しているうえ、さらに正の屈折力を持つため結像への影響も大きい。

しかしながら、第３レンズ群の正の屈折力を負担するレンズとしては正レンズ１枚のみとなるので、この正レンズに大きな屈折力を与えると、大きな収差が発生しやすくなる。

そこで、第４のズームレンズでは、第３レンズ群中の負レンズを両面とも発散作用を持つ両凹形状にして構成した。これにより、第３レンズ群内の収差を良好に補正することが可能になり、高変倍比化しても球面収差、コマ収差を良好に補正することができるようになる。

即ち、負レンズを像側に曲率の大きい凹面を向けたメニスカス形状としてしまうと、負レンズによる負パワーが像側面のみとなる。このとき、像側の面では軸上光束の光線高が低くなるので、球面収差の補正のためには曲率半径の小さい凹面となる。一方、レンズ面の周辺では軸外収差が出やすくなる。

そこで、負レンズの両面を凹面とし、軸上光束の入射高が低くなりすぎない位置にも負屈折力を分担させる。これにより、像側の凹面の曲率半径を大きくしやすくし、球面収差、コマ収差の補正を行いやすくすることが好ましい。また、第３レンズ群の主点位置をなるべく物体側にする機能も維持できるため、好ましい。

さらには、第３レンズ群の正レンズを両凸レンズとすることが好ましい。正のパワー（屈折力）を両面に分担することで、第３レンズ群に求められる正屈折力を確保しつつ、高次の収差を抑えやすくなる。

さらには、第３レンズ群の正レンズと負レンズとを接合させることが好ましい。第３レンズ群内の各レンズは屈折力が大きくなりやすい。このため、偏心による影響が起こりやすくなる。第３レンズ群の正レンズと負レンズとを接合させることで、偏心の影響を抑えやすくなる。

さらには、この接合面を負の屈折力の屈折面とすることが好ましい。これにより、負の屈折力を持つ射出側面の曲率を小さくしやすく、収差補正上有利となる。

なお、小型化と変倍比の確保、光学性能の確保のバランスをより良好とするために、上述の第１のズームレンズと第２のズームレンズとを双方同時に満足することがより好ましい。

また、上述の第３のズームレンズと第４のズームレンズとを双方同時に満足することがより好ましい。

また、望遠端での全長の短縮化のために、第２、第３、第４のズームレンズにおいて、望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が負となる構成としても良い。

また、変倍時の収差変動をより抑えやすくするために、第３、第４のズームレンズにおいて、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズを光軸に沿って移動させ、第４レンズ群は物体側に移動したあと像側に移動する移動軌跡を含む構成としても良い。

さらに、上述の発明のいずれのズームレンズにおいても、以下の構成とすることがより好ましい。

本発明の第５のズームレンズは、第１〜第４のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群の直前に配置された明るさ絞りを有することを特徴とする。

以下に本発明の第５のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

上述の構成により、第１レンズ群、第２レンズ群の広角側の光線高を適度に抑えることができる。また、射出瞳を像面から離しやすくなる。

本発明の第６のズームレンズは、第１〜第５のズームレンズにおいて、前記ズームレンズを４群ズームレンズとしたことを特徴とする。

これにより、変倍比を確保しつつ沈胴時のコンパクト化等に有利な構成となるので好ましい。

本発明の第７のズームレンズは、第１〜第６のズームレンズにおいて、前記第４レンズ群が正レンズ１枚からなることを特徴とする。

第４レンズ群は、射出瞳を遠くする機能を主に担っており、第２レンズ群、第３レンズ群と比較して屈折力や変倍の負担を小さくしやすい。そのため、第４レンズ群を正レンズ１枚の構成とすることで構成を簡単にでき、また、沈胴時の薄型化にも有利となるので好ましい。

また、上述の何れのズームレンズについても以下の条件式のいずれかを満たすことが好ましい。

本発明の第８のズームレンズは、第１〜第７のズームレンズにおいて、第１レンズ群の焦点距離は以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１） ０．５＜ｆ_T／ｆ_g1＜２．５
ただし、ｆ_Tはズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
ｆ_g1は第１レンズ群の焦点距離
である。

条件式（１）の上限を上回らないようにし、第１レンズ群のパワー（屈折力）を抑えることで、特に望遠端での球面収差、コマ収差の補正に有利となる。

条件式（１）の下限を下回らないようにすることで、第１レンズ群のパワーを確保し、望遠端の全長を抑えて小型化に有利となる。

なお、好ましくは次の条件式（１−１）を満たすのが良い。
（１−１） ０．８＜ｆ_T／ｆ_g1＜２．０

なお、さらに好ましくは次の条件式を満たすのが良い。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（１−２） １．０＜ｆ_T／ｆ_g1＜１．５

本発明の第９のズームレンズは、第１〜第８のズームレンズにおいて、第２レンズ群の焦点距離は以下の条件式を満足することを特徴とする。

（２） −７＜ｆ_T／ｆ_g2＜−２
ただし、ｆ_Tはズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
ｆ_g2は第２レンズ群の焦点距離、
である。

条件式（２）の上限を上回らないようにして、第２レンズ群のパワーを確保し、全長の増大を抑えることが好ましい。

条件式（２）の下限を下回らないようにして、第２レンズ群のパワーを適度に抑え、広角端でのディストーション（歪曲収差）、非点収差、望遠端での球面収差、コマ収差の発生を抑えることが好ましい。

なお、好ましくは次の条件式（２−１）を満たすのが良い。
（２−１） −６＜ｆ_T／ｆ_g2＜−３

なお、さらに好ましくは次の条件式（２−２）を満たすのが良い。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（２−２） −５．５＜ｆ_T／ｆ_g2＜−３．５

本発明の第１０のズームレンズは、第１〜第９のズームレンズにおいて、第３レンズ群の焦点距離は以下の条件式を満足することを特徴とする。

（３） １．８＜ｆ_T／ｆ_g3＜６
ただし、ｆ_Tはズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
ｆ_g3は第３レンズ群の焦点距離
である。

条件式（３）の上限を上回らないようにして、第３レンズ群のパワーを抑えることで、特に望遠端での球面収差、コマ収差の補正に有利となる。

条件式（３）の下限を下回らないようにして、第３レンズ群のパワーを適度に確保することで、全長の短縮化に有利となる。

なお、好ましくは次の条件式（３−１）を満たすのが良い。
（３−１） ２．０＜ｆ_T／ｆ_g3＜４．５

なお、さらに好ましくは次の条件式（３−２）を満たすのが良い。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（３−２） ２．５＜ｆ_T／ｆ_g3＜３．５

本発明の第１１のズームレンズは、第１〜第１０のズームレンズにおいて、収差バランス上等、第１レンズ群と第３レンズ群は、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（４） １．５＜ｆ_g1／ｆ_g3＜３．０
ただし、ｆ_g1は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_g3は第３レンズ群の焦点距離、
である。

条件式（４）の上限を上回らないようにして、第１レンズ群に適度なパワーを確保し、広角端での全長の短縮化を行うことが好ましい。また、第１レンズ群の収差補正効果の確保や、第３レンズ群の収差発生量、特に、球面収差、コマ収差の発生を抑えやすくなり好ましい。

条件式（４）の下限を下回らないようにして、バックフォーカスの確保を行うことが好ましい。また、第１レンズ群の球面収差、コマ収差等の収差発生量を抑え、第３レンズ群の変倍作用の確保を行うことが好ましい。

なお、好ましくは次の条件式（４−１）を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（４−１） ２．０＜ｆ_g1／ｆ_g3＜２．８

本発明の第１２のズームレンズは、第１〜第１１のズームレンズにおいて、収差バランス上等、第１レンズ群と第４レンズ群は以下の条件式を満足する。

（５） １．０＜ｆ_g1／ｆ_g4＜３．０
ただし、ｆ_g1は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_g4は第４レンズ群の焦点距離
である。

条件式（５）の上限を上回らないようにすると、相対的に第４レンズ群のパワーを確保し、第１レンズ群で発生するディストーションや倍率色収差の補正不足を抑えやすくなる。

条件式（５）の下限を下回らないようにすると、相対的に第４レンズ群のパワーが強くなりすぎることを抑え、同様にディストーションや倍率色収差の補正過剰を抑えやすくなる。

なお、好ましくは次の条件式（５−１）を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（５−１） １．２＜ｆ_g1／ｆ_g4＜２．５

本発明の第１３のズームレンズは、第１〜第１２のズームレンズにおいて、第２レンズ群と第４レンズ群は以下の条件式を満足することを特徴とする。

（６） −０．７＜ｆ_g2／ｆ_g4＜−０．１
ただし、ｆ_g2は第２レンズ群の焦点距離、
ｆ_g4は第４レンズ群の焦点距離、
である。

条件式（６）の上限を上回らないようにすると、第４レンズ群のパワーを確保し、収差補正効果の確保に有利となる。また、第２レンズ群のパワーを抑え、収差発生量を抑え、特に、非点収差、ディストーション、倍率色収差のバランスを取りやすくなる。

条件式（６）の下限を下回らないようにすると、第４レンズ群でのパワーが強くなりすぎることを抑え、第４レンズ群での収差発生を抑えやすくなる。また、第２レンズ群のパワーを確保し、小型化、変倍比の確保に有利となる。

なお、好ましくは次の条件式（６−１）を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（６−１） −０．６＜ｆ_g2／ｆ_g4＜−０．２５

本発明の第１４のズームレンズは、第１〜第１３のズームレンズにおいて、広角端での前記第２レンズ群と、第３レンズ群との合成焦点距離が正であり、望遠端での前記第２レンズ群と、第３レンズ群との合成焦点距離が負であり、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（７） −２．５＜ｆ_g23W／ｆ_g2３T＜−０．１
ただし、ｆ_g23Wは第２、第３レンズ群の広角端での合成焦点距離、
ｆ_g23Tは第２、第３レンズ群の望遠端での合成焦点距離、
である。

条件式（７）の上限を上回らないようにして、広角端での第２レンズ群と、第３レンズ群との合成系の正パワーを適度に抑えることで、非点収差やディストーションを抑えやすくなる。また、望遠端での第２レンズ群と、第３レンズ群との合成系の負のパワーを確保することで、望遠端での全長の小型化に有利となる。

条件式（７）の下限を下回らないようにすることで、広角端での第２レンズ群と、第３レンズ群との合成系の正パワーを適度に確保し、広角端での全長、バックフォーカスの増大を抑えやすくなる。また、望遠端での第２レンズ群と、第３レンズ群との合成系の負パワーを抑えることで、球面収差やコマ収差を低減しやすくなる。

なお、好ましくは次の条件式（７−１）を満たすのが良い。
（７−１） −２．０＜ｆ_g23W／ｆ_g23T＜−０．２８

なお、さらに好ましくは次の条件式（７−２）を満たすのが良い。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（７−２） −１．５＜ｆ_g23W／ｆ_g23T＜−０．３５

本発明の第１５のズームレンズは、第１〜第１４のズームレンズにおいて、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群と３レンズ群との望遠端での合成焦点距離は、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（８） −２．５＜ｆ_g1／ｆ_g23T＜−０．５
ただし、ｆ_g1は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_g23Tは第２、第３レンズ群の望遠端での合成焦点距離、
である。

条件式（８）の上限を上回らないようにすることで、テレフォト効果による望遠端での全長短縮に有利となる。

条件式（８）の下限を下回らないようにすることで、第２レンズ群と、第３レンズ群との合成系の負パワーが強くなりすぎることを抑え、球面収差、コマ収差、非点収差の補正に有利となる。

なお、好ましくは次の条件式（８−１）を満たすのが良い。
（８−１） −２．０＜ｆ_g1／ｆ_g23T＜−０．８

なお、さらに好ましくは次の条件式（８−２）を満たすのが良い。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（８−２） −１．８＜ｆ_g1／ｆ_g23T＜−０．９

本発明の第１６のズームレンズは、第１〜第１５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（９） １．８＜β_2T／β_2W＜４．０
ただし、β_2Tは第２レンズ群の望遠端での横倍率、
β_2Wは第２レンズ群の広角端での横倍率、
である。

条件式（９）の上限を上回らないようにすることで、第２レンズ群の変倍負担を抑え、ズーミングによる収差変動を抑えやすくなる。

条件式（９）の下限を下回らないようにすることで、第２レンズ群の変倍機能を確保し、全長の小型化に有利となる。

なお、好ましくは次の条件式（９−１）を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（９−１） ２．０＜β2T／β2W＜３．０

本発明の第１７のズームレンズは、第１〜第１６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１０） １．２＜β_3T／β_3W＜３．０
ただし、β_3Tは第３レンズ群の望遠端での横倍率、
β_3Wは第３レンズ群の広角端での横倍率、
である。

条件式（１０）の上限を上回らないようにすることで、第３レンズ群の変倍負担を抑え、ズーミングによる収差変動を抑えやすくなる。

条件式（１０）の下限を下回らないようにすることで、変倍効果を確保し全長の短縮化に有利となる。

なお、好ましくは次の条件式（１０−１）を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（１０−１） １．３５＜β_3T／β_3W＜２．５

本発明の第１８のズームレンズは、第１〜第１７のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１１） ０．８５＜β_4T／β_4W＜２．０
ただし、β_4Tは第４レンズ群の望遠端での横倍率、
β_4Wは第４レンズ群の広角端での横倍率、
である。

条件式（１１）の上限を上回らないようにすることで、第４レンズ群の変倍負担を抑え、ズーミングによる収差変動の低減に有利となる。

条件式（１１）の下限を下回らないようにすることで、第４レンズ群の減倍の変倍作用による他のレンズ群の変倍作用が大きくなることを抑え、レンズ群の移動量や全長を抑えることに有利となる。

なお、好ましくは次の条件式を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（１１−１） ０．９＜β_4T／β_4W＜１．５

本発明の第１９のズームレンズは、第１〜第１８のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側に位置し、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１２） ０．５＜Ｄ_g1／Ｄ＜２．０
ただし、Ｄ_g1は第１レンズ群の広角端から望遠端の移動距離、
Ｄは各レンズ群ごとの入射面から射出面までの軸上距離を総和した値、
である。

条件式（１２）の上限を上回らないようにすることで、第１レンズ群の移動距離を抑え、望遠端の全長を抑えることに有利となる。

条件式（１２）の下限を下回らないようにすることで、第１レンズ群の移動によるズーミングによる収差変動を抑える機能を確保できる。また、第２レンズ群の屈折力を抑えつつ変倍負担をもたせやすく、高変倍比化に有利となる。また、相対的に望遠端よりも広角端にて全長が短くなり、ズームレンズの小径化に有利となる。

なお、好ましくは次の条件式を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（１２−１） ０．８＜Ｄ_g1／Ｄ＜１．５

本発明の第２０のズームレンズは、第１〜第１９のズームレンズにおいて、各レンズ群の移動量のバランスにより全長をコンパクトにしやすくするために、前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側に位置し、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１３） ０．６５＜Ｄ_g3／Ｄ＜１．５
ただし、Ｄ_g3は第３レンズ群の広角端から望遠端の移動距離、
Ｄは各レンズ群ごとの入射面から射出面までの軸上距離を総和した値、
である。

条件式（１３）の上限を上回らないようにすることで、第３レンズ群の移動距離を適度に抑え、全長の短縮化に有利となる。また、ズーミングによる収差変動を抑えやすくなる。

条件式（１３）の下限を下回らないようにすることで、第３レンズ群の移動距離を適度に確保し、物体側に配置される第２レンズ群の変倍効果が大きくなりすぎることを抑え、全長短縮に有利となる。また、第２レンズ群、第３レンズ群での収差補正のバランスを取りやすくなる。

なお、好ましくは次の条件式（１３−１）を満たすのが良い。これにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（１３−１） ０．７５＜Ｄ_g3／Ｄ＜１．２

本発明の第２１のズームレンズは、第１〜第２０のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群中の前記負レンズを両凹レンズとし、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１４） −７＜ｒ_2f／ｒ_2r＜−０．５
ただし、ｒ_2fは第２レンズ群中の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_2rは第２レンズ群中の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

また、第２レンズ群中の前記負レンズを両凹レンズとし、第２レンズ群の負パワーの確保と軸上収差の低減、小型化に有利な構成とすることが好ましい。

このとき、第２レンズ群中の負レンズの物体側面、及び像側面の近軸曲率半径は条件式（１４）を満たすのが良い。

条件式（１４）の上限を上回らないようにすることで、物体側面の曲率が大きくなりすぎることを抑え、ディストーションや非点収差が過剰に発生することを抑えられる。また、像側面の曲率を確保することで、諸収差の補正効果を維持することが容易となる。

条件式（１４）の下限を下回らないようにすることで、物体側面の曲率が小さくなりすぎることを抑え、軸上収差の補正効果をより保つことができる。また、像側の曲率を抑えて高次収差の発生を抑えやすくなる。

なお、好ましくは次の条件式（１４−１）を満たすのが良い。
（１４−１） −５＜ｒ_2f／ｒ_2r＜−１

なお、さらに好ましくは次の条件式（１４−２）を満たすのが良い。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（１４−２） −４＜ｒ_2f／ｒ_2r＜−１．５

本発明の第２２のズームレンズは、第１〜第２１のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群中の前記負レンズは両凹レンズであり、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１５） −４＜ｒ_3f／ｒ_3r＜−０．１
ただし、ｒ_3fは第３レンズ群中の負レンズの物体側曲率半径、
ｒ_3rは第３レンズ群中の負レンズの像側曲率半径、
である。

また、第３レンズ群中の前記負レンズを両凹レンズとし、第３レンズ群の主点位置を物体側寄りにすることによる高変倍比化の効果、及び負パワーを負レンズの両面としたことによる収差補正の効果を得ることが好ましい。

このとき、第３レンズ群中の負レンズの両側の面の近軸曲率半径は条件式（１５）を満たすのが良い。

条件式（１５）の上限を上回らないようにすることで、物体側面の曲率を抑え、球面収差、コマ収差の補正過剰を抑えやすくなる。また、像側面の適度な曲率の確保により、非点収差、コマ収差の補正効果を得やすくなる。

条件式（１５）の下限を下回らないようにすることで、物体側面の適度な曲率を確保し球面収差、コマ収差の補正不足を抑えやすくなる。また、像側の曲率が大きくなりすぎることを抑え、非点収差、コマ収差、ディストーションをバランス良く補正することに有利となる。

なお、好ましくは次の条件式（１５−１）を満たすのが良い。
（１５−１） −２．８＜ｒ_3f／ｒ_3r＜−０．２

なお、さらに好ましくは次の条件式（１５−２）を満たすのが良い。これらにより、さらに上述の効果を効率良く奏することができる。
（１５−２） −２．５＜ｒ_3f／ｒ_3r＜−０．３

本発明の第２３のズームレンズは、第１〜第２のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とする。

（１６） ４．０＜ｆ_T／ｆ_W＜１０．０
ただし、ｆ_Tはズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
ｆ_Wはズームレンズの全系の広角端での焦点距離、
である。

本発明の第１のズームレンズ、第２のズームレンズは、高変倍比化に有利となるのでズームレンズのズーム比を４．０より大きくすることがより好ましい。また、条件式（１６）の上限１０．０を上回らないようにして、収差変動や全長の大型化を抑えることがより好ましい。

本発明の第２４のズームレンズは、第３〜第４のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１６’） ２．７＜ｆ_T／ｆ_W＜７．０
ただし、ｆ_Tはズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
ｆ_Wはズームレンズの全系の広角端での焦点距離、
である。

本発明の第３のズームレンズ、第４のズームレンズは、沈胴時のコンパクト化に有利なものであり、一般的に求められるズーム比２．７以上とし、条件式（１６’）の上限７．０を上回らないようにして、収差変動や全長の大型化を抑え、沈胴時の鏡枠の小型化等にも有利な構成とすることが好ましい。

本発明の第２５のズームレンズは、第４レンズ群の移動方式について、第４レンズ群は、広角端及び望遠端での位置に対して、中間焦点距離状態にて物体側に位置し、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１７） ０．１＜（Ｄ_g4s−Ｄ_g4max）／Ｉｈ＜１.５
ただし、Ｄ_g4sは、中間焦点距離状態での第４レンズ群の像面からの距離、
Ｄ_g4maxは、広角端もしくは望遠端における第４レンズ群の像面からの距離のうち大きい方の値、
Ｉｈは最大像高、
中間焦点距離状態は、ズームレンズの全系の焦点距離が、広角端でのズームレンズの全系の焦点距離と望遠端でのズームレンズの全系の焦点距離との相乗平均となる状態である。

これにより、非点収差、ディストーションの補正と、小型化とのバランスを良好にしやすくなる。条件式（１７）の上限を上回らないようにして、第４レンズ群の移動量を適度に抑え、ズームレンズの大型化を抑えることが好ましい。

条件式（１７）の下限を下回らないようにして、第４レンズ群の移動量を確保してズーミング時の収差の変動を抑えやすくすることが好ましい。

なお好ましくは、次の条件式を満たすのが良い。
（１７−１） ０．１５＜（Ｄ_g4s−Ｄ_g4max）／Ｉｈ＜１.２
なお好ましくは次の条件式を満たすのが良い。
（１７−２） ０．２＜（Ｄ_g4s−Ｄ_g4max）／Ｉｈ＜０.９

本発明の撮像装置は、上述の各発明のズームレンズを用いて、以下の構成とすることが好ましい。

ズームレンズと、その像側に配置され、前記ズームレンズにより形成された像を電気信号に変換する電子撮像素子を備え、前記ズームレンズが上述の第１〜第２４の少なくとも何れか一つのズームレンズであることを特徴とする。

電子撮像素子は、撮像面に対する光線の入射角が大きいと光量不足や偽色（間違った色再現）といった現象が生じやすい。一方、本発明のズームレンズの構成は、射出瞳を像面から離す構成に好適である。このため、ズームレンズにより形成された像を電気信号に変換する電子撮像素子を備えた撮像装置に用いることが好ましい。

また、上述の各構成は、任意に組み合わせても構わないことは言うまでもない。また、各条件式について、より限定した条件式の数値範囲の上限値あるいは下限値のみを限定しても構わない。

本発明によれば、小型化と変倍比の確保ができ、良好に光学性能の確保のバランスを達成できるズームレンズを提供できる。また、沈胴時の小型化に有利なズームレンズを提供できる。さらに、これらのズームレンズを備えた撮像装置を提供できる。

以下に、本発明に係るズームレンズ、撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜５について説明する。実施例１〜５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、第１の途中状態（ｂ）、第２の途中状態（ｃ）、第３の途中状態（ｄ）、望遠端（ｅ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図５に示す。図１〜図５中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。

（実施例１）
実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置して構成している。

広角端から望遠端へのズーミング時、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動した後、中間焦点距離状態より広角側で移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側に移動した後、中間焦点距離付近で移動方向が反転し物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動した後、中間焦点距離より望遠側で移動方向が反転し像側に移動する。

なお、中間焦点距離状態とは、広角端、望遠端の各々の焦点距離の相乗平均を焦点距離とする状態とする。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、第１両凸正レンズで構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第２両凹負レンズと、物体側に凸を向けた第３正メニスカスレンズとで構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第４両凸正レンズと、第５両凸正レンズと、第６両凹負レンズとで構成される。また、第５両凸正レンズと、第６両凹負レンズとが接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、両面が非球面の第７両凸正レンズで構成される。

非球面は、第１両凸正レンズの物体側の面と、第２両凹負レンズの両面と、第４両凸正レンズの両面と、第７両凸正レンズの両面との７面に用いている。

また、本実施例のスペックは、像高は3.8mmである。焦点距離は、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、6.46〜9.93〜14.00〜20.85〜30.96ｍｍである。Ｆnoは、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、2.8〜3.27〜3.43〜3.56〜4.11である。

（実施例２）
実施例２は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群とを配置して構成している。

広角端から望遠端へのズーミング時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側に移動した後、中間焦点距離付近で移動方向が反転し物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動した後、中間焦点距離付近で移動方向が反転し像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、第１両凸正レンズで構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第２両凹負レンズと、物体側に凸を向けた第３正メニスカスレンズとで構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第４両凸正レンズと、第５両凸正レンズと、第６両凹負レンズとで構成される。また、第５両凸正レンズと、第６両凹負レンズとが接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第７両凸正レンズで構成されている。

非球面は、第１両凸正レンズの両面と、第２両凹負レンズの両面と、第４両凸正レンズの両面と、第７両凸正レンズの両面との８面に用いている。

また、本実施例のスペックは、像高は3.8mmである。焦点距離は、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、6.45〜9.55〜14.13〜20.91〜30.83ｍｍである。Ｆnoは、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、2.99〜3.31〜3.65〜4.05〜4.9である。

（実施例３）
実施例３は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４を配置して構成されている。

広角端から望遠端にかけてのズーミング時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側に移動した後、中間焦点距離付近で移動方向が反転し物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動した後、中間焦点距離付近で移動方向が反転し像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、第１両凸正レンズで構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第２両凹負レンズと、物体側に凸を向けた第３正メニスカスレンズとで構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第４両凸正レンズと、第５両凹負レンズとで構成される。また、第４両凸正レンズと、第５両凹負レンズとが接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、両面が非球面で物体側に凸を向けた第６正メニスカスレンズで構成されている。

非球面は、第１両凸正レンズの両面と、第２両凹負レンズの両面と、第５両凹負レンズの像側の面と、第６正メニスカスレンズの両面との７面に用いている。

また、本実施例のスペックは、像高は3.8mmである。焦点距離は、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、6.72〜10.1〜15.07〜22.12〜33.05ｍｍである。また、Ｆnoは、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、3.15〜3.53〜4.11〜4.33〜5である。

（実施例４）
実施例４は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置して構成されている。

広角端から望遠端へのズーミング時に、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動した後、中間焦点距離より広角側で移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側に移動した後、中間焦点距離状態より広角側で移動方向が反転し物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動した後、中間焦点距離状態より広角側で移動方向が反転し像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、第１両凸正レンズで構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第２両凹負レンズと、物体側に凸を向けた第３正メニスカスレンズとで構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第４両凸正レンズと、第５両凹負レンズとで構成されている。また、第４両凸正レンズと、第５両凹負レンズとが接合されている。第４レンズ群Ｇ４は、第６両凸正レンズで構成されている。

非球面は、第１両凸正レンズの物体側の面と、第２両凹負レンズの両面と、第３正メニスカスレンズの両面と、第５両凹負レンズの像側の面と、第６両凸正レンズの両面との８面を用いている。

また、本実施例のスペックは、像高は3.8mmである。焦点距離は、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、6.85〜10.09〜15.26〜22.13〜32.77ｍｍである。Ｆnoは、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、2.81〜3.3〜3.41〜3.6〜4.14である。

（実施例５）
実施例５は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とを配置して構成されている。

広角端から望遠端へのズーミング時に、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は一旦像側に移動した後、中間焦点距離状態より広角側で移動方向が反転し物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動した後、中間焦点距離付近で移動方向が反転し像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、第１両凸正レンズで構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第２両凹負レンズ、物体側に凸を向けた第３正メニスカスレンズとで構成される。第３レンズ群Ｇ３は、第４両凸正レンズ、第５両凹負レンズで構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸を向けた第６正メニスカスレンズで構成されている。

非球面は、第１両凸正レンズの両面と、第２両凹負レンズの両面と、第４両凸正レンズの両面と、第５両凹負レンズの像側の面と、第６正メニスカスレンズの両面との９面に用いている。

また、本実施例のスペックは、像高は3.8mmである。焦点距離は、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、6.72〜10.1〜14.97〜22.16〜33.11ｍｍである。Ｆnoは、広角端〜第１の途中状態〜第２の途中状態〜第３の途中状態〜望遠端の順に、3.14〜3.57〜4.11〜4.42〜5.08である。

以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＳＴ１は第１の途中状態、ＳＴ２は第２の途中状態、ＳＴ３は第３の途中状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／Ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／Ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰＋Ａ₁₂ｙ¹²
ただし、Ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀、Ａ₁₂はそれぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次の非球面係数である。また、非球面係数において、「ｅ−ｎ」（ｎは整数）は、「１０^−ｎ」を示している。

実施例１
ｒ₁ = 15.276（非球面） ｄ₁ = 2.900 ｎ_d1 = 1.49700 ν_d1 = 81.54
ｒ₂ = -44.570 ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = -17.096（非球面） ｄ₃ = 0.706 ｎ_d2 = 1.88300 ν_d2 = 40.76
ｒ₄ = 4.727（非球面） ｄ₄ = 1.000
ｒ₅ = 8.493 ｄ₅ = 1.700 ｎ_d3 = 1.92286 ν_d3 = 20.88
ｒ₆ = 30.000 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.100
ｒ₈ = 5.006（非球面） ｄ₈ = 1.567 ｎ_d4 = 1.80610 ν_d4 = 40.92
ｒ₉ = -41.194（非球面） ｄ₉ = 0.100
ｒ₁₀= 12.074 ｄ₁₀= 1.473 ｎ_d5 = 1.72916 ν_d5 = 54.68
ｒ₁₁= -8.311 ｄ₁₁= 0.627 ｎ_d6 = 1.84666 ν_d6 = 23.78
ｒ₁₂= 3.840 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 15.436（非球面） ｄ₁₃= 1.800 ｎ_d7 = 1.84666 ν_d7 = 23.78
ｒ₁₄= -33.483（非球面） ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.805 ｎ_d8 = 1.54771 ν_d8 = 62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.568
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.474 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.600
ｒ₁₉= ∞受光面（像面）

非球面係数
第１面
Ｒ = 15.276
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.50643e-05
Ａ₆ = -1.04945e-07
Ａ₈ = -3.19294e-09
Ａ₁₀= 2.91729e-11

第３面
Ｒ = -17.096
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -8.67993e-04
Ａ₆ = 7.43878e-05
Ａ₈ = -2.29563e-06
Ａ₁₀= 2.78272e-08

第４面
Ｒ = 4.727
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.06495e-03
Ａ₆ = 2.48483e-05
Ａ₈ = 1.36292e-06
Ａ₁₀= -1.68529e-07

第８面
Ｒ = 5.006
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -8.21286e-04
Ａ₆ = 1.13605e-04
Ａ₈ = -2.47318e-05
Ａ₁₀= 3.75291e-06

第９面
Ｒ = -41.194
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.69153e-04
Ａ₆ = 2.22565e-04
Ａ₈ = -4.01388e-05
Ａ₁₀= 6.95715e-06

第１３面
Ｒ = 15.436
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.79359e-04
Ａ₆ = -8.23673e-06

第１４面
Ｒ = -33.483
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.21293e-04
Ａ₆ = -9.73740e-06
Ａ₈ = 2.08202e-07
Ａ₁₀= -3.09294e-09

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ１ ＳＴ２ ＳＴ３ ＴＥ
ｆ（mm） 6.46 9.93 14 20.85 30.96
Ｆ_NO 2.8 3.27 3.43 3.56 4.11
２ω（゜） 68.71 43.27 30.1 20.2 13.01
ｄ₂ 1 1.89 4.733 7.841 10.189
ｄ₆ 9.739 5.248 3.395 1.387 1
ｄ₁₂ 1.8 2.126 2.703 4.993 12.756
ｄ₁₄ 5.035 7.038 7.68 7.681 4.628

実施例２

ｒ₁ = 20.645（非球面） ｄ₁ = 3.100 ｎ_d1 = 1.49700 ν_d1 = 81.54
ｒ₂ = -40.563（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = -13.518（非球面） ｄ₃ = 0.800 ｎ_d2 = 1.80610 ν_d2 = 40.92
ｒ₄ = 5.165（非球面） ｄ₄ = 1.000
ｒ₅ = 8.595 ｄ₅ = 1.700 ｎ_d3 = 1.92286 ν_d3 = 20.88
ｒ₆ = 26.980 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.200
ｒ₈ = 5.293（非球面） ｄ₈ = 1.800 ｎ_d4 = 1.80610 ν_d4 = 40.92
ｒ₉ = -41.027（非球面） ｄ₉ = 0.100
ｒ₁₀= 11.090 ｄ₁₀= 1.600 ｎ_d5 = 1.72916 ν_d5 = 54.68
ｒ₁₁= -8.868 ｄ₁₁= 0.700 ｎ_d6 = 1.84666 ν_d6 = 23.78
ｒ₁₂= 3.921 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 11.765（非球面） ｄ₁₃= 1.800 ｎ_d7 = 1.84666 ν_d7 = 23.78
ｒ₁₄= -643.914（非球面） ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.805 ｎ_d8 = 1.54771 ν_d8 = 62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.568
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.474 ｎ_d9 = 1.51633 ν_d9 = 64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.600
ｒ₁₉= ∞受光面（像面）

非球面係数
第１面
Ｒ = 20.645
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -8.34769e-06
Ａ₆ = -2.39511e-07
Ａ₈ = 1.07387e-08
Ａ₁₀= -7.33141e-11

第２面
Ｒ = -40.563
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.39373e-06
Ａ₆ = 2.18516e-07
Ａ₈ = 4.89856e-09
Ａ₁₀= -5.03666e-11

第３面
Ｒ = -13.518
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.50951e-04
Ａ₆ = 4.80493e-05
Ａ₈ = -1.56011e-06
Ａ₁₀= 1.91666e-08

第４面
Ｒ = 5.165
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.28818e-03
Ａ₆ = 3.45126e-05
Ａ₈ = -1.42120e-07
Ａ₁₀= -6.95325e-08

第８面
Ｒ = 5.293
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -6.26610e-04
Ａ₆ = 8.84092e-05
Ａ₈ = -1.62349e-05
Ａ₁₀= 2.48408e-06

第９面
Ｒ = -41.027
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 9.89234e-04
Ａ₆ = 1.57976e-04
Ａ₈ = -2.40891e-05
Ａ₁₀= 4.63539e-06

第１３面
Ｒ = 11.765
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.00707e-05
Ａ₆ = -8.23673e-06

第１４面
Ｒ = -643.914
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.66629e-04
Ａ₆ = -1.08820e-05
Ａ₈ = 2.04069e-08
Ａ₁₀= 1.12478e-09

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ１ ＳＴ２ ＳＴ３ ＴＥ
ｆ（mm） 6.45 9.55 14.13 20.91 30.83
Ｆ_NO 2.99 3.31 3.65 4.05 4.9
２ω（゜） 69.61 43.49 29.24 19.73 13.25
ｄ₂ 1 4.022 6.775 9.763 11.424
ｄ₆ 9.721 6.66 4.024 2.342 1
ｄ₁₂ 1.8 2.762 4.226 7.884 14.053
ｄ₁₄ 4.323 5.028 5.786 5.403 4.269

実施例３

ｒ₁ = 22.761（非球面） ｄ₁ = 3.000 ｎ_d1 = 1.49700 ν_d1 = 81.54
ｒ₂ = -27.953（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = -11.246（非球面） ｄ₃ = 0.900 ｎ_d2 = 1.80610 ν_d2 = 40.92
ｒ₄ = 5.463（非球面） ｄ₄ = 0.950
ｒ₅ = 7.356 ｄ₅ = 1.800 ｎ_d3 = 1.92286 ν_d3 = 18.90
ｒ₆ = 15.297 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.100
ｒ₈ = 4.618 ｄ₈ = 3.794 ｎ_d4 = 1.72916 ν_d4 = 54.68
ｒ₉ = -10.974 ｄ₉ = 0.900 ｎ_d5 = 1.84666 ν_d5 = 23.78
ｒ₁₀= 9.435（非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= 9.935（非球面） ｄ₁₁= 1.900 ｎ_d6 = 1.84666 ν_d6 = 23.78
ｒ₁₂= 22.957（非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.500 ｎ_d7 = 1.54771 ν_d7 = 62.84
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.500
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.500 ｎ_d8 = 1.51633 ν_d8 = 64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.600
ｒ₁₇= ∞受光面（像面）

非球面係数
第１面
Ｒ = 22.761
Ｋ = 4.871
Ａ₄ = 2.40819e-05
Ａ₆ = -2.61804e-06
Ａ₈ = 4.73401e-08
Ａ₁₀= -6.93734e-10

第２面
Ｒ = -27.953
Ｋ = -24.594
Ａ₄ = -5.03888e-06
Ａ₆ = -1.45098e-06
Ａ₈ = 4.01677e-08
Ａ₁₀= -5.89568e-10

第３面
Ｒ = -11.246
Ｋ = -20.250
Ａ₄ = -4.89004e-04
Ａ₆ = -2.57063e-06
Ａ₈ = 2.16378e-06
Ａ₁₀= -1.05342e-07
Ａ₁₂= 1.57598e-09

第４面
Ｒ = 5.463
Ｋ = -1.195
Ａ₄ = 1.76802e-03
Ａ₆ = -1.48351e-04
Ａ₈ = 1.48125e-05
Ａ₁₀= -6.56627e-07
Ａ₁₂= 9.59896e-09

第１０面
Ｒ = 9.435
Ｋ = -2.680
Ａ₄ = 3.42862e-03
Ａ₆ = 2.68488e-04
Ａ₈ = -1.34268e-05
Ａ₁₀= 5.14048e-06

第１１面
Ｒ = 9.935
Ｋ = -3.199
Ａ₄ = 3.97971e-04
Ａ₆ = 1.44767e-05
Ａ₈ = -3.07455e-06
Ａ₁₀= 7.91400e-08

第１２面
Ｒ = 22.957
Ｋ = -9.550
Ａ₄ = 3.13525e-04
Ａ₆ = -3.56291e-06
Ａ₈ = -2.92811e-06
Ａ₁₀= 8.98009e-08

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ１ ＳＴ２ ＳＴ３ ＴＥ
ｆ（mm） 6.72 10.1 15.07 22.12 33.05
Ｆ_NO 3.15 3.53 4.11 4.33 5
２ω（゜） 65.95 41.57 28.03 19.09 12.99
ｄ₂ 1.002 3.466 4.77 9.063 10.761
ｄ₆ 9.624 6.472 3.491 2.926 1
ｄ₁₀ 2.3 2.938 3.472 8.723 13.689
ｄ₁₂ 5.36 6.588 8.895 6.489 6.106

実施例４

ｒ₁ = 15.917（非球面） ｄ₁ = 3.300 ｎ_d1 = 1.49700 ν_d1 = 81.54
ｒ₂ = -67.319 ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = -14.932（非球面） ｄ₃ = 0.900 ｎ_d2 = 1.78800 ν_d2 = 47.37
ｒ₄ = 4.110（非球面） ｄ₄ = 0.861
ｒ₅ = 6.353（非球面） ｄ₅ = 1.500 ｎ_d3 = 1.84666 ν_d3 = 23.78
ｒ₆ = 16.929（非球面） ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.100
ｒ₈ = 4.949 ｄ₈ = 4.326 ｎ_d4 = 1.72916 ν_d4 = 54.68
ｒ₉ = -7.130 ｄ₉ = 0.700 ｎ_d5 = 1.84666 ν_d5 = 23.78
ｒ₁₀= 12.328（非球面） ｄ₁₀ = （可変）
ｒ₁₁= 14.123（非球面） ｄ₁₁= 1.900 ｎ_d6 = 1.84666 ν_d6 = 23.78
ｒ₁₂= -287.298（非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.500 ｎ_d7 = 1.54771 ν_d7 = 62.84
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.500
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.500 ｎ_d8 = 1.51633 ν_d8 = 64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.600
ｒ₁₇= ∞受光面（像面）

非球面係数
第１面
Ｒ = 15.917
Ｋ = -0.599
Ａ₄ = 5.37009e-06
Ａ₆ = -2.47696e-07
Ａ₈ = 4.36761e-09
Ａ₁₀= -3.25099e-11

第３面
Ｒ = -14.932
Ｋ = -63.368
Ａ₄ = -1.50715e-03
Ａ₆ = 4.10980e-05
Ａ₈ = 5.35980e-07
Ａ₁₀= -3.65971e-08
Ａ₁₂= 4.29176e-10

第４面
Ｒ = 4.110
Ｋ = -1.532
Ａ₄ = 1.49250e-03
Ａ₆ = -1.54909e-04
Ａ₈ = 1.87926e-05
Ａ₁₀= -9.67597e-07
Ａ₁₂= 2.46057e-08

第５面
Ｒ = 6.353
Ｋ = -1.178
Ａ₄ = -6.07153e-04
Ａ₆ = 1.65896e-04
Ａ₈ = -1.24871e-06
Ａ₁₀= -2.98130e-08

第６面
Ｒ = 16.929
Ｋ = -2.656
Ａ₄ = -6.58586e-04
Ａ₆ = 9.76229e-05
Ａ₈ = 4.91541e-06
Ａ₁₀= -2.06003e-07

第１０面
Ｒ = 12.328
Ｋ = -13.681
Ａ₄ = 3.53633e-03
Ａ₆ = -5.47959e-05
Ａ₈ = 5.41497e-05
Ａ₁₀= -4.14658e-06

第１１面
Ｒ = 14.123
Ｋ = 2.297
Ａ₄ = 1.28881e-04
Ａ₆ = -3.54485e-05
Ａ₈ = 6.66687e-07
Ａ₁₀= -2.04292e-08

第１２面
Ｒ = -287.298
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.16377e-04
Ａ₆ = -4.21901e-05
Ａ₈ = 6.80905e-07
Ａ₁₀= -1.21921e-08

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ１ ＳＴ２ ＳＴ３ ＴＥ
ｆ（mm） 6.85 10.09 15.26 22.13 32.77
Ｆ_NO 2.81 3.3 3.41 3.6 4.14
２ω（゜） 66.28 43.03 27.97 19.4 13.07
ｄ₂ 1 0.761 5.993 9.698 11.55
ｄ₆ 8.7 4.4 3.095 2.416 1
ｄ₁₀ 2.3 1.787 3.352 7.932 13.3
ｄ₁₂ 5.681 8.508 8.482 6.826 5.462

実施例５

ｒ₁ = 23.111（非球面） ｄ₁ = 3.000 ｎ_d1 = 1.49700 ν_d1 = 81.54
ｒ₂ = -28.669（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = -10.862（非球面） ｄ₃ = 0.900 ｎ_d2 = 1.80610 ν_d2 = 40.92
ｒ₄ = 5.945（非球面） ｄ₄ = 1.116
ｒ₅ = 7.751 ｄ₅ = 1.800 ｎ_d3 = 1.92286 ν_d3 = 18.90
ｒ₆ = 14.939 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.226
ｒ₈ = 4.395（非球面） ｄ₈ = 2.963 ｎ_d4 = 1.72916 ν_d4 = 54.68
ｒ₉ = -10.093（非球面） ｄ₉ = 0.445
ｒ₁₀= -10.479 ｄ₁₀= 0.900 ｎ_d5 = 1.84666 ν_d5 = 23.78
ｒ₁₁= 6.895（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 10.678（非球面） ｄ₁₂= 1.900 ｎ_d6 = 1.84666 ν_d6 = 23.78
ｒ₁₃= 34.486（非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.500 ｎ_d7 = 1.54771 ν_d7 = 62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.500
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.500 ｎ_d8 = 1.51633 ν_d8 = 64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.600
ｒ₁₈= ∞受光面（像面）

非球面係数
第１面
Ｒ = 23.111
Ｋ = 3.867
Ａ₄ = 1.41852e-05
Ａ₆ = -1.82954e-06
Ａ₈ = 3.31572e-08
Ａ₁₀= -5.71417e-10

第２面
Ｒ = -28.669
Ｋ = -17.018
Ａ₄ = 5.01823e-06
Ａ₆ = -1.08751e-06
Ａ₈ = 2.11274e-08
Ａ₁₀= -4.04896e-10

第３面
Ｒ = -10.862
Ｋ = -24.767
Ａ₄ = -5.34390e-04
Ａ₆ = 2.73714e-07
Ａ₈ = 1.63353e-06
Ａ₁₀= -6.14871e-08
Ａ₁₂= 5.82474e-10

第４面
Ｒ = 5.945
Ｋ = -0.979
Ａ₄ = 2.00639e-03
Ａ₆ = -1.57053e-04
Ａ₈ = 8.12819e-06
Ａ₁₀= 1.51514e-07
Ａ₁₂= -1.55486e-08

第８面
Ｒ = 4.395
Ｋ = -0.126
Ａ₄ = -2.31341e-04
Ａ₆ = -3.42936e-05
Ａ₈ = -2.38589e-06
Ａ₁₀= -6.93781e-07

第９面
Ｒ = -10.093
Ｋ = -1.788
Ａ₄ = 1.42181e-04
Ａ₆ = -1.01877e-04
Ａ₈ = -1.65182e-05
Ａ₁₀= 1.56050e-06

第１１面
Ｒ = 6.895
Ｋ = -1.541
Ａ₄ = 3.87791e-03
Ａ₆ = 1.24906e-04
Ａ₈ = 1.22878e-04
Ａ₁₀ = -1.45541e-05

第１２面
Ｒ = 10.678
Ｋ = -2.429
Ａ₄ = 1.62650e-04
Ａ₆ = -4.98070e-06
Ａ₈ = -7.54471e-07
Ａ₁₀= 1.29114e-09

第１３面
Ｒ = 34.486
Ｋ = 26.492
Ａ₄ = -1.72971e-05
Ａ₆ = -1.71981e-05
Ａ₈ = -7.74088e-07
Ａ₁₀= 1.13106e-08

ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ１ ＳＴ２ ＳＴ３ ＴＥ
ｆ（mm） 6.72 10.1 14.97 22.16 33.11
Ｆ_NO 3.14 3.57 4.11 4.42 5.08
２ω（゜） 65.77 41.65 28.2 18.99 12.77
ｄ₂ 1 3.335 5.01 8.895 10.857
ｄ₆ 9.626 6.439 3.684 2.73 1
ｄ₁₀ 2.3 3.156 4.035 8.551 13.689
ｄ₁₂ 4.919 6.143 8.089 6.674 6.106

以上の実施例１〜５の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図６〜図１０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は第２の途中状態、（ｃ）は望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。各図中、“ω”は半画角を示す。

次に、各実施例における条件式（１）〜（１７）の値を以下に掲げる。

条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
（１） 1.33 1.10 1.28 1.25 1.26
（２） -4.54 -4.05 -4.86 -4.91 -4.81
（３） 2.89 3.03 3.27 3.18 3.36
（４） 2.17 2.75 2.55 2.55 2.67
（５） 1.83 2.05 1.33 1.65 1.49
（６） -0.54 -0.56 -0.35 -0.42 -0.39
（７） -1.18 -0.59 -0.47 -0.61 -0.54
（８） -1.51 -1.18 -1.04 -1.11 -1.18
（９） 2.87 2.36 2.42 2.72 2.36
（１０） 1.54 2.01 2.19 1.71 2.38
（１１） 1.08 1.01 0.93 1.03 0.88
（１２） 0.92 1.09 0.99 1.00 1.04
（１３） 0.88 0.95 0.91 0.79 0.95
（１４） -3.62 -2.62 -2.06 -3.63 -1.83
（１５） -2.16 -2.26 -1.16 -0.58 -1.52
（１６）（１６’） 4.79 4.78 4.92 4.78 4.93
（１７） 0.70 0.38 0.70 0.70 0.49

図１１〜図１３は、以上のようなズームレンズを撮影光学系１４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図１１はデジタルカメラ１４０の外観を示す前方斜視図、図１２は同後方正面図、図１３はデジタルカメラ１４０の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図１１と図１３においては、撮影光学系１４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ１４０は、この例の場合、撮影用光路１４２を有する撮影光学系１４１、ファインダー用光路１４４を有するファインダー光学系１４３、シャッターボタン１４５、フラッシュ１４６、液晶表示モニター１４７、焦点距離変更ボタン１６１、設定変更スイッチ１６２等を含み、撮影光学系１４１の沈胴時には、カバー１６０をスライドすることにより、撮影光学系１４１とファインダー光学系１４３とフラッシュ１４６はそのカバー１６０で覆われる。そして、カバー１６０を開いてカメラ１４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系１４１は図１１の非沈胴状態になり、カメラ１４０の上部に配置されたシャッターボタン１４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系１４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系１４１によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルタＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ１４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ１４９で受光された物体像は、処理手段１５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター１４７に表示される。また、この処理手段１５１には記録手段１５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段１５２は処理手段１５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ１４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路１４４上にはファインダー用対物光学系１５３が配置してある。ファインダー用対物光学系１５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系１４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系１５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム１５５の視野枠１５７上に形成される。この正立プリズム１５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系１５９が配置されている。なお、接眼光学系１５９の射出側にカバー部材１５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ１４０は、撮影光学系１４１が本発明により、沈胴時に厚みを極めて薄く、高変倍で全変倍域で結像性能を極めて安定的であるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、第１の途中状態状態（ｂ）、第２の途中状態状態（ｃ）、第３の途中状態状態（ｄ）、望遠端（ｅ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図１１のデジタルカメラの後方斜視図である。 図１２のデジタルカメラの断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルタ
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
１４０…デジタルカメラ
１４１…撮影光学系
１４２…撮影用光路
１４３…ファインダー光学系
１４４…ファインダー用光路
１４５…シャッターボタン
１４６…フラッシュ
１４７…液晶表示モニター
１４９…ＣＣＤ
１５０…カバー部材
１５１…処理手段
１５２…記録手段
１５３…ファインダー用対物光学系
１５５…正立プリズム
１５７…視野枠
１５９…接眼光学系
１６０…カバー
１６１…焦点距離変更ボタン
１６２…設定変更スイッチ

Claims (20)

1. 物体側から順に、
   正の屈折力の第１レンズ群と、
   負の屈折力の第２レンズ群と、
   正の屈折力の第３レンズ群と、
   正の屈折力の第４レンズ群とからなる４群ズームレンズであり、
   広角端から望遠端へのズーミング時に、
   前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が広がり、
   前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間の間隔が狭まり、
   前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間の間隔が変化し、
   前記第１レンズ群は１枚の正レンズからなり、
   前記第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズとの２枚のレンズからなり、
   前記第２レンズ群の前記負レンズは両凹負レンズであり、
   前記第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、正レンズと、負レンズとの３枚のレンズからなり、
   前記第３レンズ群中の前記負レンズは両凹レンズであり、
   望遠端における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離が負であり、
   以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   （１５） −４＜ｒ _3f ／ｒ _3r ＜−０．１
   ただし、ｒ _3f は前記第３レンズ群中の前記負レンズの物体側曲率半径、
   ｒ _3r は前記第３レンズ群中の前記負レンズの像側曲率半径、
   である。
2. 前記第３レンズ群の直前に配置された明るさ絞りを有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
3. 前記第４レンズ群が１枚の正レンズからなることを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から３の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
   （１） ０．５＜ｆ_T／ｆ_g1＜２．５
   ただし、ｆ_Tは前記ズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
   ｆ_g1は前記第１レンズ群の焦点距離、
   である。
5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から４の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
   （２） −７＜ｆ _T ／ｆ _g2 ＜−２
   ただし、ｆ _T は前記ズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
   ｆ _g2 は前記第２レンズ群の焦点距離、
   である。
6. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から５の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
   （３） １．８＜ｆ _T ／ｆ _g3 ＜６
   ただし、前記ｆ _T はズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
   前記ｆ _g3 は前記第３レンズ群の焦点距離、
   である。
7. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から６の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
   （４） １．５＜ｆ _g1 ／ｆ _g3 ＜３．０
   ただし、ｆ _g1 は前記第１レンズ群の焦点距離、
   ｆ _g3 は前記第３レンズ群の焦点距離、
   である。
8. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から７の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
   （５） １．０＜ｆ _g1 ／ｆ _g4 ＜３．０
   ただし、ｆ _g1 は前記第１レンズ群の焦点距離、
   ｆ _g4 は前記第４レンズ群の焦点距離、
   である。
9. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から８の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
   （６） −０．７＜ｆ _g2 ／ｆ _g4 ＜−０．１
   ただし、ｆ _g2 は前記第２レンズ群の焦点距離、
   ｆ _g4 は前記第４レンズ群の焦点距離、
   である。
10. 広角端での前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群との合成焦点距離が正であり、
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から９の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （７） −２．５＜ｆ _g23W ／ｆ _g23T ＜−０．１
    ただし、ｆ _g23W は前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群との広角端での合成焦点距離、
    ｆ _g23T は前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群との望遠端での合成焦点距離である。
11. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１０の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （８） −２．５＜ｆ _g1 ／ｆ _g23T ＜−０．５
    ただし、ｆ _g1 は前記第１レンズ群の焦点距離、
    ｆ _g23T は前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群との望遠端での合成焦点距離である。
12. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１１の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （９） １．８＜β _2T ／β _2W ＜４．０
    ただし、β _2T は前記第２レンズ群の望遠端での横倍率、
    β _2W は前記第２レンズ群の広角端での横倍率、
    である。
13. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１２の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （１０） １．２＜β _3T ／β _3W ＜３．０
    ただし、β _3T は前記第３レンズ群の望遠端での横倍率、
    β _3W は前記第３レンズ群の広角端での横倍率、
    である。
14. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１３の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （１１） ０．８５＜β _4T ／β _4W ＜２．０
    ただし、β _4T は前記第４レンズ群の望遠端での横倍率、
    β _4W は前記第４レンズ群の広角端での横倍率、
    である。
15. 前記第１レンズ群は広角端よりも望遠端において物体側に位置し、
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１４の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （１２） ０．５＜Ｄ _g1 ／Ｄ＜２．０
    ただし、Ｄ _g1 は前記第１レンズ群の広角端から望遠端までの移動距離、
    Ｄは各レンズ群ごとの入射面から射出面までの軸上距離を総和した値、
    である。
16. 前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端において物体側に位置し、
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１５の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （１３） ０．６５＜Ｄ _g3 ／Ｄ＜１．５
    ただし、Ｄ _g3 は前記第３レンズ群の広角端から望遠端までの移動距離、
    Ｄは前記各レンズ群ごとの入射面から射出面までの軸上距離を総和した値、
    である。
17. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１６の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （１４） −７＜ｒ _2f ／ｒ _2r ＜−０．５
    ただし、ｒ _2f は前記第２レンズ群中の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    ｒ _2r は前記第２レンズ群中の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。
18. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１７の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （１６） ４．０＜ｆ _T ／ｆ _W ＜１０．０
    ただし、ｆ _T は前記ズームレンズの全系の望遠端での焦点距離、
    ｆ _W は前記ズームレンズの全系の広角端での焦点距離、
    である。
19. 前記ズームレンズの全系の焦点距離が、広角端での前記ズームレンズの全系の焦点距離と望遠端での前記ズームレンズの全系の焦点距離との相乗平均となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
    前記第４レンズ群は、前記広角端及び前記望遠端での位置に対して、前記中間焦点距離状態にて物体側に位置し、
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１８の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズ。
    （１７） ０．１＜（Ｄ _g4s −Ｄ _g4max ）／Ｉｈ＜１.５
    ただし、Ｄ _g4s は、中間焦点距離状態での第４レンズ群の像面からの距離、
    Ｄ _g4max は、広角端もしくは望遠端における第４レンズ群の像面からの距離のう
    ち大きい方の値、
    Ｉｈは最大像高、
    である。
20. ズームレンズと、
    前記ズームレンズの像側に配置され、前記ズームレンズにより形成された像を電気信号に変換する電子撮像素子を備え、
    前記ズームレンズが請求項１から１９の少なくとも何れか１項に記載のズームレンズであることを特徴とする撮像装置。

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