JP4946340B2

JP4946340B2 - 両頭ピストン式圧縮機

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Publication number: JP4946340B2
Application number: JP2006281667A
Authority: JP
Inventors: 真一佐藤; 真広川口; 淳近藤; 健青木; 光世石川; 暁生佐伯; 朋広脇田
Original assignee: Toyota Industries Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 2005-10-17
Filing date: 2006-10-16
Publication date: 2012-06-06
Anticipated expiration: 2026-10-16
Also published as: KR100918217B1; US7841840B2; JP2007138925A; EP1939448B1; WO2007046351A1; EP1939448A1; KR20080025188A; BRPI0614644A2; US20090238697A1; EP1939448A4

Description

本発明は、両頭ピストン式圧縮機に関する。

従来から、車両の車両空調用の圧縮機として、例えば、特許文献１に記載の両頭ピストン式圧縮機が用いられている。この種の圧縮機は、シリンダブロック内に両頭ピストンを収容する複数のシリンダボアが形成され、回転軸と共動する斜板によって両頭ピストンをシリンダボア内で往復動させるようになっている。また、両頭ピストン式圧縮機では、各シリンダボア内において両頭ピストンの両側に圧縮室が区画され、当該圧縮室に吸引された冷媒を圧縮し、その圧縮後の冷媒を圧縮室外へ吐出させるようになっている。そして、特許文献１には、各圧縮室への冷媒吸入構造としてロータリバルブを採用したものや、各圧縮室への冷媒吸入構造として吸入弁を採用したものが開示されている。
特開平５−３１２１４６号公報

ところで、近時の車両（特に自動車）は、車室内を静かな環境にするためにエンジンの静粛化が進められており、これに伴って車両空調用の圧縮機の静粛化も望まれている。しかしながら、特許文献１に記載される従来の圧縮機は、当該圧縮機に生じる脈動（圧力変動）によってノイズや振動が発生し、これらのノイズや振動が配管を通じて車室内に伝わることで騒音が発生していた。このため、従来の圧縮機は、近時に要求される静粛化のレベルを満たすだけの対策が充分に施されているとは言い難い。

この発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものであり、その目的は、圧縮機の脈動を低減して騒音の発生を抑制し、静粛化に寄与することができる両頭ピストン式圧縮機を提供することにある。

本発明の両頭ピストン式圧縮機は、フロントハウジングとリヤハウジングとの間に設けられ、複数のシリンダボアを有したシリンダブロックと、前記複数のシリンダブロック内に摺動可能に嵌挿された両頭ピストンと、前記シリンダブロック内に回転可能に支持された回転軸と、該回転軸とともに斜板室内で回転し、前記シリンダボア内で前記両頭ピストンを往復動させる斜板とを備え、前記シリンダボア内に区画形成される前記フロントハウジング側の第１圧縮室及び前記リヤハウジング側の第２圧縮室に冷媒を吸入圧領域から吸入し、吸入圧領域から吸入した冷媒を圧縮して吐出する両頭ピストン式圧縮機において、前記第１圧縮室及び前記第２圧縮室のうち、一方の圧縮室への冷媒吸入構造には、前記吸入圧領域から前記冷媒を該圧縮室に導入する導入通路を有するロータリバルブを採用して、該冷媒吸入構造に前記吸入圧領域と該圧縮室との差圧によって開閉する吸入弁を採用せず、他方の圧縮室への冷媒吸入構造には、前記吸入圧領域と該圧縮室との差圧によって開閉する吸入弁を採用して、該冷媒吸入構造に前記吸入圧領域から前記冷媒を該圧縮室に導入する導入通路を有するロータリバルブを採用しない。

これによれば、シリンダボア内に区画形成される第１圧縮室と第２圧縮室への冷媒吸入構造として異なる構造が採用され、何れか一方の冷媒吸入構造がロータリバルブとなり、他方の冷媒吸入構造が吸入弁となる。この構成により、圧縮機に生じる吸入脈動を低減させることができる。したがって、圧縮機の脈動が低減されて騒音の発生が抑制され、静粛化に寄与することができる。

また、前記第１圧縮室への冷媒吸入構造を前記ロータリバルブとする一方で、前記第２圧縮室への冷媒吸入構造を前記吸入弁としても良い。
また、前記第１圧縮室への冷媒吸入構造を前記吸入弁とする一方で、前記第２圧縮室への冷媒吸入構造を前記ロータリバルブとしても良い。

また、前記ロータリバルブの導入通路は、前記回転軸の外周に形成した溝状通路としても良い。これによれば、回転軸に孔開け加工を施して導入通路を孔状通路とする場合に比して回転軸の製造コストを低減させることができる。

また、前記ロータリバルブの導入通路は、前記回転軸に穿設され、当該回転軸の端部で開口する孔状通路としても良い。これによれば、回転軸の開口端部側から冷媒を供給することができ、吸入効率を向上させることができる

本発明によれば、圧縮機の脈動を低減して騒音の発生を抑制し、静粛化に寄与することができる。

（第１の実施形態）
以下、本発明を具体化した両頭ピストン式圧縮機の第１の実施形態を図１にしたがって説明する。図１は、本実施形態の両頭ピストン式圧縮機（以下、単に「圧縮機」と示す）１０の断面図を示す。また、図１及び図４〜図７において左側を圧縮機１０のフロント側（前側）とし、右側を圧縮機１０のリヤ側（後方）とする。

図１に示すように、圧縮機１０の全体ハウジングは、接合された一対のシリンダブロック１１，１２と、フロント側（図１では左側）のシリンダブロック１１に接合されたフロントハウジング１３と、リヤ側（図１では右側）のシリンダブロック１２に接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４は、複数本（例えば、５本）のボルトＢによって共締めされている。各ボルトＢは、シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４に形成された複数本（例えば、５本）のボルト通し孔ＢＨに挿通され、先端に形成されたねじ部Ｎがリヤハウジング１４に螺合されるようになっている。各ボルト通し孔ＢＨは、ボルトＢの直径よりも大径とされており、ボルトＢを挿通した場合に空洞部Ｓが形成されるようになっている。なお、図１には、１本のボルト通し孔ＢＨと、当該ボルト通し孔ＢＨに挿通された１本のボルトＢのみを図示している。

フロントハウジング１３には、吐出室１３ａと吸入室１３ｂが形成されている。そして、吸入室１３ｂは、フロントハウジング１３に形成された連通路Ｒ１を介してボルト通し孔ＢＨに接続されている。また、リヤハウジング１４には、吐出室１４ａと吸入室１４ｂが形成されている。また、フロント側のシリンダブロック１１の外周面には、当該シリンダブロック１１の内周面に貫通する吸入孔Ｐが形成されている。吸入孔Ｐには、圧縮機１０の外部に配設される外部冷媒回路が接続されるようになっている。また、フロント側のシリンダブロック１１の外周面には、当該シリンダブロック１１の内周面に貫通する図示しない吐出孔が形成されている。そして、吐出孔には、圧縮機１０の外部に配設される外部冷媒回路が接続されるようになっている。

圧縮機１０を用いて車両空調用の冷凍サイクルを構成する場合、前記外部冷媒回路は、圧縮機１０の吐出圧領域と吸入圧領域とを接続する。そして、前記外部冷媒回路は、コンデンサ（凝縮器）と、エキスパンションバルブ（膨張弁）と、エバポレータ（蒸発器）とを有し、これらが外部冷媒回路上において圧縮機１０の吐出圧領域側から順に配置される。

フロントハウジング１３と、フロント側のシリンダブロック１１との間には、バルブプレート１５、吐出用の弁形成プレート１６、リテーナ形成プレート１７、及び吸入用の弁形成プレート１８が介在されている。バルブプレート１５には、吐出室１３ａと対応する位置に吐出ポート１５ａが形成され、吸入室１３ｂと対応する位置に吸入ポート１５ｂが形成されている。また、吐出用の弁形成プレート１６には、吐出ポート１５ａと対応する位置に吐出弁１６ａが形成されている。吐出弁１６ａは、吐出ポート１５ａを開閉する。そして、弁形成プレート１６に形成された吐出弁１６ａの弁長さは、長さＸに設定されている。ここで、弁長さとは、フロントハウジング１３内で吐出室１３ａを区画する隔壁によって押えられている吐出弁１６ａの根元から、吐出弁１６ａの先端までの長さをいう。リテーナ形成プレート１７には、リテーナ１７ａが形成されている。リテーナ１７ａは、吐出弁１６ａの開度を規制する。また、吸入用の弁形成プレート１８には、吸入ポート１５ｂと対応する位置に吸入弁１８ａが形成されている。吸入弁１８ａは、吸入ポート１５ｂを開閉する。フロント側のシリンダブロック１１は、吸入弁１８ａに対応するように形成された切欠１１ｃを有している。該切欠１１ｃの壁面は、吸入弁１８ａの開度を規制するリテーナとして機能する。

一方、リヤハウジング１４と、リヤ側のシリンダブロック１２との間には、バルブプレート１９、吐出用の弁形成プレート２０及びリテーナ形成プレート２１が介在されている。バルブプレート１９には、吐出室１４ａと対応する位置に吐出ポート１９ａが形成されている。また、吐出用の弁形成プレート２０には、吐出ポート１９ａと対応する位置に吐出弁２０ａが形成されている。吐出弁２０ａは、吐出ポート１９ａを開閉する。そして、弁形成プレート２０に形成された吐出弁２０ａの弁長さは、長さＸに設定されている。ここで、弁長さとは、リヤハウジング１４内で吐出室１４ａを区画する隔壁によって押えられる吐出弁２０ａの根元から、吐出弁２０ａの先端までの長さをいう。本実施形態では、フロント側の吐出弁１６ａの弁長さ（長さＸ）とリヤ側の吐出弁２０ａの弁長さ（長さＸ）を同一の弁長さに設定している。すなわち、同一構成の弁形成プレート１６，２０を採用し、これらの弁形成プレート１６，２０に同一の弁長さの吐出弁１６ａ，２０ａをそれぞれ形成している。また、リテーナ形成プレート２１には、リテーナ２１ａが形成されている。リテーナ２１ａは、吐出弁２０ａの開度を規制する。

シリンダブロック１１，１２には、回転軸２２が回転可能に支持されている。回転軸２２は、シリンダブロック１１，１２に貫設された軸孔１１ａ，１２ａに挿通されている。また、回転軸２２は、バルブプレート１５の中央に形成された挿通孔１５ｃを貫通するように挿通されている。そして、回転軸２２の外周面と挿通孔１５ｃの内周面とは回転軸２２の摺動部を構成している。回転軸２２は、軸孔１１ａ，１２ａを介してシリンダブロック１１，１２によって直接支持されている。フロントハウジング１３と回転軸２２との間には、リップシール型の軸封装置２３が介在されている。軸封装置２３は、フロントハウジング１３に形成された収容室１３ｃ内に収容されている。なお、フロントハウジング１３側の吐出室１３ａと吸入室１３ｂは、収容室１３ｃの周りに設けられている。

回転軸２２には、該回転軸２２と共動する斜板２４が固着されている。斜板２４は、シリンダブロック１１，１２の間に区画形成された斜板室２５内に配設されている。フロント側のシリンダブロック１１の端面と斜板２４の円環状の基部２４ａとの間には、スラストベアリング２６が介在されている。リヤ側のシリンダブロック１２の端面と斜板２４の基部２４ａとの間には、スラストベアリング２７が介在されている。スラストベアリング２６，２７は、斜板２４を挟んで回転軸２２の中心線Ｌ方向に沿った移動を規制する。

フロント側のシリンダブロック１１には複数のシリンダボア２８（本実施形態では５個。図１では１つのシリンダボア２８のみ図示）が回転軸２２の周囲に配列されるように形成されている。また、リヤ側のシリンダブロック１２には複数のシリンダボア２９（本実施形態では５個。図１では１つのシリンダボア２９のみ図示）が回転軸２２の周囲に配列されるように形成されている。前後で対となるシリンダボア２８，２９には、両頭型のピストンとしての両頭ピストン３０が収容されている。シリンダブロック１１，１２は、両頭ピストン３０用のシリンダを構成する。また、リヤ側のシリンダブロック１２とリヤハウジング１４には、斜板室２５とリヤハウジング１４の吸入室１４ｂとを連通する連通路Ｒ２が形成されている。

回転軸２２と共動（一体的に回転）する斜板２４の回転運動は、斜板２４を挟んで設けられた一対のシュー３１を介して両頭ピストン３０に伝えられ、両頭ピストン３０がシリンダボア２８，２９内を前後に往復動する。そして、シリンダボア２８，２９内には、両頭ピストン３０によって第１圧縮室としての圧縮室２８ａと第２圧縮室としての圧縮室２９ａが区画される。回転軸２２が挿通された軸孔１１ａ，１２ａの内周面には、シール周面１１ｂ，１２ｂが形成されている。回転軸２２は、シール周面１１ｂ，１２ｂを介してシリンダブロック１１，１２によって直接支持されている。なお、本実施形態において圧縮機１０の斜板室２５には、吸入孔Ｐが開口されているとともに、シリンダブロック１１，１２に形成されたボルト通し孔ＢＨが開口されている。

回転軸２２内には、導入通路としての供給通路２２ａが形成されている。供給通路２２ａは、中実軸とされた回転軸２２のリヤハウジング１４側の端面に孔開け加工を施して形成した孔状通路である。このため、供給通路２２ａの一端は、リヤハウジング１４内の吸入室１４ｂに開口している。また、回転軸２２においてリヤ側のシリンダブロック１２に対応する位置には、連通路３２が供給通路２２ａに連通するように形成されている。連通路３２における回転軸２２の外周面側開口を連通路３２の出口３２ｂとする。また、リヤ側のシリンダブロック１２には、複数の吸入通路３３（本実施形態では５つ。図１では１つの吸入通路３３のみ図示）がシリンダボア２９と軸孔１２ａを連通するように形成されている。吸入通路３３の入口３３ａは、シール周面１２ｂ上に開口し、出口３３ｂは、シリンダボア２９の圧縮室２９ａに向かって開口している。回転軸２２の回転に伴い、連通路３２の出口３２ｂは、各吸入通路３３の入口３３ａに間欠的に連通するようになっている。そして、シール周面１２ｂによって包囲される回転軸２２の部分は、回転軸２２に一体形成されたロータリバルブ３５となっている。

本実施形態の圧縮機１０は、フロント側のシリンダブロック１１のシリンダボア２８に区画される圧縮室２８ａとリヤ側のシリンダブロック１２のシリンダボア２９に区画される圧縮室２９ａに対する冷媒（ガス）の吸入構造として異なる構造を採用している。具体的に言えば、圧縮室２８ａ（フロント側）に対しては、吸入室１３ｂと圧縮室２８ａとの間に介在され、吸入室１３ｂと圧縮室２８ａとの差圧によって開閉する吸入弁１８ａにて吸入する構造を採用し、圧縮室２９ａ（リヤ側）に対しては吸入室１４ｂと圧縮室２９ａとの間に介在され、吸入室１３ｂから冷媒（ガス）を圧縮室２９ａに導入する供給通路２２ａを有するロータリバルブ３５にて吸入する構造を採用している。

上記構成の圧縮機１０においては、フロント側のシリンダボア２８が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図１の左側から右側へ移行する行程）にあるときには、吸入室１３ｂから吸入弁１８ａを経由して圧縮室２８ａに冷媒が吸入される。すなわち、図１に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後にボルト通し孔ＢＨ及び連通路Ｒ１を通ってフロントハウジング１３に形成された吸入室１３ｂに到達する。そして、吸入圧領域となる吸入室１３ｂ内の冷媒は、当該吸入室１３ｂと圧縮室２８ａ（シリンダボア２８）との間に生じる差圧（圧力差）により、吸入ポート１５ｂから吸入弁１８ａを押し退けてシリンダボア２８の圧縮室２８ａに吸入される。

一方、シリンダボア２８が吐出行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図１の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、圧縮室２８ａ内の冷媒が吐出ポート１５ａから吐出弁１６ａを押し退けて吐出圧領域となる吐出室１３ａへ吐出される。そして、吐出室１３ａへ吐出された冷媒は、図示しない連通路を通って吐出孔から外部冷媒回路へ流出する。なお、圧縮機１０及び外部冷媒回路からなる回路内には潤滑油が入れられており、この潤滑油は冷媒と共に流動する。

また、リヤ側のシリンダボア２９が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図１の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、連通路３２の出口３２ｂと吸入通路３３の入口３３ａとが連通し、吸入室１４ｂからロータリバルブ３５を経由して圧縮室２９ａに冷媒が吸入される。すなわち、図１に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後に連通路Ｒ２を通って吸入室１４ｂに到達する。そして、吸入圧領域となる吸入室１４ｂ内の冷媒は、ロータリバルブ３５の作用により、供給通路２２ａ、連通路３２及び吸入通路３３を介してシリンダボア２９の圧縮室２９ａに吸入される。

一方、シリンダボア２９が吐出行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図１の左側から右側へ移行する行程）にあるときには、圧縮室２９ａ内の冷媒が吐出ポート１９ａから吐出弁２０ａを押し退けて吐出圧領域となる吐出室１４ａへ吐出される。そして、吐出室１４ａへ吐出された冷媒は、図示しない連通路を通って吐出孔から外部冷媒回路へ流出する。

以下、本実施形態の圧縮機１０の作用を図２を用いて説明する。
図２は、両頭ピストン式圧縮機と外部接続回路によって冷凍サイクルを構成した実験用の装置を使って、前記圧縮機の吸入脈動を測定した結果を示す図である。また、図２は、２種類の実験用の装置（図２の「Ａ１」の特性を得る装置と「Ａ２」の特性を得る装置）における各圧縮機の吸入脈動の測定結果を示す。そして、図２の「Ａ１」の特性を得る装置（以下、「本件装置Ａ１」と示す）は、前記圧縮機の各圧縮室に対する冷媒の吸入構造として片側を吸入弁とし、他方の片側をロータリバルブとした本実施形態の圧縮機１０に外部冷媒回路を接続して冷凍サイクルを構成した装置である。一方、図２の「Ａ２」の特性を得る装置（以下、「従来装置Ａ２」と示す）は、前記圧縮機の各圧縮室に対する冷媒の吸入構造として両方を吸入弁とした従来の前記圧縮機に外部冷媒回路を接続して冷凍サイクルを構成した装置である。なお、両実験用の装置は、冷凍サイクルを構成する前記圧縮機の吸入構造のみを相違させ、その他（例えば、外部冷媒回路の構造など）は同一条件に設定している。

そして、図２の測定結果は、圧縮機の回転数ＮＣの領域を５００〜２０００ｒｐｍの低回転数領域とし、その回転数領域における特定の周波数帯域の吸入脈動を示している。本実施形態において回転数領域は、吸入弁の自励振動が発生し、その振動によって発生する音が車内の人間にとって異音となり得る回転数ＮＣの領域として設定した。なお、吸入弁の自励振動が発生した場合には、その振動が配管を通じてエバポレータに伝わることで該配管やエバポレータを揺らす音が発生する。また、特定の周波数帯域は４００〜１０００Ｈｚとし、この値は冷凍サイクルの外部冷媒回路で使用されるエバポレータの共振周波数の領域として設定した。

図２の測定結果から分かるように、本件装置Ａ１の吸入脈動は、４００〜１０００Ｈｚの周波数帯域の全領域において従来装置Ａ２の吸入脈動より低減されている。本件装置Ａ１を用いた冷凍サイクルでは、圧縮機１０全体における吸入脈動の低減により、静粛化が図られた。また、本件装置Ａ１では、従来装置Ａ２の吸入脈動がピークとなる「７００Ｈｚ」のところで最も吸入脈動の低減率が大きくなった。具体的に言えば、本件装置Ａ１における「７００Ｈｚ」のところでの吸入脈動の低減率は、従来装置Ａ２の吸入脈動のピークを「１００％」に設定した場合、該低減率が「９０％」程度に達した。また、従来装置Ａ２に対する本件装置Ａ１の吸入脈動の低減率は、４００〜１０００Ｈｚの周波数帯域において５０％を超えるところが大半を占めた。

また、本実施形態の圧縮機１０では、フロント側の圧縮室２８ａへの吸入構造を吸入弁１８ａとし、リヤ側の圧縮室２９ａへの吸入構造をロータリバルブ３５としている。そして、吸入弁１８ａとロータリバルブ３５は、その構造上の相違により吸入時には異なる挙動（動作）を示すこととなる。すなわち、吸入弁１８ａは、差圧によって開閉する構造であることから、圧縮室２８ａへの吸入時には弁の開き遅れや閉じ遅れが生じる。一方、ロータリバルブ３５は、回転軸２２に設けられて当該回転軸２２と共動することから、圧縮室２９ａへの吸入時には供給通路２２ａ（連通路３２）と圧縮室２９ａとの連通によって当該圧縮室２９ａ内に冷媒が強制的に吸入される。このような挙動の相違により、フロント側の圧縮室２８ａへの吸入タイミングとリヤ側の圧縮室２９ａへの吸入タイミングとの間に位相差が生じることとなる。従って、フロント側の圧縮室２８ａへの吸入量は、リヤ側の圧縮室２９ａへの吸入量と比較して少ない。つまり、吸入を終えた後の、圧縮室２８ａ内の冷媒の密度と、圧縮室２９ａ内の冷媒の密度とを比較した時、圧縮室２８ａの方が密度は小さくなっている。よって、吸入行程から吐出行程に移行した時、圧縮室２８ａと圧縮室２９ａとの吐出タイミングに位相差が生じる。すなわち、フロント側の圧縮室２８ａから吐出室１３ａへの吐出タイミングとリヤ側の圧縮室２９ａから吐出室１４ａへの吐出タイミングとの間に位相差が生じる。そして、圧縮室２８ａから吐出室１３ａに吐出される吐出タイミングの方が、圧縮室２９ａから吐出室１４ａに吐出されるタイミングより遅くなる。その結果、本実施形態の圧縮機１０では、特定次数の脈動波形のピーク値が極端に高くなることなく、ピーク値が低減される（すなわち、圧縮機１０の吐出脈動が低減される）。

なお、フロント側の圧縮室２８ａとリヤ側の圧縮室２９ａへの吸入構造を同一構造（例えば、吸入弁と吸入弁、ロータリバルブとロータリバルブ）とした場合には、吸入時において同じ挙動（動作）を示すことになって吸入タイミングに位相差が生じない。よって、圧縮室内の冷媒の密度に差異が生じないため、フロント側とリヤ側とで吐出されるタイミングに差異が生じない。このため、同一構造の場合には、常に特定次数の吐出脈動が集中して現れて脈動波形のピーク値が高くなり、ノイズや振動による騒音が問題となる。

したがって、本実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）シリンダボア２８，２９内に区画形成される圧縮室２８ａ（フロント側）と圧縮室２９ａ（リヤ側）への冷媒吸入構造として異なる構造を採用した。本実施形態では、圧縮室２８ａ側の冷媒吸入構造を吸入弁１８ａとし、圧縮室２９ａ側の冷媒吸入構造をロータリバルブ３５とした。これにより、圧縮機１０に生じる吸入脈動を低減させることができる。したがって、圧縮機１０の脈動が低減されて騒音の発生が抑制され、静粛化に寄与することができる。

（２）外部冷媒回路に接続される吸入孔Ｐをシリンダブロック１１に設け、斜板室２５経由で冷媒を供給するようにした。このため、冷媒は、圧縮機１０の中央から圧縮室２８ａ及び圧縮室２９ａへ分散供給され、吸入効率の低下を抑制できる。すなわち、何れか一方の圧縮室２８ａ，２９ａへの吸入効率が低下してしまうことがない。

（３）ロータリバルブ３５の供給通路２２ａを回転軸２２の端部に開口する孔状通路とした。このため、回転軸２２の開口端部側から冷媒を供給することができ、吸入効率を向上させることができる。すなわち、供給通路２２ａは、吸入室１４ｂと常時連通した状態となり、常に一定の場所で回転しているため、冷媒を供給し易い。

（４）また、リヤハウジング１４側に孔状通路形態のロータリバルブ３５を設けることは、回転軸２２内に孔状通路を設けてフロントハウジング１３側にロータリバルブを設ける場合に比して回転軸２２の強度確保や加工の容易性において有利である。つまり、回転軸２２内に孔状通路を設けてフロントハウジング１３側にロータリバルブを設ける場合、回転軸２２内には、リヤハウジング１４側からフロントハウジング１３側まで孔状通路を設けざるを得ないため、回転軸２２の強度が弱くなってしまう。それに対して、リヤハウジング１４側に孔状通路形態のロータリバルブ３５を設ける場合、回転軸２２内のリヤハウジング１４側の一部にのみ孔状通路を設けるだけで済むため、回転軸２２の強度の低下を抑制することができる。

（５）ロータリバルブ３５をリヤハウジング１４側に設けることにより、軸封装置２３などが配設されてスペースに余裕がないフロントハウジング１３側にロータリバルブを設ける場合に比して、該ロータリバルブに対する冷媒の吸入通路（本実施形態では供給通路２２ａ）を確保し易い。また、ロータリバルブ３５をリヤハウジング１４側に設けることは、捻りや曲げなどの負荷が大きくなるフロントハウジング１３側にロータリバルブを設ける場合に比して前記負荷の点からも有利である。つまり、フロントハウジング１３側にロータリバルブを設ける場合とリヤハウジング１４側にロータリバルブを設ける場合とを比較した時、前記負荷の影響により、フロントハウジング１３側にロータリバルブを設ける場合の方が、ロータリバルブ及びフロントハウジング１３側のシリンダブロック１１に僅かな変形が生じるおそれがある。該変形は、ロータリバルブとシリンダブロック１１との間に隙間を生じさせ、シリンダボアと軸孔とを連通する複数の吸入通路間で冷媒の漏れを生じさせて、ロータリバルブの吸入効率が低下し、圧縮機の効率低下を招くおそれがある。したがって、リヤハウジング１４側にロータリバルブ３５を設けることによって、ロータリバルブ３５及びリヤハウジング１４側のシリンダブロック１２の変形を抑制でき、ロータリバルブ３５の吸入効率低下及び圧縮機１０の効率低下を抑制することができる。

（６）また、ロータリバルブ３５をリヤハウジング１４側に設けて、リヤハウジング１４にロータリバルブ３５と常時連通する吸入室１４ｂを形成している。このため、吸入室１４ｂに冷媒を一旦貯留することができ、冷媒がロータリバルブ３５内に吸入され易い構造となっている。

（７）吐出室１３ａの吐出弁１６ａと吐出室１４ａの吐出弁２０ａの弁長さを同一に設定した。これにより、圧縮機１０における両側の吐出構造を同一構造にすることができ、製造コスト増を抑制することができる。

（第２の実施形態）
次に、本発明の第２の実施形態について図４にしたがって説明する。
図４に示すように、圧縮機１０の全体ハウジングは、接合された一対のシリンダブロック１１，１２と、フロント側（図１では左側）のシリンダブロック１１に接合されたフロントハウジング１３と、リヤ側（図１では右側）のシリンダブロック１２に接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４は、複数本（例えば、５本）のボルトＢによって共締めされている。各ボルトＢは、シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４に形成された複数本（例えば、５本）のボルト通し孔ＢＨに挿通され、先端に形成されたねじ部Ｎがリヤハウジング１４に螺合されるようになっている。各ボルト通し孔ＢＨは、ボルトＢの直径よりも大径とされており、ボルトＢを挿通した場合に空洞部Ｓが形成されるようになっている。なお、図４には、１本のボルト通し孔ＢＨと、当該ボルト通し孔ＢＨに挿通された１本のボルトＢのみを図示している。

フロントハウジング１３と、フロント側のシリンダブロック１１との間には、バルブプレート１５、吐出用の弁形成プレート１６、リテーナ形成プレート１７、及び吸入用の弁形成プレート１８が介在されている。バルブプレート１５には、吐出室１３ａと対応する位置に吐出ポート１５ａが形成され、吸入室１３ｂと対応する位置に吸入ポート１５ｂが形成されている。また、吐出用の弁形成プレート１６には、吐出ポート１５ａと対応する位置に吐出弁１６ａが形成されている。吐出弁１６ａは、吐出ポート１５ａを開閉する。そして、弁形成プレート１６に形成された吐出弁１６ａの弁長さは、長さａに設定されている。ここで、弁長さとは、フロントハウジング１３内で吐出室１３ａを区画する隔壁によって押えられている吐出弁１６ａの根元から、吐出弁１６ａの先端までの長さをいう。リテーナ形成プレート１７には、リテーナ１７ａが形成されている。リテーナ１７ａは、吐出弁１６ａの開度を規制する。また、吸入用の弁形成プレート１８には、吸入ポート１５ｂと対応する位置に吸入弁１８ａが形成されている。吸入弁１８ａは、吸入ポート１５ｂを開閉する。フロント側のシリンダブロック１１は、吸入弁１８ａに対応するように形成された切欠１１ｃを有している。該切欠１１ｃの壁面は、吸入弁１８ａの開度を規制するリテーナとして機能する。

一方、リヤハウジング１４と、リヤ側のシリンダブロック１２との間には、バルブプレート１９、吐出用の弁形成プレート２０及びリテーナ形成プレート２１が介在されている。バルブプレート１９には、吐出室１４ａと対応する位置に吐出ポート１９ａが形成されている。また、吐出用の弁形成プレート２０には、吐出ポート１９ａと対応する位置に吐出弁２０ａが形成されている。吐出弁２０ａは、吐出ポート１９ａを開閉する。そして、弁形成プレート２０に形成された吐出弁２０ａの弁長さは、長さｂに設定されている。ここで、弁長さとは、リヤハウジング１４内で吐出室１４ａを区画する隔壁によって押えられる吐出弁２０ａの根元から、吐出弁２０ａの先端までの長さをいう。本実施形態では、フロント側の吐出弁１６ａの弁長さ（長さａ）とリヤ側の吐出弁２０ａの弁長さ（長さｂ）とを比較した場合、リヤ側の吐出弁２０ａの弁長さの方が長くなっている（ａ＜ｂ）。リテーナ形成プレート２１には、リテーナ２１ａが形成されている。リテーナ２１ａは、吐出弁２０ａの開度を規制する。

フロント側のシリンダブロック１１には複数のシリンダボア２８（本実施形態では５個。図４では１つのシリンダボア２８のみ図示）が回転軸２２の周囲に配列されるように形成されている。また、リヤ側のシリンダブロック１２には複数のシリンダボア２９（本実施形態では５個。図４では１つのシリンダボア２９のみ図示）が回転軸２２の周囲に配列されるように形成されている。前後で対となるシリンダボア２８，２９には、両頭型のピストンとしての両頭ピストン３０が収容されている。シリンダブロック１１，１２は、両頭ピストン３０用のシリンダを構成する。また、リヤ側のシリンダブロック１２とリヤハウジング１４には、斜板室２５とリヤハウジング１４の吸入室１４ｂとを連通する連通路Ｒ２が形成されている。

回転軸２２内には、導入通路としての供給通路２２ａが形成されている。供給通路２２ａは、中実軸とされた回転軸２２のリヤハウジング１４側の端面に孔開け加工を施して形成した孔状通路である。このため、供給通路２２ａの一端は、リヤハウジング１４内の吸入室１４ｂに開口している。また、回転軸２２においてリヤ側のシリンダブロック１２に対応する位置には、連通路３２が供給通路２２ａに連通するように形成されている。連通路３２における回転軸２２の外周面側開口を連通路３２の出口３２ｂとする。また、リヤ側のシリンダブロック１２には、複数の吸入通路３３（本実施形態では５つ。図４では１つの吸入通路３３のみ図示）がシリンダボア２９と軸孔１２ａを連通するように形成されている。吸入通路３３の入口３３ａは、シール周面１２ｂ上に開口し、出口３３ｂは、シリンダボア２９の圧縮室２９ａに向かって開口している。回転軸２２の回転に伴い、連通路３２の出口３２ｂは、各吸入通路３３の入口３３ａに間欠的に連通するようになっている。そして、シール周面１２ｂによって包囲される回転軸２２の部分は、回転軸２２に一体形成されたロータリバルブ３５となっている。

上記構成の圧縮機１０においては、フロント側のシリンダボア２８が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図４の左側から右側へ移行する行程）にあるときには、吸入室１３ｂから吸入弁１８ａを経由して圧縮室２８ａに冷媒が吸入される。すなわち、図４に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後にボルト通し孔ＢＨ及び連通路Ｒ１を通ってフロントハウジング１３に形成された吸入室１３ｂに到達する。そして、吸入圧領域となる吸入室１３ｂ内の冷媒は、当該吸入室１３ｂと圧縮室２８ａ（シリンダボア２８）との間に生じる差圧（圧力差）により、吸入ポート１５ｂから吸入弁１８ａを押し退けてシリンダボア２８の圧縮室２８ａに吸入される。

一方、シリンダボア２８が吐出行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図４の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、圧縮室２８ａ内の冷媒が吐出ポート１５ａから吐出弁１６ａを押し退けて吐出圧領域となる吐出室１３ａへ吐出される。そして、吐出室１３ａへ吐出された冷媒は、図示しない連通路を通って吐出孔から外部冷媒回路へ流出する。なお、圧縮機１０及び外部冷媒回路からなる回路内には潤滑油が入れられており、この潤滑油は冷媒と共に流動する。

また、リヤ側のシリンダボア２９が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図４の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、連通路３２の出口３２ｂと吸入通路３３の入口３３ａとが連通し、吸入室１４ｂからロータリバルブ３５を経由して圧縮室２９ａに冷媒が吸入される。すなわち、図４に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後に連通路Ｒ２を通って吸入室１４ｂに到達する。そして、吸入圧領域となる吸入室１４ｂ内の冷媒は、ロータリバルブ３５の作用により、供給通路２２ａ、連通路３２及び吸入通路３３を介してシリンダボア２９の圧縮室２９ａに吸入される。

以下、本実施形態の圧縮機１０の作用を説明する。なお、本実施形態の圧縮機１０では、前述した第１の実施形態の作用に加えて、以下の作用を有する。
本実施形態の圧縮機１０では、フロント側の圧縮室２８ａへの吸入構造を吸入弁１８ａとし、リヤ側の圧縮室２９ａへの吸入構造をロータリバルブ３５としているとともに、フロント側の吐出室１３ａに配設した吐出弁１６ａとリヤ側の吐出室１４ａに配設した吐出弁２０ａとの弁長さを異ならせている。このため、吸入弁１８ａとロータリバルブ３５は、その構造上の相違により吸入時には異なる挙動（動作）を示すとともに、弁長さが異なることにより弁の剛性が異なるので、吐出弁１６ａと吐出弁２０ａの開閉時の挙動も異なる。したがって、フロント側の圧縮室２８ａから吐出室１３ａへの吐出タイミングとリヤ側の圧縮室２９ａから吐出室１４ａへの吐出タイミングとの間に位相差が生じることとなる。このため、特定次数の脈動のピーク値をより低減できる。

したがって、本実施形態によれば、第１実施形態の効果（１）〜（６）に加えて、以下のような効果を得ることができる。
（８）冷媒吸入構造として吸入弁１８ａを採用した側（圧縮室２８ａ側）の吐出弁１６ａの弁長さと冷媒吸入構造としてロータリバルブ３５を採用した側（圧縮室２９ａ側）の吐出弁２０ａの弁長さを異ならせた。このため、圧縮室２８ａ及び圧縮室２９ａからの冷媒吐出時において各吐出弁１６ａ，２０ａが異なる挙動を示し、吐出タイミングに位相差が生じる。したがって、圧縮機１０の吐出脈動をより低減させることができる。

（第３の実施形態）
次に、本発明の第３の実施形態について図５にしたがって説明する。なお、以下に説明する実施形態は、既に説明した実施形態と同一構成については同一符号を付すなどして、その重複する説明を省略又は簡略する。

本実施形態の圧縮機１０は、第１，第２の実施形態で説明した圧縮機１０と同様に圧縮室２８ａ（フロント側）と圧縮室２９ａ（リヤ側）に対して冷媒を吸入する構造として吸入弁１８ａとロータリバルブ３５を採用している。そして、本実施形態では、ロータリバルブ３５を経由して圧縮室２９ａに冷媒を供給するための通路構造が第１，第２の実施形態と相違している。以下、本実施形態の通路構造を中心に説明する。

回転軸２２には、導入通路としての供給通路２２ｂが形成されている。本実施形態の供給通路２２ｂは、中実軸とされた回転軸２２の端面に孔開け加工を施して形成した孔状通路部３６と回転軸２２の外周面に溝加工を施して形成した溝状通路部３７とを連設して構成したものである。また、リヤ側のシリンダブロック１２には、連通路Ｒ３が斜板室２５と軸孔１２ａを連通するように形成されている。そして、供給通路２２ｂを構成する溝状通路部３７は、リヤ側のシリンダブロック１２に形成された吸入通路３３と連通路Ｒ３とを連通するように形成されている。

上記構成の圧縮機１０においては、リヤ側のシリンダボア２９が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図５の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、供給通路２２ｂの溝状通路部３７と吸入通路３３の入口３３ａとが連通し、吸入圧領域となる斜板室２５からロータリバルブ３５を経由して圧縮室２９ａに冷媒が吸入される。すなわち、図５に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後に連通路Ｒ３を通って供給通路２２ｂ（溝状通路部３７）に到達する。そして、供給通路２２ｂ内の冷媒は、ロータリバルブ３５の作用により、吸入通路３３を介してシリンダボア２９の圧縮室２９ａに吸入される。

一方、シリンダボア２９が吐出行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図５の左側から右側へ移行する行程）にあるときには、圧縮室２９ａ内の冷媒が吐出ポート１９ａから吐出弁２０ａを押し退けて吐出圧領域となる吐出室１４ａへ吐出される。そして、吐出室１４ａへ吐出された冷媒は、図示しない連通路を通って吐出孔から外部冷媒回路へ流出する。なお、フロント側のシリンダボア２８が吸入行程の状態にあるとき及び吐出行程の状態にあるときの冷媒の流れは、第１，第２の実施形態と同様であるので、その重複する説明は省略する。そして、本実施形態の圧縮機１０においては、冷媒を吸入する構造として吸入弁１８ａとロータリバルブ３５を採用することで、第１，第２の実施形態の圧縮機１０と同様の作用を得られる。

したがって、本実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）、（２）、（５）、（６）及び第２の実施形態の効果（８）と同様の効果に加えて以下に示す効果を得ることができる。

（９）ロータリバルブ３５の供給通路２２ｂを孔状通路部３６と溝状通路部３７とを組み合わせて構成した。このため、ロータリバルブ３５に対する冷媒の吸入体積を拡大することができる。

（第４の実施形態）
次に、本発明の第４の実施形態について図６にしたがって説明する。
本実施形態の圧縮機１０は、フロント側の圧縮室２８ａに対して冷媒を吸入する構造としてロータリバルブ（本実施形態ではロータリバルブ４９）による吸入構造を採用する一方で、リヤ側の圧縮室２９ａに対して冷媒を吸入する構造として吸入弁（本実施形態では吸入弁４６ａ）による吸入構造を採用している。すなわち、本実施形態の圧縮機１０は、第１〜第３の実施形態で説明した圧縮機１０で採用している吸入構造を逆に配置している。以下、本実施形態の圧縮機１０の構成を説明する。

本実施形態の圧縮機１０には、フロントハウジング１３に吐出室１３ａのみが形成され、リヤハウジング１４に吐出室１４ａと吸入室１４ｂが形成されている。そして、フロントハウジング１３と、フロント側のシリンダブロック１１との間には、バルブプレート４０、吐出用の弁形成プレート４１及びリテーナ形成プレート４２が介在されている。バルブプレート４０には、吐出室１３ａと対応する位置に吐出ポート４０ａが形成されている。また、吐出用の弁形成プレート４１には、吐出ポート４０ａと対応する位置に吐出弁４１ａが形成されている。そして、弁形成プレート４１に形成された吐出弁４１ａの弁長さは、長さｃに設定されている。リテーナ形成プレート４２には、リテーナ４２ａが形成されている。リテーナ４２ａは、吐出弁４１ａの開度を規制する。

一方、リヤハウジング１４と、リヤ側のシリンダブロック１２との間には、バルブプレート４３、吐出用の弁形成プレート４４、リテーナ形成プレート４５、及び吸入用の弁形成プレート４６が介在されている。バルブプレート４３には、吐出室１４ａと対応する位置に吐出ポート４３ａが形成され、吸入室１４ｂと対応する位置に吸入ポート４３ｂが形成されている。また、吐出用の弁形成プレート４４には、吐出ポート４３ａと対応する位置に吐出弁４４ａが形成されている。吐出弁４４ａは、吐出ポート４３ａを開閉する。そして、弁形成プレート４４に形成された吐出弁４４ａの弁長さは、長さｄに設定されている。本実施形態では、フロント側の吐出弁４１ａの弁長さ（長さｃ）とリヤ側の吐出弁４４ａの弁長さ（長さｄ）とを比較した場合、フロント側の吐出弁４１ａの弁長さの方が長くなっている（ｃ＞ｄ）。リテーナ形成プレート４５には、リテーナ４５ａが形成されている。リテーナ４５ａは、吐出弁４４ａの開度を規制する。また、吸入用の弁形成プレート４６には、吸入ポート４３ｂと対応する位置に吸入弁４６ａが形成されている。吸入弁４６ａは、吸入ポート４３ｂを開閉する。リヤ側のシリンダブロック１２は、吸入弁４６ａに対応するように形成された切欠１２ｃを有している。該切欠１２ｃの壁面は、吸入弁４６ａの開度を規制するリテーナとして機能する。

回転軸２２には、導入通路としての供給通路４７が形成されている。本実施形態の供給通路４７は、中実軸とされた回転軸２２の外周面に溝加工を施して形成した溝状通路である。そして、供給通路４７の一端は、軸封装置２３が収容される収容室１３ｃに開口している。また、フロント側のシリンダブロック１１には、複数の吸入通路４８（本実施形態では５つ。図６では１つの吸入通路４８のみ図示）がシリンダボア２８と軸孔１１ａとを連通するように形成されている。吸入通路４８の入口４８ａは、シール周面１１ｂ上であって、供給通路４７と対応する位置に開口している。また、吸入通路４８の出口４８ｂは、シリンダボア２８の圧縮室２８ａに向かって開口している。回転軸２２の回転に伴い、吸入通路４８の入口４８ａは、供給通路４７に間欠的に連通するようになっている。そして、シール周面１１ｂによって包囲される回転軸２２の部分は、回転軸２２に一体形成されたロータリバルブ４９となっている。

また、フロントハウジング１３及びフロント側のシリンダブロック１１には、それらを貫通する連通通路５０が形成されている。連通通路５０は、シリンダブロック１１の下側に位置し、隣り合う２つのシリンダボア２８，２９の狭間を通っている。連通通路５０の入口５０ａは、斜板室２５に開口しており、連通通路５０の出口５０ｂは、収容室１３ｃに開口している。すなわち、連通通路５０は、収容室１３ｃと斜板室２５とを連通している。また、リヤハウジング１４には、吸入室１４ｂとボルト通し孔ＢＨを連通する連通路Ｒ４が形成されている。

上記構成の圧縮機１０においては、フロント側のシリンダボア２８が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図６の左側から右側へ移行する行程）にあるときには、供給通路４７と吸入通路４８の入口４８ａとが連通し、ロータリバルブ４９を経由して圧縮室２８ａに冷媒が吸入される。すなわち、図６に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後に連通通路５０を通って収容室１３ｃに到達する。そして、吸入圧領域となる収容室１３ｃ内の冷媒は、ロータリバルブ４９の作用により、供給通路４７及び吸入通路４８を介してシリンダボア２８の圧縮室２８ａに吸入される。

一方、シリンダボア２８が吐出行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図６の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、圧縮室２８ａ内の冷媒が吐出ポート４０ａから吐出弁４１ａを押し退けて吐出圧領域となる吐出室１３ａへ吐出される。そして、吐出室１３ａへ吐出された冷媒は、図示しない連通路を通って吐出孔から外部冷媒回路へ流出する。

また、リヤ側のシリンダボア２９が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図６の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、吸入室１４ｂから吸入弁４６ａを経由して圧縮室２９ａに冷媒が吸入される。すなわち、図６に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後にボルト通し孔ＢＨ及び連通路Ｒ４を通ってリヤハウジング１４に形成された吸入室１４ｂに到達する。そして、吸入圧領域となる吸入室１４ｂ内の冷媒は、当該吸入室１４ｂと圧縮室２９ａ（シリンダボア２９）との間に生じる差圧（圧力差）により、吸入ポート４３ｂから吸入弁４６ａを押し退けてシリンダボア２９の圧縮室２９ａに吸入される。

一方、シリンダボア２９が吐出行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図６の左側から右側へ移行する行程）にあるときには、圧縮室２９ａ内の冷媒が吐出ポート４３ａから吐出弁４４ａを押し退けて吐出圧領域となる吐出室１４ａへ吐出される。そして、吐出室１４ａへ吐出された冷媒は、図示しない連通路を通って吐出孔から外部冷媒回路へ流出する。

本実施形態の圧縮機１０においては、冷媒を吸入する構造として吸入弁４６ａとロータリバルブ４９を採用することで、第１〜第３の実施形態の圧縮機１０と同様の作用を得られる。また、本実施形態の圧縮機１０では、吸入弁４６ａとロータリバルブ４９の配置が第１〜第３の実施形態と逆転しているが得られる作用は同一である。

したがって、本実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）、（２）及び第２の実施形態の効果（８）と同様の効果に加えて以下に示す効果を得ることができる。
（１０）ロータリバルブ４９の供給通路４７を溝状通路とした。このため、回転軸２２に孔開け加工を施して孔状通路とする場合に比して回転軸２２の製造コストを低減させることができる。

（１１）斜板室２５からの冷媒を軸封装置２３の収容室１３ｃ経由でロータリバルブ４９に供給するようにした。このため、軸封装置２３を冷媒によって冷却することができる。したがって、軸封装置２３の寿命を向上させ、かつ軸封装置２３の潤滑油の特性変化を防止できる。

（第５の実施形態）
次に、本発明の第５の実施形態について図７にしたがって説明する。
本実施形態の圧縮機１０は、第３の実施形態で説明した圧縮機１０と同様に圧縮室２８ａ（フロント側）と圧縮室２９ａ（リヤ側）に対して冷媒を吸入する構造として吸入弁４６ａとロータリバルブ４９を採用している。そして、本実施形態では、ロータリバルブ４９を経由して圧縮室２９ａに冷媒を供給するための通路構造が第４の実施形態と相違している。以下、本実施形態の通路構造を中心に説明する。

回転軸２２には、供給通路５１が形成されている。本実施形態の供給通路５１は、中実軸とされた回転軸２２の外周面に溝加工を施して形成した溝状通路である。また、フロント側のシリンダブロック１１には、連通路Ｒ５が斜板室２５と軸孔１１ａを連通するように形成されている。そして、供給通路５１は、フロント側のシリンダブロック１１に形成された複数の吸入通路４８（本実施形態では５つ。図７では１つの吸入通路４８のみ図示）と連通路Ｒ５とを連通するように形成されている。

上記構成の圧縮機１０においては、フロント側のシリンダボア２８が吸入行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図７の左側から右側へ移行する行程）にあるときには、供給通路５１と吸入通路４８の入口４８ａとが連通し、吸入圧領域となる斜板室２５からロータリバルブ４９を経由して圧縮室２８ａに冷媒が吸入される。すなわち、図７に矢視するように、外部冷媒回路の冷媒は、吸入孔Ｐを通じて斜板室２５内に吸入され、その後に連通路Ｒ５を通って供給通路５１に到達する。そして、供給通路５１内の冷媒は、ロータリバルブ４９の作用により、吸入通路４８を介してシリンダボア２８の圧縮室２８ａに吸入される。

一方、シリンダボア２８が吐出行程の状態（すなわち、両頭ピストン３０が図７の右側から左側へ移行する行程）にあるときには、圧縮室２８ａ内の冷媒が吐出ポート４０ａから吐出弁４１ａを押し退けて吐出圧領域となる吐出室１３ａへ吐出される。そして、吐出室１３ａへ吐出された冷媒は、図示しない連通路を通って吐出孔から外部冷媒回路へ流出する。なお、リヤ側のシリンダボア２９が吸入行程の状態にあるとき及び吐出行程の状態にあるときの冷媒の流れは、第４の実施形態と同様であるので、その重複する説明は省略する。そして、本実施形態の圧縮機１０においては、冷媒を吸入する構造として吸入弁４６ａとロータリバルブ４９を採用することで、第４の実施形態（第１〜第３の実施形態）の圧縮機１０と同様の作用を得られる。また、本実施形態によれば、第１の実施形態の効果（１）、（２）、第２の実施形態の効果（８）及び第４の実施形態の効果（１０）と同様の効果を得ることができる。

なお、各実施形態は以下のように変更してもよい。
○ 各実施形態においてロータリバルブ３５，４９の通路構造を変更しても良い。例えば、孔状通路とする場合にはその径や長さを変更しても良いし、溝状通路とする場合には溝深さや溝長さを変更しても良い。また、例えば、第３の実施形態においてロータリバルブ３５の供給通路２２ｂを溝状通路部３７のみによって構成しても良い。

○ 第２〜第５の実施形態において、各吐出室１３ａ，１４ａに配設する吐出弁１６ａ，２０ａ，４１ａ，４４ａの弁長さを同一長さとしても良い。
○ 各実施形態において、冷媒吸入構造を吸入弁１８ａ，４６ａとする場合にハウジング（フロントハウジング１３又はリヤハウジング１４）に設ける吐出室１３ａ，１４ａと吸入室１３ｂ，１４ｂの配置を変更しても良い。

○ 各実施形態において、外部冷媒回路に接続される吸入孔Ｐの配置を変更しても良い。例えば、リヤハウジング１４側に吸入孔Ｐを配置しても良い。
○ 各実施形態において、外部冷媒回路に接続される吸入孔Ｐからの冷媒の供給経路を変更しても良い。例えば、各実施形態では、ボルト通し孔ＢＨを用いて冷媒を吸入室１３ｂ，１４ｂに供給しているが、この供給通路をボルト通し孔ＢＨとは別にシリンダブロック１１，１２に設けても良い。

○ 各実施形態は、１０気筒の圧縮機１０に具体化したが、気筒数を変更しても良い。
○ 第１の実施形態において、図３に示すように、供給通路２２ａに連通するオイル供給通路６０を形成しても良い。図３に示す供給通路２２ａは、図１に示す供給通路２２ａよりも圧縮機１０の前方に向かって延設されており、オイル供給通路６０はスラストベアリング２７に対応する位置に形成されている。オイル供給通路６０は、供給通路２２ａを通る冷媒から分離されて供給通路２２ａの周面に付着した潤滑油を、回転軸２２の回転に伴ってスラストベアリング２７を介して斜板室２５へ供給する。すなわち、オイル供給通路６０は、潤滑油を斜板室２５へ戻す戻し通路として機能する。これにより、斜板室２５内の摺動部位の潤滑性を向上させることができる。また、潤滑油を斜板室２５へ戻すことにより、冷凍サイクル内、特に圧縮機１０の外部に接続される外部冷媒回路内のオイルレートを低減させることができ、冷房能力の向上を図ることができる。また、圧縮機１０の外部へ流れる油量を少なくすることにより、製造時において予め圧縮機１０内に封入しておく油量の低減を図ることができる。なお、オイル供給通路６０は、その他の実施形態においても適用できる。

○ 各実施形態において、ロータリバルブ３５，４９が形成された回転軸２２の外面に吐出終了時の圧縮室内に残留している冷媒を回収し、吸入終了時の圧縮室に供給する通路形態をなす残留冷媒バイパス溝を形成しても良い。残留冷媒バイパス溝は、吐出終了時の圧縮室（シリンダボア）と吸入終了時の圧縮室（シリンダボア）とを連通させるように形成される。これにより、吐出終了後の圧縮室が再び吸入行程に移行した場合に、圧縮室内に残留した冷媒の再膨張が抑制され、該圧縮室内へ冷媒を確実に吸入させることができる。

次に、上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想を以下に追記する。
（イ）前記第１圧縮室及び前記第２圧縮室で圧縮された冷媒は、前記第１圧縮室と前記フロントハウジングとの間、及び前記第２圧縮室と前記リヤハウジングとの間にそれぞれ設けた吐出弁によって吐出圧領域に吐出され、前記ロータリバルブを介して前記冷媒が吸入される圧縮室側に設けた吐出弁の弁長さは、前記吸入弁を介して前記冷媒が吸入される圧縮室側の吐出弁の弁長さよりも長くなっている。

第１の実施形態の両頭ピストン式圧縮機を示す断面図。吸入脈動を示す特性図。別例の両頭ピストン式圧縮機の要部を示す拡大断面図。第２の実施形態の両頭ピストン式圧縮機を示す断面図。第３の実施形態の両頭ピストン式圧縮機を示す断面図。第４の実施形態の両頭ピストン式圧縮機を示す断面図。第５の実施形態の両頭ピストン式圧縮機を示す断面図。

符号の説明

１０…両頭ピストン式圧縮機、１１…シリンダブロック、１２…シリンダブロック、１３…フロントハウジング、１３ａ，１４ａ…吐出室、１３ｂ，１４ｂ…吸入室、１４…リヤハウジング、１６ａ，２０ａ，４１ａ，４４ａ…吐出弁、１８ａ，４６ａ…吸入弁、２２…回転軸、２２ａ，２２ｂ，４７，５１…供給通路、２４…斜板、２５…斜板室、２８…シリンダボア、２８ａ…圧縮室、２９…シリンダボア、２９ａ…圧縮室、３０…両頭ピストン、３５，４９…ロータリバルブ。

Claims

フロントハウジングとリヤハウジングとの間に設けられ、複数のシリンダボアを有したシリンダブロックと、
前記複数のシリンダブロック内に摺動可能に嵌挿された両頭ピストンと、
前記シリンダブロック内に回転可能に支持された回転軸と、
該回転軸とともに斜板室内で回転し、前記シリンダボア内で前記両頭ピストンを往復動させる斜板とを備え、
前記シリンダボア内に区画形成される前記フロントハウジング側の第１圧縮室及び前記リヤハウジング側の第２圧縮室に冷媒を吸入圧領域から吸入し、吸入圧領域から吸入した冷媒を圧縮して吐出する両頭ピストン式圧縮機において、
前記第１圧縮室及び前記第２圧縮室のうち、一方の圧縮室への冷媒吸入構造には、前記吸入圧領域から前記冷媒を該圧縮室に導入する導入通路を有するロータリバルブを採用して、該冷媒吸入構造に前記吸入圧領域と該圧縮室との差圧によって開閉する吸入弁を採用せず、
他方の圧縮室への冷媒吸入構造には、前記吸入圧領域と該圧縮室との差圧によって開閉する吸入弁を採用して、該冷媒吸入構造に前記吸入圧領域から前記冷媒を該圧縮室に導入する導入通路を有するロータリバルブを採用しないことを特徴とする両頭ピストン式圧縮機。
前記第１圧縮室への冷媒吸入構造を前記ロータリバルブとする一方で、前記第２圧縮室への冷媒吸入構造を前記吸入弁としたことを特徴とする請求項１に記載の両頭ピストン式圧縮機。
前記第１圧縮室への冷媒吸入構造を前記吸入弁とする一方で、前記第２圧縮室への冷媒吸入構造を前記ロータリバルブとしたことを特徴とする請求項１に記載の両頭ピストン式圧縮機。
前記ロータリバルブの導入通路は、前記回転軸の外周に形成した溝状通路であることを特徴とする請求項１〜請求項３のうちいずれか一項に記載の両頭ピストン式圧縮機。
前記ロータリバルブの導入通路は、前記回転軸に穿設され、当該回転軸の端部で開口する孔状通路であることを特徴とする請求項１〜請求項３のうちいずれか一項に記載の両頭ピストン式圧縮機。