JP4924436B2 - 蒸気圧縮式サイクル - Google Patents

Description

本発明は、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有する蒸気圧縮式サイクルの除霜運転に関するものであり、例えば、車両用空調冷蔵装置の冷凍サイクルに適用して有効である。

従来の蒸気圧縮式サイクルとして、例えば特許文献１に示されるものが知られている。この蒸気圧縮式サイクルは、冷凍サイクルにおいて、冷媒減圧手段および冷媒循環手段としてエジェクタを用い、このエジェクタの下流側および吸引側に複数の蒸発器（第１蒸発器、第２蒸発器）を配設している。そして、例えば特許文献１中の第１０実施形態（図１１）では、エジェクタ上流側を開閉するエジェクタシャット機構と、圧縮機の吐出側と第２蒸発器の冷媒流入側とを接続するバイパス通路と、このバイパス通路を開閉するバイパスシャット機構とを設けたものとなっている。

そして、冷凍サイクルの運転中に蒸発器に着霜が発生すると、エジェクタシャット機構を閉じると共に、バイパスシャット機構を開き、圧縮機から吐出される高温冷媒（ホットガス）を第２蒸発器→エジェクタ→第１蒸発器に流入させることで、容易に除霜できるようにしている。
特開２００６−１１８８４９号公報

しかしながら、上記の技術では、除霜時のエジェクタは冷媒が流通する際の抵抗となるので、第２蒸発器での冷媒圧力は第１蒸発器での冷媒圧力よりも高くなり、それに伴って第２蒸発器での冷媒温度が高くなる。よって、第２蒸発器においては、第１蒸発器よりも除霜に対しては効果的に作動するものの、第１蒸発器での除霜完了までに第２蒸発器では必要以上に温度上昇し易く、除霜後の冷却運転時のクールダウン速度が遅くなるという問題があった。

本発明の目的は、上記問題に鑑み、除霜運転と通常運転との両方を適切に実行しうる蒸気圧縮式サイクルを提供することにある。

本発明の他の目的は、上記問題に鑑み、通常運転中の冷媒の望ましくない流れを防止できる蒸気圧縮式サイクルを提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。

請求項１に記載の発明では、蒸気圧縮式サイクルにおいて、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒を吸引する冷媒吸引口（１４ｃ）、および高い速度の冷媒と冷媒吸引口（１４ｃ）からの吸引冷媒とを混合して昇圧する昇圧部（１４ｂ）を有するエジェクタ（１４）と、エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、冷媒を冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１通路（１７，３６）と、第１通路（１７、３６）に設けられて、冷媒を減圧膨張させる絞り手段（１８）と、第１通路（１７，３６）に設けられて、絞り手段（１８）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒を直接第２蒸発器（１９）に導入するバイパス通路（２３）と、バイパス通路（２３）に設けられて、開いた時に所定の絞り開度を有し、バイパス通路（２３）を開閉する開閉手段（２４）と、開閉手段（２４）の下流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを第１蒸発器（１５）に導く第２通路（２５）と、第２通路（２５）に設けられて、第１蒸発器（１５）側から第２蒸発器（１９）側への冷媒の逆流を阻止する第１逆流阻止手段（２６ａ）とを備え、第１逆流阻止手段（２６ａ）の順方向開弁圧力は、絞り手段（１８）から吐出された冷媒の第２蒸発器（１９）の入口における圧力から、エジェクタ（１４）から流出した冷媒の第１蒸発器（１５）の入口における圧力を引いた差圧より大きく、さらに、第２蒸発器（１９）およびエジェクタ（１４）での高圧冷媒の圧力損失分より小さい圧力であることを特徴としている。

これにより、開閉手段（２４）を閉じた状態に維持すると、圧縮機（１２）から吐出される冷媒は、放熱器（１３）を経て、エジェクタ（１４）から第１蒸発器（１５）に流入し、また、第１通路（１７、３６）を経て第２蒸発器（１９）に流入し、それぞれの蒸発器（１５、１９）で冷凍機能を発揮する蒸気圧縮式サイクル（１０）とすることができる。さらに、第１通路（１７）を流れる冷媒が、バイパス通路（２３）および第２通路（２５）を経て第1蒸発器（１５）に流入する望ましくない流れを防止することができる。

そして、各蒸発器（１５、１９）において、冷媒の温度低下に伴って熱交換部表面に霜が発生した時は、開閉手段（２４）を開くことで、各蒸発器（１５、１９）の除霜を行うことができる。即ち、圧縮機（１２）から吐出される高温冷媒は、バイパス通路（２３）と、このバイパス通路（２３）から分岐する第２通路（２５）とを通り、それぞれ第２蒸発器（１９）と第１蒸発器（１５）とに直接流入することになり、各蒸発器（１５、１９）は、高温冷媒から熱を放出する放熱器として機能して、除霜を行うことができる。

ここで、本発明においては高温冷媒を各蒸発器（１５、１９）に分配して流入させるようにしているので、上記で説明した従来技術に対して、第２蒸発器（１９）に流入する冷媒流量を低減することができる。この冷媒流量低下に伴い、エジェクタ（１４）が受ける抵抗を低下させることができるので、第２蒸発器（１９）での冷媒圧力を低減することができる。よって、第１蒸発器（１５）と第２蒸発器（１９）との圧力差を小さくすることができ、除霜時における第１、第２蒸発器（１５、１９）の冷媒温度をより均等にすることができる。ひいては第１蒸発器（１５）の除霜と、第２蒸発器（１９）の除霜との差を抑制することができる。

第１逆流阻止手段（２６ａ）の順方向開弁圧力は、請求項２に記載の発明のように、３ｋＰａ（キロパスカル）以上、１００ｋＰａ（キロパスカル）以下の圧力が好ましい。

これにより、第１通路（１７）を流れる冷媒が第1蒸発器（１５）に流入することを防止でき、かつ、除霜時においては、圧縮機（１２）から吐出される高温冷媒が第１蒸発器（１５）に流入することを可能にできる。

さらに、第１逆流阻止手段（２６ａ）の順方向開弁圧力は、請求項３に記載の発明のように、５ｋＰａ（キロパスカル）以上、２０ｋＰａ（キロパスカル）以下の圧力とするとより一層良い。

これにより、確実に、第１通路（１７）を流れる冷媒が、バイパス通路（２３）および第２通路（２５）を経て第１蒸発器（１５）に流入する望ましくない流れを防止することができる。ここでいう確実にとは、逆流阻止手段（２６ａ）の加工工程上の制約から不可避な公差等を考慮している。

蒸気圧縮式サイクル（１０）としては、請求項４に記載の発明のように、第１通路（１７、３６）を、エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを冷媒吸引口（１４ｃ）に導く通路（１７）として形成することができる。

あるいは、請求項５に記載の発明のように、第１蒸発器（１５）から流出した冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜めると共に、気相冷媒を前記圧縮機（１２）の吸入側に導出する気液分離器（３５）を設けて、第１通路（１７、３６）を、気液分離器（３５）の液相冷媒の出口部を冷媒吸引口（１４ｃ）に接続する通路（３６）として形成することもできる。

第１逆流阻止手段としては、請求項６に記載の発明のように第１逆止弁（２６ａ）とすることができる。

請求項７に記載の発明では、第２蒸発器（１９）の下流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを第１蒸発器（１５）に導く第３通路（２９）と、第３通路（２９）に設けられて、第１蒸発器（１５）側から第２蒸発器（１９）側への冷媒の逆流を阻止する第２逆流阻止手段（３０ａ）とを備えることを特徴としている。

これにより、第２蒸発器（１９）から流出する冷媒を、エジェクタ（１４）を通さずに第３分岐通路（２９）から第１蒸発器（１５）に流入させることができる。よって、バイパス通路（２３）から第２蒸発器（１９）に流入される高温冷媒が、エジェクタ（１４）の抵抗を受けないようにすることができるので、第２蒸発器（１９）における冷媒圧力を更に下げることができ、除霜時における第１、第２蒸発器（１５、１９）の冷媒温度をより均等にすることができる。

第２逆流阻止手段（３０ａ）としては、請求項８に記載の発明のように、第２逆止弁とすることができる。

また、第２逆流防止手段（３０ａ）は、請求項９に記載の発明のように、第３通路（２９）を開閉する第２開閉弁とすることもできる。第２開閉弁は、請求項１０に記載の発明のように、開閉手段（２４）が開かれている時に開き、開閉手段（２４）が閉じられている時に閉じるようにしてやれば逆流阻止手段としての機能を果たすことができる。

更に、第２逆流阻止手段（３０ａ）は、請求項１１に記載の発明のように、閉弁状態を可能とすると共に、弁開度調整によって冷媒流量を調整する第２流量調整弁としても良い。

請求項１２に記載の発明では、開閉手段（２４）が開かれた時に、放熱器（１３）の流入側通路、あるいは流出側通路を閉じる放熱器用開閉手段（３１）を設けたことを特徴としている。

これにより、圧縮機（１２）からバイパス通路（２３）、第２通路（２５）を介して第２蒸発器（１９）、第１蒸発器（１５）に直接流入される高温冷媒の流量を増加させることができるので、効果的な除霜が可能となる。

更に、請求項１３に記載の発明のように、開閉手段（２４）が開かれた時に、絞り手段（１８）の流入側通路、あるいは流出側通路を閉じる絞り用開閉手段（３２）を設けるのが良い。

尚、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態による蒸気圧縮式サイクル１０を車両用空調冷蔵装置の冷凍サイクルに適用した例を示している。蒸気圧縮式サイクル１０には冷媒循環経路１１が備えられており、この冷媒循環経路１１には冷媒を吸入、圧縮する圧縮機１２が配設されている。

圧縮機１２は、図示しない車両走行用エンジンによりベルト等を介して回転駆動されるようになっている。そして、圧縮機１２として吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機を使用している。ここで、吐出容量は１回転当たりの冷媒吐出量に相当するもので、冷媒の吸入容積を変化させることにより吐出容量を変化させることができるようになっている。

可変容量型圧縮機１２としては斜板式が代表的であり、具体的には、斜板の角度を変化させてピストンストロークを変化させて冷媒の吸入容積を変化させるようになっている。尚、斜板の角度は、容量制御機構を構成する電磁式圧力制御装置（図示省略）により斜板室の圧力（制御圧力）を変化させることにより、外部から電気的に制御されるようになっている。

この圧縮機１２の冷媒流れ下流側には放熱器１３が配設されている。放熱器１３は、圧縮機１２から吐出された高圧冷媒と冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

放熱器１３よりも更に冷媒流れ下流側部位には、エジェクタ１４が配設されている。このエジェクタ１４は、冷媒を減圧する減圧手段であると共に、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって流体輸送を行う運動量輸送式ポンプである。

エジェクタ１４には、放熱器１３から流入する高圧冷媒の通路面積を小さく絞って、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と連通するように設けられて、後述する第２蒸発器１９からの冷媒を吸引する吸引口（冷媒吸引口）１４ｃとが備えられている。

更に、ノズル部１４ａおよび吸引口１４ｃの冷媒流れ下流側部位には、昇圧部をなすディフューザ部１４ｂが設けられている。このディフューザ部１４ｂは、冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｂから流出した冷媒は、第１蒸発器１５に流入する。第１蒸発器１５は、例えば、車室内空調ユニット（図示せず）の通風路内に設置され、車室内冷房用の冷却作用を果たす。

具体的には、車室内空調ユニットの電動送風機により車室内空調空気が第１蒸発器１５に送風され、エジェクタ１４にて減圧された後の低圧冷媒が第１蒸発器１５において車室内空調空気から吸熱して蒸発することにより車室内空調空気が冷却されて冷房能力を発揮する。第１蒸発器１５で蒸発した気相冷媒は圧縮機１２に吸入され、再び冷媒循環経路１１を循環する。

また、本実施形態のエジェクタ１４を用いた蒸気圧縮式サイクル１０には、冷媒循環経路１１の放熱器１３とエジェクタ１４との間の部位で分岐し、エジェクタ１４の吸引口１４ｃで冷媒循環経路１１に合流する第１の分岐通路１７が形成されている。この分岐通路１７は、エジェクタ１４の吸引口１４ｃに冷媒を導入する第１通路とも呼ばれる。分岐通路１７は、冷凍サイクルの高圧通路のうち、比較的液冷媒が多く存在する放熱器１３の下流側配管から分岐している。この実施形態では、放熱器１３の下流側に位置する分岐部１６が液冷媒供給部である。そして、この分岐通路１７には、所定の絞り開度を持って冷媒の減圧を行う絞り機構１８が配設されている。絞り機構１８は、第１通路１７に設けられた絞り手段を提供する。

この絞り機構１８よりも冷媒流れ下流側部位には第２蒸発器１９が配設されている。この第２蒸発器１９は、例えば、車両搭載の冷蔵庫（図示せず）内部に設置され、電動送風機により送風される冷蔵庫内の空気を冷却する。

第２蒸発器１９近傍の所定位置には温度センサ２２が配置され、この温度センサ２２により第２蒸発器１９近傍の空気温度を検出するようになっており、検出された温度信号は制御装置２１に入力されるようになっている。

そして、冷媒循環経路１１と分岐通路１７との間には、バイパス通路２３が設けられている。バイパス通路２３は、圧縮機１２から吐出される高温冷媒を直接的に第２蒸発器１９に流入させる通路であり、具体的には、圧縮機１２と放熱器１３との間から、絞り機構１８と第２蒸発器１９との間に接続される通路として形成されている。

上記バイパス通路２３の途中には開閉装置２４が設けられている。開閉装置２４は、パイパス通路２３を実質的な冷媒流通状態と冷媒遮断状態とに切り替えるものであって、開閉手段とも呼ばれる。開閉装置２４は、制御装置２１によって開閉制御される弁機構であり、通常は、閉じた状態に制御され、バイパス通路２３における冷媒の流通が阻止される。また、開閉装置２４が開かれた時には、所定の絞り開度を有して、圧縮機１２からの高温冷媒を減圧させながら流通させるようになっている。

更に、バイパス通路２３には、上記開閉装置２４の下流側から分岐して第１蒸発器１５の流入側に接続される第２の分岐通路２５が設けられている。この第２の分岐通路２５は、バイパス通路２３から第１蒸発器１５へ直接に連通する通路を提供する第２通路とも呼ばれる。そして、この分岐通路２５には開閉装置２４側から第１蒸発器１５側への冷媒流れを許容しつつ、逆方向となる第１蒸発器１５側から開閉機構２４（第２蒸発器１９）側への冷媒流れを阻止する逆止弁２６ａが設けられている。逆止弁２６ａの順方向開弁圧力は、弁体を付勢するばねの強さにより設定されているが、通常の逆止機能に要求される低い開弁圧力と比べ、逆止弁２６ａは明らかに高い開弁圧力で設定されている。逆止弁２６ａの順方向開弁圧力の範囲としては、絞り手段１８から吐出された冷媒の第2蒸発器１９の入口における圧力から、エジェクタ１４から流出した冷媒の第1蒸発器１５の入口における圧力を引いた差圧よりも大きく、第2蒸発器（１９）およびエジェクタ（１４）での高圧冷媒の圧力損失分よりも小さい範囲である。具体的には、５ｋＰａ（キロパスカル）以上、２０ｋＰａ（キロパスカル）以下の範囲である。本実施形態の逆止弁２６ａの順方向開弁圧力は、５ｋＰａで設定されている。逆止弁２６ａは、第１逆流阻止手段、あるいは第１逆止弁とも呼ばれる。ただし、バイパス通路２３および分岐通路２５に設ける逆流阻止手段としては、この逆止弁２６ａのみである。

尚、放熱器１３の下流側で、分岐通路１７の分岐部１６よりも上流側には、制御装置２１によって開閉制御される開閉装置３１が設けられている。開閉装置３１は、バイパス通路２３へ冷媒を流すために、放熱器１３を経由する冷凍サイクルの主要な経路の冷媒流れを実質的に遮断する放熱器用開閉手段とも呼ばれる。

次に、上記構成に基づく蒸気圧縮式サイクル１０の作動について説明する。

１．冷却モード（図１）
図１に冷却モード時の冷媒流れ（実線矢印）を示す。冷却モード時には、制御装置２１によって、開閉装置２４が閉じられ、開閉装置３１が開かれる。そして、圧縮機１２を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１２で圧縮されて高温高圧状態となった冷媒は、放熱器１３に流入して外気により冷却され凝縮する。放熱器１３から流出した高圧液冷媒は、開閉装置３１を通り、分岐部１６から冷媒循環径路１１を流れる流れと、分岐通路１７を流れる流れとに分かれる。

分岐通路１７を流れる冷媒は、絞り機構１８で減圧されて低圧状態となる。この低圧冷媒は、第２蒸発器１９で電動送風機により送風される冷蔵庫内の空気から吸熱して蒸発する。これにより、第２蒸発器１９が冷蔵庫内の冷却作用を発揮する。

一方、冷媒循環経路１１を流れる冷媒は、エジェクタ１４に流入し、ノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、冷媒は高速度となってノズル噴出口から噴出する。この際に生じるノズル噴出口付近の圧力低下により、吸引口１４ｃから第２蒸発器１９にて蒸発した気相冷媒が吸引される。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と吸引口１４ｃに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側で混合してディフューザ部１４ｂに流入する。このディフューザ部１４ｂでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。エジェクタ１４のディフューザ部１４ｂから流出した冷媒は、第１蒸発器１５に流入する。

第１蒸発器１５では、冷媒が電動送風機により車室内へ吹き出す空調空気から吸熱して蒸発する。これにより、第１蒸発器１５が車室内の冷却作用を発揮する。この蒸発後の気相冷媒は、圧縮機１２に吸入、圧縮され、再び冷媒循環経路１１を循環する。ここで、電磁式圧力制御装置は、圧縮機１２の容量制御を行って、圧縮機１２の冷媒吐出能力を制御する。

よって、第１蒸発器１５への冷媒流量を調節するとともに、電動送風機の回転数（送風量）を制御することにより、第１蒸発器１５が発揮する冷却対象空間の冷却能力、具体的には車室内冷房能力の制御が可能となる。

また、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｂで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１９の出口側はエジェクタ１４の吸引口１４ｃに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１９に作用させることが可能となる。

よって、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１９の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができ、従って、第１蒸発器１５により車室内の冷房に適した比較的高温域の冷却作用を発揮できると同時に、第２蒸発器１９により冷蔵庫内の冷却に適した一段と低温域の冷却作用を発揮できる。

さらに、冷却モード中には、エジェクタ１４での昇圧作用にて、第１蒸発器１５の方が第２蒸発器１９よりも圧力が高くなる。本蒸気圧縮式サイクル１０においては、分岐通路２５に設けられた逆止弁２６ａによって、第１蒸発器１５から第２蒸発器１９への冷媒流れを阻止することができる。一方、第１蒸発器１５の方が第２蒸発器１９よりも圧力が低くなる場合がある。具体的には、１ｋＰａ（キロパスカル）〜２ｋＰａ（キロパスカル）程度低くなる場合が想定されうる。しかし、逆止弁２６ａの順方向開弁圧力は、５ｋＰａで設定されているため、第１通路１７から第1蒸発器１５への冷媒流れを確実に阻止することができる。つまり、冷却モード中に生じうる運転状態のうち、第２蒸発器１９の入口の圧力が第１蒸発器１５の入口の圧力より高くなり、しかもその差圧が最も大きくなる状態を想定して、その状態においても、逆止弁２５が順方向に開弁しないように逆止弁２５の順方向開弁圧力を設定している。よって、所定の冷凍モードを、広い運転範囲にわたって確実に実行することが可能である。

２．除霜モード（図２）
図２に除霜モード時の冷媒流れ（破線矢印）を示す。上記冷却モードでの各蒸発器１５、１９においては、冷媒蒸発温度が０℃より低い条件にて運転されることがあるので、各蒸発器１５、１９のフロスト（霜付き）による冷却性能の低下が発生する。

そこで、本実施形態においては、第２蒸発器１９近傍に設けた温度センサ２２の検出温度に基づいて、第２蒸発器１９のフロスト有無を制御装置によって判定して、各蒸発器１５、１９の除霜を自動的に行うようにしている。

即ち、温度センサ２２により検出される第２蒸発器１９近傍の空気温度が予め設定したフロスト判定温度Ｔａ以下に低下すると、制御装置２１によって、第２蒸発器１９がフロスト状態であると判定されて、開閉装置２４が開かれ、開閉装置３１が閉じられる。

すると、圧縮機１２から吐出される高温冷媒は、バイパス通路２３に流入すると共に、放熱器１３下流側からエジェクタ１４のノズル部１４ａ、および絞り機構１８への冷媒流れが阻止される。

バイパス通路２３へ流入した高温冷媒は、開閉装置２４（所定絞り）によって減圧され、更にバイパス通路２３から第２蒸発器１９に流入し、また、分岐通路２５から第１蒸発器１５に流入する。この時、各蒸発器１５、１９は高温冷媒から熱を放出する放熱器として機能して、除霜を行う。尚、第２蒸発器１９から流出する冷媒は、エジェクタ１４の吸引口１４ｃから吸引され、分岐通路２５からの高温冷媒と合流して、第１蒸発器１５に流入する。

ここで、図３、図４に示すように、従来技術では、圧縮機１２から吐出される高温冷媒は、第２蒸発器入口ａ→第２蒸発器出口ｂ→エジェクタ１４→第１蒸発器入口ｃ→第１蒸発器出口ｄの順に流れ、ホットガス徐霜サイクルが形成されていた。このように、冷媒流れは第１、第２蒸発器１５、１９に対して直列流れとなっており、第２蒸発器入口ａにおいては、エジェクタ１４の抵抗を受ける分、冷媒圧力Ｐ１ａが上昇していた。よって、その分、第１蒸発器入口温度Ｔ２に対し、第２蒸発器入口温度Ｔ１が高くなり、その温度差が大きくなり易かった。

しかしながら、本実施形態では、図１、図２で説明したサイクル構成とすることで、徐霜モード時に圧縮機１２から吐出される高温冷媒を、第２蒸発器１９と第１蒸発器１５とに分けて流入させることができる。即ち、従来技術では圧縮機流量Ｇが第１、第２蒸発器１５、１９へ流れるのに対し、本実施形態では、第２蒸発器１９→エジェクタ１４へ流れる流量Ｇ２は、圧縮機流量Ｇから分岐通路２５へ流れる流量Ｇ１を差し引いた流量（Ｇ２＝Ｇ−Ｇ１）となり、圧縮機流量Ｇに対して第２蒸発器１９、エジェクタ１４を通過する冷媒流量を低下させることができる。よって、エジェクタ１４が受ける抵抗を低下させることができるので、第２蒸発器１９での冷媒圧力を従来技術のＰ１ａからＰ１ｅに低減することができ、本実施形態では第２蒸発器入口がｅ（冷媒温度Ｔ３）となり、第２蒸発器出口がｆへと変化する。

また、バイパス通路２３から分岐通路２５を通り第１蒸発器１５の入口へ導かれた流量Ｇ１の冷媒流は、第２蒸発器出口ｆからエジェクタ１４を通過した流量Ｇ２の冷媒流と混合し、従来技術の第１蒸発器入口ｃよりもエンタルピの高い第１蒸発器入口ｇのエンタルピ状態となる。このため、第１蒸発器入口温度は従来技術の第１蒸発器温度Ｔ２よりも高くなり、第２蒸発器入口温度Ｔ３に近づくため、総じて従来技術に対して第１、２蒸発器１５、１９の温度差を低減することができ、第１蒸発器１５の除霜と、第２蒸発器１９の除霜との差を抑制することができる。よって、上記除霜モード後の冷凍能力の低下、クールダンの悪化を抑制できる。尚、上記第１、第２蒸発器１５、１９の温度差低減により、クールダウン（図５中の冷凍運転）に必要とされる時間を低減でき、定量的には図５に示すように、約４分の時間短縮を得た。

また、本実施形態では、放熱器１３の下流側に開閉装置３１を設けて、除霜モード時にこの開閉装置３１を閉じるようにしているので、圧縮機１２から第２蒸発器１９、第１蒸発器１５に直接流入される高温冷媒の流量を増加させることができ、効果的な除霜が可能となる。

この実施形態に具体化された発明では、複数の蒸発器１５、１９と、高圧冷媒を直接第２蒸発器１９に導入するバイパス通路２３と、バイパス通路２３の冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを第１蒸発器１５に導く第２通路２５とを備える。さらに、第１蒸発器１５側から第２蒸発器１９側への冷媒の逆流を阻止する手段として逆止弁２６ａのみをバイパス通路２３および第２通路２５に設ける。そして、逆止弁２６ａの順方向開弁圧力は、通常運転時の第２蒸発器１９の入口の圧力から、第１蒸発器１５の入口の圧力を引いた差圧より大きく、さらに、除霜運転時の第２蒸発器１９を流れる高圧冷媒の経路における圧力損失分より小さい圧力とする。ここで、第２蒸発器１５に流れる高圧冷媒の経路には、冷凍サイクルを構成する部品として、配管をはじめエジェクタなどの機能部品が含まれることがあり、この実施形態では、エジェクタにおける圧力損失も、考慮されている。この実施形態では、逆流阻止手段の順方向開弁圧力を逆流防止手段としての基本機能として通常想定される開弁圧力よりも明らかに高い圧力としているので、除霜運転と通常運転との両方を適切に実行しうる。

（第１参考例）
本発明の第１参考例を図６、図７に示す。第１参考例は、上記第１実施形態に対して、第１逆流阻止手段としての逆止弁２６ａを開閉弁２６ｂに変更したものである。開閉弁２６ｂは、第１開閉弁とも呼ばれる。

開閉弁２６ｂは、分岐通路２５に設けられて、制御装置２１によって開閉制御される弁としており、バイパス通路２３の開閉装置２４が冷却モード時において閉じられている時に閉じられて、除霜モード時において開閉装置２４が開かれる時に開かれるようにしている。

これにより、冷却モード時には図６に示す冷媒流れ（実線矢印）が形成でき、また、除霜モード時には図７に示す冷媒流れ（破線矢印）が形成でき、上記第１実施形態と同様の作動、およびその作用効果を得ることができる。

（第２参考例）
本発明の第２参考例を図８〜図１０に示す。第２参考例は、上記第１実施形態に対して、第１逆流阻止手段としての逆止弁２６ａを流量調整弁２６ｃに変更すると共に、第１蒸発器１５の流入側冷媒温度を検出する温度検出装置２７と、第２蒸発器１９の流出側冷媒温度を検出する温度検出装置２８とを設けたのである。流量調整弁２６ｃは、第１流量調整弁とも呼ばれる。温度検出装置２７は、流入側温度検出手段とも呼ばれる。温度検出装置２８は、流出側温度検出手段とも呼ばれる。

流量調整弁２６ｃは、制御装置２１によって弁開度が制御されて、最小弁開度の時に分岐通路２５を閉じる閉弁機能と、開弁時に弁開度が調整されて分岐通路２５を流通する冷媒の流量を調整する流量調整機能とを有している。

温度検出装置２７、２８は、それぞれ第１蒸発器１５の流入側冷媒温度と、第２蒸発器１９の流出側冷媒温度を直接的に検出する温度センサであり、各温度検出装置２７、２８で検出された温度信号は、制御装置２１に入力されるようになっている。

本第２参考例では、冷却モード時において、制御装置２１は、開閉装置２４を閉じ、流量調整弁２６ｃを閉弁状態とし、開閉装置３１を開き、図８に示す冷媒流れ（実線矢印）を形成する。

一方、除霜モード時には、制御装置２１は、開閉装置２４を開き、流量調整弁２６ｃを開弁状態とし、開閉装置３１を閉じ、図９に示す冷媒流れ（破線矢印）を形成する。

ここで、制御装置２１は、各温度検出装置２７、２８から得られる温度信号に応じて、流量調整弁２６ｃの弁開度を調整する。即ち、図１０に示すように、流入側冷媒温度をＴ４、流出側冷媒温度をＴ５とした時に、制御装置２１は、両者の冷媒温度Ｔ４、Ｔ５を比較して、冷媒温度Ｔ４が冷媒温度Ｔ５よりも低いほど、つまり（Ｔ５−Ｔ４）が大きくなるほど、流量調整弁２６ｃの弁開度を全開側に調整し、逆に、冷媒温度Ｔ４が冷媒温度Ｔ５よりも高いほど、つまり（Ｔ５−Ｔ４）の絶対値が大きくなるほど、流量調整弁２６ｃの弁開度を全閉側に調整する。

これにより、除霜モード時において、第１蒸発器１５、第２蒸発器１９のうち、冷媒温度がより低い側の蒸発器（１５のいずれか１９）に高温冷媒をより多く流入させることができるので、効果的な除霜が可能となり、更に除霜時間を短縮することができる。

尚、ここでは流入側温度検出手段、流出側温度検出手段として、各冷媒温度を直接的に検出する温度検出装置２７、２８、即ち温度センサを用いたが、これに代えて、圧力センサを用いて、各冷媒の圧力を検出し、例えば圧力−温度マップのような温度換算手段を設けて、この換算手段から圧力に対応する温度を間接的に算出するようにしても良い。更に、温度検出装置２７と２８のうち、一方を温度センサを用いるもの、他方を圧力センサを用いるものとしても良い。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態を図１１、図１２に示す。第２実施形態は、上記第１実施形態に対して、第３の分岐通路２９と、逆止弁３０ａを追加したものである。分岐通路２９は、第３通路とも呼ばれる。逆止弁３０ａは、第２逆流阻止手段、あるいは第２逆止弁とも呼ばれる。

分岐通路２９は、第２蒸発器１９の下流側、つまり第２蒸発器１９とエジェクタ１４の吸引口１４ｃとの間から分岐して、第１蒸発器１５の上流側に接続される通路としている。そして、逆止弁３０ａは、この分岐通路２９に設けられている。逆止弁３０ａは、第２蒸発器１９側から第１蒸発器１５側への冷媒流れを許容しつつ、逆方向となる第１蒸発器１５側から第２蒸発器１９側への冷媒流れを阻止するようになっている。

本第２実施形態では、冷却モード時において、制御装置２１によって、開閉装置２４が閉じられ、開閉装置３１が開かれて、図１１に示す冷媒流れ（実線矢印）が形成される。尚、冷却モード時は、第１蒸発器１５側の冷媒圧力の方が第２蒸発器１９側の冷媒圧力より高くなるため、第２蒸発器１９から流出する冷媒は、分岐通路２９は通らずにエジェクタ１４側を流れる。

一方、除霜モード時には、制御装置２１によって、開閉装置２４が開かれ、開閉装置３１が閉じられて、図１２に示す冷媒流れ（破線矢印）が形成される。除霜モード時は、第１蒸発器１５側の冷媒圧力と第２蒸発器１９側の冷媒圧力とでは第２蒸発器１９側の冷媒圧力が多少高くなるレベルとなり、第２蒸発器１９から流出する冷媒は、エジェクタ１４をバイパスして分岐通路２９と逆止弁３０ａとを通り、第１蒸発器１５に流入する。

これにより、バイパス通路２３から第２蒸発器１９に流入される高温冷媒が、エジェクタ１４の抵抗を受けないようにすることができるので、第２蒸発器１９における冷媒圧力を更に下げることができ、除霜モード時における第１、第２蒸発器１５、１９の冷媒温度をより均等にすることができる。

尚、第２逆流阻止手段（逆止弁３０ａ）としては、制御装置２１によって開閉制御されて、開閉装置２４が開かれた時に開かれて、開閉装置２４が閉じられた時に閉じられる開閉弁（第２開閉弁）としても良く、上記と同一の効果を得ることができる。

また、第２逆流阻止手段（逆止弁３０ａ）として、閉弁状態を可能とすると共に、弁開度調整によって冷媒流量を調整可能とする量調整弁（第２流量調整弁）としても良い。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態を図１３、図１４に示す。第３実施形態は、第１蒸発器１５の下流側に気液分離器３５を設け、気液分離器３５とエジェクタ１４との間に第１通路としての分岐通路３６を設けて、蒸気圧縮式サイクル１０を形成したものである。

気液分離器３５は、第１蒸発器１５から流出される冷媒の気液を分離して、気相冷媒を圧縮機１２の吸引側に導出すると共に、液相冷媒を内部に溜める容器体である。

分岐通路３６は、この気液分離器３５の液相冷媒の出口側からエジェクタ１４の吸引口１４ｃに接続されるように設けられている。この実施形態では、気液分離器３５の液溜部が液冷媒供給部である。そして、分岐通路３６の気液分離器３５側から順に絞り機構１８と、第２蒸発器１９とが配設されるようにしている。更に、絞り機構１８の流入側、即ち、気液分離器３５と絞り機構１８との間には、制御装置２１によって制御されて、分岐通路３６を開閉する開閉装置３２が設けられている。尚、開閉装置３２は、絞り機構１８の下流側（絞り機構１８と第２蒸発器１９との間）に設けるようにしても良い。開閉装置３２は、絞り用開閉手段とも呼ばれる。

本第３実施形態の蒸気圧縮式サイクル１０においては、冷却モード時に、制御装置２１によって、開閉装置２４が閉じられ、開閉装置３１、３２が開かれ、図１３に示す冷媒流れ（実線矢印）が形成される。即ち、冷媒循環経路１１からエジェクタ１４を経て、第１蒸発器１５から流出する冷媒は気液分離器３５で気液分離されて、気相冷媒が圧縮機１２に吸引される。また、気液分離器３５の液相冷媒が分岐通路３６から絞り機構１８、第２蒸発器１９を経て、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｃに吸引される。よって、第１実施形態と同様に、第１蒸発器１５により車室内の冷房に適した比較的高温域の冷却作用を発揮すると同時に、第２蒸発器１９により冷蔵庫内の冷却に適した一段と低温域の冷却作用を発揮する。

一方、除霜モード時には、制御装置２１によって、開閉装置２４が開かれ、開閉装置３１、３２が閉じられ、図１４に示す冷媒流れ（破線矢印）が形成される。即ち、圧縮機１２から吐出される高温冷媒は、バイパス通路２３に流入すると共に、放熱器１３下流側からエジェクタ１４のノズル部１４ａへの冷媒流れが阻止される。

バイパス通路２３へ流入した高温冷媒は、開閉装置２４（所定絞り）によって減圧され、更にバイパス通路２３から第２蒸発器１９に流入し、分岐通路２５から第１蒸発器１５に流入する。また、エジェクタ１４から流出される冷媒は、分岐通路２５からの高温冷媒と合流して、第１蒸発器１５に流入する。

よって、第１実施形態と同様の冷媒流れを形成することができるので、除霜モード時における各蒸発器１５、１９における冷媒の温度差を低減することができ、除霜モード後の冷凍能力の低下、クールダンの悪化を抑制することができる。

（その他の実施形態）
本発明は上記各実施形態に限定されることなく、以下述べるような種々の変形が可能である。

上記第１実施形態において、逆止弁２６ａの順方向開弁圧力の範囲を、５ｋＰａ（キロパスカル）以上、２０ｋＰａ（キロパスカル）以下としている。この範囲の開弁圧力で設定された逆止弁２６ａは、確実に、第１通路１７を流れる冷媒が、バイパス通路２３および第２通路２５を経て第１蒸発器１５に流入する流れを防止することができる。ここでいう確実にとは、逆止弁２６ａの加工工程上の制約から不可避な公差等を考慮している。よって、加工精度によっては、３ｋＰａ（キロパスカル）以上、１００ｋＰａ（キロパスカル）以下の範囲で設定してもよい。

上記各実施形態において、放熱器１３の冷媒流出側に設けられた開閉装置３１は、放熱器１３の冷媒流入側に設けるようにしても良い。また、放熱器１３の放熱能力を冷却ファンの送風量によって調整するようにして、除霜モード時に送風量をゼロとして放熱器１３の放熱能力をゼロとなるように調整すれば、開閉装置３１を廃止しても良い。

また、バイパス通路２３の分岐点を放熱器１３の下流側に設定するようにしても良い。

また、本発明を車両用空調冷蔵装置に適用した例を示したが、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１９の両方をともに冷蔵庫内の冷却に用いても良い。つまり、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５により冷蔵庫内の冷蔵室を冷却し、冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１９により冷蔵庫内の冷凍室を冷却するようにしてもよい。

また、第１蒸発器１５と第２蒸発器１９とを別々の冷蔵庫に配設して、第１蒸発器１５と第２蒸発器１９とにより別々の冷蔵庫を冷却するようにしても良い。

また、上記第１、第２実施形態において、第１蒸発器１５の下流側に気液分離器を設けるようにしても良い。これにより、圧縮機１２は確実に気相冷媒のみを吸引することができ、液圧縮の発生を防止できる。

また、上記第１実施形態の冷媒の種類は、二酸化炭素（ＣＯ₂）、フロン系、ＨＣ系の代替フロンなど蒸気圧縮式サイクル１０に適用できるものであれば良い。

また、圧縮機１２として可変容量型圧縮機を用い、この可変容量型圧縮機１２の容量を電磁式圧力制御装置により制御して、圧縮機１２の冷媒吐出能力を制御するようにしているが、圧縮機１２として固定容量型圧縮機を用い、この固定容量型圧縮機１２の作動を電磁クラッチによりオンオフ制御し、圧縮機１２のオンオフ作動の比率を制御して、圧縮機１２の冷媒吐出能力を制御するようにしてもよい。

また、圧縮機１２として電動圧縮機を用いる場合は、電動圧縮機１２の回転数制御により冷媒吐出能力を制御できる。

また、上記各実施形態において、第１蒸発器１５近傍に温度センサを設けるとともに、この温度センサの検出温度に基づいて開閉装置２４を制御してフロスト防止制御を行う制御装置を設ける構成を採用することができる。制御装置は、温度センサの検出温度に基づいて第１蒸発器１５の着霜状態、着霜量を判定し、着霜状態、すなわちフロスト状態にあると判定した場合に、開閉装置２４を開き、開閉装置３１を閉じて除霜運転を実行する。また、それぞれの蒸発器１５、１９に着霜を検出する手段としての温度センサを設け、それぞれの蒸発器ごとに独立して、自動的に除霜制御を実行するように構成してもよい。さらに温度センサによる着霜検出に代えて、所定の一定時間毎に開閉装置２４を開らき、開閉装置３１を閉じる除霜運転を実行してもよい。

また、エジェクタ１４として、第１蒸発器１５の出口冷媒過熱度等を検知してエジェクタ１４のノズル部１４ａの冷媒流路面積、つまり流量を調節する可変流量型のエジェクタを使用すれば、ノズル部１４ａから噴出する冷媒圧力（吸引する気相冷媒の流量）を制御することができる。

また、各蒸発器１５、１９を利用側熱交換器である室内熱交換器としている。しかし、上述の実施形態の構成は、非利用側熱交換器あるいは熱源側熱交換器と呼ばれる室外熱交換器を上述の各蒸発器１５、１９とするサイクルにも適用されうる。例えば、各蒸発器１５、１９を室外熱交換器とし、凝縮器を室内熱交換器とする暖房用の冷凍サイクル、あるいは凝縮器により水を加熱する温水供給用の冷凍サイクルといったヒートポンプと呼ばれるサイクルにも、上述の実施形態は適用されうる。

第１実施形態における蒸気圧縮式サイクル（冷却モード時）を示す模式図である。 第１実施形態における蒸気圧縮式サイクル（除霜モード時）を示す模式図である。 第１実施形態における除霜モード時のエンタルピに対する圧力、温度を示す作動説明図である。 第１実施形態における除霜モード時のエンタルピに対する圧力を示す作動説明図である。 第１実施形態における除霜モードおよび所定温度に到達する冷却モードに要する時間を従来技術との比較で示すグラフである。 第１参考例における蒸気圧縮式サイクル（冷却モード時）を示す模式図である。 第１参考例における蒸気圧縮式サイクル（除霜モード時）を示す模式図である。 第２参考例における蒸気圧縮式サイクル（冷却モード時）を示す模式図である。 第２参考例における蒸気圧縮式サイクル（除霜モード時）を示す模式図である。 第２参考例における冷媒温度に対する流量調整弁の弁開度を示すグラフである。 第２実施形態における蒸気圧縮式サイクル（冷却モード時）を示す模式図である。 第２実施形態における蒸気圧縮式サイクル（除霜モード時）を示す模式図である。 第３実施形態における蒸気圧縮式サイクル（冷却モード時）を示す模式図である。 第３実施形態における蒸気圧縮式サイクル（除霜モード時）を示す模式図である。

符号の説明

１０ 蒸気圧縮式サイクル
１２ 圧縮機
１３ 放熱器
１４ エジェクタ
１４ａ ノズル部
１４ｂ ディフューザ部（昇圧部）
１４ｃ 吸引口（冷媒吸引口）
１５ 第１蒸発器
１７ 分岐通路（第１通路）
１８ 絞り機構（絞り手段）
１９ 第２蒸発器
２３ バイパス通路
２４ 開閉装置（開閉手段）
２５ 分岐通路（第２通路）
２６ａ 逆止弁（第１逆止弁）
２６ｂ 開閉弁（第１開閉弁）
２６ｃ 流量調整弁（第１流量調整弁）
２７ 温度検出装置（流入側温度検出手段）
２８ 温度検出装置（流出側温度検出手段）
２９ 分岐通路（第３通路）
３０ａ 逆止弁（第２逆流阻止手段、第２開閉弁）
３１ 開閉装置（放熱器用開閉手段）
３２ 開閉装置（絞り用開閉手段）
３５ 気液分離器
３６ 分岐通路（第１通路）

Claims (13)

1. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
   前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒を吸引する冷媒吸引口（１４ｃ）、および前記高い速度の冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｃ）からの吸引冷媒とを混合して昇圧する昇圧部（１４ｂ）を有するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
   冷媒を前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１通路（１７，３６）と、
   前記第１通路（１７、３６）に設けられて、前記冷媒を減圧膨張させる絞り手段（１８）と、
   前記第１通路（１７、３６）に設けられて、前記絞り手段（１８）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、
   前記圧縮機（１２）から吐出された前記高圧冷媒を直接前記第２蒸発器（１９）に導入するバイパス通路（２３）と、
   前記バイパス通路（２３）に設けられて、開いた時に所定の絞り開度を有し、前記バイパス通路（２３）を開閉する開閉手段（２４）と、
   前記開閉手段（２４）の下流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記第１蒸発器（１５）に導く第２通路（２５）と、
   前記第２通路（２５）に設けられて、前記第１蒸発器（１５）側から前記第２蒸発器（１９）側への冷媒の逆流を阻止する第１逆流阻止手段（２６ａ）とを備え、
   前記第１逆流阻止手段（２６ａ）の順方向開弁圧力は、前記絞り手段（１８）から吐出された冷媒の前記第２蒸発器（１９）の入口における圧力から、前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒の前記第１蒸発器（１５）の入口における圧力を引いた差圧より大きく、さらに、前記第２蒸発器（１９）および前記エジェクタ（１４）での前記高圧冷媒の圧力損失分より小さい圧力であることを特徴とする蒸気圧縮式サイクル。
2. 前記第１逆流阻止手段（２６ａ）の順方向開弁圧力は、３ｋＰａ（キロパスカル）以上、１００ｋＰａ（キロパスカル）以下の圧力であることを特徴とする請求項１に記載の蒸気圧縮式サイクル。
3. 前記第１逆流阻止手段（２６ａ）の順方向開弁圧力は、５ｋＰａ（キロパスカル）以上、２０ｋＰａ（キロパスカル）以下の圧力であることを特徴とする請求項２に記載の蒸気圧縮式サイクル。
4. 前記第１通路（１７、３６）は、前記エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く通路（１７）であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式サイクル。
5. 前記第１蒸発器（１５）から流出した冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜めると共に、気相冷媒を前記圧縮機（１２）の吸入側に導出する気液分離器（３５）を備え、
   前記第１通路（１７、３６）は、前記気液分離器（３５）の液相冷媒の出口部を前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続する通路（３６）であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式サイクル。
6. 前記第１逆流阻止手段（２６ａ）は、第１逆止弁（２６ａ）であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式サイクル。
7. 前記第２蒸発器（１９）の下流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記第１蒸発器（１５）に導く第３通路（２９）と、
   前記第３通路（２９）に設けられて、前記第１蒸発器（１５）側から前記第２蒸発器（１９）側への冷媒の逆流を阻止する第２逆流阻止手段（３０ａ）とを備えることを特徴とする請求項１〜請求項６のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式サイクル。
8. 前記第２逆流阻止手段（３０ａ）は、第２逆止弁（３０ａ）であることを特徴とする請求項７に記載の蒸気圧縮式サイクル。
9. 前記第２逆流防止手段（３０ａ）は、前記第３通路（２９）を開閉する第２開閉弁であることを特徴とする請求項７に記載の蒸気圧縮式サイクル。
10. 前記第２開閉弁は、前記開閉手段（２４）が開かれている時に開かれ、前記開閉手段（２４）が閉じられている時に閉じられることを特徴とする請求項９に記載の蒸気圧縮式サイクル。
11. 前記第２逆流阻止手段（３０ａ）は、閉弁状態を可能とすると共に、弁開度調整によって冷媒流量を調整する第２流量調整弁であることを特徴とする請求項７に記載の蒸気圧縮式サイクル。
12. 前記開閉手段（２４）が開かれた時に、前記放熱器（１３）の流入側通路、あるいは流出側通路を閉じる放熱器用開閉手段（３１）を設けたことを特徴とする請求項１〜請求項１１のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式サイクル。
13. 前記開閉手段（２４）が開かれた時に、前記絞り手段（１８）の流入側通路、あるいは流出側通路を閉じる絞り用開閉手段（３２）を設けたことを特徴とする請求項１〜請求項１２のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式サイクル。

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