JP4888173B2 - 熱転写シート - Google Patents
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Description
本発明は、熱転写シートに関するものである。
熱転写を利用した画像形成方法における熱転写シートとして、基材フィルムの一方の面上に、色材層として昇華性染料とバインダーからなる昇華転写型インク層を設けた昇華型熱転写シートや、該昇華転写型インク層の代わりに顔料とワックスからなる熱溶融転写型インク層を設けた熱溶融型の熱転写シートが知られている。
これらの熱転写シートは、更に、必要に応じ、基材フィルムの色材層と同一面上に、熱転写受像シートに転写する保護層を設けることもできる。
これらの熱転写シートは、更に、必要に応じ、基材フィルムの色材層と同一面上に、熱転写受像シートに転写する保護層を設けることもできる。
熱転写シートには、一般に、基材フィルムの色材層と反対側の面にサーマルヘッドからの熱エネルギーに耐え得るよう耐熱滑性層が設けられているが、印刷後に巻き取り状態で保管した際、色材層と耐熱滑性層が接することにより色材層から耐熱滑性層へ染料が移行する（キック）。この耐熱滑性層へ移行した染料が巻き返されることにより、他の色の色材層、保護層等へ再転移し（バック）、この汚染された層が受像シートへ熱転写されることにより指定された色と異なる色相となり印画精度を著しく損なってしまう。また、耐熱滑性層と色材層の長期接触により、色材層表面に染料がブリードし、印画の際に未印画部（サーマルヘッドからの加熱がない領域）が着色する地汚れが生じることがある。
一方、近年のプリンターの高速化に伴い、サーマルヘッドの熱エネルギー増加、インクリボンの高感度化、色材層における染料含有率の増加等が求められるが、これらの変更は、色材層から耐熱滑性層への染料の移行や、この移行に起因した熱転写時のトラブル発生の可能性を高めるものである。このため、キックバック性能が良好な耐熱滑性層への要求は更に大きくなってきている。
一方、近年のプリンターの高速化に伴い、サーマルヘッドの熱エネルギー増加、インクリボンの高感度化、色材層における染料含有率の増加等が求められるが、これらの変更は、色材層から耐熱滑性層への染料の移行や、この移行に起因した熱転写時のトラブル発生の可能性を高めるものである。このため、キックバック性能が良好な耐熱滑性層への要求は更に大きくなってきている。
キックバック性能を改良した熱転写シートとして、例えば、耐熱滑性層に用いるポリビニルアセタール樹脂のＴｇを８０℃以上に、滑剤として使用するリン酸エステルの融点を３５℃以上に限定し、保護膜への再転写（バック）を抑制した熱転写シート（例えば、特許文献１）、耐熱滑性層の粗度（ＳＲｚ）を３．０μｍ以上に限定して、ラミネート層への着色（バック）を抑制した熱転写シート（例えば、特許文献２）、耐熱性樹脂と、融点が３３℃以上でありＩＯ値が０．２３以上である滑剤と、分子中に２つ以上のイソシアネート基を有するポリイソシアネート化合物の混合物から形成した耐熱滑性層を備えた熱転写シート（例えば、特許文献３）等が挙げられる。
しかしながら、これらの熱転写シートは、何れも、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）と、該耐熱滑性層からラミネート層への着色（バック）とを同時に抑制できない。
特開平９−３００８２７号公報
特開２０００−２２５７７５号公報
特開２００２−１１９６７号公報
しかしながら、これらの熱転写シートは、何れも、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）と、該耐熱滑性層からラミネート層への着色（バック）とを同時に抑制できない。
本発明は、上記現状に鑑み、耐熱滑性層への染料の移行や該移行した染料の再転移が生じにくい熱転写シートを提供することを目的とするものである。
本発明は、基材の一方の面に色材層を設け、該基材の他方の面に耐熱滑性層を設けてなる熱転写シートにおいて、前記耐熱滑性層は、セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）と、アクリル系樹脂及びポリビニルアセタール樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（Ａ２）と、滑剤（Ａ３）とを含むものであり、前記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）は、ブチリル基の含有率が５０％以上であり、前記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び前記樹脂（Ａ２）の合計重量の６０〜９０重量％であることを特徴とする熱転写シートである。
以下に本発明を詳細に説明する。
以下に本発明を詳細に説明する。
以下、本発明の熱転写シートを構成する各層毎に詳述する。
（基材フィルム）
本発明における基材フィルムとしては、従来公知のある程度の耐熱性と強度を有するものであればいずれのものでもよく、例えば、ポリエチレンテレフタレートフィルム、１，４−ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレートフィルム、ポリエチレンナフタレートフィルム、ポリフェニレンサルフィドフィルム、ポリスチレンフィルム、ポリプロピレンフィルム、ポリサルホンフィルム、アラミドフィルム、ポリカーボネートフィルム、ポリビニルアルコールフィルム、セロハン、酢酸セルロース等のセルロース誘導体、ポリエチレンフィルム、ポリ塩化ビニルフィルム、ナイロンフィルム、ポリイミドフィルム、アイオノマーフィルム等の樹脂フィルム；コンデンサー紙、パラフィン紙、合成紙等の紙類；不織布；紙や不織布と樹脂との複合体；等が挙げられる。
上記基材フィルムは、厚さが一般に約０．５〜５０μｍであり、好ましくは約１．５〜１０μｍである。
上記基材フィルムは、隣接する層との接着性を向上させるため、表面処理を施してもよい。上記表面処理としては、コロナ放電処理、火炎処理、オゾン処理、紫外線処理、放射線処理、粗面化処理、化学薬品処理、プラズマ処理、グラフト化処理等、公知の樹脂表面改質技術を適用することができる。上記表面処理は、１種のみ行ってもよいし、２種以上行ってもよい。
本発明では上記表面処理の中でも、コストが低い点で、コロナ処理又はプラズマ処理が好ましい。また、必要に応じ、その一方の面又は両面に下引き層（プライマー層）を形成するものであってもよい。
（基材フィルム）
本発明における基材フィルムとしては、従来公知のある程度の耐熱性と強度を有するものであればいずれのものでもよく、例えば、ポリエチレンテレフタレートフィルム、１，４−ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレートフィルム、ポリエチレンナフタレートフィルム、ポリフェニレンサルフィドフィルム、ポリスチレンフィルム、ポリプロピレンフィルム、ポリサルホンフィルム、アラミドフィルム、ポリカーボネートフィルム、ポリビニルアルコールフィルム、セロハン、酢酸セルロース等のセルロース誘導体、ポリエチレンフィルム、ポリ塩化ビニルフィルム、ナイロンフィルム、ポリイミドフィルム、アイオノマーフィルム等の樹脂フィルム；コンデンサー紙、パラフィン紙、合成紙等の紙類；不織布；紙や不織布と樹脂との複合体；等が挙げられる。
上記基材フィルムは、厚さが一般に約０．５〜５０μｍであり、好ましくは約１．５〜１０μｍである。
上記基材フィルムは、隣接する層との接着性を向上させるため、表面処理を施してもよい。上記表面処理としては、コロナ放電処理、火炎処理、オゾン処理、紫外線処理、放射線処理、粗面化処理、化学薬品処理、プラズマ処理、グラフト化処理等、公知の樹脂表面改質技術を適用することができる。上記表面処理は、１種のみ行ってもよいし、２種以上行ってもよい。
本発明では上記表面処理の中でも、コストが低い点で、コロナ処理又はプラズマ処理が好ましい。また、必要に応じ、その一方の面又は両面に下引き層（プライマー層）を形成するものであってもよい。
（耐熱滑性層）
本発明の熱転写シートは、基材フィルムの色材層と反対側の面に耐熱滑性層を設けているものである。
上記耐熱滑性層は、一般に、セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）と、アクリル系樹脂及びポリビニルアセタール樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（Ａ２）と、滑剤（Ａ３）とを含むものである。
上記熱転写シートは、セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）を耐熱滑性層に特定量含有することにより、所望のキックバック性能を得ることができるものである。
このようなキックバック性能は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）に変え、セルロース・アセテート・プロピオネートやニトロセルロース等のセルロース・アセテート・ブチレート樹脂以外のセルロース系樹脂を耐熱滑性層に含有した場合より優れている。
本発明の熱転写シートは、基材フィルムの色材層と反対側の面に耐熱滑性層を設けているものである。
上記耐熱滑性層は、一般に、セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）と、アクリル系樹脂及びポリビニルアセタール樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（Ａ２）と、滑剤（Ａ３）とを含むものである。
上記熱転写シートは、セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）を耐熱滑性層に特定量含有することにより、所望のキックバック性能を得ることができるものである。
このようなキックバック性能は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）に変え、セルロース・アセテート・プロピオネートやニトロセルロース等のセルロース・アセテート・ブチレート樹脂以外のセルロース系樹脂を耐熱滑性層に含有した場合より優れている。
上記耐熱滑性層において、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）は、染料の再転移を防止する点で、ブチリル基の含有率が５０％以上であるものである。
本明細書において、上記ブチリル基の含有率は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂を構成するトリエステル中にあるブチリル基の含有量を重量％で表したものである。
上記ブチリル基の含有率は、ＡＳＴＭ規格Ｄ８１７に基づいて測定した値である。
本明細書において、上記ブチリル基の含有率は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂を構成するトリエステル中にあるブチリル基の含有量を重量％で表したものである。
上記ブチリル基の含有率は、ＡＳＴＭ規格Ｄ８１７に基づいて測定した値である。
上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）は、数平均分子量が約１００００〜１０００００であることが好ましく、１５０００〜６００００であることがより好ましい。
上記分子量は、サイズ排除クロマトグラフィー（ＳＥＣ、標準物質：ポリスチレン）にて測定した値である。
上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）は、耐熱性、強度等の点で、ガラス転移温度（Ｔｇ）が少なくとも８０℃以上であればよい。
上記分子量は、サイズ排除クロマトグラフィー（ＳＥＣ、標準物質：ポリスチレン）にて測定した値である。
上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）は、耐熱性、強度等の点で、ガラス転移温度（Ｔｇ）が少なくとも８０℃以上であればよい。
上記耐熱滑性層における樹脂（Ａ２）は、アクリル系樹脂及びポリビニルアセタール樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂である。
上記アクリル系樹脂は、アクリル樹脂であってもよいし、メタクリル樹脂等のアクリル誘導体であってもよい。上記アクリル系樹脂としては、例えば、ポリメチルメタクリレート、ポリアクリルアミド、アクリルポリオール樹脂、スチレンアクリル共重合体等が挙げられるが、なかでもポリメチルメタクリレートが好ましい。なお、上記樹脂（Ａ２）としてのアクリル系樹脂は、シリコーン変性アクリル樹脂を含まない。
上記ポリビニルアセタール樹脂としては、例えば、ポリビニルブチラール、ポリビニルアセトアセタール等が挙げられる。
上記樹脂（Ａ２）は、インクリボンの保存温度を鑑みてガラス転移温度（Ｔｇ）が６０℃以上であることが好ましく、７０℃以上であることがより好ましい。
上記樹脂（Ａ２）は、１種又は２種以上を用いることができる。上記樹脂（Ａ２）として２種以上を用いる場合、例えば、アクリル系樹脂又はポリビニルアセタール樹脂を２種以上用いてもよいし、アクリル系樹脂とポリビニルアセタール樹脂とを組合せて用いてもよい。
本発明において、上記樹脂（Ａ２）はアクリル系樹脂であることが好ましい。
上記アクリル系樹脂は、アクリル樹脂であってもよいし、メタクリル樹脂等のアクリル誘導体であってもよい。上記アクリル系樹脂としては、例えば、ポリメチルメタクリレート、ポリアクリルアミド、アクリルポリオール樹脂、スチレンアクリル共重合体等が挙げられるが、なかでもポリメチルメタクリレートが好ましい。なお、上記樹脂（Ａ２）としてのアクリル系樹脂は、シリコーン変性アクリル樹脂を含まない。
上記ポリビニルアセタール樹脂としては、例えば、ポリビニルブチラール、ポリビニルアセトアセタール等が挙げられる。
上記樹脂（Ａ２）は、インクリボンの保存温度を鑑みてガラス転移温度（Ｔｇ）が６０℃以上であることが好ましく、７０℃以上であることがより好ましい。
上記樹脂（Ａ２）は、１種又は２種以上を用いることができる。上記樹脂（Ａ２）として２種以上を用いる場合、例えば、アクリル系樹脂又はポリビニルアセタール樹脂を２種以上用いてもよいし、アクリル系樹脂とポリビニルアセタール樹脂とを組合せて用いてもよい。
本発明において、上記樹脂（Ａ２）はアクリル系樹脂であることが好ましい。
上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）は、該セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量の６０〜９０重量％であるものである。
上記耐熱滑性層において、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）の含有量が上記範囲より高い場合、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）が多くなり、サーマルヘッドの汚染や低エネルギー印画部分の発色性が変化することがある。また上記範囲より低い場合、キックを効果的に防止することができるものの、耐熱滑性層へキックした染料の大部分が色材層や保護層に再転移（バック）してしまい、印画物が指定された色と異なる色相になり得る。
上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）の含有量は、該セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の固形重量和における該セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）の固形重量の割合から算出した値である。
上記耐熱滑性層において、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）の含有量が上記範囲より高い場合、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）が多くなり、サーマルヘッドの汚染や低エネルギー印画部分の発色性が変化することがある。また上記範囲より低い場合、キックを効果的に防止することができるものの、耐熱滑性層へキックした染料の大部分が色材層や保護層に再転移（バック）してしまい、印画物が指定された色と異なる色相になり得る。
上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）の含有量は、該セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の固形重量和における該セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）の固形重量の割合から算出した値である。
上記耐熱滑性層は、滑剤（Ａ３）として金属石鹸、シリコーンオイル、シリコーン変性樹脂及びリン酸エステルよりなる群から選ばれる少なくとも１種を含むものが好ましい。
上記滑剤（Ａ３）は、耐熱滑性層の滑り性を向上させるために添加するものである。
本発明の熱転写シートは、滑剤（Ａ３）として１種の滑剤を含むものであっても、添加量の最適化によって充分な滑性を発現させることが可能であるが、滑剤（Ａ３）として複数の滑剤を併用することにより、低印画エネルギーから高印画エネルギー領域に至るまで、より安定な滑性を得ることができる。
上記滑剤（Ａ３）は、耐熱滑性層の滑り性を向上させるために添加するものである。
本発明の熱転写シートは、滑剤（Ａ３）として１種の滑剤を含むものであっても、添加量の最適化によって充分な滑性を発現させることが可能であるが、滑剤（Ａ３）として複数の滑剤を併用することにより、低印画エネルギーから高印画エネルギー領域に至るまで、より安定な滑性を得ることができる。
上記金属石鹸としては、例えば、アルキルリン酸エステルの多価金属塩、アルキルカルボン酸の金属塩等が挙げられる。
上記アルキルリン酸エステルの多価金属塩としては、プラスチック用添加剤として公知のものを使用することができる。
上記アルキルリン酸エステルの多価金属塩は、一般に、アルキルリン酸エステルのアルカリ金属塩を多価金属で置換することによって得られ、種々のグレードのものが入手可能である。
上記アルキルリン酸エステルの多価金属塩としては、プラスチック用添加剤として公知のものを使用することができる。
上記アルキルリン酸エステルの多価金属塩は、一般に、アルキルリン酸エステルのアルカリ金属塩を多価金属で置換することによって得られ、種々のグレードのものが入手可能である。
本発明におけるアルキルリン酸エステルの多価金属塩は、例えば、下記構造式１
下記構造式２
（各式中、Ｒ１は、炭素数１２以上のアルキル基であり、Ｍ１はアルカリ土類金属、亜鉛又はアルミニウムを表し、ｎ１は、Ｍ１の原子価を表す）で表されるものが好ましい。
上記Ｒ１は、炭素数１２〜１８のアルキル基であることが好ましい。上記Ｒ１としては、例えば、セチル基、ラウリル基、ステアリル基等が挙げられるが、コスト面及びブリードアウト等の汚染性の問題を避ける点で、なかでもステアリル基が好ましい。
上記Ｍ１として表されるアルカリ土類金属としては、例えば、バリウム、カルシウム、マグネシウム等が挙げられる。
上記Ｒ１は、炭素数１２〜１８のアルキル基であることが好ましい。上記Ｒ１としては、例えば、セチル基、ラウリル基、ステアリル基等が挙げられるが、コスト面及びブリードアウト等の汚染性の問題を避ける点で、なかでもステアリル基が好ましい。
上記Ｍ１として表されるアルカリ土類金属としては、例えば、バリウム、カルシウム、マグネシウム等が挙げられる。
上記アルキルカルボン酸の金属塩としては、例えば、下記構造式３
（式中、Ｒ２は炭素数１１以上のアルキル基を表し、Ｍ２はアルカリ土類金属、亜鉛、アルミニウム又はリチウムを表し、ｎ２はＭ２の原子価を表す。）で表されるものが挙げられる。
上記Ｒ２は、炭素数１１〜１８のアルキル基であることが好ましい。上記Ｒ２としては、例えば、ドデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、ステアリル基等が挙げられるが、入手容易性、コスト面及びブリードアウト等の汚染性の問題を避ける点で、ドデシル基、ヘプタデシル基、ステアリル基が好ましく、ステアリル基がより好ましい。
上記Ｍ２で表されるアルカリ土類金属としては、例えばバリウム、カルシウム、マグネシウム等が挙げられる。
上記Ｒ２は、炭素数１１〜１８のアルキル基であることが好ましい。上記Ｒ２としては、例えば、ドデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、ステアリル基等が挙げられるが、入手容易性、コスト面及びブリードアウト等の汚染性の問題を避ける点で、ドデシル基、ヘプタデシル基、ステアリル基が好ましく、ステアリル基がより好ましい。
上記Ｍ２で表されるアルカリ土類金属としては、例えばバリウム、カルシウム、マグネシウム等が挙げられる。
上記金属石鹸は、特に高印画エネルギー領域において滑性を発現することができ、耐熱性の点で、マグネシウム系、亜鉛系又はアルミニウム系の化合物であることが好ましく、亜鉛系の化合物であることがより好ましい。
上記金属石鹸は、平均粒径が３〜２０μｍであることが好ましく、３〜１５μｍであることがより好ましい。
上記平均粒径が大き過ぎると、印画汚れが生じ易くなり、また小さ過ぎると耐熱滑性層に充分な滑性を得ることができず、印画シワ等の問題が生じることがある。
上記平均粒径は、レーザー回折法により測定した値である。
上記金属石鹸は、平均粒径が３〜２０μｍであることが好ましく、３〜１５μｍであることがより好ましい。
上記平均粒径が大き過ぎると、印画汚れが生じ易くなり、また小さ過ぎると耐熱滑性層に充分な滑性を得ることができず、印画シワ等の問題が生じることがある。
上記平均粒径は、レーザー回折法により測定した値である。
上記金属石鹸を含有させる場合、その含有量は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部あたり１〜５０重量部の割合であることが好ましく、２〜３０重量部であることがより好ましい。
上記金属石鹸の含有量が、上記範囲未満であると熱印加時におけるサーマルヘッドとの滑性不足、離型性不足により融着を引き起こす傾向がある。一方、その含有が上記範囲を越えると、耐熱滑性層の物理的強度の低下や塗膜の耐熱性不足を引き起こすことがある。
上記金属石鹸の含有量が、上記範囲未満であると熱印加時におけるサーマルヘッドとの滑性不足、離型性不足により融着を引き起こす傾向がある。一方、その含有が上記範囲を越えると、耐熱滑性層の物理的強度の低下や塗膜の耐熱性不足を引き起こすことがある。
本発明の熱転写シートにおいて、上記シリコーンオイルを滑剤（Ａ３）として使用した場合、低印画エネルギーから高印画エネルギー領域に至るまで優れた滑性を発現させることができる。
上記シリコーンオイルとしては、従来公知の何れのものを使用してもよい。
上記シリコーンオイルを含有させる場合、その含有量は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部あたり１〜３０重量部の割合であることが好ましく、１〜１０重量部であることがより好ましい。上記シリコーンオイルの含有量が、上記範囲未満であるとサーマルヘッドとの離型性を得ることができず、サーマルヘッドと融着しやすくなる。一方、上記範囲を超えると染料移行性が増大したり、印画時にサーマルヘッドを汚染してしまう。
上記シリコーンオイルとしては、従来公知の何れのものを使用してもよい。
上記シリコーンオイルを含有させる場合、その含有量は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部あたり１〜３０重量部の割合であることが好ましく、１〜１０重量部であることがより好ましい。上記シリコーンオイルの含有量が、上記範囲未満であるとサーマルヘッドとの離型性を得ることができず、サーマルヘッドと融着しやすくなる。一方、上記範囲を超えると染料移行性が増大したり、印画時にサーマルヘッドを汚染してしまう。
本発明の熱転写シートにおいて、上記リン酸エステルを滑剤（Ａ３）として使用した場合、低印画エネルギーから高印画エネルギー領域に至るまで優れた滑性を発現させることができる。
上記リン酸エステルとしては、例えば、（１）炭素数６〜２０の飽和又は不飽和高級アルコールのリン酸モノエステル又はジエステル、（２）ポリオキシアルキレンアルキルエーテル又はポリオキシアルキレンアルキルアリルエーテルのリン酸モノエステル又はジエステル、（３）上記飽和又は不飽和高級アルコールのアルキレンオキシド付加物（平均付加モル数１〜８）のリン酸モノエステル又はジエステル、（４）炭素数８〜１２のアルキル基を有するアルキルフェノール又はアルキルナフトールのリン酸モノエステル又はジエステル等が挙げられる。
上記（１）及び（３）における飽和又は不飽和高級アルコールとしては、例えば、セチルアルコール、ステアリルアルコール、オレイルアルコール等が挙げられる。
上記（３）におけるアルキルフェノールとしては、ノニルフェノール、ドデシルフェノール、ジフェニルフェノール等が挙げられる。
上記リン酸エステルを含有させる場合、その含有量は、配合比率が上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部に対し０．５〜１０重量部であることが好ましい。上記配合比率が該範囲より低いと充分な滑り性が得られないことがあり、該範囲より多いと染料汚染性が増大することがある。
上記リン酸エステルとしては、例えば、（１）炭素数６〜２０の飽和又は不飽和高級アルコールのリン酸モノエステル又はジエステル、（２）ポリオキシアルキレンアルキルエーテル又はポリオキシアルキレンアルキルアリルエーテルのリン酸モノエステル又はジエステル、（３）上記飽和又は不飽和高級アルコールのアルキレンオキシド付加物（平均付加モル数１〜８）のリン酸モノエステル又はジエステル、（４）炭素数８〜１２のアルキル基を有するアルキルフェノール又はアルキルナフトールのリン酸モノエステル又はジエステル等が挙げられる。
上記（１）及び（３）における飽和又は不飽和高級アルコールとしては、例えば、セチルアルコール、ステアリルアルコール、オレイルアルコール等が挙げられる。
上記（３）におけるアルキルフェノールとしては、ノニルフェノール、ドデシルフェノール、ジフェニルフェノール等が挙げられる。
上記リン酸エステルを含有させる場合、その含有量は、配合比率が上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部に対し０．５〜１０重量部であることが好ましい。上記配合比率が該範囲より低いと充分な滑り性が得られないことがあり、該範囲より多いと染料汚染性が増大することがある。
上記リン酸エステルを使用する場合、印画時にリン酸エステルの分解に起因してサーマルヘッドが腐食しないようアルカリ性物質を併存させてもよい。
上記アルカリ性物質としては、例えば、アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の酸化物又は水酸化物、有機アミン等が挙げられる。
上記アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の酸化物又は水酸化物としては、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、ハイドロタルサイト、水酸化アルミニウム、珪酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、水酸化アルミナ、マグネシウムアルミニウムグリシネート等が好ましく、水酸化マグネシウムがより好ましい。
上記有機アミンとしては、常温で不揮発性であり、沸点が２００℃以上であるものが好ましく、例えば、モノ−、ジ−又はトリ−メチルアミン、モノ−、ジ−又はトリ−エチルアミン、モノ−、ジ−又はトリ−プロピルアミン等が挙げられる。
上記アルカリ性物質は、上記リン酸エステル１モルに対して０．１〜１０モルの範囲で使用することが好ましい。
上記アルカリ性物質としては、例えば、アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の酸化物又は水酸化物、有機アミン等が挙げられる。
上記アルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の酸化物又は水酸化物としては、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、ハイドロタルサイト、水酸化アルミニウム、珪酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、水酸化アルミナ、マグネシウムアルミニウムグリシネート等が好ましく、水酸化マグネシウムがより好ましい。
上記有機アミンとしては、常温で不揮発性であり、沸点が２００℃以上であるものが好ましく、例えば、モノ−、ジ−又はトリ−メチルアミン、モノ−、ジ−又はトリ−エチルアミン、モノ−、ジ−又はトリ−プロピルアミン等が挙げられる。
上記アルカリ性物質は、上記リン酸エステル１モルに対して０．１〜１０モルの範囲で使用することが好ましい。
本発明の熱転写シートにおいて、上記シリコーン変性樹脂を滑剤（Ａ３）として使用した場合、低印画エネルギー領域で優れた滑性を発現させることができる。
上記シリコーン変性樹脂とは、その分子の一部にポリシロキサン基を有する樹脂を意味する。
上記シリコーン変性樹脂は、従来公知の方法、例えば、ポリシロキサン基含有ビニルモノマーと別の種類のビニルモノマーとの共重合、熱可塑性樹脂と反応性シリコーンとの反応等により調製することができる。
上記シリコーン変性樹脂としては、熱可塑性樹脂とポリシロキサン基含有ビニルモノマーをブロック共重合させる方法、熱可塑性樹脂とポリシロキサン基含有ビニルモノマーをグラフト共重合させる方法、又は、熱可塑性樹脂に反応性シリコーンを反応させる方法により調製したものが挙げられる。
上記シリコーン変性樹脂を構成する熱可塑性樹脂としては、例えば、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂等を挙げることができ、なかでも、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂等が好ましく、色材層から耐熱滑性層への染料移行を低減させる点で、アクリル樹脂がより好ましい。
上記反応性シリコーンとは、主鎖にポリシロキサン構造を有し、片末端又は両末端に熱可塑性樹脂の官能基と反応する反応性官能基を有する化合物である。
上記反応性官能基としては、アミノ基、水酸基、エポキシ基、ビニル基、カルボキシル基等が挙げられる。
上記シリコーン変性樹脂とは、その分子の一部にポリシロキサン基を有する樹脂を意味する。
上記シリコーン変性樹脂は、従来公知の方法、例えば、ポリシロキサン基含有ビニルモノマーと別の種類のビニルモノマーとの共重合、熱可塑性樹脂と反応性シリコーンとの反応等により調製することができる。
上記シリコーン変性樹脂としては、熱可塑性樹脂とポリシロキサン基含有ビニルモノマーをブロック共重合させる方法、熱可塑性樹脂とポリシロキサン基含有ビニルモノマーをグラフト共重合させる方法、又は、熱可塑性樹脂に反応性シリコーンを反応させる方法により調製したものが挙げられる。
上記シリコーン変性樹脂を構成する熱可塑性樹脂としては、例えば、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂等を挙げることができ、なかでも、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂等が好ましく、色材層から耐熱滑性層への染料移行を低減させる点で、アクリル樹脂がより好ましい。
上記反応性シリコーンとは、主鎖にポリシロキサン構造を有し、片末端又は両末端に熱可塑性樹脂の官能基と反応する反応性官能基を有する化合物である。
上記反応性官能基としては、アミノ基、水酸基、エポキシ基、ビニル基、カルボキシル基等が挙げられる。
上記シリコーン変性樹脂は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部あたり０．５〜３０重量部であることが好ましく、１〜２０重量部であることがより好ましい。
上記シリコーン変性樹脂の含有量が、上記範囲未満であると、熱印加時におけるサーマルヘッドとの滑性不足、離型性不足により融着を引き起こす傾向がある。一方、その含有が上記範囲を越えると、染料汚染性が増大することがある。
上記シリコーン変性樹脂の含有量が、上記範囲未満であると、熱印加時におけるサーマルヘッドとの滑性不足、離型性不足により融着を引き起こす傾向がある。一方、その含有が上記範囲を越えると、染料汚染性が増大することがある。
本発明における耐熱滑性層は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び樹脂（Ａ２）等と滑剤（Ａ３）とに加え、サーマルヘッドに付着するカスのクリーニング性、滑性やブロッキング防止の調整等を目的として、フィラーを含有するものであってもよい。
上記フィラーとしては、例えば、タルク、カオリン、マイカ、グラファイト、炭酸カルシウム、二硫化モリブデン、シリコーンゴムフィラー、ベンゾグアナミン樹脂、メラミン・ホルムアルデヒド縮合物等が挙げられ、なかでも、タルク、シリコーンゴムフィラー、炭酸カルシウム等が好ましい。
上記フィラーとしては、例えば、タルク、カオリン、マイカ、グラファイト、炭酸カルシウム、二硫化モリブデン、シリコーンゴムフィラー、ベンゾグアナミン樹脂、メラミン・ホルムアルデヒド縮合物等が挙げられ、なかでも、タルク、シリコーンゴムフィラー、炭酸カルシウム等が好ましい。
上記フィラーの添加量は、クリーニング性、滑性及び耐熱性の点で、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部あたり１〜３０重量部であることが好ましく、１〜２０重量部であることがより好ましい。
上記フィラーの添加量は、本範囲未満であるとクリーニング性等の性能が発現しないことがあり、本範囲を越えると耐熱滑性層の可撓性や皮膜強度が低下することがある。
上記フィラーの添加量は、本範囲未満であるとクリーニング性等の性能が発現しないことがあり、本範囲を越えると耐熱滑性層の可撓性や皮膜強度が低下することがある。
上記耐熱滑性層は、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）、上記樹脂（Ａ２）及び滑剤（Ａ３）と、所望に応じてフィラー、後述のイソシアネート等とを溶媒に溶解又は分散させて塗工液を調製し、得られた塗工液をグラビアコーター、ロールコーター、ワイヤーバー等の慣用の塗工方法で塗工し乾燥することで形成される。
上記耐熱滑性層は、上述のセルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）と樹脂（Ａ２）と滑剤（Ａ３）とを含有するものであれば、架橋剤を添加しなくても、染料転移性を低減させることができるが、塗膜の耐熱強度向上や染料転移性を低減させる点で、イソシアネートの作用によって架橋したものであってもよい。
本発明におけるイソシアネートは、特に限定されず、例えば、特開平７−１４９０６２号公報記載の芳香族系ポリイソシアネートのアダクト体、シリコーン変性イソシアネート化合物等が挙げられる。
上記イソシアネートの使用量は、架橋強度、染料移行の防止等の点で、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）、上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部に対し１〜２０重量部であることが好ましい。
本発明におけるイソシアネートは、特に限定されず、例えば、特開平７−１４９０６２号公報記載の芳香族系ポリイソシアネートのアダクト体、シリコーン変性イソシアネート化合物等が挙げられる。
上記イソシアネートの使用量は、架橋強度、染料移行の防止等の点で、上記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）、上記樹脂（Ａ２）の合計重量１００重量部に対し１〜２０重量部であることが好ましい。
上記耐熱滑性層は、一般に乾燥固形基準で２．０ｇ／ｍ２以下の塗工量であれば、充分な性能を有する耐熱滑性層を形成することができる。
上記塗工量は、好ましくは乾燥固形基準で０．１〜１．５ｇ／ｍ２であり、より好ましくは０．２〜１．０ｇ／ｍ２である。
上記耐熱滑性層は、厚みが薄すぎると耐熱滑性層の有する機能が充分に発揮できなくなることがあり、厚すぎると印画時の感度が低下することがある。
上記塗工量は、好ましくは乾燥固形基準で０．１〜１．５ｇ／ｍ２であり、より好ましくは０．２〜１．０ｇ／ｍ２である。
上記耐熱滑性層は、厚みが薄すぎると耐熱滑性層の有する機能が充分に発揮できなくなることがあり、厚すぎると印画時の感度が低下することがある。
（色材層）
本発明の熱転写シートは、所望の画像がモノカラーである場合には、色材層として適宜選択した１色の層のみ形成してもよいし、所望の画像がフルカラー画像である場合には、色材層として、シアン、マゼンタ及びイエロー（更に、必要に応じてブラック）を選択して、イエロー、マゼンタ及びイエロー（更に、必要に応じてブラック）の色材層を形成することができる。
本発明の熱転写シートは、昇華型熱転写シートである場合には、色材層として昇華性の染料を含む層を形成し、熱溶融型の熱転写シートである場合には、色材層として顔料等で着色した熱溶融性インキ層を形成する。
以下、昇華型熱転写シートの場合を説明するが、本発明は昇華型熱転写シートのみに限定されるものではない。
本発明の熱転写シートは、所望の画像がモノカラーである場合には、色材層として適宜選択した１色の層のみ形成してもよいし、所望の画像がフルカラー画像である場合には、色材層として、シアン、マゼンタ及びイエロー（更に、必要に応じてブラック）を選択して、イエロー、マゼンタ及びイエロー（更に、必要に応じてブラック）の色材層を形成することができる。
本発明の熱転写シートは、昇華型熱転写シートである場合には、色材層として昇華性の染料を含む層を形成し、熱溶融型の熱転写シートである場合には、色材層として顔料等で着色した熱溶融性インキ層を形成する。
以下、昇華型熱転写シートの場合を説明するが、本発明は昇華型熱転写シートのみに限定されるものではない。
昇華型の色材層に用いられる昇華型の染料としては、特に限定されず、従来公知のものを使用することができる。
上記昇華性の染料としては、例えば、ジアリールメタン系染料；トリアリールメタン系染料；チアゾール系染料；メロシアニン染料；ピラゾロン染料；メチン系染料；インドアニリン系染料；アセトフェノンアゾメチン、ピラゾロアゾメチン、イミダゾルアゾメチン、イミダゾアゾメチン、ピリドンアゾメチン等のアゾメチン系染料；キサンテン系染料；オキサジン系染料；ジシアノスチレン、トリシアノスチレン等のシアノスチレン系染料；チアジン系染料；アジン系染料；アクリジン系染料；ベンゼンアゾ系染料；ピリドンアゾ、チオフェンアゾ、イソチアゾールアゾ、ピロールアゾ、ピラゾールアゾ、イミダゾールアゾ、チアジアゾールアゾ、トリアゾールアゾ、ジスアゾ等のアゾ系染料；スピロピラン系染料；インドリノスピロピラン系染料；フルオラン系染料；ローダミンラクタム系染料；ナフトキノン系染料；アントラキノン系染料；キノフタロン系染料；等が挙げられ、更に具体的には、特開平７−１４９０６２号公報に例示の化合物等が挙げられる。
上記色材層において、昇華性染料は色材層の全固形分に対し５〜９０重量％、好ましくは１０〜７０重量％の量である。
上記昇華性の染料の使用量が、上記範囲未満であると印字濃度が低くなることがあり、上記範囲を越えると保存性等が低下することがある。
上記昇華性の染料としては、例えば、ジアリールメタン系染料；トリアリールメタン系染料；チアゾール系染料；メロシアニン染料；ピラゾロン染料；メチン系染料；インドアニリン系染料；アセトフェノンアゾメチン、ピラゾロアゾメチン、イミダゾルアゾメチン、イミダゾアゾメチン、ピリドンアゾメチン等のアゾメチン系染料；キサンテン系染料；オキサジン系染料；ジシアノスチレン、トリシアノスチレン等のシアノスチレン系染料；チアジン系染料；アジン系染料；アクリジン系染料；ベンゼンアゾ系染料；ピリドンアゾ、チオフェンアゾ、イソチアゾールアゾ、ピロールアゾ、ピラゾールアゾ、イミダゾールアゾ、チアジアゾールアゾ、トリアゾールアゾ、ジスアゾ等のアゾ系染料；スピロピラン系染料；インドリノスピロピラン系染料；フルオラン系染料；ローダミンラクタム系染料；ナフトキノン系染料；アントラキノン系染料；キノフタロン系染料；等が挙げられ、更に具体的には、特開平７−１４９０６２号公報に例示の化合物等が挙げられる。
上記色材層において、昇華性染料は色材層の全固形分に対し５〜９０重量％、好ましくは１０〜７０重量％の量である。
上記昇華性の染料の使用量が、上記範囲未満であると印字濃度が低くなることがあり、上記範囲を越えると保存性等が低下することがある。
上記染料を担持するためのバインダー樹脂としては、一般に、耐熱性を有し、染料と適度の親和性があるものを使用することができる。
上記バインダー樹脂としては、例えば、エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、エチルヒドロキシセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルセルロース、酢酸セルロース、酪酸セルロース等のセルロース系樹脂；ポリビニルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルブチラール、ポリビニルアセトアセタール、ポリビニルピロリドン等のビニル系樹脂；ポリ（メタ）アクリレート、ポリ（メタ）アクリルアミド等のアクリル樹脂；ポリウレタン系樹脂；ポリアミド系樹脂；ポリエステル系樹脂；等が挙げられる。
上記バインダー樹脂としては、なかでも、耐熱性、染料の移行性等の点、セルロース系樹脂、ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂等が好ましく、ビニル系樹脂がより好ましく、ポリビニルブチラール、ポリビニルアセトアセタール等が更に好ましい。
上記バインダー樹脂としては、例えば、エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、エチルヒドロキシセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルセルロース、酢酸セルロース、酪酸セルロース等のセルロース系樹脂；ポリビニルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルブチラール、ポリビニルアセトアセタール、ポリビニルピロリドン等のビニル系樹脂；ポリ（メタ）アクリレート、ポリ（メタ）アクリルアミド等のアクリル樹脂；ポリウレタン系樹脂；ポリアミド系樹脂；ポリエステル系樹脂；等が挙げられる。
上記バインダー樹脂としては、なかでも、耐熱性、染料の移行性等の点、セルロース系樹脂、ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂等が好ましく、ビニル系樹脂がより好ましく、ポリビニルブチラール、ポリビニルアセトアセタール等が更に好ましい。
上記色材層は、所望により、離型剤、無機微粒子、有機微粒子等の添加剤を使用してもよい。
上記離型剤としては、シリコーンオイル、リン酸エステル等が挙げられる。
上記無機微粒子としては、カーボンブラック、アルミニウム、二硫化モリブデン等が挙げられる。
上記有機微粒子としては、ポリエチレンワックス等が挙げられる。
上記離型剤としては、シリコーンオイル、リン酸エステル等が挙げられる。
上記無機微粒子としては、カーボンブラック、アルミニウム、二硫化モリブデン等が挙げられる。
上記有機微粒子としては、ポリエチレンワックス等が挙げられる。
上記色材層は、上述の染料とバインダー樹脂とを、必要に応じて添加する添加剤とともに、適当な有機溶剤や水に溶解又は分散して塗工液を調製し、更に、グラビア印刷法、スクリーン印刷法、グラビア版を用いたリバースロールコーティング印刷法等の公知の手段により、上述の基材フィルムの一方の面に上記塗工液を塗布し、乾燥することにより形成することができる。
上記有機溶剤としては、トルエン、メチルエチルケトン、エタノール、イソプロピルアルコール、シクロヘキサノン、ジメチルホルムアミド〔ＤＭＦ〕等が挙げられる。
上記色材層の塗工量は、乾燥固形基準で０．２〜６．０ｇ／ｍ２、好ましくは０．２〜３．０ｇ／ｍ２程度である。
上記有機溶剤としては、トルエン、メチルエチルケトン、エタノール、イソプロピルアルコール、シクロヘキサノン、ジメチルホルムアミド〔ＤＭＦ〕等が挙げられる。
上記色材層の塗工量は、乾燥固形基準で０．２〜６．０ｇ／ｍ２、好ましくは０．２〜３．０ｇ／ｍ２程度である。
（その他）
本発明の熱転写シートは、基材の一方の面に色材層を設け、該基材の他方の面に耐熱滑性層を設けてなるものであれば、転写保護層や下引き層やその他の層を設けてなるものであってもよい。
上記転写保護層を上述の色材層と面順次に形成した場合、画像形成後に画像面を保護する保護層を転写することができる。
上記転写保護層の層構成及び組成は特に限定されず、使用する基材シート、色材層等の特徴に応じて、従来公知の技術より選択することができる。
上記下引き層は、基材と染料層または基材と耐熱滑性層の接着性を考慮し、特に染料層と基材の間に設ける場合は染料の転写効率を向上させる組成などを従来公知の技術より適宜選択して設けることができる。
本発明の熱転写シートは、基材の一方の面に色材層を設け、該基材の他方の面に耐熱滑性層を設けてなるものであれば、転写保護層や下引き層やその他の層を設けてなるものであってもよい。
上記転写保護層を上述の色材層と面順次に形成した場合、画像形成後に画像面を保護する保護層を転写することができる。
上記転写保護層の層構成及び組成は特に限定されず、使用する基材シート、色材層等の特徴に応じて、従来公知の技術より選択することができる。
上記下引き層は、基材と染料層または基材と耐熱滑性層の接着性を考慮し、特に染料層と基材の間に設ける場合は染料の転写効率を向上させる組成などを従来公知の技術より適宜選択して設けることができる。
本発明の熱転写シートは、染料の再移行に起因する保護層等への色移り（バック）が非常に少ないだけでなく、耐熱滑性層への染料移行（キック）が少なく、色再現性に優れ、保存後に使用しても低濃度領域も好適に色相を再現することができる。
耐熱滑性層のバインダー樹脂として、セルロース樹脂のうち、セルロース・アセテート・ブチレート〔ＣＡＢ〕樹脂（Ａ１）を選択すると、例えば、印画物へ転写保護層を転写した際、転写保護層へ再移行されにくいので色移り（バック）が非常に少ない。しかしながら、耐熱滑性層のバインダー樹脂としてＣＡＢ樹脂（Ａ１）のみ用いた熱転写シートでは、上述のように色移り（バック）が非常に少ないものの、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）が激しいので、サーマルヘッドを汚染したり、保存したインクリボンから得られる印画物において低濃度領域の濃度が下がる傾向がある。
一方、耐熱滑性層のバインダー樹脂として上述の樹脂（Ａ２）のみ用いた熱転写シートでは、バックが激しくなり、画像を印画した際にバックした染料が印画物に転写されてしまい、想定していない色相となることがある。
この点、本発明の熱転写シートは、ブチリル基の含有率が５０％以上であるＣＡＢ樹脂（Ａ１）と上述の樹脂（Ａ２）とを上述の範囲内の量で耐熱滑性層に含有させることにより、耐熱滑性層からの染料のバックを抑制するだけでなく、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）を抑制しつつ、保存後における色再現性を維持することができる。
耐熱滑性層のバインダー樹脂として、セルロース樹脂のうち、セルロース・アセテート・ブチレート〔ＣＡＢ〕樹脂（Ａ１）を選択すると、例えば、印画物へ転写保護層を転写した際、転写保護層へ再移行されにくいので色移り（バック）が非常に少ない。しかしながら、耐熱滑性層のバインダー樹脂としてＣＡＢ樹脂（Ａ１）のみ用いた熱転写シートでは、上述のように色移り（バック）が非常に少ないものの、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）が激しいので、サーマルヘッドを汚染したり、保存したインクリボンから得られる印画物において低濃度領域の濃度が下がる傾向がある。
一方、耐熱滑性層のバインダー樹脂として上述の樹脂（Ａ２）のみ用いた熱転写シートでは、バックが激しくなり、画像を印画した際にバックした染料が印画物に転写されてしまい、想定していない色相となることがある。
この点、本発明の熱転写シートは、ブチリル基の含有率が５０％以上であるＣＡＢ樹脂（Ａ１）と上述の樹脂（Ａ２）とを上述の範囲内の量で耐熱滑性層に含有させることにより、耐熱滑性層からの染料のバックを抑制するだけでなく、色材層から耐熱滑性層への染料の移行（キック）を抑制しつつ、保存後における色再現性を維持することができる。
本発明の熱転写シートは、上述の基材フィルムの耐熱滑性層側にサーマルヘッド等により所定箇所を加熱・加圧し、転写インク層のうち印字部に相当する箇所の染料を被転写材に転写させて印字することができる。
本発明の熱転写シートが熱昇華型の熱転写シートである場合、上記被転写材として熱転写受像シート等を使用することができる。
上記熱転写受像シートとしては、記録面が染料受容性を有するものであれば特に限定されず、例えば、紙、金属、ガラス、合成樹脂等の基材の少なくとも一方の面に染料受容層を形成したものを挙げることができる。
上記熱転写シートは、熱溶融型の熱転写シートである場合、通常の紙、プラスチックフィルム等を被転写材として使用することもできる。
上記熱転写を行う際に使用するプリンターとしては、特に限定されず、公知の熱転写プリンターを使用することができる。
本発明の熱転写シートが熱昇華型の熱転写シートである場合、上記被転写材として熱転写受像シート等を使用することができる。
上記熱転写受像シートとしては、記録面が染料受容性を有するものであれば特に限定されず、例えば、紙、金属、ガラス、合成樹脂等の基材の少なくとも一方の面に染料受容層を形成したものを挙げることができる。
上記熱転写シートは、熱溶融型の熱転写シートである場合、通常の紙、プラスチックフィルム等を被転写材として使用することもできる。
上記熱転写を行う際に使用するプリンターとしては、特に限定されず、公知の熱転写プリンターを使用することができる。
本発明の熱転写シートは、上述の構成よりなるものであるので、インクリボン保存時における耐熱滑性層への染料移行が抑制されるため、サーマルヘッド汚染が防止でき、色再現性（印画精度）が高く、地汚れ等の問題が生じにくい。
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例及び比較例のみに限定されるものではない。
なお、文中、部又は％とあるのは、特に断りのない限り重量基準である。
本願実施例及び比較例に使用したセルロース・アセテート・ブチレート樹脂のブチリル基の含有率を以下に示す。
・ＣＡＢ５５１−０．０１（イーストマンケミカルカンパニー製）：５３％
・ＣＡＢ５００−５（イーストマンケミカルカンパニー製）：５１％
・ＣＡＢ５３１−１（イーストマンケミカルカンパニー製）：５０％
・ＣＡＢ３２１−０．１（イーストマンケミカルカンパニー製）：３２．５％
・ＣＡＢ３８１−０．１（イーストマンケミカルカンパニー製）：３８％
なお、文中、部又は％とあるのは、特に断りのない限り重量基準である。
本願実施例及び比較例に使用したセルロース・アセテート・ブチレート樹脂のブチリル基の含有率を以下に示す。
・ＣＡＢ５５１−０．０１（イーストマンケミカルカンパニー製）：５３％
・ＣＡＢ５００−５（イーストマンケミカルカンパニー製）：５１％
・ＣＡＢ５３１−１（イーストマンケミカルカンパニー製）：５０％
・ＣＡＢ３２１−０．１（イーストマンケミカルカンパニー製）：３２．５％
・ＣＡＢ３８１−０．１（イーストマンケミカルカンパニー製）：３８％
（実施例１）
基材シートとして、厚さ６μｍの易接着処理済みポリエチレンテレフタレートフィルム〔ＰＥＴ〕（三菱化学ポリエステルフィルム（株）製、ダイヤホイルＫ２０３Ｅ）を用い、その一方の面に下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａをグラビアコーティングにより、乾燥塗布量が０．５ｇ／ｍ２になるように塗布し、１１０℃、２分間乾燥して、耐熱滑性層を形成し、実施例１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
基材シートとして、厚さ６μｍの易接着処理済みポリエチレンテレフタレートフィルム〔ＰＥＴ〕（三菱化学ポリエステルフィルム（株）製、ダイヤホイルＫ２０３Ｅ）を用い、その一方の面に下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａをグラビアコーティングにより、乾燥塗布量が０．５ｇ／ｍ２になるように塗布し、１１０℃、２分間乾燥して、耐熱滑性層を形成し、実施例１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６９．０部
トルエン ４６９．０部
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６９．０部
トルエン ４６９．０部
（実施例２）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｂに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｂ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６３．０部
トルエン ４６３．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｂに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｂ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６３．０部
トルエン ４６３．０部
（実施例３）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｃに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｃ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｃに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｃ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例４）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｄに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｄ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（モディパーＦＳ−７２０、固形分１５ｗｔ％；
日本油脂（株）製） ３３．３部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｄに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｄ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（モディパーＦＳ−７２０、固形分１５ｗｔ％；
日本油脂（株）製） ３３．３部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
（実施例５）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｅに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｅ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性ウレタン樹脂（ダイアロマーＳＰ−２１０５、固形分２０ｗｔ％；
大日精化（株）製） ２５．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８０．０部
トルエン ４８０．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｅに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｅ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性ウレタン樹脂（ダイアロマーＳＰ−２１０５、固形分２０ｗｔ％；
大日精化（株）製） ２５．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８０．０部
トルエン ４８０．０部
（実施例６）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｆに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｆ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性エステル樹脂（Ｘ−２４−８３００、固形分２５ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ２０．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８２．５部
トルエン ４８２．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｆに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｆ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性エステル樹脂（Ｘ−２４−８３００、固形分２５ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ２０．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８２．５部
トルエン ４８２．５部
（実施例７）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｇに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｇ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーンオイル（ＫＦ−９６５−１００、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８１．５部
トルエン ４８１．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｇに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｇ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーンオイル（ＫＦ−９６５−１００、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８１．５部
トルエン ４８１．５部
（実施例８）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｈに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｈ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーンオイル（Ｘ−２２−１７３ＤＸ、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８１．５部
トルエン ４８１．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｈに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｈ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーンオイル（Ｘ−２２−１７３ＤＸ、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８１．５部
トルエン ４８１．５部
（実施例９）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｉに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｉ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８１．５部
トルエン ４８１．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｉに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｉ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８１．５部
トルエン ４８１．５部
（実施例１０）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｊに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｊ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｊに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｊ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
（実施例１１）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｋに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｋ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ４．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １３．３部
シリコーンオイル（Ｘ−２２−１７３ＤＸ、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ２．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８５．５部
トルエン ４８５．４部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｋに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｋ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ４．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １３．３部
シリコーンオイル（Ｘ−２２−１７３ＤＸ、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ２．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８５．５部
トルエン ４８５．４部
（実施例１２）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｌに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｌ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ４．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １３．３部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ２．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８５．５部
トルエン ４８５．４部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｌに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｌ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ４．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １３．３部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ２．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８５．５部
トルエン ４８５．４部
（実施例１３）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｍに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｍ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
マイカ（ＭＫ−１００、固形分１００ｗｔ％；コープケミカル（株）製） ５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｍに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｍ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
マイカ（ＭＫ−１００、固形分１００ｗｔ％；コープケミカル（株）製） ５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例１４）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｎに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｎ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
シリコーンゴムフィラー（ＫＭ−５９７、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｎに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｎ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
シリコーンゴムフィラー（ＫＭ−５９７、固形分１００ｗｔ％；
信越化学工業（株）製） ５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例１５）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｏに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｏ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｏに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｏ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
（実施例１６）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｐに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｐ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（ダイアロマーＳＰ−９０１、固形分１５ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ５０．０部
メチルエチルケトン ４９５．０部
トルエン ４９５．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｐに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｐ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（ダイアロマーＳＰ−９０１、固形分１５ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ５０．０部
メチルエチルケトン ４９５．０部
トルエン ４９５．０部
（実施例１７）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｑに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｑ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｑに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｑ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例１８）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｒに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｒ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（モディパーＦＳ−７２０、固形分１５ｗｔ％；
日本油脂（株）製） ３３．３部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｒに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｒ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（モディパーＦＳ−７２０、固形分１５ｗｔ％；
日本油脂（株）製） ３３．３部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
（実施例１９）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｓに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｓ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｓに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例１９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｓ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
（実施例２０）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｔに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｔ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｔに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｔ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例２１）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｕに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｕ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（モディパーＦＳ−７２０、固形分１５ｗｔ％；
日本油脂（株）製） ３３．３部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｕに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｕ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（モディパーＦＳ−７２０、固形分１５ｗｔ％；
日本油脂（株）製） ３３．３部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
（実施例２２）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｖに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｖ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｖに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｖ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
（実施例２３）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｗに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｗ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５００−５、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｗに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｗ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５００−５、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例２４）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｘに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｘ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５００−５、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｘに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｘ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５００−５、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例２５）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｙに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｙ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５３１−１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｙに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｙ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５３１−１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例２６）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｚに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｚ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５３１−１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ｚに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ｚ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５３１−１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例２７）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ａに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ａ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−１００、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ａに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ａ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−１００、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例２８）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｂに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｂ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−１００、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｂに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｂ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−１００、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例２９）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｃに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｃ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリルポリオール樹脂（アクリット６ＡＮ−２１３、固形分５０ｗｔ％；
大成化工（株）製） ８０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６４．５部
トルエン ４６４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｃに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例２９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｃ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
アクリルポリオール樹脂（アクリット６ＡＮ−２１３、固形分５０ｗｔ％；
大成化工（株）製） ８０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６４．５部
トルエン ４６４．５部
（実施例３０）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｄに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｄ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリルポリオール樹脂（アクリット６ＡＮ−２１３、固形分５０ｗｔ％；
大成化工（株）製） ２０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７９．５部
トルエン ４７９．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｄに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｄ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
アクリルポリオール樹脂（アクリット６ＡＮ−２１３、固形分５０ｗｔ％；
大成化工（株）製） ２０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７９．５部
トルエン ４７９．５部
（実施例３１）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｅに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｅ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
スチレンアクリル樹脂（エスチレンＭＳ−６００、固形分１００ｗｔ％；
新日鐵化学（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｅに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｅ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
スチレンアクリル樹脂（エスチレンＭＳ−６００、固形分１００ｗｔ％；
新日鐵化学（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例３２）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｆに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｆ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
スチレンアクリル樹脂（エスチレンＭＳ−６００、固形分１００ｗｔ％；
新日鐵化学（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｆに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｆ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
スチレンアクリル樹脂（エスチレンＭＳ−６００、固形分１００ｗｔ％；
新日鐵化学（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例３３）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｇに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｇ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｇに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｇ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例３４）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｈに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｈ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｈに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｈ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例３５）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｉに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｉ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
ポリビニルブチラール樹脂（エスレックＢＸ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｉに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｉ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ６０．０部
ポリビニルブチラール樹脂（エスレックＢＸ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） ４０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例３６）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｊに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｊ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
ポリビニルブチラール樹脂（エスレックＢＸ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｊに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｊ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９０．０部
ポリビニルブチラール樹脂（エスレックＢＸ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（実施例３７）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｋに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｋ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １２．５部
アクリルポリオール樹脂（アクリット６ＡＮ−２１３、固形分５０ｗｔ％；
大成化工（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４５４．５部
トルエン ４５４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｋに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｋ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １２．５部
アクリルポリオール樹脂（アクリット６ＡＮ−２１３、固形分５０ｗｔ％；
大成化工（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４５４．５部
トルエン ４５４．５部
（実施例３８）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｌに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｌ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １２．５部
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １２．５部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｌに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、実施例３８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｌ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １２．５部
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １２．５部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例１）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｍに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｍ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｍに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｍ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例２）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｎに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｎ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｎに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｎ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） １５．０部
メチルエチルケトン ５１２．５部
トルエン ５１２．５部
（比較例３）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｏに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｏ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５４０．５部
トルエン ５４０．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｏに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｏ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５４０．５部
トルエン ５４０．５部
（比較例４）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｐに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｐ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｐに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｐ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４７６．０部
トルエン ４７６．０部
（比較例５）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｑに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｑ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５３２．０部
トルエン ５３２．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｑに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｑ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
リン酸エステル（プライサーフＡ−２０８Ｎ、固形分１００ｗｔ％；
第一工業製薬（株）製） ３．０部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５３２．０部
トルエン ５３２．０部
（比較例６）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｒに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｒ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５００−５、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｒに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｒ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５００−５、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例７）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｓに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｓ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５３１−１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｓに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｓ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５３１−１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例８）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｔに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｔ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｔに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｔ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ９５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例９）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｕに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｕ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ５０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ５０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｕに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｕ＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ５５１−０．０１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ５０．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ５０．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例１０）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｖに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｖ＞
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｖに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｖ＞
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例１１）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｗに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｗ＞
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５４０．５部
トルエン ５４０．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｗに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１１の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｗ＞
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５４０．５部
トルエン ５４０．５部
（比較例１２）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｘに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｘ＞
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｘに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１２の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｘ＞
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例１３）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｙに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｙ＞
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５４０．５部
トルエン ５４０．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｙに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１３の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｙ＞
ポリビニルアセタール樹脂（エスレックＫＳ−１、固形分１００ｗｔ％；
積水化学工業（株）製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
イソシアネート化合物（クロスネートＤ−７０、固形分５０ｗｔ％；
大日精化工業（株）製） ３０．０部
メチルエチルケトン ５４０．５部
トルエン ５４０．５部
（比較例１４）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｚに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｚ＞
ＣＡＰ樹脂（ＣＡＰ５０４−０．２、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液ｚに変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１４の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液ｚ＞
ＣＡＰ樹脂（ＣＡＰ５０４−０．２、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例１５）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−１に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−１＞
ＣＡＰ樹脂（ＣＡＰ５０４−０．２、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−１に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１５の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−１＞
ＣＡＰ樹脂（ＣＡＰ５０４−０．２、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例１６）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−２に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−２＞
ニトロセルロース（Ｈ１／２、固形分７０ｗｔ％；
太平化学製品（株）製） １４２．９部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６３．０部
トルエン ４６３．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−２に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１６の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−２＞
ニトロセルロース（Ｈ１／２、固形分７０ｗｔ％；
太平化学製品（株）製） １４２．９部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６３．０部
トルエン ４６３．０部
（比較例１７）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−３に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−３＞
ニトロセルロース（Ｈ１／２、固形分７０ｗｔ％；
太平化学製品（株）製） １０７．１部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６８．０部
トルエン ４６８．０部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−３に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１７の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−３＞
ニトロセルロース（Ｈ１／２、固形分７０ｗｔ％；
太平化学製品（株）製） １０７．１部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４６８．０部
トルエン ４６８．０部
（比較例１８）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−４に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−４＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ３２１−０．１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−４に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１８の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−４＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ３２１−０．１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） １００．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例１９）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−５に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−５＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ３２１−０．１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−５に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例１９の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−５＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ３２１−０．１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
（比較例２０）
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−６に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例２０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−６＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ３８１−０．１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
耐熱滑性層塗工液Ａを下記組成の耐熱滑性層塗工液Ａ−６に変更して耐熱滑性層を形成した以外は、実施例１と同様にして、比較例２０の耐熱滑性層塗工シートを作製した。
＜耐熱滑性層塗工液Ａ−６＞
ＣＡＢ樹脂（ＣＡＢ３８１−０．１、固形分１００ｗｔ％；
イーストマンケミカルカンパニー製） ７５．０部
アクリル樹脂（ダイヤナールＢＲ−８３、固形分１００ｗｔ％；
三菱レイヨン（株）製） ２５．０部
ステアリルリン酸亜鉛（ＳＺ−ＰＦ、固形分１００ｗｔ％；
堺化学工業（株）製） ５．０部
シリコーン変性アクリル樹脂（サイマックＵＳ−３８０、固形分３０ｗｔ％；
東亞合成（株）製） １６．７部
タルク（ミクロエースＰ−３、固形分１００ｗｔ％；日本タルク（株）製）５．０部
メチルエチルケトン ４８４．５部
トルエン ４８４．５部
各実施例及び比較例に関し、以下に示す方法で評価を行った。
（耐熱滑性層への染料の移行性（キック）評価）
上述の実施例及び比較例の各耐熱滑性層塗工シートと下記色材層とを、耐熱滑性層と色材層とが接するよう対向させ、２０ｋｇ／ｃｍ２荷重をかけて、４０℃、湿度２０％環境下で９６時間保管した後、各耐熱滑性層塗工シートの耐熱滑性層への染料の移行を確認し、下記基準に基づき評価した。色材層は、キャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名）のマゼンタ部分を使用した。
◎：色材層と対向させる前と後の耐熱滑性層の色差ΔＥ＊ａｂが２．０未満
○：色材層と対向させる前と後の耐熱滑性層の色差ΔＥ＊ａｂが２．０以上４．０未満
×：色材層と対向させる前と後の耐熱滑性層の色差ΔＥ＊ａｂが４．０以上
なお、測色はグレタグ社製ＧＲＥＴＡＧ Ｓｐｅｃｔｒｏｌｉｎｏ（Ｄ６５光源、視野角２°）にて測定し、色差は下記式に従い算出した。
ΔＥ＊ａｂ＝（（対向前後のＬ値の差）２＋（対向前後のａ値の差）２＋（対向前後のｂ値の差）２）１／２
（耐熱滑性層への染料の移行性（キック）評価）
上述の実施例及び比較例の各耐熱滑性層塗工シートと下記色材層とを、耐熱滑性層と色材層とが接するよう対向させ、２０ｋｇ／ｃｍ２荷重をかけて、４０℃、湿度２０％環境下で９６時間保管した後、各耐熱滑性層塗工シートの耐熱滑性層への染料の移行を確認し、下記基準に基づき評価した。色材層は、キャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名）のマゼンタ部分を使用した。
◎：色材層と対向させる前と後の耐熱滑性層の色差ΔＥ＊ａｂが２．０未満
○：色材層と対向させる前と後の耐熱滑性層の色差ΔＥ＊ａｂが２．０以上４．０未満
×：色材層と対向させる前と後の耐熱滑性層の色差ΔＥ＊ａｂが４．０以上
なお、測色はグレタグ社製ＧＲＥＴＡＧ Ｓｐｅｃｔｒｏｌｉｎｏ（Ｄ６５光源、視野角２°）にて測定し、色差は下記式に従い算出した。
ΔＥ＊ａｂ＝（（対向前後のＬ値の差）２＋（対向前後のａ値の差）２＋（対向前後のｂ値の差）２）１／２
（耐熱滑性層からオーバーコート層への染料の移行性（バック）評価）
上記方法にてキックさせた各耐熱滑性層塗工シートとオーバーコート層（キャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名））とを、耐熱滑性層とオーバーコート層とが接するよう対向させ、２０ｋｇ／ｃｍ２荷重をかけて、６０℃、湿度２０％環境下で２４時間保管した。その後、染料が移行した保護層と受像紙の受像面とを重ね合わせ、ラミネート試験機（ラミパッカーＬＰＤ２３０５ＰＲＯ、フジプラ（株）製）を用いて、１０５℃、４ｍｍ／ｓｅｃ／ｌｉｎｅにて転写を行った。更に、受像紙から保護層を剥がし、転写部の色相をグレタグ社製ＧＲＥＴＡＧ Ｓｐｅｃｔｒｏｌｉｎｏ（Ｄ６５光源、視野角２°）を用いて測定し、下記基準に基づき評価した。受像紙はキャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名）を使用した。
◎：バックさせていないオーバーコート層の転写物とバックさせたオーバーコート層の転写物の色差ΔＥ＊ａｂが１．５未満
○：バックさせていないオーバーコート層の転写物とバックさせたオーバーコート層の転写物の色差ΔＥ＊ａｂが１．５以上３．０未満
×：バックさせていないオーバーコート層の転写物とバックさせたオーバーコート層の転写物の色差ΔＥ＊ａｂが３．０以上
上記方法にてキックさせた各耐熱滑性層塗工シートとオーバーコート層（キャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名））とを、耐熱滑性層とオーバーコート層とが接するよう対向させ、２０ｋｇ／ｃｍ２荷重をかけて、６０℃、湿度２０％環境下で２４時間保管した。その後、染料が移行した保護層と受像紙の受像面とを重ね合わせ、ラミネート試験機（ラミパッカーＬＰＤ２３０５ＰＲＯ、フジプラ（株）製）を用いて、１０５℃、４ｍｍ／ｓｅｃ／ｌｉｎｅにて転写を行った。更に、受像紙から保護層を剥がし、転写部の色相をグレタグ社製ＧＲＥＴＡＧ Ｓｐｅｃｔｒｏｌｉｎｏ（Ｄ６５光源、視野角２°）を用いて測定し、下記基準に基づき評価した。受像紙はキャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名）を使用した。
◎：バックさせていないオーバーコート層の転写物とバックさせたオーバーコート層の転写物の色差ΔＥ＊ａｂが１．５未満
○：バックさせていないオーバーコート層の転写物とバックさせたオーバーコート層の転写物の色差ΔＥ＊ａｂが１．５以上３．０未満
×：バックさせていないオーバーコート層の転写物とバックさせたオーバーコート層の転写物の色差ΔＥ＊ａｂが３．０以上
（インキポットライフ評価）
１１０ｍｌガラス容器に、調製直後の耐熱滑性層塗工液Ａ〜Ｚ、ａ〜ｚ及びＡ−１〜Ａ−６の各５０ｍｌと攪拌子を入れ、マグネチックスターラーで攪拌しながら、３０℃、湿度５０％条件下にて１２時間及び２４時間放置した後の塗工液の状態（外観・粘度）を観察した。
◎：１２時間後と２４時間後の塗工液の状態が調製直後と差がみられない。
○：１２時間後の塗工液は調製直後と差がないが、２４時間後の塗工液は状態変化（増粘等）している。
×：１２時間後、２４時間後のいずれも調製直後の塗工液と状態が異なる。
１１０ｍｌガラス容器に、調製直後の耐熱滑性層塗工液Ａ〜Ｚ、ａ〜ｚ及びＡ−１〜Ａ−６の各５０ｍｌと攪拌子を入れ、マグネチックスターラーで攪拌しながら、３０℃、湿度５０％条件下にて１２時間及び２４時間放置した後の塗工液の状態（外観・粘度）を観察した。
◎：１２時間後と２４時間後の塗工液の状態が調製直後と差がみられない。
○：１２時間後の塗工液は調製直後と差がないが、２４時間後の塗工液は状態変化（増粘等）している。
×：１２時間後、２４時間後のいずれも調製直後の塗工液と状態が異なる。
（印画適正評価）
上述の実施例及び比較例で作成した各耐熱滑性層塗工シートに、耐熱滑性層と反対側の面に下記組成の色材層塗工液を乾燥塗布量が０．８ｇ／ｍ２となるように、塗布、乾燥して色材層と耐熱滑性層とを有する熱転写シートを作成した。
＜色材層塗工液＞
Ｃ．Ｉ．ソルベントブルー６３ ３．０部
ポリビニルブチラール樹脂（エスレックＢＸ−１ 積水化学工業（株）製）３．０部
メチルエチルケトン ４１．０部
トルエン ４１．０部
上述の実施例及び比較例で作成した各耐熱滑性層塗工シートに、耐熱滑性層と反対側の面に下記組成の色材層塗工液を乾燥塗布量が０．８ｇ／ｍ２となるように、塗布、乾燥して色材層と耐熱滑性層とを有する熱転写シートを作成した。
＜色材層塗工液＞
Ｃ．Ｉ．ソルベントブルー６３ ３．０部
ポリビニルブチラール樹脂（エスレックＢＸ−１ 積水化学工業（株）製）３．０部
メチルエチルケトン ４１．０部
トルエン ４１．０部
得られた各熱転写シートをキャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名）のシアンパネル部分に切り貼りし、キャノン（株）製カラーインク／ペーパーセットＫＰ−３６ＩＰ（商品名）受像紙とともに、キャノン（株）製デジタルフォトプリンターＣＰ−２００を用いて印画適性評価を行った。印画は１０℃、湿度２０％と、４０℃、湿度９０％の両環境下において、ブラック画像（純正メディアのイエロー＋純正メディアのマゼンタ＋純正メディアのシアンの混合色）の階調値８５／２５５、１２８／２５５、１９２／２５５、２５５／２５５（濃度マックス）４種にて行ったところ、全ての熱転写シート、環境、画像にて印画の不具合はみられなかった。
各試験の結果を下記表１にまとめた。
各実施例の耐熱滑性層塗工シートは、何れも染料移行性がキック及びバックともに低く、インキの安定性も高かった。一方、バインダー樹脂としてＣＡＢ樹脂のみを配合した比較例１、２、４、６及び７の耐熱滑性層塗工シート、ＣＡＢ樹脂の割合が高い比較例８の耐熱滑性層塗工シートはキックが多く生じる傾向にあった。また、アクリル樹脂、ポリビニルアセタール樹脂のみからなる比較例１０〜１３はキックが良いもののバックが悪く、ＣＡＢ以外のセルロース系樹脂からなる比較例１４〜１７はバックが悪い結果となった。なお、バインダー樹脂としてＣＡＢ樹脂のみを配合した比較例３及び５の各耐熱滑性層塗工シートは、粒径が高い架橋剤を多く添加したので、実施例と同等のキックバック性を示したと考えられる。以上より、各実施例の耐熱滑性層塗工シートと同じ構成の耐熱滑性層を設けることにより、染料移行を抑制できる熱転写シートが得られることが分かった。
本発明の熱転写シートは、上述の構成よりなるものであるので、インクリボン保管時において耐熱滑性層への染料の移行が抑制されるためサーマルヘッド汚染が防止でき色再現性が高く、地汚れ等の問題が生じにくい。また、過剰な架橋によりキックバック抑制を達成している構成ではないためにインキの安定性も高い。
Claims (2)
- 基材の一方の面に色材層を設け、該基材の他方の面に耐熱滑性層を設けてなる熱転写シートにおいて、
前記耐熱滑性層は、セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）と、アクリル系樹脂及びポリビニルアセタール樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（Ａ２）と、滑剤（Ａ３）とを含むものであり、
前記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）は、ブチリル基の含有率が５０％以上であり、前記セルロース・アセテート・ブチレート樹脂（Ａ１）及び前記樹脂（Ａ２）の合計重量の６０〜９０重量％である
ことを特徴とする熱転写シート。 - 前記耐熱滑性層は、滑剤として、金属石鹸、シリコーンオイル、シリコーン変性樹脂及びリン酸エステルよりなる群から選ばれる少なくとも１種を含むことを特徴とする請求項１記載の熱転写シート。
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