JP4765641B2 - Manufacturing method of molten metal plated steel strip - Google Patents
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Description
本発明は、溶融めっきプロセスにおいて、スプラッシュ飛散を軽減し、またエッジオーバーコートを防止できる溶融金属めっき鋼帯の製造方法に関するものである。 The present invention relates to a method for producing a hot-dip metal-plated steel strip capable of reducing splash scattering and preventing edge overcoat in a hot-dip plating process.
連続溶融めっきプロセス等においては、図８に示すように、一般的に溶融金属が満たされているめっき浴８に鋼帯Ｓを浸漬させシンクロール７で方向転換した後、該鋼帯Ｓを鉛直上方に引き上げる工程の後に、鋼帯表面に付着した溶融金属が板幅方向および板長手方向に均一に所定のめっき厚になるように、この鋼帯Ｓを挟んで対向して設けた鋼帯幅方向に延在するガスワイピングノズル１から加圧気体を鋼帯上に噴出させて、余剰な溶融金属を絞り取り、溶融金属の付着量（めっき付着量）を制御するガスワイピング装置が設けられている。
In a continuous hot dipping process or the like, as shown in FIG. 8, the steel strip S is generally immersed in a plating bath 8 filled with molten metal, and the direction is changed by the
ガスワイピングノズル１は、多様な鋼帯幅に対応すると同時に鋼帯引き上げ時の幅方向のズレなどに対応するため、通常、鋼帯幅より長く、すなわち鋼帯Ｓの幅端部より外側まで延びている。このようなガスワイピング装置では、鋼帯エッジ部に衝突する噴流がやや外側を向いてしまって衝突力が減少するために、鋼帯エッジ部のめっき厚が中央部に比べて厚くなるエッジオーバーコートが発生したり、鋼帯Ｓに衝突した噴流の乱れによって鋼帯下方に落下する溶融金属が周囲に飛び散る、いわゆるスプラッシュが発生したりして、鋼帯の表面品質の低下を招く。
The
また、連続プロセスにおいて、生産量を増加させるには、鋼帯通板速度を増加させればよいが、連続溶融めっきプロセスにおいてガスワイピング方式でめっき付着量を制御する場合、溶融金属の粘性により、ライン速度の増加に伴って鋼帯のめっき浴通過直後の初期付着量が増加するため、めっき付着量を一定範囲内に制御するには、ワイピングガス圧力をより高圧に設定せざるを得ず、それによってスプラッシュが大幅に増加し、良好な表面品質を維持できなくなる。 Moreover, in order to increase the production amount in the continuous process, the steel plate passing speed may be increased. However, in the case of controlling the coating amount by the gas wiping method in the continuous hot dipping process, due to the viscosity of the molten metal, As the line speed increases, the initial adhesion amount immediately after passing through the plating bath of the steel strip increases, so to control the plating adhesion amount within a certain range, the wiping gas pressure must be set to a higher pressure, As a result, the splash is greatly increased and good surface quality cannot be maintained.
上記の問題を解決するため、鋼帯両端部近傍に気体ノズルを設ける方法や、鋼帯両端部延長面上に位置するバッフルプレートを設けて鋼帯の表裏面から噴射されるガス同士の衝突を遮断する方法が以下の通り開示されている。 In order to solve the above problems, a method of providing a gas nozzle in the vicinity of both ends of the steel strip, or a baffle plate positioned on the extension surface of both ends of the steel strip to provide collision between gases injected from the front and back surfaces of the steel strip. A method of blocking is disclosed as follows.
特許文献１には、図９に示すように、主ノズル（ワイピングノズル）１１下方の鋼帯Ｓ幅方向延長線上に設けたサイドノズル１２により、鋼帯エッジ部に付着する余剰の溶融金属のワイピングを行った後、主ノズル１１によりガスワイピングを行う方法が開示されている。
In
特許文献２には、図１０に示すように、鋼帯Ｓと平行な向きの垂直板部２１とその下側縁に形成されたガス流を傾斜させる傾斜部２２を有し、鋼帯側端部には鋼帯Ｓへの流れを遮断する突起条２３が形成されたバッフルプレート２０を用いてガスワイピングを行う方法が開示されている。
As shown in FIG. 10,
特許文献３には、図１１に示すように、鋼帯Ｓの幅方向延長面に設けたバッフルプレート３０への溶融金属の付着を防止するべく、バッフルプレート３０の鋼帯側端部３１に下向きのガスノズル３２を設ける方法、前記鋼帯側端部３１の内部に冷却部（図示なし）を設ける方法、前記鋼帯側端部３１を溶融金属との濡れ性が小さい材質で構成する方法、あるいは上記の方法を組み合わせる方法が開示されている。
In Patent Document 3, as shown in FIG. 11, in order to prevent adhesion of molten metal to the
特許文献４には、図１２に示すように、バッフルプレート４０の鋼帯側コーナー下部に、鋼帯エッジ付近のワイピングノズル４１からの噴射ガスの流れを内向きに変える傾斜ガイド４２を設けて騒音とスプラッシュの発生を防止する方法が開示されている。
ところが、特許文献１に開示された方法では、斜め内向きのサイドノズル１２から噴射されたガスと、主ノズル１１から噴射され鋼帯Ｓに衝突した後に下方（めっき浴方向）に流れるガスが合流し、相対的にガスの乱れが増大するため、エッジオーバーコートは低減するものの、溶融金属のスプラッシュが大量発生してしまう問題があった。また、ワイピングノズル１１噴射口付近で発生したスプラッシュが前記サイドノズル１２につらら状に堆積して鋼帯に付着するため、安定操業できなかった。
However, in the method disclosed in
特許文献２に開示された方法では、発生したスプラッシュがバッフルプレート２０の傾斜部２２に堆積し、その塊が鋼帯Ｓに飛んできて欠陥になる問題があった。また、バッフルプレート２０の鋼帯側端部に突起条２３を設けると、鋼帯Ｓの幅方向中央部から端部に流れたワイピングガスが突起条２３により遮断されて大規模な渦が発生するため、スプラッシュが大量に発生することがわかった。
In the method disclosed in
特許文献３に開示された方法では、バッフルプレート３０にスプラッシュが付着しにくいものの、バッフルプレート３０の鋼帯側端部３１に発生する渦によるガスの乱れはなくならないため、スプラッシュおよびエッジオーバーコートの低減効果には限界があった。
In the method disclosed in Patent Document 3, although splash does not easily adhere to the
特許文献４に開示された方法では、特許文献１と同様に、内向きのガス流れを発生させてもガスの乱れが増加するためスプラッシュの発生は多く、また傾斜ガイド４２上部に堆積したスプラッシュが鋼帯に付着して粒状の表面欠陥の原因となる問題があった。
In the method disclosed in
本発明は、上記の問題点を解決し、バッフルプレートによるガスの乱れを低減させることでスプラッシュの発生を低減させ、同時に鋼帯両端部でのワイピングガスの衝突圧力の減衰を無くすことにより、エッジオーバーコートを防止し鋼帯幅方向でのめっき付着量の均一性に優れる溶融めっき鋼帯の製造方法を提供することを目的とする。 The present invention solves the above-mentioned problems, reduces the occurrence of splash by reducing the gas turbulence caused by the baffle plate, and at the same time eliminates the attenuation of the collision pressure of the wiping gas at both ends of the steel strip. An object of the present invention is to provide a method for producing a hot-dip galvanized steel strip which prevents overcoat and is excellent in the uniformity of the coating amount in the width direction of the steel strip.
上記課題を解決する本発明の手段は次のとおりである。
（１）溶融金属めっき浴から連続的に引き上げられる鋼帯の表面に、鋼帯を挟んでその両面に対向配置したガスワイピングノズルからガスを吹き付けて付着金属の厚さを制御する溶融金属めっき鋼帯の製造方法において、前記鋼帯の幅方向両側端部近傍の鋼帯延長面上に、ガスワイピングノズルから噴射されたガス同士の衝突を遮断するバッフルプレートを設けるとともに、該バッフルプレートは、鋼帯端部側が、板厚が鋼帯端部に向かって薄くなるように形成することを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
Means of the present invention for solving the above-mentioned problems are as follows.
(1) Molten metal-plated steel that controls the thickness of the deposited metal by blowing gas from the gas wiping nozzle that is placed opposite to both sides of the steel strip across the surface of the steel strip that is continuously pulled up from the molten metal plating bath In the strip manufacturing method, a baffle plate for blocking collision between gases injected from a gas wiping nozzle is provided on the steel strip extension surface in the vicinity of both ends in the width direction of the steel strip. A method for producing a hot-dip metal-plated steel strip, characterized in that the strip end side is formed so that the plate thickness becomes thinner toward the end of the steel strip.
（２） （１）に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法において、前記バッフルプレートのガスワイピングノズルから噴射されたガス同士が衝突する位置よりも上方に、該バッフルプレートの厚みよりも幅が広い邪魔板を取り付けることを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造方法。 (2) In the method for manufacturing a molten metal-plated steel strip according to (1), the width of the baffle plate is wider than the thickness of the baffle plate above the position where the gas jetted from the gas wiping nozzles of the baffle plate collide with each other. A method for producing a molten metal-plated steel strip, characterized by attaching a wide baffle plate.
本発明によれば、バッフルプレートによるガスの乱れが低減することにより、スプラッシュを防止でき、また鋼帯端部における下方へのガス流れを増加させることでエッジオーバーコートを防止できる。 According to the present invention, it is possible to prevent the splash by reducing the gas turbulence caused by the baffle plate, and it is possible to prevent the edge overcoat by increasing the gas flow downward at the end of the steel strip.
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。図１は、本発明の実施に使用するガスワイピング装置の実施形態を示す図で、（ａ）はガスワイピングノズルの鋼帯端部近傍部分を示す概略斜視図、（ｂ）はガスワイピングノズルの鋼帯端部近傍部分の平面図である。図１において、１はガスワイピングノズル、２はバッフルプレート、Ｓは鋼帯である。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram showing an embodiment of a gas wiping device used in the practice of the present invention, in which (a) is a schematic perspective view showing the vicinity of a steel strip end portion of the gas wiping nozzle, and (b) is a diagram of the gas wiping nozzle. It is a top view of the steel strip edge part vicinity part. In FIG. 1, 1 is a gas wiping nozzle, 2 is a baffle plate, and S is a steel strip.
ガスワイピングノズル１、１は鋼帯Ｓを挟んでその両面に対向配置され、鋼帯Ｓの幅方向延長面上にバッフルプレート２が配置されている。バッフルプレート２は、反鋼帯側部分２ｂは平板で形成され、鋼帯側部分２ａは、板厚が鋼帯側に向かって徐々に薄くなり、先端部は尖っている。
The
図２は、ガスワイピング装置の上方からみたときのバッフルプレート形状によるワイピングガスの流れを示す図で、（ａ）は単純な平板のバッフルプレートにおけるワイピングガスの流れ、（ｂ）は図１の装置で用いられているバッフルプレートにおけるワイピングガスの流れを示す。 2A and 2B are diagrams showing the flow of wiping gas due to the baffle plate shape when viewed from above the gas wiping device, where FIG. 2A is a flow of wiping gas in a simple flat baffle plate, and FIG. 2B is a device of FIG. The flow of the wiping gas in the baffle plate used in FIG.
単純な平板（厚さ：４〜１０ｍｍ）のバッフルプレートでは、図２（ａ）に示すように、上から見たときの形状が矩形であり、バッフルプレート２−１端部で渦が発生し、これが鋼帯Ｓ端部にも影響してくるためにスプラッシュが増大する。一方、本発明で使用する図１の装置のバッフルプレート２では、図２（ｂ）に示すように、バッフルプレートの表裏を流れるガス同士の合流及びこれらのガスと鋼帯の方から流れてくるガスとの合流がスムーズでバッフルプレート２端部で渦が発生せず、鋼帯端部および下方（めっき浴方向）の流れに対しても乱れを少なく抑えられる。鋼帯端部のガスの乱れが少ないことで、溶融金属のスプラッシュの発生が少なくなるとともに、ワイピングガスの鋼帯端部における衝突圧力の低下を防止することが可能となり、エッジオーバーコートが大幅に低減し、鋼帯幅方向のめっき付着量分布を均一にできる。
As shown in FIG. 2A, a simple flat plate (thickness: 4 to 10 mm) baffle plate has a rectangular shape when viewed from above, and a vortex is generated at the end of the baffle plate 2-1. Since this also affects the end of the steel strip S, the splash increases. On the other hand, in the
図３は、バッフルプレート２の水平方向断面図である。本発明の実施に使用するバッフルプレートにおいて、スプラッシュ防止性能、エッジオーバー防止性能に影響するパラメータは、図３に示すバッフルプレートの先端厚み及び先端角度である。スプラッシュ防止及びエッジオーバー防止の点から、先端角度は１２０°以下が好ましく、剛性を考慮すると５°〜９０°がより好ましく、５°〜３０°がさらに好ましい。バッフルプレートの傾斜部長さは、スプラッシュ防止性能、エッジオーバー防止性能に及ぼす影響は少ないので、特に限定されない。
FIG. 3 is a horizontal sectional view of the
バッフルプレート２の反鋼帯側部分（平板部分）２ｂの板厚は従来のバッフルプレートと同様でよい。この板厚の下限は、衝突ガスによってバッフルプレートが振動する（ビビる）のを防止する等の剛性確保の点から決定され、上限は、鋼帯とノズル間隔以下とされ、例えば４〜１０ｍｍの範囲内の厚さとすればよい。
The plate thickness of the anti-steel strip side portion (flat plate portion) 2b of the
図１の装置では、バッフルプレート２は鋼帯端部側が、厚みが徐々に薄くなり、先端部分が尖っていた。本発明においては、バッフルプレートの鋼帯端部側が、厚みが徐々に薄くなっていれば、先端部分が尖っていなくとも、スプラッシュ防止効果及びエッジオーバー防止効果が奏されるが、スプラッシュ防止効果及びエッジオーバー防止の観点からは、先端厚みは１ｍｍ以下がより好ましい。
In the apparatus of FIG. 1, the
バッフルプレートに衝突したガスの一部はプレート面に沿って下方に流れる。図４は、ガスワイピング装置を真横からみたときのバッフルプレート形状によるワイピングガスの流れを示す図で、（ａ）は単純な平板のバッフルプレートにおけるワイピングガスの流れ、（ｂ）は板厚がめっき浴方向に向かって徐々に薄くなり、先端部が尖っているバッフルプレートにおけるワイピングガスの流れを示す。スプラッシュに影響するのは、バッフルプレートに衝突したガスの下降流であるので、図４（ａ）、（ｂ）ではガス流れはバッフルプレートに衝突したガスの下降流のみを示した。 Part of the gas that collides with the baffle plate flows downward along the plate surface. 4A and 4B are diagrams showing the flow of wiping gas due to the baffle plate shape when the gas wiping apparatus is viewed from the side. FIG. 4A shows the flow of wiping gas in a simple flat baffle plate, and FIG. The flow of the wiping gas in the baffle plate which becomes gradually thin toward the bath direction and has a sharp tip is shown. Since it is the downward flow of the gas colliding with the baffle plate that affects the splash, in FIGS. 4A and 4B, only the downward flow of the gas colliding with the baffle plate is shown.
単純な平板のバッフルプレートでは、図４（ａ）に示すように、バッフルプレート２−１の下端部で渦が発生し、これが鋼帯端部に影響してきてスプラッシュが発生する。板厚がめっき浴方向に向かって徐々に薄くなり、先端部が尖っているバッフルプレートでは、図４（ｂ）に示すように、バッフルプレート２表裏のガスの合流がスムーズになることで、めっき浴方向の流れに対して乱れを少なく抑えられ、鋼板端部のガスの乱れが低下し、溶融金属のスプラッシュの発生がより少なくなるとともに、ワイピングガスの鋼帯端部における衝突圧力の低下を防止する効果をより向上できる。 In a simple flat baffle plate, as shown in FIG. 4A, a vortex is generated at the lower end portion of the baffle plate 2-1, and this influences the end portion of the steel strip to generate splash. In the baffle plate where the plate thickness gradually decreases toward the plating bath and the tip is pointed, as shown in FIG. The turbulence can be suppressed to a lesser degree against the flow in the bath direction, the gas turbulence at the end of the steel plate is reduced, the occurrence of splash of molten metal is reduced, and the reduction of the collision pressure of the wiping gas at the end of the steel strip is prevented. The effect to do can be improved.
以上の理由から、本発明で使用するバッフルプレート２は、鋼帯端部側が、板厚が鋼帯端部に向かって薄くなるように形成されるとともに、下端部側の板厚がめっき浴方向に向かって徐々に薄くなるように形成されているものがより好ましい。
For the above reasons, the
この場合、バッフルプレート２の先端厚み（図５の先端厚み）は１ｍｍ以下が好ましく、鉛直方向のバッフルプレート先端角度（水平方向に板厚が変化していない部分（図１（ｂ）の２ｂ）での鉛直方向断面におけるバッフルプレートの先端角度、図５の先端角度）は９０°以下が好ましく、５〜６０°以下がより好ましい。鉛直方向の傾斜部長さは、スプラッシュ防止性能、エッジオーバー防止性能に及ぼす影響は少ないので、特に限定されない。 In this case, the tip thickness of the baffle plate 2 (tip thickness in FIG. 5) is preferably 1 mm or less, and the baffle plate tip angle in the vertical direction (the portion where the plate thickness has not changed in the horizontal direction (2b in FIG. 1B)). The tip angle of the baffle plate in the vertical cross section of FIG. 5 (tip angle of FIG. 5) is preferably 90 ° or less, and more preferably 5 to 60 ° or less. The length of the inclined portion in the vertical direction is not particularly limited because it has little influence on the splash prevention performance and the edge over prevention performance.
従来のバッフルプレートでは、バッフルプレートと鋼帯の距離が変わるとスプラッシュ防止性能が大きく変化し、バッフルプレートを鋼帯により近接させた方が、スプラッシュ防止性能が向上する。具体的にはバッフルプレートと鋼帯の距離が３〜５ｍｍ程度でスプラッシュが飛散していなくても、該距離が７〜１０ｍｍになると急激にスプラッシュの飛散が目立ち始める等の変化がある。そのため、バッフルプレートと鋼帯の距離制御は非常にシビアな制御が必要であった。本発明のバッフルプレートでは、鋼帯側先端部での渦の発生が少ないため、バッフルプレートと鋼帯の距離が大きくなってもスプラッシュ防止効果が奏されるため、バッフルプレートと鋼帯の距離制御は、従来のバッフルプレートのようにシビアな距離制御を行う必要がなくなる。 In the conventional baffle plate, when the distance between the baffle plate and the steel strip is changed, the splash prevention performance is greatly changed. When the baffle plate is brought closer to the steel strip, the splash prevention performance is improved. Specifically, even if the distance between the baffle plate and the steel strip is about 3 to 5 mm and the splash is not scattered, there is a change such that the splash starts to be noticeable when the distance is 7 to 10 mm. Therefore, the distance control between the baffle plate and the steel strip has to be very severe. In the baffle plate of the present invention, since the generation of vortices at the steel strip side tip is small, even if the distance between the baffle plate and the steel strip is increased, the splash prevention effect is exhibited. Eliminates the need for severe distance control as in conventional baffle plates.
図６は、本発明の実施に使用するガスワイピング装置の別の実施形態を示し、ガスワイピングノズルの鋼帯端部近傍部分を示す概略斜視図である。本装置のバッフルプレート３は、鋼帯幅方向の鋼帯延長面上のプレート部分２Ａは、図１のバッフルプレート２と同じ構造であり、その上部に、該プレート部分２Ａの厚みよりも幅が広い邪魔板４を設けたものである。
FIG. 6 is a schematic perspective view showing another embodiment of the gas wiping apparatus used for carrying out the present invention and showing the vicinity of the steel strip end portion of the gas wiping nozzle. In the baffle plate 3 of this apparatus, the
図１の装置では、バッフルプレート２に衝突したガスは、図７（ａ）に示すように、プレートに沿って上下方向に分流する。図６の装置では、バッフルプレート３上部に、プレート部分２Ａの厚みよりも幅が広い邪魔板４を設けたことで、邪魔板４によって上方へのガス流れが抑制され、図７（ｂ）に示すように、下方へのガスの流れが増加する。この結果、鋼帯端部における溶融金属持上げ量（めっき浴を通過した鋼帯に付着している溶融金属量）を低減することができ、鋼帯幅方向のめっき付着量の均一性をさらに向上できる。
In the apparatus of FIG. 1, the gas that collides with the
図６の装置では、バッフルプレート３の鋼帯面と平行な面内にあるプレート部分２Ａの上端に邪魔板４を設けたが、邪魔板４はプレート部分２Ａのワイピングガス衝突位置より上方にあればよく、バッフルプレートのプレート部分２Ａ側面に、該プレート部分２Ａ表面に対してほぼ垂直に設けてあってもよい。
In the apparatus of FIG. 6, the
図３に示すバッフルプレートの先端厚み及び先端角度の好適条件を明らかにするため、図１に示したガスワイピング装置を、連続溶融亜鉛めっきラインに設置し、バッフルプレートの鋼帯端部側の形状（バッフルプレートの先端厚み、先端角度および傾斜部長さ）を種々変更し、溶融亜鉛めっき鋼帯の製造実験を行った。バッフルプレートは、ワイピングノズル両端上部に設けたサーボモータによる位置制御装置からフレームを伸ばした先にボルト締めで取り付け、鋼帯との距離を容易に制御できるようにするとともに、バッフルプレートは簡単に交換できるようにした。 In order to clarify the preferable conditions of the tip thickness and tip angle of the baffle plate shown in FIG. 3, the gas wiping device shown in FIG. 1 is installed in a continuous galvanizing line, and the shape of the baffle plate on the end side of the steel strip Various experiments were carried out on the hot-dip galvanized steel strip by changing the (baffle plate tip thickness, tip angle, and slope length). The baffle plate is bolted to the point where the frame is extended from the position control device with servo motors provided at the top of both ends of the wiping nozzle so that the distance from the steel strip can be easily controlled, and the baffle plate can be easily replaced I was able to do it.
鋼帯端部側が、鋼帯端部に向かって厚さが薄くなる形状のバッフルプレート（厚さが鋼帯端部に向かって厚さが薄くなるとともに、下方（溶融めっき浴側）に向かって薄くなる形状のバッフルプレートを含む。）は、高さ（鋼帯走行方向寸法）５０ｍｍ、反鋼帯端部側の平板部分は幅（鋼帯幅方向寸法）２００ｍｍ、邪魔板は厚さ５ｍｍとした。単純な平板からなる通常のバッフルプレートは高さ５０ｍｍ、幅２００ｍｍとした。本実施例のバッフルプレートは直線的に板厚を薄くしているが、曲線的な形状であっても構わない。 A baffle plate with a steel strip end that decreases in thickness toward the steel strip end (thickness decreases in thickness toward the steel strip end and moves downward (to the hot dipping bath)) The thickness (including the baffle plate to be thinned) is 50 mm in height (dimension in the running direction of the steel strip), the flat plate portion on the end side of the steel strip is 200 mm in width (dimension in the width of the steel strip), and the baffle plate is 5 mm in thickness did. A normal baffle plate made of a simple flat plate had a height of 50 mm and a width of 200 mm. The baffle plate of the present embodiment is linearly thinned, but may have a curvilinear shape.
製造条件は、ワイピングノズルのスリットギャップ０．８ｍｍ、ワイピングノズル−鋼帯距離８ｍｍ、溶融亜鉛浴からのノズル高さ４２０ｍｍ、溶融亜鉛浴温度４６０℃とし、鋼帯のサイズは、１．０ｍｍ厚×１．８ｍ幅とした。ワイピングガスの衝突位置はバッフルプレート上部から２０ｍｍ（邪魔板を設けた場合は邪魔板高さを除く寸法である。）の位置とした。その他の製造条件及びめっき付着量、めっき付着量差（鋼帯エッジ１００ｍｍ−センター）、スプラッシュ発生量の調査結果を表１に示す。バッフルプレートと鋼帯との距離は従来バッフルプレートとの違いを明確にするために一律で１０ｍｍとした。スプラッシュ発生量は、各製造条件で通過した鋼帯長さに対する検査工程でスプラッシュ欠陥ありと判定された鋼帯長さの比率であり、実用上問題とならない軽度のスプラッシュ欠陥を含んでいる。 The manufacturing conditions were a slit gap of the wiping nozzle of 0.8 mm, a wiping nozzle-steel strip distance of 8 mm, a nozzle height from the molten zinc bath of 420 mm, a molten zinc bath temperature of 460 ° C., and the size of the steel strip was 1.0 mm thick × The width was 1.8 m. The collision position of the wiping gas was 20 mm from the upper part of the baffle plate (when the baffle plate was provided, the dimension excluding the baffle plate height). Table 1 shows the other manufacturing conditions, the amount of plating adhesion, the difference in the amount of plating adhesion (steel strip edge 100 mm-center), and the amount of splash generated. The distance between the baffle plate and the steel strip was uniformly 10 mm in order to clarify the difference from the conventional baffle plate. The splash generation amount is a ratio of the steel strip length determined to have a splash defect in the inspection process to the steel strip length passed under each manufacturing condition, and includes a slight splash defect that does not cause a problem in practice.
実施例１〜５は、バッフルプレートの先端厚みを一定にして、先端角度の影響を確認したもので、単純な平板からなる通常のバッフルプレートを用いた比較例１と比較すると、いずれの場合もスプラッシュ発生量およびセンターとエッジのめっき付着量差の点で比較例１より良好であった。特に、実施例１（先端角度１０°）と実施例２（先端角度３０°）は、スプラッシュ発生量が比較例１の１０分の１、めっき付着量差が５分の１の１．０ｇ／ｍ２となった。この結果より、先端角度は１２０°以下が好ましく、剛性を考慮すれば５°以上ある方がいいから、５°〜９０°がより好ましく、５°〜３０°がさらに好ましいことがわかった。
In Examples 1 to 5, the tip thickness of the baffle plate was made constant, and the influence of the tip angle was confirmed. Compared with Comparative Example 1 using a normal baffle plate made of a simple flat plate, in any case It was better than Comparative Example 1 in terms of the amount of splash generation and the difference in the amount of plating adhesion between the center and the edge. Particularly, in Example 1 (tip angle 10 °) and Example 2 (
実施例２および実施例６〜７は、先端角度を一定（３０°）にして先端厚みの影響を確認したもので、比較例１と比較すると、先端厚みが３ｍｍ（実施例７）であってもスプラッシュ発生量およびセンターとエッジのめっき付着量差は改善した。先端厚みは１ｍｍ以下がより好ましいことがわかった。 In Example 2 and Examples 6-7, the effect of the tip thickness was confirmed with the tip angle kept constant (30 °). Compared with Comparative Example 1, the tip thickness was 3 mm (Example 7). In addition, the amount of splash and the difference between the center and edge plating deposits were improved. It was found that the tip thickness is more preferably 1 mm or less.
実施例１および実施例８〜９は、先端角度と先端厚みを一定（各々１０°及び０．２ｍｍ）にして、傾斜部長さの影響を確認したものであるが、これらの例では結果にほとんど差がなかった。したがって、バッフルプレートの剛性を考慮して先端角度を大きくして傾斜部長さを短くしてもよいことがわかった。 In Example 1 and Examples 8 to 9, the tip angle and tip thickness were made constant (10 ° and 0.2 mm, respectively), and the influence of the inclined portion length was confirmed. There was no difference. Therefore, it has been found that the inclination angle may be shortened by increasing the tip angle in consideration of the rigidity of the baffle plate.
実施例１０は、鋼帯側端部厚みを薄くするとともに、下端（亜鉛浴面側）方向にも厚みを薄くし、最下端部の厚みを０．２ｍｍとした場合である。このような形状にすると、ワイピングガス流れの乱れをさらに抑制することができ、スプラッシュ飛散が低下することがわかった。 Example 10 is a case where the steel strip side end thickness is reduced, the thickness is also reduced in the lower end (zinc bath surface side) direction, and the lowermost end thickness is 0.2 mm. It has been found that such a shape can further suppress the turbulence of the wiping gas flow and reduce splash scattering.
実施例１１、１２は、図６に示すようにバッフルプレート上端部に設けた邪魔板の効果を確認したものである。実施例１１は邪魔板の幅が１０ｍｍなので、ガスワイピング装置の上から見た場合、邪魔板端部はワイピングノズル噴射口に達しておらず、実施例１２は邪魔板の幅が２０ｍｍなので、ガスワイピング装置の上から見た場合、邪魔板端部はワイピングノズル噴射口に達している。スプラッシュ発生量及びセンターとエッジのめっき付着量差の点で、いずれも、実施例１よりも良好であるが、センターとエッジのめっき付着量差の点では、実施例１２の方が実施例１１より良好で、邪魔板がない場合（実施例１）の５分の１まで減少した。このことから邪魔板の幅は、ガスワイピング装置の上から見た場合に邪魔板端部がワイピングノズル噴射口に達するように設けることが好ましいことがわかった。 In Examples 11 and 12, the effect of the baffle plate provided at the upper end portion of the baffle plate as shown in FIG. 6 was confirmed. Since the width of the baffle plate in Example 11 is 10 mm, when viewed from above the gas wiping device, the end of the baffle plate does not reach the wiping nozzle injection port, and the width of the baffle plate in Example 12 is 20 mm. When viewed from above the wiping device, the end of the baffle plate reaches the wiping nozzle injection port. Both are better than Example 1 in terms of the amount of splash generation and the difference in the amount of plating adhesion between the center and the edge, but Example 12 is better in Example 11 in terms of the difference in the amount of plating adhesion between the center and the edge. Better and reduced to 1/5 of the case without the baffle (Example 1). From this, it was found that the baffle plate width is preferably provided such that the end of the baffle plate reaches the wiping nozzle injection port when viewed from above the gas wiping device.
実施例１３は実施例１０のバッフルプレートに実施例１２と同じ邪魔板を設置した場合で、スプラッシュ飛散が実施例１２よりもさらに低減し、最も優れた効果が現れた。 In Example 13, when the same baffle plate as in Example 12 was installed on the baffle plate in Example 10, splash scattering was further reduced as compared with Example 12, and the most excellent effect appeared.
実施例１４は、通板速度を高速化した条件で邪魔板付きバッフルプレートの効果を確認したものである。通常バッフルプレートを用いた比較例２ではスプラッシュ発生量が大幅に増加したのに対して、実施例１４の邪魔板付きのバッフルプレートでは比較例１と同程度のスプラッシュ発生量に抑えることができた。 In Example 14, the effect of the baffle plate with baffle plates was confirmed under the condition that the plate passing speed was increased. In Comparative Example 2 using a normal baffle plate, the amount of splash generated was significantly increased, whereas in the baffle plate with the baffle plate of Example 14, the amount of splash generated was comparable to that in Comparative Example 1. .
比較例３では、特許文献４に記載されたバッフルプレートに斜め内向きのガイドをつけた方法を実施してみたが、鋼帯端部でのガスの乱れが増加した影響でスプラッシュが比較例１の２倍以上に増加し、操業は継続不能であった。
In Comparative Example 3, the method of attaching an obliquely inward guide to the baffle plate described in
本発明は、スプラッシュ飛散を軽減し、またエッジオーバーコートを防止できる溶融金属めっき鋼帯の製造方法として利用することができる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can be used as a method for producing a molten metal plated steel strip that can reduce splash scattering and prevent edge overcoat.
１、１１、４１ ガスワイピングノズル
２、３、２０、３０、４０ バッフルプレート
４ 邪魔板
５、６ サポートロール
７ シンクロール
８、４３ 溶融金属浴（めっき浴）
Ｓ 鋼帯
1, 11, 41
S steel strip
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