JP4400686B2 - プロペラファン - Google Patents

Description

本願発明は、遠心力による羽根外向き流れの抑制機能を備えたプロペラファンの構造、さらに詳しくは同プロペラファンの羽根の構造に関するものである。

従来のプロペラファンは、例えば図１８および図１９に示すように、羽根２の後縁部２ｂを含む羽根全体がフラットであり、ファン回転時の遠心力による気流の外向き流れにより、羽根２の外周側に流れが集中する傾向がある（特許文献１参照）。

そして、それにより次のような問題が生じる。

（１）運転ポイントにより羽根２の翼面のフローパターンが変化する。

（２）運転ポイントが変化したときに、羽根２のそり形状と流れのパターンとが一致しなくなり、性能が低下する。

特に、図１８および図１９に示されるような、ベルマウス４により羽根の一部分のみが囲われている半開放型のプロペラファンの場合、吸い込み側での半径方向の速度成分の変化が大きい。

（３）ベルマウス４で囲われている下流側においても、流れの状態が求心的な流れ、軸方向の流れ、外向きの流れと様々に変化する。

（４）通風抵抗が大きい時には、より外向きの流れになりやすく、羽根２の外周側に流れが偏り、ハブ１側で有効に仕事ができなくなる。

これに関して、例えばベルマウス４に囲まれていない羽根２の外周端部（翼端）の圧力面側に羽根２の吸込側から吐出側にかけて順次高さが高くなる板状のリブを取り付けたものが提案されている（特許文献２参照）。

国際公開ＷＯ２００３／０７２９４８号 特開平５−４４６９５号公報

しかし、同構成の場合、羽根外周側端部において、圧力面側から負圧面側に漏れる漏れ渦は抑制されるものの、上述した遠心力によりハブ側から外周端側への外向きの流れは抑制することができない。

本願発明は、このような問題を解決するためになされたもので、羽根後縁部の圧力面側スパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の凹条部を相互に隣接する状態で並設することによって、それら凹条部の凹壁面および凹条部と凹条部との間の凸条部の凸壁面によって遠心力による外向きの流れを効果的に抑制するようにしたプロペラファンの羽根構造を提供することを目的とするものである。

本願発明は、上記目的を達成するために、次のような有効な課題解決手段を備えて構成されている。

（１） 請求項１の発明
この発明は、駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴としている。

このような構成によると、上記遠心力による羽根のハブ側から外周端側への外向き流れを、各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びて相互に隣接する状態で並設された複数列の凹条部の所定の深さの各凹条部の凹壁面および所定の高さの各凹条部間の凸条部の凸壁面によって、効果的に抑制し得るようになる。

すなわち、同構成では、圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数列の凹条部の各凹壁面と同複数列の凹条部の外側の各凸条部の凸壁面とに押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、上記ファン回転方向に略平行に延びる複数列の各凹条部の軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根の外周部側に流れが集中せず、羽根の外周側とハブ側との速度差、風量差が小さくなり、外周側での仕事量が減少する一方、ハブ側での仕事量が増加し、結局スパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

（２） 請求項２の発明
この発明は、駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の曲面形状の凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹曲壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴としている。

このような構成によると、上記遠心力による羽根のハブ側から外周端側への外向き流れを、各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びて相互に隣接する状態で並設された複数列の凹条部の所定の深さの各曲面形状の凹条部の凹曲壁面および所定の高さの各凹条部間の凸条部の凸壁面によって、効果的に抑制し得るようになる。

すなわち、同構成では、圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数列の凹条部の各凹曲壁面と同複数列の凹条部の外側の各凸条部の凸壁面とに押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、上記ファン回転方向に略平行に延びる複数列の曲面形状の各凹条部の軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根の外周部側に流れが集中せず、羽根の外周側とハブ側との速度差、風量差が小さくなり、外周側での仕事量が減少する一方、ハブ側での仕事量が増加し、結局スパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

（３） 請求項３の発明
この発明は、駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の湾曲部よりなる凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹曲壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴としている。

このような構成によると、上記遠心力による羽根のハブ側から外周端側への外向き流れを、各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びて相互に隣接する状態で並設された複数列の凹条部の所定の深さの各湾曲部よりなる凹条部の凹曲壁面および所定の高さの各凹条部間の凸条部の凸壁面によって、効果的に抑制し得るようになる。

すなわち、同構成では、圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数列の湾曲部よりなる各凹条部の凹曲壁面と同凹曲壁面の凹条部の外側の各凸条部の凸壁面とに押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、上記ファン回転方向に略平行に延びる複数列の湾曲部よりなる各凹条部の軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根の外周部側に流れが集中せず、羽根の外周側とハブ側との速度差、風量差が小さくなり、外周側での仕事量が減少する一方、ハブ側での仕事量が増加し、結局スパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

（４） 請求項４の発明
この発明は、駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の断面円弧状の凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹曲壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴としている。

このような構成によると、上記遠心力による羽根のハブ側から外周端側への外向き流れを、各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びて相互に隣接する状態で並設された複数列の凹条部の所定の深さの各断面円弧状の凹条部の凹曲壁面および所定の高さの各凹条部間の凸条部の凸壁面によって、効果的に抑制し得るようになる。

すなわち、同構成では、圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数列の凹条部の各円弧状の凹曲壁面と上記複数列の凹条部の各外側の凸条部の凸壁面とに押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の断面円弧状の各凹条部の軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根の外周部側に流れが集中せず、羽根の外周側とハブ側との速度差、風量差が小さくなり、外周側での仕事量が減少する一方、ハブ側での仕事量が増加し、結局スパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

（５） 請求項５の発明
この発明は、上記請求項１，２，３又は４の発明の構成において、上記羽根後縁部の負圧面側には、上記羽根圧力面側の凹条部の形状に対応した凸部が形成されていることを特徴としている。

このような構成によると、例えば羽根後縁部を波形に湾曲させる等の成形方法により、薄翼タイプの羽根の場合にも、圧力面側に十分な深さの凹条部、十分な高さの凹条部間凸条部を簡単に形成することができる。

したがって、上記遠心力による羽根のハブ側から外周端側への外向き流れを同十分な深さの凹条部および十分な高さの凹条部間凸条部によって、より確実に抑制し得るようになる。

（６） 請求項６の発明
この発明は、上記請求項１，２，３，４又は５の発明の構成において、上記凹条部各列のスパン方向の幅は、それぞれ異なっていることを特徴としている。

上記請求項１，２，３，４又は５の発明の構成の作用は、上記凹条部各列のスパン方向の幅が、それぞれ異なっている場合にも、有効に実現することができる。

（７） 請求項７の発明
この発明は、上記請求項６の発明の構成において、上記凹条部各列のスパン方向の幅は、ハブに近い凹条部の幅が広く、外周側にいくにつれて狭くなっていることを特徴としている。

上記請求項１，２，３，４，又は５の発明の構成の作用を実現するに際し、上記凹条部各列のスパン方向の幅が、ハブに近い凹条部の幅の方が広く、逆に同幅が外周側にいくにつれて狭くなっていると、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ側から外周側への流れをハブ側から外周側に次第にピッチが小さくなる凹条部と凹条部間凸条部によって適切に制御することができるようになる。

（８） 請求項８の発明
この発明は、上記請求項１，２，３，４，５，６又は７の発明の構成において、上記凹条部各列の深さは、それぞれ異なっていることを特徴としている。

上記請求項１，２，３，４，５，６又は７の発明の構成の作用を実現するに際し、上記凹条部各列の深さが、それぞれ異なっている場合にも、有効に実現することができる。

（９） 請求項９の発明
この発明は、上記請求項８の発明の構成において、上記凹条部各列の深さは、ハブに近い凹条部が深く、外周側にいくにつれて浅くなっていることを特徴としている。

上記請求項１，２，３，４，５，６，７又は８の発明の構成の作用を実現するに際し、上記凹条部各列の深さが、ハブに近い凹条部が深く、外周側にいくにつれて次第に浅くなっていると、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ側から外周側への流れを、同ハブ側から外周側にかけて次第に深さが浅くなる凹条部と凹条部間凸条部によって適切に制御することができる。

（１０） 請求項１０の発明
この発明は、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８又は９の発明の構成において、上記各羽根の外周囲にはベルマウスが設けられ、上記凹条部は、上記各羽根後縁部の翼弦長の略中点より後縁側の上記ベルマウスで囲われた部分に対応して設けられていることを特徴としている。

すでに述べたように、ベルマウスにより羽根の一部分が囲われている半開放型のプロペラファンの場合、吸い込み側での半径方向の速度成分の変化が大きい。したがって、ベルマウスで囲われている下流側においても、流れ状態が求心的な流れ、軸方向流れ、外向き流れと様々に流れが変化する。

ところが、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８又は９の発明の構成を、同ベルマウスで囲われた部分に対応する部分に設けると、羽根外周部でベルマウスの隙間を通過して圧力面側から負圧面側に漏れる流れが少なくなり、翼端渦も小さくなる。

（１１） 請求項１１の発明
この発明は、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９又は１０の発明の構成において、上記凹条部は翼弦長の中点付近でその大きさが徐々に小さくなり、滑らかに面一化されるように構成されていることを特徴としている。

このような構成によると、いまだ遠心方向への流れの量が少なく、ハブ側と外周側との速度差も小さい前縁側から後縁側方向に向かうスムーズな流れの方が多い翼弦長の中点付近までの部分では本来のフラットな羽根面により有効な仕事をさせる一方、遠心力の作用が大きくなってハブ側から外周側への流れの量が多くなり、ハブ側と外周側で流れの量や速度に差が生じ出す部分からは、上述した凹条部の大きさを徐々に大きくしていって、遠心方向への流れをその流量に応じて適切に抑制するようにする。

（１２） 請求項１２の発明
この発明は、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０又は１１の発明の構成において、上記凹条部は、翼弦長の前縁から３０％〜１００％の位置に形成されていることを特徴としている。。

このような構成によると、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０又は１１の発明の構成の作用が適切に生じる。

（１３） 請求項１３の発明
この発明は、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０，１１又は１２の発明の構成において、上記凹条部は、ハブから羽根外周端までの間の距離の０％〜８５％の位置の一部に形成されていることを特徴としている。

このような構成によると、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０，１１又は１２の発明の発明の構成の作用が適切に生じる。

（１４） 請求項１４の発明
この発明は、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０，１１，１２又は１３の発明の構成において、上記凹条部は、ハブから羽根外周端までの間の距離の０％〜８５％の位置の全体に形成されていることを特徴としている。

このような構成によると、上記請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０，１１，１２又は１３の発明の構成の作用が適切に生じる。

以上の結果、本願発明によると、可及的に送風性能（効率、送風音）が向上する。

（最良の実施の形態１）
図１〜図５は、一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態１に係るプロペラファンの構成を示している。

例えば図１は、同プロペラファンの羽根車部分のベルマウスとの関係における全体的な構成を、また図２は同羽根車部分の正面側から見た全体的な構成を、さらに図３は、同羽根車部分の羽根自体の正面側から見た構成を、図４は、同図３のａ−ａ線部分で切断した羽根要部の構成と作用を、図５は、同じく図３のｂ−ｂ線部分で切断した羽根要部の構成と作用を、それぞれ示している。

先ず図１および図２において、符号１は当該プロペラファン（送風機）の回転中心となる合成樹脂製のハブであり、該ハブ１の筒状の外周面には複数枚（この実施の形態の場合は３枚）の羽根２，２，２が一体に形成されている。

そして、これらハブ１および羽根２，２，２の外周側には室外機ユニットの仕切板部分に形成されたベルマウス４があり、該ベルマウス４の筒体部（吸い込みおよび吹き出し用の気流ガイド部）４ｂの内周面とファンの羽根外周端部２ｃとの間には所定の空間（隙間）５を設けており、その空間５の上流側が空気吸込口、下流側が空気吹出口となっている。

このようなプロペラファンでは、図１のように室外機ユニット前面側の仕切板部分に設けたベルマウス４に対してファン羽根車の羽根２，２，２の後縁部２ｂ，２ｂ，２ｂが所定幅オーバラップする形で遊嵌されており、それによって静圧および動圧を高めて可及的に有効な送風性能を得るようにしている。

そして、従来のプロペラファンでは、すでに述べたように羽根２の後縁部２ｂを含む羽根２の全体がフラットであり（図１８参照）、ファン回転時の遠心力による気流の外向き流れにより、羽根２の外周側に流れが集中する傾向があった（図１８中の矢印参照）。

そして、それにより次のような問題が生じていた。

（１）運転ポイントにより羽根面のフローパターンが変化する。

（２）運転ポイントが変化したときに、羽根２のそり形状と流れのパターンとが一致しなくなり、性能が低下する。

特にベルマウス４により羽根２の一部分のみが囲われている半開放型のプロペラファンの場合、吸い込み側での半径方向の速度成分の変化が大きい。

（３）ベルマウス４で囲われている下流側においても、流れの状態が求心的な流れ、軸方向流れ、外向き流れと様々に変化する。

（４）通風抵抗が大きい時には、より外向きの流れになりやすく、羽根２の外周側に流れが偏り、ハブ１側で有効に仕事ができなくなる。

（５）それらの結果、送風性能が低下する。

そこで、この実施の形態では、そのような問題を解決するために、例えば図３および図４に詳細に示すように、羽根後縁部２ｂの圧力面側のスパン方向に複数列の断面円弧状の凹条部２１〜２３を回転方向（周方向）に略平行に延びる形で、かつ相互に隣接する状態で並設することによって、それら各凹条部２１〜２３の凹曲面（凹曲壁面）およびそれら凹条部２１〜２３各々の間に形成される各凸状部２４，２５の凸壁面である縦壁面によって遠心力による外向き方向の流れ（矢印参照）を抑制するようにしている。

このような構成によると、上記遠心力による羽根２のハブ１側から外周端２ｃ側への外向きの流れを所定の深さの断面円弧状の凹条部２１〜２３の凹曲面（凹曲壁面）および所定の高さの凹条部間凸条部２４，２５の凸壁面である縦壁面によって効果的に抑制し得るようになる。

すなわち、同構成では、羽根２の圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記凹条部２１〜２３の凹曲面（凹曲壁面）と上記凹条部２１〜２３の外側の凸条部２４，２５の凸壁面である縦壁面に押しつけられ、係止されて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、上記断面円弧状の凹条部２１〜２３の軸方向（長手方向）に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根２の外周部側に流れが集中せず、羽根２の外周側とハブ１側との速度差、風量差が小さくなり、外周側での仕事量が減少する一方、ハブ１側での仕事量が増加し、結局羽根スパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。また、翼外周部でベルマウス４の隙間を通過して圧力面側から負圧面側に漏れる流れが少なくなり、翼端渦も小さくなる。

したがって、それらのトータルとして、送風性能（効率、送風音）が向上する。

しかも、この実施の形態の場合、上記羽根後縁部２ｂの負圧面側には、上記羽根圧力面側の断面円弧状の凹条部２１〜２３に対応した断面円弧状の凸部２６〜２８が形成されている。

したがって、このような構成によると、羽根後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側スパン方向にかけて波形に湾曲させて成形することにより、図示のような薄翼タイプの羽根２の場合にも、圧力面側に十分な深さの凹条部２１〜２３、十分な高さの凹条部間凸条部２４，２５を簡単に形成することができる。

したがって、成形が容易であるとともに、上記遠心力による羽根のハブ１側から外周端２ｃ側への外向き流れを同十分な深さの凹条部２１〜２３および十分な高さの凹条部間凸条部２４，２５によって、より確実に抑制し得るようになる。

また、この実施の形態では、上記凹条部２１〜２３は、羽根後縁部２ｂのキャンバーラインを通る翼弦長の略中点より後縁側のベルマウス４で囲われた部分に対応して設けられている。

すでに述べたように、ベルマウス４により羽根２の一部分が囲われている半開放型のプロペラファンの場合、吸い込み側での半径方向の速度成分の変化が大きい。したがって、ベルマウス４で囲われている下流側においても、流れの状態が求心的な流れ、軸方向流れ、外向き流れと様々に流れが変化する。

ところが、上述の凹条部２１〜２３を、同ベルマウス４で囲われた部分に対応する部分に設けると、羽根外周部でベルマウス４との隙間を通過して圧力面側から負圧面側に漏れる流れが少なくなり、翼端渦も十分に小さくなる。

また、上記凹条部２１〜２３は同翼弦長の中点付近でその大きさが徐々に小さくなり、滑らかに面一化されるように構成されている。

このような構成によると、いまだ遠心方向への流れの量が少なく、ハブ１側と羽根外周側との速度差も小さい前縁側から後縁側方向に向かうスムーズな流れの方が多い翼弦長の中点付近までの部分では本来のフラットな羽根面により有効な仕事をさせる一方、遠心力の作用が大きくなってハブ側から外周側への流れの量が多くなり、ハブ側と外周側で流れの量や速度に差が生じ出す部分からは、上述した凹条部２１〜２３の大きさを徐々に大きくしていって、遠心方向への流れをその流量に応じて適切に抑制するようにする。

また以上の場合において、上記凹条部２１〜２３を設けるエリアとしては、例えば各周方向部のスパン方向で（各スパン方向位置のキャンバーライン上で）の前縁と後縁との間の距離、すなわち翼弦長の前縁から３０％〜１００％の位置であることが好ましい（図５中のｌ₁／ｌが、０＜ｌ₁／ｌ≦０．７）。

さらに、また上記凹条部２１〜２３は、上記ハブ１から羽根外周端２ｃまでの間の距離Ｒ（図３参照）の０％〜８５％の位置の一部か、又は同ハブ１から羽根外周端２ｃまでの間の距離Ｒの０％〜８５％の位置の全体に設けることが好ましい。

なお、上述した凹条部２１〜２３の断面円弧状の凹曲面（凹曲壁面）の形状には、円弧面はもちろん、同円弧面の曲率を任意に変化させた長楕円形状の曲面や湾曲面など、各種の凹曲面形状を含むものである。

この点は、以下の実施の形態の説明においても、同様である。

（最良の実施の形態２）
なお、上記最良の実施の形態１の構成では、羽根後縁部２ｂのハブ１側から外周端２ｃ側に輪郭線（縁面）自体は変更することなく、圧力面側凹条部２１〜２３と負圧面側凸部２６〜２８を形成するようにしたが、これは例えば同後縁部２ｂの輪郭線自体が長短波形の湾曲線形状のもの、または鋸歯状のものに形成してもよいことは言うまでもない。

（最良の実施の形態３）
さらに、上記最良の実施の形態１のように構成した場合において、上記羽根後縁部２ｂの回転方向に延びるスパン方向複数列の凹条部２１〜２３およびそれらの間に形成される凹条部間凸条部２４，２５は、例えば図６の符号２１ａ〜２１ｆおよび２４ａ〜２４ｅに示すように、より幅の狭いものとして、その数を増やすようにしてもよい。

また、その場合、ハブ１側から羽根外周端２ｃ側に行くにしたがって、次第に幅を小さくして行くようにしてもよい。

（最良の実施の形態４）
次に図７〜図９は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態４に係るプロペラファンの構成を示している。

ところで、上述の図１のように、ハブ１および羽根２，２，２の外周端２ｃ側にベルマウス４があり、ベルマウス４の筒体部（吸い込みおよび吹き出し用の気流ガイド部）４ｂの内周面とファンの羽根外周端部２ｃとの間に所定の空間５を設けた構成の場合、その空間５では羽根の正圧面側から負圧面側に流れ込む漏れ流れが生じる。

この漏れ流れは、そのままでは、例えば図１９に示すように、下流側に向うにつれて次第に増大してコアを共通にする大規模な渦構造を有する螺旋状の翼端渦となり、吹出し騒音の上昇とファンモータ入力の増加の原因となる。

そこで、この実施の形態では、そのような問題を解決するために、上記最良の実施の形態１の構成に加えて、同羽根２の外周端２ｃ部分は、例えば図７に示すように、その前縁２ａ付近から後縁２ｂ付近にかけて（少なくとも圧力面側から負圧面側に気流が漏れ始める起点を含めて、それ以降の部分を十分にカバーするように）、その圧力面側および負圧面側の各面に所定の間隔で複数の凹条面又は凸条面を設けている（変曲点が複数個ある凹凸面を形成）。

この凹条面の凹条の溝Ａ又は凸条面の凸条の山Ｂは、この実施の形態の場合には、それぞれ上記ハブ１の軸中心から放射方向に均等な所定回転角度で延びる複数本の直線を引いた時の各直線と同じ方向に所定の長さだけ形成されている。

これら凹条の溝Ａと凸条の山Ｂは、例えば図８に示すように、凹凸面を有しない元のフラットな羽根２の形状（破線で示す形状）において、その正圧面側を基準面として外周端２ｃの一部を負圧面側に所定の間隔で突出させることにより（又は摺曲させることにより）、正圧面側および負圧面側の各々に形成するようになっている。

この結果、上述した羽根２，２，２の外周端２ｃは、例えば図８および図９に示すように、その前縁２ａ側から後縁２ｂ側にかけての略全体に亘って、上記交互に連続する凹条の溝Ａ，Ａ・・・および凸条の山Ｂ，Ｂ・・・が全体として同じ厚さの波形部を形成することになる。

そして、このように羽根外周端２ｃ部分の形状を波形にすると、同羽根２，２，２の外周端２ｃ部分において圧力面側から負圧面側に流れ込む連続的な漏れ流れを、例えば図９に示すように断続的な細かいものに細分化することができる。これにより同漏れ流れによる従来のようなコアを共通にする翼端渦の成長（図１９参照）を可及的に抑制することができる。

その結果、ファンの騒音やファンモーターの駆動負荷を低減することができ、ファンモータへの入力を低減することができる。

したがって、上述の最良の実施の形態１の羽根後縁部２ｂの形状による外向き流れの抑制、それによる圧力面側から負圧面側への漏れ渦の低減効果と相俟って、より送風性能、送風効率が高く、かつ低騒音の遠心ファンを提供することが可能となる。

なお、以上の場合において、上記凹条面又は凸条面の面形状は角面形状でも曲面形状でもよいが、曲面の場合には滑らかに空気を流しながら、スムーズに渦の細分化を図ることができる。

他方、角面の場合には、より効果的に渦の細分化を図ることができる。

なお、上記凹条面又は凸条面は、例えば上述のハブ１から羽根外周端２ｃまでの間の距離Ｒの８０％〜１００％の外周寄り位置（図７中のＲ₁／Ｒが、０．８≦Ｒ₁／Ｒ≦１．０の範囲）の一部か、又は全部に形成することができる。

先ず上記凹条面又は凸条面が、上述のハブ１から羽根外周端２ｃまでの間の距離Ｒの８０％〜１００％の位置の一部に形成されている場合にも、上記羽根２本来の主流の流れを阻害することなく、上記羽根２の正圧面側から負圧面側に流れ込む連続的な漏れ流れを断続的なものに細分化することができる。そして、それにより、効果的に漏れ流れによる翼端渦の成長を抑制することができる。

また上記凹条面又は凸条面が、上述のハブ１から羽根外周端２ｃまでの間の距離Ｒの８０％〜１００％の位置の全体に形成されていると、上記羽根２本来の主流の流れを阻害することなく、上記羽根２の正圧面側から負圧面側に流れ込む連続的な漏れ流れを、より細かい断続的なものに細分化することができる。そして、それにより、より効果的に漏れ流れによる翼端渦の成長を抑制することができる。

（最良の実施の形態５）
次に図１０は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態５に係るプロペラファンの羽根車部の羽根後縁部の構成を示している。

この実施の形態の構成では、例えば図１０に示すように、上記最良の実施の形態１のものと同様に、羽根２の後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側にかけて波形に湾曲させることにより、その圧力面側に回転方向に向いて略平行に延びる十分な深さの湾曲面（凹曲壁面）を有する複数の凹条部２１ａ〜２１ｃと十分な高さの縦壁面（凸壁面）を有する凹条部間凸条部２４ａ〜２４ｃを形成するようにしてなるプロペラファンにおいて、上記凹条部２１ａ〜２１ｃのスパン方向（径方向）の幅ａ〜ｃを、ハブ１に近い凹条部２１ａ，２１ｂの幅の方を大きくし、逆に外周端２ｃ側方向にいくにつれて次第に小さくなるようにしたことを特徴とするものである（ａ＞ｂ＞ｃ）。なお、この場合、上記凹条部２１ａ〜２１ｃ内の湾曲面（凹曲壁面）の深さ（凸条部２４ａ〜２４ｃの高さ）は、一定である。

このような構成によると、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への外向き流れを次第にスパン方向の幅が小さくなる複数（複数列）の凹条部２１ａ〜２１ｃと同凹条部２１ａ〜２１ｃ間の複数（複数列）の凸条部２４ａ〜２４ｃによって適切に抑制制御することができるようになる。

すなわち、このようにすると、羽根圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの湾曲面（凹曲壁面）とそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの外側の凸条部２４ａ〜２４ｃの縦壁面（凸壁面）に押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、回転方向に略平行に延びる同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根２の外周部側に流れが集中せず、羽根２の外周端２ｃ側とハブ１側との速度差、風量差が小さくなり、羽根２の外周側での仕事量が減少する一方、ハブ１側での仕事量が増加し、結局羽根２のスパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

したがって、送風性能（効率、送風音）が向上する。

（最良の実施の形態６）
次に図１１は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態６に係るプロペラファンの羽根車部の羽根後縁部の構成を示している。

この実施の形態の構成では、例えば図１１に示すように、上記最良の実施の形態１のものと同様に、羽根２の後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側スパン方向にかけて波形に湾曲させることにより、その圧力面側に回転方向に向いて略平行に延びる十分な深さの湾曲面（凹曲壁面）を有する複数の凹条部２１ａ〜２１ｃとそれら複数の２１ａ〜２１ｃ間に十分な高さの縦壁面（凸壁面）を有する複数の凸条部２４ａ〜２４ｃを形成するようにしてなるプロペラファンにおいて、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｃのスパン方向の幅ａ〜ｃを、ハブ１に近い凹条部２１ａ，２１ｂの幅の方が小さく、逆に外周端２ｃ側にいくにつれて次第に大きくなるようにしたことを特徴とするものである（ａ＜ｂ＜ｃ）。なお、この場合、上記凹条部２１ａ〜２１ｃ内の湾曲面（凹曲壁面）の深さ（凸条部２４ａ〜２４ｃの高さ）は、一定である。

このような構成によると、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への外向きの流れを次第にスパン方向の幅が次第に大きくなる複数の凹条部２１ａ〜２１ｃと同凹条部２１ａ〜２１ｃ間の複数の凸条部２４ａ〜２４ｃとによって適切に抑制制御することができるようになる。

すなわち、このようにすると、羽根圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの湾曲面（凹曲壁面）とそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの外側の複数の凸条部２４ａ〜２４ｃの縦壁面（凸壁面）に押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、回転方向に略平行に延びる同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根２の外周部側に流れが集中せず、羽根２の外周端２ｃ側とハブ１側との速度差、風量差が小さくなり、羽根２の外周側での仕事量が減少する一方、ハブ１側での仕事量が増加し、結局羽根２のスパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

したがって、送風性能（効率、送風音）が向上する。

（最良の実施の形態７）
次に図１２は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態７に係るプロペラファンの羽根車部の羽根後縁部の構成を示している。

この実施の形態の構成では、例えば図１２に示すように、上記最良の実施の形態１のものと同様に、羽根２の後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側スパン方向にかけて波形に湾曲させることにより、その圧力面側に回転方向に向いて略平行に延びる十分な深さの湾曲面（凹曲壁面）を有する複数の凹条部２１ａ〜２１ｃとそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｃ間に十分な高さの縦壁面（凸壁面）を有する凸条部２４ａ〜２４ｃを形成するようにしてなるプロペラファンにおいて、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの深さｈ₁〜ｈ₃を、それぞれ異なるものとし、同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの深さｈ₁〜ｈ₃が、ハブ１に近い凹条部２１ａ，２１ｂの方が深く、逆に外周端２ｃ側にいくにつれて次第に浅くなるようにしたことを特徴とするものである（ｈ₁＞ｈ₂＞ｈ₃）。なお、この場合、上記凹条部２１ａ〜２１ｃ内の湾曲面（凹曲壁面）の幅（凸条部２４ａ〜２４ｃ相互間の間隔）は、一定である。

このような構成によると、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への流れをハブ１側から外周端２ｃ側にかけて次第に深さｈが浅くなる複数の凹条部２１ａ〜２１ｃとそれに応じて次第に高さが低くなる同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃ間の複数の凸条部２４ａ〜２４ｃによって適切に抑制制御することができるようになる。

すなわち、このようにすると、羽根圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記次第に深さが浅くなる複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの湾曲面（凹曲壁面）と次第に高さが低くなるそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの外側の凸条部２４ａ〜２４ｃの縦壁面（凸壁面）に押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、回転方向に略平行に延びる同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根２の外周部側に流れが集中せず、羽根２の外周端２ｃ側とハブ１側との速度差、風量差が小さくなり、羽根２の外周側での仕事量が減少する一方、ハブ１側での仕事量が増加し、結局羽根２のスパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

したがって、送風性能（効率、送風音）が向上する。

（最良の実施の形態８）
次に図１３は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態８に係るプロペラファンの羽根車部の羽根後縁部の構成を示している。

この実施の形態の構成では、例えば図１３に示すように、上記最良の実施の形態１のものと同様に、羽根２の後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側スパン方向にかけて波形に湾曲させることにより、その圧力面側に回転方向に略平行に延びる十分な深さの湾曲面（凹曲壁面）を有する凹条部２１ａ〜２１ｃとそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｃ間に十分な高さの縦壁面（凸壁面）を有する凹条部間凸条部２４ａ〜２４ｃを形成するようにしてなるプロペラファンにおいて、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの深さｈを、それぞれ異なるものとし、同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの深さが、ハブ１に近い凹条部２１ａ，２１ｂの深さの方が浅く、逆に外周端２ｃ側にいくにつれて次第に深くなるようにしたことを特徴とするものである（ｈ₁＜ｈ₂＜ｈ₃）。なお、この場合、上記凹条部２１ａ〜２１ｃ内の湾曲面（凹曲壁面）の幅（凸条部２４ａ〜２４ｃ相互間の間隔）は、一定である。

このような構成によると、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への流れをハブ１側から外周端２ｃ側方向に次第に深さが深くなる複数の凹条部２１ａ〜２１ｃと同外周端方向に次第に高さが高くなる該複数の凹条部２１ａ〜２１ｃ間の複数の凸条部２４ａ〜２４ｃによって適切に抑制制御することができるようになる。

すなわち、このようにすると、羽根圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの湾曲面（凹曲壁面）とそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの外側の凸条部２４ａ〜２４ｃの縦壁面（凸壁面）に押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、回転方向に略平行に延びる同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根２の外周部側に流れが集中せず、羽根２の外周端２ｃ側とハブ１側との速度差、風量差が小さくなり、羽根２の外周側での仕事量が減少する一方、ハブ１側での仕事量が増加し、結局羽根２のスパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

したがって、送風性能（効率、送風音）が向上する。

（最良の実施の形態９）
次に図１４および図１５は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態９に係るプロペラファンの羽根車部の羽根後縁部の構成を示している。

この実施の形態の構成では、例えば図１４および図１５に示すように、上記最良の実施の形態１のものと同様に、羽根２の後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側スパン方向にかけて波形に湾曲させることにより、その圧力面側に回転方向に向いて延びる十分な深さの複数の湾曲面状の凹条部２１ａ〜２１ｆと十分な高さの凹条部間凸条部２４ａ〜２４ｅを形成するようにしてなるプロペラファンにおいて、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｆのスパン方向（径方向）の幅ａ〜ｆおよび深さｈ₁〜ｈ₆の両寸法を、それぞれハブ１に近い方が大きく、逆に外周端２ｃ側にいくにつれて小さくなるようにしたことを特徴とするものである（ａ＞ｂ＞ｃ＞ｄ＞ｅ＞ｆかつｈ₁＞ｈ₂＞ｈ₃＞ｈ₄＞ｈ₅＞ｆ₆）。

なお、図中２６ａ〜２６ｆは、圧力面側の凹条部２１ａ〜２１ｅに対応する負圧面側の凸部である。

このような構成にすると、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への外向きの流れをスパン方向に次第に幅および深さ（凸条部の高さ）が大きくなる凹条部２１ａ〜２１ｆと凹条部間凸条部２４ａ〜２４ｅにより適切に抑制制御することができるようになる。

すなわち、このようにすると、羽根圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、上記複数の凹条部２１ａ〜２１ｆの湾曲面（凹曲壁面）とそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｆの外側の凸条部２４ａ〜２４ｅの縦壁面（凸壁面）に押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、回転方向に略平行に延びる同複数の凹条部２１ａ〜２１ｆの軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根２の外周部側に流れが集中せず、羽根２の外周端２ｃ側とハブ１側との速度差、風量差が小さくなり、羽根２の外周側での仕事量が減少する一方、ハブ１側での仕事量が増加し、結局羽根２のスパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

したがって、送風性能（効率、送風音）が向上する。

（最良の実施の形態１０）
なお、上記最良の実施の形態９の様に凹条部２１ａ〜２１ｅのスパン方向（径方向）の幅寸法ａ〜ｅおよび深さ寸法ｈ₁〜ｈ₅各々を変えるようにした場合において、上記最良の実施の形態９の寸法関係とは逆に、その幅ａ〜ｅおよび深さｈ₁〜ｈ₅をハブ１に近いほど小さく、逆に外周端２ｃ側にいくほど大きくなるようにすることもできる（ａ＜ｂ＜ｃ＜ｄ＜ｅかつｈ₁＜ｈ₂＜ｈ₃＜ｈ₄＜ｈ₅）。

このような構成にしても、上記の場合と同様に遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への流れをスパン方向に次第に幅および深さ（高さ）が大きくなる凹条部２１ａ〜２１ｅおよび凹条部間凸条部２４ａ〜２４ｅにより適切に抑制制御することができる。

（最良の実施の形態１１）
次に図１６は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態１１に係るプロペラファンの羽根車部の羽根後縁部の構成を示している。

この実施の形態の構成では、例えば図１６に示すように、上記最良の実施の形態１のものと同様に、羽根２の後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側スパン方向にかけて波形に湾曲させることにより、その圧力面側に回転方向に向いて略平行に延びる十分な深さの複数の湾曲面状の凹条部２１ａ〜２１ｃと十分な高さの凹条部間凸条部２４ａ〜２４ｃを形成するようにしてなるプロペラファンにおいて、上記凹条部２１ａ〜２１ｃのスパン方向の幅を、外周端２ｃ側の凹条部２１ｃの幅ｃが最も大きく、次にハブ１に近い凹条部２１ａの幅ａが大きく、それらの間の中間の凹条部２１ｂの幅ｂが最も小さくなるように不規則に配置したことを特徴とするものである（ｃ＞ａ＞ｂ）。この場合、深さは一定でもよいし、また幅と同様に変えるようにしてもよい。

このような構成にしても、遠心力の増大作用に応じて流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への流れを適切に抑制制御することができる。

（最良の実施の形態１２）
次に図１７は、同じく一例として空気調和機用室外機ユニットの送風機に適した本願発明の最良の実施の形態１２に係るプロペラファンの羽根車部の羽根後縁部の構成を示している。

この実施の形態の構成では、上述した最良の実施の形態１のものが、羽根２の後縁部２ｂをハブ１側から外周端２ｃ側スパン方向にかけて波形に湾曲させることにより、その圧力面側に回転方向に向いて延びる十分な深さの複数の湾曲面状の凹条部２１〜２３と十分な高さの凹条部間凸条部２４，２５を形成する一方、その負圧面側には同複数の凹条部２１〜２３に対応した複数の湾曲面状の凸部２６〜２８を形成するようになっているのとは異なり、例えば図１７に示すように、負圧面側の方をフラットな面に形成したことを特徴とするものである。

このような構成によっても、遠心力の増大作用に応じて次第に流量が増えるハブ１側から外周端２ｃ側への外向きの流れを図１７に示す複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの湾曲面（凹曲壁面）と同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃ間の凸条部２４ａ〜２４ｃの縦壁面（凸壁面）とにより適切に抑制制御することができる。

すなわち、このようにすると、羽根圧力面側の遠心力による半径方向の速度成分が、同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの湾曲面（凹曲壁面）とそれら複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの外側の凸条部２４ａ〜２４ｃの縦壁面（凸壁面）に押しつけられて、効果的に外向きの流れが抑制される。これにより、圧力面側の流れは、回転方向に略平行に延びる同複数の凹条部２１ａ〜２１ｃの軸方向に沿って流れやすくなる。

その結果、羽根２の外周部側に流れが集中せず、羽根２の外周端２ｃ側とハブ１側との速度差、風量差が小さくなり、羽根２の外周側での仕事量が減少する一方、ハブ１側での仕事量が増加し、結局羽根２のスパン方向の全体にわたって均一に仕事をするようになる。

したがって、同様に送風性能（効率、送風音）が向上する。

この実施の形態の構成は、例えば羽根２自体の肉厚が大きく、容易に湾曲させにくい厚肉翼のファンの場合に適している。

（その他の実施の形態）
（１） 凹条部２１〜２３、２１ａ〜２１ｃ、２１ａ〜２１ｅ、２１ａ〜２１ｆの幅ａ〜ｃ、ａ〜ｅおよび深さｈ₁〜ｈ₃、ｈ₁〜ｈ₅等と羽根２の形状との関係について
以上の各実施の形態に示されるように、本願発明の凹条部２１〜２３、２１ａ〜２１ｃ、２１ａ〜２１ｅ、２１ａ〜２１ｆの湾曲面（凹曲壁面）の幅および深さの配置および組み合せは、種々に変えることができ、また規則的な配置の場合のみに限らず不規則的な配置の場合にも十分に必要な外向き流れの抑制作用を得ることができるが、それらは好ましくは羽根２の全体の形状（例えばスパン方向の反り度合など）との関係を考慮して適切に選択設定され（例えば運転ポイントが変化したときに、羽根２のそり形状と流れのパターンとが一致するように）、最も有効な効果が得られるように設計される。

（２） ベルマウス４との関係
なお、以上の各実施の形態では、それぞれベルマウス４を備えたもので説明したが、本願発明の主たる要旨から言うと、ベルマウス４がないプロペラファンの場合にも十分に有効に作用するものであることは言うまでもない。

本願発明の最良の実施の形態１に係るプロペラファンの全体的な構成を示す中央縦断面図である。 同プロペラファンの羽根車部の正面図（圧力面側）である。 同プロペラファンの羽根車部の羽根の正面図（圧力面側）である。 同プロペラファンの羽根車部の羽根の要部の構成と作用を示す断面図（図３のａ−ａ断面）である。 同プロペラファンの羽根車部の羽根の要部の断面図（図３のｂ−ｂ断面）である。 同本願発明の最良の実施の形態３に係るプロペラファンの要部の構成と作用を示す断面図である。 本願発明の最良の実施の形態４に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の正面図（圧力面側）である。 同プロペラファンの羽根車部の羽根の要部の断面図（図７のｄ−ｄ断面）である。 同プロペラファンの羽根車部の羽根の翼端渦抑制作用を示す斜視図である。 本願発明の最良の実施の形態５に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の要部の構成を示す断面図である。 本願発明の最良の実施の形態６に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の要部の構成を示す断面図である。 本願発明の最良の実施の形態７に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の要部の構成を示す断面図である。 本願発明の最良の実施の形態８に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の要部の構成を示す断面図である。 本願発明の最良の実施の形態９に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の要部の構成を示す断面図である。 同プロペラファンの羽根車部の羽根の圧力面側斜視図である。 同本願発明の最良の実施の形態１０に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の構成を示す圧力面側斜視図である。 本願発明の最良の実施の形態１１に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の要部の断面図である。 従来例に係るプロペラファンの羽根車部の羽根の後縁部の構成と第１の問題点を示す断面図である。 同従来のプロペラファンの羽根車部の羽根の外周端側の構成と第２の問題点を示す斜視図である。

１はハブ、２は羽根、２ａは前縁、２ｂは後縁、２ｃは外周端、４はベルマウス、２１〜２３，２１ａ〜２１ｃ，２１ａ〜２１ｆは凹条部、２４，２５，２４ａ〜２４ｅは凹条部間の凸条部、２６〜２８，２６ａ〜２６ｆは圧力面側の凹条部に対応する負圧面側の凸部、Ａは凹条の溝、Ｂは凸条の山である。

Claims (14)

1. 駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴とするプロペラファン。
2. 駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の曲面形状の凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹曲壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴とするプロペラファン。
3. 駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の湾曲部よりなる凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹曲壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴とするプロペラファン。
4. 駆動源であるファンモータに連結されるハブと該ハブの外周に放射状に設けられた複数枚の羽根とを備えてなるプロペラファンであって、上記各羽根の後縁部の圧力面側のスパン方向に、ファン回転方向に略平行に延びる複数列の断面円弧状の凹条部を相互に隣接する状態で並設し、それら凹条部の凹曲壁面および凹条部と凹条部との間に形成される凸条部の凸壁面によって、遠心力による外向き流れを抑制するようにしたことを特徴とするプロペラファン。
5. 上記羽根後縁部の負圧面側には、上記羽根圧力面側の凹条部に対応した凸部が形成されていることを特徴とする請求項１，２，３又は４記載のプロペラファン。
6. 上記凹条部各列のスパン方向の幅は、それぞれ異なっていることを特徴とする請求項１，２，３，４又は５記載のプロペラファン。
7. 上記凹条部各列のスパン方向の幅は、ハブに近い凹条部の幅が広く、外周側にいくにつれて狭くなっていることを特徴とする請求項６記載のプロペラファン。
8. 上記凹条部各列の深さは、それぞれ異なっていることを特徴とする請求項１，２，３，４，５，６又は７記載のプロペラファン。
9. 上記凹条部各列の深さは、ハブに近い凹条部の深さが深く、外周側にいくにつれて浅くなっていることを特徴とする請求項８記載のプロペラファン。
10. 上記各羽根の外周囲にはベルマウスが設けられ、上記凹条部は、上記各羽根後縁部の翼弦長の略中点より後縁側の上記ベルマウスで囲われた部分に対応して設けられていることを特徴とする請求項１，２，３，４，５，６，７，８又は９記載のプロペラファン。
11. 上記凹条部は、翼弦長の中点付近でその大きさが小さくなり、徐々に滑らかに面一化されるように構成されていることを特徴とする請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９又は１０記載のプロペラファン。
12. 上記凹条部は、翼弦長の前縁から３０％〜１００％の位置に形成されていることを特徴とする請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０又は１１記載のプロペラファン。
13. 上記凹条部は、ハブから羽根外周端までの間の距離の０％〜８５％の位置の一部に形成されていることを特徴とする請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０，１１又は１２記載のプロペラファン。
14. 上記凹条部は、ハブから羽根外周端までの間の距離の０％〜８５％の位置の全体に形成されていることを特徴とする請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０，１１，１２又は１３記載のプロペラファン。

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