JP4087414B2

JP4087414B2 - 塗工紙

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Publication number: JP4087414B2
Application number: JP2006053724A
Authority: JP
Inventors: 剛毛利
Original assignee: Daio Paper Corp
Current assignee: Daio Paper Corp
Priority date: 2006-02-28
Filing date: 2006-02-28
Publication date: 2008-05-21
Anticipated expiration: 2026-02-28
Also published as: JP2007231444A

Description

本発明は、塗工紙に関するものである。特に、軽量化、微塗工化するのに適した塗工紙に関するものである。

現在、低コストで効率的に塗工紙を製造するために、抄紙機と塗工機とが一体化したオンマシンコーターが幅広く用いられている。オンマシンコーターによる塗工方式としては、フィルム転写方式とブレード塗工方式とが、主にある。この内、ゲートロールコーターやロッドメタリングコーターのようなフィルム転写コーターは、コンパクトで、操業性がよく、また、種々の製品要求品質に対応が容易であることから、オンマシンでのサイズ剤塗工設備や顔料塗工設備として多く採用されている。

フィルム転写方式は、アプリケーターロール上の計量された塗工液を原紙（基紙）に転写する方式であり、塗工時に原紙にかかる負荷がブレード塗工方式と比較して相対的に小さいため、操業時の断紙トラブル等が少ないという利点があり、極めて高い生産効率を得ることができる。また、フィルム転写コーターは、原紙表面の輪郭に沿った塗工、いわゆる輪郭塗工を行うことができるため、原紙表面の被覆性が高く、軽量、微塗工紙を製造するに適しているといえる。

しかしながら、フィルム転写方式は、アプリケーターロール上の塗工液が原紙に転写される際の転写性に限界があるため、ブレード塗工方式と比較して高塗工量とするのが困難であること、原紙に転写されずにアプリケーターロール上に残った塗工液の一部が飛散すること（以下、この飛散した塗工液を、単に「ミスト」又は「塗工液ミスト」ともいう。）が問題となっている。特に、高速塗工になるほどミストの絶対量が増え、また、塗工液ミストの紙面への付着を原因とする紙剥け等のトラブルが発生する。

アプリケーターロール上の塗工液の原紙への転写性を改善する方法としては、塗工液の保水性を低くして、アプリケーターロールが原紙に接触する際に塗工液が原紙にしみ込みやすくなるようにし、もって転写しやすくなるようにする手法がある。しかしながら、この手法によると、相対的に塗工液の原紙への転写性は良好になるものの、塗工量の変動が大きくなってしまい、被覆性に優れた塗工層を得るのが困難である。また、フィルム転写方式であるゲートロールコーターは、アプリケーターロールの外側に配置されているインナーロールと更に外側のアウターロールとの間のニップ上に塗工液が供給されるコーターである。そして、このインナーロール及びアウターロールは、ともに常時回転している。したがって、塗工液粘度が高いと、塗工液が跳ね上がり（以下、この塗工液の跳ね上がりを、「ボイリング」ともいう。）、操業上大きなトラブルとなるおそれがある。特に、この問題は、高速塗工になるほど大きなものとなる。

一方、ダイレクトメールやチラシ等のカラー印刷化の普及により、印刷後の光沢発現性が高く、微塗工紙における基紙被覆性が良好な、２．５μｍ程度の高価な大粒径クレーが顔料として使用され、表裏面塗工量が２０ｇ／ｍ²未満の微塗工紙の需要が伸びている。また、省資源化、輸送コストの低減等の面から、用紙の軽量化や、高速抄紙化に対応した高濃度塗工液による微塗工化が進んでいる。塗工紙の軽量化は、原紙紙厚が薄くなることによる剛度の低下を招き、他方、塗工液の高濃度化は、溶解度の低い水溶性天然バインダーであるカゼイン、澱粉の減少及び低分子量化による剛度の低下をきたし、高速印刷や自動制御、紙の搬送に不具合が生じる問題が顕在化している。また、原紙紙厚が薄くなることは、昨今の印刷物に対するフルカラー化に印刷不透明度という点で相反する面も有し、軽量化を図りながら高速抄紙を可能にし、かつ剛度を維持した微塗工紙の開発が要望されている。

ところで、塗工紙に関する文献としては、特許文献１がある。本文献は、原紙上に顔料及び接着剤を含有する塗工液を塗工する印刷用塗工紙の製造方法において、顔料１００重量部に対してポリビニルアルコール（ＰＶＡ）を０．１重量部以上１２．０重量部未満含有した塗工液を、フィルム転写方式で塗工することを特徴とする方法である。本文献は、塗工適性が良好でオフセット、グラビア印刷適性を備えた印刷塗工紙の製造方法及び塗工紙の提供を課題とし、解決する手段として、塗工液にＰＶＡを助剤として含有させることで、ボイリングやミストの発生を抑え、良好な塗工適性を得ることができる技術を提案している。

しかしながら、本文献は、アンダー塗工層、上層とも顔料を内在する塗工層を設けることを構成要素としており、顔料を内在する塗工液を原紙上に設けた場合は、接着剤が原紙中に浸透しつつ原紙上に顔料リッチな層を形成することになるため、塗工層面に微細な凹凸が生じ、上層を設けた後の平坦化が図りにくくなるとともに、カレンダー等による平坦化処理にて密度が上がり、嵩高性、剛度が下がる問題が生じる。

また、塗工紙に関する文献としては、特許文献２がある。本文献は、原紙に、顔料及び接着剤を含有する塗被液を少なくとも２度塗被するオフセット印刷用塗被紙の製造方法において、下塗り層をフィルム転写方式の塗被装置を使用して形成し、赤外線乾燥装置で乾燥した直後に、金属ロール及び弾性ロールで構成されるソフトカレンダーを用いてカレンダー処理し、このカレンダー処理した下塗り塗被層上に上塗り層を塗被して形成することを特徴とする方法である。本文献は、原紙上に設けたアンダー（下塗り）塗工層を、ソフトカレンダーにて平坦化処理した後、更に上塗り塗工層を設けることで、高速操業性に優れ、かつ上塗り塗工後の表面性、印刷適性に優れたオフセット印刷用塗被紙の提供を提案するものである。本文献においても、アンダー塗工層として顔料を含有する塗工層を有しており、その表面をソフトカレンダーにて平坦化処理することで、上層にアンダー塗工層面の平坦化を反映させ、上層においても優れた平坦性を得ようとする方策である。

しかしながら、本文献は、接着剤が原紙中に含浸された状態で平坦化処理されるため、原紙の密度が高くなりやすく剛度の低下を招くとともに、顔料及び接着剤の緻密なアンダー塗工層上に上層塗工層を設けることになり、塗工層強度を低下させる原因になっている。また、１５００ｍ／分以上の高速オンマシン塗工においては、塗工層の乾燥時間が短くなり、ロール汚れの問題も発現する。また、上層又は下層からなる構成の塗工層に、所定のカオリン、ラテックスを必要とするため、製造コストが高いだけでなく、塗工液中に含有される澱粉の影響で白紙光沢が低い問題を有する。
国際公開第２００３／０６０２３２号特開平０９−２９６３９３号公報

本発明が解決しようとする主たる課題は、フィルム転写（フィルム転写）方式で塗工した際の塗工適性が良好（ミスト、ボイリングが発生しない）であり、嵩高で高い剛度を有し、オフセット印刷やグラビア印刷などにおける優れた印刷適性を備えた塗工紙を提供することにある。

この課題を解決した本発明は、次のとおりである。
〔請求項１記載の発明〕
基紙表面に顔料及び接着剤を主成分とする塗工層が設けられた塗工紙であって、
基紙表面にフィルム転写方式にてクリアコート層が設けられ、このクリアコート層がプレカレンダーにて平坦化処理され、この平坦化処理されたクリアコート層上に前記塗工層が設けられ、
この塗工層の顔料が、脱墨フロスを主原料とし、脱水工程、乾燥工程、焼成工程及び粉砕工程を経て得られた塊状の再生粒子を含む、
ことを特徴とする塗工紙。

〔請求項２記載の発明〕
前記クリアコート層はポリビニルアルコール又は澱粉の少なくともいずれか一方を含み、このクリアコート層の塗工量が固形分換算で０．５〜４．０ｇ／ｍ²とされている、請求項１記載の塗工紙。

〔請求項３記載の発明〕
前記再生粒子は、脱墨フロスを主原料とし、脱水工程、乾燥工程、焼成工程及び粉砕工程を経て得られた、Ｘ線マイクロアナライザーによる元素分析にて、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムの、酸化物換算の比率が３０〜８２：９〜３５：９〜３５の質量割合である請求項１又は２記載の塗工紙。

（主な作用効果）
・１５００ｍ／分以上の高速微塗工では、ロールコーター等のフィルム転写設備にて、多量の塗工液ミストが発生し、また、印刷光沢が低下する。しかしながら、平均粒子径１μｍ以下のクレーからなる微細粒子を使用すると、塗工液ミストの発生が抑制され、また、塗工面が平坦になるので、印刷光沢の低下が抑制される。

・クリアコート層が設けられていると、フィルム転写設備における塗工液の基紙への浸透（沈み込み）が防止されるため、平均粒子径１μｍ以下のクレーからなる微細粒子を使用しても、極めて高い平坦性が得られる。したがって、高い被覆性、白紙光沢、印刷光沢が得られ、また、平坦化設備による平坦化がほとんど不要となるため、嵩高性や剛度を向上させることができる。

本発明によると、フィルム転写（フィルム転写）方式で塗工した際の塗工適性が良好（ミスト、ボイリングが発生しない）であり、嵩高で高い剛度を有し、オフセット印刷やグラビア印刷などにおける優れた印刷適性を備えた塗工紙となる。

次に、本発明の実施の形態を説明する。
〔塗工紙〕
本形態の塗工紙は、基紙表面にフィルム転写方式にてクリアコート層が設けられ、このクリアコート層がプレカレンダーにて平坦化処理され、この平坦化処理されたクリアコート層上に塗工層が設けられている。これにより、基紙に吸収されて印刷適性の向上に作用しない塗工液の量が減ることになる。したがって、オフセット印刷やグラビア印刷などにおける優れた印刷適性を備えた塗工紙となる。また、クリアコート層は、プレカレンダーにて平坦化処理されているので、塗工層の軽量化を進めることができ、省資源化や輸送コスト削減を期待することができる。加えて、クリアコート層は、フィルム転写方式にて形成されているので、塗工紙表面の平坦性が確保され、微塗工化を進めることができる。

本形態の基紙は、原料パルプの種類が特に限定されない。原料パルプとしては、例えば、木材パルプ、非木材パルプ、合成パルプ、古紙パルプ、などから、より具体的には、砕木パルプ（ＧＰ）、ストーングランドパルプ（ＳＧＰ）、リファイナーグランドパルプ（ＲＧＰ）、加圧式砕木パルプ（ＰＧＷ）、サーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）、ケミサーモメカニカルパルプ（ＣＴＭＰ）、ブリーチケミサーモメカニカルパルプ（ＢＣＴＭＰ）等の機械パルプ（ＭＰ）、化学的機械パルプ（ＣＧＰ）、半化学的パルプ（ＳＣＰ）、広葉樹晒クラフトパルプ（ＬＢＫＰ）、針葉樹晒クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）等のクラフトパルプ（ＫＰ）、ソーダパルプ（ＡＰ）、サルファイトパルプ（ＳＰ）、溶解パルプ（ＤＰ）等の化学的パルプ（ＣＰ）、ナイロン、レーヨン、ポリエステル、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等を原料とする合成パルプ、脱墨パルプ（ＤＩＰ）、ウエストパルプ（ＷＰ）等の古紙パルプ、かすパルプ（ＴＰ）、木綿、アマ、麻、黄麻、マニラ麻、ラミー等を原料とするぼろパルプ、わらパルプ、エスパルトパルプ、バガスパルプ、竹パルプ、ケナフパルプ等の茎稈パルプ、靭皮パルプ等の補助パルプなどから、一種又は数種を適宜選択して使用することができる。

ただし、本形態の基紙は、原料パルプ種が、ＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ：機械パルプの質量割合が、１０〜３０：２５〜４０：４０〜６０とされているのが好ましく、１５〜２０：３０〜３５：５０〜６０とされているのがより好ましい。ＮＢＫＰの質量割合が１０％未満では、本発明を好適に使用することができる坪量が５１．２〜６０．２ｇ／ｍ²の範囲において、紙質強度不足が生じるおそれがあり、他方、ＮＢＫＰの質量割合が３０％を超えると、Ｎ材特有の長繊維のために均一な基紙地合を得がたく基紙の厚薄ムラが生じ易い。ＬＢＫＰの質量割合が２５％未満では、Ｌ材特有の幅広短繊維のために基紙表面の緻密性が劣り、塗工層を設けた場合に、塗工液の浸透ムラ、皮膜成型性低下が生じるおそれがあり、他方、ＬＢＫＰの質量割合が４０％を超えると、基紙の密度が高くなり易く、厚み方向（Ｚ軸方向）のクッション性や嵩高性が低下するためである。機械パルプは、木材を摩砕してパルプ化したものであり、短繊維かつ剛直であり、繊維表面にフィブリルと呼ばれる微細なヒゲ状の繊維枝葉を有する。したがって、機械パルプの質量割合が４０％未満では、嵩高効果を発現されず、剛度の向上が得られない。他方、機械パルプの質量割合が６０％を超えると、剛直な機械パルプの影響が顕著に表れ、塗工層を設けた際に、塗工層表面に凹凸が生じてしまうほか、微細なヒゲ状の繊維枝葉によって塗工液の吸収が早く、かつ多くなるため、塗工面の平坦性を更に損なうおそれがある。本発明においては原料パルプに古紙パルプも使用することができる。古紙パルプは、一旦抄紙され、再び紙原料として再生されたパルプである。したがって、再生時の熱や化学的または物理的再生手段によって、内在する原料パルプ種である針葉樹クラフトパルプや広葉樹クラフトパルプ、機械パルプが、ともに平坦で柔軟な性状の繊維になっており、パルプ自体の強度は低いものの、用紙表面の平坦性、光沢性向上に寄与する。

全原料パルプに対するＮＢＫＰの質量割合を１０〜３０％とし、濃度調整機能付きインレットにより紙層を形成するとともに、あらかじめクリアコート層を設けた後、塗工層を設けることで、嵩高、軽量、高剛度の微塗工紙を得ることができる。

本形態の基紙は、ＪＩＳＰ８２２０：１９９８に基づいて離解したときの、ＪＩＳＰ８１２１：１９９５に基づくカナダ標準ろ水度が、１６０〜４００ｃｃ（ＣＳＦ）とされているのが好ましく、２６０〜３６０ｃｃ（ＣＳＦ）とされているのがより好ましい。カナダ標準ろ水度が１６０ｃｃ（ＣＳＦ）を下回ると、原紙坪量が３５．０〜４７．５ｇ／ｍ²の抄紙におけるウエットエンド工程（湿紙形成工程）において、脱水力が低下するため、基紙を構成するパルプがＺ軸方向に配向しづらく、紙質強度が低下してしまうとの問題や、１３００ｍ／分を超える高速抄紙においては更なる増速ができず生産性を落とす原因になるとの問題が生じる。また、カナダ標準ろ水度が１６０ｃｃ（ＣＳＦ）を下回ると、基紙の密度が高くなりやすく、軽量で印刷適性の優れた塗工紙が得られないおそれがある。他方、カナダ標準ろ水度が４００ｃｃ（ＣＳＦ）を上回ると、基紙の地合が乱れ易く、均一な地合が得られないだけでなく、パルプ繊維間の間隙が不揃いなり、塗工層を設けた際に、塗工液の浸透ムラが生じ、印刷適性が低下してしまうおそれがある。

本形態の基紙は、ＪＩＳＰ８２２０：１９９８に基づいて離解したときの、カヤニ平均繊維長測定器（ＦＳ‐１００）で測定したカヤニ平均繊維長が、０．８５〜１．２０ｍｍとされているのが好ましく、０．９０〜１．１０ｍｍとされているのがより好ましい。カヤニ平均繊維長が０．８５ｍｍを下回ると、基紙の密度が高くなり剛度の低下をまねくおそれがあり、また、微細な繊維の割合が多くなるため、断裁時に紙粉が発生しし易くなるためである。他方、カヤニ平均繊維長が１．２０ｍｍを上回ると、長繊維分の割合が多いため、基紙の地合が取り難く、塗工層を設けた際に光沢度の低下、塗工ムラを生じるおそれがある。

本形態の塗工紙は、「ＪＩＳＰ８１４３：１９９６に基づく縦方向のこわさ（クラーク、剛度）」／「ＪＩＳＰ８１２４：１９９８に基づく（製品）坪量」が、０．３８〜０．５１とされているのが好ましく、０．４０〜０．５０とされているのがより好ましい。本値が０．３８を下回ると、腰がない塗工紙となり、加工や印刷作業性が低下し、ペラペラとした手肉感のない安っぽい紙になる。他方、本値が０．５１を上回ると、新聞への折込チラシ等の用途において取り扱いにくくなり、新聞がかさばる、重くなる原因になる。

本形態の塗工紙は、ＪＩＳＰ８１４３：１９９６に基づく、縦方向のこわさ（クラーク）が２０以上とされ、横方向のこわさ（クラーク）が１１以上とされているのが好ましく、縦方向のこわさ（クラーク）が２２以上とされ、横方向のこわさ（クラーク）が１２以上とされているのがより好ましい。縦方向のこわさ（クラーク）が２０を下回ると印刷物を手に持った際に容易に倒れてしまい、印刷情報の判読や取り扱いがし難いためである。また、横方向のこわさ（クラーク）が１１を下回ると、書籍や冊子に加工した際に、ページが捲りにくくなり、書籍の成形性が劣るためである。

本形態の塗工紙は、ＪＩＳＰ８１２４：１９９８に基づく（製品）坪量が、４０〜６４ｇ／ｍ²とされているのが好ましく、５１．２〜６２．８ｇ／ｍ²とされているのがより好ましい。製品坪量が４０ｇ／ｍ²を下回ると印刷作業や加工に必用な紙力が得られにくく、こわさ（クラーク）が低い塗工紙になるためである。他方、製品坪量が６４ｇ／ｍ²を上回ると近年の省資源化、軽量化に反するものであり、製造コスト、流通・搬送費用が高くなるためである。

本形態の塗工紙は、ＪＩＳＰ８１４２：２００５に基づく白紙光沢度が、４２％以上であるのが好ましく、４３％〜４６％であるのがより好ましい。白紙光沢度が４２％を下回ると、鮮明な印刷情報の鮮明さ、コントラストの良い印刷情報が表現できず、精細さを欠。他方、白紙光沢度が４６％を超えても良いが、４６％以下とすることで、近年の高齢化の流れのなかで、いわゆるギラギラとした視認を覚えない、眼精疲労をきたさない目に優しい塗工紙となる。

本形態においては、顔料として、平均粒子径０．５μｍ以下の、好ましくは０．３μｍ以下のクレーを、含む、好ましくは４５質量％未満の割合で含む。平均粒子径０．５μｍ以下の微細粒子からなるクレーは、平均粒子径が０．５μｍを超える大粒径のクレーより安価であり白紙光沢を向上させることができる。本発明においては、クリアコート層を予め設けることで、微粒クレーの沈み込みを抑えることが可能になるため印刷光沢をも向上させることができる。さらに、塗工液の転写性に優れ、ミストやボイリングの発生を抑制することができる。顔料として、微細粒子には、脱墨フロスを主原料とし、脱水工程、乾燥工程、焼成工程及び粉砕工程を経て得られた、Ｘ線マイクロアナライザー（日立製作所／堀場製作所ＥＭＡＸ・Ｓ‐２１５０型）による元素分析にて、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムを、酸化物換算で３０〜８２：９〜３５：９〜３５の質量割合で含有し、かつ、前記カルシウム、前記ケイ素及び前記アルミニウムの合計含有割合が９０質量％以上の再生粒子、好ましくはカルシウム、ケイ素及びアルミニウムを、酸化物換算で４０〜８２：９〜３０：９〜３０の質量割合で含有し、かつ、前記カルシウム、前記ケイ素及び前記アルミニウムの合計含有割合が９０質量％以上の再生粒子、より好ましくはカルシウム、ケイ素及びアルミニウムを、酸化物換算で６０〜８２：９〜２０：９〜２０の質量割合で含有し、かつ、前記カルシウム、前記ケイ素及び前記アルミニウムの合計含有割合が９０質量％以上である再生粒子を含むのが望ましい。このような再生粒子は、各元素からなる微細な粒子が不定形に組み合わされた塊状のポーラスな構造を有し、接着剤との親和性が高く、ミストやボイリングの発生を低減し、塗工液転写性に優れ、高い塗工層強度を発現することができるとともに、インキ吸収性が高く、そのもつクッション性から、白紙光沢、印刷光沢、表面平坦性ともに向上させることができる。また、このような再生粒子の使用により、塗工層の密度が下がり、嵩高効果が発現する。

本再生粒子は、脱墨フロスを主成分（原料の５０％以上）とするため、品質安定性に優れ、環境に優しい、再資源化するに優れたものである。

再生粒子のカルシウム、ケイ素及びアルミニウムの酸化物換算割合を調整するための方法としては、脱墨フロスにおける原料構成を調整する方法が本筋ではあるが、乾燥・分級工程や焼成工程において、出所が明確な塗工フロスや調整工程フロスをスプレー等で工程内に含有させる方法や、焼却炉スクラバー石灰を含有させる方法などによって調整することもできる。

より具体的には、例えば、再生粒子中のカルシウムの調整には、中性抄紙系の排水スラッジや塗工紙製造工程の排水スラッジを用い、ケイ素の調整には、不透明度向上剤として多量添加されている新聞用紙製造系の排水スラッジを用い、アルミニウムの調整には、酸性抄紙系等の硫酸バンドの使用がある抄紙系の排水スラッジやクレー使用の多い上質紙抄造工程における排水スラッジを適宜用いることができる。

本形態の再生粒子は、例えば、吸油量が３０〜１００ｍｌ／１００ｇである。

本形態の再生粒子は、前述した脱水工程、乾燥工程及び焼成工程等を経た際の粉砕工程前に、４０μｍ以下の粒子が９０％以上となるよう処理されているのが好ましい。これにより、従来一般的に行われている乾式粉砕による大粒子の粉砕及び湿式粉砕による微粒子化といった複数段の粉砕処理を行うことなく、湿式による１段粉砕処理も可能となる。これにより、コールターカウンター法による粒度分布の微分曲線における平均粒子径のピーク高さを、平均粒径１．０μｍ〜１．７μｍの範囲内で３０％以上とすることができる。

本形態では、以上のようなクレー及び再生粒子のみを使用することもできるが、顔料として通常使用される、例えば、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、タルク、カオリン、二酸化チタン、合成シリカ、水酸化アルミニウム等の無機粒子、ポリスチレン樹脂、尿素ホルムアルデヒド樹脂等の合成高分子微粒子等から選ばれる少なくとも１種の顔料（粒子）を併用することもできる。

〔製造方法〕
次に、本形態の塗工紙の製造方法について、説明する。
本形態は、運転速度１３００ｍ／分以上（例えば、平均運転速度で１６００ｍ／分、設計運転速度で１８００ｍ／分）の高速で、抄紙し、クリアコート層等の塗工、表面仕上げを行うことにより、例えば、基紙坪量が３５〜４７．５ｇ／ｍ²、好ましくは３５．２〜４５．８ｇ／ｍ²、製品（塗工紙）坪量が４０〜６４ｇ／ｍ²、好ましくは５１．２〜６２．８ｇ／ｍ²の塗工紙を製造することを意図するものである。

以下、本形態を、図１〜５の設備構成フロー図に基づいて説明する。
〔ワイヤーパート（ヘッドボックス）〕
本形態においては、それぞれループをなす２枚のワイヤー（第１ワイヤー１及び第２ワイヤー２）間にヘッドボックス３から紙料（ジェット）Ｊ（図６参照）を噴出して紙層を形成するギャップフォーマー１０で抄紙する抄紙機が設置されている。紙料Ｊは、ワイヤーパートにおいて、サクション（フォーミング）ロール４Ａと対向するロール４Ｂとの間のワイヤー１，２間に吐出されて紙層が形成され、その紙層はサクションロール４Ａ、ブレード５、サクションクーチロール６、サクションボックス７などを通りながら、例えば原料濃度２０％程度まで脱水される。

ここで、脱水機構として、図示例ではロール脱水手段及びブレード脱水手段の併用形態を示したが、好ましくは両方（併用）であるが、一方のみとすることもできる。ワイヤーパートでの脱水を、ヘッドボックス３から吐出させた紙料Ｊをサクションロール４Ａにて緩やかに行うことで微細繊維を湿紙中に留め、更にブレード５による脱水手段にて脱水を進めることでインターナルボンドの低下を防ぐことができる。

ヘッドボックス３は、鉛直又は下流側に傾斜した状態で上向き設置され、図６に拡大して示すように、紙料吐出方向線が水平線となす吐出角度θが、５０〜９０°（度）であるのが望ましい。本形態が意図する高速抄紙のもとでは、地合、Ｚ軸強度、表裏差、繊維配向角などの点から、繊維重量の影響が小さくなる上向きヘッドボックスであることが望ましい。ギャップフォーマー１０において、ヘッドボックス３が水平などであると、高速抄紙の下で求める特性が得難い。

〔プレスパート〕
ワイヤーパートでの紙層は、プレスパートに移行され、更に脱水が行われる。
本形態のプレスパートは、第１プレス２１及び第２プレス２２のそれぞれがシュープレス２１ａ又は２２ａを有し、オープンドローを無くし断紙を防止するために、紙層をストレートにニップする形態（ストレートスルー型プレス）となっている。また、ダブルフェルトの第１プレス２１に対し第２プレス２２はボトム側にベルトを採用し、再湿防止による脱水の向上を図っている。紙層坪量が６４ｇ／ｍ²以上と高くなり、脱水量が多くなる場合には、ダブルフェルトが望ましい。

〔プレドライヤーパート〕
プレスパートを通った水分率５０％程度の湿紙（湿紙層）は、シングルデッキ方式のプレドライヤーパートに移行し、乾燥が図られる。図示のプレドライヤーパートは、ノーオープンドロー形式のシングルデッキドライヤーで、上側が加熱ロール３１、下側が真空ロール３２とされた適宜の本数のロール構成である。

シングルデッキ方式のドライヤーは、本発明・形態が意図する１３００ｍ／分以上の高速運転（抄紙）においても断紙が少なく、また、嵩を落とすことなく高効率に乾燥を行え、品質・操業面において優れている。この点、ダブルデッキ方式のドライヤーにて乾燥する方式も考えられるが、高速抄紙におけるキャンバスマーク、高速乾燥における断紙、シワ、紙継ぎ等の操業性の面で問題がある。

プレドライヤーパート初期では、ドロー調整のために群分けを細かくし、また、通紙性及びシート走行性向上のためにサクションボックス３３を設置するのが望ましい。

〔クリアコート（塗工）パート〕
プレドライヤーパートにて乾燥された紙匹（乾燥紙層）は、アフタードライヤーパートとの間のフィルム転写（方式）によるアンダーコーター４０において、クリア塗工液（アンダー塗工液）が両面に塗工される。

アンダーコーター４０としては、フィルム転写装置を使用するのが好ましく、例えば、図３に示したロッドメタリングサイズプレスコーターのほか、図３中に別途示したゲートロールコーター４０Ａなどを使用することができる。抄速１５００ｍ／分以上のオンマシン高速抄紙において、断紙は生産効率ダウン、塗工品質ムラの発現が生じる最も大きな問題であり、原紙（基紙）に物理的外力を比較的かけずに塗工を行うことが可能な塗工手段として、フィルム転写方式を用い、原紙表面の被覆性が高くなる塗工液転写による輪郭塗工を行うことで、塗工品質が安定したクリアコート層を設けることができる。

アンダー塗工液としては、酸化澱粉、燐酸エステル化澱粉、エステル化澱粉、酵素変性澱粉、エーテル化澱粉、両性澱粉、カチオン化澱粉等の澱粉類、カルボキシメチルセルロース等のセルロース類、ポリビニルアルコール類、ポリアクリルアミド類、アルギン酸ソーダ等の水溶性高分子、大豆蛋白、酵母蛋白、セルロース誘導体等の天然接着剤、などを使用することができる。必要により、他の表面サイズ剤、防滑剤、防腐剤、防錆剤、消泡剤、粘度調整剤、分散剤、流動変性剤、染料、耐水化剤、保水剤等の各種助剤を配合することもできる。

ただし、本形態のアンダー塗工液は、ポリビニルアルコール及び澱粉の少なくともいずれか一方を含み、これらポリビニルアルコール及び澱粉の合計塗工量が固形分換算で０．５〜４．０ｇ／ｍ²とされているのが好ましく、１．０〜３．０ｇ／ｍ²とされているのがより好ましい。合計塗工量が０．５ｇ／ｍ²未満であると、原紙の被覆性が十分でなく、高い白紙光沢を得ることができないおそれがある。他方、合計塗工量が４．０ｇ／ｍ²を超えると、紙の密度が増して透気度が悪くなり、ブリスターの発生や剛度が低くなりオンマシン抄造における走行性が悪くなり、断紙等のトラブルが発生し易くなる。

アンダー塗工液全体の塗工量は、０．５〜４ｇ／ｍ²とされているのが好ましく、１〜３ｇ／ｍ²とされているのがより好ましい。

前述したフィルム転写方式の塗工手段としては、例えば、ゲートロールコーター、ツーロールサイズプレス、オプチサイザー、ブレードメタリングサイズプレス、ロッドメタリングサイズプレスなどを使用することができる。ただし、ロッドメタリングサイズプレスを使用する場合は、操業上、ストリーク発生を避けるために、表面が平滑なロッドを用いるのが望ましい。このロッドの径を１５〜５０ｍｍとすることにより、より好ましい操業性と品質を得ることができる。直径１５ｍｍより小さいロッドでは、フィルム形成性能が低く面状が劣る傾向がある。他方、直径５０ｍｍより大きいロッドでは、効果が変わらないため、特に大きくする必要性がない。ロッドとしては、溝付きロッド、ワイヤー線巻き付けロッドなどを使用することもできる。

アンダー塗工液の塗工後、アフタードライヤーパートにおいて表面汚れが生じないように、あらかじめエアーターンバー４１及び赤外線を使用した補助乾燥装置４２を設置するのが望ましい。

〔アフタードライヤーパート〕
図示のシングルデッキ方式のアフタードライヤーパートでは、アンダー塗工液の乾燥が行われる。

〔プレカレンダー〕
その後に、コーターパートにて、例えば、接着剤及び顔料（クレーなど）を主成分とする水性塗工液を塗工し、インキ受容層を形成する。この場合、１３００ｍ／分以上の抄紙速度の条件の下で、坪量４０〜６４ｇ／ｍ²において、低塗工量でしかも高い平滑性及び光沢性の高品質塗工紙が求められるから、水性塗工液を輪郭塗工できるフィルム転写塗工とするのが得られる塗工紙の品質の観点から好ましい。

しかるに、水性塗工液のフィルム転写塗工に先立って、より高い平滑性を確保するために、アンダー塗工液を塗工したクリアコート層の表面を、プレカレンダー５０により平坦化（平滑化）処理するのが望ましい。実施の形態のプレカレンダー５０は、上側が金属ロール５１で下側が弾性ロール５２であるソフトカレンダーである。プレカレンダー５０は、１段又は必用に応じ２段以上の組合せで行うこともできる。

プレカレンダー５０での処理により、基紙（クリアコート層）表面を平坦化処理することができるとともに、後の熱ソフトカレンダーで過度の平坦化処理を要しないことで、紙の緊度を高くすることなく基紙表面の平坦性を向上させることが可能になり、嵩高な塗工紙を得ることができる。また、基紙表面の平坦化処理により塗工液の転写性を向上させ、ミストやボイリングの発生を抑え、塗工液の塗工ムラの発現を抑えることができる。

プレカレンダー５０における金属ロール５１の表面粗さ（ＪＩＳＢ０６０１）は０．０２〜０．２μｍで、弾性ロール５２のショアーＤ硬度は９０以上であるのが望ましい。

また、プレカレンダー５０でのニップ圧は、５〜５０ｋＮ／ｍ、好ましくは１０〜４０ｋＮ／ｍである。ニップ圧が５ｋＮ／ｍ未満であると、基紙の平滑性が劣る。他方、ニップ圧が５０ｋＮ／ｍを超えると、紙の緊度が過度となる。

プレカレンダー５０の金属ロール５１としては、必要によって、後述する熱ソフトカレンダーと同様にオイルなどの熱媒体を流通させて加熱するもの、ロール幅方向に分割温度制御可能な電磁誘導作用による内部加熱装置を備えるもの、ロール幅方向に分割温度制御可能な電磁誘導作用による外部加熱装置を備えるもの、ロール幅方向に冷却温度制御可能なクーリング設備を備えるもの、などを採用することができる。

〔コーターパート（塗工工程）〕
本形態におけるコーターパートにおいては、塗工紙の両面に対する塗工を担う塗工工程を有する。
すなわち、基紙表面への塗工機６１Ａ、ガス式エアードライヤー６２，６２、カンバスドライヤー６３が順に設置されている。望ましくは、塗工機６１Ａの後段に幅方向の乾燥ムラを防止するために、幅方向に温度制御可能な赤外線乾燥装置６８を設ける。また、塗工機６１Ａの後段に主に水分率調整のための、幅方向に温度制御可能な赤外線乾燥装置を設けるのが望ましい。必要により、ガス式エアードライヤー６２，６２の後段に赤外線乾燥装置を設けることも可能である。

塗工機６１Ａでは、フィルム転写方式の塗工機が使用されるのが好ましく、特にゲートロールコーター、ロッドメタリングサイズプレスが使用されるのが好ましい。フィルム転写方式の塗工機を使用すると、抄速１５００ｍ／分以上のオンマシン塗工において、断紙を生じさせないで、平坦性が高い均一な塗工層を得ることができる。

一方、塗工機６１Ａがフィルム転写方式の塗工機である場合は、塗工量７〜１８ｇ／ｍ²とされているのが好ましく、塗工量８〜１６ｇ／ｍ²とされているのがより好ましい。塗工量が７ｇ／ｍ²未満であると、白紙光沢、印刷光沢が十分に得られないおそれがある。他方、塗工量が１８ｇ／ｍ²を超えると、塗工液コストがかさむだけでなく、高速塗工においての塗工量制御が不安定になりミストやボイリングの発生が危惧され、原紙への均一な上層塗工層を設けることが困難である。また、時流である塗工紙の軽量化の流れに反するものとなる。

以上では、塗工工程が、フィルム転写方式による両面同時塗工である場合を示したが、ブレード塗工等を採用することもできる。

本形態のように、クリアコート層及び塗工層を設けることで、従来品の問題であった手肉感（剛度）が得難い問題が解決され、印刷適性及び剛度の両立が可能になる。

〔カレンダーパート〕
本設備の最後には、熱ソフトカレンダーからなるオンマシンカレンダー７０が設置されており、カレンダー処理が行われる。図示のカレンダー７０は、７ニップの１スタック型であり、ロール自重の影響を少なくしたヤヌスタイプの傾斜配置となっている。もちろん、オプチロードタイプの垂直配置でもよい。

カレンダー７０は最終的な平滑性及び光沢性を左右する。したがって、この観点及び高速運転の観点から種々の配慮が必要である。

カレンダー７０の段数は、少なくとも２ニップを有するのが好ましく、複数段に構成された金属ロールＭと弾性ロールＤとの組み合わせからなる熱ソフトカレンダーにて平坦化処理するのがより好ましい。特にはマルチニップカレンダー、より望ましくは６段、８段、１０段のマルチニップカレンダーが最適である。図４に１０段のマルチニップカレンダー例を併示してある。さらに、全段独立してニップ圧を調整可能なマルチニップカレンダーが最適である。

他方、熱ソフトカレンダーは、オイルなどの熱媒体を流通させて加熱するものでもよいが、これでは表面温度１８０℃程度が限界である。高速での運転を図るためには、図７〜９に示すように、金属ロールＭは、その幅方向に分割温度制御可能な電磁誘導作用による内部加熱装置が装備され、金属ロールＭの表面温度を２３０℃以上、特に２３０〜５００℃にして処理するものが望ましい。図示例は、シェル７４内の鉄心７２の周囲に誘導コイル７１が巻回され、ジャケット室７３を通る熱媒体を加熱するものである。

金属ロールＭの表面温度を２３０℃〜５００℃、特には３００℃を超え３８０℃以下として表面処理をし、できる限り低いニップ圧で基紙（塗工紙）が全層に渡って潰れないようにすることにより、嵩の低下を防ぎ、不透明度の低下を抑えることが可能となる操業も行うことができる。要すれば、いわば極高温のアイロンを短時間で当てる形態である。

金属ロールＭの表面温度のコントロールとしては、前述のように、金属ロールＭ内部に温水や油を循環させる方法のほか、非回転部としての内側に設けた鉄芯７２の周囲に誘導コイル７１を設け、この誘導コイル７１に交流電流を流すことで、誘導コイル７１に磁束を発生させ回転部としての外側のシェル（外筒）７４の内側に誘導電流を誘起させ、その抵抗熱によって外側のシェル（外筒）７４自身を自己発熱（誘導発熱）させる、「電磁誘導作用による内部加熱装置」によるものが、高温処理のために特に優れる。また、この電磁誘導作用による内部加熱装置によれば、誘導コイル７１をロールの幅方向（ロール自体の長手方向）に分割（例えば３〜６分割）し、シェル７４に設けた温度センサ７５による温度信号に基づき、対応する誘導コイル７１に流す交流電流量を制御することで、ロールの幅方向の特に表面の温度制御が高精度で可能となる。

この場合、特にシェル７４の内部に長手方向に延びるジャケット路（室）７３を、周方向に間隔を置いて多数、例えば１０〜９０本程度設け、これらを相互に連通させ、内部に熱媒体を封入しておく構造のものが、シェル７４の自己発熱による熱を吸収し、熱を金属ロールＭの表面全体において均一化することができる点で優れる。

基紙（塗工紙）を高温で表面処理すると、基紙（塗工紙）の表層部だけでなく、内層部の温度も高くなり、その結果、基紙（塗工紙）が表層部だけでなく、全層に渡って潰れ易くなるため、嵩が低下する。しかるに、はるかに高い温度で、短時間の通紙を図る場合には、内層部への熱移動は極力防止でき、もって嵩の低下を防止することができる。

他方、金属ロールＭの表面温度の高温化に伴って、金属ロールＭのシェル７４に厚み方向の応力が発生し、ロールプロフィールが崩れがちとなり、もって紙厚プロフィールの制御性が低下する。また、電磁誘導作用による内部加熱装置に依存する場合には、金属ロールＭの表面温度の時間当たりの温度応答性が良好とは言えない。さらに、これを原因として幅方向の温度応答性が悪いので、温度制御性が悪いことによる歩留まり低下の原因となる。そこで、金属ロールＭの近傍には、ロール幅方向に分割温度制御可能な電磁誘導作用による外部加熱装置及びロール幅方向に冷却温度制御可能なクーリング設備の少なくとも一方が装備されているのが望ましい。

この例を図８に沿って説明すると、金属ロールＭは、シェル７４、誘導コイル７１、鉄芯７２、温度センサ７５、交流電源７６及びジャケット路７３を有する。この金属ロールＭに対して、幅方向に分割制御可能な外部電磁誘導作用による外部加熱装置７７を金属ロールＭ近傍に設けて各段において、基紙の高温ニップ域を構成する。

外部加熱装置７７は、電磁誘導加熱の原理を応用したもので、図示のように、ワークコイル７７Ａに交流電源（インバータ）７７Ｂからの交流電流（例えば３〜２０ｋＨｚの高周波）を流し、磁界を発生させて、シェル７４表面部に渦電流を生成させ、自己発熱させるものである。ワークコイル７７Ａとシェル７４表面との離間距離は、２〜２０ｍｍ、特に２〜５ｍｍ程度が望ましい。また、単位ワークコイル７７Ａは、金属ロールＭの軸心に対して交差する斜め配置とするのが、加熱用プロフィールの均一化のために望ましい。ロール幅方向のゾーン制御ピッチは、７５〜１５０ｍｍ程度であり、ゾーン当たりの定格電力は４〜２０ｋＷとすることができる。

ロール幅方向に冷却温度制御可能なクーリング設備７８の例としては、図９に示すように、ファン７８ａからのエアーをヘッダ７８ｂに送り、連通孔が形成された調整板７８ｃを通して温度調節室７８ｄ内に送入し、この温度調節室７８ｄ内に設けたコイル７８ｅを温度調節手段７８ｆにより冷却することにより、小孔を有する分散板７８ｇを通る送風の温度を制御するものである。

カレンダー７０でのニップ圧としては、２００ｋＮ／ｍ〜４５０ｋＮ／ｍ、特に３００ｋＮ／ｍ〜４５０ｋＮ／ｍが望ましい。カレンダー７０にて平滑化処理（平坦化処理）された基紙（塗工紙）は、最終的にリール８０にて巻き取りが行われ、小分け用の巻取りを仕上げるワインダー（図示せず）がマシンの最終部分に設置される。

図４に示すマルチニップカレンダー７０に代えて、図５に示すように、例えば１ニップで４スタックからなる金属ロールＭと弾性ロールＤとからなるソフトカレンダー７０Ａでもよい。

〔その他〕
（１）高速ロール塗工におけるミストの発生原因は、主に次のとおりである。[１]ロール出口の剥離安定性（紙のバタツキ）によりミストが発生する。[２]塗工速度が速いほど、ミストは多くなる。[３]原紙平滑性が低いほど、ミストの発生は多くなる。[４]澱粉塗工のない原紙の方がミストは多くなる。[３]及び[４]は、ロール上のカラー塗膜の転写率が低下することによる。[１]の剥離安定性が、ミスト改善に大きな影響を及ぼす。アプリケーターロール出口に、通紙ラインを制御するエアーターンバーを設け、ボトムロールに沿った剥離からトップロールに沿った剥離に変更することで、紙のバタツキが改善される。

（２）原紙のプレカレンダー処理により、原紙の吸油性ダウンと表面粗さを減少させることができ、ロールコーターからの塗料膜を平坦な表面に塗付することができるため、塗工量を、例えば、１４ｇ／ｍ²を１２ｇ／ｍ²に低減することができる。

（３）上層塗工前に、澱粉をアンダー塗工することで、表面紙力及び剛度を向上させることができ、塗料のバインダー（澱粉・ラテックス）の配合を減少することができる。また、塗工液中の澱粉配合を減らすことで、スーパーカレンダーの光沢発現性を上げることができる。

次に、本発明の実施例を説明する。
〔実施例１〕
微粒子クレー（ＩＭＥＲＹＳ社製ＤＢ−ＧＲＡＺＥ）４０質量部、炭酸カルシウム４０質量部、無機粒子（再生粒子）２０質量部からなる顔料に、分散剤として対顔料でポリアクリル酸ソーダ０．２質量部を添加して、セリエミキサーで分散し、固形分濃度が７０質量％の顔料スラリーを調整した。

このようにして得られた顔料スラリーに、スチレンブタジエンラテックス（ガラス転移温度２０℃）１６質量部を加え、更に水を加えて、固形分濃度６０質量％の（上層）塗工液を得た。この塗工液を、坪量４５．８ｇ／ｍ²の原紙に、片面あたりの塗工量が固形分で１４．０ｇ／ｍ²になるように、塗工速度１５００ｍ／分のフィルム転写ロールコーターで両面塗工した。フィルム転写ロールコーターのアプリケーターロール：インナーロール：アウターロールの周速比は１００：７０：７０と一定、各ロール間の圧力も一定とし、塗工量は塗工液濃度を変更することにより調整した。

〔実施例２〜９及び比較例１〜４〕
実施例１を基に、表１に記載のとおり仕様を種々変更して、分析した。なお、比較例の大粒子クレーは「ＩＭＥＲＹＳ社製ＤＢ−ＰＲＩＭＥ」である。

その他の条件及び結果を、表１及び表２に示した。なお、評価方法は、次のとおりである。
〔原紙及び製品米坪（坪量）〕
ＪＩＳＰ８１２４：１９９８に基づいて測定した。

〔顔料（クレー、炭酸カルシウム及び再生粒子）の質量割合〕
ＪＩＳＰ８２５１：２００３に基づいて灰化した後、Ｘ線マイクロアナライザー（日立・堀場製）にて元素分析を行い、カルシウムとケイ素、アルミニウムの個々の元素存在部位を対比し、Ｃａ元素のみを有する凝集体のものを炭酸カルシウム、Ｓｉ及びＡｌ元素が４２〜４６：３７〜４０程度の質量割合を構成する成分とするものをクレーとし、Ｃａ、Ａｌ及びＳｉ元素を複合した構成物を再生粒子として、各々の概算質量割合を算出した。

〔紙厚〕
ＪＩＳＰ８１１８：１９９８に基づいて測定した。

〔緊度（バルク密度）〕
ＪＩＳＰ８１１８：１９９８に基づいて測定した。

〔白紙光沢〕
ＪＩＳＰ８１４２：２００５に基づいて測定した。

〔ベック平滑度〕
ＪＩＳＰ８１１９：１９９８に基づいて測定した。

〔こわさ（クラーク、剛度）〕
ＪＩＳＰ８１４３：１９９６に基づいて測定した。

〔印刷光沢〕
（オフセット印刷用塗工紙の印刷光沢度）
東芝オフセット輪転機（４色）を用いて、Ｂ縦サイズの版とオフセット印刷用インキ（東洋インキ製レオエコーＭ）を用いて印刷速度５００ｒｐｍで印刷し、得られた印刷物（４色ベタ印刷部）の表面をＪＩＳＰ８１４２：２００５に基づいて測定した。

（グラビア印刷用塗工紙の印刷光沢度）
大蔵省式グラビア単色印刷機を用いて、印刷速度４０ｍ／ｍｉｎ、印圧１０ｋｇｆ／ｃｍで印刷し、得られた印刷物の表面をＪＩＳＰ８１４２：２００５に基づいて測定した。

〔インキ着肉性〕
東芝オフセット輪転機（４色）を用いて、Ｂ縦サイズの版とオフセット印刷用インキ（東洋インキ製レオエコーＭ）を用いて印刷速度５００ｒｐｍで印刷し、得られた印刷物（藍単色ベタ印刷部）のインキ着肉性を４段階で目視評価した。◎：非常に優れる、○：優れる、△：やや問題あり、×：問題あり、である。

〔塗工液転写性〕
フィルム転写塗工における塗工液の転写性を、塗工アプリケーションへの塗工液供給量と塗工量の関係から測定し、以下の基準で評価した。◎：極めて良好、○：良好、△：やや劣る、×：劣る、である。

〔ボイリング（ボイド）の発生量〕
フィルム転写ロールコーターのインナーロールとアウターロールとの間におけるボイリングの程度を、以下の基準で目視評価した。◎：極めて良好、○：良好、△：やや劣る、×：劣る、である。

〔ミスト発生量〕
フィルム転写塗工時のミスト発生量を、特開平１１−３３３３５３号公報に基づいて測定し、以下の基準で評価した。◎：極めて良好、○：良好、△：やや劣る、×：劣る、である。

〔網点欠落（ミスドット）率〕
前記したグラビア単色印刷方式により印刷された塗工紙の網点欠落率を、目視により評価した。◎：極めて良好、○：良好、△：やや劣る、×：劣る、である。

本発明は、特に、軽量化、微塗工化するのに適した塗工紙として、適用可能である。

設備構成例の第１のゾーンを示す概要説明図である。設備構成例の第２のゾーンを示す概要説明図である。設備構成例の第３のゾーンを示す概要説明図である。設備構成例の第４のゾーンを示す概要説明図である。設備構成例の第４のゾーンにおける変形例を示す概要説明図である。ヘッドボックスの紙料の噴出を示す概要説明図である。加熱金属ロールを示す概要説明図である。電磁誘導作用による外部加熱装置例を示す概要説明図である。クーリング設備例を示す概要説明図である。

符号の説明

１…第１ワイヤー、２…第２ワイヤー、３…ヘッドボックス、５…ブレード、１０…ギャップフォーマー、２１…第１プレス、２２…第２プレス、４０…アンダーコーター、５０…プレカレンダー、５１…金属ロール、５２…弾性ロール、６１Ａ…塗工機、７０…オンマシンカレンダー、Ｍ…金属ロール、Ｄ…弾性ロール、８０…リール。

Claims

基紙表面に顔料及び接着剤を主成分とする塗工層が設けられた塗工紙であって、
基紙表面にフィルム転写方式にてクリアコート層が設けられ、このクリアコート層がプレカレンダーにて平坦化処理され、この平坦化処理されたクリアコート層上に前記塗工層が設けられ、
この塗工層の顔料が、脱墨フロスを主原料とし、脱水工程、乾燥工程、焼成工程及び粉砕工程を経て得られた塊状の再生粒子を含む、
ことを特徴とする塗工紙。
前記クリアコート層はポリビニルアルコール又は澱粉の少なくともいずれか一方を含み、このクリアコート層の塗工量が固形分換算で０．５〜４．０ｇ／ｍ²とされている、請求項１記載の塗工紙。
前記再生粒子は、脱墨フロスを主原料とし、脱水工程、乾燥工程、焼成工程及び粉砕工程を経て得られた、Ｘ線マイクロアナライザーによる元素分析にて、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムの、酸化物換算の比率が３０〜８２：９〜３５：９〜３５の質量割合である請求項１又は２記載の塗工紙。