JP4024067B2 - 横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、第１の回転圧縮要素で圧縮されて密閉容器内に吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ＣＯ２を冷媒として使用し、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部を備える多段圧縮式ロータリコンプレッサ、特に内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサは、通常縦型の密閉容器内上部に電動要素を配置し、下部に当該電動要素の回転軸で駆動される回転圧縮機構部を配置して構成されている。そして、第１の回転圧縮要素の吸込ポートからＣＯ２冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。
【０００３】
この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て、コンプレッサ外部の放熱器に流入する構成とされていた。
【０００４】
また、係る縦型のロータリコンプレッサでは、回転圧縮機構部の下方に位置する密閉容器内底部がオイル溜めとされており、回転軸下端に構成された給油手段としてのオイルポンプによりオイル溜めからオイルが吸引され、回転圧縮機構部に供給されて回転圧縮機構部や回転軸の摺動部の摩耗等を防いでいた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、このような多段圧縮式ロータリコンプレッサを横型として用いた場合、第１の回転圧縮要素にて圧縮された冷媒ガスと共に密閉容器内に吐出されたオイルは回転圧縮機構部側だけで無く、電動要素側の密閉容器底部にも溜まるようになる。そのため、回転軸の回転圧縮機構部側の端部に構成されるオイルポンプによるオイルの吸引が円滑に行えなくなる問題が生じる。
【０００６】
また、２段目となる第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスは密閉容器内にあるため、この第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスとオイルを良好に分離しないと、第２の回転圧縮要素から外部に大量のオイルが吐出されて密閉容器内におけるオイル不足が発生する原因となる。
【０００７】
本発明は、係る技術的課題を解決するために成されたものであり、所謂内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサを横型として用いる場合に、摺動部へのオイルの供給を円滑に行えるようにすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明は横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサであって、前記密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して前記電動要素側の圧力を前記回転圧縮機構部側の圧力より高くして前記密閉容器内の前記回転圧縮機構部側のオイルレベルを前記電動要素側のオイルレベルより高くする差圧を構成するためのバッフル板と、該バッフル板の前記回転圧縮機構部側に設けられ、前記密閉容器内に封入されたオイルを前記回転圧縮機構部に供給するためにオイル吸上パイプの開口を前記オイル中に開口させた給油手段と、前記バッフル板に設けられ、前記密閉容器内の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸い込ませるための吸気通路とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させると共に、当該バッフル板を前記回転圧縮機構部と間隔を存して設けたものである。
【００１０】
請求項２の発明では横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサであって、前記密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して前記電動要素側の圧力を前記回転圧縮機構部側の圧力より高くして前記密閉容器内の前記回転圧縮機構部側のオイルレベルを前記電動要素側のオイルレベルより高くする差圧を構成するためのバッフル板と、該バッフル板の前記回転圧縮機構部側に設けられ、前記密閉容器内に封入されたオイルを前記回転圧縮機構部に供給するためにオイル吸上パイプの開口を前記オイル中に開口させた給油手段と、前記バッフル板に設けられ、前記密閉容器内の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸い込ませるための吸気通路とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させると共に、前記バッフル板は、前記第２の回転圧縮要素の吐出消音室を構成するためのカバーを兼ね、前記吸気通路の前記バッフル板への取付箇所以外の部分は当該バッフル板から離間しているものである。
【００１１】
請求項３の発明では上記の各発明に加えて、吸気通路の吸込口をバッフル板の回転圧縮機構部側に開口することを特徴とするものである。
【００１２】
請求項４の発明では上記の各発明に加えて、前記吸気通路をバッフル板の電動要素側に設けられることを特徴とするものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの実施例としての第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型の横型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図２は図１のロータリコンプレッサ１０の平断面図をそれぞれ示している。
【００１４】
各図において、実施例のロータリコンプレッサ１０は二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒とする内部中間圧型の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は両端が密閉された横長円筒状の密閉容器１２を備え、この密閉容器１２の底部をオイル溜めとしている。この密閉容器１２内には電動要素１４と、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４からなる回転圧縮機構部１８が収納されている。
【００１５】
密閉容器１２の電動要素１４側の端部には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル２０が取り付けられている。
【００１６】
電動要素１４は密閉容器１２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り密閉容器１２の軸心方向に延在する回転軸１６に固定されている。
【００１７】
回転軸１６の回転圧縮機構部１８側の端部には給油手段としてのオイルポンプ１０１が形成されている。このオイルポンプ１０１は、密閉容器１２内の底部に形成されたオイル溜めから潤滑油としてのオイルを吸い上げて回転圧縮機構部１８の摺動部に供給して摩耗を防止するために設けられており、このオイルポンプ１０１からは密閉容器１２の底部に向かってオイル吸上パイプ１０１Ａが降下し、オイル溜にて開口している。
【００１８】
また、前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。そして、前記ロータ２２もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００１９】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は第１及び第２のシリンダ３８、４０により構成され、これらシリンダ３８、４０間には中間仕切板３６が狭持されている。即ち、回転圧縮機構部１８は、第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４と、中間仕切板３６とから構成されている。また、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は、それぞれ中間仕切板３６の両側（図１では左右）に配置された第１及び第２のシリンダ３８、４０と、１８０度の異相差を有して回転軸１６に設けられた第１及び第２の偏心部４２、４４に嵌合され、第１及び第２のシリンダ３８、４０内を偏心回転する第１及び第２のローラ４６、４８と、これらローラ４６、４８にそれぞれ当接してシリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側とに区画する第１及び第２のベーン５０、５２と、シリンダ３８の電動要素１４側の開口面とシリンダ４０の電動要素１４とは反対側の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６とから構成されている。
【００２０】
ベーン５０、５２の外側（図１では下側）には、ベーン５０、５２の外側端部に当接して、常時ベーン５０、５２をローラ４６、４８側に付勢するスプリング７４、７６が設けられている。更に、スプリング７４、７６の密閉容器１２側には金属製のプラグ１３０、１３２が設けられ、スプリング７４、７６の抜け止めの役目を果たす。また、第１のベーン５０には図示しない背圧室が構成され、この背圧室にはシリンダ３８内の高圧室側の圧力が背圧として印加される。
【００２１】
また、支持部材５４、５６には、吸込ポート１６１、１６２にてシリンダ３８、４０内部の低圧室側とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、一部を凹陥させ、この凹陥部をカバー６６、６８にてそれぞれ閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。
【００２２】
吐出消音室６４と密閉容器１２内は、シリンダ３８、４０や中間仕切板３６、カバー６６を貫通し、更に、このカバー６６から離間して設けられた後述するバッフル板１００も貫通して電動要素１４側に開口する連通路１２０にて連通されており、連通路１２０の端部には中間吐出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出される。このとき冷媒ガス中には第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しているが、このオイルも密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは冷媒ガスから分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。
【００２３】
そして、前述したバッフル板１００は密閉容器１２内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して、密閉容器１２内に差圧を構成するために設けられる。このバッフル板１００は、密閉容器１２の内面との間に少許間隔を存して配設されたドーナッツ状の鋼板からなる。この場合、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、密閉容器１２とバッフル板１００の間に形成された隙間を通って回転圧縮機構部１８側に流入することになるが、係るバッフル板１００の存在により、密閉容器１２内にはバッフル板１００の電動要素１４側の圧力は高く、回転圧縮機構部１８側が低い差圧が構成される。
【００２４】
そして、この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルは回転圧縮機構部１８側に移動し、バッフル板１００より回転圧縮機構部１８側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０１Ａの開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。
【００２５】
また、このバッフル板１００には密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素３４に導入するために、前述した吸込通路５８と連通する吸気通路１０２が設けられている。この吸気通路１０２の吸込口１０４はバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側の上部に開口しており、この吸込口１０４から中間圧の冷媒ガスを吸入する。そして、この吸気通路１０２はバッフル板１００内を貫通し、バッフル板１００の電動要素１４側に沿って延在した後、バッフル板１００及びカバー６６を貫通して吸込通路５８と連通するように構成されている。
【００２６】
ここで、バッフル板１００は回転圧縮機構部１８の第２の回転圧縮要素３４のカバー６６から離間して配設されている。これにより、回転圧縮機構部１８の熱によりバッフル板１００が加熱され難くなるので、このバッフル板１００に設けられた吸気通路１０２内を通過して第２の回転圧縮要素３４に導入される冷媒ガスも加熱され難くなり、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率の向上を図ることができるようになる。また、吸気通路１０２の吸込口１０４は、中間吐出管１２１が開口する電動要素１４側とはバッフル板１００を挟んで反対側の回転圧縮機構部１８側上部にて開口しているので、吸気通路１０２に吸い込まれる冷媒ガスのオイル分離が円滑に行われるようになる。
【００２７】
また、吸気通路１０２はバッフル板１００の電動要素１４側を通過するように形成されているため、回転圧縮機構部１８により吸気通路１０２内を通る冷媒ガスは一層加熱され難くなる。また、吸気通路１０２が回転圧縮機構部１８と干渉することが無くなり、密閉容器１２内の部品配置が容易となる。
【００２８】
そして、この場合の冷媒としては、地球環境にやさしく可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前記ＣＯ２（二酸化炭素）を使用し、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルとしては、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。
【００２９】
密閉容器１２の側面には、支持部材５６と５４の側部に対応する位置にスリーブ１４２、１４３がそれぞれ溶接固定されている。そして、スリーブ１４２内にはシリンダ４０に冷媒を導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、吸込通路６０に連通されている。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入され、この冷媒導入管９６の一端は吐出消音室６２に連通されている。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている（図２では図示しない）。
【００３０】
以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた偏心部４２、４４に嵌合されたローラ４６、４８がシリンダ３８、４０内で偏心回転する。
【００３１】
これにより、冷媒導入管９４及び支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室側に低圧の冷媒ガスが吸入され、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ４０の高圧室側より連通路１２０を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出される。このとき、密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガス中には、第１の回転圧縮要素２３に供給されたオイルが混入しており、このオイルは分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。そして、冷媒ガスはバッフル板１００と密閉容器１２の間に形成された隙間から回転圧縮機構部１８側に流入する。
【００３２】
ここで、冷媒ガスがバッフル板１００と密閉容器１２との間に形成された隙間を通過すると云う作用により、前述の如く密閉容器１２内の圧力は、電動要素１４側より回転圧縮機構部１８側の方が低くなる。これにより、回転圧縮機構部１８側のオイルレベルは高くなるので、オイルはオイル吸上パイプ１０１Ａを介してオイルポンプ１０１により前述の如く円滑に吸い上げられる。
【００３３】
更に、回転圧縮機構部１８側に流入した中間圧の冷媒ガスは吸込口１０４から吸気通路１０２内に流入する。吸気通路１０２内に流入した冷媒ガスは、内部を通過して吸込通路５８に流入し、吸込ポート１６１から第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の回転により２段目の圧縮が行われて高圧高温の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り、支持部材５４に形成された吐出消音室６２、冷媒吐出管９６を経て外部の放熱器に流入する。
【００３４】
このように、電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板１００を設けることにより、密閉容器１２内に封入するオイル量を増やすこと無く、回転圧縮機構部１８にオイルを充分に供給できるようようになる。
【００３５】
また、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれる冷媒ガスがバッフル板１００を介して回転圧縮機構部１８側の熱により加熱され難くなり、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率が向上するようになる。
【００３６】
更に、第１の回転圧縮要素３２からバッフル板１００の電動要素１４側に冷媒ガスを吐出すると共に、吸気通路１０２の吸込口１０４は、バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に開口しているので、冷媒ガスとオイルが分離しやすくなる。
【００３７】
そして、吸気通路１０２をバッフル板１００の電動要素１４側に設けたので、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれる冷媒ガスの温度をより一層下げることができる。
【００３８】
次に、図３を参照して本発明の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの他の実施形態について詳述する。図３はこの場合の内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図４は図３のロータリコンプレッサ１０の平断面図をそれぞれ示している。
【００３９】
尚、図３及び図４において図１及び図２と同一の符号が付されているものは同一若しくは同様の作用を奏するものとする。図３及び図４において、バッフル板２００は密閉容器１２内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画し、前述同様に密閉容器１２内に差圧を構成するものであり、密閉容器１２の内面と少許間隔を存して配置されている。また、この場合のバッフル板２００は、支持部材５４の一部を凹陥させて形成された吐出消音室６２のカバーを兼ねており、従って、図１及び図２におけるカバー６６は省略されている。
【００４０】
この場合も、バッフル板２００の電動要素１４側には吸気通路２０２が設けられている。この吸気通路２０２も、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内に導入するために設けられ、支持部材５４内に形成された吸込通路５８と連通している。また、バッフル板２００の回転圧縮機構部１８側上部に吸込口２０４が開口しており、吸気通路２０２はバッフル板２００内を貫通し、バッフル板２００の電動要素１４側を配管が通過した後、バッフル板２００を貫通して吸込通路５８と連通するように構成されている。
【００４１】
そして、この場合吸気通路２０２は、その取付箇所（貫通箇所）以外の部分が当該バッフル板２００から離間して設けられている。
【００４２】
このように、バッフル板２００が第２の回転圧縮要素３４の吐出消音室６２のカバーを兼ねているので、部品点数の削減によるコストの低減を図ることができるようになる。また、吸気通路２０２はバッフル板２００への取付箇所以外の部分が当該バッフル板２００から離間しているので、回転圧縮機構部１８の熱により加熱され難くなる。これにより、内部を通過する冷媒ガスも加熱され難くなるので、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれる冷媒ガスの温度上昇を防止し、圧縮効率の向上も図ることができる。また、回転圧縮機構部１８側に吸込口を設けているので、同様にオイル分離も良好に行われるようになる。
【００４３】
尚、上記各実施例では冷媒としてＣＯ２（二酸化炭素）を用いたが、これに限らず、ＨＣ（炭化水素）、ＮＨ３（アンモニア）等の冷媒を用いても本発明は有効である。
【００４４】
【発明の効果】
以上詳述した如く請求項１の発明によれば、密閉容器内の圧力はバッフル板の電動要素側よりも回転圧縮機構部側が低くなると共に、バッフル板が回転圧縮機構部からの熱影響を受け難くなる。これにより、密閉容器内底部に溜まるオイルはバッフル板の回転圧縮機構部側に移動し、そこに設けられた給油手段により吸引されるようになるので、回転圧縮機構部などの摺動部への給油を円滑に行うことができると共に、バッフル板に設けられた吸気通路を通過して第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスの温度上昇を抑制することが可能となるので、第２の回転圧縮要素における圧縮効率を向上させることができるようになる。
【００４６】
また、請求項２の発明によれば、請求項１の発明の効果に加えて吸気通路を通過する冷媒ガスが回転圧縮機構部からの熱影響を受け難くなる。これにより、第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスの温度上昇を抑制することが可能となるので、第２の回転圧縮要素における圧縮効率を向上させることができるようになる。特に、バッフル板が第２の回転圧縮要素の吐出消音室を構成するカバーを兼ねるので、部品点数の削減による構造の簡素化とコストの削減並びに寸法の小型化を図ることができるようになる。
【００４７】
請求項３の発明によれば上記各発明の効果に加えて、第１の回転圧縮要素からバッフル板の電動要素側に吐出された冷媒ガス中のオイルが吸気通路に流入し難くなり、第２の回転圧縮要素に吸い込まれる以前の冷媒ガスとオイルとの分離が促進される。
【００４８】
請求項４の発明によれば上記各発明の効果に加えて、回転圧縮機構部により吸気通路内を通る冷媒ガスは一層加熱され難くなる。また、吸気通路が回転圧縮機構部と干渉することが無くなり、密閉容器内の部品配置が容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサの平断面図である。
【図３】本発明の他の実施例の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図４】図３のロータリコンプレッサの平断面図である。
【符号の説明】
１０ 横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３８、４０ シリンダ
４２、４４ 偏心部
４６、４８ ローラ
５０、５２ ベーン
５４、５６ 支持部材
１００、２００ バッフル板
１０１ オイルポンプ
１０２、２０２ 吸気通路
１０４、２０４ 吸込口
【発明の属する技術分野】
本発明は、第１の回転圧縮要素で圧縮されて密閉容器内に吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ＣＯ２を冷媒として使用し、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部を備える多段圧縮式ロータリコンプレッサ、特に内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサは、通常縦型の密閉容器内上部に電動要素を配置し、下部に当該電動要素の回転軸で駆動される回転圧縮機構部を配置して構成されている。そして、第１の回転圧縮要素の吸込ポートからＣＯ２冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。
【０００３】
この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て、コンプレッサ外部の放熱器に流入する構成とされていた。
【０００４】
また、係る縦型のロータリコンプレッサでは、回転圧縮機構部の下方に位置する密閉容器内底部がオイル溜めとされており、回転軸下端に構成された給油手段としてのオイルポンプによりオイル溜めからオイルが吸引され、回転圧縮機構部に供給されて回転圧縮機構部や回転軸の摺動部の摩耗等を防いでいた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、このような多段圧縮式ロータリコンプレッサを横型として用いた場合、第１の回転圧縮要素にて圧縮された冷媒ガスと共に密閉容器内に吐出されたオイルは回転圧縮機構部側だけで無く、電動要素側の密閉容器底部にも溜まるようになる。そのため、回転軸の回転圧縮機構部側の端部に構成されるオイルポンプによるオイルの吸引が円滑に行えなくなる問題が生じる。
【０００６】
また、２段目となる第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスは密閉容器内にあるため、この第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスとオイルを良好に分離しないと、第２の回転圧縮要素から外部に大量のオイルが吐出されて密閉容器内におけるオイル不足が発生する原因となる。
【０００７】
本発明は、係る技術的課題を解決するために成されたものであり、所謂内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサを横型として用いる場合に、摺動部へのオイルの供給を円滑に行えるようにすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明は横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサであって、前記密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して前記電動要素側の圧力を前記回転圧縮機構部側の圧力より高くして前記密閉容器内の前記回転圧縮機構部側のオイルレベルを前記電動要素側のオイルレベルより高くする差圧を構成するためのバッフル板と、該バッフル板の前記回転圧縮機構部側に設けられ、前記密閉容器内に封入されたオイルを前記回転圧縮機構部に供給するためにオイル吸上パイプの開口を前記オイル中に開口させた給油手段と、前記バッフル板に設けられ、前記密閉容器内の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸い込ませるための吸気通路とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させると共に、当該バッフル板を前記回転圧縮機構部と間隔を存して設けたものである。
【００１０】
請求項２の発明では横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサであって、前記密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して前記電動要素側の圧力を前記回転圧縮機構部側の圧力より高くして前記密閉容器内の前記回転圧縮機構部側のオイルレベルを前記電動要素側のオイルレベルより高くする差圧を構成するためのバッフル板と、該バッフル板の前記回転圧縮機構部側に設けられ、前記密閉容器内に封入されたオイルを前記回転圧縮機構部に供給するためにオイル吸上パイプの開口を前記オイル中に開口させた給油手段と、前記バッフル板に設けられ、前記密閉容器内の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸い込ませるための吸気通路とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させると共に、前記バッフル板は、前記第２の回転圧縮要素の吐出消音室を構成するためのカバーを兼ね、前記吸気通路の前記バッフル板への取付箇所以外の部分は当該バッフル板から離間しているものである。
【００１１】
請求項３の発明では上記の各発明に加えて、吸気通路の吸込口をバッフル板の回転圧縮機構部側に開口することを特徴とするものである。
【００１２】
請求項４の発明では上記の各発明に加えて、前記吸気通路をバッフル板の電動要素側に設けられることを特徴とするものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの実施例としての第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型の横型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図２は図１のロータリコンプレッサ１０の平断面図をそれぞれ示している。
【００１４】
各図において、実施例のロータリコンプレッサ１０は二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒とする内部中間圧型の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は両端が密閉された横長円筒状の密閉容器１２を備え、この密閉容器１２の底部をオイル溜めとしている。この密閉容器１２内には電動要素１４と、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４からなる回転圧縮機構部１８が収納されている。
【００１５】
密閉容器１２の電動要素１４側の端部には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル２０が取り付けられている。
【００１６】
電動要素１４は密閉容器１２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り密閉容器１２の軸心方向に延在する回転軸１６に固定されている。
【００１７】
回転軸１６の回転圧縮機構部１８側の端部には給油手段としてのオイルポンプ１０１が形成されている。このオイルポンプ１０１は、密閉容器１２内の底部に形成されたオイル溜めから潤滑油としてのオイルを吸い上げて回転圧縮機構部１８の摺動部に供給して摩耗を防止するために設けられており、このオイルポンプ１０１からは密閉容器１２の底部に向かってオイル吸上パイプ１０１Ａが降下し、オイル溜にて開口している。
【００１８】
また、前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。そして、前記ロータ２２もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００１９】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は第１及び第２のシリンダ３８、４０により構成され、これらシリンダ３８、４０間には中間仕切板３６が狭持されている。即ち、回転圧縮機構部１８は、第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４と、中間仕切板３６とから構成されている。また、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は、それぞれ中間仕切板３６の両側（図１では左右）に配置された第１及び第２のシリンダ３８、４０と、１８０度の異相差を有して回転軸１６に設けられた第１及び第２の偏心部４２、４４に嵌合され、第１及び第２のシリンダ３８、４０内を偏心回転する第１及び第２のローラ４６、４８と、これらローラ４６、４８にそれぞれ当接してシリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側とに区画する第１及び第２のベーン５０、５２と、シリンダ３８の電動要素１４側の開口面とシリンダ４０の電動要素１４とは反対側の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６とから構成されている。
【００２０】
ベーン５０、５２の外側（図１では下側）には、ベーン５０、５２の外側端部に当接して、常時ベーン５０、５２をローラ４６、４８側に付勢するスプリング７４、７６が設けられている。更に、スプリング７４、７６の密閉容器１２側には金属製のプラグ１３０、１３２が設けられ、スプリング７４、７６の抜け止めの役目を果たす。また、第１のベーン５０には図示しない背圧室が構成され、この背圧室にはシリンダ３８内の高圧室側の圧力が背圧として印加される。
【００２１】
また、支持部材５４、５６には、吸込ポート１６１、１６２にてシリンダ３８、４０内部の低圧室側とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、一部を凹陥させ、この凹陥部をカバー６６、６８にてそれぞれ閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。
【００２２】
吐出消音室６４と密閉容器１２内は、シリンダ３８、４０や中間仕切板３６、カバー６６を貫通し、更に、このカバー６６から離間して設けられた後述するバッフル板１００も貫通して電動要素１４側に開口する連通路１２０にて連通されており、連通路１２０の端部には中間吐出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出される。このとき冷媒ガス中には第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しているが、このオイルも密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは冷媒ガスから分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。
【００２３】
そして、前述したバッフル板１００は密閉容器１２内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して、密閉容器１２内に差圧を構成するために設けられる。このバッフル板１００は、密閉容器１２の内面との間に少許間隔を存して配設されたドーナッツ状の鋼板からなる。この場合、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、密閉容器１２とバッフル板１００の間に形成された隙間を通って回転圧縮機構部１８側に流入することになるが、係るバッフル板１００の存在により、密閉容器１２内にはバッフル板１００の電動要素１４側の圧力は高く、回転圧縮機構部１８側が低い差圧が構成される。
【００２４】
そして、この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルは回転圧縮機構部１８側に移動し、バッフル板１００より回転圧縮機構部１８側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０１Ａの開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。
【００２５】
また、このバッフル板１００には密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素３４に導入するために、前述した吸込通路５８と連通する吸気通路１０２が設けられている。この吸気通路１０２の吸込口１０４はバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側の上部に開口しており、この吸込口１０４から中間圧の冷媒ガスを吸入する。そして、この吸気通路１０２はバッフル板１００内を貫通し、バッフル板１００の電動要素１４側に沿って延在した後、バッフル板１００及びカバー６６を貫通して吸込通路５８と連通するように構成されている。
【００２６】
ここで、バッフル板１００は回転圧縮機構部１８の第２の回転圧縮要素３４のカバー６６から離間して配設されている。これにより、回転圧縮機構部１８の熱によりバッフル板１００が加熱され難くなるので、このバッフル板１００に設けられた吸気通路１０２内を通過して第２の回転圧縮要素３４に導入される冷媒ガスも加熱され難くなり、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率の向上を図ることができるようになる。また、吸気通路１０２の吸込口１０４は、中間吐出管１２１が開口する電動要素１４側とはバッフル板１００を挟んで反対側の回転圧縮機構部１８側上部にて開口しているので、吸気通路１０２に吸い込まれる冷媒ガスのオイル分離が円滑に行われるようになる。
【００２７】
また、吸気通路１０２はバッフル板１００の電動要素１４側を通過するように形成されているため、回転圧縮機構部１８により吸気通路１０２内を通る冷媒ガスは一層加熱され難くなる。また、吸気通路１０２が回転圧縮機構部１８と干渉することが無くなり、密閉容器１２内の部品配置が容易となる。
【００２８】
そして、この場合の冷媒としては、地球環境にやさしく可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前記ＣＯ２（二酸化炭素）を使用し、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルとしては、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。
【００２９】
密閉容器１２の側面には、支持部材５６と５４の側部に対応する位置にスリーブ１４２、１４３がそれぞれ溶接固定されている。そして、スリーブ１４２内にはシリンダ４０に冷媒を導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、吸込通路６０に連通されている。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入され、この冷媒導入管９６の一端は吐出消音室６２に連通されている。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている（図２では図示しない）。
【００３０】
以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた偏心部４２、４４に嵌合されたローラ４６、４８がシリンダ３８、４０内で偏心回転する。
【００３１】
これにより、冷媒導入管９４及び支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室側に低圧の冷媒ガスが吸入され、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ４０の高圧室側より連通路１２０を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出される。このとき、密閉容器１２内の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガス中には、第１の回転圧縮要素２３に供給されたオイルが混入しており、このオイルは分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。そして、冷媒ガスはバッフル板１００と密閉容器１２の間に形成された隙間から回転圧縮機構部１８側に流入する。
【００３２】
ここで、冷媒ガスがバッフル板１００と密閉容器１２との間に形成された隙間を通過すると云う作用により、前述の如く密閉容器１２内の圧力は、電動要素１４側より回転圧縮機構部１８側の方が低くなる。これにより、回転圧縮機構部１８側のオイルレベルは高くなるので、オイルはオイル吸上パイプ１０１Ａを介してオイルポンプ１０１により前述の如く円滑に吸い上げられる。
【００３３】
更に、回転圧縮機構部１８側に流入した中間圧の冷媒ガスは吸込口１０４から吸気通路１０２内に流入する。吸気通路１０２内に流入した冷媒ガスは、内部を通過して吸込通路５８に流入し、吸込ポート１６１から第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の回転により２段目の圧縮が行われて高圧高温の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り、支持部材５４に形成された吐出消音室６２、冷媒吐出管９６を経て外部の放熱器に流入する。
【００３４】
このように、電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板１００を設けることにより、密閉容器１２内に封入するオイル量を増やすこと無く、回転圧縮機構部１８にオイルを充分に供給できるようようになる。
【００３５】
また、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれる冷媒ガスがバッフル板１００を介して回転圧縮機構部１８側の熱により加熱され難くなり、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率が向上するようになる。
【００３６】
更に、第１の回転圧縮要素３２からバッフル板１００の電動要素１４側に冷媒ガスを吐出すると共に、吸気通路１０２の吸込口１０４は、バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に開口しているので、冷媒ガスとオイルが分離しやすくなる。
【００３７】
そして、吸気通路１０２をバッフル板１００の電動要素１４側に設けたので、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれる冷媒ガスの温度をより一層下げることができる。
【００３８】
次に、図３を参照して本発明の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの他の実施形態について詳述する。図３はこの場合の内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図４は図３のロータリコンプレッサ１０の平断面図をそれぞれ示している。
【００３９】
尚、図３及び図４において図１及び図２と同一の符号が付されているものは同一若しくは同様の作用を奏するものとする。図３及び図４において、バッフル板２００は密閉容器１２内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画し、前述同様に密閉容器１２内に差圧を構成するものであり、密閉容器１２の内面と少許間隔を存して配置されている。また、この場合のバッフル板２００は、支持部材５４の一部を凹陥させて形成された吐出消音室６２のカバーを兼ねており、従って、図１及び図２におけるカバー６６は省略されている。
【００４０】
この場合も、バッフル板２００の電動要素１４側には吸気通路２０２が設けられている。この吸気通路２０２も、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内に導入するために設けられ、支持部材５４内に形成された吸込通路５８と連通している。また、バッフル板２００の回転圧縮機構部１８側上部に吸込口２０４が開口しており、吸気通路２０２はバッフル板２００内を貫通し、バッフル板２００の電動要素１４側を配管が通過した後、バッフル板２００を貫通して吸込通路５８と連通するように構成されている。
【００４１】
そして、この場合吸気通路２０２は、その取付箇所（貫通箇所）以外の部分が当該バッフル板２００から離間して設けられている。
【００４２】
このように、バッフル板２００が第２の回転圧縮要素３４の吐出消音室６２のカバーを兼ねているので、部品点数の削減によるコストの低減を図ることができるようになる。また、吸気通路２０２はバッフル板２００への取付箇所以外の部分が当該バッフル板２００から離間しているので、回転圧縮機構部１８の熱により加熱され難くなる。これにより、内部を通過する冷媒ガスも加熱され難くなるので、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれる冷媒ガスの温度上昇を防止し、圧縮効率の向上も図ることができる。また、回転圧縮機構部１８側に吸込口を設けているので、同様にオイル分離も良好に行われるようになる。
【００４３】
尚、上記各実施例では冷媒としてＣＯ２（二酸化炭素）を用いたが、これに限らず、ＨＣ（炭化水素）、ＮＨ３（アンモニア）等の冷媒を用いても本発明は有効である。
【００４４】
【発明の効果】
以上詳述した如く請求項１の発明によれば、密閉容器内の圧力はバッフル板の電動要素側よりも回転圧縮機構部側が低くなると共に、バッフル板が回転圧縮機構部からの熱影響を受け難くなる。これにより、密閉容器内底部に溜まるオイルはバッフル板の回転圧縮機構部側に移動し、そこに設けられた給油手段により吸引されるようになるので、回転圧縮機構部などの摺動部への給油を円滑に行うことができると共に、バッフル板に設けられた吸気通路を通過して第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスの温度上昇を抑制することが可能となるので、第２の回転圧縮要素における圧縮効率を向上させることができるようになる。
【００４６】
また、請求項２の発明によれば、請求項１の発明の効果に加えて吸気通路を通過する冷媒ガスが回転圧縮機構部からの熱影響を受け難くなる。これにより、第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒ガスの温度上昇を抑制することが可能となるので、第２の回転圧縮要素における圧縮効率を向上させることができるようになる。特に、バッフル板が第２の回転圧縮要素の吐出消音室を構成するカバーを兼ねるので、部品点数の削減による構造の簡素化とコストの削減並びに寸法の小型化を図ることができるようになる。
【００４７】
請求項３の発明によれば上記各発明の効果に加えて、第１の回転圧縮要素からバッフル板の電動要素側に吐出された冷媒ガス中のオイルが吸気通路に流入し難くなり、第２の回転圧縮要素に吸い込まれる以前の冷媒ガスとオイルとの分離が促進される。
【００４８】
請求項４の発明によれば上記各発明の効果に加えて、回転圧縮機構部により吸気通路内を通る冷媒ガスは一層加熱され難くなる。また、吸気通路が回転圧縮機構部と干渉することが無くなり、密閉容器内の部品配置が容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサの平断面図である。
【図３】本発明の他の実施例の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図４】図３のロータリコンプレッサの平断面図である。
【符号の説明】
１０ 横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３８、４０ シリンダ
４２、４４ 偏心部
４６、４８ ローラ
５０、５２ ベーン
５４、５６ 支持部材
１００、２００ バッフル板
１０１ オイルポンプ
１０２、２０２ 吸気通路
１０４、２０４ 吸込口
Claims (4)
- 横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサであって、
前記密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して前記電動要素側の圧力を前記回転圧縮機構部側の圧力より高くして前記密閉容器内の前記回転圧縮機構部側のオイルレベルを前記電動要素側のオイルレベルより高くする差圧を構成するためのバッフル板と、
該バッフル板の前記回転圧縮機構部側に設けられ、前記密閉容器内に封入されたオイルを前記回転圧縮機構部に供給するためにオイル吸上パイプの開口を前記オイル中に開口させた給油手段と、
前記バッフル板に設けられ、前記密閉容器内の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸い込ませるための吸気通路とを備え、
前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させると共に、当該バッフル板を前記回転圧縮機構部と間隔を存して設けたことを特徴とする横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ。 - 横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮する横型多段圧縮式ロータリコンプレッサであって、
前記密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して前記電動要素側の圧力を前記回転圧縮機構部側の圧力より高くして前記密閉容器内の前記回転圧縮機構部側のオイルレベルを前記電動要素側のオイルレベルより高くする差圧を構成するためのバッフル板と、
該バッフル板の前記回転圧縮機構部側に設けられ、前記密閉容器内に封入されたオイルを前記回転圧縮機構部に供給するためにオイル吸上パイプの開口を前記オイル中に開口させた給油手段と、
前記バッフル板に設けられ、前記密閉容器内の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸い込ませるための吸気通路とを備え、
前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させると共に、
前記バッフル板は、前記第２の回転圧縮要素の吐出消音室を構成するためのカバーを兼ね、前記吸気通路の前記バッフル板への取付箇所以外の部分は当該バッフル板から離間していることを特徴とする横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ。 - 前記吸気通路の吸込口は、前記バッフル板の前記回転圧縮機構部側に開口することを特徴とする請求項１又は請求項２の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ。
- 前記吸気通路は、前記バッフル板の前記電動要素側に設けられることを特徴とする請求項１、請求項２又は請求項３の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ。
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