JP3738003B2 - 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 - Google Patents
冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 Download PDFInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷間加工性に優れ、かつ浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
歯車、シャフト、ＣＶＪ部品は、通常、例えばＪＩＳ Ｇ ４０５２、ＪＩＳＧ ４１０４、ＪＩＳ Ｇ ４１０５、ＪＩＳ Ｇ ４１０６などに規定されている中炭素の機械構造用合金鋼を使用し、冷間鍛造（転造も含む）−切削により所定の形状に加工された後、浸炭焼入れを行う工程で製造されている。冷間鍛造は、製品の表面肌、寸法精度が良く、熱間鍛造に比べて製造コストが低く、歩留まりも良好であるため、従来は熱間鍛造で製造されていた部品を、冷間鍛造へ切り替える傾向が強くなっており、冷鍛−浸炭工程で製造される浸炭部品の対象は近年顕著に増加している。ここで、熱間鍛造から冷間鍛造への切り替えに際しては、鋼材の冷間変形抵抗の低減と限界圧縮率の向上が重要な課題である。これは、前者は、鍛造工具の寿命を確保するためであり、後者は冷間鍛造時の鋼材の割れを防止するためである。このような冷間鍛造に適した鋼材として、ボロン鋼の適用が検討されている。しかしながら、ボロン鋼は浸炭加熱時に一部のオーステナイト結晶粒が粗大化する現象を起こしやすい。このような粗大粒が発生した部品では、浸炭焼入れ後に熱処理歪みを発生し、例えば、歯車やＣＶＪ部品ではこの浸炭歪みが大きければ、騒音や振動の原因となる。こうした経緯から、冷間加工性に優れ、かつ低浸炭歪み特性に優れた、つまり浸炭時に粗大粒を生じないボロン鋼が強く求められている。
【０００３】
本出願人は、先に冷間加工性に優れ、かつ浸炭時に粗大粒の発生を防止できて低浸炭歪み特性に優れた肌焼ボロン鋼とその製造方法の発明を提供した（特許文献１）。
【０００４】
この発明では、鋼の化学成分を制限するのみでは、粗大粒を防止できないので、熱間加工後の鋼材のＡｌＮの固溶状態や、Ｎｂ（ＣＮ）、Ｔｉ（ＣＮ）等の微細析出物の析出量を制御して、ＮｂＣ、ＴｉＣ析出物をピン止め粒子として活用する手段等を採用している。
【０００５】
即ち、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温にして、熱間加工後の鋼材の状態でＡｌＮの析出量を制限し、また、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温とすることによりＮｂの析出物、Ｔｉの析出物を一旦溶体化し、熱間圧延後にこれらの析出物の析出温度域を徐冷することにより、熱間圧延後の鋼材に一定量以上のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物を多量微細分散させるものである。
【０００６】
また、本出願人は、冷間鍛造時には冷間加工性に優れ、浸炭時に粗大粒の発生と表面から深さ０．２〜０．７ｍｍに生成する不完全焼入れ組織の生成を防止することができる肌焼ボロン鋼とその製造方法の発明を提供した（特許文献２）。
【０００７】
この発明は、化学組成を制限した鋼を加熱温度を高温の１１５０℃以上とし、熱間圧延の仕上温度を８４０〜１０００℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷することを特徴としている。
【０００８】
上記いずれの発明も、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温としてＴｉの析出物、Ｎｂの析出物を一旦溶体化し、熱間圧延後に析出温度域を徐冷することにより、これらの析出物を多量微細分散させているものである。しかしながら、これらの方法でも浸炭時の粗大粒の防止が必ずしも十分でない場合があり、さらに、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温にすると、圧延ままで硬くなり、冷間加工性が不十分となり、また、全脱炭が顕著になるといった問題点を有している。
【０００９】
【特許文献１】
特開平１１−３３５７７７号公報
【特許文献２】
特開２００１−３０３１７２号公報
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、冷間加工性を向上させ、かつ浸炭時の粗大粒の発生を防止することができる肌焼用鋼材及びその製造方法を提供することを課題とするものである。
【００１０】
【課題を解決しようとする手段】
本発明者は、肌焼用ボロン鋼の冷間加工性の向上及び浸炭時の粗大粒防止特性の向上を図るべく鋭意研究を進めた。その結果、従来のように圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温として、全脱炭が顕著になると、その後の浸炭時に脱炭部から粗大粒が発生するため、粗大粒防止特性が不十分となることを見出した。さらに、従来のように圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温として、Ｔｉの析出物、Ｎｂの析出物を一旦溶体化しなくても、鋳造後、Ａ３点温度以下に冷却することなくＨＣＲで分塊圧延をした鋼片を低温加熱圧延すれば、全脱炭の低減をすることができ、これにより粗大粒の生成を防止でき、かつ、析出強化量の低減による軟質化により冷間加工性が向上できることを見出して、本発明を完成した。
【００１１】
本発明の要旨は、次のとおりである。
【００１２】
（１） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１３】
（２） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物、またはＮｂとＴｉの複合組成からなる析出物のその合計で１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１４】
（３） さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．３％以下、
Ｎｉ：２．５％以下
のうちの１種または２種を含有することを特徴とする上記（１）または（２）記載の冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
【００１５】
（４） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行う工程により製造された鋼片を用い、加熱温度を９００〜１０７０℃、熱間圧延の仕上温度を８００〜９７０℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件により線材または棒鋼に熱間圧延し、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上とし、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１６】
（５） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行う工程により製造された鋼片を用い、加熱温度を９００〜１０７０℃、熱間圧延の仕上温度を８００〜９７０℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件により線材または棒鋼に熱間圧延し、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物、またはＮｂとＴｉの複合組成からなる析出物のその合計で１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１７】
（６） さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．３％以下、
Ｎｉ：２．５％以下
のうちの１種または２種を含有することを特徴とする上記（４）または（５）記載の冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
【００１９】
本発明では、ＨＣＲ（Ｈｏｔ Ｃｈａｒｇｅ Ｒｏｌｌｉｎｇ）により鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行って製造した鋼片を用い、棒鋼線材圧延に際して低温加熱圧延すると、ＴｉＣの微細析出物がそのまま析出した状態で保持される。析出強化量は、高温で固溶体から析出された析出強化量よりも低減する。また、全脱炭量も低減し、ＪＩＳ Ｇ ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下とすることができる。これによって粗大粒の発生を防止できると共に軟質化により冷間加工性が向上できる。
【００２０】
まず、成分の限定理由について説明する。
【００２１】
Ｃは鋼に必要な強度を与えるのに有効な元素であるが、０．１％未満では必要な引張強さを確保することができず、０．３％を超えると硬くなって冷間加工性が劣化するとともに、浸炭後の芯部靭性が劣化するので、０．１〜０．３％の範囲内にする必要がある。
【００２２】
Ｓｉは鋼の脱酸に有効な元素であるとともに、鋼に必要な強度、焼入れ性を与え、焼戻し軟化抵抗を向上するのに有効な元素であるが、０．０１％未満ではその効果は不十分である。一方、０．１５％を超えると、硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化する。以上の理由から、その含有量を０．０１〜０．１５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．０２〜０．１％である。
【００２３】
Ｍｎは鋼の脱酸に有効な元素であるとともに、鋼に必要な強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、０．２％未満では効果は不十分であり、０．６５％を超えるとその効果は飽和するのみならず、硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化するので、０．２〜０．６５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．３〜０．６％である。
【００２４】
Ｓは鋼中でＭｎＳを形成し、これによる被削性の向上を目的として添加するが、０．００５％未満ではその効果は不十分である。一方、０．１５％を超えるとその効果は飽和し、むしろ粒界偏析を起こし粒界脆化を招く。以上の理由から、Ｓの含有量を０．００５〜０．１５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．００５〜０．０４％である。
【００２５】
Ｃｒは鋼に強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、０．４％未満ではその効果は不十分であり、１．２５％を超えて添加すると硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化する。以上の理由から、その含有量を０．４〜１．２５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．６〜１．０％である。
【００２６】
Ｂは次の３点を狙いとして添加する。▲１▼棒鋼・線材圧延において、圧延後の冷却過程でボロン鉄炭化物を生成することにより、フェライトの成長速度を増加させ、圧延ままでの軟質化を促進する。▲２▼浸炭焼入れに際して、鋼に焼入れ性を付与する。▲３▼浸炭材の粒界強度を向上させることにより、浸炭部品としての疲労強度・衝撃強度を向上させる。０．０００５％未満の添加では、上記の効果は不十分であり、０．００５％を超えるとその効果は飽和するので、その含有量を０．０００５〜０．００５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．００１〜０．００３％である。
【００２７】
Ａｌは脱酸剤として添加する。０．０１５％未満ではその効果は不十分である。一方、０．０５％を超えると、ＡｌＮが圧延加熱時に溶体化しないで残存し、ＮｂやＴｉの析出物の析出サイトとなり、これらの析出物の微細分散を阻害し、結晶粒の粗大化を助長する。以上の理由から、その含有量を０．０１５〜０．０５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．０２５〜０．０４％である。
【００２８】
Ｔｉは鋼中でＮと結合してＴｉＮを生成するが、これによる固溶Ｎの固定によるＢＮの析出防止、つまり固溶Ｂの確保を目的として添加する。しかしながら、０．０３％未満ではその効果は不十分である。一方、Ｔｉを０．１５％を超えて添加すると、ＴｉＣによる析出硬化が顕著になり、冷間加工性が顕著に劣化する。好適範囲は、０．０３〜０．１３％である。
【００２９】
Ｎｂは浸炭加熱の際に鋼中のＣ、Ｎと結びついてＮｂ（ＣＮ）を形成し、結晶粒の粗大化抑制に有効な元素である。０．００２％未満ではその効果は不十分である。一方、０．０５％を超えると、素材の硬さが硬くなって冷間鍛造性が劣化するとともに、棒鋼・線材圧延加熱時の溶体化が困難になる。以上の理由から、その含有量を０．００２〜０．０５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は、０．００５〜０．０３％である。
【００３０】
Ｎは以下の２点の理由から極力制限することが望ましい。▲１▼Ｂは上記のように焼入れ性向上、粒界強化等を目的として添加するが、これらのＢの効果は鋼中で固溶Ｂの状態で初めて効果を発現するため、Ｎ量を低減してＢＮの生成を抑制することが必須である。▲２▼また、Ｎは鋼中のＴｉと結びつくと粒制御にほとんど寄与しない粗大なＴｉＮを生成し、これがＮｂＣ、ＮｂＣ主体のＮｂ（ＣＮ）とＴｉＣ、ＴｉＣ主体のＴｉ（ＣＮ）の析出サイトとなり、これらのＴｉの炭窒化物、Ｎｂの炭窒化物の微細析出を阻害し粗大粒の生成を促進する。上記の悪影響はＮ量が０．００５％以上の場合特に顕著である。以上の理由から、その含有量を０．００５％未満にする必要がある。
【００３１】
次に、本発明では必要に応じて、Ｍｏ、Ｎｉの１種または２種を含有する。
【００３２】
Ｍｏは鋼に強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、０．３％を超えて添加すると硬さの上昇を招き冷間加工性が劣化する。以上の理由から、Ｍｏは０．３％以下としたが、その含有量を０．０２〜０．３％の範囲内にすることが好ましい。
【００３３】
Ｎｉも鋼に強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、２．５％を超えて添加すると硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化する。したがって、Ｎｉは２．５％以下としたが、その含有量を０．１〜２．５％の範囲内にすることが好ましい。
【００３４】
Ｐは冷間鍛造時の変形抵抗を高め、靭性を劣化させる元素であるため、冷間鍛造性が劣化する。また、焼入れ、焼戻し後の部品の結晶粒界を脆化させることによって、疲労強度を劣化させるのでできるだけ低減することが望ましい。従ってその含有量を０．０２５％以下（０％を含む）に制限する必要がある。好適範囲は０．０１５％以下である。
【００３５】
また、Ｏは鋼中でＡｌ2Ｏ3のような酸化物系介在物を形成する。酸化物系介在物が鋼中に多量に存在すると、Ｎｂの析出物、Ｔｉの析出物の析出サイトとなり、熱間加工時にＮｂの析出物、Ｔｉの析出物が粗大に析出し、浸炭時に結晶粒の粗大化を抑制できなくなる。そのため、Ｏ量はできるだけ低減することが望ましい。図１にＯ量と結晶粒粗大化温度との関係を示す。圧下率５０％の据え込みを行った後、各温度で５時間保定して浸炭シミュレーションを行った結果である。Ｏ含有量が０．００２５％を超えると粗大粒発生温度が９５０℃以下になり、実用的には粗大粒の発生が懸念される。以上の理由から、その含有量を０．００２５％以下（０％を含む）に制限する必要がある。好適範囲は０．００２％以下である。
【００３６】
次に本発明では、熱間圧延後のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上を有するが、このように限定した理由を以下に述べる。
【００３７】
結晶粒の粗大化を抑制するためには、結晶粒界をピン止めする粒子を多量、微細に分散させることが有効であり、粒子の直径が小さいほど、また量が多いほどピン止め粒子の数が増加するため好ましい。本発明でいうＴｉの析出物はＴｉＣ、ＴｉＮ、Ｔｉ（ＣＮ）をさす。熱間加工後の直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物の個数と結晶粒粗大化温度との関係を図２に示す。圧下率５０％の据え込みを行った後、各温度で５時間浸炭シミュレーションを行った結果である。図２からあきらかなように、直径０．２μｍ以下のＴｉの微細析出物をその合計で１０個／μｍ2以上分散させると実用上の浸炭加熱温度域において結晶粒の粗大化が生じず、優れた結晶粒粗大防止特性が得られる。以上から、マトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上分散していることが必要である。好適範囲は２０個／μｍ2以上である。
【００３８】
次に本発明では、熱間加工材の硬さＨＶを下記式で定義する硬さ指数ＨでＨ＋３０以下の範囲に制限するが、このように限定した理由を以下に述べる。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００３９】
本発明の請求項１または２では、浸炭時の粗大粒を防止するために、ＴｉＣ主体のＴｉの炭窒化物またはさらにＮｂＣ主体のＮｂの炭窒化物を浸炭時に微細分散させることを特徴としている。これらのＴｉ、Ｎｂの炭窒化物の大部分は鋼片圧延の冷却過程で析出し、その後の棒鋼線材圧延の加熱時に一部が固溶し、析出物がオストワルド成長する。析出物がオストワルド成長すると浸炭時の粗大粒防止特性は劣化する。また、棒鋼線材圧延の加熱時にＴｉ、Ｎｂが一部固溶すると、棒鋼線材圧延後の冷却過程で、オーステナイトからフェライト変態時に、Ｔｉ、Ｎｂの炭窒化物が相界面析出し、これによる析出硬化により硬さが増加する。逆に言うと、棒鋼線材圧延材の硬さは、棒鋼線材圧延の加熱時に固溶するＴｉ、Ｎｂの炭窒化物の量の程度を反映しており、棒鋼線材圧延材の硬さが硬いほど、棒鋼線材圧延の加熱時に固溶するＴｉ、Ｎｂの炭窒化物の量が多く、析出物のオストワルド成長が顕著になり、その後の浸炭時の粗大粒防止特性は劣化する。上記の理由から合金元素（Ｔｉ、Ｎｂを除く）に応じて棒鋼線材圧延材の硬さの上限値を制限することにより、棒鋼線材圧延時の冷却過程でのＴｉ、Ｎｂによる析出硬化を小さくすることができ、これにより、浸炭時のＴｉ、Ｎｂの析出物の微細分散が可能になり、浸炭時の粗大粒の防止が可能になる。さらに、鋼材の硬さの上限値を制限することにより、圧延ままでの冷間加工性は向上する。以上の技術思想から、Ｔｉ、Ｎｂを除く成分系によって決まる硬さ指数を導入し、熱間加工材の硬さの上限値を規定した。硬さ指数Ｈは、熱間加工材の硬さに及ぼす合金成分の影響を定式化した指数であり、単位はＨＶである。硬さ指数ＨにはＴｉ、Ｎｂは含まれていない。つまり、繰り返しになるが、本願発明の規定を満たす鋼材においては、棒鋼線材圧延による冷却過程でのＴｉ、Ｎｂによる析出硬化量が実質的に小さいことを意味している。また、硬さ指数Ｈを定義した前提条件として、熱間加工材にベイナイト組織が実質的に含まれないことを前提としている。
【００４０】
熱間加工材の硬さがＨＶでＨ＋３０を超えると熱間加工材の硬さが硬くなり冷間加工性が劣化するとともに浸炭時の粗大粒防止特性も劣化するので、熱間加工材の硬さをＨＶでＨ＋３０以下の範囲に制限した。好適範囲は、Ｈ−２０〜Ｈ＋２５の範囲である。
【００４１】
なお、本発明で規定する硬さ（ＨＶ）は、熱間加工材の表面脱炭層を除く最表層の硬さである。
【００４２】
次に本願発明では、粗大粒防止の目的で、脱炭深さの上限を規定している。本要件は、本発明の技術の最も重要な特徴である。表１に脱炭深さと浸炭粗大粒発生温度の関係を示す。粗大粒発生温度は、圧下率５０％の据え込みを行った後、各温度で５時間浸炭シミュレーションを行って求めた。本出願人は、脱炭深さが、ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍを超えると、浸炭時に粗大粒が発生しやすくなることを初めて発見した。これは、浸炭加熱の昇温時に表層の脱炭部から混粒が生じ、これが粗大粒成長のきっかけになるためである。以上の理由から、脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下に制限する。このような脱炭深さは後述する低温加熱圧延を行うことによって達成できる。
【００４３】
【表１】
【００４４】
次に熱間圧延条件について説明する。
【００４５】
本発明成分からなる鋼を、転炉、電気炉等の通常の方法によって溶製し、成分調整を行い、鋳造後、Ａ３点以下に冷却することなく分塊圧延工程を経て、線材または棒鋼に以下の低温加熱圧延を行う。
【００４６】
即ち、加熱温度は９００〜１０７０℃のＡｒ3点直上の温度として、熱間圧延の仕上げ温度を８００〜９７０℃の熱間圧延を行う。熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件で線材または棒鋼に熱間加工する。
【００４７】
加熱温度を９００〜１０７０℃のＡｒ3点直上の温度とするのは、鋳造後にＡ３点温度以下に冷却することなしに分塊圧延することによって生成した微細ＴｉＣ析出物をマトリックスに固溶させないようにするためであり、９００℃未満では圧延温度がフェライト域圧延となるので好ましくなく、また１０７０℃を超えると析出物がマトリックスに固溶し、微細ＴｉＣ析出物の数が減るので好ましくない。また、加熱温度が１０７０℃を超えると全脱炭が顕著になり、この点からも粗大粒防止特性は劣化する。以上のように、微細ＴｉＣ析出物を微細なままの状態で保持することにより、浸炭時に粗大粒の発生を抑制することができるようにするため、加熱温度を９００〜１０７０℃とした。
【００４８】
次に、熱間圧延の仕上げ温度を８００〜９７０℃とするのは次の理由による。仕上げ温度が８００℃未満では、圧延材のフェライト脱炭が進行するために、結果的に全脱炭も顕著になり、浸炭時に粗大粒が発生しやすくなる。一方、仕上げ温度が９７０℃を超えると、圧延材の硬さが硬くなって冷間鍛造性が劣化する。以上の理由から、熱間圧延の仕上げ温度を８００〜９７０℃とする。好適温度は８５０〜９６０℃である。
【００４９】
次に、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷するのは次の理由による。冷却速度が１℃／秒を超えると、ベイナイトの組織分率が大きくなり、浸炭時に粗大粒が発生しやすくなる。さらに、ベイナイトの組織分率が大きくなると、圧延材の硬さが上昇し冷間鍛造性が劣化する。そのため、冷却速度１℃／秒以下に制限する。好適範囲は０．７℃／秒以下である。なお、冷却速度を小さくする方法としては、圧延ラインの後方に保温カバーまたは熱源付き保温カバーを設置し、これにより、徐冷を行う方法が挙げられる。
【００５０】
本発明では、鋳片のサイズ、凝固時の冷却速度については特に限定するものではなく、本発明の要件を満足すればいずれの条件でも良い。また、本発明鋼は、圧延ままの棒鋼を冷間鍛造で部品に成形する工程だけでなく、冷間鍛造の前に焼鈍工程や温・熱間鍛造を経由する場合、温・熱間鍛造工程で部品に成形される場合、切削工程で部品に成形される場合にも適用できる。
【００５１】
【実施例】
以下に、本発明の効果を実施例により、さらに具体的に示す。
【００５２】
表２に示す組成を有する転炉溶製鋼を連続鋳造し、鋳造後、鋼をＡ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行い、１６２ｍｍ角の鋼片（圧延素材）とした（分塊圧延条件Ｉ）。比較鋼ａ、ｂについては、連続鋳造後、鋼を一旦常温まで冷却した後、再度Ａ３点以上に加熱して分塊圧延を行い、１６２ｍｍ角の鋼片（圧延素材）とした（分塊圧延条件ＩＩ）。
【００５３】
続いて、熱間加工により、直径３４ｍｍの棒鋼を製造した。熱間加工条件を表３に示す。熱間加工後の冷却速度は冷却床に設置した徐冷カバーを用いて調整した。比較鋼Ｙ、ＺはＪＩＳのＳＣｒ４２０およびＳＣＭ４２０である。
【００５４】
熱間加工後の棒鋼のＴｉの析出物、Ｎｂの析出物の分散状態を調べるために、棒鋼のマトリックス中に存在する析出物を抽出レプリカ法によって採取し、透過型電子顕微鏡で観察した。観察方法は３００００倍で２０視野程度観察し、１視野中の直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物、Ｎｂの析出物、ＴｉとＮｂの複合組成からなる析出物の数を数え、１平方μｍ当たりの数に換算した。
【００５５】
圧延後の棒鋼のビッカース硬さを測定した。また、ミクロ観察、全脱炭深さの調査も行った。さらに、圧延ままの棒鋼から、据え込み試験片を作成し、冷間加工性の指標として、冷間変形抵抗と限界圧縮率を求めた。冷間変形抵抗は相当歪み１．０における変形抵抗で代表させた。
【００５６】
次に、圧延ままの棒鋼から据え込み試験片を作成し、圧下率５０％の据え込みを行った後、浸炭シミュレーションを行った。浸炭シミュレーションの条件は、９１０℃〜１０１０℃に５時間加熱−水冷である。その後、切断面に研磨−腐食を行い、旧オーステナイト粒径を観察して粗大粒発生温度（結晶粒粗大化温度）を求めた。浸炭処理は通常９３０〜９５０℃の温度域で行われるため、粗大粒発生温度が９５０℃以下のものは、結晶粒粗大化特性に劣ると判定した。なお、旧オーステナイト粒度の測定はＪＩＳ Ｇ ０５５１に準じて行い、４００倍で１０視野程度観察し、粒度番号５番以下の粗粒が１つでも存在すれば粗大粒発生と判定した。
【００５７】
さらに、直径３０ｍｍの棒鋼を削り出し、直径２２ｍｍへ引き抜きを行った後、９４０℃×４時間の条件で浸炭焼き入れを行い、γ粒度を測定した。
【００５８】
これらの調査結果を熱間加工条件とあわせて表３に示す。
【００５９】
比較例２５、２６はＪＩＳのＳＣｒ４２０およびＳＣＭ４２０の特性であるが、本発明例の冷間変形抵抗は、比較例２５、２６に比較して顕著に小さく、また限界据え込み率も優れている。また、本発明例の結晶粒粗大化温度は９７０℃以上であり、通常の上限の浸炭条件である９５０℃では、粗大粒の発生を防止できることが明らかである。
【００６０】
次に、表３において、比較例１９はＳｉの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、本発明例に比較して、冷間加工性は劣る。
【００６１】
比較例２０はＴｉの含有量が本願規定の範囲を下回った場合であり、比較例２１はＮの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、比較例２２はＯの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、いずれも粗大粒防止特性は劣っている。
【００６２】
比較例２３はＴｉの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、比較例２４はＮｂの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、いずれも本発明例に比較して、冷間加工性は劣る。
【００６３】
比較例２７，２８は鋼片の製造方法が本願発明と異なり、鋳造後、鋼をＡ３点温度以下に一旦冷却した後分塊圧延を行う方法で製造した場合であり、いずれも粗大粒防止特性は劣っている。
【００６４】
比較例２９は熱間加工の加熱温度が本願規定の範囲を上回った場合であり、析出物個数は本願発明の範囲を下回り、圧延後の硬さは本願規定の範囲を上回り、全脱炭深さも本願発明の範囲を上回り、粗大粒防止特性は劣っている。
【００６５】
比較例３０は熱間加工の仕上げ温度が本願規定の範囲を上回った場合であり、本発明例４に比較して冷間加工性は劣る。比較例３１は熱間加工の仕上げ温度が本願規定の範囲を下回った場合であり、全脱炭深さは本願発明の範囲を上回り、粗大粒防止特性は劣っている。比較例３２は熱間加工後の冷却速度が本願規定の範囲を上回った場合であり、粗大粒防止特性が劣るとともに、冷間加工性も劣る。
【００６６】
【表２】
【００６７】
【表３】
【００６８】
【発明の効果】
本発明の冷間加工性と低浸炭歪み特性に優れた肌焼鋼とその製造方法を用いれば、冷間鍛造時には冷間加工性に優れ、同時に冷間鍛造工程で製造しても、浸炭時に粗大粒の発生を安定的に抑制することができ、これにより、歪みや曲がりの発生を防止することができる。そのため、これまで、粗大粒の問題から冷鍛化が困難であった部品の冷鍛化が可能になり、さらに冷鍛後の焼鈍を省略することも可能になり、本発明による産業上の効果は極めて顕著なるものがある。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｏ量と結晶粒粗大化温度との関係を示す図である。
【図２】熱間加工後の直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物の個数と結晶粒粗大化温度との関係を示す図である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷間加工性に優れ、かつ浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
歯車、シャフト、ＣＶＪ部品は、通常、例えばＪＩＳ Ｇ ４０５２、ＪＩＳＧ ４１０４、ＪＩＳ Ｇ ４１０５、ＪＩＳ Ｇ ４１０６などに規定されている中炭素の機械構造用合金鋼を使用し、冷間鍛造（転造も含む）−切削により所定の形状に加工された後、浸炭焼入れを行う工程で製造されている。冷間鍛造は、製品の表面肌、寸法精度が良く、熱間鍛造に比べて製造コストが低く、歩留まりも良好であるため、従来は熱間鍛造で製造されていた部品を、冷間鍛造へ切り替える傾向が強くなっており、冷鍛−浸炭工程で製造される浸炭部品の対象は近年顕著に増加している。ここで、熱間鍛造から冷間鍛造への切り替えに際しては、鋼材の冷間変形抵抗の低減と限界圧縮率の向上が重要な課題である。これは、前者は、鍛造工具の寿命を確保するためであり、後者は冷間鍛造時の鋼材の割れを防止するためである。このような冷間鍛造に適した鋼材として、ボロン鋼の適用が検討されている。しかしながら、ボロン鋼は浸炭加熱時に一部のオーステナイト結晶粒が粗大化する現象を起こしやすい。このような粗大粒が発生した部品では、浸炭焼入れ後に熱処理歪みを発生し、例えば、歯車やＣＶＪ部品ではこの浸炭歪みが大きければ、騒音や振動の原因となる。こうした経緯から、冷間加工性に優れ、かつ低浸炭歪み特性に優れた、つまり浸炭時に粗大粒を生じないボロン鋼が強く求められている。
【０００３】
本出願人は、先に冷間加工性に優れ、かつ浸炭時に粗大粒の発生を防止できて低浸炭歪み特性に優れた肌焼ボロン鋼とその製造方法の発明を提供した（特許文献１）。
【０００４】
この発明では、鋼の化学成分を制限するのみでは、粗大粒を防止できないので、熱間加工後の鋼材のＡｌＮの固溶状態や、Ｎｂ（ＣＮ）、Ｔｉ（ＣＮ）等の微細析出物の析出量を制御して、ＮｂＣ、ＴｉＣ析出物をピン止め粒子として活用する手段等を採用している。
【０００５】
即ち、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温にして、熱間加工後の鋼材の状態でＡｌＮの析出量を制限し、また、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温とすることによりＮｂの析出物、Ｔｉの析出物を一旦溶体化し、熱間圧延後にこれらの析出物の析出温度域を徐冷することにより、熱間圧延後の鋼材に一定量以上のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物を多量微細分散させるものである。
【０００６】
また、本出願人は、冷間鍛造時には冷間加工性に優れ、浸炭時に粗大粒の発生と表面から深さ０．２〜０．７ｍｍに生成する不完全焼入れ組織の生成を防止することができる肌焼ボロン鋼とその製造方法の発明を提供した（特許文献２）。
【０００７】
この発明は、化学組成を制限した鋼を加熱温度を高温の１１５０℃以上とし、熱間圧延の仕上温度を８４０〜１０００℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷することを特徴としている。
【０００８】
上記いずれの発明も、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温としてＴｉの析出物、Ｎｂの析出物を一旦溶体化し、熱間圧延後に析出温度域を徐冷することにより、これらの析出物を多量微細分散させているものである。しかしながら、これらの方法でも浸炭時の粗大粒の防止が必ずしも十分でない場合があり、さらに、圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温にすると、圧延ままで硬くなり、冷間加工性が不十分となり、また、全脱炭が顕著になるといった問題点を有している。
【０００９】
【特許文献１】
特開平１１−３３５７７７号公報
【特許文献２】
特開２００１−３０３１７２号公報
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、冷間加工性を向上させ、かつ浸炭時の粗大粒の発生を防止することができる肌焼用鋼材及びその製造方法を提供することを課題とするものである。
【００１０】
【課題を解決しようとする手段】
本発明者は、肌焼用ボロン鋼の冷間加工性の向上及び浸炭時の粗大粒防止特性の向上を図るべく鋭意研究を進めた。その結果、従来のように圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温として、全脱炭が顕著になると、その後の浸炭時に脱炭部から粗大粒が発生するため、粗大粒防止特性が不十分となることを見出した。さらに、従来のように圧延加熱温度を１１５０℃以上の高温として、Ｔｉの析出物、Ｎｂの析出物を一旦溶体化しなくても、鋳造後、Ａ３点温度以下に冷却することなくＨＣＲで分塊圧延をした鋼片を低温加熱圧延すれば、全脱炭の低減をすることができ、これにより粗大粒の生成を防止でき、かつ、析出強化量の低減による軟質化により冷間加工性が向上できることを見出して、本発明を完成した。
【００１１】
本発明の要旨は、次のとおりである。
【００１２】
（１） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１３】
（２） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物、またはＮｂとＴｉの複合組成からなる析出物のその合計で１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１４】
（３） さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．３％以下、
Ｎｉ：２．５％以下
のうちの１種または２種を含有することを特徴とする上記（１）または（２）記載の冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
【００１５】
（４） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行う工程により製造された鋼片を用い、加熱温度を９００〜１０７０℃、熱間圧延の仕上温度を８００〜９７０℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件により線材または棒鋼に熱間圧延し、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上とし、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１６】
（５） 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行う工程により製造された鋼片を用い、加熱温度を９００〜１０７０℃、熱間圧延の仕上温度を８００〜９７０℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件により線材または棒鋼に熱間圧延し、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物、またはＮｂとＴｉの複合組成からなる析出物のその合計で１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００１７】
（６） さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．３％以下、
Ｎｉ：２．５％以下
のうちの１種または２種を含有することを特徴とする上記（４）または（５）記載の冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
【００１９】
本発明では、ＨＣＲ（Ｈｏｔ Ｃｈａｒｇｅ Ｒｏｌｌｉｎｇ）により鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行って製造した鋼片を用い、棒鋼線材圧延に際して低温加熱圧延すると、ＴｉＣの微細析出物がそのまま析出した状態で保持される。析出強化量は、高温で固溶体から析出された析出強化量よりも低減する。また、全脱炭量も低減し、ＪＩＳ Ｇ ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下とすることができる。これによって粗大粒の発生を防止できると共に軟質化により冷間加工性が向上できる。
【００２０】
まず、成分の限定理由について説明する。
【００２１】
Ｃは鋼に必要な強度を与えるのに有効な元素であるが、０．１％未満では必要な引張強さを確保することができず、０．３％を超えると硬くなって冷間加工性が劣化するとともに、浸炭後の芯部靭性が劣化するので、０．１〜０．３％の範囲内にする必要がある。
【００２２】
Ｓｉは鋼の脱酸に有効な元素であるとともに、鋼に必要な強度、焼入れ性を与え、焼戻し軟化抵抗を向上するのに有効な元素であるが、０．０１％未満ではその効果は不十分である。一方、０．１５％を超えると、硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化する。以上の理由から、その含有量を０．０１〜０．１５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．０２〜０．１％である。
【００２３】
Ｍｎは鋼の脱酸に有効な元素であるとともに、鋼に必要な強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、０．２％未満では効果は不十分であり、０．６５％を超えるとその効果は飽和するのみならず、硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化するので、０．２〜０．６５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．３〜０．６％である。
【００２４】
Ｓは鋼中でＭｎＳを形成し、これによる被削性の向上を目的として添加するが、０．００５％未満ではその効果は不十分である。一方、０．１５％を超えるとその効果は飽和し、むしろ粒界偏析を起こし粒界脆化を招く。以上の理由から、Ｓの含有量を０．００５〜０．１５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．００５〜０．０４％である。
【００２５】
Ｃｒは鋼に強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、０．４％未満ではその効果は不十分であり、１．２５％を超えて添加すると硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化する。以上の理由から、その含有量を０．４〜１．２５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．６〜１．０％である。
【００２６】
Ｂは次の３点を狙いとして添加する。▲１▼棒鋼・線材圧延において、圧延後の冷却過程でボロン鉄炭化物を生成することにより、フェライトの成長速度を増加させ、圧延ままでの軟質化を促進する。▲２▼浸炭焼入れに際して、鋼に焼入れ性を付与する。▲３▼浸炭材の粒界強度を向上させることにより、浸炭部品としての疲労強度・衝撃強度を向上させる。０．０００５％未満の添加では、上記の効果は不十分であり、０．００５％を超えるとその効果は飽和するので、その含有量を０．０００５〜０．００５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．００１〜０．００３％である。
【００２７】
Ａｌは脱酸剤として添加する。０．０１５％未満ではその効果は不十分である。一方、０．０５％を超えると、ＡｌＮが圧延加熱時に溶体化しないで残存し、ＮｂやＴｉの析出物の析出サイトとなり、これらの析出物の微細分散を阻害し、結晶粒の粗大化を助長する。以上の理由から、その含有量を０．０１５〜０．０５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は０．０２５〜０．０４％である。
【００２８】
Ｔｉは鋼中でＮと結合してＴｉＮを生成するが、これによる固溶Ｎの固定によるＢＮの析出防止、つまり固溶Ｂの確保を目的として添加する。しかしながら、０．０３％未満ではその効果は不十分である。一方、Ｔｉを０．１５％を超えて添加すると、ＴｉＣによる析出硬化が顕著になり、冷間加工性が顕著に劣化する。好適範囲は、０．０３〜０．１３％である。
【００２９】
Ｎｂは浸炭加熱の際に鋼中のＣ、Ｎと結びついてＮｂ（ＣＮ）を形成し、結晶粒の粗大化抑制に有効な元素である。０．００２％未満ではその効果は不十分である。一方、０．０５％を超えると、素材の硬さが硬くなって冷間鍛造性が劣化するとともに、棒鋼・線材圧延加熱時の溶体化が困難になる。以上の理由から、その含有量を０．００２〜０．０５％の範囲内にする必要がある。好適範囲は、０．００５〜０．０３％である。
【００３０】
Ｎは以下の２点の理由から極力制限することが望ましい。▲１▼Ｂは上記のように焼入れ性向上、粒界強化等を目的として添加するが、これらのＢの効果は鋼中で固溶Ｂの状態で初めて効果を発現するため、Ｎ量を低減してＢＮの生成を抑制することが必須である。▲２▼また、Ｎは鋼中のＴｉと結びつくと粒制御にほとんど寄与しない粗大なＴｉＮを生成し、これがＮｂＣ、ＮｂＣ主体のＮｂ（ＣＮ）とＴｉＣ、ＴｉＣ主体のＴｉ（ＣＮ）の析出サイトとなり、これらのＴｉの炭窒化物、Ｎｂの炭窒化物の微細析出を阻害し粗大粒の生成を促進する。上記の悪影響はＮ量が０．００５％以上の場合特に顕著である。以上の理由から、その含有量を０．００５％未満にする必要がある。
【００３１】
次に、本発明では必要に応じて、Ｍｏ、Ｎｉの１種または２種を含有する。
【００３２】
Ｍｏは鋼に強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、０．３％を超えて添加すると硬さの上昇を招き冷間加工性が劣化する。以上の理由から、Ｍｏは０．３％以下としたが、その含有量を０．０２〜０．３％の範囲内にすることが好ましい。
【００３３】
Ｎｉも鋼に強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素であるが、２．５％を超えて添加すると硬さの上昇を招き冷間鍛造性が劣化する。したがって、Ｎｉは２．５％以下としたが、その含有量を０．１〜２．５％の範囲内にすることが好ましい。
【００３４】
Ｐは冷間鍛造時の変形抵抗を高め、靭性を劣化させる元素であるため、冷間鍛造性が劣化する。また、焼入れ、焼戻し後の部品の結晶粒界を脆化させることによって、疲労強度を劣化させるのでできるだけ低減することが望ましい。従ってその含有量を０．０２５％以下（０％を含む）に制限する必要がある。好適範囲は０．０１５％以下である。
【００３５】
また、Ｏは鋼中でＡｌ2Ｏ3のような酸化物系介在物を形成する。酸化物系介在物が鋼中に多量に存在すると、Ｎｂの析出物、Ｔｉの析出物の析出サイトとなり、熱間加工時にＮｂの析出物、Ｔｉの析出物が粗大に析出し、浸炭時に結晶粒の粗大化を抑制できなくなる。そのため、Ｏ量はできるだけ低減することが望ましい。図１にＯ量と結晶粒粗大化温度との関係を示す。圧下率５０％の据え込みを行った後、各温度で５時間保定して浸炭シミュレーションを行った結果である。Ｏ含有量が０．００２５％を超えると粗大粒発生温度が９５０℃以下になり、実用的には粗大粒の発生が懸念される。以上の理由から、その含有量を０．００２５％以下（０％を含む）に制限する必要がある。好適範囲は０．００２％以下である。
【００３６】
次に本発明では、熱間圧延後のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上を有するが、このように限定した理由を以下に述べる。
【００３７】
結晶粒の粗大化を抑制するためには、結晶粒界をピン止めする粒子を多量、微細に分散させることが有効であり、粒子の直径が小さいほど、また量が多いほどピン止め粒子の数が増加するため好ましい。本発明でいうＴｉの析出物はＴｉＣ、ＴｉＮ、Ｔｉ（ＣＮ）をさす。熱間加工後の直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物の個数と結晶粒粗大化温度との関係を図２に示す。圧下率５０％の据え込みを行った後、各温度で５時間浸炭シミュレーションを行った結果である。図２からあきらかなように、直径０．２μｍ以下のＴｉの微細析出物をその合計で１０個／μｍ2以上分散させると実用上の浸炭加熱温度域において結晶粒の粗大化が生じず、優れた結晶粒粗大防止特性が得られる。以上から、マトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上分散していることが必要である。好適範囲は２０個／μｍ2以上である。
【００３８】
次に本発明では、熱間加工材の硬さＨＶを下記式で定義する硬さ指数ＨでＨ＋３０以下の範囲に制限するが、このように限定した理由を以下に述べる。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％
【００３９】
本発明の請求項１または２では、浸炭時の粗大粒を防止するために、ＴｉＣ主体のＴｉの炭窒化物またはさらにＮｂＣ主体のＮｂの炭窒化物を浸炭時に微細分散させることを特徴としている。これらのＴｉ、Ｎｂの炭窒化物の大部分は鋼片圧延の冷却過程で析出し、その後の棒鋼線材圧延の加熱時に一部が固溶し、析出物がオストワルド成長する。析出物がオストワルド成長すると浸炭時の粗大粒防止特性は劣化する。また、棒鋼線材圧延の加熱時にＴｉ、Ｎｂが一部固溶すると、棒鋼線材圧延後の冷却過程で、オーステナイトからフェライト変態時に、Ｔｉ、Ｎｂの炭窒化物が相界面析出し、これによる析出硬化により硬さが増加する。逆に言うと、棒鋼線材圧延材の硬さは、棒鋼線材圧延の加熱時に固溶するＴｉ、Ｎｂの炭窒化物の量の程度を反映しており、棒鋼線材圧延材の硬さが硬いほど、棒鋼線材圧延の加熱時に固溶するＴｉ、Ｎｂの炭窒化物の量が多く、析出物のオストワルド成長が顕著になり、その後の浸炭時の粗大粒防止特性は劣化する。上記の理由から合金元素（Ｔｉ、Ｎｂを除く）に応じて棒鋼線材圧延材の硬さの上限値を制限することにより、棒鋼線材圧延時の冷却過程でのＴｉ、Ｎｂによる析出硬化を小さくすることができ、これにより、浸炭時のＴｉ、Ｎｂの析出物の微細分散が可能になり、浸炭時の粗大粒の防止が可能になる。さらに、鋼材の硬さの上限値を制限することにより、圧延ままでの冷間加工性は向上する。以上の技術思想から、Ｔｉ、Ｎｂを除く成分系によって決まる硬さ指数を導入し、熱間加工材の硬さの上限値を規定した。硬さ指数Ｈは、熱間加工材の硬さに及ぼす合金成分の影響を定式化した指数であり、単位はＨＶである。硬さ指数ＨにはＴｉ、Ｎｂは含まれていない。つまり、繰り返しになるが、本願発明の規定を満たす鋼材においては、棒鋼線材圧延による冷却過程でのＴｉ、Ｎｂによる析出硬化量が実質的に小さいことを意味している。また、硬さ指数Ｈを定義した前提条件として、熱間加工材にベイナイト組織が実質的に含まれないことを前提としている。
【００４０】
熱間加工材の硬さがＨＶでＨ＋３０を超えると熱間加工材の硬さが硬くなり冷間加工性が劣化するとともに浸炭時の粗大粒防止特性も劣化するので、熱間加工材の硬さをＨＶでＨ＋３０以下の範囲に制限した。好適範囲は、Ｈ−２０〜Ｈ＋２５の範囲である。
【００４１】
なお、本発明で規定する硬さ（ＨＶ）は、熱間加工材の表面脱炭層を除く最表層の硬さである。
【００４２】
次に本願発明では、粗大粒防止の目的で、脱炭深さの上限を規定している。本要件は、本発明の技術の最も重要な特徴である。表１に脱炭深さと浸炭粗大粒発生温度の関係を示す。粗大粒発生温度は、圧下率５０％の据え込みを行った後、各温度で５時間浸炭シミュレーションを行って求めた。本出願人は、脱炭深さが、ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍを超えると、浸炭時に粗大粒が発生しやすくなることを初めて発見した。これは、浸炭加熱の昇温時に表層の脱炭部から混粒が生じ、これが粗大粒成長のきっかけになるためである。以上の理由から、脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下に制限する。このような脱炭深さは後述する低温加熱圧延を行うことによって達成できる。
【００４３】
【表１】
次に熱間圧延条件について説明する。
【００４５】
本発明成分からなる鋼を、転炉、電気炉等の通常の方法によって溶製し、成分調整を行い、鋳造後、Ａ３点以下に冷却することなく分塊圧延工程を経て、線材または棒鋼に以下の低温加熱圧延を行う。
【００４６】
即ち、加熱温度は９００〜１０７０℃のＡｒ3点直上の温度として、熱間圧延の仕上げ温度を８００〜９７０℃の熱間圧延を行う。熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件で線材または棒鋼に熱間加工する。
【００４７】
加熱温度を９００〜１０７０℃のＡｒ3点直上の温度とするのは、鋳造後にＡ３点温度以下に冷却することなしに分塊圧延することによって生成した微細ＴｉＣ析出物をマトリックスに固溶させないようにするためであり、９００℃未満では圧延温度がフェライト域圧延となるので好ましくなく、また１０７０℃を超えると析出物がマトリックスに固溶し、微細ＴｉＣ析出物の数が減るので好ましくない。また、加熱温度が１０７０℃を超えると全脱炭が顕著になり、この点からも粗大粒防止特性は劣化する。以上のように、微細ＴｉＣ析出物を微細なままの状態で保持することにより、浸炭時に粗大粒の発生を抑制することができるようにするため、加熱温度を９００〜１０７０℃とした。
【００４８】
次に、熱間圧延の仕上げ温度を８００〜９７０℃とするのは次の理由による。仕上げ温度が８００℃未満では、圧延材のフェライト脱炭が進行するために、結果的に全脱炭も顕著になり、浸炭時に粗大粒が発生しやすくなる。一方、仕上げ温度が９７０℃を超えると、圧延材の硬さが硬くなって冷間鍛造性が劣化する。以上の理由から、熱間圧延の仕上げ温度を８００〜９７０℃とする。好適温度は８５０〜９６０℃である。
【００４９】
次に、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷するのは次の理由による。冷却速度が１℃／秒を超えると、ベイナイトの組織分率が大きくなり、浸炭時に粗大粒が発生しやすくなる。さらに、ベイナイトの組織分率が大きくなると、圧延材の硬さが上昇し冷間鍛造性が劣化する。そのため、冷却速度１℃／秒以下に制限する。好適範囲は０．７℃／秒以下である。なお、冷却速度を小さくする方法としては、圧延ラインの後方に保温カバーまたは熱源付き保温カバーを設置し、これにより、徐冷を行う方法が挙げられる。
【００５０】
本発明では、鋳片のサイズ、凝固時の冷却速度については特に限定するものではなく、本発明の要件を満足すればいずれの条件でも良い。また、本発明鋼は、圧延ままの棒鋼を冷間鍛造で部品に成形する工程だけでなく、冷間鍛造の前に焼鈍工程や温・熱間鍛造を経由する場合、温・熱間鍛造工程で部品に成形される場合、切削工程で部品に成形される場合にも適用できる。
【００５１】
【実施例】
以下に、本発明の効果を実施例により、さらに具体的に示す。
【００５２】
表２に示す組成を有する転炉溶製鋼を連続鋳造し、鋳造後、鋼をＡ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行い、１６２ｍｍ角の鋼片（圧延素材）とした（分塊圧延条件Ｉ）。比較鋼ａ、ｂについては、連続鋳造後、鋼を一旦常温まで冷却した後、再度Ａ３点以上に加熱して分塊圧延を行い、１６２ｍｍ角の鋼片（圧延素材）とした（分塊圧延条件ＩＩ）。
【００５３】
続いて、熱間加工により、直径３４ｍｍの棒鋼を製造した。熱間加工条件を表３に示す。熱間加工後の冷却速度は冷却床に設置した徐冷カバーを用いて調整した。比較鋼Ｙ、ＺはＪＩＳのＳＣｒ４２０およびＳＣＭ４２０である。
【００５４】
熱間加工後の棒鋼のＴｉの析出物、Ｎｂの析出物の分散状態を調べるために、棒鋼のマトリックス中に存在する析出物を抽出レプリカ法によって採取し、透過型電子顕微鏡で観察した。観察方法は３００００倍で２０視野程度観察し、１視野中の直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物、Ｎｂの析出物、ＴｉとＮｂの複合組成からなる析出物の数を数え、１平方μｍ当たりの数に換算した。
【００５５】
圧延後の棒鋼のビッカース硬さを測定した。また、ミクロ観察、全脱炭深さの調査も行った。さらに、圧延ままの棒鋼から、据え込み試験片を作成し、冷間加工性の指標として、冷間変形抵抗と限界圧縮率を求めた。冷間変形抵抗は相当歪み１．０における変形抵抗で代表させた。
【００５６】
次に、圧延ままの棒鋼から据え込み試験片を作成し、圧下率５０％の据え込みを行った後、浸炭シミュレーションを行った。浸炭シミュレーションの条件は、９１０℃〜１０１０℃に５時間加熱−水冷である。その後、切断面に研磨−腐食を行い、旧オーステナイト粒径を観察して粗大粒発生温度（結晶粒粗大化温度）を求めた。浸炭処理は通常９３０〜９５０℃の温度域で行われるため、粗大粒発生温度が９５０℃以下のものは、結晶粒粗大化特性に劣ると判定した。なお、旧オーステナイト粒度の測定はＪＩＳ Ｇ ０５５１に準じて行い、４００倍で１０視野程度観察し、粒度番号５番以下の粗粒が１つでも存在すれば粗大粒発生と判定した。
【００５７】
さらに、直径３０ｍｍの棒鋼を削り出し、直径２２ｍｍへ引き抜きを行った後、９４０℃×４時間の条件で浸炭焼き入れを行い、γ粒度を測定した。
【００５８】
これらの調査結果を熱間加工条件とあわせて表３に示す。
【００５９】
比較例２５、２６はＪＩＳのＳＣｒ４２０およびＳＣＭ４２０の特性であるが、本発明例の冷間変形抵抗は、比較例２５、２６に比較して顕著に小さく、また限界据え込み率も優れている。また、本発明例の結晶粒粗大化温度は９７０℃以上であり、通常の上限の浸炭条件である９５０℃では、粗大粒の発生を防止できることが明らかである。
【００６０】
次に、表３において、比較例１９はＳｉの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、本発明例に比較して、冷間加工性は劣る。
【００６１】
比較例２０はＴｉの含有量が本願規定の範囲を下回った場合であり、比較例２１はＮの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、比較例２２はＯの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、いずれも粗大粒防止特性は劣っている。
【００６２】
比較例２３はＴｉの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、比較例２４はＮｂの含有量が本願規定の範囲を上回った場合であり、いずれも本発明例に比較して、冷間加工性は劣る。
【００６３】
比較例２７，２８は鋼片の製造方法が本願発明と異なり、鋳造後、鋼をＡ３点温度以下に一旦冷却した後分塊圧延を行う方法で製造した場合であり、いずれも粗大粒防止特性は劣っている。
【００６４】
比較例２９は熱間加工の加熱温度が本願規定の範囲を上回った場合であり、析出物個数は本願発明の範囲を下回り、圧延後の硬さは本願規定の範囲を上回り、全脱炭深さも本願発明の範囲を上回り、粗大粒防止特性は劣っている。
【００６５】
比較例３０は熱間加工の仕上げ温度が本願規定の範囲を上回った場合であり、本発明例４に比較して冷間加工性は劣る。比較例３１は熱間加工の仕上げ温度が本願規定の範囲を下回った場合であり、全脱炭深さは本願発明の範囲を上回り、粗大粒防止特性は劣っている。比較例３２は熱間加工後の冷却速度が本願規定の範囲を上回った場合であり、粗大粒防止特性が劣るとともに、冷間加工性も劣る。
【００６６】
【表２】
【表３】
【発明の効果】
本発明の冷間加工性と低浸炭歪み特性に優れた肌焼鋼とその製造方法を用いれば、冷間鍛造時には冷間加工性に優れ、同時に冷間鍛造工程で製造しても、浸炭時に粗大粒の発生を安定的に抑制することができ、これにより、歪みや曲がりの発生を防止することができる。そのため、これまで、粗大粒の問題から冷鍛化が困難であった部品の冷鍛化が可能になり、さらに冷鍛後の焼鈍を省略することも可能になり、本発明による産業上の効果は極めて顕著なるものがある。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｏ量と結晶粒粗大化温度との関係を示す図である。
【図２】熱間加工後の直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物の個数と結晶粒粗大化温度との関係を示す図である。
Claims (6)
- 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％ - 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物、またはＮｂとＴｉの複合組成からなる析出物のその合計で１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％ - さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．３％以下、
Ｎｉ：２．５％以下
のうちの１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または２記載の冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材。 - 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行う工程により製造された鋼片を用い、加熱温度を９００〜１０７０℃、熱間圧延の仕上温度を８００〜９７０℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件により線材または棒鋼に熱間圧延し、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＴｉの析出物を１０個／μｍ2以上とし、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％ - 質量％で、
Ｃ：０．１〜０．３％、
Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、
Ｍｎ：０．２〜０．６５％、
Ｓ：０．００５〜０．１５％、
Ｃｒ：０．４〜１．２５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、
Ａｌ：０．０１５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、
Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、
Ｎ：０．００５％未満（０％を含む）、
Ｐ：０．０２５％以下（０％を含む）、
Ｏ：０．００２５％以下（０％を含む）
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を鋳造後Ａ３点温度以下に冷却することなく分塊圧延を行う工程により製造された鋼片を用い、加熱温度を９００〜１０７０℃、熱間圧延の仕上温度を８００〜９７０℃、熱間圧延に引き続いて８００〜５００℃の温度範囲を１℃／秒以下の冷却速度で徐冷する条件により線材または棒鋼に熱間圧延し、熱間圧延後の組織のマトリックス中に直径０．２μｍ以下のＮｂの析出物、Ｔｉの析出物、またはＮｂとＴｉの複合組成からなる析出物のその合計で１０個／μｍ2以上を有し、硬さ指数Ｈを下記式で定義すると、硬さがＨＶでＨ＋３０以下であり、ＪＩＳＧ０５５８で規定する脱炭深さ：ＤＭ−Ｔ０．２ｍｍ以下であることを特徴とする冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
Ｈ＝２７３．５Ｃ％＋３９．１Ｓｉ％＋５４．７Ｍｎ％＋３０．４Ｃｒ％＋１３６．７Ｍｏ％＋１８．２Ｎｉ％ - さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．３％以下、
Ｎｉ：２．５％以下
のうちの１種または２種を含有することを特徴とする請求項４または５記載の冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材の製造方法。
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