JP3481983B2 - 蒸気タービンの始動方法 - Google Patents
蒸気タービンの始動方法Info
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- JP3481983B2 JP3481983B2 JP32934193A JP32934193A JP3481983B2 JP 3481983 B2 JP3481983 B2 JP 3481983B2 JP 32934193 A JP32934193 A JP 32934193A JP 32934193 A JP32934193 A JP 32934193A JP 3481983 B2 JP3481983 B2 JP 3481983B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- turbine
- heat recovery
- superheater
- steam turbine
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D1/00—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、混成サイクル熱エネル
ギ及び動力発生システムに関し、特に、ガスタービン、
蒸気タービン、熱回収蒸気発生器及び関連する制御装置
を組み合わせた電力を発生するシステムに関する。
ギ及び動力発生システムに関し、特に、ガスタービン、
蒸気タービン、熱回収蒸気発生器及び関連する制御装置
を組み合わせた電力を発生するシステムに関する。
【０００２】
【従来の技術】本出願人が現在製造している混成サイク
ルシステムには、単軸構成のものと、多軸構成のものと
がある。単軸構成には、１つのガスタービンと、１つの
蒸気（スチーム）タービンと、１つの発電機と、１つの
熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ（Heat Recovery Steam Ge
nerator ））とが含まれている。ガスタービンと、蒸気
タービンとは、単軸上のタンデム配置にて単一の発電機
に連結されている。他方、多軸システムには、１つ以上
のガスタービン−発電機と、１つ以上のＨＲＳＧとが設
けられており、蒸気を共通な蒸気ヘッダを通して単一の
蒸気タービン発電機に供給する。いずれの場合にも、１
つ以上の非燃焼式ＨＲＳＧで蒸気を発生して、復水蒸気
タービンに供給する。
ルシステムには、単軸構成のものと、多軸構成のものと
がある。単軸構成には、１つのガスタービンと、１つの
蒸気（スチーム）タービンと、１つの発電機と、１つの
熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ（Heat Recovery Steam Ge
nerator ））とが含まれている。ガスタービンと、蒸気
タービンとは、単軸上のタンデム配置にて単一の発電機
に連結されている。他方、多軸システムには、１つ以上
のガスタービン−発電機と、１つ以上のＨＲＳＧとが設
けられており、蒸気を共通な蒸気ヘッダを通して単一の
蒸気タービン発電機に供給する。いずれの場合にも、１
つ以上の非燃焼式ＨＲＳＧで蒸気を発生して、復水蒸気
タービンに供給する。
【０００３】再熱を利用する再熱蒸気サイクルの慣行で
は、通常、蒸気システムを１つのＨＲＳＧに１つの蒸気
タービンを割り当てて構成している。単一のガスタービ
ン／蒸気タービン／ＨＲＳＧシステムでは、復水器から
の復水を直接ＨＲＳＧにポンプ供給し、ＨＲＳＧで復水
をガスタービン排気ガスによって再熱した後、蒸気ター
ビンに戻す。
は、通常、蒸気システムを１つのＨＲＳＧに１つの蒸気
タービンを割り当てて構成している。単一のガスタービ
ン／蒸気タービン／ＨＲＳＧシステムでは、復水器から
の復水を直接ＨＲＳＧにポンプ供給し、ＨＲＳＧで復水
をガスタービン排気ガスによって再熱した後、蒸気ター
ビンに戻す。
【０００４】混成サイクルプラントにおいて低温の蒸気
タービンシステムを始動するためには、通常、蒸気ター
ビンへの蒸気が低温の蒸気タービンの金属部品に適合す
る低い温度となるように、ガスタービンを低い負荷状態
に置く必要がある。このようにできないと、部品の低サ
イクル疲労、ケーシング及びシャフトの歪み、シール及
びブレードの摩損等のために、蒸気タービンの寿命が短
くなる。しかしながら、ガスタービンを低負荷で運転す
ると、ガスタービンが生成する動力が低減するのみでな
く、燃料が無駄になる。又、ガスタービン負荷を減少さ
せない場合には、高温の蒸気を温度調節ステイションに
通過させて、蒸気を適当な温度にまで下げる必要があ
る。
タービンシステムを始動するためには、通常、蒸気ター
ビンへの蒸気が低温の蒸気タービンの金属部品に適合す
る低い温度となるように、ガスタービンを低い負荷状態
に置く必要がある。このようにできないと、部品の低サ
イクル疲労、ケーシング及びシャフトの歪み、シール及
びブレードの摩損等のために、蒸気タービンの寿命が短
くなる。しかしながら、ガスタービンを低負荷で運転す
ると、ガスタービンが生成する動力が低減するのみでな
く、燃料が無駄になる。又、ガスタービン負荷を減少さ
せない場合には、高温の蒸気を温度調節ステイションに
通過させて、蒸気を適当な温度にまで下げる必要があ
る。
【０００５】
【発明の概要】本発明の目的は、ガスタービンがどのよ
うな負荷にあっても低温の蒸気タービンシステムの始動
を可能にし、これにより、発生する動力を一定で安定な
レベルに維持できるようにすることにあり、又、蒸気と
金属との温度差を小さくし、これにより、蒸気タービン
の部品の寿命を長くすることにある。
うな負荷にあっても低温の蒸気タービンシステムの始動
を可能にし、これにより、発生する動力を一定で安定な
レベルに維持できるようにすることにあり、又、蒸気と
金属との温度差を小さくし、これにより、蒸気タービン
の部品の寿命を長くすることにある。
【０００６】本発明による方法の第１の実施例は、ガス
タービン排気ガスのバイパスダンパを使用する場合に用
いられ、第２の実施例は、ガスタービン排気ガスのバイ
パスダンパを使用しない場合に用いられる。いずれの場
合にも、本発明による方法によれば、低温にある蒸気タ
ービンプラントを、全負荷状態のガスタービンに連結さ
れた熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）からの蒸気で始動す
ることが可能である。言い換えると、本発明による方法
は、実際に、関連するガスタービン及びＨＲＳＧがどの
ような負荷にあっても、いかなる温度でも蒸気タービン
の始動を可能にする。
タービン排気ガスのバイパスダンパを使用する場合に用
いられ、第２の実施例は、ガスタービン排気ガスのバイ
パスダンパを使用しない場合に用いられる。いずれの場
合にも、本発明による方法によれば、低温にある蒸気タ
ービンプラントを、全負荷状態のガスタービンに連結さ
れた熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）からの蒸気で始動す
ることが可能である。言い換えると、本発明による方法
は、実際に、関連するガスタービン及びＨＲＳＧがどの
ような負荷にあっても、いかなる温度でも蒸気タービン
の始動を可能にする。
【０００７】ガスタービン排気ガスのバイパスダンパを
使用する場合の本発明の第１の実施例によれば、ガスタ
ービンからの排気ガスの一部をバイパスダンパによって
大気中に放出する。残りの排気ガスをＨＲＳＧ過熱器及
びＨＲＳＧ蒸発器に供給し、他のＨＲＳＧ部を通過させ
てから、大気中に排出する。このとき、主過熱器出口ラ
インを隔離弁で閉じる。蒸気を過熱器の中間位置から抽
出し、蒸気ドラムからの飽和蒸気と合わせ、次いで補助
始動蒸気回路に供給する。温度制御弁によって、ドラム
蒸気と混合した後の流出蒸気の温度を制御し、所望の過
熱を得る。圧力制御弁によって上流の圧力を、ドラムが
気水分離器として適切に機能するのに必要な値に制御す
る。
使用する場合の本発明の第１の実施例によれば、ガスタ
ービンからの排気ガスの一部をバイパスダンパによって
大気中に放出する。残りの排気ガスをＨＲＳＧ過熱器及
びＨＲＳＧ蒸発器に供給し、他のＨＲＳＧ部を通過させ
てから、大気中に排出する。このとき、主過熱器出口ラ
インを隔離弁で閉じる。蒸気を過熱器の中間位置から抽
出し、蒸気ドラムからの飽和蒸気と合わせ、次いで補助
始動蒸気回路に供給する。温度制御弁によって、ドラム
蒸気と混合した後の流出蒸気の温度を制御し、所望の過
熱を得る。圧力制御弁によって上流の圧力を、ドラムが
気水分離器として適切に機能するのに必要な値に制御す
る。
【０００８】この後、隔離弁を開いて、蒸気を蒸気ター
ビンヘッダに供給し、この時点から、シール蒸気を、蒸
気タービンの要求に適合する温度でシールシステムに供
給する。シールが確立され、蒸気タービン復水器が蒸気
を受け入れる準備ができたら、蒸気タービン入口弁を開
き、適合温度の蒸気を蒸気タービンに送り込み、ウォー
ムアップを行う。同時に、余りの蒸気をバイパスライン
を用いて復水器に放出する。蒸気タービンのウォームア
ップが完了して、高熱の蒸気が蒸気タービンに流入し得
る状態になったら、補助始動蒸気ヘッダの隔離弁を閉
じ、ダンパを調節して、ＨＲＳＧに流れる排気ガスの量
を増加させ、これにより、蒸気の発生を増加させる。始
動が完了したら、次に主隔離弁を開いて、蒸気タービン
に全負荷を与える。
ビンヘッダに供給し、この時点から、シール蒸気を、蒸
気タービンの要求に適合する温度でシールシステムに供
給する。シールが確立され、蒸気タービン復水器が蒸気
を受け入れる準備ができたら、蒸気タービン入口弁を開
き、適合温度の蒸気を蒸気タービンに送り込み、ウォー
ムアップを行う。同時に、余りの蒸気をバイパスライン
を用いて復水器に放出する。蒸気タービンのウォームア
ップが完了して、高熱の蒸気が蒸気タービンに流入し得
る状態になったら、補助始動蒸気ヘッダの隔離弁を閉
じ、ダンパを調節して、ＨＲＳＧに流れる排気ガスの量
を増加させ、これにより、蒸気の発生を増加させる。始
動が完了したら、次に主隔離弁を開いて、蒸気タービン
に全負荷を与える。
【０００９】ガスタービン排気ガスを制御するのにバイ
パスダンパを使用しない場合の本発明の第２の実施例に
よれば、ガスタービンからの排気ガスを直接ＨＲＳＧに
送る。排気ガスを最初にＨＲＳＧ過熱器及び蒸発器に供
給し、次いで他のＨＲＳＧ部に通してから、大気中に排
出する。前述した過程と同様に、主過熱器出口ラインを
隔離弁で閉じ、過熱器の中間位置から抽出した蒸気を蒸
気ドラムからの飽和蒸気と共に補助始動蒸気回路に供給
する。温度及び圧力制御弁によって、第１の実施例の場
合と同様に、ドラム蒸気と混合した後の流出蒸気の温度
及び圧力を制御する。
パスダンパを使用しない場合の本発明の第２の実施例に
よれば、ガスタービンからの排気ガスを直接ＨＲＳＧに
送る。排気ガスを最初にＨＲＳＧ過熱器及び蒸発器に供
給し、次いで他のＨＲＳＧ部に通してから、大気中に排
出する。前述した過程と同様に、主過熱器出口ラインを
隔離弁で閉じ、過熱器の中間位置から抽出した蒸気を蒸
気ドラムからの飽和蒸気と共に補助始動蒸気回路に供給
する。温度及び圧力制御弁によって、第１の実施例の場
合と同様に、ドラム蒸気と混合した後の流出蒸気の温度
及び圧力を制御する。
【００１０】この後、隔離弁を開いて、蒸気を蒸気ター
ビンヘッダに供給する。復水器の減圧が最初から得られ
る場合には、余りの蒸気をダンプ弁を介して蒸気タービ
ン復水器に放出する。復水器の減圧が最初に確立されて
いない場合には、シール蒸気を蒸気タービンの要求に適
合する温度で、蒸気ヘッダからシールシステムに供給す
る。余りの蒸気を大気中又は他のシンク、例えばダンプ
復水器に排出する。シールが確立され、蒸気復水器が蒸
気を受け入れる準備ができたら、蒸気タービン入口弁を
開き、適合温度の蒸気を蒸気タービンに送り込み、ウォ
ームアップを行う。蒸気タービンのウォームアップが完
了して、高熱の蒸気が蒸気タービンに流入し得る状態に
なったら、補助始動蒸気ヘッダの隔離弁を閉じ、主隔離
弁を開き、バイパス弁を閉じる。この時点で、蒸気ター
ビンプラントの始動が完了する。
ビンヘッダに供給する。復水器の減圧が最初から得られ
る場合には、余りの蒸気をダンプ弁を介して蒸気タービ
ン復水器に放出する。復水器の減圧が最初に確立されて
いない場合には、シール蒸気を蒸気タービンの要求に適
合する温度で、蒸気ヘッダからシールシステムに供給す
る。余りの蒸気を大気中又は他のシンク、例えばダンプ
復水器に排出する。シールが確立され、蒸気復水器が蒸
気を受け入れる準備ができたら、蒸気タービン入口弁を
開き、適合温度の蒸気を蒸気タービンに送り込み、ウォ
ームアップを行う。蒸気タービンのウォームアップが完
了して、高熱の蒸気が蒸気タービンに流入し得る状態に
なったら、補助始動蒸気ヘッダの隔離弁を閉じ、主隔離
弁を開き、バイパス弁を閉じる。この時点で、蒸気ター
ビンプラントの始動が完了する。
【００１１】従って、広義には、本発明は、ガスタービ
ンと、蒸気タービンと、過熱器部と蒸発器部とを含んで
いる熱回収蒸気発生器とを含んでおり、蒸気タービンか
らの復水が熱回収蒸気発生器においてガスタービンから
の排気ガスにより再熱されると共に、主蒸気出口を介し
て蒸気タービンに戻される構成を有している混成サイク
ル動力発生システムに関し、更に特定するならば、 ａ） ガスタービン排気ガスを熱回収蒸気発生器に通す
工程と、 ｂ） 蒸発器と過熱器との間の位置で熱回収蒸気発生器
からの蒸気を抽出する工程と、 ｃ） 抽出した蒸気の温度を制御して、抽出した蒸気と
蒸気タービンの金属部品との間の温度差を最小にする工
程と、 ｄ） 温度及び圧力の制御された抽出した蒸気を用い
て、蒸気タービンを始動する工程とを含んでいる蒸気タ
ービンの始動方法に関する。
ンと、蒸気タービンと、過熱器部と蒸発器部とを含んで
いる熱回収蒸気発生器とを含んでおり、蒸気タービンか
らの復水が熱回収蒸気発生器においてガスタービンから
の排気ガスにより再熱されると共に、主蒸気出口を介し
て蒸気タービンに戻される構成を有している混成サイク
ル動力発生システムに関し、更に特定するならば、 ａ） ガスタービン排気ガスを熱回収蒸気発生器に通す
工程と、 ｂ） 蒸発器と過熱器との間の位置で熱回収蒸気発生器
からの蒸気を抽出する工程と、 ｃ） 抽出した蒸気の温度を制御して、抽出した蒸気と
蒸気タービンの金属部品との間の温度差を最小にする工
程と、 ｄ） 温度及び圧力の制御された抽出した蒸気を用い
て、蒸気タービンを始動する工程とを含んでいる蒸気タ
ービンの始動方法に関する。
【００１２】他の観点によれば、本発明は、ガスタービ
ンと、蒸気タービンと、過熱器部と蒸発器部とを含んで
いる熱回収蒸気発生器とを含んでおり、蒸気タービンか
らの復水が熱回収蒸気発生器においてガスタービンから
の排気ガスにより再熱されると共に、主蒸気出口を介し
て蒸気タービンに戻される構成を有している混成サイク
ル動力発生システムにおいて、 ａ） ガスタービン排気ガスの一部を大気中に放出し、
同時にガスタービン排気ガスの残部を熱回収蒸気発生器
に導入する工程と、 ｂ） 熱回収蒸気発生器からの主蒸気出口を閉じた状態
で、過熱器の中間位置から蒸気を抽出し、抽出した蒸気
を平常の蒸気入口温度以下の温度で蒸気タービンに供給
する工程と、蒸気タービンを始動させ、ウォームアップ
サイクルが完了した後に、 ｃ） 過熱器の中間位置からの蒸気の抽出を停止し、熱
回収蒸気発生器からの主蒸気出口を開く工程とを含んで
いる蒸気タービンの始動方法を提供する。
ンと、蒸気タービンと、過熱器部と蒸発器部とを含んで
いる熱回収蒸気発生器とを含んでおり、蒸気タービンか
らの復水が熱回収蒸気発生器においてガスタービンから
の排気ガスにより再熱されると共に、主蒸気出口を介し
て蒸気タービンに戻される構成を有している混成サイク
ル動力発生システムにおいて、 ａ） ガスタービン排気ガスの一部を大気中に放出し、
同時にガスタービン排気ガスの残部を熱回収蒸気発生器
に導入する工程と、 ｂ） 熱回収蒸気発生器からの主蒸気出口を閉じた状態
で、過熱器の中間位置から蒸気を抽出し、抽出した蒸気
を平常の蒸気入口温度以下の温度で蒸気タービンに供給
する工程と、蒸気タービンを始動させ、ウォームアップ
サイクルが完了した後に、 ｃ） 過熱器の中間位置からの蒸気の抽出を停止し、熱
回収蒸気発生器からの主蒸気出口を開く工程とを含んで
いる蒸気タービンの始動方法を提供する。
【００１３】他の観点によれば、本発明は、ガスタービ
ンと、蒸気タービンと、過熱器部と蒸発器部とを含んで
いる熱回収蒸気発生器とを含んでおり、蒸気タービンか
らの復水が熱回収蒸気発生器においてガスタービンから
の排気ガスにより再熱されると共に、主蒸気出口を介し
て蒸気タービンに戻される構成を有している混成サイク
ル動力発生システムにおいて、 ａ） ガスタービン排気ガスを熱回収蒸気発生器に導入
する工程と、 ｂ） 熱回収蒸気発生器からの主蒸気出口を閉じた状態
で、過熱器の中間位置から蒸気を抽出し、抽出した蒸気
を平常の蒸気入口温度以下の温度で蒸気タービンに供給
する工程と、 ｃ） 過熱器の中間位置からの蒸気の抽出を停止し、熱
回収蒸気発生器からの主蒸気出口を開く工程とを含んで
いる蒸気タービンの始動方法を提供する。
ンと、蒸気タービンと、過熱器部と蒸発器部とを含んで
いる熱回収蒸気発生器とを含んでおり、蒸気タービンか
らの復水が熱回収蒸気発生器においてガスタービンから
の排気ガスにより再熱されると共に、主蒸気出口を介し
て蒸気タービンに戻される構成を有している混成サイク
ル動力発生システムにおいて、 ａ） ガスタービン排気ガスを熱回収蒸気発生器に導入
する工程と、 ｂ） 熱回収蒸気発生器からの主蒸気出口を閉じた状態
で、過熱器の中間位置から蒸気を抽出し、抽出した蒸気
を平常の蒸気入口温度以下の温度で蒸気タービンに供給
する工程と、 ｃ） 過熱器の中間位置からの蒸気の抽出を停止し、熱
回収蒸気発生器からの主蒸気出口を開く工程とを含んで
いる蒸気タービンの始動方法を提供する。
【００１４】上述した本発明による方法の結果として得
られる効果及び利点は、以下の通りである。 （１） 本発明によれば、ガスタービンを低負荷に限定
することなく、又、蒸気シール及びウォームアップ蒸気
用の外部蒸気源なしで、低温の蒸気タービンを含んでい
る低温の蒸気プラントの始動が可能である。
られる効果及び利点は、以下の通りである。 （１） 本発明によれば、ガスタービンを低負荷に限定
することなく、又、蒸気シール及びウォームアップ蒸気
用の外部蒸気源なしで、低温の蒸気タービンを含んでい
る低温の蒸気プラントの始動が可能である。
【００１５】（２） 本発明によれば、ガスタービンが
どのような負荷にあっても、あらゆる温度の蒸気プラン
トの始動が可能である。 （３） 本発明によれば、ＨＲＳＧからの主蒸気を、蒸
気タービン金属部品の温度にその全域にわたって適合す
る温度で供給することができる。 （４） 本発明によれば、ＨＲＳＧからのシール蒸気
を、シール金属部品の温度に適合する温度で蒸気タービ
ンに供給することができる。
どのような負荷にあっても、あらゆる温度の蒸気プラン
トの始動が可能である。 （３） 本発明によれば、ＨＲＳＧからの主蒸気を、蒸
気タービン金属部品の温度にその全域にわたって適合す
る温度で供給することができる。 （４） 本発明によれば、ＨＲＳＧからのシール蒸気
を、シール金属部品の温度に適合する温度で蒸気タービ
ンに供給することができる。
【００１６】（５） 本発明によれば、蒸気温度を蒸気
ドラムからの飽和蒸気で温度調節することにより制御す
る。これにより、通常の水温度調節方式を採用した場合
の蒸気タービンに水が導入される危険な状態を排除す
る。 （６） 本発明の結果、蒸気の温度調節が蒸気ドラム及
び過熱器の付近で達成される。この特徴により、短い距
離の配管しか必要でなくなる。従来の温度調節器の場合
の長い配管に伴う設置、凍結保護、ドレイン等を設ける
必要及びそれに付随するコストが著しく低減する。
ドラムからの飽和蒸気で温度調節することにより制御す
る。これにより、通常の水温度調節方式を採用した場合
の蒸気タービンに水が導入される危険な状態を排除す
る。 （６） 本発明の結果、蒸気の温度調節が蒸気ドラム及
び過熱器の付近で達成される。この特徴により、短い距
離の配管しか必要でなくなる。従来の温度調節器の場合
の長い配管に伴う設置、凍結保護、ドレイン等を設ける
必要及びそれに付随するコストが著しく低減する。
【００１７】（７） 本発明によれば、主過熱器のリー
ド部を弁操作で隔離することができ、これにより、過熱
器のこの部分の切り離しを図り、補助始動蒸気回路にお
ける流れ及び温度制御に適当な圧力を生成する。 （８） 本発明によれば、蒸気を、蒸気が非常に高熱と
なり得る過熱器の主出口からではなく、過熱器の中間位
置から抽出する。
ド部を弁操作で隔離することができ、これにより、過熱
器のこの部分の切り離しを図り、補助始動蒸気回路にお
ける流れ及び温度制御に適当な圧力を生成する。 （８） 本発明によれば、蒸気を、蒸気が非常に高熱と
なり得る過熱器の主出口からではなく、過熱器の中間位
置から抽出する。
【００１８】（９） 本発明によれば、温度制御弁（Ｔ
ＣＶ（Temperature Control Valve））によって補助始
動蒸気を蒸気タービンと合致する所望温度に制御する。 （１０） 本発明によれば、圧力制御弁（ＰＣＶ（Pres
sure Control Valve））によって蒸気ドラム内の圧力を
制御すると共に、ドラムが気水分離器として適正に機能
するように調整する。
ＣＶ（Temperature Control Valve））によって補助始
動蒸気を蒸気タービンと合致する所望温度に制御する。 （１０） 本発明によれば、圧力制御弁（ＰＣＶ（Pres
sure Control Valve））によって蒸気ドラム内の圧力を
制御すると共に、ドラムが気水分離器として適正に機能
するように調整する。
【００１９】本発明の他の目的及び効果は、以下の詳細
な説明から明らかになるであろう。
な説明から明らかになるであろう。
【００２０】
【実施例】図１は、本発明の第１の実施例による蒸気及
びガスタービン混成サイクルプラントの動力発生サイク
ルを示す線図である。このプラントは、ガスタービン１
０と、蒸気タービン１２と、熱回収蒸気発生器（ＨＲＳ
Ｇ）１４とを含んでいる。図中、参照番号１６は補助始
動蒸気回路を示す。
びガスタービン混成サイクルプラントの動力発生サイク
ルを示す線図である。このプラントは、ガスタービン１
０と、蒸気タービン１２と、熱回収蒸気発生器（ＨＲＳ
Ｇ）１４とを含んでいる。図中、参照番号１６は補助始
動蒸気回路を示す。
【００２１】ガスタービン１０は入口１８から燃料を受
け取る一方、空気及びガスがライン２０を介して導入さ
れる。ガスタービン１０は、代表的には発電機２２に連
結されており、排気ガスをライン２４に排出する。排気
ガスの一部は、ダンパ２８によって制御されたライン２
６を経て大気中に放出され、一方、残りの排気ガスは、
ライン２４を経てＨＲＳＧ１４に流れる。以下に詳述す
るように、排気ガスの熱を利用して、蒸気タービン１２
に用いる蒸気を再熱する。冷却された排気ガスは、出口
３０でＨＲＳＧ１４から大気中に出ていく。
け取る一方、空気及びガスがライン２０を介して導入さ
れる。ガスタービン１０は、代表的には発電機２２に連
結されており、排気ガスをライン２４に排出する。排気
ガスの一部は、ダンパ２８によって制御されたライン２
６を経て大気中に放出され、一方、残りの排気ガスは、
ライン２４を経てＨＲＳＧ１４に流れる。以下に詳述す
るように、排気ガスの熱を利用して、蒸気タービン１２
に用いる蒸気を再熱する。冷却された排気ガスは、出口
３０でＨＲＳＧ１４から大気中に出ていく。
【００２２】蒸気タービン１２は、配管３２から蒸気
（スチーム）を受け取り、その蒸気をライン３４を介し
て蒸気復水器３６に排出する。復水器３６からの復水は
次に、復水ポンプ３８及びライン４０を経てＨＲＳＧ１
４に向かい、ＨＲＳＧ１４でＨＲＳＧ蒸発器４２に、具
体的には蒸気ドラム４４に導入される。ＨＲＳＧ１４は
又、過熱器４６を含んでおり、過熱器４６は、ガスター
ビン１０からの排気ガスとの熱交換接触を介して蒸気を
再熱し、加熱された蒸気を配管４８を介して蒸気タービ
ン１２に戻す。
（スチーム）を受け取り、その蒸気をライン３４を介し
て蒸気復水器３６に排出する。復水器３６からの復水は
次に、復水ポンプ３８及びライン４０を経てＨＲＳＧ１
４に向かい、ＨＲＳＧ１４でＨＲＳＧ蒸発器４２に、具
体的には蒸気ドラム４４に導入される。ＨＲＳＧ１４は
又、過熱器４６を含んでおり、過熱器４６は、ガスター
ビン１０からの排気ガスとの熱交換接触を介して蒸気を
再熱し、加熱された蒸気を配管４８を介して蒸気タービ
ン１２に戻す。
【００２３】以上説明した構成は、当業界で周知であ
る。本発明の第１の実施例によれば、ガスタービン１０
がどのような負荷で運転中であっても、補助始動蒸気回
路１６を用いて蒸気タービン１２を低温状態から始動さ
せる。補助始動蒸気回路の具体的な構成を、以下に、低
温状態にある蒸気タービン１２を始動する好適な方法と
関連させて説明する。
る。本発明の第１の実施例によれば、ガスタービン１０
がどのような負荷で運転中であっても、補助始動蒸気回
路１６を用いて蒸気タービン１２を低温状態から始動さ
せる。補助始動蒸気回路の具体的な構成を、以下に、低
温状態にある蒸気タービン１２を始動する好適な方法と
関連させて説明する。
【００２４】前述したように、ガスタービン１０からの
排気ガスをＨＲＳＧ１４に送り、ＨＲＳＧ１４で排気ガ
スは、ＨＲＳＧ過熱器４６、蒸発器４２、及びその他の
ＨＲＳＧ部（図示していないが、例えば追加の蒸発器等
を含んでいてもよい。）を通過し、出口３０から大気中
に出ていく。排気ガスの一部はＨＲＳＧ１４の上流で、
ダンパ２８によって制御されたライン２６を介して大気
中に放出される。
排気ガスをＨＲＳＧ１４に送り、ＨＲＳＧ１４で排気ガ
スは、ＨＲＳＧ過熱器４６、蒸発器４２、及びその他の
ＨＲＳＧ部（図示していないが、例えば追加の蒸発器等
を含んでいてもよい。）を通過し、出口３０から大気中
に出ていく。排気ガスの一部はＨＲＳＧ１４の上流で、
ダンパ２８によって制御されたライン２６を介して大気
中に放出される。
【００２５】始動時には、主過熱器出口ライン４８を隔
離弁５０で閉じる。しかしながら、蒸気（温度約１００
０°Ｆ）を、過熱器４６の中間位置（参照番号５２で示
す）からライン５４によって抽出し、補助始動蒸気回路
１６に供給する。同時に、蒸気ドラム４４からの飽和蒸
気（温度約５５０°Ｆ）も、ライン５６によって補助始
動蒸気回路１６に供給する。温度制御弁５８を用いて、
相対的に低温のドラム蒸気と混合した後の混合流れの蒸
気温度を制御し、一方、圧力制御弁６０によって上流の
圧力を、ドラム気水分離器が適切に機能するのに必要な
値に制御する。始動時に始動回路を経て供給される蒸気
は、タービン金属部品の温度によるが、通常５５０°Ｆ
〜１０００°Ｆである。言い換えると、弁５８及び６０
を用いて、始動時の蒸気とタービン金属部品との温度差
を最小にする。
離弁５０で閉じる。しかしながら、蒸気（温度約１００
０°Ｆ）を、過熱器４６の中間位置（参照番号５２で示
す）からライン５４によって抽出し、補助始動蒸気回路
１６に供給する。同時に、蒸気ドラム４４からの飽和蒸
気（温度約５５０°Ｆ）も、ライン５６によって補助始
動蒸気回路１６に供給する。温度制御弁５８を用いて、
相対的に低温のドラム蒸気と混合した後の混合流れの蒸
気温度を制御し、一方、圧力制御弁６０によって上流の
圧力を、ドラム気水分離器が適切に機能するのに必要な
値に制御する。始動時に始動回路を経て供給される蒸気
は、タービン金属部品の温度によるが、通常５５０°Ｆ
〜１０００°Ｆである。言い換えると、弁５８及び６０
を用いて、始動時の蒸気とタービン金属部品との温度差
を最小にする。
【００２６】補助始動蒸気回路１６内の隔離弁６２を開
いて、過熱蒸気をライン６４を介して蒸気タービンヘッ
ダ６６に供給する。蒸気タービンヘッダ６６から、過熱
蒸気の一部を、蒸気タービン１２の必要条件に適合する
温度で蒸気タービンシールシステム６８に分流する。シ
ールが確立され、蒸気復水器３６が蒸気タービン１２か
らの蒸気をライン３４を介して受け取る準備ができた後
に、蒸気タービン入口弁７０を開き、適合温度の過熱蒸
気を蒸気タービン１２にウォームアップのために送り込
む。ウォームアップ段階の間、過剰な蒸気をバイパスラ
イン７２を介して復水器３６に放出する。蒸気タービン
ウォームアップ期間が完了し、高熱蒸気を蒸気タービン
に送り込んでもよい状態になったら、補助始動蒸気ヘッ
ダ隔離弁６２を閉じ、ＨＲＳＧ１４に供給する排気ガス
量を増加するようにダンパ２８を調節して、ＨＲＳＧ１
４での蒸気の発生を増加させる。次いで、主隔離弁５０
を開いて、蒸気タービンに全負荷を与える。
いて、過熱蒸気をライン６４を介して蒸気タービンヘッ
ダ６６に供給する。蒸気タービンヘッダ６６から、過熱
蒸気の一部を、蒸気タービン１２の必要条件に適合する
温度で蒸気タービンシールシステム６８に分流する。シ
ールが確立され、蒸気復水器３６が蒸気タービン１２か
らの蒸気をライン３４を介して受け取る準備ができた後
に、蒸気タービン入口弁７０を開き、適合温度の過熱蒸
気を蒸気タービン１２にウォームアップのために送り込
む。ウォームアップ段階の間、過剰な蒸気をバイパスラ
イン７２を介して復水器３６に放出する。蒸気タービン
ウォームアップ期間が完了し、高熱蒸気を蒸気タービン
に送り込んでもよい状態になったら、補助始動蒸気ヘッ
ダ隔離弁６２を閉じ、ＨＲＳＧ１４に供給する排気ガス
量を増加するようにダンパ２８を調節して、ＨＲＳＧ１
４での蒸気の発生を増加させる。次いで、主隔離弁５０
を開いて、蒸気タービンに全負荷を与える。
【００２７】上述した方法によれば、ガスタービン１０
及びＨＲＳＧ１４がどのような負荷にあっても、あらゆ
る温度の蒸気タービン１２を始動することができ、これ
により、発生動力を一定で安定なレベルに維持すること
ができると同時に、蒸気と（本方法を用いないと低温の
ままの）蒸気タービンの金属部品との温度差を最小に
し、これにより、蒸気タービン部品の寿命を長くするこ
とができる。
及びＨＲＳＧ１４がどのような負荷にあっても、あらゆ
る温度の蒸気タービン１２を始動することができ、これ
により、発生動力を一定で安定なレベルに維持すること
ができると同時に、蒸気と（本方法を用いないと低温の
ままの）蒸気タービンの金属部品との温度差を最小に
し、これにより、蒸気タービン部品の寿命を長くするこ
とができる。
【００２８】図２に移ると、同図には本発明の第２の実
施例が線図的に示されており、本実施例では、ガスター
ビン排気ガス・バイパスダンパを使用していない。説明
の便宜上、図１に示すシステムの構成要素と共通の構成
要素は、同じ参照番号を１００番台にして示している。
前述したシステムは単一のガスタービン、ＨＲＳＧ及び
蒸気タービンの構成のみに言及したが、それぞれ複数の
ガスタービン、蒸気タービン及びＨＲＳＧを用いている
システムにも、本発明の補助始動蒸気回路を組み込むこ
とができ、同等の利点を得ることができる。例えば複数
のＨＲＳＧを用いる場合、過熱蒸気をライン７４を介し
て蒸気タービンヘッダ６６の上流で導入することができ
る。
施例が線図的に示されており、本実施例では、ガスター
ビン排気ガス・バイパスダンパを使用していない。説明
の便宜上、図１に示すシステムの構成要素と共通の構成
要素は、同じ参照番号を１００番台にして示している。
前述したシステムは単一のガスタービン、ＨＲＳＧ及び
蒸気タービンの構成のみに言及したが、それぞれ複数の
ガスタービン、蒸気タービン及びＨＲＳＧを用いている
システムにも、本発明の補助始動蒸気回路を組み込むこ
とができ、同等の利点を得ることができる。例えば複数
のＨＲＳＧを用いる場合、過熱蒸気をライン７４を介し
て蒸気タービンヘッダ６６の上流で導入することができ
る。
【００２９】従って、ガスタービン１１０からの排気ガ
スの全量をＨＲＳＧ１１４に供給する。排気ガスは過熱
器１４６、蒸発器１４２及び他のＨＲＳＧ部（図示して
いない）を通過し、その後、ライン１３０を介して大気
中に出ていく。始動時には、主過熱器出口ライン１４８
を隔離弁１５０によって閉じ、蒸気をライン１５４によ
って過熱器１４６の中間位置１５２から抽出して、補助
始動蒸気回路１１６に供給する。同時に、蒸気ドラム１
４４からの飽和蒸気もライン１５６によって補助始動蒸
気回路１１６に供給する。
スの全量をＨＲＳＧ１１４に供給する。排気ガスは過熱
器１４６、蒸発器１４２及び他のＨＲＳＧ部（図示して
いない）を通過し、その後、ライン１３０を介して大気
中に出ていく。始動時には、主過熱器出口ライン１４８
を隔離弁１５０によって閉じ、蒸気をライン１５４によ
って過熱器１４６の中間位置１５２から抽出して、補助
始動蒸気回路１１６に供給する。同時に、蒸気ドラム１
４４からの飽和蒸気もライン１５６によって補助始動蒸
気回路１１６に供給する。
【００３０】本実施例でも、蒸気と蒸気タービン部品と
の温度差を最小にするために、温度制御弁１５８によっ
て、ドラム蒸気と混合した後の混合流れの蒸気温度を制
御する。圧力制御弁１６０によって上流の圧力を、ドラ
ム気水分離器が適切に機能するのに必要な値に制御す
る。隔離弁１６２を開いて、蒸気を蒸気タービンヘッダ
１６６に供給する。もしも初期に復水器の減圧が利用で
きれば、過剰な蒸気を放出弁７６によって復水器１３６
に放出する。もしも初期に復水器の減圧が確立されてい
なければ、シール蒸気を、蒸気タービン１１２と適合す
る温度にて、蒸気ヘッダ１６６からシールシステム１６
８に供給する。過剰な蒸気は、点７８で大気、又はダン
プ復水器等の他のシンクに排出される。
の温度差を最小にするために、温度制御弁１５８によっ
て、ドラム蒸気と混合した後の混合流れの蒸気温度を制
御する。圧力制御弁１６０によって上流の圧力を、ドラ
ム気水分離器が適切に機能するのに必要な値に制御す
る。隔離弁１６２を開いて、蒸気を蒸気タービンヘッダ
１６６に供給する。もしも初期に復水器の減圧が利用で
きれば、過剰な蒸気を放出弁７６によって復水器１３６
に放出する。もしも初期に復水器の減圧が確立されてい
なければ、シール蒸気を、蒸気タービン１１２と適合す
る温度にて、蒸気ヘッダ１６６からシールシステム１６
８に供給する。過剰な蒸気は、点７８で大気、又はダン
プ復水器等の他のシンクに排出される。
【００３１】シールが確立され、復水器１３６が蒸気を
受け入れる準備が整ったら、蒸気タービン入口弁１７０
を開き、適合温度の蒸気をウォームアップのために蒸気
タービン１１２に導く。蒸気タービンのウォームアップ
が完了し、高熱蒸気を蒸気タービン１１２に送り込んで
もよい状態になったら、補助始動蒸気ヘッダ隔離弁１６
２を閉じ、主隔離弁１５０を開く。同時に、バイパス弁
７６を閉じる。こうして、始動過程が完了する。
受け入れる準備が整ったら、蒸気タービン入口弁１７０
を開き、適合温度の蒸気をウォームアップのために蒸気
タービン１１２に導く。蒸気タービンのウォームアップ
が完了し、高熱蒸気を蒸気タービン１１２に送り込んで
もよい状態になったら、補助始動蒸気ヘッダ隔離弁１６
２を閉じ、主隔離弁１５０を開く。同時に、バイパス弁
７６を閉じる。こうして、始動過程が完了する。
【００３２】以上、本発明を現在のところもっとも実用
的で好適な実施例と考えられるものについて説明した
が、本発明は、開示した実施例に限定されず、種々の変
更及び均等な構成も本発明の要旨の範囲内に包含され
る。
的で好適な実施例と考えられるものについて説明した
が、本発明は、開示した実施例に限定されず、種々の変
更及び均等な構成も本発明の要旨の範囲内に包含され
る。
【図１】本発明の第１の実施例による蒸気及びガスター
ビン混成サイクル構成の補助ＨＲＳＧ始動蒸気回路の線
図である。
ビン混成サイクル構成の補助ＨＲＳＧ始動蒸気回路の線
図である。
【図２】本発明の第２の実施例による蒸気及びガスター
ビン混成サイクル構成の補助ＨＲＳＧ始動蒸気回路の線
図である。
ビン混成サイクル構成の補助ＨＲＳＧ始動蒸気回路の線
図である。
１０、１１０ ガスタービン
１２、１１２ 蒸気タービン
１４、１１４ 熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）
１６、１１６ 補助始動蒸気回路
３６、１３６ 復水器
４２、１４２ 蒸発器
４６、１４６ 過熱器
４８、１４８ 過熱器主出口ライン
５０、６２、１５０、１６２ 隔離弁
５８、１５８ 温度制御弁
６０、１６０ 圧力制御弁
６６、１６６ 蒸気タービンヘッダ
７０、１７０ 蒸気タービン入口弁
７６ 放出弁
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−296401（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−200708（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−146814（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−93810（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−125705（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F01K 23/10
F01D 19/00
F22B 1/18
Claims (15)
- 【請求項１】 ガスタービンと、 蒸気タービンと、 過熱器部と、蒸発器部とを含んでいる熱回収蒸気発生器
とを含んでおり、 前記蒸気タービンからの復水が前記熱回収蒸気発生器に
おいて前記ガスタービンからの排気ガスにより再熱され
ると共に、主蒸気出口を介して前記蒸気タービンに戻さ
れる構成を有している混成サイクル動力発生システムに
おいて、 ａ） ガスタービン排気ガスを前記熱回収蒸気発生器に
通す工程と、 ｂ）前記過熱器の中間位置から蒸気を抽出する工程と、 ｃ） 前記抽出した蒸気の温度を制御して、該抽出した
蒸気と前記蒸気タービンの金属部品との間の温度差を最
小にする工程と、 ｄ） 温度及び圧力の制御された前記抽出した蒸気を用
いて、前記蒸気タービンを始動する工程とを備えた蒸気
タービンの始動方法。 - 【請求項２】 前記抽出した蒸気は、約５５０°Ｆ〜１
０００°Ｆの温度にある請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 工程ａ）と同時に、前記ガスタービン排
気ガスの一部を大気中に放出し、同時に前記ガスタービ
ン排気ガスの残部を前記熱回収蒸気発生器に導入する工
程を含んでいる請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 凝縮した蒸気を蒸気タービン復水器によ
り前記熱回収蒸気発生器に供給し、前記過熱器の中間位
置から抽出した蒸気の一部を直接前記蒸気タービン復水
器に供給する請求項１に記載の方法。 - 【請求項５】 凝縮した蒸気を蒸気タービン復水器によ
り前記熱回収蒸気発生器に供給し、蒸気を前記蒸気ター
ビンに供給する前に、前記過熱器の中間位置から抽出し
た蒸気の一部を前記蒸気タービンのシールシステムに所
定の温度で供給する請求項１に記載の方法。 - 【請求項６】 ガスタービンと、 蒸気タービンと、 過熱器部と、蒸発器部とを含んでいる熱回収蒸気発生器
とを含んでおり、 前記蒸気タービンからの復水が前記熱回収蒸気発生器に
おいて前記ガスタービンからの排気ガスにより再熱され
ると共に、主蒸気出口を介して前記蒸気タービンに戻さ
れる構成を有している混成サイクル動力発生システムに
おいて、 ａ） ガスタービン排気ガスの一部を大気中に放出し、
同時に前記ガスタービン排気ガスの残部を前記熱回収蒸
気発生器に導入する工程と、 ｂ） 前記熱回収蒸気発生器からの前記主蒸気出口を閉
じた状態で、前記過熱器の中間位置から蒸気を抽出し、
該抽出した蒸気を約５５０°Ｆ〜１０００°Ｆの温度で
前記蒸気タービンに供給する工程と、前記蒸気タービン
を始動させ、ウォームアップサイクルが完了した後に、 ｃ） 前記過熱器の中間位置からの蒸気の抽出を停止
し、前記熱回収蒸気発生器からの前記主蒸気出口を開く
工程とを備えた蒸気タービンの始動方法。 - 【請求項７】 工程ｃ）と同時に、大気に放出する前記
ガスタービン排気ガスの部分を減少させて、前記熱回収
蒸気発生器に導入する前記ガスタービン排気ガスの部分
を増加させる工程を含んでいる請求項６に記載の方法。 - 【請求項８】 工程ａ）を、前記熱回収蒸気発生器より
上流のバイパスダンパを用いて行う請求項６に記載の方
法。 - 【請求項９】 凝縮した蒸気を蒸気タービン復水器によ
り前記熱回収蒸気発生器に供給し、前記過熱器の中間位
置から抽出した蒸気の一部を直接前記蒸気タービン復水
器に供給する請求項６に記載の方法。 - 【請求項１０】 凝縮した蒸気を蒸気タービン復水器に
より前記熱回収蒸気発生器に供給し、蒸気を前記蒸気タ
ービンに供給する前に、前記過熱器の中間位置から抽出
した蒸気の一部を前記蒸気タービンのシールシステムに
所定の温度で供給する請求項６に記載の方法。 - 【請求項１１】 前記過熱器の中間位置から抽出した蒸
気は、約１０００°Ｆの温度にある請求項１に記載の方
法。 - 【請求項１２】 ガスタービンと、 蒸気タービンと、 過熱器部と、蒸発器部とを含んでいる熱回収蒸気発生器
とを含んでおり、 平常運転時に、前記蒸気タービンからの復水が前記熱回
収蒸気発生器において前記ガスタービンからの排気ガス
により再熱されると共に、主蒸気出口を介して前記蒸気
タービンに戻される構成を有している混成サイクル動力
発生システムにおいて、 ａ） ガスタービン排気ガスを前記熱回収蒸気発生器に
導入する工程と、 ｂ） 前記熱回収蒸気発生器からの前記主蒸気出口を閉
じた状態で、前記過熱器の中間位置から蒸気を抽出し、
該抽出した蒸気を平常の蒸気入口温度以下の温度で前記
蒸気タービンに供給する工程と、こうして始動した後
に、 ｃ） 前記過熱器の中間位置からの蒸気の抽出を停止
し、前記熱回収蒸気発生器からの前記主蒸気出口を開く
工程とを備えた蒸気タービンの始動方法。 - 【請求項１３】 凝縮した蒸気を蒸気タービン復水器に
より前記熱回収蒸気発生器に供給し、前記過熱器の中間
位置から抽出した蒸気の一部を直接前記蒸気タービン復
水器に供給する請求項１２に記載の方法。 - 【請求項１４】 凝縮した蒸気を蒸気タービン復水器に
より前記熱回収蒸気発生器に供給し、蒸気を前記蒸気タ
ービンに供給する前に、前記過熱器の中間位置から抽出
した蒸気の一部を前記蒸気タービンのシールシステムに
所定の温度で供給する請求項１２に記載の方法。 - 【請求項１５】 前記過熱器の中間位置から抽出した蒸
気は、約１０００°Ｆの温度にあり、その後、該温度を
制御して、前記抽出した蒸気と前記蒸気タービンの金属
部品との間の温度差を最小にする請求項１２に記載の方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US997966 | 1992-12-30 | ||
| US07/997,966 US5412936A (en) | 1992-12-30 | 1992-12-30 | Method of effecting start-up of a cold steam turbine system in a combined cycle plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06317105A JPH06317105A (ja) | 1994-11-15 |
| JP3481983B2 true JP3481983B2 (ja) | 2003-12-22 |
Family
ID=25544611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32934193A Expired - Lifetime JP3481983B2 (ja) | 1992-12-30 | 1993-12-27 | 蒸気タービンの始動方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5412936A (ja) |
| EP (1) | EP0605156B1 (ja) |
| JP (1) | JP3481983B2 (ja) |
| KR (1) | KR100284392B1 (ja) |
| CA (1) | CA2110006C (ja) |
| DE (1) | DE69313607T2 (ja) |
| NO (1) | NO934892D0 (ja) |
Families Citing this family (50)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE19919653A1 (de) | 1999-04-29 | 2000-11-02 | Abb Alstom Power Ch Ag | Sperrdampfeinspeisung |
| DE10056231B4 (de) * | 2000-11-13 | 2012-02-23 | Alstom Technology Ltd. | Verfahren zum Betrieb eines Kombikraftwerks |
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