JP3320513B2 - プラスチック光学素子の射出成形方法 - Google Patents
プラスチック光学素子の射出成形方法Info
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はプラスチック光学素子の
射出成形方法に関する。
射出成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】プラスチック光学素子の成形は、一定の
温度に保持された金型のキャビティ内に溶融樹脂を射出
し、冷却固化させる方法が一般的に用いられている。こ
の成形方法によれば、厚肉で且つ偏肉の大きい光学素子
の場合、成形品の中心部と表層部及び成形品の厚肉部と
薄肉部とで樹脂の冷却速度に差が生じて歪が発生するこ
とにより、良好な面精度を有した光学面が得られない。
温度に保持された金型のキャビティ内に溶融樹脂を射出
し、冷却固化させる方法が一般的に用いられている。こ
の成形方法によれば、厚肉で且つ偏肉の大きい光学素子
の場合、成形品の中心部と表層部及び成形品の厚肉部と
薄肉部とで樹脂の冷却速度に差が生じて歪が発生するこ
とにより、良好な面精度を有した光学面が得られない。
【０００３】この問題点を解消する従来方法として、特
開昭６２−１８３３２０号公報では、一度冷却固化され
た成形品の表層部を金型内で再び加熱溶融し、その後再
び冷却固化させる方法が開示されている。この方法で
は、成形品の表層部が均一に再溶融されるため、表層部
に保有されている応力歪が消失する。また、成形品の中
心部が固化した状態で表層部が再溶融及び再冷却される
ため、再冷却工程における成形品中心部の固化収縮又は
復元膨張があっても表層部に歪が発生することがなくな
る。
開昭６２−１８３３２０号公報では、一度冷却固化され
た成形品の表層部を金型内で再び加熱溶融し、その後再
び冷却固化させる方法が開示されている。この方法で
は、成形品の表層部が均一に再溶融されるため、表層部
に保有されている応力歪が消失する。また、成形品の中
心部が固化した状態で表層部が再溶融及び再冷却される
ため、再冷却工程における成形品中心部の固化収縮又は
復元膨張があっても表層部に歪が発生することがなくな
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来方法は、
表層部を再溶融し、パスカルの原理に基づき成形品各面
の樹脂圧力を均一にし、歪を低減させるものである。し
かしながら、溶融された樹脂は物性劣化が開始される直
前まで加熱されても、大きな粘性を保有しているため水
などに比べて圧力の伝達が行われにくい。従って例え
ば、図６および図７に示すように、円盤形状の成形面
や、図８に示す球形状の成形面のように、エッジ部が存
在しない面内では樹脂圧力の均一化を図ることが容易で
あるが、図９および図１０に示す３角柱形状や図１１に
示す左右両端が直線的に切り欠かれたレンズ形状の場合
には、エッジ部の両側の面内での樹脂圧力の相互の均一
化が困難であり、エッジ部の両側の面で樹脂圧力の差が
生じ成形品の内部に残留する。
表層部を再溶融し、パスカルの原理に基づき成形品各面
の樹脂圧力を均一にし、歪を低減させるものである。し
かしながら、溶融された樹脂は物性劣化が開始される直
前まで加熱されても、大きな粘性を保有しているため水
などに比べて圧力の伝達が行われにくい。従って例え
ば、図６および図７に示すように、円盤形状の成形面
や、図８に示す球形状の成形面のように、エッジ部が存
在しない面内では樹脂圧力の均一化を図ることが容易で
あるが、図９および図１０に示す３角柱形状や図１１に
示す左右両端が直線的に切り欠かれたレンズ形状の場合
には、エッジ部の両側の面内での樹脂圧力の相互の均一
化が困難であり、エッジ部の両側の面で樹脂圧力の差が
生じ成形品の内部に残留する。
【０００５】このため、光学面となる成形面の間にエッ
ジ部を有する３角プリズムなどの光学素子を成形する場
合においては、表層部を再加熱しても各光学面の間で樹
脂圧力の差が存在する。従って、特定の光学面の面精度
を向上させる目的で、金型の型開き時に特定光学面の表
層部の樹脂が金型面を押圧する圧力を０ｋｇ／ｃｍ2に
近ずけるように射出圧力を調整した場合に、他の光学面
にヒケが発生する問題があった。
ジ部を有する３角プリズムなどの光学素子を成形する場
合においては、表層部を再加熱しても各光学面の間で樹
脂圧力の差が存在する。従って、特定の光学面の面精度
を向上させる目的で、金型の型開き時に特定光学面の表
層部の樹脂が金型面を押圧する圧力を０ｋｇ／ｃｍ2に
近ずけるように射出圧力を調整した場合に、他の光学面
にヒケが発生する問題があった。
【０００６】本発明は、上記事情を考慮してなされたも
のであり、他の光学面にヒケを生じさせることなく、特
定の光学面の面精度を向上させることが可能なプラスチ
ック光学素子の射出成形方法を提供することを目的とす
る。
のであり、他の光学面にヒケを生じさせることなく、特
定の光学面の面精度を向上させることが可能なプラスチ
ック光学素子の射出成形方法を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】本発明の射出
成形方法は、以下の工程順により構成される。 （１）金型のキャビティ内に溶融樹脂を射出する工程。 （２）射出後にキャビティ内の樹脂をガラス転移点より
も低い温度まで冷却する一次冷却工程。 （３）一次冷却工程後に、成形品の各面の表層部の樹脂
を少なくともガラス転移点以上の温度まで加熱して軟化
させる再加熱工程。この再加熱工程では、面精度が要求
される特定の光学面の表層部を他の光学面の表層部より
も低い温度となるように温度差を設けて加熱する。かか
る温度差の設定は金型のキャビティの各面を形成する入
子の内、特定の光学面を形成する入子の温度を他の光学
面を形成する入子の温度よりも低くなるように加熱する
ことで行うことができる。 （４）再加熱工程終了後における成形品を取出し温度ま
で冷却する二次冷却工程。この二次冷却工程では、面精
度が要求される特定の光学面の表層部を他の光学面の表
層部よりも低い温度となるように温度差を設けて冷却す
る。かかる温度差の設定は再加熱工程と同様に、特定の
光学面を形成する入子と他の光学面を形成する入子とに
温度差が生じるように冷却することで可能となる。
成形方法は、以下の工程順により構成される。 （１）金型のキャビティ内に溶融樹脂を射出する工程。 （２）射出後にキャビティ内の樹脂をガラス転移点より
も低い温度まで冷却する一次冷却工程。 （３）一次冷却工程後に、成形品の各面の表層部の樹脂
を少なくともガラス転移点以上の温度まで加熱して軟化
させる再加熱工程。この再加熱工程では、面精度が要求
される特定の光学面の表層部を他の光学面の表層部より
も低い温度となるように温度差を設けて加熱する。かか
る温度差の設定は金型のキャビティの各面を形成する入
子の内、特定の光学面を形成する入子の温度を他の光学
面を形成する入子の温度よりも低くなるように加熱する
ことで行うことができる。 （４）再加熱工程終了後における成形品を取出し温度ま
で冷却する二次冷却工程。この二次冷却工程では、面精
度が要求される特定の光学面の表層部を他の光学面の表
層部よりも低い温度となるように温度差を設けて冷却す
る。かかる温度差の設定は再加熱工程と同様に、特定の
光学面を形成する入子と他の光学面を形成する入子とに
温度差が生じるように冷却することで可能となる。
【０００８】以上のような構成において、再加熱工程で
は、成形品の中心部が固化した状態で、表層部に溶融樹
脂層が生成されるため、この再加熱工程を経ることによ
り、成形品の中心部の樹脂の膨張及び収縮の影響がなく
なる。また、再加熱工程から二次冷却工程における表層
部の溶融樹脂層のガラス転移点近傍までの冷却の間、面
精度が要求される特定の光学面の表層部の樹脂温度が、
他の光学面よりも低いため、表層部の樹脂圧力が他の光
学面の樹脂圧力よりも低くなる。そして、取出し温度ま
で冷却されるまでの間に、各光学面の表層部の樹脂圧力
はこの高低差を有したまま低下し、一定の圧力に収束す
る。
は、成形品の中心部が固化した状態で、表層部に溶融樹
脂層が生成されるため、この再加熱工程を経ることによ
り、成形品の中心部の樹脂の膨張及び収縮の影響がなく
なる。また、再加熱工程から二次冷却工程における表層
部の溶融樹脂層のガラス転移点近傍までの冷却の間、面
精度が要求される特定の光学面の表層部の樹脂温度が、
他の光学面よりも低いため、表層部の樹脂圧力が他の光
学面の樹脂圧力よりも低くなる。そして、取出し温度ま
で冷却されるまでの間に、各光学面の表層部の樹脂圧力
はこの高低差を有したまま低下し、一定の圧力に収束す
る。
【０００９】従って、型開き時に面精度が要求される光
学面の表層部の樹脂圧力が０ｋｇ／ｃｍ２となるように
射出圧力を調整しても、他の光学面の型開き時の樹脂圧
力が０ｋｇ／ｃｍ２よりも大きいものであるため、他の
光学面にヒケが発生することがなくなる。
学面の表層部の樹脂圧力が０ｋｇ／ｃｍ２となるように
射出圧力を調整しても、他の光学面の型開き時の樹脂圧
力が０ｋｇ／ｃｍ２よりも大きいものであるため、他の
光学面にヒケが発生することがなくなる。
【００１０】
【実施例１】図１は本発明の実施例１により製造される
３角プリズム１を示す。この３角プリズム１は光学面
２，３，４および側面５，６の５面により構成されてお
り、光学面２が使用上の理由から他の光学面３，４より
も高精度な面精度が要求されている。以下、光学面２を
Ａ面、光学面３をＢ面、光学面４をＣ面と記する。
３角プリズム１を示す。この３角プリズム１は光学面
２，３，４および側面５，６の５面により構成されてお
り、光学面２が使用上の理由から他の光学面３，４より
も高精度な面精度が要求されている。以下、光学面２を
Ａ面、光学面３をＢ面、光学面４をＣ面と記する。
【００１１】図２はこの３角プリズムを成形する金型を
示す。キャビティ１′はＡ面入子７に設けられた金型Ａ
面２′と、Ｂ面入子８に設けられた金型Ｂ面３′と、Ｃ
面入子９に設けられた金型Ｃ面４′とによって形成され
ている。Ａ面入子７、Ｂ面入子８、Ｃ面入子９にはそれ
ぞれＡ面入子水管１０とＢ面入子水管１１とＣ面入子水
管１２が設けられていると共に、金型Ａ面２′と金型Ｂ
面３′と金型Ｃ面４′の近傍にＡ面入子熱電対１３、Ｂ
面入子熱電対１４、Ｃ面入子熱電対１５が埋設されてい
る。
示す。キャビティ１′はＡ面入子７に設けられた金型Ａ
面２′と、Ｂ面入子８に設けられた金型Ｂ面３′と、Ｃ
面入子９に設けられた金型Ｃ面４′とによって形成され
ている。Ａ面入子７、Ｂ面入子８、Ｃ面入子９にはそれ
ぞれＡ面入子水管１０とＢ面入子水管１１とＣ面入子水
管１２が設けられていると共に、金型Ａ面２′と金型Ｂ
面３′と金型Ｃ面４′の近傍にＡ面入子熱電対１３、Ｂ
面入子熱電対１４、Ｃ面入子熱電対１５が埋設されてい
る。
【００１２】また、Ａ面入子水管１０はＡ面入子用加熱
油タンク（図示省略）とＡ面入子用冷却油タンク（図示
省略）とに切換可能に接続されると共に、Ｂ面入子水管
１１とＣ面入子水管１２はＢＣ面入子用加熱油タンク
（図示省略）及びＢＣ面入子用冷却油タンク（図示省
略）に切換可能に接続されている。
油タンク（図示省略）とＡ面入子用冷却油タンク（図示
省略）とに切換可能に接続されると共に、Ｂ面入子水管
１１とＣ面入子水管１２はＢＣ面入子用加熱油タンク
（図示省略）及びＢＣ面入子用冷却油タンク（図示省
略）に切換可能に接続されている。
【００１３】Ａ面入子７，Ｂ面入子８，Ｃ面入子９は金
型ベース（図示省略）内に埋設されており、成形機ノズ
ルより金型ベース内に射出された樹脂はゲート１６を介
してキャビティ１′内に充填される。
型ベース（図示省略）内に埋設されており、成形機ノズ
ルより金型ベース内に射出された樹脂はゲート１６を介
してキャビティ１′内に充填される。
【００１４】次に本実施例による製造工程を説明する。
図３は製造工程におけるキャビティ１′内の樹脂温度の
変化を示したものであり、特性曲線２１はＢＣ面の表層
部の温度、特性曲線２２はＡ面の表層部の温度を示して
いる。また、金型に対して行われる各操作の切換を、時
間の目盛りとして、ｂ，ｃ，ｄ，ｅで図３に記入する。
図３は製造工程におけるキャビティ１′内の樹脂温度の
変化を示したものであり、特性曲線２１はＢＣ面の表層
部の温度、特性曲線２２はＡ面の表層部の温度を示して
いる。また、金型に対して行われる各操作の切換を、時
間の目盛りとして、ｂ，ｃ，ｄ，ｅで図３に記入する。
【００１５】まず、Ａ面入子水管１０と、Ｂ面入子水管
１１とＣ面入子水管１２とにＡ面入子用冷却油タンクと
ＢＣ面入子冷却油タンクからそれぞれ冷却油を供給し
て、Ａ面入子７，Ｂ面入子８，Ｃ面入子９を取出し温度
Ｔｅと同じにし、この状態で成形機からゲート１６を介
し、キャビティ１′内に溶融樹脂を射出して充填する。
この充填された溶融樹脂によってＡ面入子７，Ｂ面入子
８，Ｃ面入子９の温度が上昇し、図３の温度Ｔｂとな
る。
１１とＣ面入子水管１２とにＡ面入子用冷却油タンクと
ＢＣ面入子冷却油タンクからそれぞれ冷却油を供給し
て、Ａ面入子７，Ｂ面入子８，Ｃ面入子９を取出し温度
Ｔｅと同じにし、この状態で成形機からゲート１６を介
し、キャビティ１′内に溶融樹脂を射出して充填する。
この充填された溶融樹脂によってＡ面入子７，Ｂ面入子
８，Ｃ面入子９の温度が上昇し、図３の温度Ｔｂとな
る。
【００１６】次に、キャビティ１′内の樹脂を一次冷却
工程として所定時間で冷却固化させてガラス転移点より
も低い温度である図３の温度Ｔｃとする。この温度Ｔｃ
は、取り出し温度Ｔｅと同じに設定されている。この
後、Ａ面入子水管１０と、Ｂ面入子水管１１と、Ｃ面入
子水管１２とにＡ面入子用加熱油タンクおよびＢＣ面入
子用加熱油タンクからの加熱油を供給して、Ａ面入子
７，Ｂ面入子８，Ｃ面入子９を少なくともガラス転移点
以上に加熱する再加熱工程のために、所定時間の再加熱
を行う。この時、ＢＣ面入子用加熱タンク内の加熱油を
Ａ面入子用加熱タンク内の加熱油よりも高温度に保持し
ており、これにより再加熱工程完了時においては、Ｂ面
入子８及びＣ面入子９の温度Ｔｄ−ＢＣがＡ面入子７の
温度Ｔｄ−Ａよりも高い温度まで到達し、いずれもガラ
ス転移点よりも高い温度となっている。
工程として所定時間で冷却固化させてガラス転移点より
も低い温度である図３の温度Ｔｃとする。この温度Ｔｃ
は、取り出し温度Ｔｅと同じに設定されている。この
後、Ａ面入子水管１０と、Ｂ面入子水管１１と、Ｃ面入
子水管１２とにＡ面入子用加熱油タンクおよびＢＣ面入
子用加熱油タンクからの加熱油を供給して、Ａ面入子
７，Ｂ面入子８，Ｃ面入子９を少なくともガラス転移点
以上に加熱する再加熱工程のために、所定時間の再加熱
を行う。この時、ＢＣ面入子用加熱タンク内の加熱油を
Ａ面入子用加熱タンク内の加熱油よりも高温度に保持し
ており、これにより再加熱工程完了時においては、Ｂ面
入子８及びＣ面入子９の温度Ｔｄ−ＢＣがＡ面入子７の
温度Ｔｄ−Ａよりも高い温度まで到達し、いずれもガラ
ス転移点よりも高い温度となっている。
【００１７】次に、Ａ面入子用水管１０，Ｂ面入子水管
１１およびＣ面入子用水管１２にＡ面入子用冷却タンク
およびＢＣ面入子用冷却タンクから冷却油を供給し、Ａ
面入子７，Ｂ面入子８およびＣ面入子９の温度が二次冷
却工程によって取出し温度Ｔｅとなるまで所定時間冷却
する。
１１およびＣ面入子用水管１２にＡ面入子用冷却タンク
およびＢＣ面入子用冷却タンクから冷却油を供給し、Ａ
面入子７，Ｂ面入子８およびＣ面入子９の温度が二次冷
却工程によって取出し温度Ｔｅとなるまで所定時間冷却
する。
【００１８】この冷却工程（二次冷却工程）において、
Ａ面入子７，Ｂ面入子８およびＣ面入子９がガラス転移
点近傍に下がるまでは、Ｂ面入子８およびＣ面入子９の
温度がＡ面入子７の温度より高い温度となり、内且つこ
の冷却工程が完了した時に、Ａ面入子７，Ｂ面入子８お
よびＣ面入子９の温度が均一となる様にＡ面入子用冷却
タンクとＢＣ面入子用冷却タンク内の冷却油の温度がそ
れぞれ調整されている。また、取出し時においては、Ａ
面表層部１８（図２参照）が金型のＡ面２′に接触した
状態で同表層部１８の樹脂圧力が０ｋｇ／ｃｍ２に収束
する様に射出工程の射出圧力調整を行う。
Ａ面入子７，Ｂ面入子８およびＣ面入子９がガラス転移
点近傍に下がるまでは、Ｂ面入子８およびＣ面入子９の
温度がＡ面入子７の温度より高い温度となり、内且つこ
の冷却工程が完了した時に、Ａ面入子７，Ｂ面入子８お
よびＣ面入子９の温度が均一となる様にＡ面入子用冷却
タンクとＢＣ面入子用冷却タンク内の冷却油の温度がそ
れぞれ調整されている。また、取出し時においては、Ａ
面表層部１８（図２参照）が金型のＡ面２′に接触した
状態で同表層部１８の樹脂圧力が０ｋｇ／ｃｍ２に収束
する様に射出工程の射出圧力調整を行う。
【００１９】図４は上記工程における金型内の樹脂圧力
の変化を示し、また、この金型に対して行われる各操作
の切換えを時間目盛りとして図３に対応させてｂ，ｃ，
ｄ，ｅで示すものであり、特性曲線２３はＢＣ面表層部
１９，２０（図２参照）の樹脂圧力、特性曲線２４はＡ
面表層部１８の樹脂圧力である。図４における時間ｂ
は、図３において、キャビティ１′内に溶融樹脂を射出
して充填完了したときであり、ｂ→ｃ間は冷却工程（一
次冷却工程）であり、この工程では成形品全体が一度冷
却固化される。このときＡ面表層部１８とＢ面表層部１
９とＣ面表層部２０の樹脂圧力はそれぞれＰＣ−Ａ，Ｐ
Ｃ−ＢＣに収束するが、ＰＣ−Ａ＞ＰＣ−ＢＣとなって
いる。
の変化を示し、また、この金型に対して行われる各操作
の切換えを時間目盛りとして図３に対応させてｂ，ｃ，
ｄ，ｅで示すものであり、特性曲線２３はＢＣ面表層部
１９，２０（図２参照）の樹脂圧力、特性曲線２４はＡ
面表層部１８の樹脂圧力である。図４における時間ｂ
は、図３において、キャビティ１′内に溶融樹脂を射出
して充填完了したときであり、ｂ→ｃ間は冷却工程（一
次冷却工程）であり、この工程では成形品全体が一度冷
却固化される。このときＡ面表層部１８とＢ面表層部１
９とＣ面表層部２０の樹脂圧力はそれぞれＰＣ−Ａ，Ｐ
Ｃ−ＢＣに収束するが、ＰＣ−Ａ＞ＰＣ−ＢＣとなって
いる。
【００２０】次に、再加熱工程では、成形品の中心部１
７（図２参照）が固化した状態でＡ面表層部１８、Ｂ面
表層部１９およびＣ面表層部２０がそれぞれ温度Ｔ
ｄ−Ａ，Ｔｄ−ＢＣとなるまで加熱されるが、Ｔｄ−Ａ
＜Ｔｄ−ＢＣとなっている。このとき、それぞれの樹脂
圧力はＰｄ−Ａ＜Ｐｄ−ＢＣとなっている。
７（図２参照）が固化した状態でＡ面表層部１８、Ｂ面
表層部１９およびＣ面表層部２０がそれぞれ温度Ｔ
ｄ−Ａ，Ｔｄ−ＢＣとなるまで加熱されるが、Ｔｄ−Ａ
＜Ｔｄ−ＢＣとなっている。このとき、それぞれの樹脂
圧力はＰｄ−Ａ＜Ｐｄ−ＢＣとなっている。
【００２１】次に、二次冷却工程では、Ａ面表層部１
８、Ｂ面表層部１９およびＣ面表層部２０が取出し温度
Ｔｅ（図３参照）まで冷却されることにより、取り出し
時（時間ｅ）ではそれぞれの樹脂圧力がＰｅ−Ａ，Ｐ
ｅ−ＢＣとなる。また、このとき固化が開始されるガラ
ス転移点付近（図３参照）では、Ｔｄ−Ａ＜Ｔｄ−ＢＣ
関係が維持されているため、Ｐｅ−Ａ＜Ｐｅ−ＢＣの関
係が生じる。従って、Ｐｅ−Ａ≒０となる様に射出圧力
Ｐｂを調整してもＰｅ−ＢＣ＞０となる。
８、Ｂ面表層部１９およびＣ面表層部２０が取出し温度
Ｔｅ（図３参照）まで冷却されることにより、取り出し
時（時間ｅ）ではそれぞれの樹脂圧力がＰｅ−Ａ，Ｐ
ｅ−ＢＣとなる。また、このとき固化が開始されるガラ
ス転移点付近（図３参照）では、Ｔｄ−Ａ＜Ｔｄ−ＢＣ
関係が維持されているため、Ｐｅ−Ａ＜Ｐｅ−ＢＣの関
係が生じる。従って、Ｐｅ−Ａ≒０となる様に射出圧力
Ｐｂを調整してもＰｅ−ＢＣ＞０となる。
【００２２】以上のような本実施例では、成形品の中心
部１７が固化した状態で、Ａ面表層部１８とＢ面表層ぶ
１９とＣ面表層部２０とが再度軟化させられるため、成
形品の中心部１７の収縮または膨張の影響を受けること
なく、それぞれにおける応力歪が解消され良好な面精度
とすることができる。また、Ａ面表層部１８の型開き時
の樹脂圧力Ｐe-A がＢ面表層部１９とＣ面表層部の樹脂
圧力Ｐe-BCよりも低いところから、光学面２の面精度を
向上させるためにＰe-A が０ｋｇ／ｃｍ2 に等しくなる
様に射出圧力を調整した場合でも、Ｐe-BC＞０となり、
光学面３および光学面４にヒケが発生することがない。
部１７が固化した状態で、Ａ面表層部１８とＢ面表層ぶ
１９とＣ面表層部２０とが再度軟化させられるため、成
形品の中心部１７の収縮または膨張の影響を受けること
なく、それぞれにおける応力歪が解消され良好な面精度
とすることができる。また、Ａ面表層部１８の型開き時
の樹脂圧力Ｐe-A がＢ面表層部１９とＣ面表層部の樹脂
圧力Ｐe-BCよりも低いところから、光学面２の面精度を
向上させるためにＰe-A が０ｋｇ／ｃｍ2 に等しくなる
様に射出圧力を調整した場合でも、Ｐe-BC＞０となり、
光学面３および光学面４にヒケが発生することがない。
【００２３】
【実施例２】図５は本発明の実施例２に使用される金型
を示す。この金型ではＡ面入子７がＡ面スリーブ３１内
に配設されると共に、Ｂ面入子８及びＣ面入子９がＢＣ
面スリーブ３２内に埋設され、これらのＡ面スリーブ３
１とＢＣ面スリーブ３２が金型ベース（図示省略）内に
埋設されている。
を示す。この金型ではＡ面入子７がＡ面スリーブ３１内
に配設されると共に、Ｂ面入子８及びＣ面入子９がＢＣ
面スリーブ３２内に埋設され、これらのＡ面スリーブ３
１とＢＣ面スリーブ３２が金型ベース（図示省略）内に
埋設されている。
【００２４】また、Ａ面入子７とＢ面入子８とＣ面入子
９にはそれぞれＡ面入子ヒータ３５，Ｂ面入子ヒータ３
６，Ｃ面入子ヒータ３７が埋設されていると共に、Ａ面
スリーブ３１とＢ面スリーブ３２にはそれぞれＡ面スリ
ーブ水管３３とＢＣ面スリーブ水管３４が設けられてい
る。そして、これらのＡ面スリーブ水管３３およびＢＣ
面スリーブ水管３４にはＡ面用冷却水タンク（図示省
略）とＢＣ面用冷却水タンク（図示省略）が接続されて
いる。
９にはそれぞれＡ面入子ヒータ３５，Ｂ面入子ヒータ３
６，Ｃ面入子ヒータ３７が埋設されていると共に、Ａ面
スリーブ３１とＢ面スリーブ３２にはそれぞれＡ面スリ
ーブ水管３３とＢＣ面スリーブ水管３４が設けられてい
る。そして、これらのＡ面スリーブ水管３３およびＢＣ
面スリーブ水管３４にはＡ面用冷却水タンク（図示省
略）とＢＣ面用冷却水タンク（図示省略）が接続されて
いる。
【００２５】このような、金型を用いた製造において、
射出工程、一次冷却工程および二次冷却工程ではＡ面ス
リーブ水管３３とＢＣ面スリーブ水管３４にＡ面用冷却
タンクとＢＣ面用冷却水タンクから冷却水を供給する。
また、再加熱時にはこの通水を停止し、Ａ面入子ヒータ
３５、Ｂ面入子ヒータ３６およびＣ面入子ヒータ３７に
通電することによりＡ面入子７、Ｂ面入子８およびＣ面
入子９を加熱する。その他の操作は実施例１と同様に行
う。
射出工程、一次冷却工程および二次冷却工程ではＡ面ス
リーブ水管３３とＢＣ面スリーブ水管３４にＡ面用冷却
タンクとＢＣ面用冷却水タンクから冷却水を供給する。
また、再加熱時にはこの通水を停止し、Ａ面入子ヒータ
３５、Ｂ面入子ヒータ３６およびＣ面入子ヒータ３７に
通電することによりＡ面入子７、Ｂ面入子８およびＣ面
入子９を加熱する。その他の操作は実施例１と同様に行
う。
【００２６】このような本実施例では、Ａ面入子ヒータ
３５，Ｂ面入子ヒータ３６およびＣ面入子ヒータ３７で
Ａ面入子７とＢ面入子８とＣ面入子９を加熱するため、
水管を設けることができない小型の入子でも再加熱を行
うことができる。また、この実施例では実施例１よりも
短時間でＡ面入子７，Ｂ面入子８およびＣ面入子９を所
定の温度まで加熱することが可能であり迅速な製造がで
きる。
３５，Ｂ面入子ヒータ３６およびＣ面入子ヒータ３７で
Ａ面入子７とＢ面入子８とＣ面入子９を加熱するため、
水管を設けることができない小型の入子でも再加熱を行
うことができる。また、この実施例では実施例１よりも
短時間でＡ面入子７，Ｂ面入子８およびＣ面入子９を所
定の温度まで加熱することが可能であり迅速な製造がで
きる。
【００２７】
【発明の効果】以上のとおり本発明では、厚肉が厚く、
偏肉のある光学素子でも良好な面精度で製造できると共
に、他の光学面の面精度にヒケを発生させることなく、
特定の光学面の面精度を選択的に向上させることができ
る。
偏肉のある光学素子でも良好な面精度で製造できると共
に、他の光学面の面精度にヒケを発生させることなく、
特定の光学面の面精度を選択的に向上させることができ
る。
【図１】本発明の実施例１により製造される３角プリズ
ムの斜視図である。
ムの斜視図である。
【図２】実施例１に使用される金型の断面図である。
【図３】実施例１の製造に伴う樹脂温度の特性図であ
る。
る。
【図４】実施例１の製造に伴う樹脂圧力の特性図であ
る。
る。
【図５】実施例２に使用される金型の断面図である。
【図６】光学素子の第１例の正面図である。
【図７】図６の側面図である。
【図８】光学素子の第２例の正面図である。
【図９】光学素子の第３例の正面図である。
【図１０】図９の正面図である。
【図１１】光学素子の第４例の正面図である。
１ ３角プリズム ２，３，４ 光学面 ５，６ 側面
Claims (1)
- 【請求項１】 溶融樹脂を金型のキャビティ内に射出す
る射出工程と、射出された樹脂を冷却する一次冷却工程
と、成形品を形成する各面の表層部の樹脂を少なくとも
ガラス転移点以上に加熱する再加熱工程と、成形品を取
出し温度まで冷却する二次冷却工程とを備え、前記再加
熱工程において成形品の各面に対して選択的に加熱温度
差を設けて加熱することを特徴とするプラスチック光学
素子の射出成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20890893A JP3320513B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | プラスチック光学素子の射出成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20890893A JP3320513B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | プラスチック光学素子の射出成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0740404A JPH0740404A (ja) | 1995-02-10 |
| JP3320513B2 true JP3320513B2 (ja) | 2002-09-03 |
Family
ID=16564119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20890893A Expired - Fee Related JP3320513B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | プラスチック光学素子の射出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3320513B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005169925A (ja) * | 2003-12-12 | 2005-06-30 | Ono Sangyo Kk | 射出成形方法および装置 |
| JP2012250510A (ja) * | 2011-06-06 | 2012-12-20 | Seiko Epson Corp | 射出成形金型、射出成形品及び射出成形方法 |
| CN105393167B (zh) * | 2013-05-13 | 2019-05-10 | 日产化学工业株式会社 | 具有横向电场驱动型液晶表示元件用液晶取向膜的基板的制造方法 |
| WO2025048277A1 (ko) * | 2023-09-01 | 2025-03-06 | 삼성전자주식회사 | 플라스틱 렌즈의 제조방법, 플라스틱 렌즈 및 전자 장치 |
-
1993
- 1993-07-30 JP JP20890893A patent/JP3320513B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0740404A (ja) | 1995-02-10 |
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