JP3280744B2 - 研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋳片と鋳型内壁面の間
に相対速度差のない、同期式連続鋳造プロセスによって
製造した製品厚さに近い厚さのステンレス鋼薄帯状鋳片
を冷間圧延して、バフ研磨性や鏡面研磨性に優れた薄板
製品を製造する方法に関する。
に相対速度差のない、同期式連続鋳造プロセスによって
製造した製品厚さに近い厚さのステンレス鋼薄帯状鋳片
を冷間圧延して、バフ研磨性や鏡面研磨性に優れた薄板
製品を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】同期式連続鋳造プロセスとは、例えば
「鉄と鋼」 '８５−Ａ１９７〜Ａ２５６に特集された論
文に紹介されているような、双ロール法、双ベルト法、
単ロール法等、鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のな
い同期式連続鋳造プロセスである。これら同期式連続鋳
造プロセスの一つである双ロール式連続鋳造法は、平行
又は傾斜配置した一対の同径あるいは異径冷却ロールと
その両端面をシールするサイド堰とによって構成された
連続鋳造鋳型内に溶鋼を注入し、両冷却ロールの円周面
上にそれぞれ凝固殻を生成させ、回転する両冷却ロール
の最近接位置（キッングポイント）付近で凝固殻同士を
合体させて一体の薄帯状鋳片として送出する連続鋳造法
である。
「鉄と鋼」 '８５−Ａ１９７〜Ａ２５６に特集された論
文に紹介されているような、双ロール法、双ベルト法、
単ロール法等、鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のな
い同期式連続鋳造プロセスである。これら同期式連続鋳
造プロセスの一つである双ロール式連続鋳造法は、平行
又は傾斜配置した一対の同径あるいは異径冷却ロールと
その両端面をシールするサイド堰とによって構成された
連続鋳造鋳型内に溶鋼を注入し、両冷却ロールの円周面
上にそれぞれ凝固殻を生成させ、回転する両冷却ロール
の最近接位置（キッングポイント）付近で凝固殻同士を
合体させて一体の薄帯状鋳片として送出する連続鋳造法
である。
【０００３】例えば、双ロール式連続鋳造法により製造
される薄帯状鋳片は、厚さ数mm（通常１〜１０mm程度）
であり、熱間圧延を経ずに冷間圧延を行って薄板製品を
製造することができる。そのため、振動鋳型等を用いる
連続鋳造により厚さ１００mm以上の熱間圧延用スラブを
鋳造し、これを熱間圧延してから冷間圧延する製造方法
（スラブ鋳片−熱間圧延プロセス）に比べて、生産効率
およびコストが格段に有利となる。
される薄帯状鋳片は、厚さ数mm（通常１〜１０mm程度）
であり、熱間圧延を経ずに冷間圧延を行って薄板製品を
製造することができる。そのため、振動鋳型等を用いる
連続鋳造により厚さ１００mm以上の熱間圧延用スラブを
鋳造し、これを熱間圧延してから冷間圧延する製造方法
（スラブ鋳片−熱間圧延プロセス）に比べて、生産効率
およびコストが格段に有利となる。
【０００４】冷間圧延によるオーステナイト系ステンレ
ス鋼薄板の仕上げとしては、焼鈍・酸洗仕上げ（２Ｂ製
品）あるいは光輝焼鈍仕上げ（ＢＡ製品）等が広く用い
られており、それらのバフ研磨性あるいは鏡面研磨性に
優れた素材が建材、厨房用途等に求められている。その
製造に双ロール式連続鋳造法を適用することはより高い
経済効果をもたらすと期待される。
ス鋼薄板の仕上げとしては、焼鈍・酸洗仕上げ（２Ｂ製
品）あるいは光輝焼鈍仕上げ（ＢＡ製品）等が広く用い
られており、それらのバフ研磨性あるいは鏡面研磨性に
優れた素材が建材、厨房用途等に求められている。その
製造に双ロール式連続鋳造法を適用することはより高い
経済効果をもたらすと期待される。
【０００５】しかし、本発明者はオーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板の製造に双ロール式連続鋳造プロセスを適
用した場合、冷延製品に圧延方向に沿った表面凹凸（以
下ローピングと称する）が発生し、研磨後の写像性が低
下することを見出した。従来のローピング防止方法とし
ては、特開平２−１３３５２２号公報、特開平２−１３
３５２９号公報において、鋳片の平均γ粒径を小さくす
る方法が開示されている。また特開平２−１２４０２１
８号公報、特開平３−１９３２４６号公報においては、
冷間圧延時のワークロール（硬さ、ヤング率）を高くす
る方法が開示されている。これらの方法は、ローピング
を改善するために必要な要素技術であるが、要求される
研磨性を満足する表面品位を達成するには必要十分な対
策技術とは言えなかった。
ンレス鋼薄板の製造に双ロール式連続鋳造プロセスを適
用した場合、冷延製品に圧延方向に沿った表面凹凸（以
下ローピングと称する）が発生し、研磨後の写像性が低
下することを見出した。従来のローピング防止方法とし
ては、特開平２−１３３５２２号公報、特開平２−１３
３５２９号公報において、鋳片の平均γ粒径を小さくす
る方法が開示されている。また特開平２−１２４０２１
８号公報、特開平３−１９３２４６号公報においては、
冷間圧延時のワークロール（硬さ、ヤング率）を高くす
る方法が開示されている。これらの方法は、ローピング
を改善するために必要な要素技術であるが、要求される
研磨性を満足する表面品位を達成するには必要十分な対
策技術とは言えなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋳片と鋳型
内壁面の間に相対速度差のない、いわゆる同期式連続鋳
造プロセスによって、研磨性を改善するオーステナイト
系ステンレス鋼薄板を製造する方法を提供することを目
的とする。
内壁面の間に相対速度差のない、いわゆる同期式連続鋳
造プロセスによって、研磨性を改善するオーステナイト
系ステンレス鋼薄板を製造する方法を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、３（Ｃｒ＋
１．５Ｓｉ＋Ｍｏ＋Ｎｂ）−２．８（Ｎｉ＋０．５Ｃｕ
＋０．５Ｍｎ＋３０Ｃ＋３０Ｎ）−１９．８で定義され
るδ−Ｆｅcal.（％）の値が６％以上の組成に調整した
溶鋼を、鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造に
より薄帯状鋳片を鋳造し、続いてＪＩＳ Ｂ６０１で規
定される最大粗さ（Ｒｔ）が０．２μｍ以下の表面粗さ
を有するロールを用いて１パス当たりの圧延率を５％以
上でかつ累積圧延率を１５％以上とする２パス以上の仕
上げ冷間圧延を行い、続いて焼鈍・酸洗或いは光輝焼鈍
処理を施し、続いて１〜２．５％の調質圧延を行うこと
によって達成される。
１．５Ｓｉ＋Ｍｏ＋Ｎｂ）−２．８（Ｎｉ＋０．５Ｃｕ
＋０．５Ｍｎ＋３０Ｃ＋３０Ｎ）−１９．８で定義され
るδ−Ｆｅcal.（％）の値が６％以上の組成に調整した
溶鋼を、鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造に
より薄帯状鋳片を鋳造し、続いてＪＩＳ Ｂ６０１で規
定される最大粗さ（Ｒｔ）が０．２μｍ以下の表面粗さ
を有するロールを用いて１パス当たりの圧延率を５％以
上でかつ累積圧延率を１５％以上とする２パス以上の仕
上げ冷間圧延を行い、続いて焼鈍・酸洗或いは光輝焼鈍
処理を施し、続いて１〜２．５％の調質圧延を行うこと
によって達成される。
【０００８】
【作用】本発明者らは、鋳片に粗大な柱状晶γ粒が生成
した場合に、冷延製品にローピングが発生してバフ研磨
あるいは鏡面研磨後の写像性が著しく損なわれることを
見出した。一例として、図１は２Ｂ製品のバフ研磨後の
写像性（ＪＩＳ Ｈ ８６８６、像鮮明度測定法Ｃ2 に
準拠、串幅１mm、圧延方向の直角方向で測定）におよぼ
すローピング高さの影響を示す。図から明らかなよう
に、ローピング高さが低いほど像鮮明度が高く写像性が
良好であると言える。この傾向は鏡面研磨材も同様であ
る。ローピングの発生は冷延中の結晶粒間の変形量の差
に起因しており、板厚方向の変形量の変動として現れる
と考えられる。したがって、ローピングを抑制するため
には、各々の結晶粒がランダムな方位を持ち、かつ細粒
にすることが望ましい。
した場合に、冷延製品にローピングが発生してバフ研磨
あるいは鏡面研磨後の写像性が著しく損なわれることを
見出した。一例として、図１は２Ｂ製品のバフ研磨後の
写像性（ＪＩＳ Ｈ ８６８６、像鮮明度測定法Ｃ2 に
準拠、串幅１mm、圧延方向の直角方向で測定）におよぼ
すローピング高さの影響を示す。図から明らかなよう
に、ローピング高さが低いほど像鮮明度が高く写像性が
良好であると言える。この傾向は鏡面研磨材も同様であ
る。ローピングの発生は冷延中の結晶粒間の変形量の差
に起因しており、板厚方向の変形量の変動として現れる
と考えられる。したがって、ローピングを抑制するため
には、各々の結晶粒がランダムな方位を持ち、かつ細粒
にすることが望ましい。
【０００９】本発明者らは、双ロール連続鋳造方法等に
よる急冷凝固の場合の非平衡状態における凝固組織と成
分の関係を詳細に研究した結果、溶鋼成分を前記δ−Ｆ
ｅca l.（％）の値を６％以上にすることにより、「Ｆモ
ード」と呼称される等軸的で微細な凝固組織が得られる
が、溶鋼成分が規定範囲外では「ＦＡモード」と呼称さ
れる柱状晶の粗大な凝固組織となることを見出した。図
２に「Ｆモード」と「ＦＡモード」凝固における１／４
ｔ層の（２００）極点図で示す集合組織とγ粒トレース
図を示す。「Ｆモード」凝固組織はよりランダム方位で
かつ微細γ粒組織であり、明らかに「ＦＡモード」凝固
組織よりも望ましい凝固組織と言える。しかしながら、
「Ｆモード」凝固組織と言えども熱間圧延後焼鈍された
従来プロセス材の組織と比較すると粗大な組織と言わざ
るを得なく、新たな圧延方法により補う必要がある。
よる急冷凝固の場合の非平衡状態における凝固組織と成
分の関係を詳細に研究した結果、溶鋼成分を前記δ−Ｆ
ｅca l.（％）の値を６％以上にすることにより、「Ｆモ
ード」と呼称される等軸的で微細な凝固組織が得られる
が、溶鋼成分が規定範囲外では「ＦＡモード」と呼称さ
れる柱状晶の粗大な凝固組織となることを見出した。図
２に「Ｆモード」と「ＦＡモード」凝固における１／４
ｔ層の（２００）極点図で示す集合組織とγ粒トレース
図を示す。「Ｆモード」凝固組織はよりランダム方位で
かつ微細γ粒組織であり、明らかに「ＦＡモード」凝固
組織よりも望ましい凝固組織と言える。しかしながら、
「Ｆモード」凝固組織と言えども熱間圧延後焼鈍された
従来プロセス材の組織と比較すると粗大な組織と言わざ
るを得なく、新たな圧延方法により補う必要がある。
【００１０】圧延中のローピング現象は、冷延中の材料
の変形抵抗が圧延ロールの変形抵抗に不均一に打ち勝つ
ために起こると理解することができる。本発明者らは、
この不均一な変形をもたらす要因として、圧延ロール中
に引き込まれる油膜を均一にする、即ちロール粗度が重
要であると考えた。一般に、生産性の観点から圧延ロー
ルの交換頻度は必要最小限にすることが望ましく、圧延
ロールは初期〜仕上げ圧延前までは粗い表面粗度のロー
ルが用いられ、仕上げ圧延に細かい表面粗度のロールが
用いられている。急冷凝固材にみられるローピングを改
善する目的から、これらの圧延条件を検討した先行技術
は見当たらない。本発明者らは、ローピングにおよぼす
仕上げ圧延におけるロール粗度と累積圧延率の影響を検
討した結果、仕上げ圧延のロール粗度を最大粗さ（Ｒ
ｔ）０．２μｍ以下とし、１パス当たりの圧延率を５％
以上、かつ累積圧延率１５％以上とする２パス以上の仕
上げ圧延を行うことがローピング改善に有効であること
を明らかにした。
の変形抵抗が圧延ロールの変形抵抗に不均一に打ち勝つ
ために起こると理解することができる。本発明者らは、
この不均一な変形をもたらす要因として、圧延ロール中
に引き込まれる油膜を均一にする、即ちロール粗度が重
要であると考えた。一般に、生産性の観点から圧延ロー
ルの交換頻度は必要最小限にすることが望ましく、圧延
ロールは初期〜仕上げ圧延前までは粗い表面粗度のロー
ルが用いられ、仕上げ圧延に細かい表面粗度のロールが
用いられている。急冷凝固材にみられるローピングを改
善する目的から、これらの圧延条件を検討した先行技術
は見当たらない。本発明者らは、ローピングにおよぼす
仕上げ圧延におけるロール粗度と累積圧延率の影響を検
討した結果、仕上げ圧延のロール粗度を最大粗さ（Ｒ
ｔ）０．２μｍ以下とし、１パス当たりの圧延率を５％
以上、かつ累積圧延率１５％以上とする２パス以上の仕
上げ圧延を行うことがローピング改善に有効であること
を明らかにした。
【００１１】２パス以上の仕上げ圧延を行う目的は、１
パス目で前段までの粗度を調整し、２パス目以降で油膜
を均一に引き込み、ローピングを抑制するとともに、前
段の粗いロール目が残存することによって発生する「ス
クラッチ疵」を軽減することにある。１パス目の圧延率
が５％未満では、前段までのロールの粗さが部分的に残
り、「スクラッチ疵」が発生しやすく、特に光輝焼鈍仕
上材の表面品位として問題となる。この「スクラッチ
疵」は直線的に発生し、特に研磨後の圧延方向と直角方
向の像鮮明度差に影響する。また、累積圧延率が１５％
未満ではローピングの改善が十分でなく、研磨後の像鮮
明度が劣る。使用するロール粗度が同じ場合、２パス以
上でロールと材料が同一粗度になるためそれ以上の多パ
ス化はローピングや「スクラッチ疵」の改善効果が飽和
する。しかし、さらに細かいロールを用いて仕上げ圧延
を多パス化すると、ローピングや「スクラッチ疵」の改
善に効果があるが、ロールの頻繁な交換は生産性の点か
ら問題があり、２パスで仕上げることが望ましい。
パス目で前段までの粗度を調整し、２パス目以降で油膜
を均一に引き込み、ローピングを抑制するとともに、前
段の粗いロール目が残存することによって発生する「ス
クラッチ疵」を軽減することにある。１パス目の圧延率
が５％未満では、前段までのロールの粗さが部分的に残
り、「スクラッチ疵」が発生しやすく、特に光輝焼鈍仕
上材の表面品位として問題となる。この「スクラッチ
疵」は直線的に発生し、特に研磨後の圧延方向と直角方
向の像鮮明度差に影響する。また、累積圧延率が１５％
未満ではローピングの改善が十分でなく、研磨後の像鮮
明度が劣る。使用するロール粗度が同じ場合、２パス以
上でロールと材料が同一粗度になるためそれ以上の多パ
ス化はローピングや「スクラッチ疵」の改善効果が飽和
する。しかし、さらに細かいロールを用いて仕上げ圧延
を多パス化すると、ローピングや「スクラッチ疵」の改
善に効果があるが、ロールの頻繁な交換は生産性の点か
ら問題があり、２パスで仕上げることが望ましい。
【００１２】本発明者らは、前記の鋳片製造時の凝固モ
ードをコントロールすることによるγ粒微細化技術、冷
間圧延でのロール粗さを小さくすることによるローピン
グ改善技術に加えて、さらに表面品質の向上について詳
細に検討した結果、精整工程における調質圧延率を大き
くすることによってもローピングの改善が顕著であるこ
とを見出した。即ち、調質圧延率を伸び率で１％以上与
えるとローピングレベルがさらに改善される。しかし、
２．５％を越えると機械的性質（耐力、伸び等）の低下
が大きくなるため、適用可能な用途が限定される。
ードをコントロールすることによるγ粒微細化技術、冷
間圧延でのロール粗さを小さくすることによるローピン
グ改善技術に加えて、さらに表面品質の向上について詳
細に検討した結果、精整工程における調質圧延率を大き
くすることによってもローピングの改善が顕著であるこ
とを見出した。即ち、調質圧延率を伸び率で１％以上与
えるとローピングレベルがさらに改善される。しかし、
２．５％を越えると機械的性質（耐力、伸び等）の低下
が大きくなるため、適用可能な用途が限定される。
【００１３】本発明において、鋳造方向、板幅方向の板
厚変動を含めて、安定して優れた表面品質を確保してい
くためには、これらの改善技術を組み合わせることがよ
り効果的であり、これにより研磨性の優れた冷延製品を
安定して得ることができる。
厚変動を含めて、安定して優れた表面品質を確保してい
くためには、これらの改善技術を組み合わせることがよ
り効果的であり、これにより研磨性の優れた冷延製品を
安定して得ることができる。
【００１４】
【実施例】表１に示す成分により、δ−Ｆｅcal.を２〜
１０％の範囲で変化させたオーステナイト系ステンレス
鋼を内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造機により厚
さ３mmの薄帯状鋳片に鋳造した。得られた鋳片の凝固組
織を観察し、１２００℃×１min のδフェライトの拡散
熱処理後γ粒径を球相当径に換算して測定した。
１０％の範囲で変化させたオーステナイト系ステンレス
鋼を内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造機により厚
さ３mmの薄帯状鋳片に鋳造した。得られた鋳片の凝固組
織を観察し、１２００℃×１min のδフェライトの拡散
熱処理後γ粒径を球相当径に換算して測定した。
【００１５】
【表１】
【００１６】その後、デスケールを行って冷間圧延し、
板厚１mmとした。仕上げ圧延は初期パスから最終の２パ
ス以前を最大粗さ（Ｒｔ）２〜４μｍのロールを使用
し、最終の２パスには最大粗さ（Ｒｔ）０．１５〜０．
４μｍのロールにより２パスで仕上げし、最終２パスの
累積圧延率を１０〜３０％に変化させた。圧延後、大気
焼鈍・酸洗或いは光輝焼鈍を行った後、調質圧延率を
０．３〜２．５％の範囲で変化させて２ＢおよびＢＡ製
品とした。
板厚１mmとした。仕上げ圧延は初期パスから最終の２パ
ス以前を最大粗さ（Ｒｔ）２〜４μｍのロールを使用
し、最終の２パスには最大粗さ（Ｒｔ）０．１５〜０．
４μｍのロールにより２パスで仕上げし、最終２パスの
累積圧延率を１０〜３０％に変化させた。圧延後、大気
焼鈍・酸洗或いは光輝焼鈍を行った後、調質圧延率を
０．３〜２．５％の範囲で変化させて２ＢおよびＢＡ製
品とした。
【００１７】２Ｂ材（大気焼鈍・酸洗）では＃４００バ
フ研磨を、ＢＡ材（光輝焼鈍）には鏡面研磨を行い、研
磨後の表面品質の良否をＪＩＳＨ８６８６に準拠して像
鮮明度で評価した。その結果を表２及び表３に示す。
フ研磨を、ＢＡ材（光輝焼鈍）には鏡面研磨を行い、研
磨後の表面品質の良否をＪＩＳＨ８６８６に準拠して像
鮮明度で評価した。その結果を表２及び表３に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】δ−Ｆｅcal.値、仕上げ圧延ロール粗度・
累積圧延率および調質圧延率を共に本発明の範囲内とし
た試料Ｎｏ．１〜８は研磨後の像鮮明度が良好であっ
た。これに対して、δ−Ｆｅcal.の値、仕上げ圧延ロー
ル粗度・累積圧延率および調質圧延率の少なくとも一つ
が本発明の範囲を外れた試料Ｎｏ．９〜１７はいずれも
研磨後の像鮮明度が不良であった。
累積圧延率および調質圧延率を共に本発明の範囲内とし
た試料Ｎｏ．１〜８は研磨後の像鮮明度が良好であっ
た。これに対して、δ−Ｆｅcal.の値、仕上げ圧延ロー
ル粗度・累積圧延率および調質圧延率の少なくとも一つ
が本発明の範囲を外れた試料Ｎｏ．９〜１７はいずれも
研磨後の像鮮明度が不良であった。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
研磨後の表面品質が優れたオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を低コストでかつ安定して製造することができ
る。
研磨後の表面品質が優れたオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を低コストでかつ安定して製造することができ
る。
【図１】ローピングとバフ研磨後の像鮮明度の関係を示
す図である。
す図である。
【図２】鋳片の１／４ｔ層における（２００）極点図の
集合組織とγ粒をトレースした図である。
集合組織とγ粒をトレースした図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石丸 詠一朗 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社 光製鐵所内 (56)参考文献 特開 平２−240219（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−263930（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−204102（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−59447（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/00 - 8/04 B21B 3/02
Claims (1)
- 【請求項１】 ３（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ＋Ｎｂ）−
２．８（Ｎｉ＋０．５Ｃｕ＋０．５Ｍｎ＋３０Ｃ＋３０
Ｎ）−１９．８で定義されるδ−Ｆｅcal.（％）の値が
６％以上の組成に調整した溶鋼を、鋳型壁面が鋳片と同
期して移動する連続鋳造により薄帯状鋳片を鋳造し、続
いて最大粗さ（Ｒｔ）が０．２μｍ以下の表面粗さを有
するロールを用いて１パス当たりの圧延率を５％以上で
かつ累積圧延率を１５％以上とする２パス以上の仕上げ
冷間圧延を行い、続いて焼鈍・酸洗或いは光輝焼鈍処理
を施し、続いて１〜２．５％の調質圧延を行うことを特
徴とする研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08633393A JP3280744B2 (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | 研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08633393A JP3280744B2 (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | 研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06299239A JPH06299239A (ja) | 1994-10-25 |
| JP3280744B2 true JP3280744B2 (ja) | 2002-05-13 |
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ID=13883919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP08633393A Expired - Fee Related JP3280744B2 (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | 研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
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| JP (1) | JP3280744B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| CN106826514B (zh) * | 2016-12-16 | 2019-11-26 | 安徽宝恒新材料科技有限公司 | 一种不锈钢镜面板的制作方法 |
| CN114540605B (zh) * | 2022-02-23 | 2023-01-06 | 东莞市灿煜金属制品有限公司 | 高反射率301不锈钢材料的制造方法 |
-
1993
- 1993-04-13 JP JP08633393A patent/JP3280744B2/ja not_active Expired - Fee Related
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