JP3175227B2 - Ｄｃ／ｄｃ電圧変換装置 - Google Patents
Ｄｃ／ｄｃ電圧変換装置Info
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/36—Means for starting or stopping converters
-
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
- H02M3/04—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters
- H02M3/10—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/156—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
- H02M3/158—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
- H02M3/1582—Buck-boost converters
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- Power Engineering (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電源回路に利用される
ＤＣ／ＤＣ電圧変換装置に関し、さらに詳しくは比較的
低い電源電圧を所定の高い電圧に昇圧する電圧変換装置
に関する。
ＤＣ／ＤＣ電圧変換装置に関し、さらに詳しくは比較的
低い電源電圧を所定の高い電圧に昇圧する電圧変換装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】携帯用民生機器は電池を電力供給源とし
ているが、機器内で必要とされる電圧は通常、電池の電
圧より高く、したがって従来から電池電圧を昇圧して機
器内電子回路に供給している。このような昇圧回路とし
て従来から使用されている安定起動型電圧変換装置の一
例を図１に示す。図１において、ＤＣ／ＤＣ電圧変換装
置１が電池による直流電源電圧Ｖddを受け、それを昇圧
して、出力電圧Ｖo として出力端子５８に出力する。
ているが、機器内で必要とされる電圧は通常、電池の電
圧より高く、したがって従来から電池電圧を昇圧して機
器内電子回路に供給している。このような昇圧回路とし
て従来から使用されている安定起動型電圧変換装置の一
例を図１に示す。図１において、ＤＣ／ＤＣ電圧変換装
置１が電池による直流電源電圧Ｖddを受け、それを昇圧
して、出力電圧Ｖo として出力端子５８に出力する。
【０００３】電源電圧Ｖddが供給されている昇圧回路３
０において、コイル３２の一端が電源電圧ライン３１に
接続され、他端がＭＯＳＦＥＴトランジスタ３４のドレ
インに接続されている。ＦＥＴトランジスタ３４のソー
スは接地され、ゲートはアンド回路２の出力に接続され
る。ダイオード３６のカソードがトランジスタ３４のド
レインに、アノードがソースにそれぞれ接続されてい
る。
０において、コイル３２の一端が電源電圧ライン３１に
接続され、他端がＭＯＳＦＥＴトランジスタ３４のドレ
インに接続されている。ＦＥＴトランジスタ３４のソー
スは接地され、ゲートはアンド回路２の出力に接続され
る。ダイオード３６のカソードがトランジスタ３４のド
レインに、アノードがソースにそれぞれ接続されてい
る。
【０００４】のこぎり波発生回路１０ののこぎり波出力
ＳＴがソフトスタート回路２０に入力され、ソフトスタ
ート回路２０のパルス出力Ｐ1 がアンド回路２の一方の
入力に接続される。ソフトスタート回路２０のパルス出
力Ｐ1は、図３に示すように、パルス幅が徐々に増大し
ていく。これは、安定した初期動作を開始するために必
要なことである。アンド回路２の出力は、トランジスタ
３４のゲートに入力される。
ＳＴがソフトスタート回路２０に入力され、ソフトスタ
ート回路２０のパルス出力Ｐ1 がアンド回路２の一方の
入力に接続される。ソフトスタート回路２０のパルス出
力Ｐ1は、図３に示すように、パルス幅が徐々に増大し
ていく。これは、安定した初期動作を開始するために必
要なことである。アンド回路２の出力は、トランジスタ
３４のゲートに入力される。
【０００５】コイル３２とＭＯＳトランジスタ３４のド
レインとの接続点３３には、ゲート回路のダイオード４
６のアノードおよびＭＯＳＦＥＴトランジスタ４４のソ
ースが接続される。ダイオード４６のカソードおよびト
ランジスタ４４のドレインから得られる昇圧出力が平滑
回路５０に供給される。平滑回路５０で平滑されて得ら
れた出力電圧Ｖo が機器内の各電子回路に供給される。
レインとの接続点３３には、ゲート回路のダイオード４
６のアノードおよびＭＯＳＦＥＴトランジスタ４４のソ
ースが接続される。ダイオード４６のカソードおよびト
ランジスタ４４のドレインから得られる昇圧出力が平滑
回路５０に供給される。平滑回路５０で平滑されて得ら
れた出力電圧Ｖo が機器内の各電子回路に供給される。
【０００６】アンド回路２のパルス出力Ｐ3 はまた、反
転回路４を介してトランジスタ４４のゲートに入力され
る。
転回路４を介してトランジスタ４４のゲートに入力され
る。
【０００７】平滑回路５０からの出力電圧Ｖo はまた、
パルス幅制御回路６０にも供給される。パルス幅制御回
路６０は、のこぎり波発生回路１０からのこぎり波出力
ＳＴを受け、変調パルス信号Ｐ2をアンド回路２の他方
の入力に供給する。変調パルス信号Ｐ2 は、図３に示す
ように、出力電圧Ｖo が大きくなると、ＬＯＷパルス
間隔が長くなるようになっている。アンド回路２のパル
ス出力Ｐ3は、ソフトスタート回路２０のパルス出力Ｐ1
とパルス幅制御回路６０からのパルス出力Ｐ2の両方が
ＨＩＧＨのときにＨＩＧＨとなる。
パルス幅制御回路６０にも供給される。パルス幅制御回
路６０は、のこぎり波発生回路１０からのこぎり波出力
ＳＴを受け、変調パルス信号Ｐ2をアンド回路２の他方
の入力に供給する。変調パルス信号Ｐ2 は、図３に示す
ように、出力電圧Ｖo が大きくなると、ＬＯＷパルス
間隔が長くなるようになっている。アンド回路２のパル
ス出力Ｐ3は、ソフトスタート回路２０のパルス出力Ｐ1
とパルス幅制御回路６０からのパルス出力Ｐ2の両方が
ＨＩＧＨのときにＨＩＧＨとなる。
【０００８】ここで、従来の電圧変換装置１の動作につ
いて説明する。動作の説明にあたり、従来の電圧変換装
置１の具体的な回路を示した図２およびその動作タイミ
ングチャートを示した図３を参照する。発振回路１２で
発生させたパルスを分周回路１４で分周して低周波繰り
返しパルスを得る。のこぎり波発生回路１６が、分周回
路１４からの低周波信号を受け、のこぎり波ＳＴ（図３
参照）を発生させ、ソフトスタート回路２０内の演算増
幅器２２の反転入力へと供給する。
いて説明する。動作の説明にあたり、従来の電圧変換装
置１の具体的な回路を示した図２およびその動作タイミ
ングチャートを示した図３を参照する。発振回路１２で
発生させたパルスを分周回路１４で分周して低周波繰り
返しパルスを得る。のこぎり波発生回路１６が、分周回
路１４からの低周波信号を受け、のこぎり波ＳＴ（図３
参照）を発生させ、ソフトスタート回路２０内の演算増
幅器２２の反転入力へと供給する。
【０００９】一方、演算増幅器２２の非反転入力は、コ
ンデンサ２６の一端に接続される。コンデンサのこの一
端には、スイッチ２４および定電流源を介して電源電圧
Ｖddが供給される。コンデンサ２６の他端は接地され
る。定電流源とコンデンサ２６は積分回路を構成し、ス
イッチ２４がオンするとコンデンサ２６の充電が開始さ
れる。コンデンサ２６に蓄積された電圧Ｖ1がのこぎり
波電圧ＳＴを越えているときに、演算増幅器２２がＨＩ
ＧＨを出力する（図３参照）。のこぎり波電圧ＳＴは一
定の周期を有し、一方コンデンサ電圧Ｖ1は次第に大き
くなることから、演算増幅器２２の出力はパルス幅が漸
増していくパルス出力Ｐ1となる（図３参照）。このパ
ルス出力Ｐ1はアンド回路２を介して、昇圧回路３０の
ＭＯＳトランジスタ３４のゲートに入力される。
ンデンサ２６の一端に接続される。コンデンサのこの一
端には、スイッチ２４および定電流源を介して電源電圧
Ｖddが供給される。コンデンサ２６の他端は接地され
る。定電流源とコンデンサ２６は積分回路を構成し、ス
イッチ２４がオンするとコンデンサ２６の充電が開始さ
れる。コンデンサ２６に蓄積された電圧Ｖ1がのこぎり
波電圧ＳＴを越えているときに、演算増幅器２２がＨＩ
ＧＨを出力する（図３参照）。のこぎり波電圧ＳＴは一
定の周期を有し、一方コンデンサ電圧Ｖ1は次第に大き
くなることから、演算増幅器２２の出力はパルス幅が漸
増していくパルス出力Ｐ1となる（図３参照）。このパ
ルス出力Ｐ1はアンド回路２を介して、昇圧回路３０の
ＭＯＳトランジスタ３４のゲートに入力される。
【００１０】トランジスタ３４はアンド回路２から印加
された制御パルスに応答して、導通および遮断を繰り返
す。トランジスタ３４が導通（オン）すると電源ライン
３１からコイル３２およびトランジスタ３４を経由して
電流が流れるので、節点３３は低レベルの電圧（トラン
ジスタ３４のドレイン・ソース間電圧）となる。次に、
アンド回路２からのパルスがＬＯＷになり、トランジス
タ３４が遮断（オフ）するとコイル３２中の電流がその
まま流れ続けようとするが、トランジスタ３４およびダ
イオード３６の抵抗が大きいので誘導起電力が発生し、
節点３３には電源電圧Ｖddより高い電圧が発生する。こ
の誘導電圧がゲート回路４０を通って平滑回路５０に与
えられる。
された制御パルスに応答して、導通および遮断を繰り返
す。トランジスタ３４が導通（オン）すると電源ライン
３１からコイル３２およびトランジスタ３４を経由して
電流が流れるので、節点３３は低レベルの電圧（トラン
ジスタ３４のドレイン・ソース間電圧）となる。次に、
アンド回路２からのパルスがＬＯＷになり、トランジス
タ３４が遮断（オフ）するとコイル３２中の電流がその
まま流れ続けようとするが、トランジスタ３４およびダ
イオード３６の抵抗が大きいので誘導起電力が発生し、
節点３３には電源電圧Ｖddより高い電圧が発生する。こ
の誘導電圧がゲート回路４０を通って平滑回路５０に与
えられる。
【００１１】アンド回路２の論理出力はまた、反転回路
４を介してＦＥＴトランジスタ４４のゲートに入力され
ているので、トランジスタ３４がオフのときには、トラ
ンジスタ４４はオンである。したがって、コイル３２の
インダクタンスにより誘起された高電圧により、電流が
節点３３からトランジスタ４４を通って、平滑回路５０
へと流れ、平滑回路５０に高電圧が蓄積される。その後
再びトランジスタ３４がオンすると、節点３３は接地電
圧にほぼ等しい電位になり、電源電圧Ｖddからコイル３
２を通ってアースへと再び電流が流れる。このときトラ
ンジスタ４４がオフとなっているので、平滑回路５０側
から昇圧回路側へと電流が流れない。このように、トラ
ンジスタ３４のオン／オフのサイクルを繰り返して、平
滑回路５０に昇圧した電荷を蓄積していく。
４を介してＦＥＴトランジスタ４４のゲートに入力され
ているので、トランジスタ３４がオフのときには、トラ
ンジスタ４４はオンである。したがって、コイル３２の
インダクタンスにより誘起された高電圧により、電流が
節点３３からトランジスタ４４を通って、平滑回路５０
へと流れ、平滑回路５０に高電圧が蓄積される。その後
再びトランジスタ３４がオンすると、節点３３は接地電
圧にほぼ等しい電位になり、電源電圧Ｖddからコイル３
２を通ってアースへと再び電流が流れる。このときトラ
ンジスタ４４がオフとなっているので、平滑回路５０側
から昇圧回路側へと電流が流れない。このように、トラ
ンジスタ３４のオン／オフのサイクルを繰り返して、平
滑回路５０に昇圧した電荷を蓄積していく。
【００１２】平滑回路５０に流れ込んだ脈流電圧は、コ
ンデンサ５４、５６およびコイル５２によって平滑され
る。昇圧され平滑された出力電圧Ｖoは、出力端子５８
から取り出され、機器内の電子回路に供給されるととも
にパルス制御回路６０内の分圧抵抗器６１、６２に供給
される。
ンデンサ５４、５６およびコイル５２によって平滑され
る。昇圧され平滑された出力電圧Ｖoは、出力端子５８
から取り出され、機器内の電子回路に供給されるととも
にパルス制御回路６０内の分圧抵抗器６１、６２に供給
される。
【００１３】初期動作期間中の最初の段階においては、
電池電源からの出力電流を制限し過負荷を防止して安定
に動作を開始させるように、トランジスタ３４の導通期
間を短く（パルス信号のデューティ比を低く）しておい
て、１サイクル中に流れる電流量を小さくしなければな
らない。そして図３に示すように、ソフトスタート回路
２０によって、トランジスタ３４の導通期間を徐々に長
くしていく。それにともない、出力端子５８に現れる出
力電圧Ｖo がだんだん大きくなっていく。
電池電源からの出力電流を制限し過負荷を防止して安定
に動作を開始させるように、トランジスタ３４の導通期
間を短く（パルス信号のデューティ比を低く）しておい
て、１サイクル中に流れる電流量を小さくしなければな
らない。そして図３に示すように、ソフトスタート回路
２０によって、トランジスタ３４の導通期間を徐々に長
くしていく。それにともない、出力端子５８に現れる出
力電圧Ｖo がだんだん大きくなっていく。
【００１４】平滑回路５０からの出力電圧Ｖo は、パル
ス幅制御回路６０内の抵抗器６１、６２によって分圧さ
れ、演算増幅器６４の非反転入力に供給される。演算増
幅器６４の反転入力には抵抗器６３を介して第１基準電
圧Ｖrf1 が与えられる。分圧された非反転入力電圧と第
１基準電圧Ｖrf1 との差電圧が、抵抗６３、６５の抵抗
比によって定まる増幅率で増幅される。増幅された差電
圧が演算増幅器６６によってのこぎり波ＳＴの電圧と比
較され、パルスＰ2 （図３参照）が出力される。
ス幅制御回路６０内の抵抗器６１、６２によって分圧さ
れ、演算増幅器６４の非反転入力に供給される。演算増
幅器６４の反転入力には抵抗器６３を介して第１基準電
圧Ｖrf1 が与えられる。分圧された非反転入力電圧と第
１基準電圧Ｖrf1 との差電圧が、抵抗６３、６５の抵抗
比によって定まる増幅率で増幅される。増幅された差電
圧が演算増幅器６６によってのこぎり波ＳＴの電圧と比
較され、パルスＰ2 （図３参照）が出力される。
【００１５】出力電圧Ｖo が所定の目標電圧より高くな
ると、トランジスタ３４のオン時間を短くする方向へパ
ルス幅を制御する。すなわち、図３に示すようにパルス
Ｐ2のＬＯＷの間隔が長くなり、このＬＯＷパルスがア
ンド回路２をオフする。結果として得られるアンド回路
２の論理積出力Ｐ3は、図３に示すようになり、昇圧回
路３０の昇圧動作を制御して、所定の出力電圧が得られ
る。このようにして負荷が変動しても出力電圧を一定に
保つように制御される。
ると、トランジスタ３４のオン時間を短くする方向へパ
ルス幅を制御する。すなわち、図３に示すようにパルス
Ｐ2のＬＯＷの間隔が長くなり、このＬＯＷパルスがア
ンド回路２をオフする。結果として得られるアンド回路
２の論理積出力Ｐ3は、図３に示すようになり、昇圧回
路３０の昇圧動作を制御して、所定の出力電圧が得られ
る。このようにして負荷が変動しても出力電圧を一定に
保つように制御される。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】従来の電圧変換装置１
の理想的な動作について述べてきたが、実際には上記の
ようにはうまく動作しない。すなわち、コイル３２を流
れる電流Ｉc は、図４の実線のようにはならない。初期
動作期間の初めにおいてソフトスタート回路によってパ
ルスＰ1のＬＯＷ間隔が長く、トランジスタ４４のオン
間隔が長いため（図４参照）、平滑回路側へ流れたコイ
ル電流Ｉc が次第に小さくなった後に、平滑回路の高い
電圧のために電流が昇圧回路側へと逆流してしまうとい
う現象が生じる。この様子を図４の点線で示す。これに
より安定な起動が保障されなくなり、最悪の場合電圧変
換装置の始動の失敗という結果となる。
の理想的な動作について述べてきたが、実際には上記の
ようにはうまく動作しない。すなわち、コイル３２を流
れる電流Ｉc は、図４の実線のようにはならない。初期
動作期間の初めにおいてソフトスタート回路によってパ
ルスＰ1のＬＯＷ間隔が長く、トランジスタ４４のオン
間隔が長いため（図４参照）、平滑回路側へ流れたコイ
ル電流Ｉc が次第に小さくなった後に、平滑回路の高い
電圧のために電流が昇圧回路側へと逆流してしまうとい
う現象が生じる。この様子を図４の点線で示す。これに
より安定な起動が保障されなくなり、最悪の場合電圧変
換装置の始動の失敗という結果となる。
【００１７】本発明は上述した課題を解決するためにな
されたもので、初期動作期間中において平滑回路側から
昇圧回路側への電流の逆流を防止し、かつ、安定動作中
には昇圧回路から出力端子側へと効率よく電流を通過さ
せ損失無く昇圧することができる電圧変換器を提供する
ことを目的とする。
されたもので、初期動作期間中において平滑回路側から
昇圧回路側への電流の逆流を防止し、かつ、安定動作中
には昇圧回路から出力端子側へと効率よく電流を通過さ
せ損失無く昇圧することができる電圧変換器を提供する
ことを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本発明のＤＣ／ＤＣ電圧
変換装置は直流の電源電圧を受けそれを昇圧して得た出
力電圧を出力端子に出力するものであって： 初期動作
期間中出力パルス幅が徐々に大きくなっていくようにし
たソフトスタートパルス信号を出力する、ソフトスター
ト回路と； 前記出力電圧に帰還的に応答してパルス幅
を変化させた変調パルス信号を出力する、パルス幅制御
回路と； 前記電源電圧に接続されたインダクタ素子
と、それに直列に接続されかつ前記ソフトスタート回路
および前記パルス幅制御回路に結合されたスイッチング
素子とを有し、該スイッチング素子が導通および遮断を
交互に繰り返すことによって前記電源電圧より高い昇圧
電圧を出力する昇圧回路であり、前記スイッチング素子
は、初期動作期間中は前記ソフトスタートパルス信号に
より導通時間が徐々に長くなっていき当該ＤＣ／ＤＣ電
圧変換装置をソフトスタートさせ、一方安定動作時には
前記変調パルス信号により導通時間が制御されて所定の
昇圧電圧をもたらすことを特徴とする昇圧回路と； 該
昇圧回路の出力と前記出力端子との間において、並列接
続された整流素子とスイッチング素子とを有するゲート
回路と； 該ゲート回路に接続され、初期動作期間中に
おいて前記ゲート回路のスイッチング素子を遮断し、か
つ、安定動作中には前記ゲート回路の前記スイッチング
素子を介して前記昇圧回路側から前記出力端子側へと電
流を流すように制御するステップアップ回路と； から
構成され、初期動作期間中には前記出力端子側から前記
昇圧回路側への電流逆流を阻止し、一方、安定動作中に
は前記昇圧回路から前記出力端子側へと効率よく電流を
通過させることを特徴とする。
変換装置は直流の電源電圧を受けそれを昇圧して得た出
力電圧を出力端子に出力するものであって： 初期動作
期間中出力パルス幅が徐々に大きくなっていくようにし
たソフトスタートパルス信号を出力する、ソフトスター
ト回路と； 前記出力電圧に帰還的に応答してパルス幅
を変化させた変調パルス信号を出力する、パルス幅制御
回路と； 前記電源電圧に接続されたインダクタ素子
と、それに直列に接続されかつ前記ソフトスタート回路
および前記パルス幅制御回路に結合されたスイッチング
素子とを有し、該スイッチング素子が導通および遮断を
交互に繰り返すことによって前記電源電圧より高い昇圧
電圧を出力する昇圧回路であり、前記スイッチング素子
は、初期動作期間中は前記ソフトスタートパルス信号に
より導通時間が徐々に長くなっていき当該ＤＣ／ＤＣ電
圧変換装置をソフトスタートさせ、一方安定動作時には
前記変調パルス信号により導通時間が制御されて所定の
昇圧電圧をもたらすことを特徴とする昇圧回路と； 該
昇圧回路の出力と前記出力端子との間において、並列接
続された整流素子とスイッチング素子とを有するゲート
回路と； 該ゲート回路に接続され、初期動作期間中に
おいて前記ゲート回路のスイッチング素子を遮断し、か
つ、安定動作中には前記ゲート回路の前記スイッチング
素子を介して前記昇圧回路側から前記出力端子側へと電
流を流すように制御するステップアップ回路と； から
構成され、初期動作期間中には前記出力端子側から前記
昇圧回路側への電流逆流を阻止し、一方、安定動作中に
は前記昇圧回路から前記出力端子側へと効率よく電流を
通過させることを特徴とする。
【００１９】
【作用】ソフトスタートパルス信号および変調パルス信
号によってスイッチング素子導通・遮断を繰り返すと、
インダクタ素子に蓄積されたエネルギーにより、電流が
ゲート回路を通って出力端子側へと流れ込む。こうして
昇圧された出力電圧が出力端子から取り出される。初期
動作期間中はゲート回路のスイッチング素子がオフされ
て出力端子側から昇圧回路側への電流の逆流が防止さ
れ、安定動作中には昇圧回路から出力端子側へと効率よ
く電流を通過させることができる。
号によってスイッチング素子導通・遮断を繰り返すと、
インダクタ素子に蓄積されたエネルギーにより、電流が
ゲート回路を通って出力端子側へと流れ込む。こうして
昇圧された出力電圧が出力端子から取り出される。初期
動作期間中はゲート回路のスイッチング素子がオフされ
て出力端子側から昇圧回路側への電流の逆流が防止さ
れ、安定動作中には昇圧回路から出力端子側へと効率よ
く電流を通過させることができる。
【００２０】
【実施例】図５は本発明の一実施例を説明するための電
圧変換装置の簡略回路図である。図５において、ＤＣ／
ＤＣ電圧変換装置５が、マンガン電池、アルカリ電池、
水銀電池、ニッカド電池などの電池による直流電源電圧
Ｖddを受け、それを昇圧して、出力電圧Ｖo として出
力端子５８に出力する。
圧変換装置の簡略回路図である。図５において、ＤＣ／
ＤＣ電圧変換装置５が、マンガン電池、アルカリ電池、
水銀電池、ニッカド電池などの電池による直流電源電圧
Ｖddを受け、それを昇圧して、出力電圧Ｖo として出
力端子５８に出力する。
【００２１】電源電圧Ｖddが供給されている昇圧回路３
０において、インダクタ素子であるコイル３２の一端が
電源電圧ライン３１に接続され、他端がスイッチング素
子であるＭＯＳＦＥＴトランジスタ３４のドレインに接
続されている。ＦＥＴトランジスタ３４のソースは接地
され、ゲートはアンド回路２の出力に接続される。ダイ
オード３６のカソードがトランジスタ３４のドレイン
に、アノードがソースにそれぞれ接続されている。ＭＯ
Ｓトランジスタ３４は、高いゲート電圧を印加すること
によって低オン抵抗を得るために、例えばモトローラ社
製のＬＤ・ＭＯＳトランジスタなどのパワーＭＯＳトラ
ンジスタを用いることができる。ここでは一段だけの昇
圧回路を示したが、二段の昇圧回路を用いて、安定起動
と効率的動作の両方を兼ね備えるように構成しても良
い。
０において、インダクタ素子であるコイル３２の一端が
電源電圧ライン３１に接続され、他端がスイッチング素
子であるＭＯＳＦＥＴトランジスタ３４のドレインに接
続されている。ＦＥＴトランジスタ３４のソースは接地
され、ゲートはアンド回路２の出力に接続される。ダイ
オード３６のカソードがトランジスタ３４のドレイン
に、アノードがソースにそれぞれ接続されている。ＭＯ
Ｓトランジスタ３４は、高いゲート電圧を印加すること
によって低オン抵抗を得るために、例えばモトローラ社
製のＬＤ・ＭＯＳトランジスタなどのパワーＭＯＳトラ
ンジスタを用いることができる。ここでは一段だけの昇
圧回路を示したが、二段の昇圧回路を用いて、安定起動
と効率的動作の両方を兼ね備えるように構成しても良
い。
【００２２】のこぎり波発生回路１０ののこぎり波出力
ＳＴがソフトスタート回路２０に入力され、ソフトスタ
ート回路２０のパルス出力Ｐ1がアンド回路２の一方の
入力に接続される。ソフトスタート回路２０のパルス出
力Ｐ1は、図３に示すように、パルス幅が徐々に増大し
ていく。これは、安定した初期動作を開始するために必
要なことである。アンド回路２の出力は、トランジスタ
３４のゲートに入力される。
ＳＴがソフトスタート回路２０に入力され、ソフトスタ
ート回路２０のパルス出力Ｐ1がアンド回路２の一方の
入力に接続される。ソフトスタート回路２０のパルス出
力Ｐ1は、図３に示すように、パルス幅が徐々に増大し
ていく。これは、安定した初期動作を開始するために必
要なことである。アンド回路２の出力は、トランジスタ
３４のゲートに入力される。
【００２３】コイル３２とＭＯＳトランジスタ３４のド
レインとの接続点３３には、ゲート回路のダイオード４
６のアノードおよびＭＯＳＦＥＴトランジスタ４４のソ
ースが接続される。ダイオード４６は、順方向降伏電圧
の小さいショットキダイオードを使うのが好ましい。ダ
イオード４６のカソードおよびトランジスタ４４のドレ
インから得られる昇圧出力が平滑回路５０に供給され
る。平滑回路５０で平滑されて得られた出力電圧Ｖo が
機器内の各電子回路に供給される。
レインとの接続点３３には、ゲート回路のダイオード４
６のアノードおよびＭＯＳＦＥＴトランジスタ４４のソ
ースが接続される。ダイオード４６は、順方向降伏電圧
の小さいショットキダイオードを使うのが好ましい。ダ
イオード４６のカソードおよびトランジスタ４４のドレ
インから得られる昇圧出力が平滑回路５０に供給され
る。平滑回路５０で平滑されて得られた出力電圧Ｖo が
機器内の各電子回路に供給される。
【００２４】アンド回路２の出力はまた、反転回路４お
よびステップアップ回路７０を介してトランジスタ４４
のゲートに入力される。
よびステップアップ回路７０を介してトランジスタ４４
のゲートに入力される。
【００２５】平滑回路５０からの出力電圧Ｖo はまた、
パルス幅制御回路６０にも供給される。パルス幅制御回
路６０は、のこぎり波発生回路１０からのこぎり波出力
ＳＴを受け、変調パルス信号Ｐ2 をアンド回路２の他方
の入力に供給する。変調パルス信号Ｐ2 は、図３に示す
ように、出力電圧Ｖo が大きくなると、ＬＯＷパルス
間隔が長くなるようになっている。アンド回路２のパル
ス出力Ｐ3は、ソフトスタート回路２０のパルス出力Ｐ1
とパルス幅制御回路６０からのパルス出力Ｐ2の両方が
ＨＩＧＨのときにＨＩＧＨとなる。
パルス幅制御回路６０にも供給される。パルス幅制御回
路６０は、のこぎり波発生回路１０からのこぎり波出力
ＳＴを受け、変調パルス信号Ｐ2 をアンド回路２の他方
の入力に供給する。変調パルス信号Ｐ2 は、図３に示す
ように、出力電圧Ｖo が大きくなると、ＬＯＷパルス
間隔が長くなるようになっている。アンド回路２のパル
ス出力Ｐ3は、ソフトスタート回路２０のパルス出力Ｐ1
とパルス幅制御回路６０からのパルス出力Ｐ2の両方が
ＨＩＧＨのときにＨＩＧＨとなる。
【００２６】次に、本発明の電圧変換装置５の動作につ
いて説明する。動作の説明にあたり、電圧変換装置５の
より具体的な回路を示した図６およびその動作タイミン
グチャートを示した図３を参照する。発振回路１２で発
生させたパルスを分周回路１４で分周して例えば約１２
８ＫＨｚの低周波繰り返しパルスを得る。のこぎり波発
生回路１６が、分周回路１４からの低周波信号を受け、
のこぎり波ＳＴ（図３参照）を発生させ、ソフトスター
ト回路２０内の演算増幅器２２の反転入力へと供給す
る。
いて説明する。動作の説明にあたり、電圧変換装置５の
より具体的な回路を示した図６およびその動作タイミン
グチャートを示した図３を参照する。発振回路１２で発
生させたパルスを分周回路１４で分周して例えば約１２
８ＫＨｚの低周波繰り返しパルスを得る。のこぎり波発
生回路１６が、分周回路１４からの低周波信号を受け、
のこぎり波ＳＴ（図３参照）を発生させ、ソフトスター
ト回路２０内の演算増幅器２２の反転入力へと供給す
る。
【００２７】一方、演算増幅器２２の非反転入力は、コ
ンデンサ２６の一端に接続される。コンデンサのこの一
端には、スイッチ２４および定電流源を介して電源電圧
Ｖddが供給される。コンデンサ２６の他端は接地され
る。定電流源とコンデンサ２６は積分回路を構成し、ス
イッチ２４がオンするとコンデンサ２６の充電が開始さ
れる。コンデンサ２６に蓄積された電圧Ｖ1がのこぎり
波電圧ＳＴを越えているときに、演算増幅器２２がＨＩ
ＧＨを出力する（図３参照）。のこぎり波電圧ＳＴは一
定の周期を有し、一方コンデンサ電圧Ｖ1は次第に大き
くなることから、演算増幅器２２の出力はパルス幅が漸
増していくパルス出力Ｐ1となる（図３参照）。このパ
ルス出力Ｐ1はアンド回路２を介して、昇圧回路３０の
ＭＯＳトランジスタ３４のゲートに入力される。発振回
路１２、分周回路１４、のこぎり波発生回路、ソフトス
タート回路２０への電源ラインは省略されているが、電
源ライン３１から供給することができる。
ンデンサ２６の一端に接続される。コンデンサのこの一
端には、スイッチ２４および定電流源を介して電源電圧
Ｖddが供給される。コンデンサ２６の他端は接地され
る。定電流源とコンデンサ２６は積分回路を構成し、ス
イッチ２４がオンするとコンデンサ２６の充電が開始さ
れる。コンデンサ２６に蓄積された電圧Ｖ1がのこぎり
波電圧ＳＴを越えているときに、演算増幅器２２がＨＩ
ＧＨを出力する（図３参照）。のこぎり波電圧ＳＴは一
定の周期を有し、一方コンデンサ電圧Ｖ1は次第に大き
くなることから、演算増幅器２２の出力はパルス幅が漸
増していくパルス出力Ｐ1となる（図３参照）。このパ
ルス出力Ｐ1はアンド回路２を介して、昇圧回路３０の
ＭＯＳトランジスタ３４のゲートに入力される。発振回
路１２、分周回路１４、のこぎり波発生回路、ソフトス
タート回路２０への電源ラインは省略されているが、電
源ライン３１から供給することができる。
【００２８】トランジスタ３４はアンド回路２から印加
された制御パルスに応答して、導通および遮断を繰り返
す。トランジスタ３４が導通（オン）すると電源ライン
３１からコイル３２およびトランジスタ３４を経由して
電流が流れるので、節点３３は低レベルの電圧（トラン
ジスタ３４のドレイン・ソース間電圧）となる。次に、
アンド回路２からのパルスがＬＯＷになり、トランジス
タ３４が遮断（オフ）するとコイル３２中の電流がその
まま流れ続けようとするが、トランジスタ３４およびダ
イオード３６の抵抗が大きいので誘導起電力が発生し、
節点３３には電源電圧Ｖddより高い電圧が発生する。こ
の誘導電圧がゲート回路４０を通って平滑回路５０に与
えられる。
された制御パルスに応答して、導通および遮断を繰り返
す。トランジスタ３４が導通（オン）すると電源ライン
３１からコイル３２およびトランジスタ３４を経由して
電流が流れるので、節点３３は低レベルの電圧（トラン
ジスタ３４のドレイン・ソース間電圧）となる。次に、
アンド回路２からのパルスがＬＯＷになり、トランジス
タ３４が遮断（オフ）するとコイル３２中の電流がその
まま流れ続けようとするが、トランジスタ３４およびダ
イオード３６の抵抗が大きいので誘導起電力が発生し、
節点３３には電源電圧Ｖddより高い電圧が発生する。こ
の誘導電圧がゲート回路４０を通って平滑回路５０に与
えられる。
【００２９】初期動作期間中の最初の段階においては、
電池電源からの出力電流を制限し過負荷を防止して安定
に動作を開始させるように、トランジスタ３４の導通期
間を短く（パルス信号のデューティ比を低く）しておい
て、１サイクル中に流れる電流量を小さくしなければな
らない。そして図３に示すように、ソフトスタート回路
２０によって、トランジスタ３４の導通期間を徐々に長
くしていく。それにともない、出力端子５８に現れる出
力電圧Ｖo がだんだん大きくなっていく。
電池電源からの出力電流を制限し過負荷を防止して安定
に動作を開始させるように、トランジスタ３４の導通期
間を短く（パルス信号のデューティ比を低く）しておい
て、１サイクル中に流れる電流量を小さくしなければな
らない。そして図３に示すように、ソフトスタート回路
２０によって、トランジスタ３４の導通期間を徐々に長
くしていく。それにともない、出力端子５８に現れる出
力電圧Ｖo がだんだん大きくなっていく。
【００３０】アンド回路２のパルス出力Ｐ3はまた、反
転回路４およびステップアップ回路７０を介してＦＥＴ
トランジスタ４４のゲートに入力されている。コンデン
サ２６の充電電圧Ｖ1が、ステップアップ回路７０内の
演算増幅器７２の非反転入力に供給されている。演算増
幅器７２の反転入力には第２基準電圧Ｖrf2 が与えられ
る。演算増幅器７２は、電圧Ｖ1がＶrf2 より大きいと
きに出力Ｖs をもたらし、アンド回路７４を開く。電圧
変換器５の初期動作が開始してスイッチ２４がオンして
から所定時間経過しＶ1がＶrf2 を越えるまでは、トラ
ンジスタ４４を遮断したままである。したがって、初期
動作期間中において従来技術で経験したような電流の逆
流を防止することができる。所望の順電流の方は、ダイ
オード１個の電圧降下分だけ損失はあるが、ダイオード
４６を通じて平滑回路５０へと流れることができ、図４
の実線で示すようなＩc が得られる。ソフトスタート期
間が終了し安定動作期間に入るころには、Ｖ1が十分大
きくなって、演算増幅器７２の出力Ｖs がアンド回路７
４をオンにする。その結果、アンド回路からのパルス出
力Ｐ3の反転信号がトランジスタ４４のゲートに接続さ
れ、トランジスタ４４がトランジスタ３４と逆位相でオ
ン・オフする。こうして、トランジスタ３４がオフのと
きには、トランジスタ４４はオンである。したがって、
コイル３２のインダクタンスにより誘起された高電圧に
より、電流が節点３３からトランジスタ４４を通って、
平滑回路５０へと流れ、平滑回路５０に高電圧が蓄積さ
れる。その後再びトランジスタ３４がオンすると、節点
３３は接地電圧にほぼ等しい電位になり、電源電圧Ｖdd
からコイル３２を通ってアースへと再び電流が流れる。
このときトランジスタ４４がオフとなっているので、平
滑回路５０側から昇圧回路側へと電流が流れない。この
ように、トランジスタ３４のオン／オフのサイクルを繰
り返して、平滑回路５０に昇圧した電荷を供給し続け
る。安定動作期間中においては、コイル３２により誘起
された電流Ｉc がダイオード４６ではなくオン抵抗の小
さいトランジスタ４４を流れるので、損失無く昇圧する
ことができる。
転回路４およびステップアップ回路７０を介してＦＥＴ
トランジスタ４４のゲートに入力されている。コンデン
サ２６の充電電圧Ｖ1が、ステップアップ回路７０内の
演算増幅器７２の非反転入力に供給されている。演算増
幅器７２の反転入力には第２基準電圧Ｖrf2 が与えられ
る。演算増幅器７２は、電圧Ｖ1がＶrf2 より大きいと
きに出力Ｖs をもたらし、アンド回路７４を開く。電圧
変換器５の初期動作が開始してスイッチ２４がオンして
から所定時間経過しＶ1がＶrf2 を越えるまでは、トラ
ンジスタ４４を遮断したままである。したがって、初期
動作期間中において従来技術で経験したような電流の逆
流を防止することができる。所望の順電流の方は、ダイ
オード１個の電圧降下分だけ損失はあるが、ダイオード
４６を通じて平滑回路５０へと流れることができ、図４
の実線で示すようなＩc が得られる。ソフトスタート期
間が終了し安定動作期間に入るころには、Ｖ1が十分大
きくなって、演算増幅器７２の出力Ｖs がアンド回路７
４をオンにする。その結果、アンド回路からのパルス出
力Ｐ3の反転信号がトランジスタ４４のゲートに接続さ
れ、トランジスタ４４がトランジスタ３４と逆位相でオ
ン・オフする。こうして、トランジスタ３４がオフのと
きには、トランジスタ４４はオンである。したがって、
コイル３２のインダクタンスにより誘起された高電圧に
より、電流が節点３３からトランジスタ４４を通って、
平滑回路５０へと流れ、平滑回路５０に高電圧が蓄積さ
れる。その後再びトランジスタ３４がオンすると、節点
３３は接地電圧にほぼ等しい電位になり、電源電圧Ｖdd
からコイル３２を通ってアースへと再び電流が流れる。
このときトランジスタ４４がオフとなっているので、平
滑回路５０側から昇圧回路側へと電流が流れない。この
ように、トランジスタ３４のオン／オフのサイクルを繰
り返して、平滑回路５０に昇圧した電荷を供給し続け
る。安定動作期間中においては、コイル３２により誘起
された電流Ｉc がダイオード４６ではなくオン抵抗の小
さいトランジスタ４４を流れるので、損失無く昇圧する
ことができる。
【００３１】平滑回路５０に流れ込んだ脈流電圧は、コ
ンデンサ５４、５６およびコイル５２によって平滑され
る。昇圧され平滑された出力電圧Ｖoは、出力端子５８
から取り出され、機器内の電子回路に供給されるととも
にパルス制御回路６０内の分圧抵抗器６１、６２に供給
される。
ンデンサ５４、５６およびコイル５２によって平滑され
る。昇圧され平滑された出力電圧Ｖoは、出力端子５８
から取り出され、機器内の電子回路に供給されるととも
にパルス制御回路６０内の分圧抵抗器６１、６２に供給
される。
【００３２】平滑回路５０からの出力電圧Ｖo は、パ
ルス幅制御回路６０内の抵抗器６１、６２によって分圧
され、演算増幅器６４の非反転入力に供給される。演算
増幅器６４の反転入力には抵抗器６３を介して第１基準
電圧Ｖrf1 が与えられる。分圧された非反転入力電圧と
第１基準電圧Ｖrf1 との差電圧が、抵抗６３、６５の抵
抗比によって定まる増幅率で増幅される。増幅された差
電圧が演算増幅器６６によってのこぎり波ＳＴの電圧と
比較され、パルスＰ2 （図３参照）が出力される。
ルス幅制御回路６０内の抵抗器６１、６２によって分圧
され、演算増幅器６４の非反転入力に供給される。演算
増幅器６４の反転入力には抵抗器６３を介して第１基準
電圧Ｖrf1 が与えられる。分圧された非反転入力電圧と
第１基準電圧Ｖrf1 との差電圧が、抵抗６３、６５の抵
抗比によって定まる増幅率で増幅される。増幅された差
電圧が演算増幅器６６によってのこぎり波ＳＴの電圧と
比較され、パルスＰ2 （図３参照）が出力される。
【００３３】出力電圧Ｖo が所定の目標電圧より高く
なると、トランジスタ３４のオン時間を短くする方向へ
パルス幅を制御する。すなわち、図３に示すようにパル
スＰ2 のＬＯＷの間隔が長くなり、このＬＯＷパルスが
アンド回路２をオフする。結果として得られるアンド回
路２の論理積出力Ｐ3は、図３に示すようになり、昇圧
回路３０の昇圧動作を制御して、所定の出力電圧が得ら
れる。このようにして負荷が変動しても出力電圧を一定
に保つように制御される。
なると、トランジスタ３４のオン時間を短くする方向へ
パルス幅を制御する。すなわち、図３に示すようにパル
スＰ2 のＬＯＷの間隔が長くなり、このＬＯＷパルスが
アンド回路２をオフする。結果として得られるアンド回
路２の論理積出力Ｐ3は、図３に示すようになり、昇圧
回路３０の昇圧動作を制御して、所定の出力電圧が得ら
れる。このようにして負荷が変動しても出力電圧を一定
に保つように制御される。
【００３４】パルス幅制御回路６０への電力は、図２で
は省略されているが、出力電圧Ｖoを供給することがで
きる。
は省略されているが、出力電圧Ｖoを供給することがで
きる。
【００３５】
【発明の効果】本発明に従えば、初期動作期間中におい
て平滑回路側から昇圧回路側への電流の逆流を防止する
ことができ、かつ、安定動作中には、効率よく昇圧する
ことができる。したがって、電圧変換器の安定な起動が
保障される。また、初期動作期間中において出力電圧を
確実に上げていくことができるので、電圧変換装置の始
動、すなわち目標電圧への到達時間を短縮することがで
きるとともに、始動の失敗を回避することができる。
て平滑回路側から昇圧回路側への電流の逆流を防止する
ことができ、かつ、安定動作中には、効率よく昇圧する
ことができる。したがって、電圧変換器の安定な起動が
保障される。また、初期動作期間中において出力電圧を
確実に上げていくことができるので、電圧変換装置の始
動、すなわち目標電圧への到達時間を短縮することがで
きるとともに、始動の失敗を回避することができる。
【図１】昇圧回路として従来から使用されている安定起
動型電圧変換装置のブロック図である。
動型電圧変換装置のブロック図である。
【図２】図１に示す電圧変換装置の詳細な回路図であ
る。
る。
【図３】電圧変換装置の各部信号波形を示すタイミング
チャートである。
チャートである。
【図４】コイルに流れる電流Ｉc を説明するグラフであ
る。
る。
【図５】本発明の一実施例を示すブロック図である。
【図６】図５に示す実施例の電圧変換装置の詳細な回路
図である。
図である。
５ ＤＣ／ＤＣ電圧変換装置 Ｖdd 電源電圧 Ｖo 出力電圧 ５８ 出力端子 Ｐ1 ソフトスタートパルス信号 ２０ ソフトスタート回路 Ｐ2 変調パルス信号 ６０ パルス幅制御回路 ３２ コイル ３４ ＦＥＴトランジスタ ３０ 昇圧回路 ４６ ダイオード ４４ ＦＥＴトランジスタ ４０ ゲート回路 ７０ ステップアップ回路
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭51−86721（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−174555（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−69584（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−56413（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02M 3/155
Claims (1)
- 【請求項１】 直流電源電圧を受け、それを昇圧して得
た出力電圧を出力端子に出力するＤＣ／ＤＣ電圧変換装
置であって： ソフトスタートパルス信号を出力するソフトスタート回
路； 前記出力電圧に帰還的に応答してパルス幅を変化させた
変調パルス信号を出力するパルス幅制御回路； 前記電源電圧に接続されたインダクタ素子と、それに直
列に接続されかつ前記ソフトスタート回路および前記パ
ルス幅制御回路に結合されたスイッチング素子とを有
し、該スイッチング素子が導通および遮断を交互に繰り
返すことによって前記電源電圧より高い昇圧電圧を出力
する昇圧回路であり、前記スイッチング素子は、初期動
作期間中は前記ソフトスタートパルス信号により導通時
間が徐々に長くなっていき、安定動作時には前記変調パ
ルス信号により導通時間が制御されて所定の昇圧電圧を
もたらす、ことを特徴とする昇圧回路； 該昇圧回路の出力と前記出力端子との間において、並列
接続された整流素子とスイッチング素子とを有するゲー
ト回路； 該ゲート回路に接続され、初期動作期間中には前記ゲー
ト回路のスイッチング素子を遮断するように制御するス
テップアップ回路； から構成され、初期動作期間中には前記出力端子側から
前記昇圧回路側への電流逆流を阻止し、安定動作中には
前記昇圧回路から前記出力端子側へと効率よく電流を通
過させることを特徴とするＤＣ／ＤＣ電圧変換装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26137991A JP3175227B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | Ｄｃ／ｄｃ電圧変換装置 |
| DE69216017T DE69216017T2 (de) | 1991-09-13 | 1992-09-08 | Gleichspannungswandler |
| EP92308117A EP0532263B1 (en) | 1991-09-13 | 1992-09-08 | DC/DC voltage converting device |
| US07/941,830 US5233508A (en) | 1991-09-13 | 1992-09-08 | Dc/dc voltage converting device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26137991A JP3175227B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | Ｄｃ／ｄｃ電圧変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0576167A JPH0576167A (ja) | 1993-03-26 |
| JP3175227B2 true JP3175227B2 (ja) | 2001-06-11 |
Family
ID=17361032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26137991A Expired - Fee Related JP3175227B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | Ｄｃ／ｄｃ電圧変換装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5233508A (ja) |
| EP (1) | EP0532263B1 (ja) |
| JP (1) | JP3175227B2 (ja) |
| DE (1) | DE69216017T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008041666A1 (fr) | 2006-10-02 | 2008-04-10 | Panasonic Corporation | Convertisseur cc/cc |
Families Citing this family (38)
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|---|---|---|---|---|
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| US5959493A (en) * | 1996-05-06 | 1999-09-28 | Cassista; Philip A. | Totem pole driver circuit |
| US5770939A (en) * | 1996-05-30 | 1998-06-23 | Motorola Inc. | Programmable amplitude ramp generator for automotive voltage regulators |
| AT408293B (de) * | 1996-07-11 | 2001-10-25 | Felix Dipl Ing Dr Himmelstoss | Schaltungen zur umformung von gleichspannungen in wechsel-, gleich- oder mischspannungen |
| US5742155A (en) * | 1996-11-25 | 1998-04-21 | Microchip Technology Incorporated | Zero-current start-up circuit |
| US6429709B1 (en) * | 1998-12-14 | 2002-08-06 | Semiconductor Components Industries Llc | Power converter circuit and method for controlling |
| US6198258B1 (en) | 1999-04-28 | 2001-03-06 | Rohm Co., Ltd. | DC-DC converter capable of soft starting function by slowly raising reference voltage |
| DE60014357T2 (de) * | 2000-07-18 | 2005-11-03 | Stmicroelectronics S.R.L., Agrate Brianza | Anlaufschaltung für Schaltnetzteile |
| JP3501226B2 (ja) * | 2001-08-29 | 2004-03-02 | トヨタ自動車株式会社 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| WO2003041251A1 (en) * | 2001-11-05 | 2003-05-15 | Shakti Systems, Inc. | Synchronous switched boost and buck converter |
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