JP3142360B2 - ＳｉＣ質耐火物原料とその調製方法、及び該耐火物原料を用いて得られるＳｉＣ質耐火物 - Google Patents
ＳｉＣ質耐火物原料とその調製方法、及び該耐火物原料を用いて得られるＳｉＣ質耐火物Info
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- Ceramic Products (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐熱衝撃性に優れたＳｉ
Ｃ質耐火物原料とその調製方法、及び該耐火物原料を用
いて得られるＳｉＣ質耐火物に関する。
Ｃ質耐火物原料とその調製方法、及び該耐火物原料を用
いて得られるＳｉＣ質耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭化珪素（ＳｉＣ）質耐火物は、優れた
耐熱性、耐火性から、工業上重要な地位を占めており、
例えば陶磁器焼成用の棚板、その他の焼成用治具、サヤ
などに多用されている。このようなＳｉＣ質耐火物の製
造方法として、従来、ＳｉＣ粒子に１０重量％程度の粘
土を混合して、混練・成形・焼成し、珪酸塩鉱物、例え
ば粘土鉱物によりＳｉＣ粒子を結合させてＳｉＣ耐火物
を製造する方法が知られている。これは、ＳｉＣ粒子を
窒化珪素からなる結合材により結合させたものであり、
高温での機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目
的としたものである。
耐熱性、耐火性から、工業上重要な地位を占めており、
例えば陶磁器焼成用の棚板、その他の焼成用治具、サヤ
などに多用されている。このようなＳｉＣ質耐火物の製
造方法として、従来、ＳｉＣ粒子に１０重量％程度の粘
土を混合して、混練・成形・焼成し、珪酸塩鉱物、例え
ば粘土鉱物によりＳｉＣ粒子を結合させてＳｉＣ耐火物
を製造する方法が知られている。これは、ＳｉＣ粒子を
窒化珪素からなる結合材により結合させたものであり、
高温での機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目
的としたものである。
【０００３】また、米国特許第２７５２２５８号明細書
には、ＳｉＣ粒子にＳｉを混合、成形した後、成形体を
非酸化性の窒素含有雰囲気下において焼成することによ
り、窒化珪素質のＳｉＣ質耐火物を製造することが開示
されている。このＳｉＣ質耐火物は、ＳｉＣ粒子を窒化
珪素からなる結合剤により結合させたものであり、高温
での機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目的と
したものである。
には、ＳｉＣ粒子にＳｉを混合、成形した後、成形体を
非酸化性の窒素含有雰囲気下において焼成することによ
り、窒化珪素質のＳｉＣ質耐火物を製造することが開示
されている。このＳｉＣ質耐火物は、ＳｉＣ粒子を窒化
珪素からなる結合剤により結合させたものであり、高温
での機械的強度、耐熱衝撃性を向上させることを目的と
したものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記し
たＳｉＣ粒子に粘土を混合して、製造されるＳｉＣ質耐
火物は、耐火度が低い粘土鉱物を粒界結合部としている
ため、高温での軟化変形や酸化が生じ易いという問題が
ある。また、米国特許第２７５２２５８号明細書に記載
の方法により製造されるＳｉＣ質耐火物にあっても、高
温で長時間使用時においてはＳｉＣ質耐火物の変形や膨
れ、あるいは割れが生じ、さらに被焼成物への着色等が
発生することが判明した。
たＳｉＣ粒子に粘土を混合して、製造されるＳｉＣ質耐
火物は、耐火度が低い粘土鉱物を粒界結合部としている
ため、高温での軟化変形や酸化が生じ易いという問題が
ある。また、米国特許第２７５２２５８号明細書に記載
の方法により製造されるＳｉＣ質耐火物にあっても、高
温で長時間使用時においてはＳｉＣ質耐火物の変形や膨
れ、あるいは割れが生じ、さらに被焼成物への着色等が
発生することが判明した。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来のＳｉ
Ｃ質耐火物の問題に鑑みて種々検討を行なった結果、特
定粒度のＳｉＣ粒子を用いて造粒すると特異な形態の造
粒粒子が得られ、この造粒粒子を用いて成形、焼成する
と、表層部と内層部のクリストバライト量がほぼ均一と
なって、高温使用時での変形や膨れを極力抑え、また割
れ等が生じなくなることを見出し、本発明に到達したも
のである。
Ｃ質耐火物の問題に鑑みて種々検討を行なった結果、特
定粒度のＳｉＣ粒子を用いて造粒すると特異な形態の造
粒粒子が得られ、この造粒粒子を用いて成形、焼成する
と、表層部と内層部のクリストバライト量がほぼ均一と
なって、高温使用時での変形や膨れを極力抑え、また割
れ等が生じなくなることを見出し、本発明に到達したも
のである。
【０００６】すなわち、本発明によれば、粒径１．５〜
５．０ｍｍのＳｉＣ粒子１０〜５０重量％と、粒径０．
１ｍｍ以下のＳｉＣ粒子７０〜１０重量％を含むＳｉＣ
粒子６０重量％以上に、補助結合剤、酸化防止剤を加
え、さらに２〜８重量％の水分と有機質結合剤とを加
え、平均粒径１０ｍｍ以下で、各造粒粒子の５０重量％
以上が、粒径１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子を包み込
んだ状態に形成され、かつ粒径１．０ｍｍ以下のみのＳ
ｉＣ粒子で構成される造粒粒子が全体の２５重量％以下
であるように造粒することを特徴とするＳｉＣ質耐火物
原料の調製方法、が提供される。上記において、粒径
１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子１０〜５０重量％と、
粒径０．１ｍｍ以下のＳｉＣ粒子７０〜１０重量％を含
むＳｉＣ粒子６０重量％以上に、補助結合剤、酸化防止
剤を加え、さらに２〜８重量％の水分と有機質結合剤と
を加えて混練した混練物の混練後の水分を１．５〜７重
量％とし、その後造粒するに際してさらに水分を添加す
ることが好ましい。さらに、造粒後の水分を２〜８重量
％とすることが好ましい。
５．０ｍｍのＳｉＣ粒子１０〜５０重量％と、粒径０．
１ｍｍ以下のＳｉＣ粒子７０〜１０重量％を含むＳｉＣ
粒子６０重量％以上に、補助結合剤、酸化防止剤を加
え、さらに２〜８重量％の水分と有機質結合剤とを加
え、平均粒径１０ｍｍ以下で、各造粒粒子の５０重量％
以上が、粒径１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子を包み込
んだ状態に形成され、かつ粒径１．０ｍｍ以下のみのＳ
ｉＣ粒子で構成される造粒粒子が全体の２５重量％以下
であるように造粒することを特徴とするＳｉＣ質耐火物
原料の調製方法、が提供される。上記において、粒径
１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子１０〜５０重量％と、
粒径０．１ｍｍ以下のＳｉＣ粒子７０〜１０重量％を含
むＳｉＣ粒子６０重量％以上に、補助結合剤、酸化防止
剤を加え、さらに２〜８重量％の水分と有機質結合剤と
を加えて混練した混練物の混練後の水分を１．５〜７重
量％とし、その後造粒するに際してさらに水分を添加す
ることが好ましい。さらに、造粒後の水分を２〜８重量
％とすることが好ましい。
【０００７】また、本発明によれば、各造粒粒子の５０
重量％以上が、粒径１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子を
包み込んだ状態に形成され、かつ粒径１．０ｍｍ以下の
みのＳｉＣ粒子で構成される造粒粒子が全体の２５重量
％以下であることを特徴とするＳｉＣ質耐火物原料、が
提供される。さらに本発明によれば、上記した特定の造
粒粒子からなるＳｉＣ質耐火物原料を用いて焼成された
焼結体であって、該焼結体の表層部と内層部におけるＳ
ｉＣに対するクリストバライト量の比（Ｃｒｉ／Ｓｉ
Ｃ）が２．０以下であることを特徴とするＳｉＣ質耐火
物、が提供される。
重量％以上が、粒径１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子を
包み込んだ状態に形成され、かつ粒径１．０ｍｍ以下の
みのＳｉＣ粒子で構成される造粒粒子が全体の２５重量
％以下であることを特徴とするＳｉＣ質耐火物原料、が
提供される。さらに本発明によれば、上記した特定の造
粒粒子からなるＳｉＣ質耐火物原料を用いて焼成された
焼結体であって、該焼結体の表層部と内層部におけるＳ
ｉＣに対するクリストバライト量の比（Ｃｒｉ／Ｓｉ
Ｃ）が２．０以下であることを特徴とするＳｉＣ質耐火
物、が提供される。
【０００８】
【作用】本発明のＳｉＣ質耐火物原料は、特定粒度のＳ
ｉＣ粒子を主原料とし、これに補助結合剤、酸化防止剤
を加え、さらに所定量の水と有機質結合剤を加えて混練
して得られた混練物を、造粒機によって、平均粒径１０
mm以下に造粒することにより調製されたものである。こ
のように調製された造粒粒子は、図１に示すように、個
々の造粒粒子（造粒体）３の５０重量％以上は、粒径
１．５mm以上のＳｉＣ粗粒子２の周囲を、１．５mmより
小さい粒径のＳｉＣ微粒子１が包み込むようにして造粒
粒子３が形成されたもので、しかも粒径１．０mm以下の
みの原料粒子で構成される造粒粒子は全体の２５重量％
以下となるように形成される。
ｉＣ粒子を主原料とし、これに補助結合剤、酸化防止剤
を加え、さらに所定量の水と有機質結合剤を加えて混練
して得られた混練物を、造粒機によって、平均粒径１０
mm以下に造粒することにより調製されたものである。こ
のように調製された造粒粒子は、図１に示すように、個
々の造粒粒子（造粒体）３の５０重量％以上は、粒径
１．５mm以上のＳｉＣ粗粒子２の周囲を、１．５mmより
小さい粒径のＳｉＣ微粒子１が包み込むようにして造粒
粒子３が形成されたもので、しかも粒径１．０mm以下の
みの原料粒子で構成される造粒粒子は全体の２５重量％
以下となるように形成される。
【０００９】このように造粒された耐火物原料を成形、
焼成する場合、例えば、図２に示すような板状成形体４
を焼成する場合に、焼成時の高温雰囲気ガスは矢印５の
ように板状成形体４を構成する各粒子の間を通り抜ける
ので、成形体を均一に焼成することができる。従って、
得られる焼結体は、表層部と内層部に物性の差のない均
質なものとなる。本発明においては、原料の混練に使用
する水分量としては２〜８重量％、好ましくは３〜６重
量％である。混練での水分量が２重量％以下では、造粒
体の強度が低く、型内に充填する際にくずれてしまい、
不都合であり、８重量％を超えると造粒時に機械への付
着が多くなり、原料収率が低下するため好ましくない。
焼成する場合、例えば、図２に示すような板状成形体４
を焼成する場合に、焼成時の高温雰囲気ガスは矢印５の
ように板状成形体４を構成する各粒子の間を通り抜ける
ので、成形体を均一に焼成することができる。従って、
得られる焼結体は、表層部と内層部に物性の差のない均
質なものとなる。本発明においては、原料の混練に使用
する水分量としては２〜８重量％、好ましくは３〜６重
量％である。混練での水分量が２重量％以下では、造粒
体の強度が低く、型内に充填する際にくずれてしまい、
不都合であり、８重量％を超えると造粒時に機械への付
着が多くなり、原料収率が低下するため好ましくない。
【００１０】また、原料混練後の混練物の水分量を１．
５〜７．０重量％、好ましくは２〜５重量％とし、造粒
するに際してさらに水分を好ましくは霧状に添加し、均
質な造粒体とする。この場合、造粒後の造粒体の水分量
としては２〜８重量％、好ましくは３〜６重量％であ
る。水分量が２重量％以下では、それを用いて成形する
ことが困難であるからである。さらにまた、造粒したＳ
ｉＣ質耐火物原料の粒度は、平均粒径１０mm以下、好ま
しくは５mm以下である。平均粒径が１０mmを超えると、
型内に原料を充填する時に粒をくずしてしまうことが多
く、均質充填ができなくなるため好ましくない。
５〜７．０重量％、好ましくは２〜５重量％とし、造粒
するに際してさらに水分を好ましくは霧状に添加し、均
質な造粒体とする。この場合、造粒後の造粒体の水分量
としては２〜８重量％、好ましくは３〜６重量％であ
る。水分量が２重量％以下では、それを用いて成形する
ことが困難であるからである。さらにまた、造粒したＳ
ｉＣ質耐火物原料の粒度は、平均粒径１０mm以下、好ま
しくは５mm以下である。平均粒径が１０mmを超えると、
型内に原料を充填する時に粒をくずしてしまうことが多
く、均質充填ができなくなるため好ましくない。
【００１１】本発明のＳｉＣ質耐火物原料の調製に使用
する補助結合剤としては、Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質、粘
土質、酸化防止剤にはＦｅ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｋ、Ｙ、Ｍ
ｇ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃａ、Ｖの酸化物等、また有機質結合
剤にはデキストリン、パルプ廃液、ＰＥＧ、メチルセル
ロース類、ＰＶＡ等が使用される。また、造粒体の作製
には、特にパン型の造粒機を使用することが好ましい
が、これに限定されない。
する補助結合剤としては、Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質、粘
土質、酸化防止剤にはＦｅ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｋ、Ｙ、Ｍ
ｇ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃａ、Ｖの酸化物等、また有機質結合
剤にはデキストリン、パルプ廃液、ＰＥＧ、メチルセル
ロース類、ＰＶＡ等が使用される。また、造粒体の作製
には、特にパン型の造粒機を使用することが好ましい
が、これに限定されない。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき更に詳しく説
明するが、本発明はこれらの実施例に限られるものでは
ない。 （実施例１）原料として、粒径５〜１．５mm、１．５〜
０．１mm、０．１mm以下のＳｉＣ粒子、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｓ
ｉＯ2 質の補助結合剤、および酸化防止剤（ＣａＯ＋Ｖ
2 Ｏ5 ）を表１に示すような割合で使用し、Ａ〜Ｆの組
成の原料を作製した。
明するが、本発明はこれらの実施例に限られるものでは
ない。 （実施例１）原料として、粒径５〜１．５mm、１．５〜
０．１mm、０．１mm以下のＳｉＣ粒子、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｓ
ｉＯ2 質の補助結合剤、および酸化防止剤（ＣａＯ＋Ｖ
2 Ｏ5 ）を表１に示すような割合で使用し、Ａ〜Ｆの組
成の原料を作製した。
【００１３】表１記載のＡ原料を使用し、これに表２記
載のように、有機質結合剤（メチルセルロース）０．５
重量％及び水を加えて混練し、水分量１．５重量％の混
練物を得、これをパン型造粒機によって造粒し、水分量
２．０重量％、平均粒径３．５mm、粒径１．５mm以上の
ＳｉＣ粒子を包み込んでいる造粒粒子が５０重量％、粒
径１．０mm以下のみの原料粒子で構成される造粒粒子が
全体の２５重量％であるＳｉＣ質耐火物原料たる造粒原
料を作製した。
載のように、有機質結合剤（メチルセルロース）０．５
重量％及び水を加えて混練し、水分量１．５重量％の混
練物を得、これをパン型造粒機によって造粒し、水分量
２．０重量％、平均粒径３．５mm、粒径１．５mm以上の
ＳｉＣ粒子を包み込んでいる造粒粒子が５０重量％、粒
径１．０mm以下のみの原料粒子で構成される造粒粒子が
全体の２５重量％であるＳｉＣ質耐火物原料たる造粒原
料を作製した。
【００１４】上記によって得られた耐火物原料の造粒原
料を使用し、この造粒原料を成形型内に収容し、成形型
を上下から押圧するとともに、成形型の上部に周波数が
５０Ｈｚで加速度が１００００Ｇの振動を与える振動成
形によって４００mm×３５０mm×１０mm（厚さ）の成形
体を作製した。この成形体を焼成炉で大気雰囲気中で、
室温から１４５０℃まで２９時間で昇温し、１４５０℃
で５時間保持して焼成した後、冷却して焼結体を得た。
得られた焼結体について、耐スポール温度、表層（表面
から３mm）：内層（表面から３〜７mm) のＳｉＣに対す
るクリストバライト比、嵩密度を測定した。その結果を
表３に示す。
料を使用し、この造粒原料を成形型内に収容し、成形型
を上下から押圧するとともに、成形型の上部に周波数が
５０Ｈｚで加速度が１００００Ｇの振動を与える振動成
形によって４００mm×３５０mm×１０mm（厚さ）の成形
体を作製した。この成形体を焼成炉で大気雰囲気中で、
室温から１４５０℃まで２９時間で昇温し、１４５０℃
で５時間保持して焼成した後、冷却して焼結体を得た。
得られた焼結体について、耐スポール温度、表層（表面
から３mm）：内層（表面から３〜７mm) のＳｉＣに対す
るクリストバライト比、嵩密度を測定した。その結果を
表３に示す。
【００１５】ここで、耐スポール温度は、焼結体の表面
積の７０％に厚さ１０mmのアルミナタイルを載せ、一定
温度の炉で加熱後引き出してクラックの有無を検査し、
クラックが発生した温度を耐スポール温度とした。ま
た、ＳｉＣに対するクリストバライト比は、クリストバ
ライトのＸ線ピーク（２１．９°）／ＳｉＣのＸ線ピー
ク（３４．１°）により求めた。なお、Ｘ線ピークはＣ
ｕのＫαを利用した２θとした。嵩密度については、４
００mm×３５０mm×１０mm（厚さ）の成形体を図３のよ
うに９等分し、Ａ部を中央部、 Ｂ＝（Ｂ1 ＋Ｂ2 ＋Ｂ
3 ＋Ｂ4 ）／４とし、Ｂ部を端部とし、それぞれの嵩密
度とした。
積の７０％に厚さ１０mmのアルミナタイルを載せ、一定
温度の炉で加熱後引き出してクラックの有無を検査し、
クラックが発生した温度を耐スポール温度とした。ま
た、ＳｉＣに対するクリストバライト比は、クリストバ
ライトのＸ線ピーク（２１．９°）／ＳｉＣのＸ線ピー
ク（３４．１°）により求めた。なお、Ｘ線ピークはＣ
ｕのＫαを利用した２θとした。嵩密度については、４
００mm×３５０mm×１０mm（厚さ）の成形体を図３のよ
うに９等分し、Ａ部を中央部、 Ｂ＝（Ｂ1 ＋Ｂ2 ＋Ｂ
3 ＋Ｂ4 ）／４とし、Ｂ部を端部とし、それぞれの嵩密
度とした。
【００１６】（実施例２〜１０）実施例１と同じ方法に
より、表２に示す条件で造粒原料を作製し、次いで、実
施例１と同様の方法で成形、焼成して焼結体を作製し、
その焼結体について、実施例１と同様の方法で耐スポー
ル温度、表層（表面から３mm）：内層（表面から３〜７
mm) のＳｉＣに対するクリストバライト比、嵩密度の測
定を行なった。その結果を表３に示す。
より、表２に示す条件で造粒原料を作製し、次いで、実
施例１と同様の方法で成形、焼成して焼結体を作製し、
その焼結体について、実施例１と同様の方法で耐スポー
ル温度、表層（表面から３mm）：内層（表面から３〜７
mm) のＳｉＣに対するクリストバライト比、嵩密度の測
定を行なった。その結果を表３に示す。
【００１７】（比較例１〜２）原料として表１記載のＦ
及びＤ原料を使用し、表２に示す条件で造粒原料を作製
し、実施例１と同様の方法で焼結体を作製し、その焼結
体について、実施例１と同様の方法で、耐スポール温
度、表層（表面から３mm）：内層（表面から３〜７mm)
のＳｉＣに対するクリストバライト比、嵩密度を測定し
た。その結果を表３に示す。
及びＤ原料を使用し、表２に示す条件で造粒原料を作製
し、実施例１と同様の方法で焼結体を作製し、その焼結
体について、実施例１と同様の方法で、耐スポール温
度、表層（表面から３mm）：内層（表面から３〜７mm)
のＳｉＣに対するクリストバライト比、嵩密度を測定し
た。その結果を表３に示す。
【００１８】（比較例３）原料として表１記載のＤ原料
を使用し、これに有機質結合剤（メチルセルロース）
０．５重量％、水分５重量％を加えて混練したものか
ら、造粒することなく、直接成形体を成形し、次いで実
施例１と同様の方法で焼結体を作製し、その焼結体につ
いて実施例１と同様の方法で測定を行なった。その結果
を表３に示す。
を使用し、これに有機質結合剤（メチルセルロース）
０．５重量％、水分５重量％を加えて混練したものか
ら、造粒することなく、直接成形体を成形し、次いで実
施例１と同様の方法で焼結体を作製し、その焼結体につ
いて実施例１と同様の方法で測定を行なった。その結果
を表３に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】 表３の結果より明らかなように、実施例１〜１０の焼結
体は、比較例１〜３の焼結体に比べて、耐スポール温度
が高く、表層部と内層部のＳｉＣに対するクリストバラ
イト量の比が低く、中央部と端部の嵩密度も差異が少な
く、高温時における特性が優れていることが分る。
体は、比較例１〜３の焼結体に比べて、耐スポール温度
が高く、表層部と内層部のＳｉＣに対するクリストバラ
イト量の比が低く、中央部と端部の嵩密度も差異が少な
く、高温時における特性が優れていることが分る。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の方法で調
製したＳｉＣ質耐火物原料を用いて得られる焼結体は、
耐スポール温度等の高温耐久性に優れ、材質が均質で安
定しているので、高温で長時間使用した場合においても
変形や膨れが殆どなく、割れ等も生じない等の優れた耐
熱衝撃性を有しており、例えば焼成用の棚板に好適に使
用することができる。
製したＳｉＣ質耐火物原料を用いて得られる焼結体は、
耐スポール温度等の高温耐久性に優れ、材質が均質で安
定しているので、高温で長時間使用した場合においても
変形や膨れが殆どなく、割れ等も生じない等の優れた耐
熱衝撃性を有しており、例えば焼成用の棚板に好適に使
用することができる。
【図１】本発明のＳｉＣ質耐火物原料たる造粒体の説明
図である。
図である。
【図２】本発明のＳｉＣ質耐火物原料を用いた成形体を
焼成する場合の説明図である。
焼成する場合の説明図である。
【図３】焼結体の中央部と端部の嵩密度を測定する場合
の説明図である。
の説明図である。
１ ＳｉＣ微粒子 ２ ＳｉＣ粗粒子 ３ 造粒粒子 ４ 板状成形体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 新川 善生 岐阜県可児郡御嵩町中2663の48番地 (56)参考文献 特開 昭62−83371（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−303882（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−834（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/565 - 35/577
Claims (5)
- 【請求項１】 粒径１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子１
０〜５０重量％と、粒径０．１ｍｍ以下のＳｉＣ粒子７
０〜１０重量％を含むＳｉＣ粒子６０重量％以上に、補
助結合剤、酸化防止剤を加え、さらに２〜８重量％の水
分と有機質結合剤とを加え、平均粒径１０ｍｍ以下で、
各造粒粒子の５０重量％以上が、粒径１．５〜５．０ｍ
ｍのＳｉＣ粒子を包み込んだ状態に形成され、かつ粒径
１．０ｍｍ以下のみのＳｉＣ粒子で構成される造粒粒子
が全体の２５重量％以下であるように造粒することを特
徴とするＳｉＣ質耐火物原料の調製方法。 - 【請求項２】 粒径１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子１
０〜５０重量％と、粒径０．１ｍｍ以下のＳｉＣ粒子７
０〜１０重量％を含むＳｉＣ粒子６０重量％以上に、補
助結合剤、酸化防止剤を加え、さらに２〜８重量％の水
分と有機質結合剤とを加えて混練した混練物の混練後の
水分を１．５〜７重量％とし、その後造粒するに際して
さらに水分を添加することを特徴とする請求項１記載の
ＳｉＣ質耐火物原料の調製方法。 - 【請求項３】 造粒後の水分を２〜８重量％とすること
を特徴とする請求項１または２記載のＳｉＣ質耐火物原
料の調製方法。 - 【請求項４】 各造粒粒子の５０重量％以上が、粒径
１．５〜５．０ｍｍのＳｉＣ粒子を包み込んだ状態に形
成され、かつ粒径１．０ｍｍ以下のみのＳｉＣ粒子で構
成される造粒粒子が全体の２５重量％以下であることを
特徴とするＳｉＣ質耐火物原料。 - 【請求項５】 請求項４のＳｉＣ質耐火物原料を用いて
焼成された焼結体であって、該焼結体の表層部と内層部
におけるＳｉＣに対するクリストバライト量の比（Ｃｒ
ｉ／ＳｉＣ）が２．０以下であることを特徴とするＳｉ
Ｃ質耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04067424A JP3142360B2 (ja) | 1992-03-25 | 1992-03-25 | ＳｉＣ質耐火物原料とその調製方法、及び該耐火物原料を用いて得られるＳｉＣ質耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04067424A JP3142360B2 (ja) | 1992-03-25 | 1992-03-25 | ＳｉＣ質耐火物原料とその調製方法、及び該耐火物原料を用いて得られるＳｉＣ質耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05270916A JPH05270916A (ja) | 1993-10-19 |
| JP3142360B2 true JP3142360B2 (ja) | 2001-03-07 |
Family
ID=13344523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04067424A Expired - Fee Related JP3142360B2 (ja) | 1992-03-25 | 1992-03-25 | ＳｉＣ質耐火物原料とその調製方法、及び該耐火物原料を用いて得られるＳｉＣ質耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3142360B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4414973A1 (de) * | 1994-04-29 | 1995-11-02 | Bayer Ag | Thermoplastische Formmassen, enthaltend mindestens ein sinterfähiges Keramik- oder Metallpulver, thermoplastisches Bindemittel oder ein Bindemittelgemisch und mindestens ein Antioxidans |
| JP4704111B2 (ja) * | 2005-06-01 | 2011-06-15 | 日本碍子株式会社 | 酸化物結合炭化珪素質材料 |
| JP7390272B2 (ja) * | 2020-09-30 | 2023-12-01 | 日本碍子株式会社 | 焼成用セッター |
-
1992
- 1992-03-25 JP JP04067424A patent/JP3142360B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05270916A (ja) | 1993-10-19 |
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