JP2653748B2

JP2653748B2 - ２０段クラスターミルのクラウン調整システム

Info

Publication number: JP2653748B2
Application number: JP5178266A
Authority: JP
Inventors: ジー．センジミアマイクル; ダブリュ．ターリィジョン
Original assignee: NITSUSHO IWAI KK; TEI SENJIMIA Inc
Current assignee: NITSUSHO IWAI KK; TEI SENJIMIA Inc
Priority date: 1992-07-20
Filing date: 1993-07-19
Publication date: 1997-09-17
Anticipated expiration: 2012-09-17
Also published as: US5481895A; JPH06210310A; EP0580291A1

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は１−２−３−４ロール配
列を有する２０段（２０−ｈｉｇｈ）クラスターミルに
係り、そして特に著しく減じられた横剛性を有しより複
雑なロールギャップ輪郭が達成されることを可能にする
支えベアリング組立体および第２の中間遊びロールの構
造における改良に係るものである。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】本発
明は米国特許第２１６９７１１号、第２１８７２５０
号、第２４７９９７４号、第２７７６５８６号および第
４２８９０１３号に開示されるごとき１−２−３−４ロ
ール配列を有する、金属ストリップの冷間圧延のために
使用される２０段クラスターミルであって、一般に“セ
ンジミア”ミル、“Ｚ”ミルまたは“センジミア”とし
て知られるものに関する。

【０００３】本発明は特に金属ストリップの幅を横切る
あらゆる点において均一の延伸を達成し、かくして均一
の緊張分布を可能にし、そして良好な平面度を有する金
属ストリップを提供するために、圧延ミルの輪郭を金属
ストリップの輪郭に形づくるための改良された手段に関
するものである。

【０００４】本発明が指向されるタイプのクラスターミ
ルにおいては、図１から図５に示されるように、圧延工
程間金属ストリップ８がその間を通過する１対の作業ロ
ールとしての圧延ロール１２は４個の第１の中間ロール
１３の一組によって支持され、これら中間ロール１３は
４個の被動ロール１５および２個の非被動遊びロール１
４から成る６個の第２の中間ロールの一組によって支持
される。第２の中間ロールはシャフト１８上に据付けら
れる複数のローラーベアリング３０からおのおの構成さ
れる８個の支え組立体によって支持される。シャフト１
８はその全長に沿って幾つかの間隔をおいてサドルによ
って支持される。各サドルはサドルリング３１およびサ
ドルシュー２９（これら部品は互いにボルト留めされ
る）から構成される。サドルシュー２９は米国特許第３
８１５４０１号に全般的に説明されるタイプの、ミルハ
ウジング１０の一連の部分穴内に配置される。

【０００５】支え組立体およびそれらの構成要素を図５
に示されるように呼称を付与することは普通の慣例であ
り、クラスターミルの操作者側即ちフロントから見たこ
の図面において、最も左の上の組立体は“Ａ”と呼称さ
れ、そしてミルに沿って時計回りに、残りの支え組立体
は“Ｂ”から“Ｈ”までの呼称をそれぞれ付与される。
この呼称付与の慣例は本明細書において踏襲され、その
ような呼称が支え組立体およびそれらの構成部品に対し
ともに適用される。

【０００６】一般に、すべての８個の支え組立体におけ
るサドルは、すべて、それぞれのシャフトに（図３で２
４で示されているのと同様に）キー留めされた偏心体と
しての偏心器２３を有し、そしてこれら偏心器はそれら
の外径上にサドルリング３１の孔と係合する支え面を設
けられ、それによって、それぞれのシャフトの回転はシ
ャフトおよびそれらに据付けられたベアリングの半径方
向運動を生じるようにされている。

【０００７】組立体Ａ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、ＧおよびＨの場
合、サドルは“プレーンサドル”として知られておりそ
して偏心器２３は直接にサドルリング３１内に据付けら
れそしてそれぞれのシャフトが回転されるにつれてサド
ルリング３１内で摺動する。そのような場合、摺動面間
の摩擦が大きいから、シャフトは荷重下（即ち、圧延
中、換言すれば、圧延間（以下同））においては調整さ
れない。Ａ、Ｄ、ＥおよびＨシャフト偏心器は“側偏心
器”として知られる。これらシャフトを回転させてベア
リングの半径方向位置を調整することによりロール１２
から１５上の摩耗を吸収ないし補償する。

【０００８】ＦおよびＧシャフト偏心器（偏心体）は
“下ねじ締め（圧下）偏心器”として知られる。Ｆおよ
びＧシャフトおよびそれらの偏心器の回転はやはりロー
ル摩耗を補償ないし吸収するのに使用され得るが、下圧
延ロール１２の頂面のレベルを調整するのによりしばし
ば使用される。これは“パスライン高さを調整するこ
と”または“パスライン調整”として知られる。

【０００９】組立体ＢおよびＣの場合において、サドル
は“ローラーサドル”として知られる。小型ミル（クラ
ウン調整装置を有しない）の場合、単一列のローラ（図
３に３７で示されるものと同様）が各偏心器２３の外側
と、組み合うサドルリング３１の内側との間に配置され
ることを例外として、構造はプレーンサドルのそれと同
じである。これはシャフトおよび偏心器（それらは図３
に示されるものに同様に一緒にキー留めされる）がサド
ルリング３１内で転動することを可能にする。従って摩
擦は荷重下で行われる調整にとって十分に小さい。この
調整は“上ねじ締め（上圧下）”または“ねじ締め”す
なわち“圧下”として知られそして荷重下でロールギャ
ップ（圧延ロール間のギャップ）調整するのに使用され
る。採用される方法は、当業者によく知られるように、
２個のダブルラック（図示されない）、即ち操作者側で
シャフトＢおよびＣ上の歯車２２と係合する一つおよび
駆動側でシャフトＢおよびＣ上の歯車２２と係合する一
つ（図４参照）、を使用することである。各ダブルラッ
クは直動油圧シリンダによって作動され、そして位置サ
ーボが油圧ピストンの位置を制御しそしてそれによって
ロールギャップを制御するのに使用される。

【００１０】比較的大きいミル（および比較的新式の小
型ミル）の場合、各サドル位置におけるシャフト、ベア
リングおよび偏心リングの半径方向位置の個別調整のた
めの用意が為される。この調整は“クラウン調整”とし
て知られそしてそれを達成するのに使用される先行技術
構造が図１から図４に全般的に示される。

【００１１】ＢおよびＣサドルにおいて、サドルリング
３１は、第２の組のローラ３３およびリング３４（その
外径はその内径に対して偏心している）がサドルリング
３１とローラ３７との間に配置され得るように、より大
きい直径の孔を設けられる。リング３４は“偏心リン
グ”として知られる。歯４０を有する歯車リング３８が
各偏心リング３４の各側に取付けられ、そして複数のリ
ベット３９が、歯車リング３８、偏心器２３、偏心リン
グ３４、サドルリング３１およびサドルシュー２９を、
２組のローラ３３および３７と共に、サドル組立体とし
て知られる一組立体として一緒に保持するように使用さ
れる。

【００１２】図１および図２に示されるように、ダブル
ラック４１がＢおよびＣサドル組立体の両方において各
歯車リング３８の歯４０の２組と係合するように各サド
ル位置において使用される。油圧シリンダ、またはモー
タ駆動されるジャッキ（図示せず）、がラックを並進さ
せるために各サドル位置において使用される。図４の例
においては、７個の独立した駆動装置が、各サドル位置
にそれぞれ１個あて、設置される。これらは“クラウン
調整”駆動装置として知られる。もし１個の駆動装置が
作動されるならば、そのダブルラック４１は垂直方向に
運動し、そして関連歯車リング３８および偏心リング３
４を回転させる。これはそこで偏心リング３４が回転す
るサドル位置におけるシャフトＢおよびＣ上の偏心器２
３の半径方向運動と、前記位置におけるロールギャップ
の対応する変化とを生じさせ、シャフト１８はこの局部
的調整を可能にするように曲がる。

【００１３】独立した複数の駆動装置が各サドル位置に
設置されるが、これら駆動装置による調整は各シャフト
１８の横剛性（即ち、曲げに対する抵抗）のために真に
独立してなされない。この横剛性は、圧下歯車としての
ねじ締め歯車２２間のシャフトの長さに沿って軸方向に
すべての偏心器２３およびベアリング３０の内輪として
の内リングを締付けて、実際上各シャフト１８の外側に
沿って管を形成することによって増大されるのであり、
それによりシャフトの剛性が大となり、シャフトの曲げ
がより一層困難にされる。この横剛性はあまりにも大き
くて、１つの駆動装置によって調整を行うと、その駆動
装置の位置から遠い位置にある駆動装置による調整に影
響を与えて、これを利かなくしてしまうようなことにも
なる。

【００１４】さらに、クラウン調整駆動装置の運転によ
って達成される支え組立体のいかなる輪郭も、支え組立
体ＢおよびＣと圧延ロールとの間の中間ロールの横剛性
の故に、ロールギャップにおいて完全には有効でない。
圧延ロール１２と第１の中間ロール１３の直径は比較的
小さいから、それらは可撓であり、従って問題を生じな
い。被動ロール１５は主として第１の中間ロール１３と
支え組立体ＡおよびＤ（またはＥおよびＨ）との間で力
を移転し、そして支え組立体ＢおよびＣ（またはＦおよ
びＧ）によって斜めに支持されるにすぎない。支え組立
体ＢおよびＣによって提供される支持力の主経路は上遊
びロール１４を通り、そして特にもし単純クラウン（即
ち単一湾曲）ではなくて二重または三重湾曲を有する輪
郭が企図されるならば、ＢおよびＣ支え組立体における
輪郭調整の効果を減衰させ得るのは、上遊びロール１４
の剛性である。

【００１５】実際上、先行技術は、図１から図４に示さ
れる手段はクラウン調整の手段であるが、該手段はミル
を“傾斜”させる、即ち、圧延ロールの一端において他
端におけるよりも大きいテーパ形状にされるロールギャ
ップを画成するのに使用され得ることが当業者によく知
られていることを教える。そのような“傾斜”はシャフ
ト１８の曲げを必要としないことに留意すべきである。

【００１６】本発明の目的は、新規の形式の支えシャフ
トおよび遊びロールであって先行技術の形式より著しく
小さい横剛性を有するものを提供することによってより
複雑なロールギャップ輪郭がそのようなミルにおいて達
成されることを可能にする手段を提供することと、支え
シャフトにおけるベアリングおよび偏心器のための新規
の取付手段であって横剛性の増大を生じさせないものを
提供することである。

【００１７】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、２０段
クラスターミルのための減少された横剛性を有するＢお
よびＣ支えベアリング組立体が提供される。

【００１８】すべての実施例において、ＢおよびＣ支え
ベアリング組立体は、おのおの、シャフト、複数の偏心
器であってシャフトに沿って互いに離されそしてシャフ
トに同位相にキー留めされたもの、および複数のローラ
ーベアリング（おのおの内輪としての内リング、複数の
ローラーおよび外輪としての外リングを有する）であっ
て偏心器間でシャフトに取付けられたものを有する。シ
ャフトはサドルによって支持され、各サドルはシューお
よびそれに取付けられたリングを有する。各サドルリン
グはシャフト偏心器の一つ、偏心リング、およびシャフ
ト偏心器と偏心リングとの間のローラーおよび偏心リン
グとサドルリングとの間の付加的ローラーを受容するよ
うにされた開口を有する。歯車リングがクラウン調整の
ため偏心リングの両側に取付けられる。また、シャフト
は最も外側の偏心器に隣接して圧下歯車としてのねじ締
め歯車をそれにキー留めされる。

【００１９】ＢおよびＣ支えベアリング組立体の横剛性
の減少は、ローラーベアリングとサドルをそれらがＢお
よびＣベアリング組立体のシャフトを中心として剛性の
管を形成しないように互いから離す手段を設けることに
よって達成される。各ローラーベアリングの中央部分に
かかる荷重をそのベアリングの長手方向の両端部分に伝
達するために、セグメント化された（すなわち、分割さ
れた）ブリッジ手段が設けられる。さらに、全部品（ロ
ーラーベアリング、偏心器、ブリッジ手段、および可撓
のスペーシング手段を含む）を一体に軸方向に連結する
ための、横曲げにおいて可撓である可撓連結手段が設け
られる。

【００２０】一実施例において、Ｏリングが各ベアリン
グ内輪としての内リングの各側と隣接偏心器との間にそ
れらの間にギャップ（すなわち、間隙）を形成するよう
に取付けられる。各ベアリング内リングは突出した支持
縁部分を形成するその内面に円周方向に延びるリング状
の凹所を有する。各偏心器はその各側へ延びそして各隣
接ベアリング内リングの突出縁部分を支持する取付リン
グに取付けられそしてそれにキー留めされる。各取付け
リングは偏心器と同位相を以てシャフトにキー留めされ
る。シャフトは二分の一以上直径を減少されそして長手
方向の外溝を有する。前記外溝は潤滑油をベアリングロ
ーラーへ導くためベアリング内リングの半径方向の穴と
接続している。

【００２１】第２の実施例は各取付リングおよびそのそ
れぞれの偏心器が一体単片構造を有することを除いて第
１の実施例と同様である。

【００２２】第３の実施例は偏心器の取付リングが排除
されそしてベアリング内リングの突出支持縁部分がシャ
フトに同位相にキー留めされた偏心器と同様にシャフト
に直接当接するようにシャフトの直径が増大されている
ことを除いて第１および第２の実施例と同様である。こ
の実施例のシャフト直径は約３０％減じられた。

【００２３】第４の実施例において、偏心器およびベア
リングはＯリングがそれらの間のスペーサとして働くこ
とを除いて本質的に在来的である。シャフトは実質的に
在来の直径を有するが、各端ベアリングの下の分離した
端セクションと各中間ベアリングの下の分離した中間セ
クションとの組立体から成る。これらシャフトセクショ
ンは管上に取付けられそしてＯリングによって分離され
る。シャフトセクションはさらに整合およびトルク伝達
のためにダウエル（すなわち、だぼ）によって互いに結
合される。また、シャフトは管、シャフトセクションお
よびベアリング内リングの半径方向の穴によってベアリ
ングローラーに接続される潤滑導管としても役立つ。シ
ャフトセクションは複数のキー溝を設けられ、それらキ
ー溝にねじ締め（すなわち、圧下）歯車および偏心器が
互いにそしてシャフトセクションに対する正しい特定の
向きを以てキー留めされる。

【００２４】最後の実施例は、シャフト組立体が２個の
大きな長手方向に延びる正反対のキーによって互いに結
合される複数のセクションに分割されることを除いて第
４の実施例と同様である。ばねがシャフトセクション間
にギャップを設けるためにシャフトセクション端に取付
けられる。中央潤滑通路が中空のスリーブとセクション
間のギャップを密閉するＯリングとによってシャフトセ
クションに設けられる。シャフトセクションおよびベア
リング内リングの半径方向の油穴がベアリングローラー
に達する。最も端の偏心器を除くすべての偏心器のポケ
ット内のばねが、これら偏心器と隣接ベアリング内リン
グとの間のギャップを保証する。ねじ締め歯車および偏
心器はシャフト組立体にそこに形成されたキー溝によっ
てキー留めされる。

【００２５】また、本発明は遊びロール本体を形成する
ための一連の互いに離された複数のリングを取付けられ
る中実で、横断方向に可撓性の心棒としての棒状のコア
を有する複合ロールの形式にされた第２の中間ロールの
遊びロールを設けることを意図する。各リングは単にそ
の短い部分がコアと接触し、それにより構造の横断方向
可撓性を保証するように一端からまたは両端から端ぐり
ないし座ぐりが設けられる。

【００２６】

【実施例】図４において、先行技術によるＢ支え組立体
が示される。Ｃ支え組立体は実質的に同じであることは
理解されるであろう。圧延ロール１２間の被加工物の変
形によって作業ロールとしての圧延ロール１２間に働く
圧延圧力Ｐの結果として生じる分力Ｕ（図５参照）は、
おのおの偏心器２３、偏心リング３４、サドルリング３
１、サドルシュー２９、ローラ３３、３７、歯車リング
３８およびリベット３９を有するサドル組立体、シャフ
ト１８およびベアリング３０をおのおの有する支え組立
体ＢおよびＣを介して、回転する遊びロール１４からミ
ルハウジング１０へ移転されなくてはならない（図１お
よび図２参照）。

【００２７】ベアリング３０は様々のタイプであり得る
が、すべてのタイプはローラ９２、内輪としての内リン
グ９１および外輪としての外リング９６を有する。ケー
ジ９３、９４およびスペーサリング９５が含まれる。全
タイプにおいて、外リング９６は厚肉断面すなわち大き
い半径方向の厚さを有する。それは単にその円周上の一
つまたは二つの点において荷重をかけられるに過ぎずそ
して厚肉断面は各列においてローラ９２間のより良い荷
重分担を可能にするからである。ベアリングは１、２、
３または４列ものローラ９２を有し得る。３列を有する
図示例が最も普通のタイプである。内リング９１は常に
薄肉断面、即ち小さい半径方向の厚さ、から作られる。
このことはローラ９２が可能なかぎり大きくされ得るこ
とを意味し、それにより、ベアリングの荷重能力を最大
化すことを可能にする。内リング９１はその全長にわた
ってシャフト１８によって完全に支持されるから、それ
が厚肉断面を有することを必要としない。

【００２８】原則的に、遊びロール１４からミルハウジ
ングへの要求荷重移転を達成するとともに、ねじ締め歯
車２２と偏心器２３との一緒の回転によって通常のねじ
締めが達成されることを可能にするために、下記諸機能
が本構成によって提供される。

【００２９】機能１：ベアリング３０と偏心器２
３のスペーシング−これはシャフト１８内にねじこまれ
るねじ４４によってきつく締付けられるクランプリング
４３を使用して、シャフト１８上においてスナップリン
グ４２に対してねじ締め歯車２２、ベアリング３０およ
び偏心器２３を締付けることによって達成される。

【００３０】機能２：各ベアリング３０内のロー
ラ９２の全列上の力を前記ベアリングの各側に移転する
ためのブリッジ装置。この目的はシャフト１８によって
達成される。

【００３１】機能３：各ベアリング３０の各側に
おける偏心器２３にベアリングの力を伝達するためのボ
ス装置。この目的はシャフト１８によって達成される。

【００３２】機能４：全偏心器２３と両ねじ締め
歯車２２とを整列して同相に据付けるための整合装置。
この装置はねじ締め歯車２２から全偏心器２３へ無視で
きるねじれを以てトルクを伝達するのに十分なねじり剛
性および強さを有しなくてはならない。この目的はその
全長にわたるキー溝２５にキー２４が嵌合することによ
ってシャフト１８によって達成される。前記キーはおの
おの偏心器２３またはねじ締め歯車２２と係合する。

【００３３】機能５：ねじ締め歯車２２に対し作
用するねじ締めラックの片持荷重を支えるビーム。この
目的はシャフト１８によって達成される。

【００３４】機能６：全部品を一緒に軸方向に固
定するための固定装置。この目的はシャフト１８によっ
て達成される。

【００３５】かくしてシャフト１８は数個の機能を遂行
することが容易に理解され得る。

【００３６】この組立体の効果的な輪郭制御を達成する
ために、シャフト１８は極めて撓みやすいことが必要と
される。しかし、このシャフト１８は偏心器およびねじ
締め歯車の回転中心に対し偏心的に働く力ＵおよびＶの
作用を支えるために極めて大きいトルクを伝達しなくて
はならない。従って、シャフト１８は普通はベアリング
３０の外径の約４４％から約４６％に近い直径を以て鍛
造合金鋼から作られそして極めてこわい。さらに、シャ
フトこわさは、上に説明されたように、シャフト１８に
一緒にきつく締付けられる偏心器２３および内リング９
１から構成される一連のリングによって増大される。

【００３７】この組立体はそのような高い横剛性を有す
るから、一般に単純曲りの輪郭、または偏心リングの回
転を用いる簡単な傾斜輪郭を達成することが可能である
にすぎない。曲率反転（変曲点）を含むより複雑な輪郭
を形成する試みは、曲げに対する組立体の抵抗によって
生じる調整駆動装置のストールによって一般に挫折する
であろう。

【００３８】そのようなミルで圧延されるストリップ上
に生じる最も厄介な平面度欠陥の或るものは、それらを
修正するために一層複雑なミル輪郭を必要とするから、
より複雑な輪郭が達成されることを可能にするため、支
え組立体の構造に、より大きい可撓性を付与することが
強く要望される。

【００３９】ベアリングの支持に必要な可撓性を達成す
るためには、前記諸機能は次ぎのように修正さるべきで
ある：

【００４０】機能１に関して、ベアリングと偏心器のス
ペーシングのため使用される手段は横曲げにおいてたわ
み自在でなくてはならない。

【００４１】機能２に関して、各ベアリング内のローラ
９２の全列上の力を各側に移転するブリッジ装置は分割
されなくてはならない、即ち、別々のブリッジ装置が各
ベアリングにおいて使用されなくてはならない。

【００４２】機能６に関して、固定装置は横曲げにおい
て可撓でなくてはならない。

【００４３】本発明の一実施例が図６に示される。この
実施例においては、ベアリングと偏心器のスペーシング
の機能（機能１）は、Ｏリング６７が各ベアリングの内
リング６１の各側と各偏心器６６との間に据付けられ、
従ってクランプねじ４４が締付けられた後、ギャップが
各ベアリング３０の両側において前記内リング６１と隣
接偏心器６６との間に残ることを除いて、先行技術（図
４）と同じ態様で達成される。これらＯリングは弾性で
あるから、シャフト６０は制限されることなしに自由に
曲がる。また、同じ機能を遂行するためにＯリング６７
に代えて波形座金または円板ばねを使用することも可能
である。

【００４４】ブリッジ機能（機能２）は図４の先行技術
による内リング９１に代えて、ベアリングのため新規の
内リング６１を作ることによって達成される。この内リ
ング６１は極めてより厚い壁によって形成され、従って
それをその両端において支持することが必要とされるに
すぎない。この支持（機能３）はベアリングの力を偏心
器６６に移転するリング６４によって提供される。これ
ら偏心器は図４の先行技術による偏心器２３と同様であ
るが、内リング６１の内径と合致するより小さい孔を有
する。内リング６１と偏心器６６はともにリング６４の
外径にぴったりと合うからである。

【００４５】シャフト６０はキー溝６３ａに係合してシ
ャフト６０の全長にわたって延びる単一のキー６３によ
ってねじ締め歯車２２およびリング６４にキー留めされ
ることによって整合機能（機能４）を提供する。リング
６４はキー６８によってそれらのそれぞれの偏心器６６
にキー留めされる。

【００４６】また、シャフト６０は各ねじ締め歯車２２
上にオーバーハング荷重を支えることによってビーム機
能（機能５）を提供する。

【００４７】潤滑油がシャフト６０の一端部の穴７１を
通じてベアリング３０に供給される。穴７１はシャフト
６０内の半径方向の穴７２と接続し、そして潤滑油はこ
れら穴を通ってヘッダー７７の内部へ流れ、そしてヘッ
ダー７７からシャフト６０内の付加溝６２（キー溝６３
ａと同様）を通って流れ、次いで内リング６１の半径方
向の穴７３を通ってベアリングのローラ９２に達する。

【００４８】図７の実施例は、図６のリング６４および
偏心器６６が一体に作られて新規の端部と中間の偏心器
７４、７５とを形成し、かくして図６のキー６８を排除
することを例外として、図６のそれと同様である。これ
ら新規の偏心器は機能３をそれらの通常の偏心機能と統
合し、従ってベアリング荷重はベアリングの内リング６
１から偏心器７４、７５へ直接に移転され得る。図６お
よび図７の実施例においては、軸方向締付け力が内リン
グ６１の回転を防ぐのに十分でないから、ピン７８がそ
のような回転を防ぐために使用される。

【００４９】図６および図７の実施例において、シャフ
ト６０は極めて細い。それは図４の先行技術によるシャ
フト１８の二分の一以下である。高荷重を受けさせられ
るミルにおいては過度に捩れる可能性がある。そのよう
な場合には、図８の実施例が採用されるであろう。この
実施例においては、内輪としての内リング６１は図６ま
たは図７の実施例において使用されるそれらと同じであ
り、そして機能２（即ち、ベアリングの中央部分から軸
線方向の端部分へのブリッジング）を遂行する。また、
偏心体としての偏心器６６およびキー６８は図６のそれ
らと同じである。ボス機能（機能３）は同じ直径を有す
る内リング６１および偏心器６６の孔に嵌合するような
寸法に作られたシャフト８０によって提供される。内リ
ング６１の孔内の凹所８２は、シャフト８０が内リング
６１によって曲げに抵抗されないこと、及び内リング６
１がベアリング荷重をベアリングの軸線方向の端部分へ
伝達するときブリッジ機能を提供し、シャフト８０が内
リング６１から偏心器６６へ剪断荷重を移転する（そし
てかようにしてボス機能を提供する）ことを保証する。

【００５０】他の実施例の場合と同じように、０リング
が内リング６１と偏心器６６との間に可撓のスペーサを
形成し、それぞれの部品間に小さいギャップ（すなわ
ち、間隙）を保証し、シャフト８０上の全部品４３、２
２、６６、６１、８４を一体的に可撓性をもって連結す
るため、クランプねじ４４がスナップリング８５に対し
て締付けられた後、組立体が自由に曲がることを可能に
する。

【００５１】ピン７８が内リング６１の回転を阻止する
ため使用される。軸方向締付け力はこれを保証するには
十分でないからである。また、シャフト８０はその概ね
全長にわたって延びるキー溝８６および偏心器６６およ
びねじ締め歯車２２をそれぞれシャフト８０上に位置決
めするキー６８、８３によって整合機能（機能４）を提
供する。さらに、シャフト８０はねじ締め歯車２２に働
くオーバーハング荷重を支えるためビーム機能（機能
５）を提供する。図６および図７の実施例におけるがご
とく、キー溝８６と同じ寸法の付加スロット８７を設け
られ、これらスロット８７はシャフト８０の一端部の穴
７１から内リング６１の半径方向の穴７３まで潤滑油の
ための流路を設けるため使用される。

【００５２】図６および図７の実施例はシャフトの直径
の５０％を少し超える削減を達成し、従って２^４すなわ
ち１６倍可撓性を増加させる。図６および図７のシャフ
ト６０は図４のシャフト１８の直径の半分より小さい
が、少なくとも高荷重下のミルの場合、シャフト６０は
荷重下で過度に捩れるかもしれない。図８の実施例は図
４のシャフト１８の直径の７０％のシャフト径を有し、
従って（１／０．７）^４即ち４倍可撓性を増し、一方、
６図および７図のシャフト６０より小さい捩れを生じ
る。

【００５３】図６、図７および図８の実施例において、
図４の先行技術によるシャフト１８の半径方向の潤滑油
の穴９７および溝９８はこれらによって生じる応力集中
を回避するため除かれる。図４の中心の穴９９も必要と
されない。上に説明されたように、ベアリングに送られ
る油はシャフトの外側のキースロットを通じて供給され
る。単一のキー溝が何れにせよ必要とされるから、油流
のための付加スロットはシャフトにおける最大応力の増
加を生じない。

【００５４】図９の実施例において、ベアリングの内リ
ングは図４の先行技術による組立体におけるがごとく薄
壁によって形成される。ブリッジ機能（機能２）は各端
ベアリングの下でセクション１０１、１０２に、そして
各中間ベアリングの下でセクション１０４に軸方向に分
割されるシャフトの短セクションによって提供される。
これらセクションはシャフトセクションからシャフトセ
クションへ、したがって、図４の先行技術によるねじ締
め歯車２２および偏心器２３と同じであるねじ締め歯車
２２から偏心器２３へ、トルクを伝達するためにダウエ
ル１０３を使用して一緒にピン留めされる。

【００５５】シャフトセクション１０１、１０２および
１０４は管１０５によって一緒に結合される。管１０５
は各端部にねじを切られ、その上にナット１０８が螺合
される。これらシャフトセクションは、ナット１０８が
完全に締付けられたとき隣接シャフト端間に小さいギャ
ップが残るようにして、シャフトセクション間に可撓継
目を構成するＯリング１０９によって分離される。管１
０５は栓１０７によって一端において閉塞され、そして
潤滑油が管１０５の他端から管１０５を通ってそして管
１０５の半径方向の穴１１５およびシャフトセクション
１０１、１０２および１０４の半径方向の穴９７を通じ
てベアリングへ給送される。

【００５６】シャフトセクション１０１、１０２および
１０４はおのおのキー溝１１１を設けられ、そしてキー
１１０および１１６が偏心器２３およびねじ締め歯車２
２を互いに対しそしてシャフトに対しそれぞれ正確な特
定方向に位置決めするために使用され、そしてまた隣接
シャフトを一線に位置決めするのに役立つ。ベアリング
の内リング９１は薄壁によって形成されるから、各キー
溝１１１の内リングの下に位置する部分に充填材１１２
を使用する先行技術の慣行が採用される。それぞれのシ
ャフトセクションに対して充填材がねじ１１３によって
固定される。

【００５７】他の実施例の場合と同様に、Ｏリング６７
が、内リング９１と偏心器２３との間に可撓スペーサを
形成し、それぞれの部品間に小さいギャップを保証し、
クランプねじ４４が全部品４３、２２、２３、９１をシ
ャフト上に固定するためスナップリング１１４に対して
締付けられた後、組立体が自由に曲がることを可能にす
る。ピン７８が内リング９１をキー１１０に固定するこ
とによって内リング９１の回転を阻止するように使用さ
れる。

【００５８】図１０および図１１には本発明の他の一実
施例が示される。この実施例においては、シャフトは図
９の実施例と同様に数個のセクションに分割される。こ
れらセクションは端シャフトセクション１３０、１３２
と、それらの間に同軸に取付けられた４個の内シャフト
セクション１３１とを含む。これらシャフトセクション
はシャフト組立体の実質的に全長にわたって延びる２本
の大きなキー１４６によって一緒に結合される。割りリ
ング１３５が端シャフトセクション１３２の溝に嵌合し
そしてボルト１３７（その１本が図１０に示される）を
使用してキー１４６にボルト留めされる。キー１４６の
他端において、保持器１３４が肩ねじ、その一つが１０
図に１３６を以て示される、を使用して端シャフトセク
ション１３０端とキー１４６の端とに固定される。キー
１４６が荷重下で曲がるにつれてシャフトセクションと
キー１４６との間の相対運動を吸収するために円板ばね
１４９が肩ねじ１３６の頭の下に据付けられる。これに
よってシャフトセクションは互いに結び付けられる。隣
接シャフトセクション端内のポケットに据付けられるば
ね１４３が、隣接シャフトセクション端間のギャップが
実質的に同等であることを保証するために使用される。
これらギャップは通常は約０．５ｍｍに設定される。キ
ー１４６は隣接シャフトセクション間の継目の区域に短
いレリーフ１５０を設けられる。これはクラウン調整が
隣接シャフトセクションを互いとの整列から脱するよう
に運動させるときキー１４６が曲がるのを許すためであ
る。

【００５９】中央油潤滑穴１４８がシャフトセクション
を貫いて設けられ、そしてＯリング１４２を取付けられ
た中空のスリーブ１４１が隣接シャフトセクション間の
ギャップを密閉するが潤滑油がシャフトセクション間を
流れるのを許すように使用される。半径方向の油穴９７
が中央油潤滑穴１４８からベアリング３０へ潤滑油を給
送する。

【００６０】サドル組立体およびベアリングは示される
順序でシャフトセクション組立体上に組立てられる。ま
ず、右のねじ締め歯車２２がボルト１３８によって端シ
ャフトセクション１３２に固定される。ボルト１３８は
それを端シャフトセクション１３２の溝に位置される割
りリング１３５に結合する。

【００６１】ボルト１４０を使用して左側において端シ
ャフトセクション１３０に結合された保持板１３９が、
左のねじ締め歯車２２、すべてのシャフトおよびベアリ
ングを一緒に締付ける。締付け力は中央の偏心器１４７
内の好適なポケット内に嵌装されるばね１４５によって
決定される。これら偏心器１４７はそれらが約０．５ｍ
ｍ狭くそして前記ポケットを有することにおいて偏心器
２３と異なる。ボルト１４０が完全に締付けられたと
き、約０．２５ｍｍのギャップが各偏心器１４７の各側
に存在し、これはばね１４５によって保証される。

【００６２】全シャフトセクションの全長に沿って延び
る第３のより小さいキー溝１１１ａが設けられる。これ
は図４の先行技術によるキー溝２５に相当し、そしてね
じ締め歯車２２および偏心器２３が、キー溝１１１ａに
取付けられたキー１１６ａおよび１１０ａを使用してシ
ャフト組立体にキー留めされる。先行技術におけるがご
とく、充填材１１２がキー溝１１１ａが内リング９１を
通過する区域においてキー溝１１１ａを充填するのに使
用される。内リング９１の回転を阻止するためにピン手
段が設けられる。これらピン手段は図１０においては明
瞭化のため除かれているが、それらは図８または図９を
参照して例示されそして説明されたタイプであり得る。

【００６３】この実施例においては、機能１（偏心器と
ベアリングの間隔保持）は、偏心器１４７およびベアリ
ング３０をシャフト組立体の適所に確保するボルト１４
０を締付けることによって各ベアリングおよび隣接偏心
器において生じさせられる圧縮力によって各ベアリング
の各側と隣接偏心器との間のギャップを実質的に同等化
するばね１４５によって達成される。

【００６４】ブリッジ装置（機能２）およびボス装置
（機能３）はシャフトセクション１３０、１３１、１３
２およびキー１１６ａ、１１０ａによって構成される。

【００６５】整合装置（機能４）もシャフトセクション
１３０、１３１および１３２と協働してキー１４６によ
って構成される。

【００６６】ビーム装置（機能５）は左端においてシャ
フトセクション１３０によってそして右端においてシャ
フトセクション１３２によってそれぞれ構成される。

【００６７】固定装置（機能６）はキー１４６によって
構成される。

【００６８】この実施例は可撓のスペーシング手段（機
能１）、可撓の固定装置（機能６）および分離したブリ
ッジ装置（機能２）の諸要求を満たすことは明らかに認
められ得る。

【００６９】図６から図１１の実施例の共通の特徴は：
ベアリングの中央から端側へ荷重を移転するため各ベア
リングに配置される分離したブリッジ手段であって個々
の偏心リング３４の回転によって生じる隣接偏心器の独
立した半径方向運動に追随するため傾斜し得るもの；お
よびベアリング内リングと偏心器がそれらが互いに締付
けられるとき剛管を形成するのを防ぐ可撓の締付け手段
を有することである。

【００７０】１−２−３−４配列の２０段ロールクラス
ターを示す図５が検討されそしてＢおよびＣ支え組立体
の輪郭変更の効果が考慮されるとき、そのような輪郭変
更は、もしロール１４、１３および１２がＢおよびＣ支
え組立体の輪郭に従うように曲がるならば、圧延ロール
１２間で圧延される加工物に単に移転され得ることが理
解され得る。

【００７１】第１の中間ロール１３および圧延ロール１
２は極めて細く従って圧延力の作用下で容易に曲がる。
しかし、第２の中間ロール即ち遊びロール１４は大きい
直径を有し従って比較的剛性である。

【００７２】図１２において、本発明は、もう一つの局
面において、遊びロール１４のための可撓性を増すのに
使用され得ることが示される。先行技術による一体鍛造
ロールに代えて、ロール本体の全長を貫いて延びそして
両端においてロールネックを形成するように延びる一体
の心棒としてのコア１２０であってそのまわりに一連の
リング１２１がロール本体を形成するように焼きばめさ
れるものから構成される複合ロールが採用される。これ
らリング１２１は端ぐり１２２を設けられ、従って各リ
ング１２１の短部分のみがコア１２０上に嵌合する。こ
のようにして、コア１２０はその全長の大部分にわたっ
て自由に曲がる。これと同じことは端ぐり１２２に代え
てレリーフ（すなわち、逃げ）をコアに形成する（図示
せず）ことによっても達成され得る。コア１２０はトル
クを伝達することを全く要求されないから、それは極め
て細くされ得、従って極めて可撓にされ得る。実際上、
シャフトが細いほど、焼きばめされたリング（それらは
ＢおよびＣ支えベアリングから第１の中間ロール１３へ
半径方向の力を伝達しなくてはならない）は強い。

【００７３】焼きばめされるリング１２１は、コア１２
０の正常のたわみを制限しないように相互にわずかに
（概ね０．２５ｍｍ［０．０１インチ］）離間して配置
される。この離間は連続するリング１２１の間にそれら
の焼きばめ間に挿入されそしてあとで取り外されるスペ
ーサシムを使用することによって、または、連続するリ
ング１２１間に波形座金または円板ばねを使用すること
によって達成され得る。この場合、焼きばめリング（そ
れらを据付け（すなわち、組込み）そしてこの方法によ
って得られる通常の干渉（締込み）即ち“焼き”ばめを
達成するためそれらは当業者によく知られるように組立
てに先立って加熱される）の高温度の有害な効果の故
に、Ｏリングを使用することは良い考えではない。

【００７４】また、滑りばめによってリング１２１をコ
ア１２０に据付ける（すなわち、組込む）ことも可能で
ある。この場合は円板ばね１２３が必要であり、次いで
クランプナット１２４（ゆるみ止めタイプであることが
好ましい）が所望ギャップが連続するリング１２１間に
得られるまで締付けられる。

【００７５】一実施例において、リング１２１は図１３
及び図１４の上半部に示されるようにＢおよびＣ組立体
のサドルとの間に一直線に配置された間隙を設けるよう
に位置される。この配列は遊びロール１４のこの間隙に
位置する区域がＢおよびＣベアリングと接触せず従って
それらにあと（すなわち、接触痕）を付け得ないという
利点を有する。さらに、第１の中間ロール１３と遊びロ
ール１４との間の圧力は、遊びロール１４のこれら間隙
の区域においては、遊びロール１４に沿う他の点におい
てより少し低いから、遊びロール１４のこれら区域が第
１の中間ロール１３にあとを付ける傾向は最小である。

【００７６】もう一つの実施例において、リング１２１
は図１２の下半部と図１４とに示されるように、Ｂおよ
びＣベアリング３０の中心線と一直線にギャップを設け
るように位置される。この配列は遊びロール１４のより
小さい半径方向剛性を有する部分（即ち、ギャップ部
分）がＢおよびＣ支え組立体のより大きい剛性を有する
部分（即ち、ベアリング部分）と一直線であり、そして
より大きい剛性を有する部分（即ち、リング１２１の中
心部分）がＢおよびＣ支え組立体のより小さい半径方向
剛性を有する部分（即ち、サドル部分）と一直線である
という利点を有する。かくして、遊びロール１４および
ＢおよびＣ支え組立体から成る構造体の剛性の変化を最
小にする消去効果が得られる（即ち、ミルの半径方向剛
性がより均等である）。

【００７７】特定の適用においてロールの痕跡の最小化
または剛性均等度の最大化の何れがより重要であるかに
依って、図１３の実施例または図１４の実施例のどちら
かが採用され得る。

【００７８】２０段クラスターミルのＦおよびＧ支え組
立体の輪郭調整を行うことも可能である。これはミルハ
ウジングの下に位置されなくてはならない輪郭調整駆動
装置に接近することの困難性の故に当業界においてはま
だ行われていない。Ｍ．Ｇ．センジミア、Ａ．ダットズ
ックおよびＪ．Ｗ．ターリィによって１９９２年月
日出願された同時係属出願である米国特許願（発明の名
称：２０段クラスターミルのクラウン調整システム）に
おいて、前記問題は取り組まれそしてそれに対する新規
の解決が開示される。

【００７９】ＦおよびＧ支え組立体は通常はパスライン
調整のためのみに使用されるから、サドルは“プレーン
支持”である（即ち、それらはローラを組込まれな
い）。これらサドルにおいてクラウン調整を達成するた
め、前記併願中の特許願の一実施例においては、Ｂおよ
びＣシャフト上のそれらと同様のサドル組立体（即ち、
輪郭調整のために使用される偏心リングを組込まれてい
る）が設けられるが、ローラ３３および３７は除かれ、
そして偏心リング３４は好適により厚く作られ、従って
それは直接にサドルリング３１と偏心器２３との間に嵌
まる。

【００８０】そのような場合、サドルはそれらの摺動面
における摩擦があまりにも大きいから“自己ロック式”
である（即ち、偏心リングも偏心器も圧延荷重下で回転
しない）。ねじ締め歯車２２による偏心器およびシャフ
トまたはシャフトセクションの回転によるパスライン高
さの調整およびラック４１による個々の偏心リング３４
の回転による輪郭の調整は、無荷重状態下で（即ち、圧
延圧力が存在しないときまたは２個の圧延ロール１２間
に“間隙”が存在するとき）達成され得るにすぎない。
これはパスライン調整に関しては問題を生じさせない
が、理想的には荷重下で調整できる輪郭調整の自由度を
制限する。しかし、もし２０段クラスターミルがローラ
ーサドルによって荷重下で調整され得る前記諸実施例の
一つに従ってＢおよびＣ支え組立体においても輪郭調整
手段を設けられるならば、ＦおよびＧ支え組立体におけ
る輪郭調整手段は圧延前に輪郭を予め設定するため使用
され得そしてＢおよびＣ支え組立体における輪郭調整手
段は圧延間（すなわち、圧延中）に輪郭を単に整えるの
に使用され得る。

【００８１】この配列の利点は輪郭調整の総範囲が２倍
にされるだけではなく、パスライン調整が単に無荷重下
で遂行されるから、シャフトまたはシャフトセクション
および偏心器を回転させるのに要求されるトルクが極め
て小さいことである。従って、ＦおよびＧ支え組立体の
ための実施例は、極めて小さい直径を有し従って著しく
可撓の中心シャフトが採用される図６の実施例または図
７の実施例と同様であり得る。代替的に、もしＦおよび
Ｇ支え組立体のための実施例が図９のそれと同様である
ならば、ダウエル１０３とシャフト１０１、１０２との
間の摩擦（トルクに比例する）は調整が単に無荷重下で
遂行されるから極めて小さい。従って、隣接遊びロール
１４において発生され得る曲がりの量に基づいて測定さ
れるＦおよびＧ支え組立体の輪郭を調整する能力は、圧
延間にねじ締めを行うため支え組立体を通じてねじ締め
歯車から偏心器へトルクを伝達する必要によって制限さ
れる、ＢおよびＣ支え組立体の輪郭を調整する対応能力
よりも大であり得る。

【００８２】上に説明されたすべてのシャフトおよびコ
アのために使用される材料は伝統的に硬化合金鋼であ
る。また、シャフトまたはコアをアルミ合金または非金
属複合物のごとき比較的低い弾性率を有する材料から作
ることによってシャフトまたはコアの可撓性を増すこと
も可能である。説明された実施例は、また、そのような
材料を以て実現され得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】２０段クラスターミルの先行技術による支え組
立体ＢおよびＣの、部分的に横断面で示される、断片立
面図。

【図２】先行技術による、一クラウン調整ラックとその
それぞれの歯車との係合を示す、図１の切断線２−２に
沿って取られた断片横断面図。

【図３】先行技術による典型的なサドル組立体Ｂおよび
Ｃの横断面図。

【図４】６個のベアリングと７個のサドルとを有する典
型的な先行技術によるＢおよびＣ支え組立体の縦断面
図。

【図５】操作者側から見たときの典型的な先行技術によ
る２０段クラスターミルの、支え組立体のための呼称用
語を示す、断片概略立面図。

【図６】本発明の一実施例による支え組立体の縦断面
図。

【図７】本発明の支え組立体の第２の実施例の縦断面
図。

【図８】本発明による支え組立体のもう一つの実施例の
縦断面図。

【図９】本発明の支え組立体のもう一つの実施例の縦断
面図。

【図１０】本発明の支え組立体のさらにもう一つの実施
例の縦断面図。

【図１１】図１０の切断線１１−１１に沿って取られた
横断面図。

【図１２】本発明の第２の中間遊びロールの断片縦断面
図。

【図１３】本発明による支え組立体および第２の中間遊
びロールの第１の実施例の断片立面図。

【図１４】本発明による支え組立体および第２の中間遊
びロールの第２の実施例の断片立面図。

【符号の説明】

１０ミルハウジング１２圧延ロール（作業ロール）１３中間ロール１４遊びロール１８シャフト２２ねじ締め歯車（圧下歯車）２３偏心器２４キー２５キー溝２９サドルシュー３０ベアリング３１サドルリング３４偏心リング３８歯車リング４３クランプリング６０シャフト６１内リング（内輪）６４リング６６偏心器（偏心体）７４偏心器（偏心体）７７ヘッダー９１内リング（内輪）１２０コア（心棒）１２１リング１２３円板ばね１２４クランプナット１４５ばね

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者ジョンダブリュ．ターリィアメリカ合衆国コネチカット州オックスフォード，パインストリート 14 (56)参考文献特開平４−127901（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】１−２−３−４ロール配列の２０段クラ
スターミルのためのクラウン調整システムにおいて、前
記ミルが上および下クラスターを収容するロール空所を
有するミルハウジングを有し、前記クラスターのおのお
のが作業ロール、２個の第１の中間ロール、３個の第２
の中間ロールおよび４個の支えベアリング組立体から成
り、各クラスターの前記第２の中間ロールが内遊びロー
ルおよび２個の外被動ロールから成り、前記ミルハウジ
ングに操作側および駆動側があり、前記操作側から見た
とき前記上クラスター支えベアリング組立体がＡ、Ｂ、
ＣおよびＤと呼称されそして前記下クラスター支えベア
リング組立体がＥ、Ｆ、ＧおよびＨと呼称され、各支え
ベアリング組立体が複数のベアリングを支持するシャフ
トを有し、各ベアリングが内輪、外輪およびそれらの間
に位置するローラを有し、間に前記ベアリングが据付け
られる複数の偏心体を前記シャフトが支持し、前記偏心
体は前記シャフトに対して回転され得ず、前記シャフト
が前記偏心体と等しい個数のサドル組立体によって前記
ミルハウジングに対して支持され、各サドル組立体がサ
ドルリングを支持するサドルシューを有し、前記サドル
リング内に前記偏心体の一つが回転可能に据付けられ、
支えベアリング組立体の前記上クラスターＢ−Ｃ対およ
び支えベアリング組立体の前記下クラスターＦ−Ｇ対の
少なくとも一つの前記サドル組立体がそのシャフトを曲
げるためのクラウン調整手段を備え、クラウン制御輪郭
調整のために使用される前記少なくとも１対の支えベア
リング組立体のおのおのは、各ベアリングの中央部分に
かかる荷重をそのベアリングの長手方向の両端部分に伝
達するための分割されたブリッジ手段を有し、また、前
記少なくとも１対の支えベアリング組立体のおのおの
は、各偏心体と各内輪との間に可撓のスペーシング手段
を有し、更に、前記少なくとも１対の支えベアリング組
立体のおのおのは、その複数のベアリング、その複数の
偏心体、その分割されたブリッジ手段、及びその可撓の
スペーシング手段を一体に連結する可撓連結手段を有
し、もって、前記少なくとも１対の支えベアリング組立
体の横剛性を減らしてより複雑なロールギャップ輪郭が
達成されることを可能としたことを特徴とする２０段ク
ラスターミルのためのクラウン調整システム。
【請求項２】請求項１に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記少なくとも１対の支えベアリング組
立体に隣接する前記第２の中間遊びロールが中実で、横
方向に可撓性の心棒と、一連の硬化されたリングであっ
て隣接リング間に間隙があるように前記心棒に取付けら
れたものとを有し、前記リングがそれに形成された端ぐ
りおよび前記心棒に形成された円周方向に延びるリング
形状の凹所のうちの一つによって該リングの全長よりも
短い長さにわたって前記心棒と接触し、それにより、前
記少なくとも１個の遊びロールの横剛性が減じられるク
ラウン調整システム。
【請求項３】請求項１に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記少なくとも１対の前記支えベアリン
グ組立体のおのおのが、各ベアリング内輪の各側と隣接
偏心体との間に弾性のスペーサを取付けられ、前記弾性
のスペーサがＯリング、波形座金および円板ばねから構
成される部類から選択され、各ベアリング内輪が延ばさ
れた支持縁部分を形成するその内面に円周方向に延びる
リング形状の凹所を有し、各偏心体は前記支えベアリン
グ組立体のシャフト上の取付リングに取付けられそして
それに回転しないように固定され、各取付リングはその
それぞれの偏心体の両側へ延びそして隣接するベアリン
グ内輪の突出部分を支持し、各取付リングはその偏心体
と同位相を以て前記シャフトにキー留めされ、前記シャ
フトを中心とする各ベアリングの前記内輪の回転を阻止
するための手段が設けられ、１対の圧下歯車が前記シャ
フトにその端の近くで同位相を以ておのおのキー留めさ
れ、前記シャフトの直径が前記ベアリングの外径の４４
％から４６％までのものの二分の一より小さい直径を有
するクラウン調整システム。
【請求項４】請求項１に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記少なくとも１対の前記支えベアリン
グ組立体のおのおのが、各ベアリング内輪の各側と隣接
偏心体との間に弾性のスペーサを取付けられ、前記弾性
のスペーサがＯリング、波形座金および円板ばねから構
成される部類から選択され、各ベアリング内輪が延ばさ
れた支持縁部分を形成するその内面に円周方向に延びる
リング形状の凹所を有し、前記偏心体および前記ベアリ
ング内輪がそれらのそれぞれの支えベアリング組立体の
シャフト上に直接に取付けられ、前記偏心体が前記シャ
フトに同位相でキー留めされ、前記シャフトを中心とす
る各ベアリングの前記内輪の回転を阻止するための手段
が設けられ、１対の圧下歯車が前記シャフトにその端の
近くで同位相でおのおのキー留めされ、前記シャフトの
直径が前記ベアリングの外径の４４％から４６％までの
ものの約７０％の直径を有するクラウン調整システム。
【請求項５】請求項１に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記少なくとも１対の前記支えベアリン
グ組立体のおのおのが、各ベアリング内輪の各側と隣接
偏心体との間に弾性のスペーサを取付けられ、前記弾性
のスペーサがＯリング、波形座金および円板ばねから構
成される部類から選ばれ、前記支えベアリング組立体の
シャフトが複数のセクションに横断方向に分割され、そ
れらの１個は前記ベアリングの最も端のもののおのおの
の下に位置されそして１個は前記ベアリングの各中間の
ものの下に位置され、前記シャフトセクションのおのお
のが軸方向の孔を有し、ねじおよびナットをその端部に
配置された細長い管が設けられ、前記シャフトセクショ
ンは前記管上にその端から端まで据付けられそして前記
管上の前記ナットが締付けられるときセクション間に位
置されるＯリングによって互いから離され、さらに前記
シャフトセクションがトルク伝達および整合のためダウ
エル手段によって互いにピン結合され、前記シャフトセ
クションが整合されたキー溝をその内部に形成され、前
記偏心体がそれらのそれぞれのシャフトセクションに同
位相でキー留めされそして１対の圧下歯車がおのおの前
記シャフトセクションの最も端の一つに同位相でキー留
めされ、そのそれぞれのシャフトセクションを中心とす
る各ベアリングの前記内リングの回転を阻止する手段が
設けられ、前記シャフトセクションが前記ベアリングの
外径の４４％から４６％までの直径を有するクラウン調
整システム。
【請求項６】請求項１に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記少なくとも１対の前記支えベアリン
グ組立体のおのおのの各シャフトが、最も端のベアリン
グの一つの下におのおの位置する２個の端セクションお
よび残余のベアリングの一つの下におのおの位置する中
間セクションに横断方向に分割され、前記シャフトセク
ションがそれらの正反対に位置されるキー溝に沿って前
記シャフトの全長にわたって延びる２個のキーによって
互いに固定され、前記キーが前記シャフトにその一端に
近接して取付けられた割リングにボルト結合され、前記
キーが前記シャフトの他端において保持具にボルト結合
され、前記キーが荷重下で曲がるにつれて前記シャフト
セクションと前記キーとの間の相対運動を吸収するため
円板ばね手段が前記ボルトに配置され、隣接するシャフ
トセクション間にギャップを生じさせるため隣接シャフ
トセクション端部のポケット内にばね手段が取付けら
れ、前記偏心体と前記シャフト上の前記ベアリングが最
も端の偏心体を除くすべての偏心体のポケット内のばね
手段によって互いから離され、第３のキー溝が前記シャ
フトの全長にわたって延び、それに前記偏心体が同位相
でキー留めされ、１対の圧下歯車が前記シャフトの各端
に近接して１個あて配置され、前記圧下歯車が前記第３
のキー溝に同位相でキー留めされ、そのそれぞれのシャ
フトセクションを中心とする各ベアリングの前記内輪の
回転を阻止するための手段が設けられ、前記シャフトセ
クションが前記ベアリングの外径の４４％から４６％ま
での直径を有するクラウン調整システム。
【請求項７】請求項２に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記リングが加熱収縮によって前記心棒
に取付けられるクラウン調整システム。
【請求項８】請求項２に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記心棒が両端部においてねじを切られ
そしてナットを螺合され、前記リングが弾性のスペーサ
を各リング間に位置させて前記心棒にすべり嵌めによっ
て据付けられ、前記スペーサが波形座金または円板ばね
から構成される種類から選ばれ、前記リング間のギャッ
プが前記ナットの締付けによって決定されるクラウン調
整システム。
【請求項９】請求項２に記載されるクラウン調整シス
テムにおいて、前記第２の中間遊びロール上のリング間
の前記ギャップが、前記少なくとも１対の前記支えベア
リング組立体のベアリングの中心線と整合されるクラウ
ン調整システム。
【請求項１０】請求項２に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記第２の中間遊びロールの前記リン
グ間の前記ギャップが、前記少なくとも１対の前記支え
ベアリング組立体のサドルと整合されるクラウン調整シ
ステム。
【請求項１１】請求項３に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、各偏心体およびそのそれぞれの取付リ
ングが一体の単片構造体から成るクラウン調整システ
ム。
【請求項１２】請求項３に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記ベアリング内輪がそれらの支えベ
アリングのシャフトを中心とする前記ベアリング内輪の
回転を阻止するため前記偏心体の隣接する一つにおのお
のピン留めされるクラウン調整システム。
【請求項１３】請求項３に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記支えベアリングのシャフトがその
半径方向の穴と接続する潤滑油のための軸方向の穴を一
端に有し、前記シャフトにヘッダーが取付けられ、前記
半径方向の穴が前記ヘッダーまで延びそしてそれに潤滑
油を導き、前記シャフトが複数の長手方向の溝を形成さ
れ、前記ヘッダーが前記溝に接続されていてそれに潤滑
油を導き、前記溝が前記潤滑油をベアリングローラーに
導くため前記ベアリング内輪の穴によってそれに接続さ
れているクラウン調整システム。
【請求項１４】請求項４に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記ベアリング内輪がそれらの支えベ
アリングのシャフトを中心とする前記ベアリング内輪の
回転を阻止するため前記偏心体の隣接する一つにおのお
のピン留めされるクラウン調整装置。
【請求項１５】請求項４に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記支えベアリングのシャフトがその
半径方向の穴と接続する潤滑油のための軸方向の穴を一
端に有し、前記シャフトにヘッダーが取付けられ、前記
半径方向の穴が前記ヘッダーまで延びそしてそれに潤滑
油を導き、前記シャフトが複数の長手方向の溝を形成さ
れ、前記ヘッダーが前記溝に接続されていてそれに潤滑
油を導き、前記溝が前記潤滑油をベアリングローラーに
導くため前記ベアリング内輪の穴によってそれに接続さ
れているクラウン調整システム。
【請求項１６】請求項５に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記内輪のおのおのが前記シャフトを
中心とする前記内輪の回転を阻止するため前記偏心体の
隣接する一つの前記キーにピン留めされるクラウン調整
システム。
【請求項１７】請求項５に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記管が一端において閉塞され、前記
管がその他端において潤滑油の給源に接続され、前記管
および前記シャフトセクションが前記潤滑油を前記ベア
リングに導く半径方向の穴を有するクラウン調整システ
ム。
【請求項１８】請求項６に記載されるクラウン調整シ
ステムにおいて、前記シャフトセクションのおのおのが
軸方向潤滑穴を有し、前記軸方向潤滑穴が潤滑油通路を
形成するため同軸であり、前記潤滑油通路が一端におい
て閉鎖され、中空のスリーブが前記シャフトセクション
間のギャップを密閉しそして前記潤滑油通路を連続化す
るＯリングを取付けられ、前記シャフトセクションの半
径方向の穴が前記潤滑油通路を前記ベアリングと接続す
るクラウン調整システム。
【請求項１９】１−２−３−４ロール配列の２０段ク
ラスターミルにおいて使用するための第２の中間遊びロ
ールであって、中実で横方向に可撓性の心棒と、一連の
硬化されたリングであって隣接リング間に間隙があるよ
うに前記心棒に取付けられたものとを有しており、前記
リングがそれに形成された端ぐりおよび前記心棒に形成
された円周方向に延びるリング形状の凹所のうちの一つ
によって該リングの全長よりも短い長さにわたって前記
心棒と接触し、それにより、前記中間遊びロールの剛性
が減じられることを特徴とする、２０段クラスターミル
において使用するための第２の中間遊びロール。