JP2567151B2 - 耐ｓｓｃ性の優れた油井用鋼管の製造法 - Google Patents
耐ｓｓｃ性の優れた油井用鋼管の製造法Info
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硫化物応力腐食環境に
おいても良好な耐硫化物応力腐食割れ性を有する油井管
の製造法に関するものである。
おいても良好な耐硫化物応力腐食割れ性を有する油井管
の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、硫化物応力腐食環境においても良
好な耐硫化物応力腐食割れ性（以下、耐ＳＳＣ性と記
す）を得るには、例えばＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．
１（１９８８）−１９３２のように焼入性向上元素を添
加した鋼を圧延後に再加熱焼入−焼戻処理を行う必要が
あった。
好な耐硫化物応力腐食割れ性（以下、耐ＳＳＣ性と記
す）を得るには、例えばＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．
１（１９８８）−１９３２のように焼入性向上元素を添
加した鋼を圧延後に再加熱焼入−焼戻処理を行う必要が
あった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような工程は熱効率上の問題のほかに製造工程が煩雑と
なり、また焼入性向上元素の大量の添加は焼割れの原因
となるため適用範囲が限定され高強度化には問題があっ
た。本発明はこのような従来の問題点を解決するもので
あって、鋼中に添加する成分と、熱間圧延条件を制御す
ることにより硫化物応力腐食環境においても良好な耐Ｓ
ＳＣ性のすぐれた油井用鋼管の製造法を提供することを
目的とする。
ような工程は熱効率上の問題のほかに製造工程が煩雑と
なり、また焼入性向上元素の大量の添加は焼割れの原因
となるため適用範囲が限定され高強度化には問題があっ
た。本発明はこのような従来の問題点を解決するもので
あって、鋼中に添加する成分と、熱間圧延条件を制御す
ることにより硫化物応力腐食環境においても良好な耐Ｓ
ＳＣ性のすぐれた油井用鋼管の製造法を提供することを
目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は以下の構成を要旨とする。すなわち、重量％
として、 Ｃ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５
％、 Ｍｎ：０．１５〜１．０％、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ；０．００５〜０．２％、Ｂ；０．０００３〜０．
００３、 Ｎ；７０ｐｐｍ以下を含有し、さらに Ｃｒ：０．１〜１．５％、、Ｍｏ：０．０５〜０．４
％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｖ：０．０１〜０．１％、 の１種または２種以上を含有し、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％ の１種または２種以上を含有して残部が実質的にＦｅか
らなる鋼片に熱間穿孔連続圧延を行い、その最終過程で
９００℃〜７００℃の温度で圧下率３〜１５％の加工を
施してＡｒ3 −１００℃〜Ａｒ3 ＋５０℃の温度に降下
させた中空素管を、９００℃〜１０００℃に再加熱して
仕上げ温度がＡｒ3 点＋５０℃以上の熱間仕上圧延を施
し、得られた鋼管をＡｒ3 点以上の温度から急冷する焼
入処理を施し、続いてＡｃ1 以下の温度に加熱して空冷
する焼戻処理を施すことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れ
た油井用鋼管の製造法である。
に本発明は以下の構成を要旨とする。すなわち、重量％
として、 Ｃ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５
％、 Ｍｎ：０．１５〜１．０％、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ；０．００５〜０．２％、Ｂ；０．０００３〜０．
００３、 Ｎ；７０ｐｐｍ以下を含有し、さらに Ｃｒ：０．１〜１．５％、、Ｍｏ：０．０５〜０．４
％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｖ：０．０１〜０．１％、 の１種または２種以上を含有し、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％ の１種または２種以上を含有して残部が実質的にＦｅか
らなる鋼片に熱間穿孔連続圧延を行い、その最終過程で
９００℃〜７００℃の温度で圧下率３〜１５％の加工を
施してＡｒ3 −１００℃〜Ａｒ3 ＋５０℃の温度に降下
させた中空素管を、９００℃〜１０００℃に再加熱して
仕上げ温度がＡｒ3 点＋５０℃以上の熱間仕上圧延を施
し、得られた鋼管をＡｒ3 点以上の温度から急冷する焼
入処理を施し、続いてＡｃ1 以下の温度に加熱して空冷
する焼戻処理を施すことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れ
た油井用鋼管の製造法である。
【０００５】
【作用】以下本発明の製造法について詳細に説明する。
先ず、本発明において上記の様な鋼成分に限定した理由
について説明する。Ｃは、強度を高め降伏点６０〜８０
kgｆ／mm2 の高張力鋼を安定して得るため重要である。
少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると、比較的粗粒
なオーステナイト粒からの焼入を行う本発明においては
焼割れを誘発する原因となる。そのため０．０５〜０．
３５％の範囲とした。Ｍｎは、焼入効果を増して強度を
高め降伏点６０〜８０kgｆ／mm2 高張力鋼を安定して得
るため重要である。少な過ぎるとその効果がなく、多過
ぎると耐ＳＳＣ性の劣化をきたし、また比較的粗粒なオ
ーステナイト粒からの焼入を行う本発明においては、低
温靱性の劣化の原因となるため、０．１５〜１．０％と
した。Ｓｉは、脱酸剤が残存したもので、強度を高める
有効な成分である。少な過ぎるとその効果がなく、多過
ぎると介在物を増加して鋼の性質を脆化するため０．０
１〜０．５％とした。Ｐは、粒界偏析を起こして加工の
際き裂を生じ易く有害な成分として、その含有量を０．
０２％以下とした。Ｓは、ＭｎＳ系介在物を形成して熱
間圧延で延伸し低温靱性に有害な成分としてその含有量
を０．０１％以下とした。
先ず、本発明において上記の様な鋼成分に限定した理由
について説明する。Ｃは、強度を高め降伏点６０〜８０
kgｆ／mm2 の高張力鋼を安定して得るため重要である。
少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると、比較的粗粒
なオーステナイト粒からの焼入を行う本発明においては
焼割れを誘発する原因となる。そのため０．０５〜０．
３５％の範囲とした。Ｍｎは、焼入効果を増して強度を
高め降伏点６０〜８０kgｆ／mm2 高張力鋼を安定して得
るため重要である。少な過ぎるとその効果がなく、多過
ぎると耐ＳＳＣ性の劣化をきたし、また比較的粗粒なオ
ーステナイト粒からの焼入を行う本発明においては、低
温靱性の劣化の原因となるため、０．１５〜１．０％と
した。Ｓｉは、脱酸剤が残存したもので、強度を高める
有効な成分である。少な過ぎるとその効果がなく、多過
ぎると介在物を増加して鋼の性質を脆化するため０．０
１〜０．５％とした。Ｐは、粒界偏析を起こして加工の
際き裂を生じ易く有害な成分として、その含有量を０．
０２％以下とした。Ｓは、ＭｎＳ系介在物を形成して熱
間圧延で延伸し低温靱性に有害な成分としてその含有量
を０．０１％以下とした。
【０００６】Ａｌは、Ｓｉと同様脱酸剤が残存したもの
で、鋼中の不純物成分として含まれるＮと結合して結晶
粒の成長を抑えて鋼の遷移温度を低下させて低温靱性を
改善する。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介
在物を増加して鋼の性質を脆化するため、０．００５〜
０．１％とした。Ｔｉは、鋼中の不純物成分として含ま
れるＮと結合して結晶粒の成長を抑えて強度を高めると
共に、脱酸、脱窒の作用からＢによる焼入性を発揮させ
る。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎるとＴｉＣを
析出して鋼を脆化し、また介在物を増加し鋼の性質を脆
化するため、０．００５〜０．２％とした。Ｂは、焼入
性を著しく向上せしめて強度を高める。少な過ぎるとそ
の効果がなく、多過ぎても効果は変わらず、靱性や熱間
加工性を劣化させるので、０．０００３〜０．００３％
とした。Ｎは、Ｂの効果を低下させる有害な成分とし
て、その含有量を７０ｐｐｍ以下とした。
で、鋼中の不純物成分として含まれるＮと結合して結晶
粒の成長を抑えて鋼の遷移温度を低下させて低温靱性を
改善する。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介
在物を増加して鋼の性質を脆化するため、０．００５〜
０．１％とした。Ｔｉは、鋼中の不純物成分として含ま
れるＮと結合して結晶粒の成長を抑えて強度を高めると
共に、脱酸、脱窒の作用からＢによる焼入性を発揮させ
る。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎるとＴｉＣを
析出して鋼を脆化し、また介在物を増加し鋼の性質を脆
化するため、０．００５〜０．２％とした。Ｂは、焼入
性を著しく向上せしめて強度を高める。少な過ぎるとそ
の効果がなく、多過ぎても効果は変わらず、靱性や熱間
加工性を劣化させるので、０．０００３〜０．００３％
とした。Ｎは、Ｂの効果を低下させる有害な成分とし
て、その含有量を７０ｐｐｍ以下とした。
【０００７】上記の成分組成の鋼でさらに鋼の強度を高
める場合Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｖ等の成分を必要に応じて
選択的に添加する。これらの元素は、鋼の焼入性を増し
て、強度を高めるために添加するものである。少な過ぎ
るとその効果がなく、多過ぎると比較的粗粒なオーステ
ナイト粒からの焼入を行う本発明においては、焼割れを
誘発する原因となり、しかも非常に高価であるため、そ
れぞれの成分の含有量を０．１〜１．５％、０．０５〜
０．４％、０．１〜２．０％、０．０１〜０．１％とし
た。
める場合Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｖ等の成分を必要に応じて
選択的に添加する。これらの元素は、鋼の焼入性を増し
て、強度を高めるために添加するものである。少な過ぎ
るとその効果がなく、多過ぎると比較的粗粒なオーステ
ナイト粒からの焼入を行う本発明においては、焼割れを
誘発する原因となり、しかも非常に高価であるため、そ
れぞれの成分の含有量を０．１〜１．５％、０．０５〜
０．４％、０．１〜２．０％、０．０１〜０．１％とし
た。
【０００８】さらに本発明は、近年の鋼管の使用環境を
鑑み上記の成分組成で構成される鋼のＳＳＣを改善する
ために希土類元素や、Ｃａ，Ｃｏ，Ｃｕ等の成分を必要
に応じて選択的に添加する。希土類元素、Ｃａは、介在
物の形態を球状化させて無害化する有効な成分である。
少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加
して耐ＳＳＣ性を低下させるので、それぞれ０．００１
〜０．０５％、０．００１〜０．０２％とした。Ｃｏ，
Ｃｕは、鋼中への水素侵入抑制効果があり耐ＳＳＣ性に
有効に働く。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると
その効果が飽和するため、それぞれ０．０５〜０．５
％、０．１〜０．５％とした。
鑑み上記の成分組成で構成される鋼のＳＳＣを改善する
ために希土類元素や、Ｃａ，Ｃｏ，Ｃｕ等の成分を必要
に応じて選択的に添加する。希土類元素、Ｃａは、介在
物の形態を球状化させて無害化する有効な成分である。
少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加
して耐ＳＳＣ性を低下させるので、それぞれ０．００１
〜０．０５％、０．００１〜０．０２％とした。Ｃｏ，
Ｃｕは、鋼中への水素侵入抑制効果があり耐ＳＳＣ性に
有効に働く。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると
その効果が飽和するため、それぞれ０．０５〜０．５
％、０．１〜０．５％とした。
【０００９】次に熱間押込連続圧延の最終過程の圧延条
件を上記のように限定した理由について説明する。上記
のような成分組成の鋼は転炉、電気炉等の溶解炉である
いはさらに真空脱ガス処理を経て溶製され、連続鋳造法
または造塊分塊法で鋼片を製造する。直ちにあるいは一
旦冷却された後高温度に加熱された鋼片は熱間穿孔連続
圧延機に搬送され、目標の外径、肉厚に圧延されて中空
素管に粗成形する。
件を上記のように限定した理由について説明する。上記
のような成分組成の鋼は転炉、電気炉等の溶解炉である
いはさらに真空脱ガス処理を経て溶製され、連続鋳造法
または造塊分塊法で鋼片を製造する。直ちにあるいは一
旦冷却された後高温度に加熱された鋼片は熱間穿孔連続
圧延機に搬送され、目標の外径、肉厚に圧延されて中空
素管に粗成形する。
【００１０】この圧延は製造された鋼管の材質に大きな
影響を及ぼす。すなわち、図１および図２に、圧延後直
接焼入処理された鋼のオーステナイト（以下、γと記
す）粒度と熱間穿孔連続圧延の最終過程での圧下条件、
再加熱開始温度、再加熱炉温度の関係を示すが、直接焼
入処理後のγ粒度は、これらの条件によりＡＳＴＭ No.
０〜８と大きく変化する。
影響を及ぼす。すなわち、図１および図２に、圧延後直
接焼入処理された鋼のオーステナイト（以下、γと記
す）粒度と熱間穿孔連続圧延の最終過程での圧下条件、
再加熱開始温度、再加熱炉温度の関係を示すが、直接焼
入処理後のγ粒度は、これらの条件によりＡＳＴＭ No.
０〜８と大きく変化する。
【００１１】本発明者等の研究によると、高強度鋼の耐
ＳＳＣ性はγ粒径が粗大化すると劣化し、逆に細粒γと
なりすぎても焼入処理後のマルテンサイト率が低下し劣
化すること、さらに安定した耐ＳＳＣ性が確保できる適
当なγ粒度はＡＳＴＭ No.３〜６であることを突き止め
た。また、ＡＳＴＭ No.３〜６のγ粒度を得るには熱間
穿孔連続圧延の最終過程〜再加熱過程で起こるひずみ誘
起粒成長後の二次再結晶により引き起こされるγ粗粒大
化現象の利用が不可欠であることを知見した。ひずみ誘
起粒成長を利用したγ粒度制御は、熱間穿孔連続圧延の
最終過程での圧延条件、再加熱開始温度、再加熱炉温度
を以下のように規定することにより可能となる。すなわ
ち、熱間穿孔連続圧延の最終過程での圧下温度は９００
℃以上では加工により導入されたひずみエネルギーが回
復、再結晶により低下するためひずみ誘起粒成長の駆動
力が低下し、７００℃以下の圧下では蓄積されるひずみ
エネルギーが大きくなりすぎて圧下後あるいはその後の
再加熱過程でひずみを持たないγ粒が発生しひずみ誘起
粒成長の駆動力は消失する。よって、熱間穿孔連続圧延
の最終過程での圧下温度は９００℃〜７００℃に限定し
た。かかる圧下温度条件で、圧下量が０〜２％ではひず
み誘起粒成長の駆動力となるひずみエネルギーが不十分
であり、１５％以上では蓄積されるひずみエネルギーが
大きくなりすぎ圧下後あるいはその後の再加熱過程でひ
ずみを持たないγ粒が生成しひずみ誘起粒成長の駆動力
は消失する。よって、熱間穿孔連続圧延の最終過程での
圧下量は３〜１５％に限定した。
ＳＳＣ性はγ粒径が粗大化すると劣化し、逆に細粒γと
なりすぎても焼入処理後のマルテンサイト率が低下し劣
化すること、さらに安定した耐ＳＳＣ性が確保できる適
当なγ粒度はＡＳＴＭ No.３〜６であることを突き止め
た。また、ＡＳＴＭ No.３〜６のγ粒度を得るには熱間
穿孔連続圧延の最終過程〜再加熱過程で起こるひずみ誘
起粒成長後の二次再結晶により引き起こされるγ粗粒大
化現象の利用が不可欠であることを知見した。ひずみ誘
起粒成長を利用したγ粒度制御は、熱間穿孔連続圧延の
最終過程での圧延条件、再加熱開始温度、再加熱炉温度
を以下のように規定することにより可能となる。すなわ
ち、熱間穿孔連続圧延の最終過程での圧下温度は９００
℃以上では加工により導入されたひずみエネルギーが回
復、再結晶により低下するためひずみ誘起粒成長の駆動
力が低下し、７００℃以下の圧下では蓄積されるひずみ
エネルギーが大きくなりすぎて圧下後あるいはその後の
再加熱過程でひずみを持たないγ粒が発生しひずみ誘起
粒成長の駆動力は消失する。よって、熱間穿孔連続圧延
の最終過程での圧下温度は９００℃〜７００℃に限定し
た。かかる圧下温度条件で、圧下量が０〜２％ではひず
み誘起粒成長の駆動力となるひずみエネルギーが不十分
であり、１５％以上では蓄積されるひずみエネルギーが
大きくなりすぎ圧下後あるいはその後の再加熱過程でひ
ずみを持たないγ粒が生成しひずみ誘起粒成長の駆動力
は消失する。よって、熱間穿孔連続圧延の最終過程での
圧下量は３〜１５％に限定した。
【００１２】圧下後の再加熱開始温度はＡｒ3 −１００
℃〜Ａｒ3 −１５０℃間ではγ粒の急激な異常粗大化が
起こり耐ＳＳＣ性が著しく劣化する。また、Ａｒ3 ＋５
０℃以上ではひずみ誘起粒成長の駆動力が解放される。
よって、圧下後の再加熱開始温度は、Ａｒ3 −１００℃
〜Ａｒ3 ＋５０℃に限定した。
℃〜Ａｒ3 −１５０℃間ではγ粒の急激な異常粗大化が
起こり耐ＳＳＣ性が著しく劣化する。また、Ａｒ3 ＋５
０℃以上ではひずみ誘起粒成長の駆動力が解放される。
よって、圧下後の再加熱開始温度は、Ａｒ3 −１００℃
〜Ａｒ3 ＋５０℃に限定した。
【００１３】再加熱温度は、９００℃以下ではγ粒径の
成長に不十分でありまた１０００℃以上ではγ粒が急激
に粗大化し耐ＳＳＣ性が著しく劣化するため９００〜１
０００℃の温度に限定した。また、熱間最終仕上温度
は、あまり低くなると高強度を得るために必要とされる
焼入れ時の完全γの状態が確保できないためＡｒ3 ＋５
０℃以上とした。
成長に不十分でありまた１０００℃以上ではγ粒が急激
に粗大化し耐ＳＳＣ性が著しく劣化するため９００〜１
０００℃の温度に限定した。また、熱間最終仕上温度
は、あまり低くなると高強度を得るために必要とされる
焼入れ時の完全γの状態が確保できないためＡｒ3 ＋５
０℃以上とした。
【００１４】焼入温度は、耐ＳＳＣ性の安定化を図るた
めに重要である。Ａｒ3 以下では均一な組織が得られな
いため耐ＳＳＣ性は不安定となる。よって、焼入温度は
Ａｒ 3 以上とした。焼入れ時の冷却温度は特に限定しな
いが空冷より速い速度とする。焼戻し温度は、強度およ
び靱性の安定化を確保する必要からＡｃ 1 以下とした。
その加熱方法については特に限定しない。
めに重要である。Ａｒ3 以下では均一な組織が得られな
いため耐ＳＳＣ性は不安定となる。よって、焼入温度は
Ａｒ 3 以上とした。焼入れ時の冷却温度は特に限定しな
いが空冷より速い速度とする。焼戻し温度は、強度およ
び靱性の安定化を確保する必要からＡｃ 1 以下とした。
その加熱方法については特に限定しない。
【００１５】以上の製造条件で得られる鋼は硫化物応力
腐食環境においても良好な耐ＳＳＣ性を示す油井管の製
造に有効である。
腐食環境においても良好な耐ＳＳＣ性を示す油井管の製
造に有効である。
【００１６】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。転炉
で溶製し連続鋳造を経て製造された表２に示す化学成分
の鋼片を、表２に示す圧延条件で、熱間押込連続圧延後
再加熱してその後熱間最終仕上圧延を行って焼入−焼戻
処理した鋼管を製造し、これらの鋼管における強度、γ
粒径および耐ＳＳＣ性を示す。尚、耐ＳＳＣ性はＮＡＣ
Ｅ ＴＭ０１−７７に従って定荷重方式によりσｔｈ
（Ｔｈｒｅｓｈｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ）を求めて評価し
た。
で溶製し連続鋳造を経て製造された表２に示す化学成分
の鋼片を、表２に示す圧延条件で、熱間押込連続圧延後
再加熱してその後熱間最終仕上圧延を行って焼入−焼戻
処理した鋼管を製造し、これらの鋼管における強度、γ
粒径および耐ＳＳＣ性を示す。尚、耐ＳＳＣ性はＮＡＣ
Ｅ ＴＭ０１−７７に従って定荷重方式によりσｔｈ
（Ｔｈｒｅｓｈｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ）を求めて評価し
た。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】本発明によって製造された鋼管は、高強度
を有しかつ従来法に比べて耐ＳＳＣ性はσｔｈで０．２
σｙ以上向上することがわかる。
を有しかつ従来法に比べて耐ＳＳＣ性はσｔｈで０．２
σｙ以上向上することがわかる。
【００２０】
【発明の効果】上記のような本発明法によって製造され
た鋼管は、高強度で且つ耐ＳＳＣ性が優れ、硫化物応力
腐食環境において使用される。
た鋼管は、高強度で且つ耐ＳＳＣ性が優れ、硫化物応力
腐食環境において使用される。
【図１】熱間穿孔連続圧延の最終過程での圧下条件、再
加熱開始温度、とオーステナイト粒度の関係を示す。
加熱開始温度、とオーステナイト粒度の関係を示す。
【図２】熱間穿孔連続圧延の最終過程での圧下条件、再
加熱開始温度とオーステナイト粒度の関係を示す。
加熱開始温度とオーステナイト粒度の関係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−213620（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−52226（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−98350（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−221018（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％として、 Ｃ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５
％、 Ｍｎ：０．１５〜１．０％、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ；０．００５〜０．２％、Ｂ；０．０００３〜０．
００３、 Ｎ；７０ｐｐｍ以下を含有し、残部が実質的にＦｅから
なる鋼片に熱間穿孔連続圧延を行い、その最終過程で９
００℃〜７００℃の温度で圧下率３〜１５％の加工を施
してＡｒ3 −１００℃〜Ａｒ3 ＋５０℃の温度に降下さ
せた中空素管を、９００℃〜１０００℃に再加熱して仕
上げ温度がＡｒ3 ＋５０℃以上の熱間仕上圧延を施し、
得られた鋼管をＡｒ3 点以上の温度から急冷する焼入処
理を施し、続いてＡｃ1 以下の温度に加熱して空冷する
焼戻処理を施すことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れた油
井用鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量％として、 Ｃ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５
％、 Ｍｎ：０．１５〜１．０％、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ；０．００５〜０．２％、Ｂ；０．０００３〜０．
００３、 Ｎ；７０ｐｐｍ以下を含有し、さらに Ｃｒ：０．１〜１．５％、、Ｍｏ：０．０５〜０．４
％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｖ：０．０１〜０．１％、 の１種または２種以上を含有して残部が実質的にＦｅか
らなる鋼片に熱間穿孔連続圧延を行い、その最終過程で
９００℃〜７００℃の温度で圧下率３〜１５％の加工を
施してＡｒ3 −１００℃〜Ａｒ3 ＋５０℃の温度に降下
させた中空素管を、９００℃〜１０００℃に再加熱して
仕上げ温度がＡｒ3 ＋５０℃以上の熱間仕上圧延を施
し、得られた鋼管をＡｒ3 点以上の温度から急冷する焼
入処理を施し、続いてＡｃ1 以下の温度に加熱して空冷
する焼戻処理を施すことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れ
た油井用鋼管の製造法。 - 【請求項３】 重量％として、 Ｃ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５
％、 Ｍｎ：０．１５〜１．０％、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ；０．００５〜０．２％、Ｂ；０．０００３〜０．
００３、 Ｎ；７０ｐｐｍ以下を含有し、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％ の１種または２種以上を含有して残部が実質的にＦｅか
らなる鋼片に熱間穿孔連続圧延を行い、その最終過程で
９００℃〜７００℃の温度で圧下率３〜１５％の加工を
施してＡｒ3 −１００℃〜Ａｒ3 ＋５０℃の温度に降下
させた中空素管を、９００℃〜１０００℃に再加熱して
仕上げ温度がＡｒ3 ＋５０℃以上の熱間仕上圧延を施
し、得られた鋼管をＡｒ3 点以上の温度から急冷する焼
入処理を施し、続いてＡｃ1 以下の温度に加熱して空冷
する焼戻処理を施すことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れ
た油井用鋼管の製造法。 - 【請求項４】 重量％として、 Ｃ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５
％、 Ｍｎ：０．１５〜１．０％、Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ；０．００５〜０．２％、Ｂ；０．０００３〜０．
００３、 Ｎ；７０ｐｐｍ以下を含有し、さらに Ｃｒ：０．１〜１．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｖ：０．０１〜０．１％、 の１種または２種以上を含有すると共にさらに 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％ の１種または２種以上を含有して残部が実質的にＦｅか
らなる鋼片に熱間穿孔連続圧延を行い、その最終過程で
９００℃〜７００℃の温度で圧下率３〜１５％の加工を
施してＡｒ3 −１００℃〜Ａｒ3 ＋５０℃の温度に降下
させた中空素管を、９００℃〜１０００℃に再加熱して
仕上げ温度がＡｒ3 ＋５０℃以上の熱間仕上圧延を施
し、得られた鋼管をＡｒ3 以上の温度から急冷する焼入
処理を施し、続いてＡｃ1 以下の温度に加熱して空冷す
る焼戻処理を施すことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れた
油井用鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409630A JP2567151B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 耐ｓｓｃ性の優れた油井用鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409630A JP2567151B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 耐ｓｓｃ性の優れた油井用鋼管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04232209A JPH04232209A (ja) | 1992-08-20 |
| JP2567151B2 true JP2567151B2 (ja) | 1996-12-25 |
Family
ID=18518947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2409630A Expired - Lifetime JP2567151B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 耐ｓｓｃ性の優れた油井用鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2567151B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005073421A1 (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用継目無鋼管およびその製造方法 |
| CN100587083C (zh) * | 2005-07-25 | 2010-02-03 | 住友金属工业株式会社 | 无缝钢管的制造方法 |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP2409630A patent/JP2567151B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| AU2005209562B2 (en) * | 2004-01-30 | 2008-09-25 | Nippon Steel Corporation | Oil well seamless steel pipe excellent in resistance to sulfide stress cracking and method for production thereof |
| CN100523256C (zh) * | 2004-01-30 | 2009-08-05 | 住友金属工业株式会社 | 耐硫化物应力裂纹性优异的油井用无缝钢管及其制造方法 |
| US9017494B2 (en) | 2004-01-30 | 2015-04-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for producing seamless steel pipe for oil wells excellent in sulfide stress cracking resistance |
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| CN100587083C (zh) * | 2005-07-25 | 2010-02-03 | 住友金属工业株式会社 | 无缝钢管的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04232209A (ja) | 1992-08-20 |
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