JP2023115279A - ディフューザ、送風装置及び集塵設備 - Google Patents

Abstract

【課題】流れ損失が低減されたディフューザを提供する。【解決手段】ディフューザであって、ベースリング部品及び複数の静翼を含み、複数の前記静翼が前記ベースリング部品の軸方向に沿って順に複数列に設置され、かつ各列の静翼における前記静翼の数が複数であり、各列の静翼における複数の前記静翼が前記ベースリング部品の周方向に沿って設置され、前記ベースリング部品の横断面が円形であり、複数列の前記静翼における少なくとも一列の静翼における各前記静翼の厚さが該静翼の頭部から尾部まで非一定に設置されることを特徴とする。【選択図】図６

Description

本願は２０２０年１月６日に中国特許局に提出された、出願番号２０２０１００１０９５２．７、出願名称「ディフューザ、送風装置及び掃除機」の中国特許出願の優先権と、
２０２０年１月６日に中国特許局に提出された、出願番号２０２０１００１０９５０．８、出願名称「ディフューザ、送風機及び掃除機」の中国特許出願の優先権と、
２０２０年１月６日に中国特許局に提出された、出願番号２０２０１００１１５５８．５、出願名称「ディフューザ、送風機及び掃除機」の中国特許出願の優先権と、を主張し、
上記三つの中国特許出願の全ての内容は引用により本願に組み込まれている。

本願はクリーニング設備の技術分野に属し、特にディフューザ、送風装置及び集塵設備に関する。

集塵設備内に一般的に送風装置が取り付けられ、送風装置内にディフューザが設置されることにより、送風装置を流れる気流の運動エネルギーを圧力エネルギーに変換し、さらに気流の流れ損失を減少させる。ディフューザ内に一般的に静翼が設置されることにより、気流にドレナージ及び増圧を行う。

しかしながら、従来の静翼のレイアウト方式は依然として気流がディフューザを流れる時の運動エネルギーと圧力エネルギーとの間の変換を十分に実現することができず、このように気流がディフューザを流れる時に生成された流動損失が大きいことをもたらす。

本実施例はディフューザを提供し、従来の技術における気流がディフューザを流れる時の流れ損失が大きいという技術的問題を解決することを目的とするものである。

上記目的を達成するために、本願が採用する技術的解決手段は以下のとおりである。

第一態様において、ディフューザを提供し、ベースリング部品及び複数列の静翼を含み、各列の前記静翼は順に前記ベースリング部品の軸方向に沿って前記ベースリング部品の外環壁に設置され、かついずれも前記ベースリング部品の周方向に沿って配列され、前記ベースリング部品のその軸方向に沿う対向する両側はそれぞれ吸気側と排気側であり、前記吸気側から前記排気側まで、そのうちの一列の前記静翼の弦長は該列の前記静翼に隣接する次の列の前記静翼の弦長以上であり、
前記静翼は取付角を有し、前記吸気側から前記排気側まで、そのうちの一列の前記静翼の取付角は該列の前記静翼に隣接する次の列の前記静翼の取付角以下である。

第二態様において、ディフューザを提供し、ベースリング部品及び複数の静翼を含み、複数の前記静翼が前記ベースリング部品の軸方向に沿って順に複数列に設置され、かつ各列の静翼における前記静翼の数が複数であり、各列の静翼における複数の前記静翼が前記ベースリング部品の周方向に沿って設置され、前記ベースリング部品の横断面が円形であり、複数列の前記静翼における少なくとも一列の静翼における各前記静翼の型面が該静翼の一側に向かって傾斜して設置される。

第三態様において、ディフューザを提供し、ベースリング部品及び複数の静翼を含み、複数の前記静翼が前記ベースリング部品の軸方向に沿って順に複数列に設置され、かつ各列の静翼における前記静翼の数が複数であり、各列の静翼における複数の前記静翼が前記ベースリング部品の周方向に沿って設置され、前記ベースリング部品の横断面が円形であり、複数列の前記静翼における少なくとも一列の静翼における各前記静翼の厚さが該静翼の頭部から尾部まで非一定に設置される。

第四態様において、送風装置を提供し、上記ディフューザを含む。

第五態様において、集塵設備を提供し、上記送風装置を含む。

本実施例は少なくとも以下の有益な効果を有する。本実施例が提供するディフューザは、ディフューザ内に、ベースリング部品の軸方向に沿って複数列の静翼が設置され、このようにディフューザを流れる気流は各列の静翼の多段ドレナージ作用を得ることができ、このように気流の多段減速過給を実現し、それにより気流がディフューザを流れる時に生成された流動損失を低減する。

本実施例が提供する送風装置は、上記ディフューザを含むため、上記ディフューザは気流がディフューザを流れる時に、大きな流れ損失が発生しない前提で、減速過給をスムーズに実現することを保証することができる。このように送風装置の全体的な作業効率を向上させ、送風装置の作業エネルギー消費を節約する。

本実施例が提供する集塵設備は、上記送風装置を含むため、上記送風装置は気流をスムーズに減速して増圧することを実現することができ、かつ運行時に省エネルギーで環境に優しく、このように上記送風装置を含む集塵設備の集塵効果を顕著に向上させ、同時に集塵設備の作業エネルギー消費を節約する。

本願の実施例における技術的解決手段をより明確に説明するために、以下に実施例又は例示的な技術の説明に必要な図面を簡単に紹介し、明らかに、以下に記載の図面は本願のいくつかの実施例だけであり、当業者にとって、創造的労働をしない前提で、これらの図面に基づいて他の図面を取得することができる。

図１は本実施例が提供する送風装置の構造概略図である。 図２は本実施例が提供する送風装置のディフューザの構造概略図である。 図３は本実施例が提供する送風装置のディフューザの第一列静翼の翼列図である。 図４は本実施例が提供する送風装置のディフューザの第一列静翼及び第二列静翼の翼列図である。 図５は本実施例が提供する送風装置のディフューザのベースリング部品の構造概略図である。 図６は本願の実施例が提供するディフューザの立体構造概略図である。 図７は図６のディフューザの翼列の平面概略図である。 図８は図６のディフューザの正面構造概略図である。 図９は図８のディフューザにおけるベースリング部品及び第二列静翼の平面構造概略図である。 図１０は図８のディフューザにおけるベースリング部品及び第二列静翼の底面構造概略図である。 図１１は図８のＡ－Ａ線に沿う断面構造概略図である。 図１２は本願の実施例が提供するディフューザにおけるベースリング部品及び一列の静翼のベースリング部品の径方向面に沿う断面構造概略図である。 図１３は本願の実施例が提供するディフューザにおける一つの静翼の子午投影面での概略図である。 図１４は本願の実施例が提供するディフューザの立体構造概略図である。 図１５は本願の実施例が提供する第一種の送風装置の断面構造概略図である。 図１６は本願の実施例が提供する第二種の送風装置の断面構造概略図である。

１０－ディフューザ、１１－ベースリング部品、１２－第一列静翼、
１３－第二列静翼、１４－圧力面、１５－流路、
１６－チップ、１７－翼根、１８－型面、
１９－吸引面、２０－送風装置、２１－風カバー、
２２－駆動機構、２３－可動羽根車、２４－吸気口、
１１１－外環壁、１１２－内環壁、１１３－取付孔、
１１４－静翼、２２１－フレーム、２２２－モータ、
２２３－回路基板、２２４－駆動軸、２２５－軸受。

以下に本願の実施例を詳細に説明し、前記実施例の例を図面に示し、ここで始めから終わりまで同じ又は類似の符号は同じ又は類似の部品又は同じ又は類似の機能を有する部品を示す。以下に図面１～１６を参照して説明する実施例は例示的なものであり、本願を説明するためのものであり、本願を限定するものと理解すべきではない。

本願の説明において、理解すべきことは、用語「長さ」、「幅」、「上」、「下」、「前」、「後」、「左」、「右」、「垂直」、「水平」、「頂」、「底」、「内」、「外」等の指示された方位又は位置関係は図面に示された方位又は位置関係に基づくものであり、本願の説明及び説明の簡略化を容易にするためだけであり、指定された装置又は素子が特定の方位を有し、特定の方位で構成されて操作されなければならないことを指示するか又は暗示するものではないため、本願を限定するものと理解すべきではない。

また、用語「第１」、「第２」は単に目的を説明するために用いられ、相対的な重要性を指示するか又は暗示するか又は指示された技術的特徴の数量を暗黙的に示すと理解されるべきではない。これにより、「第１」、「第２」が限定された特徴は一つ又は複数の該特徴を明示的又は暗黙的に含むことができる。本願の説明において、別途明確で具体的な限定がない限り、「複数」の意味は二つ以上である。

本願の説明において、説明すべきことは、他に明確な規定及び限定がない限り、用語「取り付け」、「連結」、「接続」、「固定」を広義に理解すべきであり、例えば、固定接続であってもよく、取り外し可能な接続であってもよく、又は一体的な接続であってもよい；機械的な接続であってもよく、電気的な接続であってもよい；直接接続であってもよく、中間媒体を介して間接的に接続されてもよく、二つの素子内部の連通又は二つの素子の相互作用関係であってもよい。当業者にとって、具体的な状況に応じて上記用語の本願における具体的な意味を理解することができる。

実施例１
図１、図２及び図４に示すように、本実施例はディフューザ１０を提供し、送風装置２０に用いられ、該送風装置２０は集塵設備に用いられるがこれらに限定されない。ここで、図５に示すように、ディフューザ１０はベースリング部品１１及び若干の列の静翼１１４を含み、各列の静翼１１４は順にベースリング部品１１の軸方向に沿ってベースリング部品１１の外環壁１１１に設置され、かついずれもベースリング部品１１の周方向に沿って配列され、ベースリング部品１１のその軸方向に沿った対向する両側はそれぞれ吸気側及び排気側であり、かつベースリング部品１１は外環壁１１１及び内環壁１１２を有し、内環壁１１２内に若干の取付孔１１３が開設され、ベースリング部品１１はロックボルトにより取付孔１１３及びフレーム２２１を穿設することによりディフューザ１０内での固定接続を実現する。吸気側から排気側まで、そのうちの一列の静翼１１４の弦長は該列の静翼１１４に隣接する次の列の静翼１１４の弦長以上である。静翼１１４は取付角を有し、吸気側から排気側まで、そのうちの一列の静翼１１４の取付角は該列の静翼１１４に隣接する次の列の静翼１１４の取付角以下である。

まず、図３を参照して本実施例に係る技術用語を説明する。
前額線であって、同じ列の複数の静翼１１４の頭部の対応点の接続線が前額線（図３におけるＬ１に示す）と呼ばれ、
後額線であって、同じ列の複数の静翼１１４の尾部の対応点の接続線が後額線（図３におけるＬ２に示す）と呼ばれ、
入口配置角であって、中線と前額線の羽根ヘッド部での接線で形成された夾角（図３におけるαに示す）であり、
出口配置角であって、中線と後額線の羽根尾部での接線で形成された夾角（図３におけるβに示す）であり、
取付角であって、静翼１１４の前額線と弦長との間の夾角を指し、該角度は弦長の変化に伴って変化し、（図３におけるθに示す）、
静翼１１４のヘッド部であって、ベースリング部品１１の軸方向に沿って、静翼１１４の最前位置はヘッド部（図３におけるａに示す）であり、
静翼１１４の尾部であって、ベースリング部品１１の軸方向に沿って、静翼１１４の最後位置は尾部（図３におけるｂに示す）であり、
静翼１１４の高さであって、静翼１１４のベースリング部品１１の径方向に沿う長さであり、
翼頂部であって、静翼１１４がその径方向に沿って頂部まで増加する位置は翼頂部であり、
弦長であって、中線の静翼１１４の頭部と静翼１１４の尾部との間の直線距離は弦長（図３におけるＬ４に示す）であり、
中線であって、静翼１１４の厚さ方向の各中点が静翼１１４の頭部から尾部までに結んだ曲線を中線（図３におけるＬ３に示す）と呼ぶ。

本実施例が提供するディフューザは、ディフューザ内に、ベースリング部品の軸方向に沿って複数列の静翼１１４が設置され、このようにディフューザを流れる気流は各列の静翼１１４の多段ドレナージ作用を受けることができ、このように気流の多段減速過給を実現し、それにより気流がディフューザを流れる時に生成された流動損失を低減する。

以下に本実施例の提供するディフューザ１０をさらに説明する。本実施例の提供するディフューザ１０は、ディフューザ１０内に、ベースリング部品１１の軸方向に沿って複数列の静翼１１４が設置されることにより、ディフューザ１０を流れる気流は各列の静翼１１４の多段ドレナージ作用を受けることができ、このようにしてまず気流の多段減速過給を実現する。ベースリング部品１１の吸気側から排気側まで、そのうちの一列の静翼１１４の弦長は該列の静翼１１４に隣接する次の列の静翼１１４の弦長以上である。このように各列の静翼１１４は気流による流れ分離現象を段階的に弱めることができ、気流がディフューザ１０を流れる時に発生する流れ損失を顕著に低減する。このように気流は各列の静翼１１４のドレナージ作用で、大きな流動損失が発生しない前提で、減速過給をスムーズに実現することができる。

本実施例において、静翼１１４の頭部は入口配置角を有し、吸気側から排気側まで、そのうちの一列の静翼１１４の入口配置角は該列の静翼１１４に隣接する次の列の静翼１１４の入口配置角以下である。そのうちの一列の静翼１１４の出口設置角は該列の静翼１１４に隣接する次の列の静翼１１４の出口設置角以下である。

具体的には、そのうちの一列の静翼１１４の入口配置角が次の列の静翼１１４の入口配置角以下であり、そのうちの一列の静翼１１４の出口配置角が次の列の静翼１１４の出口配置角以下であることにより、気流が前の列の静翼１１４から次の列の静翼１１４に流れる時の流動不均一性をさらに効果的に抑制し、同時に気流が前の列の静翼１１４から次の列の静翼１１４に流れる時に生成された流れ分離現象を効果的に抑制し、さらに気流が前の列の静翼１１４から次の列の静翼１１４に流れる時に生成された流動損失を効果的に低減し、気流の流動効率を向上させる。

本実施例において、静翼１１４の尾部は出口配置角を有し、吸気側から排気側まで、そのうちの一列の静翼１１４の出口配置角は該列の静翼１１４に隣接する次の列の静翼１１４の入口配置角以下であってもよい。気流が前の列の静翼１１４から次の列の静翼１１４にスムーズに流れるようにする。本実施例において、そのうちの一列の静翼１１４の出口配置角は該列に隣接する次の列の静翼１１４の入口配置角よりも大きくてもよい。

本実施例において、図２に示すように、ディフューザ１０は第一列静翼１２及び第二列静翼１３を含み、第一列静翼１２及び第二列静翼１３は吸気側から排気側まで順にベースリング部品１１の軸方向に沿ってベースリング部品１１の外環壁１１１に設置される。具体的には、静翼１１４の列数は二列であってもよく、このように一方では十分な数の静翼１１４を有して気流に対して十分なドレナージ及びディフューザを行うことを保証し、他方では静翼１１４の列数が多すぎないことを保証し、さらにディフューザ１０のコンパクトな設計を実現する。

本実施例において、第一列静翼１２の入口配置角の角度値は５°～２０°であり、第二列静翼１３の入口配置角の角度値は２０°～４０°である。具体的には、第一列静翼１２の入口配置角の角度値は５°、５．５°、６°、６．５°、７°、７．５°、８°、８．５°、９°、９．５°、１０°、１０．５°、１１°、１１．５°、１２°、１２．５°、１３°、１３．５°、１４°、１４．５°、１５°、１５．５°、１６°、１６．５°、１７°、１７．５°、１８°、１８．５°、１９°、１９．５°又は２０°であってもよい。

第二列静翼１３の入口配置角の角度値は、２０°、２０．５°、２１°、２１．５°、２２°、２２．５°、２３°、２３．５°、２４°、２４．５°、２５°、２５．５°、２６°、２６．５°、２７°、２７．５°、２８°、２８．５°、２９°、２９．５°、３０°、３０．５°、３１°、３１．５°、３２°、３２．５°、３３°、３３．５°、３４°、３４．５、３５°、３５．５°、３６°、３６．５°、３７°、３７．５°、３８°、３８．５°、３９°、３９．５°又は４０°とすることができる。

第一列静翼１２の入口配置角の角度値を５°～２０°に設定し、かつ第二列静翼１３の入口配置角の角度値を２０°～４０°に設定することにより、気流が第一列静翼１２及び第二列静翼１３を流れる時に生成された流動不均一性に対する効果的な抑制をさらに実現し、同時に第二列静翼１３の気流に対する効果的なドレナージを保証する。

本実施例において、第一列静翼１２の出口配置角の角度値は１０°～６０°であり、第二列静翼１３の入口配置角の角度値は６０°～８０°である。具体的には、第一列静翼１２の出口配置角の角度値は１０°、１５°、２０°、２５°、３０°、３５°、４０°、４５°、５０°、５５°又は６０°であってもよい。第二列静翼１３の入口配置角の角度値は６０°、６１°、６２°、６３°、６４°、６５°、６６°、６７°、６８°、６９°、７０°、７１°、７２°、７３°、７４°、７５°、７６°、７７°、７８°、７９°又は８０°であってもよい。

第一列静翼１２の出口配置角の角度値を１０°～６０°に設定し、第二列静翼１３の入口配置角の角度値を６０°～８０°に設定することにより、気流が第一列静翼１２から第二列静翼１３に流れる時に生成された流れ分離現象を効果的に弱め、さらに気流の流動状態を最適化し、気流が第一列静翼１２から第二列静翼１３に流れる時に生成された流動損失をさらに低減し、同時に気流の流動効率をさらに向上させる。

本実施例において、第一列静翼１２の弦長と第二列静翼１３の弦長との比は１以上であり、かつ５以下である。具体的には、第一列静翼１２の弦長と第二列静翼１３の弦長との比を１、１．２、１．５、１．７、２、２．２、２．５、２．７、３、３．２、３．５、３．７、４、４．２、４．５、４．７又は５にすることができる。第一列静翼１２の弦長と第二列静翼１３の弦長との比が１以上であり、かつ５以下である。このように気流が第一列静翼１２から第二列静翼１３に流れる時に生成された流れ分離現象をさらに弱め、気流がディフューザ１０を流れる時に生成された流動損失をさらに低減する。

本実施例において、第一列静翼１２の翼数は第二列静翼１３の翼数以下であり、第一列静翼１２と第二列静翼１３はそれぞれ外環壁の周方向に沿って均一に分布し、第一列静翼１２と第二列静翼１３は外環壁の軸方向に互いにずれて分布し、少なくとも第一列静翼１２のうちの一つの静翼１１４の頭部又は尾部は第二列静翼１３のうちの一つの静翼１１４の頭部又は尾部と外環壁の軸方向に整列する。このようにして第一列静翼１２と第二列静翼１３との接続性をより強くすることができ、それにより気流が第一列静翼１２から第二列静翼１３への効率的な流れに役立つ。

本実施例において、第一列静翼１２の翼数は６枚～２０枚であり、第二列静翼１３の翼数は１０枚～３０枚である。具体的には、第一列静翼１２の翼数は６枚、７枚、８枚、９枚、１０枚、１１枚、１２枚、１３枚、１４枚、１５枚、１６枚、１７枚、１８枚、１９枚又は２０枚であってもよく、第二列静翼１３の翼数は１０枚、１１枚、１２枚、１３枚、１４枚、１５枚、１６枚、１７枚、１８枚、１９枚、２０枚、２１枚、２２枚、２３枚、２４枚、２５枚、２６枚、２７枚、２８枚、２９枚又は３０枚であってもよい。第一列静翼１２の翼数を６枚～２０枚に設定し、かつ第二列静翼１３の翼数を１０枚～３０枚に設定することにより、気流は第一列静翼１２から第二列静翼１３に流れる時に、第二列静翼１３のより十分なドレナージ及びディフューザ作用を受けることができ、流速をさらに減少させ、圧力を増大させ、このようにディフューザ１０の増圧効果をさらに向上させる。

本実施例において、第一列静翼１２と第二列静翼１３は一対一に対応せず、厳密なＮ対一関係ではなく、まず第二列静翼１３の数を決定した後、まず第二列静翼１３のうちのある静翼１１４と第一列静翼１２のうちのある静翼１１４のある一端を位置合わせて、次に第二列静翼１３をベースリング部品１１の外環壁に均一に配置し、第二列静翼１３の配置を完了した後、第一列静翼１２の配置を行う。

本実施例において、図４に示すように、第一列静翼１２の尾部と第二列静翼１３の頭部との間のベースリング部品１１の軸方向に沿う間隔（図４におけるＤに示す）は３ｍｍ以下である。具体的には、第一列静翼１２の尾部と第二列静翼１３の頭部との間のベースリング部品１１の軸方向に沿った間隔が３ｍｍ以下であることにより、このように一方で第一列静翼１２と第二列静翼１３の気流のドレナージに対するスムーズな接続を保証し、気流の流動効率を保証し、他方で第一列静翼１２と第二列静翼１３に十分な組立隙間を残し、第一列静翼１２と第二列静翼１３の加工寸法誤差による第一列静翼１２と第二列静翼１３の相互干渉を回避する。

好ましくは、第一列静翼１２の尾部と第二列静翼１３の頭部との間のベースリング部品１１の軸方向に沿う間隔は１ｍｍ以上であり、かつ３ｍｍ以下である。第一列静翼１２の尾部と第二列静翼１３の頭部との間のベースリング部品１１の軸方向に沿う間隔をさらに１ｍｍ以上、かつ３ｍｍ以下に限定することにより、このように気流の流動効率の保証と第一列静翼１２及び第二列静翼１３の相互干渉の回避との間に最適なバランスを求め、第一列静翼１２と第二列静翼１３が相互干渉を回避する前提で、第一列静翼１２と第二列静翼１３を流れる気流に対して最適なドレナージ及びディフューザ効果を実現することができる。

本実施例において、出口配置角は静翼１１４の翼根に位置する第一出口配置角と静翼１１４のチップに位置する第二出口配置角を含み、第一出口配置角の角度値と第二出口配置角の角度値との差の値は０°～２０°である。

このように、第一出口配置角の角度値と第二出口配置角の角度値との差の値が０°ではない場合、静翼１１４のベースリング部品１１の径方向に沿う輪郭線は曲線であり、静翼１１４がベースリング部品１１の径方向に沿って湾曲することを説明する。両者の角度値の差の値が０°である場合、静翼１１４がベースリング部品１１の径方向に沿って直線的に延び、出口配置角の角度値が径方向に沿って変化しないことを示す。

具体的には、第一出口配置角の角度値と第二出口配置角の角度値との差の値は０°、１°、２°、３°、４°、５°、６°、７°、８°、９°、１０°、１１°、１２°、１３°、１４°、１５°、１６°、１７°、１８°、１９°又は２０°であってもよい。

静翼１１４のベースリング部品１１の外環壁１１１に近接する出口配置角の角度値と静翼１１４のそのチップ端面に近接する出口配置角の角度値との差の値を０°～２０°に設定することにより、このように気流の静翼１１４の尾部での流れの不均一性をさらに抑制し、それにより静翼１１４の気流に対する効果的なドレナージをさらに保証する。

本実施例において、図２に示すように、静翼１１４は円弧状翼である。具体的には、静翼１１４を円弧状翼に設定することにより、静翼１１４はよりスムーズで滑らかなドレナージ曲線を有し、さらに気流が静翼１１４をよりスムーズで安定的に流れることを保証する。

本実施例において、図１に示すように、ディフューザ１０の各静翼１１４の先端面はいずれも風カバー２１の内側壁に当接する。具体的には、各静翼１１４の先端面をいずれも風カバー２１の内側壁に当接させることにより、このように各静翼１１４はベースリング部品１１と風カバー２１との間に囲まれた領域を十分に占めることができ、さらに送風装置２０に入る気流に対して十分なドレナージ作用を実現し、さらに気流に対して十分な減速過給を実現する。

上記パラメータ設定に基づいて、いくつかの具体的なディフューザ１０の構造を提供し、本実施例において、第一列静翼１２の入口配置角は１５°であり、出口配置角は２４°であり、第二列静翼１３の入口配置角は３５°であり、出口配置角は７５°である。かつ第一列静翼１２の尾部と対応する第二列静翼１３の頭部との間の軸方向距離は１．８ｍｍであり、ディフューザ１０が上記パラメータに応じた値を取る場合、良好な空力性能を有し、ＩＥＣ ６０３１２標準に応じて、１３ｍｍオリフィスプレート測定条件で上記ディフューザを有する送風装置２０の機械全体効率は５４％程度である。

本実施例において、第一列静翼１２の入口配置角は２０°であり、出口配置角は２７°であり、第二列静翼１３の入口配置角は４２°であり、出口配置角は６０°である。かつ第一列静翼１２の尾部と対応する第二列静翼１３の頭部との間の軸方向距離は１．３ｍｍであり、ディフューザ１０が上記パラメータに応じた値を取る場合、良好な空力性能を有し、ＩＥＣ ６０３１２標準に応じて、１３ｍｍオリフィスプレート測定条件で上記ディフューザ１０を有する送風装置２０の機械全体効率は５４．２％程度である。

本実施例はさらに送風装置２０を提供し、それは上記ディフューザ１０を含む。具体的には、送風装置２０は風カバー２１、駆動機構２２、可動羽根車２３及びディフューザ１０を含み、駆動機構２２は風カバー２１内に設置され、可動羽根車２３は駆動機構２２に接続され、かつ風カバー２１の吸気口２４に対応して設置され、ディフューザ１０は風カバー２１内に固定され、かつ可動羽根車２３の吸気口２４から離れる一側に位置する。

具体的には、駆動機構２２はフレーム２２１、モータ２２２及び回路基板２２３を含み、フレーム２２１及び回路基板２２３はいずれも風カバー２１内に固定され、モータ２２２はフレーム２２１に設置され、かつモータ２２２の駆動軸２２４はフレーム２２１及びディフューザ１０を貫通しかつ可動羽根車２３に接続され、可動羽根車２３を回転駆動する。

本実施例が提供する送風装置は、上記ディフューザを含むため、上記ディフューザは気流がディフューザを流れる時に、大きな流れ損失が発生しない前提で、減速過給をスムーズに実現することを保証することができる。このように送風装置の全体作業効率を向上させ、送風装置の作業エネルギー消費を節約する。

本実施例はさらに集塵設備を提供し、上記送風装置を含む。本実施例が提供する集塵設備は、上記送風装置を含むため、上記送風装置は気流をスムーズに減速過給することを実現することができ、かつ運行時に省エネルギーで環境に優しく、このように上記送風装置を含む集塵設備の集塵効果を顕著に向上させ、同時に集塵設備の作業エネルギー消費を節約する。

実施例２
図６及び図７に示すとおり、現在本実施例が提供するディフューザ１０について説明する。ディフューザ１０はベースリング部品１１及び複数の静翼１１４を含み、複数の静翼１１４は複数列に分けて設置され、複数列の静翼１１４はベースリング部品１１の軸方向に沿って設置され、各列の静翼１１４における静翼１１４の数は複数であり、各列の静翼１１４における複数の静翼１１４はベースリング部品１１の周方向に沿って設置される。それにより隣接する二つの静翼１１４の間に気流の流れをガイドする流路１５を形成することができる。気流がベースリング部品１１の周側の隣接する二つの静翼１１４の間の流路１５を流れる時、静翼１１４にガイドされて流れ、それにより気流の流れがより安定し、渦流を減少させ、エネルギー損失を低減する。ベースリング部品１１の横断面は円形であり、気流がベースリング部品１１の径方向に偏向して回転してベースリング部品１１の軸方向に沿って流れる時、ベースリング部品１１の周側の各箇所に流れる距離が近く、それが受けた抵抗も近く、それにより気流がベースリング部品１１の周側により安定して流れ、エネルギー損失を低減する。複数の静翼１１４をベースリング部品１１の軸方向に沿って複数列に設置し、複数列の静翼１１４により気流の流れを段階的にガイドし、エネルギー損失を低減し、ディフューザ効果を向上させることができる。

説明しやすいために、以下のように定義する。気流が該ディフューザ１０を流れる時、気流入口の方向は上、前又は頭であり、気流出口の方向は下、後又は尾である。

説明しやすいために、以下のように定義する。複数の静翼１１４はベースリング部品１１の軸方向に沿って二列に分けられ、上から下へ順に第一列静翼１２及び第二列静翼１３であり、すなわち第一列静翼１２は第二列静翼１３の前の列であり、第二列静翼１３は第一列静翼１２の次の列である。複数の静翼１１４はベースリング部品１１の軸方向に沿って三列に分けられ、上から下へ順に第一列静翼１２、第二列静翼１３及び第三列静翼１１４である。複数の静翼１１４はベースリング部品１１の軸方向に沿って四列又は複数列に分けられ、上から下へ順に第一列静翼１２、第二列静翼１３、第三列静翼１１４……である。すなわち複数の静翼１１４はベースリング部品１１の軸方向に沿ってＮ（Ｎは正の整数であり、Ｎ≧２）列に設置される場合、上から下へ順に第一列、第二列……第Ｎ列に分けられ、ここで、第Ｍ－１列の静翼１１４は第Ｍ列の静翼１１４の前の列の静翼１１４であり、第Ｍ列の静翼１１４は第Ｍ－１列の静翼１１４の次の列の静翼１１４である（Ｍは正の整数であり、Ｍ≦Ｎ）。

図１１に示すとおり、静翼１１４の型面１８は該静翼１１４の翼根１７とチップ１６との間の二つの側面を指し、静翼１１４の翼根１７とチップ１６との間の二つの側面はそれぞれ吸引面１９と圧力面１４であり、吸引面１９と圧力面１４は型面１８と総称される。静翼１１４の翼根１７は静翼１１４の高さ方向のベースリング部品１１に近接する根部位置を指す。静翼１１４のチップ１６は静翼１１４の高さ方向のベースリング部品１１から離れた頂部位置を指す。静翼１１４の頭部は気流の流れ方向に沿って静翼１１４の前端に位置する部位、すなわち静翼１１４上の気流に接触し始める部位を指す。静翼１１４の尾部は気流の流れ方向に沿って静翼１１４の後端に位置する部位、すなわち気流が静翼１１４から離れる時に対応する静翼１１４上の部位を指す。

図６に示すとおり、第一列静翼１２において、各静翼１１４の二つの側面はそれぞれ吸引面１９ａと圧力面１４ａであり、吸引面１９ａと圧力面１４ａは該静翼１１４の型面１８ａと総称される。隣接する二つの静翼１１４の間に気流の流れをガイドする流路１５ａを形成することができる。第二列静翼１３において、各静翼１１４の二つの側面はそれぞれ吸引面１９ｂと圧力面１４ｂであり、吸引面１９ｂと圧力面１４ｂは該静翼１１４の型面１８ｂと総称される。隣接する二つの静翼１１４の間に気流の流れをガイドする流路１５ｂを形成することができる。

本実施例において、図６に示すとおり、複数の静翼１１４はベースリング部品１１の軸方向に沿って二列に分けられ、上から下へ順に第一列静翼１２及び第二列静翼１３であり、すなわち第一列静翼１２は第二列静翼１３の前の列であり、第二列静翼１３は第一列静翼１２の次の列である。いくつかの実施例において、複数の静翼１１４はベースリング部品１１の軸方向に沿って三列、四列又は複数列に分けられる。

本実施例において、図７に示すとおり、静翼１１４の高さ方向の中部に同じ単位厚さのベースリング部品１１の形状と同じ曲面を切り取り、該曲面は円筒状を呈し、該曲面はベースリング部品１１と同軸であり、該曲面を平面展開し、各静翼１１４の平面翼列図を得る。平面翼列図において、各列の静翼１１４における各静翼１１４の頭部の対応点の接続線は該列の静翼１１４の前額線Ｌ１と呼ばれ、同時に前額線Ｌ１は該列の静翼１１４における各静翼１１４の頭部の対応点の接線である。各列の静翼１１４における各静翼１１４の尾部の対応点の接続線は該列の静翼１１４の後額線Ｌ２と呼ばれ、同時に後額線Ｌ２は該列の静翼１１４における各静翼１１４の尾部の対応点の接線である。各静翼１１４の厚さＨの中点が接続された曲線は該静翼１１４の中線Ｌ３と呼ばれる。中線Ｌ３の対応する静翼１１４の頭部での接線と該静翼１１４の頭部の対応点の接線との夾角は入口配置角αであり、即ち中線Ｌ３の静翼１１４の頭部での接線と対応する前額線Ｌ１との夾角は入口配置角αである。中線Ｌ３の静翼１１４の尾部での接線と該静翼１１４の尾部の対応点の接線との夾角は出口配置角βであり、即ち中線Ｌ３の静翼１１４の尾部での接線と対応する後額線Ｌ２との夾角は入口配置角βである。中線Ｌ３の静翼１１４の頭部と尾部との間の距離は弦長Ｌ４であり、中線Ｌ３上の異なる位置と静翼１１４の頭部との間の直線距離が位置弦長Ｌ５であり、即ち中線Ｌ３上の各点と静翼１１４の頭部との間の直線距離がこの点の位置弦長Ｌ５である。静翼１１４のある位置の位置弦長Ｌ５は取付角θを有し、位置弦長Ｌ５の取付角θは該位置と該静翼１１４の頭部の同じ高さとの間の線分と対応する前額線Ｌ１との夾角である。

第一列静翼１２を例とする。第一列静翼１２における各静翼１１４の頭部の対応点の接続線は第一列静翼１２の前額線Ｌ１ａであり、同時に該前額線Ｌ１ａは第一列静翼１２における各静翼１１４の頭部の対応点の接線である。第一列静翼１２における各静翼１１４の尾部の対応点の接続線は第一列静翼１２の後額線Ｌ２ａであり、同時に該後額線Ｌ２ａは第一列静翼１２における各静翼１１４の尾部の対応点の接線である。第一列静翼１２における各静翼１１４の厚さＨａの中点が接続された曲線は該静翼１１４の中線Ｌ３ａと呼ばれる。第一列静翼１２における各静翼１１４の中線Ｌ３ａの該静翼１１４の頭部での接線と該静翼１１４の頭部の対応点の接線との夾角は入口配置角αａである。第一列静翼１２における各静翼１１４の中線Ｌ３ａの該静翼１１４の尾部での接線と該静翼１１４の尾部の対応点の接線との夾角は出口設置角βａである。第一列静翼１２における各静翼１１４の中線Ｌ３ａの該静翼１１４の頭部から尾部までの距離が該静翼１１４の弦長Ｌａであり、第一列静翼１２における各静翼１１４の中線Ｌ３ａのある点から該静翼１１４の頭部までの直線距離が該静翼１１４上の対応点の位置弦長Ｌ５ａである。第一列静翼１２における各静翼１１４のある位置の位置弦長Ｌ５ａが取付角θａを有し、位置弦長Ｌ５ａの取付角θａは該位置と該静翼１１４の頭部の同じ高さとの間の線分と対応する前額線Ｌ１ａとの夾角である。

第二列静翼１３を例とする。第二列静翼１３における各静翼１１４の頭部の対応点の接続線は第二列静翼１３の前額線Ｌ１ｂであり、同時に該前額線Ｌ１ｂは第二列静翼１３における各静翼１１４の頭部の対応点の接線である。第二列静翼１３における各静翼１１４の尾部の対応点の接続線は第二列静翼１３の後額線Ｌ２ｂであり、同時に該後額線Ｌ２ｂは第二列静翼１３における各静翼１１４の尾部の対応点の接線である。第二列静翼１３における各静翼１１４の厚さＨｂの中点が接続された曲線は該静翼１１４の中線Ｌ３ｂと呼ばれる。第二列静翼１３における各静翼１１４の中線Ｌ３ｂの該静翼１１４の頭部での接線と該静翼１１４の頭部の対応点の接線との夾角は入口配置角αｂである。第二列静翼１３における各静翼１１４の中線Ｌ３ｂの該静翼１１４の尾部での接線と該静翼１１４の尾部の対応点の接線との夾角は出口配置角βｂである。第二列静翼１３における各静翼１１４の中線Ｌ３ｂの該静翼１１４の頭部から尾部までの距離が該静翼１１４の弦長Ｌｂであり、第二列静翼１３における各静翼１１４の中線Ｌ３ｂのある点から該静翼１１４の頭部までの直線距離が該静翼１１４上の対応点の位置弦長Ｌ５ｂである。第二列静翼１３における各静翼１１４のある位置の位置弦長Ｌ５ｂが取付角θｂを有し、位置弦長Ｌ５ｂの取付角θｂは該位置と該静翼１１４の頭部の同じ高さとの間の線分と対応する前額線Ｌ１ｂとの夾角である。

本実施例において、図６及び図７に示すとおり、複数列の静翼１１４において、少なくとも一列の静翼１１４における各静翼１１４の厚さＨは該静翼１１４の頭部から尾部まで非一定に設置され、それにより気流が該列の静翼１１４における隣接する二つの静翼１１４の間の流路１５に入る時、流れ分離を改善し、流れ分離損失を低減する。気流が該列の静翼１１４における静翼１１４の間の流路１５を流れる時に渦流を改善し、翼根１７での流れ分離を調整することができる。気流が該列の静翼１１４における静翼１１４の間の流路１５から流出する時、気流の不均一性を低減し、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減することができる。

本実施例のディフューザ１０は、ベースリング部品１１の周方向に複数列の静翼１１４を設置することにより、複数列の静翼１１４により気流を段階的にガイドし、気流の絶対速度を低下させることにより、ディフューザ効果を向上させる。少なくとも一列の静翼１１４における各静翼１１４の厚さＨは該静翼１１４の頭部から尾部まで非一定に設置され、気流が該列静翼１１４における隣接する二つの静翼１１４の間の流路１５に入る時、流れ分離を改善し、流れ分離損失を低減することができる。気流が該列の静翼１１４における静翼１１４の間の流路１５を流れる時、渦流を改善し、翼根１７での流れ分離を調整することができる。気流が該列の静翼１１４における静翼１１４の間の流路１５から流出する時、気流の不均一性を低減し、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減することができる。

本実施例において、各静翼１１４の長さ方向はベースリング部品１１の軸方向に傾斜し、各静翼１１４の長さ方向は該静翼１１４の頭部と尾部が接続された方向を指し、気流が二つの静翼１１４の間の流路１５を流れる時に、気流の方向変更を徐々にガイドし、気流エネルギー損失を低減することができる。

本実施例において、ディフューザ１０が複数列の静翼１１４を含む場合、そのうちの一列の静翼１１４における各静翼１１４の厚さＨを該静翼１１４の頭部から尾部まで非一定に設置することができる。もちろん、そのうちの複数列の静翼１１４のうち、各静翼１１４の厚さＨを、当該静翼１１４の頭部から尾部まで非一定に設置してもよい。また、各列の静翼１１４において、各静翼１１４の厚さＨを、当該静翼１１４の頭部から尾部まで非一定に設置してもよい。

本実施例において、厚さＨが非一定に設置された各静翼１１４において、各静翼１１４の厚さＨは該静翼１１４の頭部から尾部まで徐々に増大してから徐々に減少することにより、気流が静翼１１４の間の流路１５を流れる時に、まず気流の周方向速度及び絶対速度を徐々に低下させ、流れ分離損失を低下させ、次に渦流を改善し、気流が静翼１１４の間の流路１５から流出する不均一性を低下させ、流れ分離損失を低下させ、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を減少させる。

本実施例において、図６及び図７に示すように、厚さＨが非一定に設置された各静翼１１４において、各静翼１１４の厚さＨが最も大きい位置の弦長Ｌ５は該静翼１１４の弦長Ｌの３０％～４５％であり、すなわち各静翼１１４の中線上の各点に対応する厚さＨにおいて、厚さＨが最も大きい位置の中線上の点に対応する位置弦長Ｌ５は該静翼１１４の弦長Ｌの３０％～４５％である。それにより気流は静翼１１４でまず気流の周方向速度及び絶対速度を低下させた後、気流を段階的にガイドし、気流の流れ均一性を向上させ、流れ分離損失を低下させ、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減する。

第一列静翼１２を例とする。第一列静翼１２における各静翼１１４の厚さＨａが非一定に設置される場合、該列の静翼１１４における各静翼１１４の中線上の各位置に対応する厚さＨａにおいて、厚さＨａが最も大きい位置に対応する点の位置弦長Ｌ５ａは該静翼１１４の弦長Ｌａの３０％～４５％である。

第二列静翼１３を例とする。第二列静翼１３における各静翼１１４の厚さＨｂが非一定に設置される場合、該列の静翼１１４における各静翼１１４の中線上の各位置に対応する厚さＨｂにおいて、厚さＨｂが最も大きい位置に対応する点の位置弦長Ｌ５ｂは該静翼１１４の弦長Ｌｂの３０％～４５％である。

本実施例において、図６及び図７に示すように、厚さＨが非一定に設置された各静翼１１４において、各静翼１１４の厚さＨが最も大きい位置の弦長Ｌ５は該静翼１１４の弦長Ｌの３５％～４０％であり、すなわち各静翼１１４の中線上の各点に対応する厚さＨにおいて、厚さＨが最も大きい位置の中線上の点に対応する位置の弦長Ｌ５は該静翼１１４の弦長Ｌの３５％～４０％である。それにより、流れ分離損失を低減し、渦流を改善し、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減する。

本実施例において、図６及び図７に示すとおり、第二列静翼１３において、各静翼１１４の厚さＨｂは以下の関係を満たし、すなわち第二列静翼１３において、各静翼１１４の中線上の各点に対応する厚さＨｂは以下の関係を満たす。
各静翼１１４の頭部の厚さ範囲は０．１－０．８ｍｍであり、
各静翼１１４の位置弦長Ｌ５ｂが該静翼１１４の弦長Ｌｂの４０％での厚さＨｂの範囲が１．１－１．４ｍｍであり、
各静翼１１４の尾部の厚さ範囲は０．１－１ｍｍである。
それにより、流れ分離損失をよりよく低減し、渦流を改善し、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減する。

本実施例において、図６及び図７に示すとおり、第二列静翼１３において、各静翼１１４の厚さＨｂは以下の関係を満たし、すなわち第二列静翼１３において、各静翼１１４の中線上の各点に対応する厚さＨｂは以下の関係を満たす。
各静翼１１４の頭部の厚さ範囲は０．１－０．８ｍｍであり、
各静翼１１４の位置弦長Ｌ５ｂが該静翼１１４の弦長Ｌｂの３０％での厚さＨｂの範囲が１－１．３ｍｍであり、
各静翼１１４の位置弦長Ｌ５ｂが該静翼１１４の弦長Ｌｂの４０％での厚さＨｂの範囲が１．１－１．４ｍｍであり、
各静翼１１４の位置弦長Ｌ５ｂが該静翼１１４の弦長Ｌｂの５０％での厚さＨｂの範囲が１－１．３ｍｍであり、
各静翼１１４の位置弦長Ｌ５ｂが該静翼１１４の弦長Ｌｂの６０％での厚さＨｂの範囲が０．９－１．２ｍｍであり、
各静翼１１４の位置弦長Ｌ５ｂが該静翼１１４の弦長Ｌｂの７０％での厚さＨｂの範囲が０．８－１．１ｍｍであり、
各静翼１１４の尾部の厚さ範囲は０．１－１ｍｍである。
それにより、静翼１１４の各部位の厚さをよりよく決定し、さらに流れ分離損失を低減し、渦流を改善し、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減する。

本実施例において、図６及び図７に示すとおり、第二列静翼１３において、各前記静翼１１４の中線上の各点に対応する厚さＨｂは以下の式を満たす。
Ｔ２≦Ｈｂ≦Ｔ１；
Ｔ１＝０．８２＋０．６８Ｌ１ｂ－０．１７Ｌ１ｂ^２＋０．０１１Ｌ１ｂ^３；
Ｔ２＝０．６８Ｌ１ｂ－０．１７Ｌ１ｂ^２＋０．０１１Ｌ１ｂ^３；
ここで、Ｌ１ｂは前記静翼１１４の中線上の対応点から該静翼１１４の頭部までの距離であり、すなわちＬ１ｂは静翼１１４の中線上の対応点の位置弦長であり、Ｌ１ｂ^２はＬ１ｂの２乗であり、Ｌ１ｂ^３はＬ１ｂの３乗であり、０．６８Ｌ１ｂは０．６８×Ｌ１ｂであり、０．１７Ｌ１ｂ^２は０．１７×Ｌ１ｂ^２であり、０．０１１Ｌ１ｂ^３は０．０１１×Ｌ１ｂ^３であり、Ｔ１は前記静翼１１４の中線上の対応点での最大厚さの関係式であり、Ｔ２は前記静翼１１４の中線上の対応点での最小厚さの関係式である。

上記式により第二列静翼１３における各静翼１１４の中線上の各点の対応する厚さＨｂを決定し、流動損失をよりよく低減し、気流の不均一性を改善し、渦流を改善し、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減することができる。

本実施例において、図７に示すとおり、各前記静翼１１４の中線上の各点の対応する厚さＨｂは以下の式を満たす。Ｈｂ＝０．３２＋０．６８Ｌ１ｂ－０．１７Ｌ１ｂ^２＋０．０１１Ｌ１ｂ^３、ここで、Ｌ１ｂは前記静翼１１４の中線上の対応する点から該静翼１１４の頭部までの距離であり、すなわちＬ１ｂは静翼１１４の中線上の対応する点の位置弦長であり、Ｌ１ｂ^２はＬ１ｂの２乗であり、Ｌ１ｂ^３はＬ１ｂの３乗であり、０．６８Ｌ１ｂは０．６８×Ｌ１ｂであり、０．１７Ｌ１ｂ^２は０．１７×Ｌ１ｂ^２であり、０．０１１Ｌ１ｂ^３は０．０１１×Ｌ１ｂ^３である。それにより第二列静翼１３における各静翼１１４の厚さをよりよく決定し、流動損失をよりよく低減し、気流の不均一性を改善し、渦流を改善し、ディフューザ効果を向上させ、空力騒音を低減する。

本実施例において、図６及び図８に示すとおり、ベースリング部品１１の外径範囲は３５－８０ｍｍである。それにより静翼１１４の厚さＨをベースリング部品１１とよりよくマッチングさせ、隣接する静翼１１４の間の流路１５の大きさを保証し、気流に対する抵抗を減少させ、エネルギー損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図１２に示すように、厚さＨが非一定に設置された各静翼１１４において、各静翼１１４の中線上の任意の位置に対応する翼根１７の厚さがＨ１であり、該位置のチップ１６の厚さがＨ２であり、Ｈ１≧Ｈ２であり、すなわち各静翼１１４の中線上の任意の位置の翼根１７の厚さＨ１が該位置のチップ１６の厚さＨ２以上であり、それにより翼根１７の近傍の流れ分離をよりよく調整し、流れ分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図１２に示すように、厚さＨが非一定に設置された各静翼１１４に対して、０≦Ｈ１－Ｈ２≦０．５ｍｍであり、すなわち各静翼１１４の任意の位置の翼根１７の厚さはチップ１６よりも０．５ｍｍ以下大きくし、それにより加工製造しやすく、かつ各静翼１１４の各位置のチップ１６の強度を保証し、同時に翼根１７の近傍の流れ分離を調整し、流れ分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図１２に示すとおり、厚さＨが非一定に設置された各静翼１１４において、各静翼１１４の中線上の各箇所の厚さＨは該静翼１１４の翼根１７からチップ１６まで徐々に増大して設置され、翼根１７の近傍の流れ分離をよりよく調整し、流れ分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

ディフューザ１０を使用する時、気流は可動羽根車出口から径方向に偏ってかつ高速で周方向に流れ、かつ風カバーの極めて短い距離で軸方向に転換してディフューザ１０に入り、したがって可動羽根車出口の流れ分離が深刻である。

本実施例において、各静翼１１４の各箇所の取付角θは該静翼１１４の頭部から尾部まで徐々に増大して設置され、気流の周方向速度及び絶対速度を徐々に低下させ、減速過給効果を向上させ、同時に静翼１１４の型面１８の傾斜に合わせて、さらに流路１５の渦流を低下させ、エネルギー損失を低下させ、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、静翼１１４の異なる位置弦長Ｌ５の取付角θの変化は以下のとおりである。静翼１１４の前半の各箇所の取付角θは基本的に入口配置角αに等しく、前半の静翼１１４の間の流路１５の面積を均一に増加させ、気流絶対速度及びディフューザ効果を均一に低減することを達成する。静翼１１４の後半の取付角θは入口配置角αから出口配置角βまで増加することにより、気流の周方向速度及び絶対速度を低下させ、さらに減速過給効果を向上させる。

本実施例において、図７に示すとおり、第一列静翼１２において、各静翼１１４の入口配置角αａの範囲は５度～１０度である。各静翼１１４の入口配置角αａの範囲は５度～１０度であり、静翼１１４の入口の高い周方向速度を有する気流によりよくマッチングすることができ、気流絶対速度を均一に低下させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図７に示すとおり、第二列静翼１３において、各静翼１１４の入口配置角αｂの範囲は２０度～６０度である。各静翼１１４の入口配置角αｂの範囲は２０度～６０度であり、静翼１１４の入口の高い周方向速度を有する気流によりよくマッチングすることができ、気流絶対速度を均一に低下させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、第一列静翼１２において、各静翼１１４の入口配置角αａの範囲は５度～１０度である。第二列静翼１３において、各静翼１１４の入口配置角αｂの範囲は２０度～６０度である。第一列静翼１２から第二列静翼１３まで空気を流通させることができ、周方向速度及び絶対速度を徐々に減少させることができ、第一列静翼１２の尾部の気流の不均一性を減少させ、さらに流動損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、第一列静翼１２において、各静翼１１４の出口配置角βａの範囲は１０度～２０度であり、気流が静翼１１４の尾部から流出する時、気流の角度分布がより不均一であるため、出口配置角βａの範囲は１０度～２０度であり、静翼１１４の尾部の出口の流れの不均一性をさらに抑制することができ、エネルギー損失を低減し、減速過給効果を向上させる。

本実施例において、第一列静翼１２において、各静翼１１４の入口配置角αａの範囲は１０度～２０度である。第二列静翼１３において、各静翼１１４の入口配置角αｂの範囲は２０度～６０度である。第一列静翼１２から第二列静翼１３まで気流を流通させることができ、周方向速度及び絶対速度を徐々に減少させることができ、気流の流れ過程において流れ損失を緩やかに減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、第二列静翼１３において、各静翼１１４の出口配置角βｂの範囲は５０度～９０度であり、気流が静翼１１４の尾部から流出する時、気流の角度分布がより不均一であるため、出口配置角βｂの範囲は５０度～９０度であり、静翼１１４の尾部出口の流れの不均一性をさらに抑制することができ、エネルギー損失を低減し、減速過給効果を向上させる。

本実施例において、第一列静翼１２において、各静翼１１４の入口配置角αａの範囲は１０度～２０度である。第二列静翼１３において、各静翼１１４の入口配置角αｂの範囲は５０度～９０度である。第一列静翼１２から第二列静翼１３まで気流を流通させることができ、周方向速度及び絶対速度を徐々に減少させ、第一列静翼１２の尾部の空気流の不均一性を減少させ、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、第二列静翼１３において、各静翼１１４の出口配置角βｂの範囲は６０度～９０度であり、かつ各静翼１１４の入口配置角αｂの範囲は２５度～５０度であり、静翼１１４の尾部出口の流れの不均一性をよりよく抑制することにより、エネルギー損失を低減し、減速過給効果を向上させる。

本実施例において、各静翼１１４の入口配置角αはベースリング部品１１の径方向に沿って変化幅が１０度以下であり、すなわち各静翼１１４の入口配置角αは翼根１７からチップ１６まで変化幅が１０度以下であり、かつ各静翼１１４の翼根１７での入口配置角αは該静翼１１４のチップ１６での入口配置角α以上であり、一方では加工製造しやすく、他方では流れ分離損失を低減し、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、図６及び図８に示すとおり、隣接する二列の静翼１１４において、次の列の静翼１１４における静翼１１４の数は前の列の静翼１１４における静翼１１４の数の１．５～３倍である。前の列の静翼１１４における静翼１１４の数が相対的に少なく、次の列の静翼１１４における静翼１１４の数が多く設置され、それにより気流が各列の静翼１１４を順に通過する時、気流へのガイドを段階的に強化し、気流を減速し、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、図６及び図８に示すとおり、隣接する二列の静翼１１４において、前の列の静翼１１４における各静翼１１４の尾部はベースリング部品１１の周方向に沿って隣接する次の列の対応する静翼１１４の頭部から２０度以下ずれる。すなわち前の列の静翼１１４における各静翼１１４の尾部の翼根１７とベースリング部品１１の軸線を貫通する平面と、次の列の対応する静翼１１４の頭部の翼根１７とベースリング部品１１の軸線を貫通する平面との間の夾角は２０度以下であり、それにより気流の流れの不均一性を低減し、流れ分離損失を低減し、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図１４を参照すると、隣接する二列の静翼１１４において、前の列の静翼１１４における各静翼１１４の尾部は隣接する次の列に対応する前記静翼１１４の頭部と整列して設置され、それにより気流の流れの不均一性を減少させ、流れ分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図９、図１０及び図１１に示すとおり、静翼１１４上のある点での型面１８の傾斜角Ｑは、静翼１１４の型面１８が静翼１１４上の該点を通過するベースリング部品１１の径方向面と交差した線分と静翼１１４上の該点を通過する径方向線との夾角を指す。

本実施例においてベースリング部品１１の径方向面はベースリング部品１１の軸方向に垂直な平面を指し、径方向線はベースリング部品１１の径方向線であり、ベースリング部品１１の径方向線はベースリング部品１１の径方向に沿って延びる直線を指し、静翼１１４上の該点を通過する径方向線はベースリング部品１１の径方向に沿って延びかつ該点を通過する直線を指す。

本実施例において、型面１８に対して傾斜して設置された各静翼１１４において、各静翼１１４の尾部の型面１８の傾斜角は該静翼１１４の頭部の型面１８の傾斜角以上である。各静翼１１４の尾部の型面１８の傾斜角を頭部の型面１８の傾斜角以上に設定し、気流が静翼１１４の間の流路１５を流れる時、静翼１１４は気流へのガイド及び調整を段階的に強化し、流路１５の渦流を改善し、分離損失を低減し、さらに気流エネルギー損失を低減し、騒音を低減する。

本実施例において、型面１８に対して傾斜して設置された各静翼１１４において、各静翼１１４の型面１８の傾斜角は該静翼１１４の頭部から尾部まで徐々に増大して設置され、それにより気流が該列の静翼１１４の間の流路１５を流れる時、気流を徐々に調整することができ、それにより気流分離損失を改善し、エネルギー損失を低減し、騒音を低減する。

本実施例において、図９及び図１０に示すとおり、第二列静翼１３において、各静翼１１４の頭部の型面１８ｂの傾斜角はＱ１であり、各静翼１１４の尾部の型面１８ｂの傾斜角はＱ２であり、Ｑ２≧Ｑ１である。第二列静翼１３における各静翼１１４の尾部の型面１８ｂの傾斜角Ｑ２を頭部の型面１８ｂの傾斜角Ｑ１以上に設定し、気流が静翼１１４の間の流路１５ｂを流れる時に、静翼１１４は気流へのガイド及び調整を段階的に強化し、流路１５ｂの渦流を改善し、分離損失を低減し、さらに気流エネルギー損失を低減し、騒音を低減する。

本実施例において、図９及び図１０に示すとおり、第二列静翼１３において、Ｑ１の値の範囲は０度～３０度であり、すなわち各静翼１１４の頭部の型面１８ｂの傾斜角Ｑ１は３０度以下であり、気流が静翼１１４の間の流路１５ｂに入る時、気流の回転角の調整が大きすぎて、大きなエネルギー損失をもたらすことを回避することができる。Ｑ２の値の範囲は０度～４０度であり、すなわち各静翼１１４の尾部の型面１８ｂの傾斜角Ｑ２は４０度以下であり、気流が静翼１１４の間の流路１５ｂを流れる時に、気流を過度に調整し、大きなエネルギー損失をもたらすことを回避することができる。

本実施例において、図９及び図１０に示すとおり、第二列静翼１３において、Ｑ１の値の範囲は１２度～１８度であり、それにより気流が静翼１１４の間の流路１５ｂに入る時、流れ分離損失をよりよく減少させ、騒音を低減することができる。Ｑ２の値の範囲は２０度～３５度であり、かつＱ２≧Ｑ１である。気流が静翼１１４の間の流路１５ｂを流れる時、流れ分離損失をよりよく低減し、エネルギー損失を低減し、空力騒音を低減する。

本実施例において、第二列静翼１３において、Ｑ１の値の範囲は０度～３０度であり、それにより気流が静翼１１４の間の流路１５ｂに入る時、気流の回転角の調整が大きすぎて、大きなエネルギー損失をもたらすことを回避する。Ｑ２の値の範囲は１５度～４０度であり、気流が静翼１１４の間の流路１５ｂを流れる時に、気流を過度に調整し、大きなエネルギー損失をもたらすことを回避する。

本実施例において、図９に示すとおり、各静翼１１４の頭部の翼根１７を貫通してベースリング部品１１の軸線に対応する平面と該静翼１１４の尾部の翼根１７を貫通してベースリング部品１１の軸線に対応する平面との間の夾角は該静翼１１４の巻き角Ｐである。

本実施例において、図９に示すとおり、隣接する二列の静翼１１４において、前の列の静翼１１４における各静翼１１４の巻き角は次の列の静翼１１４における各静翼１１４の巻き角以上である。前の列の静翼１１４における各静翼１１４の巻き角を大きく設定し、気流の流れをよりよく段階的にガイドし、分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、図７に示すとおり、隣接する二列の静翼１１４において、前の列の静翼１１４における各静翼１１４の弦長Ｌａは次の列の静翼１１４における各静翼１１４の弦長Ｌｂ以上である。気流がディフューザ１０に入る時、大きな周方向速度を有するため、気流が各列の静翼１１４を流れる時、前の列の静翼１１４における各静翼１１４の弦長Ｌｂを長く設定し、気流をよりよくガイドし、気流の周方向速度を減少させることができ、かつ各列の静翼１１４により段階的にガイドし、分離損失を低減する。

本実施例において、図１３に示すとおり、ベースリング部品１１の軸方向を貫通する平面は該ディフューザ１０の子午面であり、各静翼１１４はベースリング部品１１の周方向に沿って子午面に投影されたのは該静翼１１４の子午投影面である。各静翼１１４の前縁線２１４は、当該静翼１１４の頭部を子午面に投影した線分である。各静翼１１４の後縁線２１５は、当該静翼１１４の尾部を子午面に投影した線分である。ベースリング部品１１の径方向面と子午投影面との交線は、ベースリング部品１１の軸方向に垂直な線分である。

本実施例において、少なくとも一列の静翼１１４において、各静翼１１４の前縁線２１４はベースリング部品１１の径方向面に傾斜して設置される。すなわち該列の静翼１１４における各静翼１１４の前縁線２１４の子午投影面での線分はベースリング部品１１の径方向に傾斜する。それにより流れ分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、ディフューザ１０が複数列の静翼１１４を含む場合、そのうちの一列の静翼１１４における各静翼１１４の前縁線２１４をベースリング部品１１の径方向面に傾斜して設置することができる。もちろん、そのうちの複数列の静翼１１４のうち、各静翼１１４の前縁線２１４をベースリング１１の径方向面に傾斜して設置してもよい。各列の静翼１１４のうち、各静翼１１４の前縁線２１４を、ベースリング１１の径方向面に傾斜して設置してもよい。

本実施例において、図１３に示すとおり、第二列静翼１３において、各前記静翼１１４の前縁線２１４と前記ベースリング部品１１の径方向面との傾斜角Ｂ１の絶対値は２５度以下である。第二列静翼１３における各静翼１１４の前縁線２１４とベースリング部品１１の径方向面との傾斜角Ｂ１の絶対値が２５度以下であることにより、流れ分離損失をよりよく減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図１３に示すとおり、第二列静翼１３において、各静翼１１４の前縁線２１４は該静翼１１４の尾部方向に向かって傾斜して設置され、それにより翼根１７の近傍の流れ分離をさらに調整し、流れ分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、少なくとも一列の静翼１１４において、各静翼１１４の後縁線２１５はベースリング部品１１の径方向面に傾斜して設置される。すなわち該列の静翼１１４における各静翼１１４の後縁線２１５の子午投影面での線分はベースリング部品１１の径方向に傾斜する。それにより静翼１１４の出口での気流の不均一性を低減し、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、ディフューザ１０が複数列の静翼１１４を含む場合、そのうちの一列の静翼１１４における各静翼１１４の後縁線２１５をベースリング部品１１の径方向面に傾斜して設置することができる。もちろん、そのうちの複数列の静翼１１４のうち、各静翼１１４の後縁線２１５を、ベースリング１１の径方向面に傾斜して設置してもよい。各列の静翼１１４のうち、各静翼１１４の後縁線２１５を、ベースリング１１の径方向面に傾斜して設置してもよい。

本実施例において、図１３に示すとおり、第二列静翼１３において、各前記静翼１１４の後縁線２１５と前記ベースリング部品１１の径方向面との傾斜角Ｂ２の絶対値は３０度以下である。第二列静翼１３における各静翼１１４の後縁線２１５とベースリング部品１１の径方向面との傾斜角Ｂ２の絶対値を３０度以下にすることにより、静翼１１４の出口の気流の流れの均一性をよりよく向上させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、ディフューザ１０はさらにハウジング（図示せず）を含み、ベースリング部品１１はハウジング内に配置され、各静翼１１４はベースリング部品１１とハウジングとの間に位置する。ハウジングを設置し、各静翼１１４を保護する作用を果たすことができるだけでなく、ベースリング部品１１とハウジングとの間に通路を形成することができ、気流が流れる通路をよりよく限定し、該ディフューザ１０の異なる送風装置における使用性能の一致性を保証する。

本実施例において、各静翼１１４の頂面の少なくとも８０％の領域はハウジングの内表面に接触し、すなわち各静翼１１４のチップ１６の少なくとも８０％の領域はハウジングの内表面に接触し、各静翼１１４、ベースリング部品１１及びハウジングにより気流が流通する流路１５をよりよく限定し、さらに気流の流れをよりよくガイドし、それによりディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、ハウジング、ベースリング部品１１及び各静翼１１４は一体成形され、ハウジングと各静翼１１４との良好な接続を保証し、同時に該ディフューザ１０の強度を増加させる。

本実施例において、ハウジングは単独で製造することができ、さらに静翼１１４付きのベースリング部品１１をハウジング内に配置する。

本実施例のディフューザ１０は流路１５の渦流を良好に改善し、分離損失を低減し、エネルギー損失を低減し、ディフューザ効果を向上させることができるだけでなく、空力騒音を低減することができる。本実施例のディフューザ１０の送風装置を使用すると、大きな吸引力を生成することができるだけでなく、運行騒音が小さい。本実施例のディフューザ１０は送風装置に適用することができるだけでなく、集塵設備、レンジフード、送風装置などの電気器具に適用することができる。

図１５に示すとおり、本実施例はさらに送風装置２０を提供し、該送風装置２０はフレーム２２１、羽根車３１、風カバー３２、モータ２２２及び上記実施例のいずれかに記載のディフューザ１０を含み、ディフューザ１０はフレーム２２１に取り付けられ、羽根車３１はディフューザ１０の前端に設けられ、風カバー３２は羽根車３１にカバーされ、かつ風カバー３２はフレーム２２１に取り付けられ、モータ２２２はフレーム２２１に取り付けられ、モータ２２２は羽根車３１に接続される。該送風装置２０は上記実施例のディフューザ１０を使用することにより、エネルギー損失を低減し、運行騒音を低減することができ、それにより同じ電力で、より大きな吸引力を生成することができる。

本実施例において、図１５に示すとおり、ベースリング部品１１に軸受２２５が取り付けられ、モータ２２２の駆動軸２２４は軸受２２５を貫通して羽根車３１に接続され、それによりモータ２２２は羽根車３１をより柔軟に回転駆動する。

本実施例において、図１５に示すとおり、羽根車３１は密閉式遠心羽根車３１ａである。本実施例において、羽根車３１は開放型遠心羽根車であってもよい。本実施例において、図１１に示すとおり、羽根車３１はさらに混流式羽根車３１ｂであってもよい。

本実施例において、図１６に示すとおり、風カバー３２はディフューザ１０の尾部まで延伸することができ、すなわち風カバー３２は同時に羽根車３１及びディフューザ１０をカバーすることにより、羽根車３１の出口の気流をディフューザ１０によりよくガイドする。

本実施例において、フレーム２２１は風カバー３２と一体成形することができ、それによりフレーム２２１と風カバー３２との接続強度を保証する。

本実施例の送風装置２０は、集塵設備、レンジフード、送風装置、ファン等の電気機器に適用することができる。

本実施例はさらに集塵設備を開示し、上記のいずれかの実施例に記載の送風装置２０を含む。本実施例の集塵設備は、上記送風装置２０を使用し、電力が大きく、効率が高いだけでなく、騒音が小さい。

実施例３
本実施例が実施例２と異なる点は以下のとおりである。図６、図９及び図１０に示すとおり、複数列の静翼１１４において、少なくとも一列の静翼１１４における各静翼１１４の型面１８は該静翼１１４の一側に向かって傾斜して設置される。対応する静翼１１４の型面１８を該静翼１１４の一側に向かって傾斜させ、すなわち該静翼１１４の型面１８の高さ方向がベースリング部品１１の径方向に傾斜して設置されることにより、気流が静翼１１４から離れる時、境界層分離を効果的に改善し、分離損失を減少させ、静翼１１４の間の流路１５の渦流を改善し、さらに流動損失を低減し、気流エネルギー損失を低減し、空力騒音を低減することができる。

本実施例において、第一列静翼１２における各静翼１１４の型面１８ａを傾斜して設置することができ、それにより気流が第一列静翼１２を通過する時、気流の絶対速度を低下させると同時に、分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、図６及び図８に示すとおり、第二列静翼１３における各静翼１１４の型面１８ｂを傾斜して設置することができ、それにより気流が第二列静翼１３を通過する時、気流絶対速度を低下させ、分離損失を減少させ、ディフューザ効果を向上させる。

本実施例において、第一列静翼１２における各静翼１１４と第二列静翼１３における各静翼１１４の型面１８をいずれも傾斜して設置することにより、気流速度をよりよく低下させ分離損失を減少させ、気流の不均一度を低下させ、ディフューザ効果を向上させることができる。

本実施例において、ディフューザ１０が複数列の静翼１１４を含む場合、そのうちの一列の静翼１１４における各静翼１１４の型面１８を傾斜して設置することができる。もちろん、そのうちの数列の静翼１１４のうち、各静翼１１４の型面１８を傾斜させて設置してもよい。各列の静翼１１４は、各静翼１１４の型面１８がいずれも傾斜して設置されてもよい。

本実施例において、型面１８に対して傾斜して設置された各静翼１１４において、前記静翼１１４の型面１８は該静翼１１４の吸引面１９の一側に向かって傾斜して設置される。気流境界層の分離をよりよく改善し、静翼１１４の間の流路１５の渦流を改善し、エネルギー損失を低減し、空力騒音を低減することができる。

本実施例において、第一列静翼１２における各静翼１１４の型面１８ａが傾斜して設置される場合、該第一列静翼１２における各静翼１１４の型面１８ａは該静翼１１４の吸引面１９ａの一側に向かって傾斜して設置される。

本実施例において、図６及び図９に示すとおり、第二列静翼１３における各静翼１１４の型面１８ｂが傾斜して設置される場合、該第二列静翼１３における各静翼１１４の型面１８は該静翼１１４の吸引面１９ｂの一側に向かって傾斜して設置される。

本実施例において、型面１８に対して傾斜して設置された各静翼１１４において、前記静翼１１４の型面１８は該静翼１１４の圧力面１４の一側に向かって傾斜して設置される。気流の不均一性をよりよく改善し、静翼１１４の間の流路１５の渦流を改善し、エネルギー損失を低減し、空力騒音を低減することができる。

本実施例において、第一列静翼１２における各静翼１１４の型面１８ａが傾斜して設置される場合、該第一列静翼１２における各静翼１１４の型面１８ａは該静翼１１４の圧力面１４ａの一側に向かって傾斜して設置される。

本実施例において、図６及び図９に示すとおり、第二列静翼１３における各静翼１１４の型面１８ｂが傾斜して設置される場合、該第二列静翼１３における各静翼１１４の型面１８は該静翼１１４の圧力面１４ｂの一側に向かって傾斜して設置される。

以上は本願の好ましい実施例に過ぎず、本願を限定するものではなく、本願の精神及び原則内で行われたいかなる修正、同等置換及び改善等は、いずれも本願の保護範囲内に含まれるべきである。

Claims (21)

1. ディフューザであって、ベースリング部品及び複数の静翼を含み、複数の前記静翼が前記ベースリング部品の軸方向に沿って順に複数列に設置され、かつ各列の静翼における前記静翼の数が複数であり、各列の静翼における複数の前記静翼が前記ベースリング部品の周方向に沿って設置され、前記ベースリング部品の横断面が円形であり、複数列の前記静翼における少なくとも一列の静翼における各前記静翼の厚さが該静翼の頭部から尾部まで非一定に設置されることを特徴とするディフューザ。
2. 厚さが非一定に設置された各前記静翼において、各前記静翼の厚さは該静翼の頭部から尾部まで徐々に増大してから徐々に減少することを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
3. 厚さが非一定に設置された各前記静翼において、各前記静翼の厚さが最大である箇所の位置弦長は該静翼の弦長の３０％～４５％であることを特徴とする請求項２に記載のディフューザ。
4. 第二列静翼における各前記静翼の中線上の各点に対応する厚さは、以下の関係、
   各前記静翼の頭部の厚さ範囲は０．１－０．８ｍｍであり、
   各前記静翼の位置弦長が該静翼の弦長の４０％である箇所の厚さ範囲は１．１－１．４ｍｍであり、
   各前記静翼の尾部の厚さ範囲は０．１－１ｍｍであること、を満たすことを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
5. 第二列静翼における各前記静翼の中線上の各点に対応する厚さＨｂは以下の式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
   Ｔ２≦Ｈｂ≦Ｔ１；
   Ｔ１＝０．８２＋０．６８Ｌ１ｂ－０．１７Ｌ１ｂ^２＋０．０１１Ｌ１ｂ^３；
   Ｔ２＝０．６８Ｌ１ｂ－０．１７Ｌ１ｂ^２＋０．０１１Ｌ１ｂ^３；
   ここで、Ｌ１ｂは前記静翼の中線上の対応点から該静翼の頭部までの距離であり、Ｌ１ｂ^２はＬ１ｂの２乗であり、Ｌ１ｂ^３はＬ１ｂの３乗であり、Ｔ１は前記静翼の中線上の対応点での最大厚さの関係式であり、Ｔ２は前記静翼の中線上の対応点での最小厚さの関係式である。
6. 第二列静翼における各前記静翼の中線上の各点に対応する厚さＨｂは以下の式を満たすことを特徴とする請求項５に記載のディフューザ。
   Ｈｂ＝０．３２＋０．６８Ｌ１ｂ－０．１７Ｌ１ｂ^２＋０．０１１Ｌ１ｂ^３
7. 厚さが非一定に設置された各前記静翼において、各前記静翼の中線上の任意の位置に対応する翼根とチップの厚さはそれぞれＨ１とＨ２であり、Ｈ１≧Ｈ２であることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
8. ０≦Ｈ１－Ｈ２≦０．５ｍｍであることを特徴とする請求項７に記載のディフューザ。
9. 少なくとも一列の前記静翼において、各前記静翼の前縁線は前記ベースリング部品の径方向面に傾斜して設置されることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
10. 第二列の前記静翼において、各前記静翼の前縁線と前記ベースリング部品の径方向面との傾斜角の絶対値は２５度以下であることを特徴とする請求項９に記載のディフューザ。
11. 少なくとも一列の前記静翼において、各前記静翼の後縁線は前記ベースリング部品の径方向面に傾斜して設置されることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
12. 第二列の前記静翼において、各前記静翼の後縁線と前記ベースリング部品の径方向面との傾斜角の絶対値は３０度以下であることを特徴とする請求項１０に記載のディフューザ。
13. 隣接する二列の前記静翼において、前の列の静翼における各前記静翼の弦長が次の列の静翼における各前記静翼の弦長以上であることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
14. 隣接する二列の前記静翼において、次の列の静翼における静翼の数が前の列の静翼における静翼の数の１．５～３倍であることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
15. 隣接する二列の前記静翼において、前の列の静翼における各前記静翼の巻き角が次の列の静翼における各前記静翼の巻き角以上であることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
16. 隣接する二列の前記静翼において、前の列の静翼における各前記静翼の尾部は隣接する次の列の対応する前記静翼の頭部と整列して設置されることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
17. 隣接する二列の前記静翼において、前の列の静翼における各前記静翼の尾部は前記ベースリング部品の周方向に沿って、隣接する次の列の対応する前記静翼の頭部から２０度以下ずれることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
18. 各前記静翼上の各箇所の取付角は該静翼の頭部から尾部まで徐々に増大して設置されることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
19. 各前記静翼の入口配置角は前記ベースリング部品の径方向に沿って変化幅が１０度以下であり、かつ各前記静翼の翼根での入口配置角は該静翼のチップでの入口配置角以上であることを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
20. 前記ディフューザはさらにハウジングを含み、前記ベースリング部品は前記ハウジング内に配置され、各前記静翼は前記ベースリング部品と前記ハウジングとの間に位置することを特徴とする請求項１に記載のディフューザ。
21. 各前記静翼の頂面の少なくとも８０％の領域は前記ハウジングの内表面に接触することを特徴とする請求項２０に記載のディフューザ。