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JP2022050317A - 改良された分散硬化貴金属合金 - Google Patents

改良された分散硬化貴金属合金 Download PDF

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Abstract

【課題】簡単な方法で製造可能な白金組成物およびその製造法を提供する。【解決手段】少なくとも７０重量％の白金を含む分散硬化白金組成物であって、当該白金組成物は、２９．９５重量％までの金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの１種と、０．０５重量％～１重量％の非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物と、残部として、不純物を含めた白金とを含有し、上記非貴金属の酸化物の７．０ｍｏｌ％～１１．０ｍｏｌ％は酸化イットリウムであり、上記酸化物の０．１ｍｏｌ％～５．０ｍｏｌ％は酸化スカンジウムであり、上記酸化物の残部は酸化物不純物を含めたジルコニアである白金組成物に関する。本発明は、この種の白金組成物から作製された結晶成長用るつぼ、半製品、工具、チューブ、スターラー、ガラス繊維ノズル、又はガラスを製造若しくは加工するための部品と、白金組成物の製造方法とにも関する。【選択図】なし

Description

本発明は、白金組成物と、この種の白金組成物から作製された結晶成長用るつぼ、半製品、工具、チューブ、スターラー、ガラス繊維ノズル、又はガラスを製造若しくは加工するための部品と、溶融冶金によりこの種の白金組成物を製造するための方法とに関する。この場合、当該白金組成物は、少なくとも７０重量％の白金（Ｐｔ）からなり、非貴金属であるジルコニウム（Ｚｒ）、イットリウム（Ｙ）、スカンジウム（Ｓｃ）の酸化物を含有する。
白金製の成形体は、材料が高い耐腐食性を有する必要がある高温プロセスでよく使われる。例えば、ガラス産業では、スターラー（撹拌機）又はガラス繊維ノズルのブッシング等、機械的負荷がかかる部品に白金製のものが使われている。しかしながら、白金の材料としての難点は、高温での機械的強度が低いことである。それゆえ、上記のような高温プロセスには、一般に、分散硬化型の白金組成物が使われる。それゆえ、分散硬化白金組成物は、特に特殊ガラス及びガラス繊維産業で使用されるが、結晶成長にも使用される。
この種の分散硬化白金組成物の製造、加工、及び物理的特性は、例えば、英国特許出願公開第１２８０８１５Ａ号明細書、英国特許出願公開第１３４００７６Ａ号明細書、英国特許出願公開第２０８２２０５Ａ号明細書、欧州特許出願公開第０６８３２４０Ａ２号明細書、欧州特許出願公開第０８７０８４４Ａ１号明細書、欧州特許出願公開第０９４７５９５Ａ２号明細書、欧州特許出願公開第１１８８８４４Ａ１号明細書、欧州特許出願公開第１２９５９５３Ａ１号明細書、欧州特許出願公開第１９６４９３８Ａ１号明細書、米国特許第２６３６８１９Ａ号明細書、米国特許第４５０７１５６Ａ号明細書、独国特許出願公開第２３５５１２２Ａ１号明細書、国際公開第８１／０１０１３Ａ１号パンフレット及び国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットから公知である。
分散固化白金組成物は、通常、ジルコニウム（Ｚｒ）、及び任意にイットリウム（Ｙ）又はスカンジウム（Ｓｃ）等の他の非貴金属を合金化することにより、粉末冶金又は溶融冶金によって製造され、これらは後続の酸化プロセスで酸化されて、ジルコニア（ＺｒＯ２）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）及び酸化スカンジウム（ＳＣ２Ｏ３）を形成する。
分散固化型合金の製造は、複雑で時間のかかるプロセスである。溶融物から得られたコンパクトな体積体（例えば国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットを参照）に、酸素がその体積体に拡散されることによる内部酸化で分散質を形成するためには、酸化時間が必要である。
英国特許出願公開第１２８０８１５Ａ号明細書 英国特許出願公開第１３４００７６Ａ号明細書 英国特許出願公開第２０８２２０５Ａ号明細書 欧州特許出願公開第０６８３２４０Ａ２号明細書 欧州特許出願公開第０８７０８４４Ａ１号明細書 欧州特許出願公開第０９４７５９５Ａ２号明細書 欧州特許出願公開第１１８８８４４Ａ１号明細書 欧州特許出願公開第１２９５９５３Ａ１号明細書 欧州特許出願公開第１９６４９３８Ａ１号明細書 米国特許第２６３６８１９Ａ号明細書 米国特許第４５０７１５６Ａ号明細書 独国特許出願公開第２３５５１２２Ａ１号明細書 国際公開第８１／０１０１３Ａ１号パンフレット 国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレット
それゆえ、本発明の目的は、先行技術の欠点を克服することである。特に、費用対効果の高い簡単な方法で製造することができる白金組成物及びそれから製造された部品を提供することが意図される。同時に、白金組成物及びそれから製造された部品は、高温で可能な限り大きなクリープ強度を有することが意図されている。その結果、その白金組成物及びそれから製造された部品は、機械的負荷の下で高温で使用することができる。
本発明によって、機械的特性が改善されることが意図され、プロセスコストも削減されることが意図されている。一般に、この種の白金組成物は、主に、例えばスターラー又は他の工具及び部品の形態で、ガラス繊維のノズル若しくはガラス融液用るつぼの形態で、かなりの機械的負荷と組み合わせた腐食性条件で高い適用温度で使用される。
本発明の目的は、少なくとも７０重量％の白金を含む分散硬化白金組成物であって、当該白金組成物は、２９．９５重量％までの、金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの１種又は金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの少なくとも２種の混合物を含有し、当該白金組成物は、０．０５重量％～１重量％の、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物を含有し、当該白金組成物は、残部として、不純物を含めた白金を含有し、上記非貴金属の上記酸化物の７．０ｍｏｌ％～１１．０ｍｏｌ％は酸化イットリウムであり、上記酸化物の０．１ｍｏｌ％～５．０ｍｏｌ％は酸化スカンジウムであり、上記酸化物の残部は酸化物不純物を含めたジルコニアである白金組成物によって達成される。
当該白金組成物は、好ましくは、白金系合金である。白金系合金は、少なくとも５０原子％の白金からなる合金であると理解される。
好ましくは、０．１重量％～０．７重量％、特に好ましくは０．１５重量％～０．６重量％、最も好ましくは０．２重量％～０．５重量％の上記非貴金属の上記酸化物が、当該分散硬化白金組成物に含有される。非貴金属酸化物の割合が高いと、当該白金組成物から製造された体積体の機械的負荷の下での耐用年数が長くなる。非貴金属酸化物の割合が低い体積体は、体積体の加工性、例えば溶接性又は成形性に関して有利である。用語「体積体」は、本明細書では広義に解釈されるべきである。好ましくは、体積体は、例えば、金属シート、チューブ又はワイヤの形態であってもよい。
本発明に係る分散硬化白金組成物は、少なくとも７０重量％の白金と、２９．９５重量％までの金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの少なくとも１種とを含む。従って、当該組成物は、白金と、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの上記酸化物とから実質的に構成されていてもよい。それゆえ、当該白金組成物は、通常の不純物又は製造プロセスに起因する不純物を除いて、純粋な白金であって、この白金に非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物が分布しているものであってもよい。しかしながら、さらには、当該白金組成物は、他の貴金属、すなわち、ロジウム、金、イリジウム及びパラジウムも含んでいてよく、この場合、当該白金組成物は白金系合金である。
上記貴金属及び非貴金属又は酸化物の中の不純物は、設計プロセスに起因して、及び設計プロセスの一部として出発材料に入るか、又は合理的な努力で原料から（完全には）除去できなかった通常の不純物であると理解される。
非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物が、少なくとも７０％完全に酸化されており、好ましくは少なくとも９０％酸化されており、特に好ましくは完全に酸化されていることが提供されてもよい。
その結果、特に集中的に硬化された白金組成物が達成される。
好ましくは、上記非貴金属は、酸素で少なくとも７０％、特に好ましくは少なくとも９０％酸化される。この際、非貴金属のすべての酸化状態が考慮され、好ましくは最大で３０％、特に好ましくは最大で１０％の非貴金属が金属として、すなわち形式的な酸化状態０で存在する。
さらには、当該白金組成物中の不純物の合計割合が最大で１重量％、好ましくは最大で０．５重量％であることが提供されてもよい。
これにより、当該白金組成物の物理的特性が不純物の影響を受けないか、又は不純物の影響が可能な限り小さくなる。
上記非貴金属の酸化物の少なくとも５０ｍｏｌ％が、酸化イットリウム及び／又は酸化スカンジウムで安定化された立方晶ジルコニアであり、好ましくは上記非貴金属の酸化物の少なくとも８０ｍｏｌ％が、酸化イットリウム及び／又は酸化スカンジウムで安定化された立方晶ジルコニアであることも提供されてよい。
これらの対策により、酸化物に沿った酸素拡散性を高めることができることが見出された。その結果、酸化領域を通過する酸素拡散性が高くなり、それゆえ当該白金組成物中の非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの良好な酸化性が達成される。その結果、当該白金組成物は、酸化的析出により特に短時間で硬化させることができる。
好ましくは、当該白金組成物が粉末冶金によって製造されていないことが提供されてもよい。
さらには、当該白金組成物が溶融冶金によって製造され、次いで圧延され、その白金組成物に含有される非貴金属が完全に酸化されるような酸化媒体中での熱処理によって酸化されることが提供されてもよい。
その結果、特によく硬化した白金組成物が得られる。
好ましい展開によれば、当該白金組成物中の酸化イットリウム対酸化スカンジウムの比が２．６：１～１０：１の範囲であることが提供されてもよい。
この範囲では、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化による析出物の形成に要する時間が特に短くなるという驚くべき結果となる。
酸化イットリウム対酸化スカンジウムの比（又は混合比）が少なくとも２．６：１及び最大で１０：１というのは、当該白金組成物中の酸化イットリウムのモル数又は分子数が、当該白金組成物の非貴金属の酸化物中の酸化スカンジウムのモル数又は分子数よりも少なくとも２．６倍大きく、当該白金組成物の非貴金属の酸化物中の酸化スカンジウムのモル数又は分子数よりも最大で１０倍大きいことを意味する。
さらには、上記酸化物の８．０～１０．０ｍｏｌ％が酸化イットリウムであることが提供されてもよい。
この組成範囲では、酸化イットリウムをわずかに多く又は少なく含む隣接する組成範囲に比べて、材料をより迅速に酸化することができる。
さらに、当該白金組成物が、不純物を含めて少なくとも８０重量％の白金を含有し、好ましくは当該白金組成物が、１０重量％までの金又は１９．９５重量％までのロジウムを含有することが提供されてもよい。
白金の含有量が高いため、当該白金組成物をよりコスト効率よく製造することができる。
さらには、当該白金組成物が、ロジウム、金、パラジウム又はイリジウムを少なくとも１重量％含有し、好ましくは当該白金組成物が、少なくとも５重量％のロジウム、及び／又は少なくとも３重量％の金を含有することが提供されてもよい。
その結果、当該白金組成物の硬度が向上し、機械的特性を特定の要求事項に適合させることができる。金は、当該白金組成物のガラス融液への濡れ性にも好影響を与える。
当該白金組成物が、５重量％～２０重量％のロジウムを含有し、不純物を除き金、イリジウム又はパラジウムを含有しないこと、又は当該白金組成物が、２重量％～１０重量％の金を含有し、不純物を除きロジウム、イリジウム又はパラジウムを含有しないことも提供されてよい。
これらの白金組成物は、その機械的安定性及び化学的安定性のために、高温用途に特に適している。
さらには、当該白金組成物が１０重量％のロジウムと、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物と、残部として、不純物を含めた白金とからなること、又は当該白金組成物が５重量％の金と、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物と、残部として、不純物を含めた白金とからなることが提供されてもよい。
これらの白金組成物は、その機械的安定性及び化学的安定性のために、高温用途に特に適している。
さらには、当該白金組成物が、１４００℃で２０ＭＰａの荷重下で少なくとも５００時間のクリープ強度を有していることが提供されてもよい。
これらの物理的特性を有する白金組成物は、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化によって製造することができる。
本発明の目的は、上記請求項のいずれか１項に記載の白金組成物からなる、又は上記請求項のいずれか１項に記載の白金組成物を有する結晶成長用るつぼ、半製品、工具、チューブ、スターラー、ガラス繊維ノズル、又はガラスを製造若しくは加工するための部品、あるいは上記白金組成物のいずれかを有する温度センサによっても達成される。
この種の白金組成物から作製されるか又はこの種の白金組成物を有するるつぼ、半製品、ガラス繊維ノズル、スターラー、チューブ、温度センサ、ガラスを製造若しくは加工するための工具若しくは部品は、化学的な高温耐性及び機械的強度のおかげで、ガラス融液を保存、伝導及び処理すること、並びにガラス融液との接触に特によく適している。
本発明の目的は、以下の時系列的な
Ａ）少なくとも７０重量％の白金、２９．９５重量％までの、金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの１種又は金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの少なくとも２種の混合物、０．０５重量％～１重量％の、ジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの形態の易酸化性非貴金属、並びに残部として、不純物を含めた白金を有する溶融物であって、この溶融物中のジルコニウム対イットリウムの比が５．９：１～４．３：１の範囲にあり、この溶融物中のジルコニウム対スカンジウムの比が少なくとも１７．５：１である溶融物を製造する工程と、
Ｂ）上記溶融物を硬化して固形体を形成する工程と、
Ｃ）上記固形体を加工して、体積体を形成する工程と、
Ｄ）上記体積体に含有される非貴金属を、酸化媒体中、少なくとも７５０℃の温度での少なくとも４８時間の時間にわたる熱処理によって酸化する工程と
を含む白金組成物の製造方法によっても達成される。
上記固形体を加工して、体積体を形成するとき、固形体の形状を変えて、目的とする体積体が目的に応じて製造される。
酸化時間は、酸素の平均拡散長により、酸化される材料の厚さに依存する。材料の厚さが大きいほど、長い酸化時間が必要になる。上記４８時間は、厚さ０．５ｍｍの金属シートに関するものである。酸化時間は、金属シートが厚いほど長くなる。同様に、温度の上昇により、酸化時間は短くなる。
本発明に係る方法では、本発明に係る白金組成物、又は上述の白金組成物が、その方法によって製造されることが提供されてもよい。
そして、この方法は、上記白金組成物について示された利点を有する。
さらには、工程Ｄ）の酸化の際に、酸素が固形体を通して拡散され、酸化イットリウム及び／又は酸化スカンジウムによって安定化された立方晶ジルコニアが、酸素イオン伝導によって輸送されることが提供されてもよい。
その結果、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの特に迅速な酸化が達成され、それゆえ、当該白金組成物の特に迅速な硬化が達成される。
工程Ｄ）の酸化の際に、上記固形体の金属マトリクスから析出したイットリウム酸化物安定化ジルコニア粒子及び／又はスカンジウム酸化物安定化ジルコニア粒子によって分散硬化が行われることも提供されてよい。
このようにして、当該白金組成物は、（先行技術と比較して）比較的迅速に、有利な形態で、高密度の固形体で硬化される。
本発明は、本発明に係る白金組成物が、比較可能な方法を用いて先行技術で製造された白金組成物よりも顕著に迅速に、従ってより費用対効果の高い方法で製造できるという驚くべき知見に基づいている。同時に、白金組成物の機械的高温特性がさらに改善され、特に高温クリープ強度が改善される。本発明の一部として、請求項に係る組成物が驚くべきことに、特に迅速な酸化性を可能にし、それゆえ当該白金組成物における分散質の特に迅速な形成を可能にすることが見出された。この知見が驚くべきものであるという事実は、本発明の一部として検討された、ジルコニアを安定化させるための非貴金属の他の酸化物、例えばスカンジウムとニオブの組み合わせが、そのような組み合わせによって安定化されたジルコニアが特に高い安定性と酸素拡散性を示すにもかかわらず、酸化時間を悪化させる効果を有する理由も説明する。
本発明の一環として、酸化物形成剤としてジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムを上述の割合で使用することにより、プロセス時間を短縮できること、つまりプロセスコストを削減できることが見出された。
本発明は、先行技術と比較して（分散質を形成するための）酸化時間を（先行技術との比較で、例えば、国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに従って製造されたＰｔＲｈ１０合金との比較で）２５％超短縮することに成功した。同時に、本発明に係る白金組成物を用いた、国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレット（同表１参照）と比較した高温特性（特にクリープ強度／耐クリープ性）の改善により、１６００℃の分散固化型ＰｔＲｈ１０合金について、９ＭＰａの機械的負荷の下で１０００時間を超えるクリープ強度が達成可能となり、及び／又は、２０ＭＰａの荷重下で国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットの例１と同じクリープ強度が達成される。この概念は、同様に他の分散固化型合金にも適用可能であり、同等の付加価値が期待できる。
白金マトリクス又は貴金属マトリクスに最初に溶解するジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムが酸化される酸化プロセスは、温度又は拡散係数（これは熱的に活性化された、拡散によって制御されるプロセスである）、マトリクス材料への酸素溶解度、酸素分圧、酸化物形成剤の濃度、形成される酸化物の組成、酸化物と金属マトリクスとの界面等、多くの要因に左右される。イオン導電性は、酸化物の組成に影響される。高いイオン伝導性は、酸化プロセスを加速することができるが、これは、酸化性の向上につながりうる数多くのパラメータの１つに過ぎない。
酸化物形成剤（すなわち上記非貴金属）のモル組成（モル比）を最適化することにより、本発明は、固形体での酸化時間を短縮すると同時に、高温特性を改善することに成功し、高温特性の改善はさらに、酸化物形成剤の総量をわずかに増加させることにより実施される。
本発明の例示的な実施形態を、しかしながら本発明を限定することなく、以下に説明する。
以下に記載される白金組成物は、１０ｋｇの重量を有するインゴットが真空誘導溶解によって溶融物から鋳造されることによって製造された（例示的実施形態１～４）。さらに、それぞれ２００ｇの重量を有する円形のブランクが、アーク溶解によって製造された（例示的な実施形態５～９）。このようにして、１０重量％のロジウムを含有する異なる白金組成物が製造された。非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムは、溶解プロセス中に添加された。白金組成物の厚さ３ｍｍ又は２ｍｍの金属シートが、圧延と焼き戻しによって製造された。このようにして製造された金属シートに、次に非貴金属を酸化させるための酸化焼鈍を施した。このような処理は、国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに記載されている（半製品の予備段階の例３で）。続いて、この金属シートに熱機械的処理を施した。この熱機械的処理は、国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに記載されている（請求の範囲に含まれている）。
次に、機械的高温特性を実験によって決定した。これを行うために、異なる荷重状態でのクリープ試験によって、クリープ強度を試験した。
試験の設定はＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ ２０４に準拠している。規格からの逸脱は、規格にはガイドラインが定められていない、高い試験温度に起因する。試料は、抵抗加熱器の形で接続して加熱され、静的な一軸性荷重がかけられる。温度はパイロメーターで測定され、結果として生じる時間依存的なひずみは光学式伸縮計で測定される。
合金の酸化度は、酸素含有量を確認することによって決定することができる。合金の酸素含有量は、ＬＥＣＯ製の装置（ＯＮＨ８３６）を用いた定量的なＩＲ分光法によって測定される。決められた量のサンプルが黒鉛るつぼで溶解される。材料に含まれる酸素が黒鉛るつぼの炭素と反応し、ＣＯ／ＣＯ２が生成される。放出されたガスは、不活性ガスによって炉からマスフローコントローラを介して洗い流される。別の工程では、存在するＣＯが酸化されてＣＯ２が生成される。その後、存在する酸素は、ＮＤＩＲセンサを用いて、ＣＯ２として分光学的に同定される。合金の化学組成の知識があれば、測定された酸素から酸化度を計算することができる。
比較例１
１０重量％のロジウム、１８３０ｐｐｍのジルコニウム、２９５ｐｐｍのイットリウム、５０ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、７．５ｍｏｌ％のＹ２Ｏ３（酸化イットリウム）、２．５ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ３ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、９００℃の空気中で行う。２７日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の９０％超が酸化された。その後、この金属シートを１４００℃で６時間延性焼鈍し、国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに開示されているように熱機械的に処理した。その結果、１４００℃及び２０ＭＰａで３時間のクリープ強度がもたらされ、１６００℃及び９ＭＰａで５０時間のクリープ強度がもたらされる。
比較例２
１０重量％のロジウム、１８３０ｐｐｍのジルコニウム、２９５ｐｐｍのイットリウム、５０ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、７．５ｍｏｌ％のＹ２Ｏ３（酸化イットリウム）、２．５ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ３ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、１０００℃の空気中で行う。９日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の９０％超が酸化された。その後、この金属シートを１４００℃で６時間延性焼鈍し、この金属シートを国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに開示されているように熱機械的に処理した。その結果、１４００℃及び２０ＭＰａの条件で０．５時間のクリープ強度がもたらされ、１６００℃及び９ＭＰａの条件で３時間のクリープ強度がもたらされる。
実施例３（本発明）
１０重量％のロジウム、２７７０ｐｐｍのジルコニウム、５４６ｐｐｍのイットリウム、６３ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、９．０ｍｏｌ％のＹ２Ｏ３（酸化イットリウム）、２．０ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ３ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、９００℃の空気中で行う。わずか１９日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の９０％超が酸化された。その後、この金属シートを１４００℃で６時間延性焼鈍し、この金属シートを国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに開示されているように熱機械的に処理した。その結果、１４００℃及び２０ＭＰａで５００時間超のクリープ強度がもたらされ、１６００℃及び９ＭＰａで１０００時間超のクリープ強度がもたらされる。
実施例４（本発明）
１０重量％のロジウム、２７７０ｐｐｍのジルコニウム、５４６ｐｐｍのイットリウム、６３ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、９．０ｍｏｌ％のＹ２Ｏ３（酸化イットリウム）、２．０ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ３ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、１０００℃の空気中で行う。わずか６日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の９０％超が酸化された。
モル組成、すなわち酸化物形成非貴金属のモル比を最適化し、酸化物形成非貴金属の総量を増加させることにより（２１５０ｐｐｍから３４００ｐｐｍへ）、本発明は固形体の酸化時間を２５％超短縮することに成功し、同時に高温特性を向上させる。
実施例５（本発明）
１０重量％のロジウム、２７１０ｐｐｍのジルコニウム、５１１ｐｐｍのイットリウム、６５ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は不純物を含めた白金。アーク溶解により、２００ｇの円形ブランクを製造した。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、８．６ｍｏｌ％のＹ２Ｏ３（酸化イットリウム）、２．２ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ２ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、９００℃の空気中で行う。わずか１０日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の９０％超が酸化された。その後、この金属シートを１４００℃で６時間延性焼鈍し、この金属シートを国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに開示されているように熱機械的に処理した。その結果、１４００℃及び２０ＭＰａの条件で５００時間超のクリープ強度がもたらされ、１６００℃及び９ＭＰａの条件で１０００時間超のクリープ強度がもたらされる。
比較例６
１０重量％のロジウム、１８７０ｐｐｍのジルコニウム、３１３ｐｐｍのイットリウム、３３ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。アーク溶解により、２００ｇの円形ブランクを製造した。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、７．８ｍｏｌ％のＹ２Ｏ３（酸化イットリウム）、１．６ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ２ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、９００℃の空気中で行う。２０日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の９０％超が酸化された。その後、この金属シートを１４００℃で６時間延性焼鈍し、金属シートを国際公開第２０１５／０８２６３０Ａ１号パンフレットに開示されているように熱機械的に処理した。その結果、比較例１に類似したクリープ強度が得られる。
さらなる比較のために、酸素イオン伝導性の立方晶ジルコニア相を安定化させるために、酸化イットリウム及び酸化スカンジウムの代わりに酸化スカンジウム及び酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）の組み合わせを白金組成物に導入した３つの追加の比較試験を行った。
以下に記載する白金組成物は、それぞれアーク溶解で製造した２００ｇの重量を持つ円形のブランクによって製造した。このようにして、１０重量％のロジウム、２００ｐｐｍのスカンジウム、及び様々な割合のニオブを含有する３種類の白金組成物を製造した。白金組成物の厚さ２ｍｍの金属シートを圧延及び焼き戻しによって製造した。
その後、白金組成物中の酸化した非貴金属の割合を、定量的なＩＲ分光法によって決定した。
比較例７
１０重量％のロジウム、１８００ｐｐｍのジルコニウム、８０ｐｐｍのニオブ、２００ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、２．０ｍｏｌ％のＮｂ２Ｏ５（酸化ニオブ）、１０．０ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ２ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、９００℃の空気中で行う。２０日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の３９％だけが酸化された。
比較例８
１０重量％のロジウム、１８００ｐｐｍのジルコニウム、４０ｐｐｍのニオブ、２００ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、１．０ｍｏｌ％のＮｂ２Ｏ５（酸化ニオブ）、１０．０ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部がＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ２ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、９００℃の空気中で行う。２０日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の４２％だけが酸化された。
比較例９
１０重量％のロジウム、１８００ｐｐｍのジルコニウム、２０ｐｐｍのニオブ、２００ｐｐｍのスカンジウム、及び残部は通常の不純物を含めた白金。
これは、白金組成物の酸化状態にある非貴金属の酸化物のモル分率が、０．５ｍｏｌ％のＮｂ２Ｏ５（酸化ニオブ）、１０．０ｍｏｌ％のＳｃ２Ｏ３（酸化スカンジウム）、残部のＺｒＯ２（ジルコニア）であることに相当する。
厚さ２ｍｍの金属シートの非貴金属の酸化は、９００℃の空気中で行う。２０日間の酸化時間の後、金属シートの中の非貴金属の３６％だけが酸化された。
このように、比較例６、比較例７及び比較例８における酸化時間は、実施例５よりもかなり悪かった。このことは、酸化物の酸素イオン伝導性から白金組成物の酸化性又は酸化時間について直接的な結論が得られないことを示す。
白金組成物については、イオン伝導性が高い酸化物が酸化プロセスの促進をもたらすというような単純な関係は存在しないことが上記測定結果から示される。従って、本発明に係る白金組成物において、本発明に係る非貴金属を選択することは驚くべき成功をもたらす。
以上の説明、並びに特許請求の範囲、図面、及び例示的な実施形態に開示された本発明の特徴は、本発明をその様々な実施形態で実現するために、個別にも任意の組み合わせでも必須となりうる。

Claims (15)

  1. 少なくとも７０重量％の白金を含む分散硬化白金組成物であって、前記白金組成物は、２９．９５重量％までの、金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの１種又は金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの少なくとも２種の混合物を含有し、前記白金組成物は、０．０５重量％～１重量％の、非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物を含有し、前記白金組成物は、残部として、不純物を含めた白金を含有し、
    前記非貴金属の前記酸化物の８．０ｍｏｌ％～１０．０ｍｏｌ％が酸化イットリウムであり、前記酸化物の０．１ｍｏｌ％～５．０ｍｏｌ％が酸化スカンジウムであり、前記酸化物の残部が酸化物不純物を含めたジルコニアである白金組成物。
  2. 前記非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの前記酸化物が、少なくとも７０％完全に酸化されており、好ましくは少なくとも９０％酸化されており、特に好ましくは完全に酸化されていることを特徴とする請求項１に記載の白金組成物。
  3. 白金組成物中の不純物の合計割合が最大で１重量％、好ましくは最大で０．５重量％であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の白金組成物。
  4. 前記非貴金属の前記酸化物の少なくとも５０ｍｏｌ％が、酸化イットリウム及び／又は酸化スカンジウムで安定化された立方晶ジルコニアであり、好ましくは前記非貴金属の前記酸化物の少なくとも８０ｍｏｌ％が、酸化イットリウム及び／又は酸化スカンジウムで安定化された立方晶ジルコニアであることを特徴とする、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の白金組成物。
  5. 前記白金組成物が、溶融冶金によって製造され、次いで圧延され、前記白金組成物に含有される前記非貴金属が完全に酸化されるような酸化媒体中での熱処理によって酸化されることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の白金組成物。
  6. 前記白金組成物中の酸化イットリウム対酸化スカンジウムの比が、２．６：１～１０：１の範囲であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の白金組成物。
  7. 前記酸化物の８．０ｍｏｌ％～１０．０ｍｏｌ％が酸化イットリウムであり、好ましくは前記酸化物の８．５ｍｏｌ％～９．５ｍｏｌ％が酸化イットリウムであることを特徴とする、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の白金組成物。
  8. 前記酸化物の１．０ｍｏｌ％～３．０ｍｏｌ％が酸化スカンジウムであり、好ましくは前記酸化物の１．５ｍｏｌ％～２．５ｍｏｌ％が酸化スカンジウムであることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の白金組成物。
  9. 前記白金組成物が、少なくとも８０重量％の不純物を含めた白金を含有し、前記白金組成物が、好ましくは１０重量％までの金若しくは１９．９５重量％までのロジウムを含有し、かつ／又は
    前記白金組成物が、少なくとも１重量％のロジウム、金、パラジウム若しくはイリジウムを含有し、前記白金組成物が、好ましくは少なくとも５重量％のロジウム及び／若しくは少なくとも３重量％の金を含有する
    ことを特徴とする請求項１から請求項８のいずれか１項に記載の白金組成物。
  10. 前記白金組成物が、５重量％～２０重量％のロジウムを含有し、不純物を除き金、イリジウム若しくはパラジウムを含有しないか、又は
    前記白金組成物が、２重量％～１０重量％の金を含有し、不純物を除きロジウム、イリジウム若しくはパラジウムを含有せず、
    好ましくは
    前記白金組成物が、１０重量％のロジウムと、前記非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの前記酸化物と、残部として、不純物を含めた白金とからなるか、又は
    前記白金組成物が、５重量％の金と、前記非貴金属であるジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの酸化物と、残部として、不純物を含めた白金とからなる
    ことを特徴とする請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の白金組成物。
  11. 前記白金組成物が、１４００℃で２０ＭＰａの荷重下で少なくとも５００時間のクリープ強度を有することを特徴とする請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載の白金組成物。
  12. 請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の白金組成物からなるか若しくは請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の白金組成物を有する結晶成長用るつぼ、半製品、工具、チューブ、スターラー、ガラス繊維ノズル若しくはガラスを製造若しくは加工するための部品、又は請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の白金組成物を有する温度センサ。
  13. 白金組成物の製造方法であって、以下の時系列的な
    Ａ）少なくとも７０重量％の白金、２９．９５重量％までの、金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの１種又は金属であるロジウム、金、イリジウム及びパラジウムのうちの少なくとも２種の混合物、０．０５重量％～１重量％の、ジルコニウム、イットリウム及びスカンジウムの形態の易酸化性非貴金属、並びに残部として、不純物を含めた白金を有する溶融物であって、前記溶融物中のジルコニウム対イットリウムの比が５．９：１～４．３：１の範囲にあり、前記溶融物中のジルコニウム対スカンジウムの比が少なくとも１７．５：１である溶融物を製造する工程と、
    Ｂ）前記溶融物を硬化して固形体を形成する工程と、
    Ｃ）前記固形体を加工して、体積体を形成する工程と、
    Ｄ）前記体積体に含有される前記非貴金属を、酸化媒体中、少なくとも７５０℃の温度での少なくとも４８時間の時間にわたる熱処理によって酸化する工程と
    を含む方法。
  14. 請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の白金組成物が、前記方法を用いて製造されることを特徴とする請求項１３に記載の方法。
  15. 工程Ｄ）の酸化の際に、酸素が前記固形体を通して拡散され、酸化イットリウム及び／若しくは酸化スカンジウムによって安定化された立方晶ジルコニアが、酸素イオン伝導によって輸送されること、並びに／又は
    工程Ｄ）の酸化の際に，前記固形体の金属マトリクスから析出した酸化イットリウム安定化ジルコニア粒子及び／若しくは酸化スカンジウム安定化ジルコニア粒子によって，分散硬化が行われること
    を特徴とする請求項１３又は請求項１４に記載の方法。
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