JP2016173144A

JP2016173144A - Core material for vacuum heat insulation panel, vacuum heat insulation panel and refrigerator

Info

Publication number: JP2016173144A
Application number: JP2015053454A
Authority: JP
Inventors: 小嶋　健司; Kenji Kojima; 健司小嶋; 英司品川; Hideji Shinagawa; 育生植松; Ikuo Uematsu; 直哉速水; Naoya Hayamizu; 健一大城; Kenichi Oshiro
Original assignee: Toshiba Corp; Toshiba Lifestyle Products and Services Corp
Current assignee: Toshiba Corp; Toshiba Lifestyle Products and Services Corp
Priority date: 2015-03-17
Filing date: 2015-03-17
Publication date: 2016-09-29

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a thermal conductivity rate equivalent to a thermal conductivity rate of a core material comprising glass fiber even when the core material is constituted of a resin fiber.SOLUTION: The core material for a vacuum heat insulation panel is a core material for a vacuum heat insulation panel which comprises the resin fiber and has the thermal conductivity rate equivalent to a thermal conductivity rate of a core material comprising glass fiber.SELECTED DRAWING: Figure 7

Description

本実施形態は、真空断熱パネルのコア材、真空断熱パネルおよび冷蔵庫に関する。 The present embodiment relates to a core material of a vacuum heat insulation panel, a vacuum heat insulation panel, and a refrigerator.

各種の機器や設備に用いられる真空断熱パネルは、高い断熱性と厚みや重量のさらなる軽減とが求められている。従来の真空断熱パネルのコア材は、主にガラス繊維で形成されている。しかしながら、これらコア材として用いられるガラス繊維は、比重が大きく、真空断熱パネルの厚みや重量の軽減は困難であるという問題がある。そこで、近年では、真空断熱パネルのコア材を樹脂繊維で構成することが考えられている。 Vacuum insulation panels used for various devices and facilities are required to have high thermal insulation properties and further reduction in thickness and weight. The core material of the conventional vacuum heat insulation panel is mainly formed of glass fiber. However, the glass fibers used as these core materials have a large specific gravity, and there is a problem that it is difficult to reduce the thickness and weight of the vacuum heat insulating panel. Therefore, in recent years, it has been considered that the core material of the vacuum heat insulating panel is made of resin fibers.

特許第４７１３５６６号明細書Japanese Patent No. 4713566

そこで、本実施形態では、コア材を樹脂繊維で構成する場合であっても、ガラス繊維からなるコア材の熱伝導率と同等の熱伝導率を実現した真空断熱パネルのコア材を提供すること、および、これを用いた真空断熱パネル、並びに、冷蔵庫を提供することを目的とする。 Therefore, in this embodiment, even when the core material is formed of resin fibers, it is possible to provide a core material for a vacuum heat insulating panel that achieves a thermal conductivity equivalent to that of a glass fiber core material. And it aims at providing the vacuum heat insulation panel using the same, and a refrigerator.

本実施形態の真空断熱パネルのコア材は、樹脂繊維からなる。そして、このコア材の熱伝導率は、例えば樹脂繊維の原料の選別や樹脂繊維の成形方法を工夫することにより、ガラス繊維からなるコア材の熱伝導率と同等となっている。 The core material of the vacuum heat insulation panel of this embodiment consists of resin fibers. And the thermal conductivity of this core material is equivalent to the thermal conductivity of the core material which consists of glass fiber, for example by devising the selection method of the raw material of resin fiber, or the molding method of resin fiber.

実施形態による真空断熱パネルのコア材および不織布を示す模式図The schematic diagram which shows the core material and nonwoven fabric of the vacuum heat insulation panel by embodiment 実施形態による真空断熱パネルを示す模式的な断面図Typical sectional drawing which shows the vacuum heat insulation panel by embodiment 実施形態による真空断熱パネルのコア材を示す模式図であって、（Ａ）は分解斜視図、（Ｂ）は側面視を示す概略図It is a schematic diagram which shows the core material of the vacuum heat insulation panel by embodiment, Comprising: (A) is a disassembled perspective view, (B) is the schematic which shows a side view 実施形態による真空断熱パネルのコア材の側面視を示す模式図The schematic diagram which shows the side view of the core material of the vacuum heat insulation panel by embodiment 実施形態による真空断熱パネルのコア材の製造装置を示す模式図The schematic diagram which shows the manufacturing apparatus of the core material of the vacuum heat insulation panel by embodiment 溶媒の物性値を示す概略図Schematic showing the physical properties of the solvent 実施形態による実施例と比較例との物性を対比した図The figure which contrasted the physical property of the Example by embodiment and a comparative example 実施形態による冷蔵庫の断熱箱体を示す模式的な斜視図The typical perspective view showing the heat insulation box of the refrigerator by an embodiment 実施形態による冷蔵庫の真空断熱パネル組を示す模式的な斜視図The typical perspective view which shows the vacuum heat insulation panel group of the refrigerator by embodiment

以下、一実施形態を図面に基づいて説明する。図１に示すようにコア材１０は、不織布１１が複数層に積層されている。この不織布１１は、ランダムに絡み合った樹脂繊維１２で形成されている。樹脂繊維１２は、エレクトロスピニング法で形成されている。エレクトロスピニング法で形成された樹脂繊維１２は、その平均繊維径つまり外径ｄがｄ＜１μｍである細繊維であり、長さが外径の１０００倍以上の長繊維である。また、この樹脂繊維１２は、全体的に直線状ではなく、ランダムに湾曲した縮れ状である。そのため、樹脂繊維１２は、互いに絡み合いやすく、容易に複数の層が形成される。エレクトロスピニング法を利用することにより、樹脂繊維１２の紡糸と、不織布１１の形成とを同時に行なうことができる。その結果、コア材１０は、短い工数で容易に形成することができる。 Hereinafter, an embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the core material 10 has a nonwoven fabric 11 laminated in a plurality of layers. The nonwoven fabric 11 is formed of resin fibers 12 that are randomly intertwined. The resin fiber 12 is formed by an electrospinning method. The resin fiber 12 formed by the electrospinning method is a fine fiber having an average fiber diameter, that is, an outer diameter d of d <1 μm, and is a long fiber whose length is 1000 times or more of the outer diameter. Further, the resin fiber 12 is not linear as a whole, but is a curved shape that is randomly curved. Therefore, the resin fibers 12 are easily entangled with each other, and a plurality of layers are easily formed. By utilizing the electrospinning method, the spinning of the resin fibers 12 and the formation of the nonwoven fabric 11 can be performed simultaneously. As a result, the core material 10 can be easily formed with a short man-hour.

また、不織布１１を構成する樹脂繊維１２は、エレクトロスピニング法を利用することにより、ナノメートルからマイクロメートルの極細い外径が容易に確保される。そのため、不織布１１は１枚あたりの厚さが非常に薄くなり、コア材１０の厚さも薄くなる。従来のガラス繊維の場合、繊維長が短く、繊維同士の絡み合いが少ない。そのため、ガラス繊維を用いると、不織布の形状の維持が困難となる。また、ガラス繊維の場合、ガラス繊維の紡糸と不織布の形成とを同時に行なうことは一般に困難である。従来のガラス繊維を用いる場合、ガラス繊維を水に分散させた状態で紙漉の要領で不織布が形成される。仮にガラス繊維の紡糸と不織布の形成とを同時に行なうと、厚さの大きな綿状の不織布が形成され、厚さの小さな薄い不織布の形成は困難である。 Moreover, the resin fiber 12 which comprises the nonwoven fabric 11 can ensure an ultra-thin outer diameter of nanometer to micrometer easily by utilizing the electrospinning method. Therefore, the nonwoven fabric 11 has a very thin thickness per sheet, and the core material 10 also has a small thickness. In the case of a conventional glass fiber, the fiber length is short and the fibers are less entangled. Therefore, when glass fiber is used, it becomes difficult to maintain the shape of the nonwoven fabric. In the case of glass fiber, it is generally difficult to simultaneously spin glass fiber and form a nonwoven fabric. When using the conventional glass fiber, the nonwoven fabric is formed in the manner of a paper basket with the glass fiber dispersed in water. If the spinning of the glass fiber and the formation of the nonwoven fabric are performed simultaneously, a cotton-like nonwoven fabric having a large thickness is formed, and it is difficult to form a thin nonwoven fabric having a small thickness.

このように、本実施形態の場合、コア材１０は、積層された複数の層からなる不織布１１で形成されている。コア材１０は、例えば数百層から数千層以上の不織布１１が積層される。本実施形態の不織布１１を形成する樹脂繊維１２は、断面がほぼ均一な円形または楕円形に形成されている。 Thus, in the case of this embodiment, the core material 10 is formed with the nonwoven fabric 11 which consists of the laminated | stacked several layer. The core material 10 is formed by laminating, for example, several hundred to several thousand nonwoven fabrics 11. The resin fibers 12 forming the nonwoven fabric 11 of the present embodiment are formed in a circular or elliptical shape with a substantially uniform cross section.

不織布１１を形成する樹脂繊維１２は、ガラスよりも密度すなわち比重の小さな有機系のポリマーで形成されている。樹脂繊維１２をガラスよりも密度の小さなポリマーで形成することにより、樹脂繊維１２の軽量化を図ることができる。不織布１１は、２種類以上の樹脂繊維１２を混紡してもよい。混紡によって形成される不織布１１の一例として、ポリスチレンの繊維と芳香族ポリアミド系樹脂（登録商標：ケプラー）などが用いられる。他にも不織布１１は、上記に加え、ポリカーボネート、ポリメタクリル酸メチル、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアミド、ポリオキシメチレン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリサルファン、ポリエーテルサルファン、ポリエーテルイミド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、変性ポリフェニレンエーテル、シンジオタクチックポリスチレン、液晶ポリマー、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル、ポリフェノール、メラミン樹脂、エポキシ樹脂やこれらを含む共重合体などから選択される１種類、または２種類以上のポリマーの混紡によって形成することができる。 The resin fibers 12 forming the nonwoven fabric 11 are formed of an organic polymer having a density, that is, a specific gravity smaller than that of glass. By forming the resin fiber 12 with a polymer having a density lower than that of glass, the resin fiber 12 can be reduced in weight. The nonwoven fabric 11 may be a mixture of two or more types of resin fibers 12. As an example of the nonwoven fabric 11 formed by blending, polystyrene fiber and aromatic polyamide resin (registered trademark: Kepler) are used. In addition to the above, the non-woven fabric 11 includes polycarbonate, polymethyl methacrylate, polypropylene, polyethylene, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polyamide, polyoxymethylene, polyamideimide, polyimide, polysulfane, polyethersulfane, poly 1 selected from ether imide, polyether ether ketone, polyphenylene sulfide, modified polyphenylene ether, syndiotactic polystyrene, liquid crystal polymer, urea resin, unsaturated polyester, polyphenol, melamine resin, epoxy resin and copolymers containing these. It can be formed by blending two or more kinds of polymers.

樹脂繊維１２をエレクトロスピニング法で形成する場合、上記ポリマーを溶液化する。溶媒としては、例えば、イソプロパノール、エチレングリコール、シクロヘキサノン、ジメチルホルムアミド、アセトン、酢酸エチル、ジメチルアセトアミド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、ヘキサン、トルエン、キシレン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、酢酸ブチル、テトラヒドロフラン、ジオキサン、ピリジンなどの揮発性の有機溶剤や水を用いることができる。また、溶媒としては上記溶媒より選ばれる一種でもよく、また、複数種類が混在してもよい。なお、本実施形態に適用可能な溶媒は、上記溶媒に限定されるものではない。上記溶媒は、あくまでも例示である。 When the resin fiber 12 is formed by an electrospinning method, the polymer is made into a solution. Examples of the solvent include isopropanol, ethylene glycol, cyclohexanone, dimethylformamide, acetone, ethyl acetate, dimethylacetamide, N-methyl-2-pyrrolidone, hexane, toluene, xylene, methyl ethyl ketone, diethyl ketone, butyl acetate, tetrahydrofuran, dioxane, A volatile organic solvent such as pyridine or water can be used. Further, the solvent may be one kind selected from the above solvents, or a plurality of kinds may be mixed. In addition, the solvent applicable to this embodiment is not limited to the said solvent. The said solvent is an illustration to the last.

この場合、混紡される樹脂繊維１２は、いずれも外径ｄがｄ＜１μｍとなるように設定されている。このように複数種類の樹脂繊維１２を混紡することにより、不織布１１の断熱性と軽量化および強度の向上を図ることができる。不織布１１は、絡み合った樹脂繊維１２の相互間に形成される空隙の体積が小さくなると、これに反してその空隙の数が増加する。樹脂繊維１２の相互間の空隙の数は、多くなるほど断熱性の向上が図られる。そこで、不織布１１は、これを構成する樹脂繊維１２の繊維の外径ｄをｄ＜１μｍとナノメートルオーダーに小径化することが好ましい。このように樹脂繊維１２の外径ｄを小径化することにより、樹脂繊維１２の相互間に形成される空隙の体積が小さくなりつつ数が増加する。このように小径化することにより、絡み合った樹脂繊維１２の相互間に形成される空隙の体積がより小さくなりその数がより増加し、不織布１１の断熱性の向上が図られる。 In this case, the resin fibers 12 to be blended are all set so that the outer diameter d is d <1 μm. As described above, by blending a plurality of types of resin fibers 12, it is possible to improve the heat insulation, weight reduction, and strength of the nonwoven fabric 11. On the contrary, when the volume of voids formed between the intertwined resin fibers 12 is reduced in the nonwoven fabric 11, the number of the voids is increased. As the number of voids between the resin fibers 12 increases, the heat insulation is improved. Therefore, it is preferable that the nonwoven fabric 11 has a fiber outer diameter d of the resin fiber 12 constituting the same is reduced to a nanometer order of d <1 μm. By reducing the outer diameter d of the resin fibers 12 in this way, the number of voids formed between the resin fibers 12 is reduced and the number is increased. By reducing the diameter in this way, the volume of voids formed between the intertwined resin fibers 12 becomes smaller and the number thereof increases, and the heat insulating property of the nonwoven fabric 11 is improved.

樹脂繊維１２は、例えばケイ素酸化物、金属の水酸化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩など各種の無機フィラーを添加してもよい。このように樹脂繊維１２に無機フィラーを添加することにより、不織布１１の断熱性を維持しつつ強度の向上を図ることができる。具体的には、添加する無機フィラーとしては、ウォラスナイト、チタン酸カリウム、ゾノトライト、石膏繊維、アルミニウムポレート、ＭＯＳ（塩基性硫酸マグネシウム）、アラミド繊維、炭素繊維、ガラス繊維、タルク、マイカ、ガラスフレークなども用いることができる。 For example, various inorganic fillers such as silicon oxide, metal hydroxide, carbonate, sulfate, and silicate may be added to the resin fiber 12. Thus, by adding an inorganic filler to the resin fiber 12, the strength can be improved while maintaining the heat insulating property of the nonwoven fabric 11. Specifically, as the inorganic filler to be added, wollastonite, potassium titanate, zonotlite, gypsum fiber, aluminum porate, MOS (basic magnesium sulfate), aramid fiber, carbon fiber, glass fiber, talc, mica, glass flake Etc. can also be used.

不織布１１で形成されたコア材１０は、図２に示すように袋状の外包材１３に収容される。外包材１３は、例えば１層または２層以上の樹脂フィルムに金属または金属酸化物などを蒸着させることにより、気体の透過性を無くした気密性のシートである。コア材１０を収容した外包材１３は、コア材１０とともに内部を真空に近い圧力まで減圧した後、密封される。これにより、コア材１０を収容した外包材１３は、真空断熱パネル１４として形成される。この場合、真空断熱パネル１４は、形成した真空断熱パネル１４の潰れを低減するために、外包材１３の内側に骨格となる骨格部材を収容していてもよい。 The core material 10 formed of the nonwoven fabric 11 is accommodated in a bag-shaped outer packaging material 13 as shown in FIG. The outer packaging material 13 is an airtight sheet in which gas permeability is eliminated by evaporating a metal or metal oxide or the like on, for example, one or more resin films. The outer packaging material 13 containing the core material 10 is sealed together with the core material 10 after reducing the inside to a pressure close to vacuum. Thereby, the outer packaging material 13 containing the core material 10 is formed as the vacuum heat insulation panel 14. In this case, the vacuum heat insulation panel 14 may accommodate a skeleton member serving as a skeleton inside the outer packaging material 13 in order to reduce crushing of the formed vacuum heat insulation panel 14.

コア材１０は、図３に示すように積層された一方の面側にアルミニウム箔１５を備えてもよい。上述のように不織布１１で形成したコア材１０は、外包材１３へ収容した後、外包材１３の内部を減圧することにより真空断熱パネル１４として形成される。そのため、真空断熱パネル１４は、外包材１３の内部の減圧によって潰れや変形を生じるおそれがある。不織布１１の一方の面側にアルミニウム箔１５を備えることにより、コア材１０は強度が向上する。これにより、減圧による潰れや変形を低減することができる。また、コア材１０は、図４に示すように不織布１１とともに積層されるガラス繊維層１６を備えていてもよい。ガラス繊維層１６は、微細な樹脂繊維１２で形成された不織布１１よりも強度が高い。そのため、不織布１１とガラス繊維層１６とを積層することにより、不織布１１のみでコア材１０を形成する場合よりも厚みや重量は増すものの、減圧による潰れや変形を低減することができる。なお、ガラス繊維層１６は、図４に示す２層に限らず、１層または３層以上でもよい。 The core material 10 may be provided with an aluminum foil 15 on one surface side laminated as shown in FIG. The core material 10 formed of the nonwoven fabric 11 as described above is formed as the vacuum heat insulation panel 14 by reducing the pressure inside the outer packaging material 13 after being accommodated in the outer packaging material 13. Therefore, the vacuum heat insulating panel 14 may be crushed or deformed by the reduced pressure inside the outer packaging material 13. By providing the aluminum foil 15 on one surface side of the nonwoven fabric 11, the strength of the core material 10 is improved. Thereby, the crushing and deformation | transformation by pressure reduction can be reduced. Moreover, the core material 10 may be provided with the glass fiber layer 16 laminated | stacked with the nonwoven fabric 11, as shown in FIG. The glass fiber layer 16 has higher strength than the nonwoven fabric 11 formed of fine resin fibers 12. Therefore, by laminating the nonwoven fabric 11 and the glass fiber layer 16, although the thickness and weight are increased as compared with the case where the core material 10 is formed only by the nonwoven fabric 11, crushing and deformation due to reduced pressure can be reduced. The glass fiber layer 16 is not limited to the two layers shown in FIG. 4 and may be one layer or three or more layers.

次に、上記のコア材１０を構成している不織布１１を形成するための製造装置および製造方法を説明する。
図５は、製造装置２０の一例を示す模式図である。製造装置２０は、運搬部２１、ノズル部２２、対極板２３、分離部２４および巻き取り部２５を備えている。運搬部２１は、一対のローラ２６およびローラ２７を有している。このローラ２６とローラ２７との間には、循環するベルト２８が設けられている。一対のローラ２６またはローラ２７の少なくとも一方は、図示しない駆動部によって回転駆動される。これにより、ローラ２６とローラ２７との間にわたされているベルト２８は、ローラ２６またはローラ２７の回転によって循環する。 Next, the manufacturing apparatus and manufacturing method for forming the nonwoven fabric 11 which comprises said core material 10 are demonstrated.
FIG. 5 is a schematic diagram illustrating an example of the manufacturing apparatus 20. The manufacturing apparatus 20 includes a transport unit 21, a nozzle unit 22, a counter electrode plate 23, a separation unit 24, and a winding unit 25. The conveyance unit 21 includes a pair of rollers 26 and rollers 27. A circulating belt 28 is provided between the roller 26 and the roller 27. At least one of the pair of rollers 26 or 27 is rotationally driven by a drive unit (not shown). Thereby, the belt 28 passed between the roller 26 and the roller 27 circulates by the rotation of the roller 26 or the roller 27.

ノズル部２２は、この運搬部２１の上方に設けられている。ノズル部２２は、ベルト２８の進行方向へ沿って複数配置されている。また、ノズル部２２は、ベルト２８の進行方向と垂直な方向すなわち図５の奥行き方向にも複数配置されている。このように、ノズル部２２は、運搬部２１の上方にマトリクス状に複数配置されている。対極板２３は、このノズル部２２と対向して設けられている。ノズル部２２と対極板２３との間には、ベルト２８が挟み込まれている。そして、このノズル部２２と対極板２３との間には、数ｋＶ以上の高電圧が印加されている。すなわち、ノズル部２２と対極板２３との間には、印加された高電圧によって電場が形成されている。 The nozzle part 22 is provided above the transport part 21. A plurality of nozzle portions 22 are arranged along the traveling direction of the belt 28. A plurality of nozzle portions 22 are also arranged in a direction perpendicular to the traveling direction of the belt 28, that is, in the depth direction of FIG. Thus, a plurality of nozzle portions 22 are arranged in a matrix above the transport portion 21. The counter electrode plate 23 is provided to face the nozzle portion 22. A belt 28 is sandwiched between the nozzle portion 22 and the counter electrode plate 23. A high voltage of several kV or more is applied between the nozzle portion 22 and the counter electrode plate 23. That is, an electric field is formed between the nozzle portion 22 and the counter electrode plate 23 by the applied high voltage.

分離部２４は、ベルト２８の進行方向において下流側に設けられている。分離部２４は、ベルト２８のノズル部２２側に形成された不織布１１をベルト２８から分離する。巻き取り部２５は、分離部２４に隣り合って設けられている。巻き取り部２５は、分離部２４でベルト２８から分離された不織布１１を巻き取る。 The separation unit 24 is provided on the downstream side in the traveling direction of the belt 28. The separation unit 24 separates the nonwoven fabric 11 formed on the nozzle unit 22 side of the belt 28 from the belt 28. The winding unit 25 is provided adjacent to the separation unit 24. The winding unit 25 winds the nonwoven fabric 11 separated from the belt 28 by the separating unit 24.

不織布１１を形成する樹脂繊維１２となる原料の樹脂は、溶媒に溶解した状態でノズル部２２へ供給される。すなわち、樹脂繊維１２の原料となる樹脂は、溶液としてノズル部２２へ供給される。ノズル部２２へ供給された樹脂の溶液は、高圧でノズル部２２からベルト２８に向けて噴射される。このとき、上述のようにノズル部２２と対極板２３との間には、高電圧による電場が形成されている。ノズル部２２から噴射された樹脂の溶液は、高電圧の印加によって微細化し、また電荷を帯びていることから、ゆらぎを含みながらランダムにノズル部２２から対極板２３へ静電的な作用によって引き付けられる。また、高圧で噴射された樹脂の溶液は、ノズル部２２から噴射されると、溶媒が気化する。そのため、ノズル部２２から噴射された樹脂の溶液は、対極板２３に到達するまでの間に溶媒が気化し、微細な繊維状となってランダムな形状でベルト２８に付着する。その結果、ベルト２８のノズル部２２側の面には、微細な繊維がランダムに絡み合った不織布１１が形成される。このとき、不織布１１は、複数のノズル部２２から噴射された樹脂繊維１２が数層に絡み合った状態となる。 The raw material resin to be the resin fibers 12 forming the nonwoven fabric 11 is supplied to the nozzle portion 22 in a state dissolved in a solvent. That is, the resin that is the raw material of the resin fiber 12 is supplied to the nozzle unit 22 as a solution. The resin solution supplied to the nozzle unit 22 is jetted from the nozzle unit 22 toward the belt 28 at a high pressure. At this time, an electric field by a high voltage is formed between the nozzle portion 22 and the counter electrode plate 23 as described above. The resin solution sprayed from the nozzle part 22 is refined by the application of a high voltage and is charged with electric charge. Therefore, the resin solution is randomly attracted from the nozzle part 22 to the counter electrode plate 23 by electrostatic action, including fluctuations. It is done. Further, when the resin solution sprayed at a high pressure is sprayed from the nozzle portion 22, the solvent is vaporized. Therefore, the solvent of the resin solution sprayed from the nozzle portion 22 is vaporized before reaching the counter electrode plate 23, and becomes a fine fiber and adheres to the belt 28 in a random shape. As a result, the nonwoven fabric 11 in which fine fibers are randomly entangled is formed on the surface of the belt 28 on the nozzle portion 22 side. At this time, the nonwoven fabric 11 will be in the state in which the resin fiber 12 injected from the several nozzle part 22 was entangled in several layers.

また、このとき、樹脂繊維１２は、ランダムかつ乱雑、つまり不規則な状態でノズル部２２から噴射される。そのため、樹脂繊維１２は、ノズル部２２から噴射され対極板２３へ到達するまでに、不規則に転回し、全体的にストレート状でないランダムな縮れ状に形成される。その結果、対極板２３に到達した樹脂繊維１２は、互いに不規則かつ強固に絡み合って不織布１１を構成する。また、樹脂繊維１２は、ノズル部２２から噴射された際に渦巻き形状を呈する場合がある。この渦巻き形状の樹脂繊維１２は、他の樹脂繊維１２とより強固に絡み合い、不織布１１の強度の向上に寄与する。さらに、樹脂繊維１２は、ノズル部２２から連続して噴射される。そのため、形成される樹脂繊維１２は、ノズル部２２からの噴射が終了するまでほぼ連続した一本の繊維となる。その結果、樹脂繊維１２は、繊維の外径に対する繊維長が１０００倍以上と非常に長い長繊維となる。 At this time, the resin fibers 12 are ejected from the nozzle portion 22 in a random and random manner, that is, in an irregular state. Therefore, the resin fiber 12 is irregularly turned before being sprayed from the nozzle portion 22 and reaches the counter electrode plate 23, and is formed into a random constriction that is not entirely straight. As a result, the resin fibers 12 that have reached the counter electrode plate 23 are entangled irregularly and firmly to form the nonwoven fabric 11. In addition, the resin fiber 12 may exhibit a spiral shape when ejected from the nozzle portion 22. The spiral-shaped resin fibers 12 are entangled more strongly with the other resin fibers 12 and contribute to improving the strength of the nonwoven fabric 11. Further, the resin fiber 12 is continuously ejected from the nozzle portion 22. Therefore, the resin fiber 12 to be formed is a single continuous fiber until the injection from the nozzle portion 22 is completed. As a result, the resin fiber 12 is a very long fiber having a fiber length of 1000 times or more with respect to the outer diameter of the fiber.

比較のために、例えば従来の火炎法を用いて形成したガラス繊維は、その外径が３〜４μｍであるのに対し、繊維長が２００μｍ程度である。繊維の外径に対して繊維長が短い場合、短い繊維同士の絡み合いとなるため、形成された不織布は、ばらばらになりやすく、形状の安定を保ちにくい。一方、本実施形態のようにエレクトロスピニング法で樹脂繊維１２を形成すると、繊維が途切れることなく連続した十分な長さを有する。そのため、エレクトロスピニング法による樹脂繊維１２は、その長さおよび形成時の転回による不規則な形状によって、他の繊維との絡み合いだけでなく、自身が連続して絡み合う。その結果、エレクトロスピニング法による樹脂繊維１２は、一本の繊維自身の強固な絡み合いによっても不織布１１を形成する。これにより、本実施形態の樹脂繊維１２は、従来のガラス繊維に比較してより安定した形状の不織布１１を形成することができる。また、不織布１１の形状が安定することによって、コア材１０を形成するとき、不織布１１の積層が容易であるという利点も得られる。 For comparison, for example, a glass fiber formed by using a conventional flame method has an outer diameter of 3 to 4 μm and a fiber length of about 200 μm. When the fiber length is short with respect to the outer diameter of the fiber, the short fibers are entangled with each other. Therefore, the formed nonwoven fabric is likely to be separated, and it is difficult to keep the shape stable. On the other hand, when the resin fiber 12 is formed by the electrospinning method as in the present embodiment, the fiber has a continuous and sufficient length without interruption. Therefore, the resin fiber 12 by the electrospinning method is not only entangled with other fibers but also continuously entangled with each other due to its length and an irregular shape due to rolling at the time of formation. As a result, the resin fiber 12 by the electrospinning method forms the nonwoven fabric 11 also by the strong entanglement of one fiber itself. Thereby, the resin fiber 12 of this embodiment can form the nonwoven fabric 11 of the more stable shape compared with the conventional glass fiber. Moreover, when the shape of the nonwoven fabric 11 is stabilized, when forming the core material 10, the advantage that lamination | stacking of the nonwoven fabric 11 is easy is also acquired.

形成された不織布１１は、ベルトの移動に沿って図５の左方へ移動し、分離部２４によってベルト２８から分離される。この不織布１１は、ノズル部２２から原料となる樹脂を吹き付けている間、連続するシート状に形成される。そのため、ベルト２８から分離された不織布１１は、巻き取り部２５においてシート状のまま巻き取られる。巻き取られた不織布１１は、適当な寸法に切り出された後、例えば１００枚以上積層され、コア材１０として形成される。 The formed nonwoven fabric 11 moves to the left in FIG. 5 along with the movement of the belt, and is separated from the belt 28 by the separation unit 24. The nonwoven fabric 11 is formed in a continuous sheet shape while a resin as a raw material is sprayed from the nozzle portion 22. Therefore, the nonwoven fabric 11 separated from the belt 28 is wound up in the form of a sheet at the winding portion 25. The wound nonwoven fabric 11 is cut into an appropriate size, and then, for example, 100 or more are laminated to form the core material 10.

図５に示す製造装置２０の場合、不織布１１を形成する樹脂繊維１２の外径ｄや長さは、ノズル部２２に供給する樹脂の溶液の濃度、噴射の圧力、ノズル部２２と対極板２３との間に印加する電圧、ノズル部２２と対極板２３との距離、ベルト２８の移動速度などによって変化する。これら供給する樹脂の溶液の濃度、噴射の圧力、印加する電圧、ノズル部２２と対極板２３との間隔、ベルト２８の移動速度などは、所望する樹脂繊維１２の外径ｄや長さに応じて任意に調整することができる。 In the case of the manufacturing apparatus 20 shown in FIG. 5, the outer diameter d and length of the resin fibers 12 forming the nonwoven fabric 11 are the concentration of the resin solution supplied to the nozzle part 22, the pressure of the jet, the nozzle part 22 and the counter electrode plate 23. And the voltage applied between the nozzle portion 22 and the counter electrode plate 23, the moving speed of the belt 28, and the like. The concentration of the resin solution to be supplied, the pressure of injection, the voltage to be applied, the distance between the nozzle portion 22 and the counter electrode plate 23, the moving speed of the belt 28, and the like depend on the desired outer diameter d and length of the resin fiber 12. Can be adjusted arbitrarily.

樹脂を溶解する溶媒は、例えば図６に示すようなものが用いられる。すなわち、溶媒は、樹脂繊維１２の材料となる樹脂との間に相溶性を有するものを用いる。相溶性は、材料となる樹脂の溶解度パラメータ（ＳＰ）と、溶媒のＳＰとが近似するほど高くなる。エレクトロスピニング法では、樹脂繊維１２の材料となる樹脂に応じて、相溶性の高い溶媒が選択される。例えば樹脂繊維１２の材料としてポリスチレンを選択する場合、ポリスチレンのＳＰは９．１である。このとき、溶媒は、ＳＰが９．１のトルエンあるいはジメチルホルムアミドなどを選択することが好ましい。 As the solvent for dissolving the resin, for example, a solvent as shown in FIG. 6 is used. That is, a solvent having compatibility with the resin that is the material of the resin fiber 12 is used. The compatibility increases as the solubility parameter (SP) of the resin as the material approximates the SP of the solvent. In the electrospinning method, a highly compatible solvent is selected according to the resin used as the material of the resin fiber 12. For example, when polystyrene is selected as the material of the resin fiber 12, the SP of polystyrene is 9.1. At this time, it is preferable to select toluene or dimethylformamide having SP of 9.1 as the solvent.

また、エレクトロスピニング法を用いる場合、溶媒の沸点や誘電率も選択の要素となる。樹脂は、ノズル部２２から噴射された後、対極板２３に到達するまでの間に繊維状に形成される。そのため、溶媒は、溶液がノズル部２２から噴射されるまで蒸発することなく、対極板２３に到達するまでに蒸発することが求められる。例えば溶媒の沸点が低すぎると、ノズル部２２から噴射され、高電圧が印加される前に蒸発する。そのため、樹脂繊維１２が十分に細くなる前に紡糸され、所望の外径の樹脂繊維１２が得られない。また、溶媒の沸点が高すぎると、対極板２３に到達するまでに溶媒が蒸発せず、樹脂繊維１２に残留する。このように樹脂繊維１２に溶媒が残ると、真空断熱パネル１４を形成した後、樹脂繊維１２から溶媒の蒸気が放出され真空断熱パネル１４の真空度が低下し、断熱性の低下を招く。また、樹脂繊維１２に溶媒が残ると、乾燥に期間を必要としたり、真空断熱パネル１４の形成時における減圧時に溶媒の蒸気が放出され、真空状態への到達時間が長くなるなど、生産効率の低下を招く。従って、溶媒の沸点は、製造装置２０の特性に応じて選択する必要がある。 In addition, when the electrospinning method is used, the boiling point and dielectric constant of the solvent are also factors for selection. The resin is formed in a fiber shape after being sprayed from the nozzle portion 22 and before reaching the counter electrode plate 23. For this reason, the solvent is required to evaporate before reaching the counter electrode plate 23 without evaporating until the solution is ejected from the nozzle portion 22. For example, if the boiling point of the solvent is too low, it is ejected from the nozzle part 22 and evaporates before a high voltage is applied. Therefore, the resin fiber 12 is spun before it becomes sufficiently thin, and the resin fiber 12 having a desired outer diameter cannot be obtained. If the boiling point of the solvent is too high, the solvent does not evaporate until it reaches the counter electrode plate 23 and remains in the resin fiber 12. If the solvent remains in the resin fibers 12 as described above, after the vacuum heat insulation panel 14 is formed, the vapor of the solvent is released from the resin fibers 12 to reduce the degree of vacuum of the vacuum heat insulation panel 14, leading to a decrease in heat insulation. Further, if the solvent remains in the resin fiber 12, it takes a long time to dry, or the vapor of the solvent is released at the time of depressurization when the vacuum heat insulating panel 14 is formed, and the time to reach the vacuum state becomes long. Incurs a decline. Therefore, it is necessary to select the boiling point of the solvent according to the characteristics of the production apparatus 20.

同様に、誘電率も、樹脂繊維１２の形成に大きな要素となる。一般に誘電率の大きな物質は、電荷を蓄積しやすい性質を有している。そのため、電荷を蓄積しやすい誘電率の大きな溶媒は、ノズル部２２に印加された電圧により、電荷が蓄えられ、対極板２３へ静電的な作用で引き付けられやすくなる。その結果、誘電率の大きな溶媒を用いると、形成される樹脂繊維１２の外径を十分に小さくしやすいという利点がある。また、樹脂繊維１２は、ノズル部２２で微細化された樹脂溶液が高電圧を印加されながら噴射され、溶媒が蒸発しながら静電的な作用によって対極板２３に捕集される。そのため、溶媒の誘電率を高めることにより、ノズル部２２から噴射された樹脂を含む溶液は強い力で対極板２３へ引き寄せされる。その結果、溶媒の誘電率が高い方が形成された樹脂繊維１２の捕集効率は向上する。なお、形成された不織布１１およびコア材１０は、真空断熱パネルとして減圧および真空引きを実行する前に、乾燥する工程を含んでもよい。形成された不織布１１やコア材１０は、例えば加熱手段を用いて乾燥させたり、予め設定された期間放置することで乾燥させてもよい。これにより、不織布１１やコア材１０に残留する溶媒が除去され、真空断熱パネルの真空度を長期間保持することができる。 Similarly, the dielectric constant is a major factor in the formation of the resin fiber 12. In general, a substance having a large dielectric constant has a property of easily storing charges. For this reason, a solvent having a large dielectric constant that easily accumulates charges accumulates charges by the voltage applied to the nozzle portion 22 and is easily attracted to the counter electrode plate 23 by an electrostatic action. As a result, when a solvent having a large dielectric constant is used, there is an advantage that the outer diameter of the formed resin fiber 12 can be easily reduced sufficiently. Further, the resin fiber 12 is sprayed while applying a high voltage to the resin solution refined by the nozzle portion 22 and is collected on the counter electrode plate 23 by an electrostatic action while the solvent is evaporated. Therefore, by increasing the dielectric constant of the solvent, the solution containing the resin sprayed from the nozzle portion 22 is attracted to the counter electrode plate 23 with a strong force. As a result, the collection efficiency of the resin fiber 12 formed with the higher dielectric constant of the solvent is improved. In addition, the formed nonwoven fabric 11 and the core material 10 may include the process of drying, before performing pressure reduction and evacuation as a vacuum heat insulation panel. The formed non-woven fabric 11 and the core material 10 may be dried by using, for example, a heating means, or left for a preset period. Thereby, the solvent which remains in the nonwoven fabric 11 and the core material 10 is removed, and the vacuum degree of a vacuum heat insulation panel can be hold | maintained for a long period of time.

次に、本実施形態のエレクトロスピニング法で形成した樹脂繊維１２を用いたコア材１０と、従来のガラス繊維を用いたコア材との性能の比較について図７に基づいて説明する。 Next, the performance comparison between the core material 10 using the resin fiber 12 formed by the electrospinning method of the present embodiment and the core material using the conventional glass fiber will be described with reference to FIG.

実施例１および実施例２は、コア材１０を構成する不織布１１として、本実施形態のエレクトロスピニング法で形成した樹脂繊維１２を用いている。一方、比較例は、コア材に従来のガラス繊維を用いている。実施例１および実施例２は、樹脂繊維１２の原料として、ポリスチレン（ＰＳ）を用いている。 In Example 1 and Example 2, resin fibers 12 formed by the electrospinning method of the present embodiment are used as the nonwoven fabric 11 constituting the core material 10. On the other hand, the comparative example uses the conventional glass fiber for the core material. In Example 1 and Example 2, polystyrene (PS) is used as a raw material for the resin fiber 12.

実施例１および実施例２の樹脂繊維１２の原料となるＰＳは、密度すなわち比重が１．０５と比較例のガラス繊維の２．５に比較して小さい。これにより、実施例１および実施例２の樹脂繊維１２でコア材１０を形成する真空断熱パネル１４は、従来のガラス繊維を用いる真空断熱パネルに比較して軽量化を図ることができる。 PS used as a raw material for the resin fibers 12 of Examples 1 and 2 has a density, that is, a specific gravity of 1.05, which is smaller than 2.5 of the glass fibers of the comparative example. Thereby, the vacuum heat insulation panel 14 which forms the core material 10 with the resin fiber 12 of Example 1 and Example 2 can achieve weight reduction compared with the vacuum heat insulation panel using the conventional glass fiber.

実施例１および実施例２の樹脂繊維１２の原料となるＰＳは、溶媒としてジメチルホルムアミドを用いた。実施例１の場合、原料となるＰＳは、平均分子量が２１８，０００であり、濃度２３（ｗｔ％）の溶液として調整した。即ち、実施例１は、樹脂繊維１２の原料として、平均分子量が２０００００以上であり、且つ、２２００００以下の樹脂を用いている。実施例２の場合、原料となるＰＳは、平均分子量が３２９，０００であり、濃度１８（ｗｔ％）の溶液として調整した。即ち、実施例２は、樹脂繊維１２の原料として、平均分子量が２２００００以上の樹脂を用いている。 PS used as the raw material of the resin fiber 12 of Example 1 and Example 2 used dimethylformamide as a solvent. In the case of Example 1, PS as a raw material had an average molecular weight of 218,000 and was prepared as a solution having a concentration of 23 (wt%). That is, Example 1 uses a resin having an average molecular weight of 200000 or more and 220,000 or less as a raw material for the resin fiber 12. In the case of Example 2, the raw material PS was prepared as a solution having an average molecular weight of 329,000 and a concentration of 18 (wt%). That is, Example 2 uses a resin having an average molecular weight of 220,000 or more as a raw material for the resin fiber 12.

実施例１および実施例２の樹脂繊維１２は、エレクトロスピニング法を用いて紡糸した。このとき、ノズル部２２に印加する電圧は、いずれも４０（ｋＶ）に設定した。得られた樹脂繊維１２の平均繊維径すなわち外径ｄは、実施例１が４．４（μｍ）、実施例２が０．６８（μｍ）であった。即ち、樹脂繊維１２の原料として平均分子量が２２００００以上の樹脂を用いた実施例２では、樹脂繊維１２の平均繊維径が１（μｍ）以下となる。一方、比較例のガラス繊維は、その平均繊維径つまり外径ｄが１〜５（μｍ）であった。実施例１および実施例２の樹脂繊維１２は、複数のノズル部２２からの噴射によって形成される各繊維が紡糸の完了、すなわち不織布１１の形成が完了するまで連続した一本となっていた。そのため、実施例１および実施例２の場合、形成された樹脂繊維１２の繊維長は、外径ｄに対して１０００倍以上となる十分な長さを有していた。これに対し、比較例のガラス繊維は、繊維長が１（ｍｍ）未満であった。 The resin fibers 12 of Example 1 and Example 2 were spun using an electrospinning method. At this time, the voltage applied to the nozzle part 22 was set to 40 (kV). The average fiber diameter, that is, the outer diameter d, of the obtained resin fibers 12 was 4.4 (μm) in Example 1 and 0.68 (μm) in Example 2. That is, in Example 2 using a resin having an average molecular weight of 220,000 or more as a raw material for the resin fiber 12, the average fiber diameter of the resin fiber 12 is 1 (μm) or less. On the other hand, the glass fiber of the comparative example had an average fiber diameter, that is, an outer diameter d of 1 to 5 (μm). The resin fibers 12 of Example 1 and Example 2 were one continuous fiber until the fibers formed by the injection from the plurality of nozzle portions 22 were completed in spinning, that is, the formation of the nonwoven fabric 11 was completed. Therefore, in the case of Example 1 and Example 2, the fiber length of the formed resin fiber 12 has a sufficient length that is 1000 times or more with respect to the outer diameter d. On the other hand, the glass fiber of the comparative example had a fiber length of less than 1 (mm).

このように、エレクトロスピニング法で紡糸した樹脂繊維１２の不織布１１からなるコア材１０の断熱性能を評価した。断熱性能は、実施例１および実施例２の樹脂繊維１２を用いたコア材１０と、比較例である従来のガラス繊維を用いたコア材と、を比較して行なった。実施例１および実施例２の樹脂繊維１２を用いたコア材１０、並びに、従来のガラス繊維を用いたコア材は、いずれも同一の条件で真空断熱パネル１４として形成した。断熱性能は、形成した真空断熱パネル１４を用いて比較した。従来のガラス繊維を用いた真空断熱パネル１４の熱伝導率は、４．０（ｍＷ／ｍＫ）であった。この従来のガラス繊維を用いた真空断熱パネル１４に対して、実施例１および実施例２の真空断熱パネル１４の熱伝導率を評価した。その結果、実施例１および実施例２の熱伝導率は、何れも、従来のガラス繊維の熱伝導率と同等の熱伝導率であった。 Thus, the heat insulation performance of the core material 10 made of the nonwoven fabric 11 of the resin fibers 12 spun by the electrospinning method was evaluated. The heat insulation performance was performed by comparing the core material 10 using the resin fiber 12 of Example 1 and Example 2 with the core material using the conventional glass fiber which is a comparative example. The core material 10 using the resin fiber 12 of Example 1 and Example 2 and the core material using the conventional glass fiber were both formed as the vacuum heat insulating panel 14 under the same conditions. The heat insulation performance was compared using the formed vacuum heat insulation panel 14. The heat conductivity of the vacuum heat insulation panel 14 using the conventional glass fiber was 4.0 (mW / mK). With respect to the vacuum heat insulation panel 14 using this conventional glass fiber, the heat conductivity of the vacuum heat insulation panel 14 of Example 1 and Example 2 was evaluated. As a result, the thermal conductivities of Example 1 and Example 2 were both equal to the thermal conductivities of conventional glass fibers.

実施例１および実施例２の結果から、樹脂繊維１２の原料として平均分子量が２０００００以上の樹脂を用いることにより、ガラス繊維からなるコア材の熱伝導率と同等レベルの熱伝導率を有するコア材１０が得られることが明らかとなった。また、実施例１および実施例２の結果から、樹脂繊維１２の原料としてポリスチレンを用いることにより、ガラス繊維からなるコア材の熱伝導率と同等レベルの熱伝導率を有するコア材１０が得られることが明らかとなった。また、実施例１および実施例２の結果から、樹脂繊維１２をエレクトロスピニング法により成形することにより、ガラス繊維からなるコア材の熱伝導率と同等レベルの熱伝導率を有するコア材１０が得られることが明らかとなった。また、外径ｄがｄ＜１μｍとなる樹脂繊維１２で形成されたコア材１０を備える真空断熱パネル１４は、従来のガラス繊維で形成されたコア材１０を備える真空断熱パネル１４よりも断熱性が向上することが明らかとなった。また、これら実施例１および実施例２は、樹脂繊維１２の比重が従来のガラス繊維よりも小さいことから、形成された真空断熱パネル１４の軽量化を図ることができる。 From the results of Example 1 and Example 2, by using a resin having an average molecular weight of 200,000 or more as a raw material for the resin fiber 12, the core material has a thermal conductivity equivalent to the thermal conductivity of the core material made of glass fiber. 10 was obtained. Further, from the results of Example 1 and Example 2, by using polystyrene as the raw material for the resin fiber 12, the core material 10 having a thermal conductivity equivalent to the thermal conductivity of the core material made of glass fiber is obtained. It became clear. From the results of Example 1 and Example 2, the core material 10 having a thermal conductivity equivalent to the thermal conductivity of the core material made of glass fiber is obtained by molding the resin fiber 12 by the electrospinning method. It became clear that Moreover, the vacuum heat insulation panel 14 provided with the core material 10 formed with the resin fiber 12 whose outer diameter d is d <1 μm is more heat-insulating than the vacuum heat insulation panel 14 provided with the core material 10 formed with the conventional glass fiber. It became clear that improved. Moreover, since the specific gravity of the resin fiber 12 is smaller than the conventional glass fiber in these Example 1 and Example 2, the weight reduction of the formed vacuum heat insulation panel 14 can be achieved.

なお、樹脂繊維１２の平均繊維径ｄが小さいほど熱伝導率が向上する。従って、エレクトロスピニング法を用いることによりコア材１０を形成する樹脂繊維１２の平均繊維径ｄを小径化することができ、真空断熱パネル１４の断熱性の向上を図ることができる。上述の実施例１および実施例２から明らかなように、樹脂繊維１２を形成する樹脂原料の平均分子量が大きいほど、形成される樹脂繊維１２の平均繊維径が小さくなる傾向がある。従って、熱伝導率の向上の観点からは、より平均分子量が大きい樹脂原料で樹脂繊維１２を形成することが好ましい。また、樹脂繊維１２の強度の観点からも、樹脂原料の平均分子量は大きい方が好ましい。即ち、樹脂原料の平均分子量が大きいほど、樹脂繊維１２の強度が強くなる傾向がある。但し、樹脂原料の平均分子量が大きすぎると、樹脂溶液の濃度が高くなり紡糸に悪影響を及ぼすおそれがある。即ち、細く長い樹脂繊維１２の形成が困難となるおそれがある。そのため、樹脂原料の平均分子量の上限値は、実施例２の「３２９，０００」程度、あるいは、これを若干上回る程度とすることが好ましい。 In addition, thermal conductivity improves, so that the average fiber diameter d of the resin fiber 12 is small. Therefore, by using the electrospinning method, the average fiber diameter d of the resin fibers 12 forming the core material 10 can be reduced, and the heat insulating property of the vacuum heat insulating panel 14 can be improved. As is clear from Example 1 and Example 2 described above, the average fiber diameter of the formed resin fibers 12 tends to decrease as the average molecular weight of the resin raw material forming the resin fibers 12 increases. Therefore, from the viewpoint of improving thermal conductivity, it is preferable to form the resin fiber 12 with a resin raw material having a higher average molecular weight. Also, from the viewpoint of the strength of the resin fiber 12, it is preferable that the average molecular weight of the resin raw material is large. That is, the strength of the resin fiber 12 tends to increase as the average molecular weight of the resin raw material increases. However, if the average molecular weight of the resin raw material is too large, the concentration of the resin solution becomes high, which may adversely affect spinning. That is, it may be difficult to form thin and long resin fibers 12. Therefore, the upper limit value of the average molecular weight of the resin raw material is preferably set to about “329,000” in Example 2 or slightly higher than this.

また、例えば樹脂繊維１２の原料の選別や樹脂繊維１２の成形方法にさらなる工夫を施すことにより、樹脂繊維１２からなるコア材１０の熱伝導率を、ガラス繊維からなるコア材の熱伝導率よりも小さくすることが可能であり、真空断熱パネル１４の断熱性能の一層の向上を図ることができる。 Further, for example, by further improving the selection of the raw material of the resin fiber 12 and the molding method of the resin fiber 12, the thermal conductivity of the core material 10 made of the resin fiber 12 is more than the thermal conductivity of the core material made of the glass fiber. The heat insulating performance of the vacuum heat insulating panel 14 can be further improved.

さらに、実施例１および実施例２の場合、エレクトロスピニング法により樹脂繊維１２を紡糸しつつ不織布１１を形成している。これにより、長い繊維長を有する樹脂繊維１２は、互いの絡み合いが強固となり、形成された不織布１１の形状が安定する。また、樹脂繊維１２から形成された不織布１１は、軽量化が図られる。形状が安定し軽量な不織布１１は、複数層を積層することができる。その結果、樹脂を用いて軽量で丈夫なコア材１０を製造することができる。 Furthermore, in the case of Example 1 and Example 2, the nonwoven fabric 11 is formed while spinning the resin fiber 12 by the electrospinning method. Thereby, as for the resin fiber 12 which has a long fiber length, mutual entanglement becomes strong and the shape of the formed nonwoven fabric 11 is stabilized. Further, the nonwoven fabric 11 formed from the resin fibers 12 can be reduced in weight. The nonwoven fabric 11 having a stable shape and a light weight can be laminated in a plurality of layers. As a result, a lightweight and durable core material 10 can be manufactured using resin.

（冷蔵庫）
次に、上記の真空断熱パネル１４を用いた冷蔵庫について図８および図９に基づいて説明する。 (refrigerator)
Next, a refrigerator using the vacuum heat insulation panel 14 will be described with reference to FIGS.

冷蔵庫４０は、図８に示すように前面が開口した断熱箱体４１を備えている。冷蔵庫４０は、この断熱箱体４１に図示しない冷凍サイクルが取り付けられている。また、冷蔵庫４０は、断熱箱体４１を複数の貯蔵室に仕切る図示しない仕切板、貯蔵室の前面を覆う図示しない断熱扉、および貯蔵室の内部を前後へ移動する図示しない引き出しなどを備えている。冷蔵庫４０の断熱箱体４１は、外箱４２、内箱４３、およびこれら外箱４２と内箱４３との間に挟まれた真空断熱パネル組５０を有している。外箱４２は鋼板で形成され、内箱４３は合成樹脂で形成されている。 As shown in FIG. 8, the refrigerator 40 includes a heat insulating box 41 having an open front surface. In the refrigerator 40, a refrigeration cycle (not shown) is attached to the heat insulating box 41. The refrigerator 40 also includes a partition plate (not shown) that partitions the heat insulation box 41 into a plurality of storage rooms, a heat insulation door (not shown) that covers the front of the storage room, and a drawer (not shown) that moves back and forth inside the storage room. Yes. The heat insulating box 41 of the refrigerator 40 includes an outer box 42, an inner box 43, and a vacuum heat insulating panel set 50 sandwiched between the outer box 42 and the inner box 43. The outer box 42 is formed of a steel plate, and the inner box 43 is formed of a synthetic resin.

真空断熱パネル組５０は、冷蔵庫４０の断熱箱体４１の各壁部に対応して分割されている。具体的には、真空断熱パネル組５０は、図９に示すように左壁パネル５１、右壁パネル５２、天井パネル５３、後壁パネル５４および底壁パネル５５に分割されている。これら左壁パネル５１、右壁パネル５２、天井パネル５３、後壁パネル５４および底壁パネル５５は、いずれも上述の真空断熱パネル１４で構成されている。左壁パネル５１、右壁パネル５２、天井パネル５３、後壁パネル５４および底壁パネル５５は、真空断熱パネル組５０として組み立てられ、外箱４２と内箱４３との間に挟み込まれる。外箱４２と内箱４３との間において真空断熱パネル組５０を構成する左壁パネル５１、右壁パネル５２、天井パネル５３、後壁パネル５４および底壁パネル５５の相互間に形成される隙間は、図示しない断熱性のシール部材で封止される。シール部材は、例えば発泡性の樹脂などで形成される。 The vacuum heat insulation panel set 50 is divided corresponding to each wall portion of the heat insulation box 41 of the refrigerator 40. Specifically, the vacuum heat insulating panel set 50 is divided into a left wall panel 51, a right wall panel 52, a ceiling panel 53, a rear wall panel 54, and a bottom wall panel 55 as shown in FIG. The left wall panel 51, the right wall panel 52, the ceiling panel 53, the rear wall panel 54, and the bottom wall panel 55 are all configured by the vacuum heat insulating panel 14 described above. The left wall panel 51, the right wall panel 52, the ceiling panel 53, the rear wall panel 54 and the bottom wall panel 55 are assembled as a vacuum heat insulating panel set 50 and sandwiched between the outer box 42 and the inner box 43. A gap formed between the left wall panel 51, the right wall panel 52, the ceiling panel 53, the rear wall panel 54, and the bottom wall panel 55 constituting the vacuum heat insulation panel set 50 between the outer box 42 and the inner box 43. Is sealed with a heat insulating seal member (not shown). The seal member is formed of, for example, a foamable resin.

このように、冷蔵庫４０は、断熱箱体４１を構成する真空断熱パネル組５０を有している。真空断熱パネル組５０は、上述の真空断熱パネル１４で構成されている。従って、厚みや重量をさらに軽減しつつ、高い断熱性能を確保することができる。 Thus, the refrigerator 40 has the vacuum heat insulation panel set 50 which comprises the heat insulation box 41. FIG. The vacuum heat insulation panel set 50 is configured by the vacuum heat insulation panel 14 described above. Therefore, high heat insulation performance can be secured while further reducing the thickness and weight.

以上、本発明の実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described, these embodiment is shown as an example and is not intending limiting the range of invention. These novel embodiments can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the scope of the invention. These embodiments and modifications thereof are included in the scope and gist of the invention, and are included in the invention described in the claims and the equivalents thereof.

図面中、１０はコア材、１１は不織布、１２は樹脂繊維、１４は真空断熱パネル、４０は冷蔵庫を示す。 In the drawing, 10 is a core material, 11 is a nonwoven fabric, 12 is a resin fiber, 14 is a vacuum heat insulation panel, and 40 is a refrigerator.

Claims

A core material for a vacuum insulation panel made of resin fibers,
A core material for a vacuum heat insulating panel, whose thermal conductivity is equivalent to that of a core material made of glass fiber.

The core material of the vacuum heat insulation panel according to claim 1, wherein the resin fiber is made of a resin having an average molecular weight of 200,000 or more.

The core material of the vacuum heat insulation panel according to claim 1 or 2, wherein the resin fiber is made of a resin having an average molecular weight of 220,000 or more.

The core material of the vacuum heat insulation panel according to any one of claims 1 to 3, wherein the resin fiber is made of polystyrene.

The core material of the vacuum heat insulation panel of any one of Claim 1 to 4 in which the said resin fiber is shape | molded by the electrospinning method.

A vacuum heat insulation panel provided with the core material of the vacuum heat insulation panel of any one of Claim 1 to 5.

A refrigerator provided with the vacuum heat insulation panel of Claim 6.