JP2013177669A - 熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼 - Google Patents

Abstract

【課題】熱伝導性能が高く鏡面研磨性に優れるとともに、耐候性，靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼を提供する。
【解決手段】成形用金型用鋼の組成を、質量％で、0.040＜Ｃ＜0.100，0.03＜Si＜0.27，0.30＜Mn＜1.80，0.30＜Cu＜0.61，4.00＜Cr＜9.00であり、更に、0.04＜Mo＜1.00，0.02＜Ｖ＜0.50の少なくとも１種を含み、残部Fe及び不可避的不純物の組成を有するものとする。
【選択図】 なし

Description

この発明は熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼に関し、特にプラスチック成形金型用材料として好適な成形用金型用鋼に関する。

プラスチック製品を成形する金型用の材料には様々な特性が求められるが、特にプラスチック製品が表面平滑で光沢を有し、美観の求められるものである場合には、金型を構成したときに成形面を鏡面状に平滑に仕上げることのできる鏡面研磨性の高いことが求められる。

更に近年、プラスチック製品の生産性向上の要請が強く、これを実現するためにプラスチック製品の成形のハイサイクル化、即ち成形１サイクル当りのサイクルタイムの短縮化が強く求められており、プラスチック製品を成形する金型用材料としてはこうした要請を満たすことが求められる。

一方で金型に要するコスト低減の要求は益々強く、これに応えるべく材料コスト，加工コストの低減が強く求められている。
また金型寿命が長ければ製品１個当りに占める金型コストを低減できる（つまり製品コストを低減できる）ため、金型を高寿命とするのに必要な靭性も求められる。

ここでプラスチック製品には様々なものがあるが、その１つとして、外観上の美麗さが求められるテレビ画面の４周の枠体があり、近年この枠体は、最近におけるテレビ画面の大型化に伴って大形化しており、これを成形する金型も必然的に大型化してきている。
例えばこのような成形品を成形する金型は、幅が１ｍ強で厚みが数１０ｃｍ以上にも及ぶ大型のものとなることがある。
このような大型の金型用材料としては焼入性の高いものでなければならない。
従来からある金型用材料ではこうした要請に対して十分に応えられていないのが実情である。

金型を、詳しくはその成形面を綺麗な鏡面状に仕上げるためには、金型用材料が高い鏡面研磨性を有することが必要である。
そのためには、金型用材料に添加するＣ量を低量とする必要がある。

Ｃ量が多いと鋼材内に生成する炭化物も多くなる。このような鋼材から製造した金型表面には炭化物が現れやすく、この場合、金型表面を鏡面研磨したときその炭化物が脱落して、そこに脱落痕としての穴（ピンホール）が生じる。その穴はプラスチック製品を成形したときに製品側に転写されてしまい、製品表面の美観を損ね、商品価値を無くしてしまう不具合を発生させる。

但しＣ量を少なくすると、金型として必要な硬さが得られ難くなる。
そこでＣ量を低量とした上で、硬さを確保する手段としてCuやNi，Alの金属間化合物を析出させ、その析出硬化によって金型の硬さを確保するようにした材料が近年開発されている。

例えば下記特許文献１には、「耐食性プラスチック成形金型用鋼」についての発明が示され、そこにおいてＣ量を0.02〜0.2％と少なくした上で、焼戻し時にCuやNi，Alの金属間化合物を析出させることで硬さを高めるようにした点が開示されている。
しかしながらこの特許文献１に開示のものは、Ni，Alを多く同時添加して多量の金属間化合物を析出させるようにしており、この場合、合金成分の添加量が多くなることによってコストが高くなるのに加え、Ni，Alの金属間化合物の析出による脆化作用で靭性を低下させてしまう。
靭性が低下すれば金型が割れ等を生じ易くなり、金型寿命の低下に繋がる。

またこの特許文献１に開示のものは、製品成形のハイサイクル化（サイクルタイムの短縮化）のために重要となる、金型の冷却性能を高める点について言及はなく、そのための対策も特に講じられていない。
具体的には、金型の冷却に際して重要な働きをするSiの含有量が多い（請求項では1.5％以下としているものの、実施例では0.3％が下限で、これよりも少ないものは開示されていない）。
Siが0.3％以上多く含有されていると、射出後の金型の冷却性能が不足し、従来に増してのハイサイクル化を実現することが難しい。
加えてこの特許文献１に開示のものでは、Ni-Al金属間化合物の多量析出により金型の靭性の不足を加速してしまう。

また下記特許文献２には、「被削性に優れた高強度金型用鋼材」についての発明が示され、そこにおいてプラスチック製品などの成形用の金型用鋼材として、Ｃ量を0.005〜0.1％と少なくした上で、Cuの析出効果やNi，Alによる金属間化合物の析出によって硬さを高めるようにした点が開示されている。

この特許文献２に開示のものもまた、NiとAlの金属間化合物を多量に析出させるようにしている。
更にCuについても、請求項では3.5％以下とされているものの、実施例での下限は0.77％で、何れの実施例もCu量はこれよりも多い。
Cu量が多いと鋼中で縞状の偏析を生じ易く、このような偏析が生じると鋼材の鏡面研磨性が損なわれてしまう。

更にこの特許文献２に開示のものにおいても、製品成形のハイサイクル化のために重要となる金型の冷却性能を高める点について言及はなく、このための対策も特に講じられていない。
具体的にはこの特許文献２に開示のものにおいても、Siが多く含有されている（請求項では1.5％以下としているものの、実施例では0.28％が下限でこれよりも少ないものは開示されていない）。

尚、本発明に対する他の先行技術として下記特許文献３，特許文献４に開示されたものがある。
特許文献３はプラスチック成形金型用鋼に関するもので、Mo：0.05〜1.00％，Ｖ：0.03〜0.50％含有し、またAl，Niを同時添加してそれらの金属間化合物を時効析出させるといったものではないが、Cuを添加せず、Crの添加量が4.0％以下と添加量が少ない等の点で本発明と異なる。

特許文献４に開示のものは、主としてプラスチック成形用として用いられる金型用鋼に関するもので、Moを単独若しくはＷと複合で（Mo＋1/2Ｗ）：1.00％以下含有するとともに、Cr及びCuを含有するものであるが、Ｃの含有量が0.10％以上と多い点で本発明と基本的に異なる。
更にCrの含有量が4.00％以下と低く、またCuの含有量が0.61％以上と多い（請求の範囲では0.50％以上とされているが、実施例に開示のものは最少でも0.61％で他は何れもこれより多い）点でも本発明と異なる。

特開平１１−１４０５９１号公報 特開２０００−２９７３５３号公報 特開平６−３４６１８５号公報 特開平２−２６３９５３号公報

本発明は以上のような事情を背景とし、熱伝導性能が高く鏡面研磨性に優れるとともに、耐候性，靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼を提供することを目的としてなされたものである。

而して請求項１のものは、質量％で、0.040＜Ｃ＜0.100，0.03＜Si＜0.27，0.30＜Mn＜1.80，0.30＜Cu＜0.61，4.00＜Cr＜9.00であり、更に、0.04＜Mo＜1.00，0.02＜Ｖ＜0.50の少なくとも１種を含み、残部Fe及び不可避的不純物の組成を有することを特徴とする。
なお、通常、成形用金型用鋼において、下記に示す成分とその範囲は、不可避的不純物として含まれ得る。
Ｐ≦0.03，Ｓ≦0.003，Ni≦0.30，Al≦0.10，Ｖ≦0.02，Ｗ≦0.30，Ｏ≦0.01，Ｎ≦0.02，Co≦0.30，Nb≦0.004，Ta≦0.004，Ti≦0.004，Zr≦0.004，Ｂ≦0.0001，Ca≦0.0005，Se≦0.03，Te≦0.005，Bi≦0.01，Pb≦0.03，Mg≦0.02

請求項２のものは、請求項１において、質量％で、0.30＜Ｗ≦4.00，0.30＜Co≦3.00の少なくとも１種を更に含有することを特徴とする。

請求項３のものは、請求項１，２の何れかにおいて、質量％で、0.004＜Nb≦0.100，0.004＜Ta≦0.100，0.004＜Ti≦0.100，0.004＜Zr≦0.100の少なくとも１種を更に含有することを特徴とする。

請求項４のものは、請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で、0.0001＜Ｂ≦0.0050を更に含有することを特徴とする。

請求項５のものは、請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で、0.30＜Ni≦1.50を更に含有することを特徴とする。

請求項６のものは、請求項１〜５の何れかにおいて、質量％で、0.003＜Ｓ≦0.050，0.0005＜Ca≦0.2000，0.03＜Se≦0.50，0.005＜Te≦0.100，0.01＜Bi≦0.30，0.03＜Pb≦0.50の少なくとも１種を更に含有することを特徴とする。

請求項７のものは、請求項１〜６の何れかにおいて、室温における平均硬さが３５〜４５ＨＲＣの範囲内であることを特徴とする。
ここで平均硬さとは、ランダムに選定した鋼の３部位を切り出して研磨し、ロックウエル硬度計で各部位に５個所打痕し、その３部位５個所の測定値（合計１５打痕）を平均した硬さを意味する。

請求項８のものは、請求項７において、レーザーフラッシュ法で測定した熱伝導率が１００℃において２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上であることを特徴とする。

請求項９のものは、請求項７，８の何れかにおいて、質量％で、4.60＜Mn+Cr+0.5Ni＜6.20であることを特徴とする。

請求項１０のものは、請求項７〜９の何れかにおいて、質量％で、0.19＜0.5Mo+Ｖ＜0.53であることを特徴とする。

発明の作用・効果

本発明はＣの添加量を少量とし、Mo，Ｖ添加に基づく２次硬化を効かせつつ、Cuの時効析出によって鋼の硬さを確保するようにした点を１つの特徴としたものである。
時効析出を利用して鋼の硬さを確保するようにした従来の鋼では、Cuと併せてNi，Alを同時添加し、Ni-Al金属間化合物を時効析出させるものが提案されているが、本発明では鋼の硬さ確保、強化機構としてNi-Alの金属間化合物の時効析出を利用していない。

Ni，Alを同時添加するものにあっては、必然的にコスト増大を招くとともに、併せてNi-Al金属間化合物の析出により靭性の低下を招く。靭性の低下は金型寿命の高寿命化に対しては当然に不利となる。

本発明は、Ｃの添加を少量に抑えるとともにCu，Mnの添加量を低く抑えることで、鋼の鏡面研磨性を高めている点を他の１つの特徴としている。
Cu，Mnは鋼中で縞状に偏析を生じ易い元素で、それらの偏析が生じると鋼にCu，Mn等の濃い部分と薄い部分とが交互に生じる。
この場合、CuやMnの濃い部分と薄い部分とで硬さや靭性等の機械的性質が異なるため、鏡面研磨したときに鋼に縞状（筋状）の凹凸を生ぜしめてしまう。

従ってこのような鋼にて金型を構成したとき、この縞状の凹凸がプラスチック製品等の成形品に転写されてしまい、製品の美観を大きく損なってしまい、商品価値を落としてしまう。
本発明ではこれらCu，Mnの上限を低く規制することで、こうした問題の発生防止を図っている。
Cuはまた、添加量が多くなると靭性を低下させる。
本発明ではCuの添加量の上限を抑えることで高い靭性を確保している。

本発明は、更に他の特徴としてSiの添加量を低量としており、このことで鋼の熱伝導率を高く確保している点を大きな特徴としている。
熱伝導率の高い（熱伝導性能の高い）鋼を用いて射出成形用の金型を構成したとき、金型の冷却性能が高まり、射出成形時における金型の熱引きが良くなって、成形１サイクル当りの時間を短縮化することができる。即ち射出形成による製品成形をハイサイクル化でき、生産性を高めることができる。

本発明は、鋼の鏡面研磨性を高めるのと併せて、Ｃの低量化とCrの4.0％超の多量添加により優れた耐食性，耐候性を確保している点を更に他の１つの特徴としている。
たとえ鋼が鏡面研磨性に優れていたとしても、研磨後に暫く放置しておくと研磨した鏡面に腐食のピットが生じてしまうようなものでは、せっかく鏡面仕上げしてもその後に再び研磨のし直しをしなければならなくなる。
従って鏡面研磨性の求められる鋼においては、併せて研磨面をしばらく放置しておいても容易には錆を生じないような高い耐候性，耐食性が求められる。

その他本発明は、Siを一定量以上含有させることで、またCu添加によって鋼の被削性を高めている点をその他の特徴として有している。

尚、本発明の鋼はプラスチック製品を成形する金型用材料として特に好適であるが、プラスチック成形用金型以外の金型用材料として、例えば、ゴム製品を製造（成形）する金型用材料としても適している。

次に本発明の化学成分の限定理由を以下に詳述する。
［Ｃ］：0.040＜Ｃ＜0.100
Ｃ≦0.040では、高い鏡面性の確保に必要な硬さ３５ＨＲＣ以上を特に焼戻し温度が高い場合に得にくい。0.100≦Ｃでは、耐食性が低下し溶接性も悪い。更に0.100≦Ｃでは、炭化物が増えるため鏡面研磨性の低下を招く。好適な範囲は、硬さと鏡面性と耐食性と溶接性のバランスに優れた0.055＜Ｃ＜0.095である。

図１は、Ｃ量が異なる８種類の0.22Si-1.10Mn-0.50Cu-4.05Cr-0.55Mo-0.12Ｖ-Ｃ鋼の角棒を、５０℃で湿度９８％の湿潤環境下に７２Ｈｒ晒した後の錆びの発生量を示している。角棒は、９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ、４５０〜５６０℃で５Ｈｒ焼戻して３８〜４２ＨＲＣに調質し、その後機械加工して得たものを用いた。硬度調整の都合上、高Ｃ鋼ほど焼戻し温度を高めた。また、錆びの面積率は画像処理によって求めた。

詳しくは、錆びの発生した角棒表面のカラー画像を、画像解析ソフトを用いて（ここでは三谷商事(株)社製の「ＷｉｎＲＯＯＦ」を使用）、金属光沢部が白、錆の発生している部分が黒の領域となるように２値化変換して、画像全体に占める黒の領域の面積率を求めて、錆びの面積率とした。

耐食性が低いと、鏡面研磨した型の表面に腐食部が発生し易く、このような金型は再研磨しなければならない。コストや納期の問題から再研磨は好ましくない。従って金型には耐食性の良さが求められる。

図１に示しているように、Ｃ量の増加によって錆びの発生量は増加している。即ち耐食性は低下している。この理由は、炭化物を形成するCr量が増加し、結果として耐食性に寄与するCr量が減少するためである。従ってＣ量は少ない方が好ましい。錆びの量はＣ量0.1％で急変し、これを境として耐食性は大きく変化する。従って本発明ではＣ＜0.10としている。

なお、８鋼種の基本成分はFe-0.22Si-1.10Mn-0.51Cu-4.05Cr-0.55Mo-0.12Ｖであるが、製造上、厳密には同じに出来ない。このため、やむを得ない範囲で基本成分に差を生じる。しかし、基本成分は目標とする値にほぼ等しく(例えば，Siは目標0.22に対して0.21〜0.23の範囲、Mnは目標1.10に対し1.08〜1.12，など)制御されていた。したがって、これら８鋼種の比較によって、Ｃの影響のみを評価できている。

［Si］：0.03＜Si＜0.27
Si≦0.03では、被削性の劣化が著しい。0.27≦Siでは、熱伝導率の低下が大きい。好適な範囲は、被削性と熱伝導率のバランスに優れた0.05＜Si＜0.26である。
図２と表１は，Si量が異なる１８種類の0.071C-1.10Mn-0.48Cu-4.02Cr-0.53Mo-0.12V-Si鋼を９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ，５１０℃で５Ｈｒ焼戻した後の被削性をSi量に対して示している。

被削性評価用素材は，硬さが３９〜４２ＨＲＣ，形状は５５ｍｍ×５５ｍｍ×２００ｍｍの角棒で，切削工具の横逃げ面最大磨耗量が３００μｍとなった時点を寿命(被削性)と判定した。図２及び表１中の切削距離が大きいほど良く削れて好ましい。
Si≦0.03では、切削距離が極端に小さい。切削工具の摩耗を安定して抑制するには、0.03＜Siが必要である。0.05＜Siなら、更に安定して摩耗を抑制できる。

なお、１８鋼種の基本成分はFe-0.071C-1.10Mn-0.48Cu-4.02Cr-0.53Mo-0.12Vであるが、製造上、厳密には同じに出来ない。このため、やむを得ない範囲で基本成分に差を生じる。しかし、図１の鋼の場合と同様に、Mnなどの他元素は狙いの基本成分にほぼ等しくなっていた。したがって、これら１８鋼種の比較によって、Siの影響のみを評価できたのである。

図３と表２は，５４種類の発明鋼を９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ、５１０℃で５Ｈｒ焼戻した後の１００℃における熱伝導率をSi量に対して示している。鋼は以下の３グループである。
鋼Ｓ１グループ：0.072C-1.10Mn-0.47Cu-0.52Mo-0.11V---4.05Cr---Si鋼
鋼Ｓ２グループ：0.072C-1.10Mn-0.47Cu-0.52Mo-0.11V---5.21Cr---Si鋼
鋼Ｓ３グループ：0.072C-1.10Mn-0.47Cu-0.52Mo-0.11V---7.98Cr---Si鋼
耐食性に影響する重要な元素Crは３種の添加レベルとし、Siの影響と併せて評価した。

熱伝導率評価用素材は、硬さが３９〜４２ＨＲＣ，形状はφ１０ｍｍ×２ｍｍの小円盤とした。測定は１００℃においてレーザーフラッシュ法で測定した。即ち、レーザー発振器から発射したレーザー光を試験片に対して直角に照射し、そのとき試験片の背面から放射される熱量を赤外線検出器で測定して、比熱と熱拡散率を求め、最終的に熱伝導率（＝比熱×熱拡散率×密度）を算出した。
熱伝導率が大きいほど、金型となった場合の冷却能に優れるため好ましい。Crのレベルによって熱伝導率は異なるが、Siの減少で高熱伝導率化する傾向は同じである。

何れの鋼種系においても、Si量0.27を変極点と見なし得、Si＜0.27で熱伝導率は急増している。即ち、その成分系の熱伝導率を高く保つには、Si＜0.27が必要である。Si＜0.26であれば、高い熱伝導率を更に安定して得られる。Si≦0.05では、熱伝導率が飽和傾向を示す。
なお、各鋼種の元素量が厳密には基本成分と一致しないものの、ほぼ基本成分通りであった点は、図１〜図２の場合と同じである。したがって、各グループ内(１８鋼種)の比較によってSiの影響のみを評価でき、グループ間の比較によってCrの影響のみを評価できる。

金型となった場合の冷却能が大きいか否かを判断する目安は、１００℃における鋼材の熱伝導率が２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上であることである。本発明では、１００℃で２８Ｗ／ｍ／Ｋ以上の熱伝導率を持つ鋼材が好ましいが、熱伝導率が２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上でも冷却能はかなり大きい。強度や耐食性などの問題から高合金化する成分系では熱伝導率は低目になるが、それでも１００℃で２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上の熱伝導率を持たせることが好ましい。

本発明の適用分野である樹脂の射出成型では、生産性向上のニーズが強い。そのためには、製品１個の固化時間を短くする必要がある。すなわち、金型を速く冷やさなければならない、そこで、金型内部の冷却回路適正化が図られてきた。しかし、金型構造の問題から冷却孔を設置できない場合もある。また、冷却孔を金型表面に近づけ過ぎると、金型の早期割れの一因となる。

一方、粉末や板の積層(焼結や接合)によって、従来では冷却孔を設置できない個所に冷却回路を設け、金型の冷却能を飛躍的に向上させる試みもある。しかし、製造に特殊な設備が必要となりコストもかかる。また、冷却孔を金型表面に近づけ過ぎると、金型の早期割れの一因となる。

本発明では、以上の課題を解決し、効率的に金型を冷却することができる。即ち、金型の熱伝導率を高めることで、冷却孔を金型表面に極端に近付けなくても充分な冷却効果が得られる。このため、金型の早期割れの問題は起こり難い。また、金型製造に特殊な設備は不要で，従来と同工程で金型を製造することが可能である。このように、熱伝導率と他特性のバランスを図ったことが、本発明の大きな特徴である。
当然であるが、本発明の鋼を「粉末や板の積層(焼結や接合)によって金型を製造する」方案に適用すれば、更に大きな冷却効果が得られる。

［Mn］：0.30＜Mn＜1.80
Mn≦0.30では、焼入れ性が不足して硬さや靭性が不十分となる。1.80≦Mnでは、熱伝導率の低下が著しい。また、1.80≦Mnでは偏析が顕著となる。Mnは凝固時に偏析し易く、著しい偏析は金型となった場合の鏡面研磨性に悪影響を及ぼす。この理由は、Mnの濃い部分と薄い部分で硬さや靭性などの機械的性質が異なるため、鏡面研磨した時の削られ方がMnの濃化部と希薄部で異なり、その結果として偏析に対応した縞模様(凹凸)が型表面に形成されるためである。
凹凸が製品に転写されると、製品の表面品質が大きく低下し、商品価値を失う。すなわち、偏析に起因した凹凸が表面にある金型では良品が製造できない。
好適な範囲は、焼入れ性と熱伝導率と鏡面研磨性のバランスに優れた0.65＜Mn＜1.50である。

［Cu］：0.30＜Cu＜0.61
Cuは４００〜６００℃の加熱によって鋼中に時効析出し、鋼の強度を高め、被削性を改善し、衝撃値を低下させる。Cu≦0.30では、Cuの時効析出による高強度化の効果が小さい。0.61≦Cuでは、熱間加工時の割れが発生し易い。また、0.61≦Cuでは衝撃値の低下が顕著となる。好適な範囲は、高強度化と熱間加工性と衝撃値のバランスに優れた0.40＜Cu＜0.55である。

図４は、Cu量が異なる１５種類の0.070C-0.22Si-1.10Mn-4.02Cr-0.43Mo-0.09V-Cu鋼を９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ、５５０℃で５Ｈｒ焼戻した後のＨＲＣ硬さをCu量に対して示している。高い鏡面性の確保に必要な硬さ３５ＨＲＣ以上を得るには、0.30＜Cuが必要である。0.40＜Cuであれば、硬さを更に安定して得られる。

図５は、図４と同じ発明鋼を９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ、５００℃で５Ｈｒ焼戻した後、ＪＩＳ ３号衝撃試験片を用いてシャルピー衝撃試験を行って評価した衝撃値をCu量に対して示している。衝撃値が高いほど、金型になった場合の大割れが発生し難いため望ましい。Cuを1％以上含有する鋼は既に存在するが、これらの鋼においては衝撃値の低下が問題となる。同様にCuを添加する本鋼では、この問題を解決するため低Cu化を検討した。衝撃値はCuの減少によって上昇し、Cu量0.6辺りの変極点を境として、これよりもCu量が少ない領域で衝撃値は飛躍的に増大する。本発明ではCu＜0.61をCu添加量の適正範囲と判断した。Cuが0.55未満であれば，高い衝撃値を更に安定して得られる。

なお、１５鋼種の基本成分はFe-0.070C-0.22Si-1.10Mn-4.02Cr-0.43Mo-0.09Vであるが、製造上、厳密には同じに出来ない。このため、やむを得ない範囲で基本成分に差を生じる。しかし、図１〜図３の場合と同様に、SiやMnなどの他元素は狙いの基本成分にほぼ等しくなっていた。したがって、これら１５鋼種の比較によって、Cuの影響のみを評価できたのである。

低Ｃ鋼は焼戻し温度が高いと強度を得にくい。これは、炭化物の２次析出による強化の程度が小さいためである。Cuの時効析出は、低C鋼の強度確保に有効な手段である。特に、表面処理などの後工程上の問題から、焼戻し温度を高くせざるを得ない場合の強度確保に対してCu添加が効果的である。

Cuの時効析出を利用する既存鋼では、1〜3％のCuを含有する事が多い。本発明では、このように多量のCuを使わないため４５ＨＲＣを越える硬さの達成は難しいが、高い鏡面性の確保に必要な３５ＨＲＣ以上を得ることは出来る。更に、1〜3％のCuを含有する鋼は靭性の低下が顕著であるが、本発明はCuを0.61％未満とすることで靭性を確保している。

また、低Ｃ鋼の強度確保には、NiとAlから成る金属間化合物を析出させることも有効である。このため、Ni-Al系や(Cuは不純物レベル)、Cu-Ni-Al系の鋼も存在する。このような鋼は、2〜3％のNiと1〜2％のAlを含有する事が多い。本発明は、NiとAlの双方を多量に含まない点において、既存のCu-Ni-Al系の鋼とは異なる。

［Cr］：4.00＜Cr＜9.00
Cr≦4.00では、耐食性を改善する効果が小さい。9.00≦Crでは、熱伝導率の低下が顕著である。好適な範囲は、耐食性と熱伝導率のバランスに優れた4.03＜Cr＜6.00である。耐食性が重要な場合には、熱伝導率はやや低下するものの、6.00≦Cr＜8.60が好ましい。

図６は，８種類の0.08C-0.22Si-1.10Mn-0.49Cu-0.47Mo-0.12V-Cr鋼の角棒を、５０℃で湿度９８％の湿潤環境下に７２Ｈｒ晒した後の錆びの発生量を示している。角棒は９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ、５１０℃で５Ｈｒ焼戻して３８〜４２ＨＲＣに調質し、その後機械加工したものを用いた。また錆びの面積率は画像処理により上記と同様の手法に従って求めた。
耐食性が低いと、鏡面研磨した型の表面に腐食部が発生し易く、このような金型は再研磨しなければならない。コストや納期の問題から再研磨は好ましくない。したがって、金型には耐食性の良さが求められる。

Cr量の減少によって錆びの発生量は増加、すなわち耐食性は低下する。したがって、Cr量は多い方が好ましい。錆びの量が急変する変極点はCr量4％付近にあり、これを境として耐食性は大きく変化することが分かる。以上より4.00＜Crが好ましい範囲と判断した。

なお、８鋼種の基本成分はFe-0.08C-0.22Si-1.10Mn-0.49Cu-0.47Mo-0.12Vであるが、製造上、厳密には同じに出来ない。このため、やむを得ない範囲で基本成分に差を生じる。しかし、図１〜図５の場合と同様に、SiやMnなどの他元素は狙いの基本成分にほぼ等しくなっていた。したがって、これら８鋼種の比較によって、Crの影響のみを評価できたのである。

［Mo］：0.04＜Mo＜1.00
Mo≦0.04では、必要な硬さ３５ＨＲＣ以上を、特に焼戻し温度が高い場合に得にくい。1.0≦Moでは、破壊靭性値の低下が著しい。好適な範囲は、硬さと破壊靭性値のバランスに優れた0.10＜Mo＜0.90である。

［Ｖ］：0.02＜Ｖ＜0.50
Ｖ≦0.02では、高い鏡面性の確保に必要な硬さ３５ＨＲＣ以上を、特に焼戻し温度が高い場合に得にくい。0.50≦Ｖでは、衝撃値や機械疲労強度の低下が著しい。この理由は、亀裂発生の起点となる炭化物や窒化物や炭窒化物が増加するためである。また、これらの異物は亀裂発生の起点となるだけでなく、鏡面研磨時に脱落して穴（ピンホール）を生じることもある。好適な範囲は、硬さと衝撃値と機械疲労強度と鏡面研磨性のバランスに優れた0.05＜Ｖ＜0.40である。

［請求項２の化学成分について］
本発明鋼は低Ｃのため、焼戻し温度によっては強度の確保が難しい。そのような場合には、ＷやCoを選択的に添加し、強度の維持を図ればよい。Ｗは、炭化物の析出によって強度を上げる。Coは、母材への固溶によって強度を上げると同時に、炭化物形態の変化を介して析出硬化にも寄与する。具体的には、
0.30＜Ｗ≦4.00
0.30＜Co≦3.00
の少なくとも１元素を含有させれば良い。
何れの元素も、所定量を越えると特性の飽和と著しいコスト増を招く。好適な範囲は、0.40≦Ｗ≦3.00，0.40≦Co≦2.00である。

［請求項３の化学成分について］
本発明鋼では、焼入れ時のオーステナイト結晶粒の成長を抑制する分散粒子がそれほど多くない。このため、予期せぬ設備トラブルなどによって、焼入れ加熱温度が高くなったり焼入れ加熱時間が長くなれば、結晶粒の粗大化による各種特性の劣化が懸念される。そのような場合に備え、Nb，Ta，Ti，Zrを選択的に添加し、これらの元素が形成する微細な析出物でオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制することが出来る。具体的には、
0.004＜Nb≦0.100
0.004＜Ta≦0.100
0.004＜Ti≦0.100
0.004＜Zr≦0.100
の少なくとも１元素を含有させれば良い。
何れの元素も、所定量を越えると炭化物や窒化物や酸化物が過度に生成し、衝撃値や鏡面研磨性の低下を招く。

［請求項４の化学成分について］
近年、部品の大型化や一体化によって、金型のサイズは大きくなる傾向にある。大きな金型は冷却され難い。このため、焼入れ性が低い鋼材の大きな金型を焼入れると、焼入れ中にフェライトやパーライトや粗大ベイナイトが析出して各種特性が劣化する。
本発明鋼はかなり高い焼入れ性を有しており、そのような懸念は少ない。しかし、非常に大きな金型を冷却強度の弱い焼入れ方案で処理した場合にも備え、Ｂを添加して焼入れ性を更に高めることが出来る。具体的には、
0.0001＜Ｂ≦0.0050
を含有させる。
なお、ＢはＢＮを形成すると焼入れ性の向上効果が無くなるため、鋼中にＢ単独で存在させる必要がある。具体的には、ＢよりもＮとの親和力が強い元素で窒化物を形成させ、ＢとＮを結合させなければ良い。そのような元素の例としては、請求項３が挙げられる。請求項３の元素は不純物レベルで存在してもＮを固定する効果はあるが、Ｎ量によっては請求項３の範囲を添加する場合もある。

［請求項５の化学成分について］
焼入れ性や低温靭性を高める手段として、Niの添加も有効である。請求項４の鋼では、形成された窒化物が金型の研磨中に脱落して穴(ピンホール)が出来ることもあり、これは金型の表面品質、ひいては製品の表面品質を大きく低下させる原因になる。一方、Ni添加では窒化物が形成されないため、ピンホール抑制と焼入れ性改善に適している。具体的には、
0.30＜Ni≦1.50
を含有させる。
Niが所定量を越えるとコスト増と熱伝導率の低下を招く。また、Niは凝固時に偏析し易く、著しい偏析は金型を研磨した場合に表面の縞模様となって鏡面研磨性を悪化させる。この点、先述のMnと同じである。好適な範囲は、焼入れ性と熱伝導率と鏡面研磨性のバランスに優れた0.40＜Ni＜1.20である。

［請求項６の化学成分について］
本発明鋼は、被削性の非常に良い鋼(0.4＜Si)よりもSiが低目である。このため、金型形状への機械加工や穴開けが難しくなることも懸念される。そのような場合は、S，Ca，Se，Te，Bi，Pbを選択的に添加し、被削性を改善すれば良い。具体的には、
0.003＜Ｓ≦0.050
0.0005＜Ca≦0.2000
0.03＜Se≦0.50
0.005＜Te≦0.100
0.01＜Bi≦0.30
0.03＜Pb≦0.50
の少なくとも１元素を含有させれば良い。
何れの元素も、所定量を越えた場合は被削性の飽和と熱間加工性(金型用素材製造時)の劣化、衝撃値や鏡面研磨性の低下を招く。

［請求項９の化学成分について］
本発明において、Mn＋Cr＋0.5Niが最小となる組成のものではMn+Cr+0.5Ni＝4.31となるが、焼入れ性が特に要求される場合は4.60＜Mn+Cr+0.5Niとする。これによって、焼入れ冷却中にフェライトやパーライトや粗大ベイナイトが析出する危険性を更に低減できる。
また本発明において、Mn＋Cr＋0.5Niが最大となる組成のものではMn+Cr+0.5Ni＝11.53となるが、熱伝導率が特に要求される場合はMn+Cr+0.5Ni＜6.20とする。焼入れ性と熱伝導率のバランスに特に優れた範囲は、4.60＜Mn+Cr+0.5Ni＜6.20である。更に好適な範囲は、4.80＜Mn+Cr+0.5Ni＜6.05である。この範囲であれば、適正な焼入れ組織を安定して得ることができ、かつ１００℃における熱伝導率は２８Ｗ／ｍ／Ｋ以上となる。

図７は、１７種類の発明鋼を９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ、５２０℃で５Ｈｒ焼戻して３９〜４１ＨＲＣとした状態の室温におけるシャルピー衝撃試験の衝撃値(２ｍｍＵノッチ)をMn+Cr+0.5Ni量に対して示す。全１７鋼種は以下の通りである。
鋼Ｌ：0.071C-0.20Si-0.48Cu-0.51Mo-0.12V---4.01Cr-0.31Mn-0.02Ni鋼
鋼Ｍ：0.068C-0.21Si-0.50Cu-0.47Mo-0.11V---8.99Cr-1.79Mn-1.50Ni鋼
鋼Ｒ１グループ：0.068C-0.22Si-0.47Cu-0.46Mo-0.13V---4.05Cr-Mn-Ni鋼
鋼Ｒ２グループ：0.070C-0.24Si-0.54Cu-0.52Mo-0.10V---5.50Cr-Mn-Ni鋼
鋼Ｒ３グループ：0.068C-0.20Si-0.50Cu-0.55Mo-0.09V---8.20Cr-Mn-Ni鋼
鋼ＬはMn＋Cr＋0.5Niが最小となる組成、鋼ＭはMn＋Cr＋0.5Niが最大となる組成のものである。また鋼Ｒ１〜Ｒ３グループは、請求項９の規定範囲内でMnとNiを任意に添加した１５鋼種からなるものである。各グループ５鋼種の成分は、狙いとする基本成分の値と厳密には一致しないが、ほぼ基本成分通りであった。これは、図１に示した８種類の鋼種などの場合と同様である。

ここで、衝撃試験片の焼入れは大断面型を模擬した工程としている。すなわち冷却速度は、９００℃から６００℃までが１５℃／ｍｉｎ、６００℃から室温までは３℃／ｍｉｎとした。このような緩速焼入れでも高衝撃値が得られる素材は、焼入れ性に優れ、大きな金型にも安心して使う事ができる。
図７を見ると、鋼Ｌでも衝撃値２２Ｊ／ｃｍ^２と比較的に高位であり、発明鋼の成分系は焼入れ性に優れる事が分かる。市販材の中には１５Ｊ／ｃｍ^２以下の鋼も少なくない。ここで、4.60＜Mn+Cr+0.5Niに注目すると、おおよそ２５Ｊ／ｃｍ^２以上と見なせ、焼入れ性が特に良い領域である事は明らかである。4.80＜Mn+Cr+0.5Niでは、更に安定して高衝撃値を得られる。

図８は、１００℃における熱伝導率とMn+Cr+0.5Niの関係を示す。鋼種は図７と同じ１７種類である。一般に、熱伝導率は合金元素の増加によって低下する。鋼Ｍでも２４．６Ｗ／ｍ／Ｋと比較的に高位であり、発明鋼の成分系は熱伝導率に優れる事が分かる。市販材の中には２４Ｗ／ｍ／Ｋ以下の鋼も少なくない。ここで、Mn+Cr+0.5Ni＜6.20に注目すると、おおよそ２８Ｗ／ｍ／Ｋ以上と見なせ、特に高熱伝導率の領域である事は明らかである。
Mn+Cr+0.5Ni＜6.05では、更に安定して高熱伝導率を得られる。
一方、耐食性や窒化などのニーズによっては4.50＜Crとし、6.20≦Mn+Cr+0.5Niでも良い。その場合の焼入れ性はやや過度とも言えるが、衝撃値は高くなるうえ、より大きな金型でも安心して焼入れが出来る。ただし、Mn+Cr+0.5Ni＜6.20である鋼よりも熱伝導率は低くなる。それでも、１００℃で２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上の熱伝導率であれば、金型としての冷却能は充分に大きい。すなわち、6.20≦Mn+Cr+0.5Niについては、熱伝導率が１００℃で２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上になる成分系を選択すれば良い。

［請求項１０の化学成分について］
本発明において、0.5Mo＋Ｖが最小となる組成のものでは0.5Mo+Ｖ＝0.06となるが、硬さを安定して得るには0.19＜0.5Mo+Ｖとする。これによって、３５ＨＲＣ以上の硬さを更に得やすくなる。また本発明において、0.5Mo＋Ｖが最大となる組成のものでは0.5Mo+Ｖ＝0.99となるが、破壊靭性値や衝撃値や機械疲労強度が特に要求される場合は、0.5Mo+Ｖ＜0.53とする。上記特性のバランスに特に優れた範囲は、0.19＜0.5Mo+Ｖ＜0.53である。更に好適な範囲は、0.24＜0.5Mo+Ｖ＜0.48である。この範囲であれば、３５ＨＲＣ以上の硬さを安定して得る事ができ、かつ破壊靭性値や衝撃値や機械疲労強度の顕著な低下も無い。
一方、窒化などの後工程上、どうしても高温で焼戻さなければならない事がある。そのような場合には0.53≦0.5Mo+Ｖでも良い。

図９は、発明鋼を９００℃で３Ｈｒ均熱した後に焼入れ、５３５℃で５Ｈｒ焼戻した後の室温におけるＨＲＣ硬さを0.5Mo+Ｖ量に対して示す。素材は、
鋼Ｌ２：0.069C-0.20Si-1.11Mn-0.46Cu-4.04Cr---0.05Mo-0.03V鋼
鋼Ｍ２：0.073C-0.24Si-1.15Mn-0.50Cu-4.11Cr---0.99Mo-0.49V鋼
鋼Ｖ１グループ：0.066C-0.24Si-1.13Mn-0.53Cu-4.06Cr---0.14Mo-V鋼
鋼Ｖ２グループ：0.070C-0.21Si-1.13Mn-0.48Cu-4.09Cr---0.38Mo-V鋼
鋼Ｖ３グループ：0.073C-0.20Si-1.15Mn-0.47Cu-4.03Cr---0.64Mo-V鋼
鋼Ｖ４グループ：0.069C-0.23Si-1.12Mn-0.51Cu-4.06Cr---0.88Mo-V鋼
の全２２鋼種である。鋼Ｌ２は0.5Mo＋Ｖが最小となる組成，鋼Ｍ２は0.5Mo＋Ｖが最大となる組成のものである。また鋼Ｖ１〜Ｖ４グループは、請求項１０の規定範囲内でＶを任意に添加した２０鋼種からなるものである。
図９を見ると、鋼Ｌ２でも３５ＨＲＣを越えており、発明鋼の成分系は金型に必要な硬さを安定して得られる事が分かる。ここで、0.19＜0.5Mo+Ｖに注目すると、硬さ上昇の変極点を越えた領域と見なせ、望ましい領域である事は明らかである。0.24＜0.5Mo+Ｖでは、更に安定して硬さ(およそ３６ＨＲＣ以上)を得られる。

図１０は、衝撃値とMo+Ｖの関係を示す。鋼種は図９と同じ２２種類である。図７〜図９と比較して、相関は単純でない。この理由は、組織微細化やマトリックス脆化や晶出物の影響が重畳するからである。Moを増量する場合、ある添加量までは組織が微細化するため高衝撃値化する。一方、固容量の増加はマトリックスを脆化させるため、Moの過添加で衝撃値は低下する。Ｖを添加すると、ある添加量までは結晶粒が微細化するため高衝撃値化する。Ｖが過添加になると、鋼塊製造の凝固時にＶやＣやＮを主体とした粗大な晶出物が生じ、これが起点となるため衝撃値は低下する。更に、Ｖが過多な鋼は焼入れの冷却時にＶＣがγ粒界に析出し、これも衝撃値低下の一因となる。
しかし、MoとＶの量によっては低衝撃値化するとは言え、何れの水準も２５Ｊ／ｃｍ^２を越えている。市販材の中には１５Ｊ／ｃｍ_２以下の鋼も少なくない。発明鋼は安定して高靭性であることも分かる。
発明鋼の衝撃値は２６〜３２Ｊ／ｃｍ^２の範囲で安定していると見ることもできるが、ここで、Mo+Ｖ＜0.53に注目すると、衝撃値が安定する領域と見なせる。Mo+Ｖ＜0.48では、この傾向が更に顕著となる。

ところで、プラスチック製品の射出成形型には，生産時間の短縮(ハイサイクル化)を目的として、多くの水冷孔が設けられている。水冷孔の内部は水による腐食環境にあり、加えて引張応力が作用する。引張応力の源は，樹脂を射出した際の熱応力や，型締めや射出時の金型の撓みによる機械応力である。

このように、腐食環境下で引張応力が作用し続けると、腐食部を起点に亀裂が発生し意匠面（成形面）に向かって進展してゆく。亀裂が意匠面に達すると水漏れが起こり、樹脂の射出成型が出来なくなる。
この現象は水冷孔割れと呼ばれる。水冷孔割れを起こした金型は交換することになり、金型費の増加や生産性の低下を招く。すなわち、水冷孔割れは重大なトラブルであり、回避しなければならない。

以上の理由から、金型用鋼の水冷孔割れの感受性を評価する事が重要となる。以下では、水冷孔割れを模擬した試験について説明する。

図１１は、腐食環境下で引張応力が作用した場合に、鋼材が割れ易いか否かを試験する方法を示す。試験片は直径６ｍｍの円柱状で、中央付近にノッチが設けられている。ノッチ部の直径は４ｍｍである。
素材は、後述する発明鋼１、比較鋼２、比較鋼３と同じ合金成分である。
試験片を片持ち状態に支持した後、固定側とは反対の端部側に錘を吊り下げて試験片に曲げの力を付加する。この時、ノッチ部の上側には引張応力が常時作用する。そしてこの状態でノッチ部に水を滴下し続ける。
以上により、水による腐食環境下で引張応力が作用する状況が作り出される。これが、金型の水冷孔割れを模擬しているのである。

この試験方法では、錘を吊り下げてから試験片が破断するまでの時間を評価する。破断までの時間が長い程、水冷孔割れを起こし難い優れた金型材と判断できる。

実験に際しては、５台の試験機に１本づつ試験片をセットし、同一鋼種の評価を全５台で並行する。そして、５本中の１本が破断した時間を「破断時間」として記録し、試験を終了する（残り４本が未破断であっても）。

図１２は、３９ＨＲＣに調質した３鋼種に，４４[Ｎ]を負荷した場合の破断時間を示す。発明鋼１は、比較鋼２の約１．３倍，比較鋼３の２００倍以上の破断時間である。すなわち、腐食環境下で引張応力が作用した場合に発明鋼１は破壊し難く、したがって水冷孔割れを起こし難い優秀な金型材と判断できる。

このように、本発明の鋼は水冷孔割れを起こし難い特徴を有する。これは、耐食性が高く腐食部が発生し難いこと、靭性が高く亀裂が急速進展し難いこと、による。また、水から侵入した水素によって鋼材は脆化し、破壊が助長されるが、この水素をトラップして無害化する析出物（炭化物，MnＳ，時効析出したCu等）の種類と量が適正であることも、本発明の鋼が破壊し難い大きな理由である。

また、本発明の鋼は、熱処理硬さを調整し易く、厳しい硬さ規格を外れ難いと言う特徴を有する。ここでは、３７〜３９ＨＲＣの狭い範囲の硬さ規格を要求された場合を例に説明する。
素材は、後述する発明鋼１、比較鋼１と同じ合金成分である。

図１３は、発明鋼１と比較鋼１の焼戻し温度に対する硬さの変化を示す。比較鋼１では，３７〜３９ＨＲＣの規格を満たすために、５６０〜５７０℃の１０℃の範囲に鋼材を均熱する必要がある。したがって、設定すべき焼戻し条件は５６５℃×５Ｈｒである。

一般に、熱処理炉には均熱中の温度変動が５〜１５℃ある。また、均熱中の温度変動が非常に小さい場合にも、炉内の位置による温度差が５〜１５℃生じる。両者の温度差が加算されると、最大で３０℃程度の温度差を生じることになる。

したがって、比較鋼１は５６５℃での均熱を狙っても、実際には５５０〜５８０℃に加熱されることになる。この加熱条件は、図１３を見れば３６〜４１ＨＲＣを与える条件に相当する。すなわち、比較鋼１を３７〜３９ＨＲＣの狭い範囲に調質することは非常に難しく、断面内硬さは３６〜４１ＨＲＣとなる。
鋼材の部位によって硬さが異なると、被削性や鏡面研磨性を劣化させるため好ましくない。

一方、発明鋼１では、３７〜３９ＨＲＣの規格を満たすために、５５１℃以下の温度域に加熱すれば良い。設定すべき焼戻し条件は、例えば５３０℃×５Ｈｒである。先述の炉温バラツキの問題から、実際には５１５〜５４５℃に発明鋼は加熱されるが、それでもほぼ３８ＨＲＣの硬さが得られる。

このように、本発明の鋼は、硬さを狭い範囲に管理し易い特徴を有する。これは，Ｃ-Cr-Mo-Ｖ-Cuのバランスを調整することによって、CrやMoやＶを含む炭化物、析出するCu、の量を適正化し、焼戻し温度に対する硬さの変化を緩やかにしている効果である。

錆びの発生状況とC量の関係を示した図である。 工具摩耗量とSi量の関係を示した図である。 熱伝導率とSi量の関係を示した図である。 焼戻し硬さとCu量の関係を示した図である。 衝撃値とCu量の関係を示した図である。 錆びの発生状況とCr量の関係を示した図である。 衝撃値とMn＋Cr＋0.5Niとの関係を示した図である。 熱伝導率とMn＋Cr＋0.5Niとの関係を示した図である。 ＨＲＣ硬さと0.5Mo＋Ｖとの関係を示した図である。 衝撃値と0.5Mo＋Ｖとの関係を示した図である。 水冷孔割れを模擬した試験の方法を説明する説明図である。 水冷孔割れを模擬した試験の結果を示した図である。 焼戻し硬さと焼戻し温度の関係を示した図である。

表３に示す４０種の鋼（表３中の空欄は化学成分が不純物レベルであることを示す）を大気中で溶解し、それぞれ７ｔｏｎのインゴットに鋳込んだ。各鋼材のインゴットは、１２００〜１３００℃における均質化熱処理鋼の後、表面温度９００〜１２５０℃の範囲で２１０×１０２０×３５００（ｍｍ）のブロック形状に鍛造した。
このブロックを９００℃に再加熱し、３Ｈｒの保持後、４０〜１００℃の油中に浸漬して焼き入れた。さらに、３５０〜５６０℃の温度域で５Ｈｒ保持して硬さを３５〜４３ＨＲＣに調質した。
調質後のブロック中心付近から切り出した素材で、被削性，衝撃値，熱伝導率，鏡面性，溶接性，耐食性，水冷孔割れの感受性，硬さのバラツキを評価した。また、製造コストも評価した。

熱伝導率は、レーザーフラッシュ法によって１００℃で測定した値である。この数字が大きいほど、金型になった場合の冷却能に優れて好ましい。
鏡面研磨性は、研磨剤の番手を変えて鋼材を磨いた時に、面に不具合(ウネリ，クモリ，ピンホール等)が発生しない上限の番手である。この数字が大きいほど研磨剤の砥粒が小さく、綺麗に磨けることを意味しており、より高品位の金型に使えるため好ましい。
他の特性は、熱伝導率と鏡面研磨性ほどではないが、金型の製造性やメンテナンス性さらには費用に関わるため重要である。これらは、相対比較の記号で示した．◎→○→△→×となるに従って評価は下がる。

被削性は、切り込み量や送り速度を共通として切削距離１０００ｍｍを削った時の切削工具の損耗状態で判断した。切削工具の摩耗量が少なく(≦１５０μｍ)かつ定常摩耗であれば◎、定常摩耗量が多い(＜３００μｍ)場合を○、摩耗量が更に増加し(≧３００μｍ)異常摩耗も見られる場合を△、異常摩耗に加えて欠けが発生した場合を×とした。

衝撃値は、２ｍｍＵノッチ試験片(JIS 3号)での室温における値で判断した。すなわち、衝撃値が４０Ｊ／ｃｍ^２以上を◎、３０〜４０未満Ｊ／ｃｍ^２未満を○、２０〜３０未満Ｊ／ｃｍ^２を△、２０Ｊ／ｃｍ^２未満を×とした。

溶接性は、Ｃ量に応じた適正な溶接棒で多層盛りし、溶接部を切断して硬さ分布と割れを調査した結果から判断した。すなわち、割れが無く硬さの著しく低下した部位も無ければ◎、割れは無いが硬さの低下した領域がある場合は○、割れは無いが硬さの大きく低下した領域がある場合は△、割れが発生した場合を×とした。

耐食性（耐候性）は、鏡面研磨した素材を海岸部かつ雨ざらしの環境で１カ月放置した時の錆び方から判断した。すなわち、ほとんど錆びないあるいは点状の腐食部が僅かであれば◎、点状の腐食部が目立つ状態は○、腐食部同士が連結し広範囲に錆びが広がった場合を△、錆びの領域が更に広がって金属光沢部が少ない場合を×とした。
結果が表４に示してある。

水冷孔割れの感受性は、先に述べた試験方法で評価した。いずれの材料にも、曲げ破断強度の９０％の負荷を与えて試験した。この場合の破断時間を、水冷孔割れの感受性として評価した。

硬さバラツキは、ブロック材の表面５個所（４個所の角部付近と中央部）におけるＨＲＣ硬さの、最大値と最小値の差である。
ブロック材各部位の硬さは、炉内温度バラツキの影響を受けて同一にはならない。先に述べた「硬さ調節のし易さ」の指標として、ここでは硬さバラツキを評価した。硬さバラツキが小さい程、炉温が変動しても硬さが狭い範囲に収まることを意味し、硬さ調整がし易い鋼材ということになる。

まず、発明鋼に関して説明する。特筆すべきは熱伝導率の高さで、安定して２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上である。特に、鋼２３〜鋼２６以外は２８Ｗ／ｍ／Ｋ以上を確保している。すなわち、金型の冷却能不足が起こり難い。
また、鏡面研磨性も番手８０００以上をクリアしており、表面品質レベルの高い金型に使うことができる。
他の特性は記号による定性評価であるが、発明鋼には「×」が皆無であり、諸特性のバランスが良いことは一目瞭然である。被削性、衝撃値やコストに「△」も極一部あるが、他特性とのバランスで見れば何ら問題はない。
すなわち、熱伝導率と鏡面研磨性の高さを基本性能とし、他特性やコストパフォーマンスにも優れる鋼が本発明である。また、室温における平均硬さも３５〜４５ＨＲＣの範囲内となっている。

さらに、発明鋼は、全て水冷孔割れを模擬した試験における破断時間が８０Ｈｒを超えている。数時間あるいは数十時間で破断するような発明鋼は無く、水冷孔割れを起こし難いと考えられる。
また、硬さバラツキは３以内に収まっている。特に，発明鋼２２〜発明鋼２６を除けば、全てが硬さバラツキ２以内である。すなわち、狭い硬さ規格を要求された場合にも対応可能である。

以下では、比較鋼に関して説明する。
比較鋼１は鏡面研磨性に優れ、熱伝導率と被削性も高い。一方、衝撃値と耐食性に難があり、割れや錆が問題になる。
比較鋼２は鏡面研磨性に優れ、溶接性も良い。一方、熱伝導率と衝撃値に難があり、金型の冷却能不足や割れが問題になる。
比較鋼３はかなりバランスの良い鋼材である。ただし、熱伝導率が低いため、金型の冷却能が不足する。ハイサイクル化が要求される昨今、これは致命的な欠点である。また、コストも安くはなく、鋼材特性の割には高価な位置づけとなる。
比較鋼４は、熱伝導率が高く被削性も良い。一方、耐食性と鏡面研磨性に難があり、適用範囲はかなり制限される。
比較鋼５は、鏡面研磨性に優れ、耐食性も良い。一方、被削性と熱伝導率に難があり、型加工の難しさや金型の冷却能不足が問題になる。
比較鋼６は、鏡面研磨性に優れ、耐食性も良い。一方、被削性と溶接性と熱伝導率に難があり、型の加工や補修の難しさ、さらには金型の冷却能不足が問題になる。
比較鋼７は、鏡面研磨性に優れ、溶接性と耐食性も良い。一方，熱伝導率に難があり、金型の冷却能不足が問題となる。また、衝撃値も低いため、金型の割れが懸念される。

さらに、水冷孔割れを模擬した試験における破断時間が４０Ｈｒ未満という極端に短い比較鋼がある。このような鋼は、水冷孔割れを起こす危険性が高いと考えられる。
また、硬さバラツキが３を超える比較鋼もあり、このような鋼材は狭い硬さ規格を要求された場合の対応が困難である。

以上のように、比較鋼では特性やコストに問題を抱えている。発明鋼は、３５ＨＲＣ以上の硬さを確保しつつ熱伝導率と鏡面研磨性の高さを有し、他特性やコストパフォーマンスにも優れている。これは、C，Si，Cu，Crを適正化し、NiとAlの双方を同時に多量に含まないこと、による効果である。

Claims (10)

1. 質量％で
   0.040＜Ｃ＜0.100
   0.03＜Si＜0.27
   0.30＜Mn＜1.80
   0.30＜Cu＜0.61
   4.00＜Cr＜9.00
   であり、更に
   0.04＜Mo＜1.00
   0.02＜Ｖ＜0.50
   の少なくとも１種を含み、残部Fe及び不可避的不純物の組成を有することを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
2. 請求項１において、質量％で
   0.30＜Ｗ≦4.00
   0.30＜Co≦3.00
   の少なくとも１種を更に含有することを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
3. 請求項１，２の何れかにおいて、質量％で
   0.004＜Nb≦0.100
   0.004＜Ta≦0.100
   0.004＜Ti≦0.100
   0.004＜Zr≦0.100
   の少なくとも１種を更に含有することを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
4. 請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で
   0.0001＜Ｂ≦0.0050
   を更に含有することを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
5. 請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で
   0.30＜Ni≦1.50
   を更に含有することを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
6. 請求項１〜５の何れかにおいて、質量％で
   0.003＜Ｓ≦0.050
   0.0005＜Ca≦0.2000
   0.03＜Se≦0.50
   0.005＜Te≦0.100
   0.01＜Bi≦0.30
   0.03＜Pb≦0.50
   の少なくとも１種を更に含有することを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
7. 請求項１〜６の何れかにおいて、室温における平均硬さが３５〜４５ＨＲＣの範囲内であることを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
8. 請求項７において、レーザーフラッシュ法で測定した熱伝導率が１００℃において２６Ｗ／ｍ／Ｋ以上であることを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
9. 請求項７，８の何れかにおいて、質量％で
   4.60＜Mn+Cr+0.5Ni＜6.20
   であることを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。
10. 請求項７〜９の何れかにおいて、質量％で
    0.19＜0.5Mo+Ｖ＜0.53
    であることを特徴とする熱伝導性能と鏡面研磨性と耐候性と靭性及び被削性に優れた成形用金型用鋼。

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