JP2011216732A - 永久磁石及び永久磁石の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となるとともに、成形工程においては微小トルクでの配向を行うことが可能となった永久磁石及び永久磁石の製造方法を提供する。
【解決手段】粉砕されたネオジム磁石の微粉末に対して、Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物を含む有機溶媒を添加してスラリー４２を生成し、その後、成形装置５０においてキャビティ５４に注入したスラリー４２に対して磁場を印加した状態で圧力を加えて成形し、その後に有機溶媒を揮発させて成形体を得る。次に、成形体を水素雰囲気において水素中仮焼処理を行い、８００℃〜１１８０℃で焼成を行うことによって永久磁石を製造する。
【選択図】図５

Description

本発明は、永久磁石及び永久磁石の製造方法に関する。

近年、ハイブリッドカーやハードディスクドライブ等に使用される永久磁石モータでは、小型軽量化、高出力化、高効率化が要求されている。そして、上記永久磁石モータにおいて小型軽量化、高出力化、高効率化を実現するに当たって、永久磁石モータに埋設される永久磁石について、更なる磁気特性の向上が求められている。尚、永久磁石としてはフェライト磁石、Ｓｍ−Ｃｏ系磁石、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石、Ｓｍ_２Ｆｅ_１７Ｎ_ｘ系磁石等があるが、特に残留磁束密度の高いＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が永久磁石モータ用の永久磁石として用いられる。

ここで、永久磁石の製造方法としては、一般的に粉末焼結法が用いられる。ここで、粉末焼結法は、先ず原材料を粗粉砕し、ジェットミル（乾式粉砕）により微粉砕した磁石粉末を製造する。その後、その磁石粉末を型に入れて、外部から磁場を印加しながら所望の形状にプレス成形する。そして、所望形状に成形された固形状の磁石粉末を所定温度（例えばＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石では８００℃〜１１５０℃）で焼結することにより製造する。

特許第３２９８２１９号公報（第４頁、第５頁）

一方、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ等のＮｄ系磁石は、耐熱温度が低いことが問題であった。従って、Ｎｄ系磁石を永久磁石モータに用いる場合には、該モータを連続駆動させると磁石の残留磁束密度が徐々に低下することとなっていた。そこで、Ｎｄ系磁石を永久磁石モータに用いる場合には、Ｎｄ系磁石の耐熱性を向上させるために、磁気異方性の高いＤｙ（ジスプロシウム）やＴｂ（テルビウム）を添加し、磁石の保磁力を更に向上させることが図られている。

その一方で、ＤｙやＴｂを使用することなく、磁石の保磁力を向上させることも考えられる。例えば、永久磁石の磁気特性は、磁石の磁気特性が単磁区微粒子理論により導かれるために、焼結体の結晶粒径を微小にすれば磁気性能が基本的に向上することが知られている。ここで、焼結体の結晶粒径を微小にするためには、焼結前の磁石原料の粒径も微小にする必要がある。

しかし、微小な粒径に微粉砕された磁石粒子は、かさ比重が非常に小さいので取扱いが難しいという問題があった。従って、粉砕後に磁石粉末の成形や配向を行う際に作業効率が悪化する問題があった。また、微小な粒径に微粉砕された磁石粒子は、微小トルクでの配向が難しいという問題もあった。

本発明は前記従来における問題点を解消するためになされたものであり、粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリーを生成し、スラリーに対して磁場を印加した状態で成形することにより成形体を形成することにより、微小な粒径に微粉砕された磁石粒子であっても取り扱いが容易となり、製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となるとともに、成形工程においては微小トルクでの配向を行うことが可能となり、磁気性能を向上させることが可能な永久磁石及び永久磁石の製造方法を提供することを目的とする。

前記目的を達成するため本願の請求項１に係る永久磁石は、磁石原料を磁石粉末に粉砕する工程と、前記粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリーを生成する工程と、前記スラリーに対して磁場を印加した状態で成形することにより成形体を形成する工程と、前記成形体を焼結する工程と、により製造されることを特徴とする。

また、請求項２に係る永久磁石は、請求項１に記載の永久磁石において、前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに対して磁場を印加した状態で前記スラリーを前記キャビティに注入することを特徴とする。

また、請求項３に係る永久磁石は、請求項１に記載の永久磁石において、前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに前記スラリーを注入した後に前記キャビティに対して磁場を印加することを特徴とする。

また、請求項４に係る永久磁石は、請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の永久磁石において、前記溶媒は以下の構造式Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物を含む有機溶媒であることを特徴とする。

また、請求項５に係る永久磁石は、請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の永久磁石において、前記磁石粉末は、単磁区粒子径の磁石粉末を含む磁石粉末であることを特徴とする。
尚、単磁区粒子径とは単磁区粒子（熱消磁状態で内部に磁壁が存在せず、一つの磁化方向のみが存在する小領域からなる粒子）が有する粒径であり、例えば０．２μｍ〜１．２μｍの粒径の粒子とする。

また、請求項６に係る永久磁石の製造方法は、磁石原料を磁石粉末に粉砕する工程と、前記粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリーを生成する工程と、前記スラリーに対して磁場を印加した状態で成形することにより成形体を形成する工程と、前記成形体を焼結する工程と、を有することを特徴とする。

また、請求項７に係る永久磁石の製造方法は、請求項６に記載の永久磁石の製造方法において、前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに対して磁場を印加した状態で前記スラリーを前記キャビティに注入することを特徴とする。

また、請求項８に係る永久磁石の製造方法は、請求項６に記載の永久磁石の製造方法において、前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに前記スラリーを注入した後に前記キャビティに対して磁場を印加することを特徴とする。

また、請求項９に係る永久磁石の製造方法は、請求項５乃至請求項８のいずれかに記載の永久磁石の製造方法において、前記溶媒は以下の構造式Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物を含む有機溶媒であることを特徴とする。

更に、請求項１０に係る永久磁石の製造方法は、請求項５乃至請求項９のいずれかに記載の永久磁石の製造方法において、前記磁石粉末は、単磁区粒子径の磁石粉末を含む磁石粉末であることを特徴とする。
尚、単磁区粒子径とは単磁区粒子（熱消磁状態で内部に磁壁が存在せず、一つの磁化方向のみが存在する小領域からなる粒子）が有する粒径であり、例えば０．２μｍ〜１．２μｍの粒径の粒子とする。

前記構成を有する請求項１に記載の永久磁石によれば、粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリーを生成し、スラリーに対して磁場を印加した状態で成形することにより成形体が形成されるので、微小な粒径に微粉砕された磁石粒子であっても取り扱いが容易となり、製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となる。また、成形工程においては、微小トルクで磁石粒子を配向させることが可能となり、磁気性能を向上させることが可能となる。

また、請求項２に記載の永久磁石によれば、成形体を形成する工程において、成形体を形成する為のキャビティに対して磁場を印加した状態でスラリーをキャビティに注入するので、微小トルクでスラリー中の磁石粒子を配向させることが可能となり、磁気性能を向上させることが可能となる。

また、請求項３に記載の永久磁石によれば、成形体を形成する工程において、成形体を形成する為のキャビティにスラリーを注入した後にキャビティに対して磁場を印加するので、微小トルクでスラリー中の磁石粒子を配向させることが可能となり、磁気性能を向上させることが可能となる。

また、請求項４に記載の永久磁石によれば、スラリーを生成する際に用いる溶媒としてＭ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物を含む有機溶媒を用いるので、高融点金属であるＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂを焼結後に磁石の粒界に偏在させることが可能となる。その結果、粒界に偏在されたＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂが焼結時の磁石粒子の粒成長を抑制するとともに、焼結後における結晶粒子間での交換相互作用を分断することによって各結晶粒子の磁化反転を妨げ、磁気性能を向上させることが可能となる。

また、請求項５に記載の永久磁石によれば、永久磁石を構成する結晶粒をそれぞれ単磁区構造とすることができる。その結果、永久磁石の磁気性能を大きく向上させることが可能となる。また、単磁区粒子径に微粉砕された磁石粒子であっても取り扱いが容易となり、製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となる。

また、請求項６に記載の永久磁石の製造方法によれば、粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリーを生成し、スラリーに対して磁場を印加した状態で成形することにより成形体を形成するので、微小な粒径に微粉砕された磁石粒子であっても取り扱いが容易となり、製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となる。また、成形工程においては、微小トルクで磁石粒子を配向させることが可能となり、作業効率の高効率化を図ることが可能となる。

また、請求項７に記載の永久磁石の製造方法によれば、成形体を形成する工程において、成形体を形成する為のキャビティに対して磁場を印加した状態でスラリーをキャビティに注入するので、微小トルクでスラリー中の磁石粒子を配向させることが可能となり、磁気性能を向上させることが可能となる。

また、請求項８に記載の永久磁石の製造方法によれば、成形体を形成する工程において、成形体を形成する為のキャビティにスラリーを注入した後にキャビティに対して磁場を印加するので、微小トルクでスラリー中の磁石粒子を配向させることが可能となり、磁気性能を向上させることが可能となる。

また、請求項９に記載の永久磁石の製造方法によれば、スラリーを生成する際に用いる溶媒としてＭ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物を含む有機溶媒を用いるので、高融点金属であるＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂが焼結後に粒界に偏在した磁石を製造することが可能となる。その結果、粒界に偏在されたＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂが焼結時の磁石粒子の粒成長を抑制するとともに、焼結後における結晶粒子間での交換相互作用を分断することによって各結晶粒子の磁化反転を妨げ、磁気性能を向上させることが可能となる。

更に、請求項１０に記載の永久磁石の製造方法によれば、結晶粒をそれぞれ単磁区構造とした永久磁石を製造することが可能となる。その結果、製造された永久磁石の磁気性能を大きく向上させることが可能となる。また、単磁区粒子径に微粉砕された磁石粒子であっても取り扱いが容易となり、製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となる。

本発明に係る永久磁石を示した全体図である。 本発明に係る永久磁石の粒界付近を拡大して示した模式図である。 強磁性体の磁区構造を示した模式図である。 本発明に係る永久磁石の粒界付近を拡大して示した模式図である。 本発明に係る永久磁石の製造方法における製造工程を示した説明図である。 実施例１の永久磁石の焼結後のＳＥＭ写真及び主相の元素分析結果を示した図である。 実施例１の永久磁石の焼結後のＳＥＭ写真及び粒界相の元素分析結果を示した図である。 実施例１、２と比較例１〜３の永久磁石の永久磁石中の残存炭素量を示した図である。 実施例１の永久磁石の焼結後の外観像及び外周付近のＳＥＭ写真をそれぞれ示した図である。 比較例４の永久磁石の焼結後の外観像及び外周付近のＳＥＭ写真をそれぞれ示した図である。 実施例１と比較例５、６の永久磁石について、仮焼温度の条件を変更して製造した複数の永久磁石中の炭素量を示した図である。

以下、本発明に係る永久磁石及び永久磁石の製造方法について具体化した実施形態について以下に図面を参照しつつ詳細に説明する。

［永久磁石の構成］
先ず、本発明に係る永久磁石１の構成について説明する。図１は本発明に係る永久磁石１を示した全体図である。尚、図１に示す永久磁石１は円柱形状を備えるが、永久磁石１の形状は成形に用いるキャビティの形状によって変化する。
本発明に係る永久磁石１としては例えばＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を用いる。また、永久磁石１を形成する各結晶粒子の界面（粒界）には、永久磁石１の保磁力を高める為のＮｂ（ニオブ）、Ｖ（バナジウム）、Ｍｏ（モリブデン）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｔａ（タンタル）、Ｔｉ（チタン）又はＷ（タングステン）が偏在する。尚、各成分の含有量はＮｄ：２５〜３７ｗｔ％、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗのいずれか（以下、Ｎｂ等という）：０．０１〜５ｗｔ％、Ｂ：１〜２ｗｔ％、Ｆｅ（電解鉄）：６０〜７５ｗｔ％とする。また、磁気特性向上の為、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓｉ等の他元素を少量含んでも良い。

具体的に、本発明に係る永久磁石１は、図２に示すように永久磁石１を構成するＮｄ結晶粒子３５の結晶粒の表面部分（外殻）において、Ｎｄの一部を高融点金属であるＮｂ等で置換した層３６（以下、高融点金属層３６という）を生成することにより、Ｎｂ等をＮｄ結晶粒子３５の粒界に対して偏在させる。図２は永久磁石１を構成するＮｄ結晶粒子３５を拡大して示した図である。尚、高融点金属層３６は、非磁性となることが好ましい。

ここで、本発明ではＮｂ等の置換は、後述のように粉砕された磁石粉末を成形する前にＮｂ等を含む有機金属化合物が添加されることにより行われる。具体的には、Ｎｂ等を含む有機金属化合物を添加した磁石粉末を焼結する際に、湿式分散によりＮｄ磁石粒子の粒子表面に均一付着された該有機金属化合物中のＮｂ等が、Ｎｄ結晶粒子３５の結晶成長領域へと拡散侵入して置換が行われ、図２に示す高融点金属層３６を形成する。尚、Ｎｄ結晶粒子３５は、例えばＮｄ_２Ｆｅ_１４Ｂ金属間化合物から構成され、高融点金属層３６は例えばＮｂＦｅＢ金属間化合物から構成される。

また、本発明では、特に後述のようにＭ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で表わされるＮｂ等を含む有機金属化合物（例えば、ニオブエトキシド、ニオブプロポキシド、バナジウムプロポキシドなど）を有機溶媒に添加し、湿式状態で磁石粉末に混合する。それにより、Ｎｂ等を含む有機金属化合物を有機溶媒中で分散させ、Ｎｄ磁石粒子の粒子表面にＮｂ等を含む有機金属化合物を均一付着することが可能となる。

ここで、上記Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）の構造式を満たす有機金属化合物として金属アルコキシドがある。金属アルコキシドとは、一般式Ｍ（ＯＲ）_ｎ（Ｍ：金属元素、Ｒ：有機基、ｎ：金属又は半金属の価数）で表される。また、金属アルコキシドを形成する金属又は半金属としては、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｉｒ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｃｄ、Ａｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｇｅ、Ｓｂ、Ｙ、ｌａｎｔｈａｎｉｄｅなどが挙げられる。但し、本発明では特に、高融点金属を用いる。更に、後述のように焼結時における磁石の主相との相互拡散防止する目的から、高融点金属の内でも特にＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂを用いることが好ましい。

また、アルコキシドの種類は特に限定されることなく、例えば、メトキシド、エトキシド、プロポキシド、イソプロポキシド、ブトキシド、炭素数４以上のアルコキシド等が挙げられる。但し、本発明では後述のように低温分解で残炭を抑制する目的から、低分子量のものを用いる。また、炭素数１のメトキシドについては分解し易く、取扱いが困難であるので、特に炭素数が２〜６のアルコキシドであるエトキシド、メトキシド、イソプロポキシド、プロポキシド、ブトキシドなどを用いることが好ましい。

また、圧粉成形により成形された成形体を適切な焼成条件で焼成すれば、Ｎｂ等が結晶粒子３５内へと拡散浸透（固溶化）することを防止できる。それにより、本発明では、Ｎｂ等を添加したとしても焼結後に粒界のみにＮｂ等を偏在させることができる。その結果、結晶粒全体としては（すなわち、焼結磁石全体としては）、コアのＮｄ_２Ｆｅ_１４Ｂ金属間化合物相が高い体積割合を占めた状態となる。それにより、その磁石の残留磁束密度（外部磁場の強さを０にしたときの磁束密度）の低下を抑制することができる。

また、一般的に、焼結後の各Ｎｄ結晶粒子３５が密な状態にあると、各Ｎｄ結晶粒子３５間で交換相互作用が伝搬することが考えられる。その結果、外部から磁場が加わった場合に各結晶粒子の磁化反転が容易に生じ、仮に焼結後の結晶粒子をそれぞれ単磁区構造とすることができたとしても、保磁力は低下する。しかしながら、本発明では、Ｎｄ結晶粒子３５の表面にコーティングされた非磁性の高融点金属層３６によって、Ｎｄ結晶粒子３５間での交換相互作用を分断され、外部から磁場が加わった場合でも各結晶粒子の磁化反転を妨げる。

また、Ｎｄ結晶粒子３５の表面にコーティングされた高融点金属層３６は、永久磁石１の焼結時においてはＮｄ結晶粒子３５の平均粒径が増加する所謂粒成長を抑制する手段としても機能する。以下に、高融点金属層３６による永久磁石１の粒成長抑制の機構について図３を用いて説明する。図３は強磁性体の磁区構造を示した模式図である。

一般的に、結晶と別の結晶との間に残された不連続な境界面である粒界は過剰なエネルギをもつため、高温ではエネルギを低下させようとする粒界移動が起こる。従って、高温（例えばＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石では８００℃〜１１５０℃）で磁石原料の焼結を行うと、小さな結晶粒子は収縮して消失し、残った結晶粒子の平均粒径が増加する所謂粒成長が発生する。

ここで、本発明では、Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で表わされる有機金属化合物を添加することにより、図３に示すように磁石粒子の界面に高融点金属であるＮｂ等が偏在化される。そして、この偏在化された高融点金属により、高温時に発生する粒界の移動が妨げられ、粒成長を抑制することができる。

また、Ｎｄ結晶粒子３５の粒径Ｄは０．３μｍ程度とすることが望ましい。また、高融点金属層３６の厚さｄが２ｎｍ程度あれば、焼結時のＮｄ結晶粒子３５の粒成長を抑制でき、また、焼結後におけるＮｄ結晶粒子３５間での交換相互作用を分断することができる。但し、高融点金属層３６の厚さｄが大きくなりすぎると、磁性を発現しない非磁性成分の含有率が大きくなるので、残留磁束密度が低下することとなる。

尚、高融点金属をＮｄ結晶粒子３５の粒界に対して偏在させる構成としては、図４に示すようにＮｄ結晶粒子３５の粒界に対して高融点金属からなる粒３７を点在させる構成としても良い。図４に示す構成であっても、同様の効果（粒成長抑制、交換相互作用の分断）を得ることが可能となる。尚、高融点金属がＮｄ結晶粒子３５の粒界に対してどのように偏在しているかは、例えばＳＥＭやＴＥＭや３次元アトムプローブ法により確認することができる。

また、高融点金属層３６はＮｂ化合物、Ｖ化合物、Ｍｏ化合物、Ｚｒ化合物、Ｔａ化合物、Ｔｉ化合物又はＷ化合物（以下、Ｎｂ等化合物という）のみから構成される層である必要はなく、Ｎｂ等化合物とＮｄ化合物との混合体からなる層であっても良い。その場合には、Ｎｄ化合物を添加することによって、Ｎｂ等化合物とＮｄ化合物との混合体からなる層を形成する。その結果、Ｎｄ磁石粉末の焼結時の液相焼結を助長することができる。尚、添加するＮｄ化合物としては、ＮｄＨ_２、酢酸ネオジム水和物、ネオジム（ＩＩＩ）アセチルアセトナート三水和物、２−エチルヘキサン酸ネオジム（ＩＩＩ）、ネオジム（ＩＩＩ）ヘキサフルオロアセチルアセトナート二水和物、ネオジムイソプロポキシド、リン酸ネオジニウム（ＩＩＩ）ｎ水和物、ネオジムトリフルオロアセチルアセトナート、トリフルオロメタンスルホン酸ネオジム等が望ましい。

［永久磁石の製造方法］
次に、本発明に係る永久磁石１の製造方法について図５を用いて説明する。図５は本発明に係る永久磁石１の製造方法における製造工程を示した説明図である。

先ず、所定分率のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ（例えばＮｄ：２６．７ｗｔ％、Ｆｅ（電解鉄）：７２．３ｗｔ％、Ｂ：１．０ｗｔ％）からなる、インゴットを製造する。その後、インゴットをスタンプミルやクラッシャー等によって２００μｍ程度の大きさに粗粉砕する。若しくは、インゴットを溶解し、ストリップキャスト法でフレークを作製し、水素解砕法で粗粉化する。

次いで、粗粉砕した磁石粉末を、（ａ）酸素含有量が実質的に０％の窒素ガス、Ａｒガス、Ｈｅガスなど不活性ガスからなる雰囲気中、又は（ｂ）酸素含有量が０．０００１〜０．５％の窒素ガス、Ａｒガス、Ｈｅガスなど不活性ガスからなる雰囲気中で、ジェットミル４１により微粉砕し、単磁区粒子径（例えば０．２μｍ〜１．２μｍ）の平均粒径を有する微粉末とする。尚、酸素濃度が実質的に０％とは、酸素濃度が完全に０％である場合に限定されず、微粉の表面にごく僅かに酸化被膜を形成する程度の量の酸素を含有しても良いことを意味する。また、微粉末は単磁区粒子径の磁石粒子が主成分となっていれば良く、単磁区粒子径以外の磁石粒子が含まれていても良い。

一方で、ジェットミル４１で微粉砕された微粉末に添加する有機金属化合物溶液（有機溶媒）を作製する。ここで、有機金属化合物溶液には予めＮｂ等を含む有機金属化合物を添加し、溶解させる。尚、溶解させる有機金属化合物としては、Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）に該当する有機金属化合物（例えば、ニオブエトキシド、ニオブプロポキシド、バナジウムプロポキシドなど）を用いる。また、溶解させるＮｂ等を含む有機金属化合物の量は特に制限されないが、焼結後の磁石に対するＮｂ等の含有量が０．００１ｗｔ％〜１０ｗｔ％、好ましくは０．０１ｗｔ％〜５ｗｔ％となる量とするのが好ましい。

続いて、ジェットミル４１にて分級された微粉末に対して上記有機金属化合物溶液を添加する。それによって、磁石原料の微粉末と有機金属化合物溶液とが混合されたスラリー４２を生成する。尚、有機金属化合物溶液の添加は、窒素ガス、Ａｒガス、Ｈｅガスなど不活性ガスからなる雰囲気で行う。

その後、生成したスラリー４２を、成形装置５０において形成されたキャビティ５４に対して注入する。図５に示すように、成形装置５０は、円筒状のモールド５１と、モールド５１に対して上下方向に摺動する下パンチ５２と、同じくモールド５１に対して上下方向に摺動する上パンチ５３とを有し、これらに囲まれた空間がキャビティ５４を構成する。また、成形装置５０には一対の磁界発生コイル５５、５６がキャビティ５４の上下位置に配置されており、磁力線をキャビティ５４に充填されたスラリー４２に印加する。印加させる磁場は例えば１ＭＡ／ｍとする。

そして、圧粉成形を行う際には、スラリー４２をキャビティ５４に注入する前から、磁界発生コイル５５、５６によってキャビティ５４に対して磁場が印加された状態とする。その状態で、先ず、キャビティ５４に対して磁場が印加された状態でスラリー４２をキャビティ５４に注入する。その後、下パンチ５２及び上パンチ５３を駆動し、キャビティ５４に充填されたスラリー４２に対して矢印６１方向に圧力を加え、成形する。それによって、加圧と同時にキャビティ５４に充填されたスラリー４２に対して、加圧方向と平行な矢印６２方向に磁界発生コイル５５、５６によってパルス磁場を印加する。その結果、所望の方向に磁場を配向させる。尚、磁場を配向させる方向は、スラリー４２から成形される永久磁石１に求められる磁場方向を考慮して決定する必要がある。
そして、本発明に係る永久磁石１の製造方法では、上記のように溶媒を添加してスラリー状とした磁石粉末に対して磁場を印加した状態で成形装置５０により成形するので、単磁区粒子径（粒径０．２μｍ〜１．２μｍ）のような微小な粒径に微粉砕された磁石粒子であっても取り扱いが容易となり、製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となる。また、成形工程においては、微小トルクで磁石粒子を配向させることが可能となり、磁気性能を向上させることが可能となる。

尚、上記成形工程では、キャビティ５４にスラリー４２を注入した後に、磁界発生コイル５５、５６によってキャビティ５４内のスラリー４２に対して磁場を印加する構成としても良い。そのような構成としても、加圧と同時にキャビティ５４に充填されたスラリー４２に対して、加圧方向と平行な矢印６２方向に磁界発生コイル５５、５６によってパルス磁場を印加することが可能となる。また、加圧方向に対して印加方向が垂直となるように磁界発生コイル５５、５６を配置しても良い。

次に、成形装置５０により湿式状態で圧粉成形された磁石粉末を真空乾燥などで乾燥することにより有機溶媒を揮発させ、成形体７１を得る。その後、水素雰囲気において２００℃〜９００℃、より好ましくは４００℃〜９００℃（例えば６００℃）で数時間（例えば５時間）保持することにより水素中仮焼処理を行う。仮焼中の水素の供給量は５Ｌ／ｍｉｎとする。この水素中仮焼処理では、有機金属化合物を熱分解させて、仮焼体中の炭素量を低減させる所謂脱カーボンが行われる。また、水素中仮焼処理は、仮焼体中の炭素量が１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以下とする条件で行うこととする。それによって、その後の焼結処理で永久磁石１全体を緻密に焼結させることが可能となり、残留磁束密度や保磁力を低下させることが無い。

続いて、水素中仮焼処理によって仮焼された成形体７１を焼結する焼結処理を行う。焼結処理では、所定の昇温速度で８００℃〜１１８０℃程度まで昇温し、２時間程度保持する。この間は真空焼成となるが真空度としては１０^−４Ｔｏｒｒ以下とすることが好ましい。その後冷却し、再び６００℃で２時間熱処理を行う。そして、焼結の結果、永久磁石１が製造される。

以下に、本発明の実施例について比較例１〜６と比較しつつ説明する。
（実施例１）
実施例１のネオジム磁石粉末の合金組成は、ｗｔ％でＮｄ／Ｆｅ／Ｂ＝２６．７／７２．３／１．０とする。また、粉砕したネオジム磁石粉末に溶媒として有機金属化合物のニオブプロポキシドを５ｗｔ％含む有機溶媒を添加した。また、仮焼処理は水素雰囲気において６００℃で５時間保持することにより行った。そして、仮焼中の水素の供給量は５Ｌ／ｍｉｎとする。尚、他の工程は上述した［永久磁石の製造方法］と同様の工程とする。

（実施例２）
添加する有機溶媒中に含まれる有機金属化合物をニオブエトキシドとした。他の条件は実施例１と同様である。

（比較例１）
添加する有機溶媒中に含まれる有機金属化合物をオレイン酸バナジウムとした。他の条件は実施例１と同様である。

（比較例２）
添加する有機溶媒中に含まれる有機金属化合物をジスプロシウムアセチルアセトナートとした。他の条件は実施例１と同様である。

（比較例３）
添加する有機溶媒中に含まれる有機金属化合物をステアリン酸亜鉛とした。他の条件は実施例１と同様である。

（比較例４）
比較例１のネオジム磁石粉末の合金組成は、ｗｔ％で実施例１と同じくＮｄ／Ｆｅ／Ｂ＝２６．７／７２．３／１．０とする。但し、水素中仮焼処理に関する工程は行わずに製造した。他の条件は実施例１と同様である。

（比較例５）
比較例２のネオジム磁石粉末の合金組成は、ｗｔ％で実施例１と同じくＮｄ／Ｆｅ／Ｂ＝２６．７／７２．３／１．０とする。但し、仮焼処理を水素雰囲気ではなくＨｅ雰囲気で行った。他の条件は実施例１と同様である。

（比較例６）
比較例３のネオジム磁石粉末の合金組成は、ｗｔ％で実施例１と同じくＮｄ／Ｆｅ／Ｂ＝２６．７／７２．３／１．０とする。但し、仮焼処理を水素雰囲気ではなく真空雰囲気で行った。他の条件は実施例１と同様である。

（実施例の永久磁石における元素分析結果検討）
図６は実施例１の永久磁石の焼結後のＳＥＭ写真及び主相の元素分析結果を示した図である。図７は実施例１の永久磁石の焼結後のＳＥＭ写真及び粒界相の元素分析結果を示した図である。
図６に示すように実施例１の永久磁石では、主相からＮｂが検出されない。また、図７に示すように、粒界相からＮｂが検出されている。即ち、実施例１の永久磁石では、粒界相から主相へとＮｂが拡散しておらず、粒界相において、Ｎｄの一部をＮｂで置換したＮｂＦｅＢ金属間化合物の相が主相粒子の表面に生成されていることが分かる。即ち、実施例１では、磁石の粒界にＮｂを偏在させることができることが分かる。また、焼結の際にＮｂが主相に固溶しないので、固相焼結により粒成長を抑制することが可能となる。

（有機金属化合物の種類に基づく実施例と比較例との比較検討）
図８は実施例１、２と比較例１〜３の永久磁石の永久磁石中の残存炭素量［ｗｔ％］をそれぞれ示した図である。
また、図８に示すように、実施例１及び実施例２は比較例１〜３と比較して磁石粒子中に残存する炭素量をより大きく低減させることができることが分かる。特に、実施例１及び実施例２では、磁石粒子中に残存する炭素量を５００ｐｐｍ以下とすることができる。

即ち、Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物を含む有機溶媒を添加した場合には、その他の有機金属化合物を含む有機溶媒を添加した場合と比較して、磁石粒子中の炭素量をより大きく低減させることができることが分かる。即ち、添加する有機溶媒に含まれる金属有機化合物を、Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物とすることにより、水素中仮焼処理において脱カーボンを容易に行うことが可能となり、結果として、磁石全体の緻密焼結や保磁力の低下を防止することが可能となる。

（水素中仮焼処理の有無に基づく実施例と比較例との比較検討）
図９及び図１０は上記実施例１と比較例４の永久磁石の焼結後の外観像及び外周付近のＳＥＭ写真をそれぞれ示す。
外観像を比較すると、実施例１では磁石全体が緻密に焼結されているのに比較して、比較例４では中心部付近は緻密に焼結されているものの外周部は緻密に焼結されていない。その結果、比較例４では中心部と外周部の焼結時における体積収縮率の差によって中心部に亀裂が生じている。

また、実施例１と比較例４の各ＳＥＭ写真を比較すると、実施例１では基本的にネオジム磁石の主相（Ｎｄ_２Ｆｅ_１４Ｂ）９１と白い斑点状に見える粒界相９２から焼結後の永久磁石が形成されているのに対し、比較例４は主相９１や粒界相９２の間に空隙９３が多数形成されている。ここで、空隙９３は焼結時において残留しているカーバイドによって生じるものである。即ち、ＮｄとＣとの反応性が非常に高いため、焼結工程において高温まで有機金属化合物中のＣ含有物が残ると、カーバイドを形成する。その結果、形成されたカーバイドによって空隙９３が生じる。そして、このような空隙９３が生じると、永久磁石の磁気性能は著しく低下する。また、空隙が生じなかった場合でも、形成されたカーバイドによって焼結後の磁石の主相内にαＦｅが析出し、磁石特性を大きく低下させる問題もある。

一方、水素中仮焼処理を行っている実施例１では、仮焼処理によって有機金属化合物が熱分解して、含有する炭素を予め焼失（炭素量を低減）させることができる。尚、仮焼する際の温度は２００℃〜９００℃、より好ましくは４００℃〜９００℃とすることによって、含有する炭素を必要量以上焼失させることができ、焼結後に磁石内に残存する炭素量を１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以下とするとすることが可能となる。そして、炭素量を１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以下とすれば、実施例１では焼結工程でカーバイドがほとんど形成されることがなく、比較例４のような空隙が生じる虞もない。その結果、図９に示すように、焼結処理で永久磁石１全体を緻密に焼結させることが可能となり、永久磁石の磁気性能が低下することがない。また、焼結後の磁石の主相内にαＦｅが析出することなく、磁石特性を大きく低下させることがない。また、保磁力向上に寄与するＮｂ等のみを選択的に主相粒界に偏在させることも可能となる。尚、本発明はこのように低温分解で残炭を抑制するという観点から、添加する有機金属化合物としては低分子量のもの（炭素数２〜６のアルキル基から構成されるもの）が好ましく用いられる。

（水素中仮焼処理の条件に基づく実施例と比較例との比較検討）
図１１は実施例１と比較例５、６の永久磁石について、仮焼温度の条件を変更して製造した複数の永久磁石中の炭素量［ｗｔ％］を示した図である。尚、図１１では仮焼中の水素及びヘリウムの供給量を１Ｌ／ｍｉｎとし、３時間保持した結果を示す。
図１１に示すように、Ｈｅ雰囲気や真空雰囲気で仮焼した場合と比較して、水素雰囲気で仮焼した場合には磁石粒子中の炭素量をより大きく低減させることができることが分かる。また、図１１からは、磁石粉末を水素雰囲気で仮焼する際の仮焼温度を高温にすれば炭素量がより大きく低減し、特に４００℃〜９００℃とすることによって炭素量を１０００ｐｐｍ以下とすることが可能であることが分かる。

以上説明したように、本実施形態に係る永久磁石１及び永久磁石１の製造方法では、粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリー４２を生成し、その後、成形装置５０においてキャビティ５４に注入したスラリー４２に対して磁場を印加した状態で圧力を加えて成形し、その後に有機溶媒を揮発させて成形体を得るので、単磁区粒子径（粒径０．２μｍ〜１．２μｍ）のような微小な粒径に微粉砕された磁石粒子であっても取り扱いが容易となり、製造工程における作業効率の高効率化を図ることが可能となる。また、成形工程においては、微小トルクで磁石粒子を配向させることが可能となり、磁気性能を向上させることが可能となる。
また、添加する溶媒は、Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で表わされる有機金属化合物を含む有機溶媒とするので、高融点金属であるＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂを焼結後に磁石の粒界に偏在させることが可能となる。その結果、粒界に偏在されたＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂが焼結時の磁石粒子の粒成長を抑制するとともに、焼結後における結晶粒子間での交換相互作用を分断することによって各結晶粒子の磁化反転を妨げ、磁気性能を向上させることが可能となる。
また、有機金属化合物を含む有機溶媒が添加された磁石を、焼結前に水素雰囲気で仮焼することにより、有機金属化合物を熱分解させて磁石粒子中に含有する炭素を予め焼失（炭素量を低減）させることができ、焼結工程でカーバイドがほとんど形成されることがない。その結果、焼結後の磁石の主相と粒界相との間に空隙を生じさせることなく、また、磁石全体を緻密に焼結することが可能となり、保磁力が低下することを防止できる。また、焼結後の磁石の主相内にαＦｅが析出することなく、磁石特性を大きく低下させることがない。
更に、成形体を仮焼する工程は、特に２００℃〜９００℃、より好ましくは４００℃〜９００℃の温度範囲で成形体を所定時間保持することにより行うので、磁石粒子中に含有する炭素を必要量以上焼失させることができる。
その結果、焼結後に磁石に残存する炭素量が１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以下となるので、磁石の主相と粒界相との間に空隙が生じることなく、また、磁石全体を緻密に焼結した状態とすることが可能となり、残留磁束密度が低下することを防止できる。

尚、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変形が可能であることは勿論である。
また、磁石粉末の粉砕条件、混練条件、焼結条件などは上記実施例に記載した条件に限られるものではない。

また、上記実施例では、磁石粉末に添加する溶媒として、Ｍ−（ＯＲ）_ｘ（式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）で示される有機金属化合物を含む有機溶媒を用いているが、有機金属化合物を添加しない有機溶媒を用いても良い。また、反応性の低い溶媒であれば他の溶媒であっても良い。例えば、防錆オイル等を用いることも可能である。

また、上記実施例では、スラリー４２をキャビティ５４に注入した状態で磁場を印加して配向を行う構成としているが、本発明はキャビティ５４に限定されずに自由な境界条件に対して用いることが可能となる。

１ 永久磁石
３５ Ｎｄ結晶粒子
３６ 高融点金属層
３７ 高融点金属粒
９１ 主相
９２ 粒界相
９３ 空隙

Claims (10)

1. 磁石原料を磁石粉末に粉砕する工程と、
   前記粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリーを生成する工程と、
   前記スラリーに対して磁場を印加した状態で成形することにより成形体を形成する工程と、
   前記成形体を焼結する工程と、により製造されることを特徴とする永久磁石。
2. 前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに対して磁場を印加した状態で前記スラリーを前記キャビティに注入することを特徴とする請求項１に記載の永久磁石。
3. 前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに前記スラリーを注入した後に前記キャビティに対して磁場を印加することを特徴とする請求項１に記載の永久磁石。
4. 前記溶媒は以下の構造式
   Ｍ−（ＯＲ）_ｘ
   （式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）
   で示される有機金属化合物を含む有機溶媒であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の永久磁石。
5. 前記磁石粉末は、単磁区粒子径の磁石粉末を含む磁石粉末であることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の永久磁石。
6. 磁石原料を磁石粉末に粉砕する工程と、
   前記粉砕された磁石粉末に溶媒を添加してスラリーを生成する工程と、
   前記スラリーに対して磁場を印加した状態で成形することにより成形体を形成する工程と、
   前記成形体を焼結する工程と、を有することを特徴とする永久磁石の製造方法。
7. 前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに対して磁場を印加した状態で前記スラリーを前記キャビティに注入することを特徴とする請求項６に記載の永久磁石の製造方法。
8. 前記成形体を形成する工程では、前記成形体を形成する為のキャビティに前記スラリーを注入した後に前記キャビティに対して磁場を印加することを特徴とする請求項６に記載の永久磁石の製造方法。
9. 前記溶媒は以下の構造式
   Ｍ−（ＯＲ）_ｘ
   （式中、ＭはＶ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｗ又はＮｂであり、Ｒは炭素数２〜６のアルキル基のいずれかであり、直鎖でも分枝でも良い。ｘは任意の整数である。）
   で示される有機金属化合物を含む有機溶媒であることを特徴とする請求項５乃至請求項８のいずれかに記載の永久磁石の製造方法。
10. 前記磁石粉末は、単磁区粒子径の磁石粉末を含む磁石粉末であることを特徴とする請求項５乃至請求項９のいずれかに記載の永久磁石の製造方法。