JP2009247079A - 固定子鉄心及び電動機の固定子及び電動機 - Google Patents

Abstract

【課題】固定子鉄心の材料取りを向上させるために固定子鉄心の外周部を切欠く場合でも、コアバックの磁路が確保でき効率を向上することができる固定子鉄心を提供することを目的とする。
【解決手段】この発明に係る固定子鉄心１０は、略リング状のコアバック３と、コアバック３の内側に略等間隔に配置される複数のスロット１と、コアバック３の外周部をカットして形成される断面が直線状の複数の切欠き部４ａ、４ｂとを備え、隣り合う切欠き部４ａ、４ｂの固定子鉄心１０の中心を通る中心線のなす角度をθ１、スロットの数をＳとし、θ１／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のとき、切欠き部４ａ、４ｂとスロット１との距離が最小となる位置より、切欠き部４ａ、４ｂに対してスロット１を所定角度θ２回転した配置とすることを特徴とする。
【選択図】図２

Description

この発明は、固定子鉄心及びそれを用いた電動機の固定子及び電動機に関する。さらに詳しくは、固定子鉄心外周の直線状の切欠とスロットとの位置関係に関する。

従来の巻線方法では、スロット数が多くなって、極当たりの巻線数が多くなり、生産性が悪くなってしまう。また、少ないスロットを選択して極当たりの巻線数を少なくすると、起磁力高調波分、特に、第３次高調波分が大きくなり、音、振動が増加する傾向にあった。そこで、極数Ｐ（Ｐ＝２、４、６、・・・）に対して、固定子コアのスロット数を３Ｐ（３Ｐ＝６、１２、１８、・・・）で形成し、主巻線を２スロットまたがりで分布させ、補助巻線を３スロットまたがりで分布させる。さらに、補助巻線が納められるスロットの形状を小さくし、固定子コアの外周を多角形状に形成した単相誘導電動機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
特開平１１−２５２８４１号公報

しかしながら、上記特許文献１の単相誘導電動機は、固定子コアの外周面をカットすることにより、フープ材の幅を短縮して材料の節減を図るものであるが、バックヨークを通る磁路を確保するためには固定子コアの外周面をカットした箇所のスロット面積が小さくなる。スロット面積が小さくなると、巻線の銅量が減少してモータ効率が低下するという課題があった。

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、固定子鉄心の材料取りを向上させるために固定子鉄心の外周部を切欠く場合でも、コアバックの磁路が確保でき効率を向上することができる固定子鉄心及び電動機の固定子及び電動機を提供することを目的とする。

この発明に係る電動機の固定子鉄心は、
略リング状のコアバックと、
コアバックの内側に略等間隔に配置される複数のスロットと、
コアバックの外周部をカットして形成される断面が直線状の複数の切欠き部とを備え、
隣り合う切欠き部の固定子鉄心の中心を通る中心線のなす角度をθ１、スロットの数をＳとし、θ１／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のとき、切欠き部とスロットとの距離が最小となる位置より、切欠き部に対してスロットを所定角度θ２回転した配置とすることを特徴とする。

この発明に係る電動機の固定子鉄心は、θ１／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のとき、切欠き部とスロットとの距離が最小となる位置より、切欠き部に対してスロットを所定角度θ２回転した配置とすることにより、最小のコアバック寸法が大きくなり、効率を向上させることができる。

実施の形態１．
図１は比較のために示す一般的な固定子鉄心１０を示す平面図である。固定子鉄心１０は、板厚が０．１〜１．０ｍｍの複数枚の電磁鋼板を所定の形状に打ち抜き後、かしめ又は溶接等により積層して形成される。

固定子鉄心１０は、その内周側縁部に沿って、略等間隔に配置される複数のスロット１を備える。図１の例は、スロット１の数が１８である。スロット１は、略等間隔に配置されているため、スロット１は略２０°ごとに配置されている。スロット１は、空間であり、その内周側が開口している。この開口している部分を、スロットオープニング１ｂと呼ぶ。スロット１には、固定子を製作する際に、巻線（コイル）が絶縁部材を介してスロットオープニング１ｂを利用して巻回される。

隣接するスロット１の間は、ティース２になっている。ティース２は、磁束が通る磁路の一部を構成する。ティース２の数は、スロット１の数と同数である。ティース２の周方向の幅をＴとする。図１の例では、ティース２の数は１８である。

固定子鉄心１０は、スロット１の外側が略リング状の鉄心部になっている。この略リング状の鉄心部を、コアバック３とする。

固定子鉄心１０の円形の外周部を数箇所カットして、図１の例では、断面が直線状の切欠き部４ａ、切欠き部４ｂを夫々二箇所、計四箇所に設ける。

隣合う切欠き部４ａと切欠き部４ｂとの間は、円弧部５になっている。円弧部５も、四箇所に形成される。四箇所の円弧部５は、一つの円の一部分であり、同じ大きさの切欠き部を等間隔に配置している。

固定子鉄心１０の中心を通り、切欠き部４ａと垂直に交わる中心線４ａ−１と、固定子鉄心１０の中心を通り、切欠き部４ｂと垂直に交わる中心線４ｂ−１（固定子鉄心１０の中心を通る）のなす角度θ１は、略９０°である。

固定子鉄心１０の中心は、固定子鉄心１０の内周面を形成する円の中心であり、且つ固定子鉄心１０の外周面を形成する四箇所の円弧部５を含む円の中心でもある。

図１の固定子鉄心１０は、切欠き部４ａの中心線４ａ−１が、ティース２の中心線２ａと一致する。また、切欠き部４ｂの中心線４ｂ−１が、スロット１の中心線１ａと一致する。

コアバック３における切欠き部４ａとスロット１との最短距離をＡとする（図１参照）。

コアバック３における切欠き部４ｂとスロット１との最短距離をＢとする（図１参照）。

切欠き部４ａの中心線４ａ−１がティース２の中心線２ａと一致し、切欠き部４ｂの中心線４ｂ−１がスロット１の中心線１ａと一致する図１の場合は、Ａ＞Ｂとなる。

従って、切欠き部４ｂのコアバック３におけるＢ部の磁路の面積が、切欠き部４ａのコアバック３におけるＡ部の磁路の面積に比べて小さくなる。コアバック全体でも、Ｂ部の磁路面積が最も小さくなる。

磁路面積が小さくなると、その部分（Ｂ部）の磁束密度が大きくなり、モータ効率が悪化する。

本実施の形態は、上記のような課題を解決する具体的な方法について述べる。

図２乃至図６は実施の形態１を示す図で、図２は図１に対してスロット１を所定角度回転させた固定子鉄心１０の平面図、図３はスロット１を１／２スロットピッチの範囲で回転させた時の、図１のＡ部とＢ部の寸法（コアバック３寸法）と角度θ２との関係を示す図、図４はコアバック３の磁束密度と角度θ２との関係を示す図、図５は外周部の切欠き部が五箇所存在する固定子鉄心１０の平面図、図６は図５の固定子鉄心１０のスロット１を所定角度回転させた固定子鉄心１０の平面図である。

図２に示す固定子鉄心１０は、コアバック３を固定して、スロット１（ティース２）を反時計方向に、角度θ２［°］回転させたものである。

図３はコアバック３を固定してスロット１（ティース２）を反時計方向に角度θ２［°］回転したときのＡ及びＢ（コアバック寸法）の変化を示している。Ａを実線、Ｂを破線で示す。

図３に示すように、コアバック寸法Ａは、図１のように切欠き部４ａの中心線４ａ−１がティース２の中心線２ａと一致するとき（θ２＝０［°］）に最大となる。

コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を反時計方向に回転すると、コアバック寸法Ａは徐々に小さくなる。

そして、θ２＝１０［°］（１／２スロットピッチ）のときに、コアバック寸法Ａは最小となる。この状態は、切欠き部４ａの中心線４ａ−１がスロット１の中心線１ａと一致する場合である。

一方、図３に示すように、コアバック寸法Ｂは、図１のように切欠き部４ｂの中心線４ｂ−１がスロット１の中心線１ａと一致するとき（θ２＝０［°］）に最小となる。

コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を反時計方向に回転すると、コアバック寸法Ｂは徐々に大きくなる。

そして、θ２＝１０［°］のときに、コアバック寸法Ｂは最小となる。この状態は、切欠き部４ｂの中心線４ｂ−１がティース２の中心線２ａと一致する場合である。

図４はコアバック３を固定してスロット１（ティース２）を反時計方向に角度θ２［°］回転したときのＡ及びＢのコアバック部分の磁束密度変化を示している。Ａを実線、Ｂを破線で示す。

スロット１（ティース２）を反時計方向に回転すると、図３に示すようにコアバック寸法が変化する。図３に示すようにコアバック寸法が変化するため、コアバック寸法が大きくなれば、図４に示すように磁束密度は低下する。また、コアバック３が磁気飽和している状態であると、図４に示すようにコアバック寸法を広くしても磁束密度の低下が小さい。図４に示す磁気飽和点以下になると磁束密度がコアバック寸法に略反比例して低下する。

コアバック３が一部でも磁気飽和状態でモータを使用すると、電流、鉄損が増加し、効率が低下する。磁気飽和状態で使用しないためには、磁気飽和点よりも磁束密度が低下するようにコアバック寸法を広げる必要がある。また、磁気飽和点よりも磁束密度が小さくても、磁束密度は小さい方が鉄損低減を見込めるため、コアバック３は広い方がよい。

θ２＝５［°］（１／４スロットピッチ）のときに、Ａ＝Ｂとなる。このとき、コアバック３の最小寸法が最も大きくなる。磁束密度が緩和され、効率を向上させることができる。

θ２＝０［°］及びθ２＝１０［°］のとき、コアバック３の最小寸法が最も小さくなり、磁束密度が高く、効率が悪化する。

従って、θ２を０〜１０［°］（０〜１／２スロットピッチ）の範囲で変化させることにより、コアバック３の最小寸法が最も小さくなる状態を回避できる。それにより、コアバック３の最小寸法が最も小さくなる場合（θ２＝０［°］及びθ２＝１０［°］）よりも、磁束密度が緩和され、効率を向上させることができる。

また、図３に示すように、切欠き部４ｂに対してスロット１をθ２回転させた時のＢのコアバック寸法は、比例で大きくならず、０［°］近傍では、コアバック寸法があまり大きくならない。そのため、例えば、１／８スロットピッチ≦θ２≦３／８スロットピッチの間で使用すれば、０［°］近傍よりもコアバック寸法の変化量が大きく、より効率を向上させる事が可能である。

切欠き部４ａと切欠き部４ｂとの大きさが同じ場合は、コアバック寸法の最小値が最も大きくなる角度は、１／４スロットピッチである。しかし、切欠き部４ａと切欠き部４ｂとの大きさが異なる場合は、コアバック寸法の最小値が最も大きくなる角度は１／４スロットピッチではなく、１／４スロットピッチからずれた角度になる。

その場合は、コアバック寸法の最小値が最も大きくなる角度をαとした時、α／２≦θ２≦α×３／２の範囲で使用するとよい。

また、コアバック３に通る磁束は、回転子（図示せず）からティース２、コアバック３と磁路を形成する。コアバック３は略リング状であり、ティース２からの磁束は二分割されてコアバック３を通るため、ティース２の磁束量の１／２がコアバック３を通る磁束量となる。

固定子鉄心１０の磁束の磁路は、複数のティース２からコアバック３を通る磁路を形成する。そのため、極数がＰ、スロット数がＳの固定子鉄心１０の１極当たりの磁束が通るティース２の本数は、（スロット数Ｓ／極数Ｐ）本になる。

固定子鉄心１０のティース２の周方向幅をＴ、極数をＰ、スロット１の数をＳとし、Ｔ×Ｓ／（２Ｐ）が、切欠き部４ａ，４ｂに対してスロット１を所定角度θ２回転したときの切欠き部４ａ，４ｂとスロット１との最短距離の最小値と最大値との間にあるとする。

固定子鉄心１０は、巻線が分布巻方式で施される固定子に用いられるものであるとする。

既に述べたように、コアバック３の磁束量はティース２を流れる磁束量の１／２となるため、ティース幅Ｔ×スロット数Ｓ／（極数Ｐ×２）よりも大きくなるように、コアバック３を固定して切欠き部４ａ，４ｂに対してスロット１（ティース２）を回転することにより、ティース２よりも磁束密度を低くできる。そのため、鉄損を低減でき、高効率化が可能となる。

例えば、図１の例で示すと、巻線を分布巻線方式とし、スロット数Ｓ＝１８、極数Ｐ＝６のとき、ティース幅Ｔ×１８／（６×２）＝ティース幅Ｔ×３／２が、切欠き部４ａ，４ｂに対してスロット１を所定角度θ２回転したときの切欠き部４ａ，４ｂとスロット１との最短距離の最小値と最大値との間にあり、
ティース幅Ｔ×１８／（６×２）＝ティース幅Ｔ×３／２
よりもＡとＢが大きくなるようにコアバック３を固定してスロット１（ティース２）を回転することにより、ティース２よりも磁束密度を低くでき、鉄損の低減が可能であるため、高効率化が可能である。

ティース２に巻かれる巻線に、集中巻方式を用いた固定子に用いられる固定子鉄心１０の場合、２極３スロット系列（例えば４極６スロット）や４極３スロット系列（例えば８極６スロット）などが存在する。固定子鉄心１０のティース２の周方向幅をＴとし、Ｔ／２が、切欠き部４ａ，４ｂに対してスロット１を所定角度θ２回転したときの切欠き部４ａ，４ｂとスロット１との最短距離の最小値と最大値との間にあるとする。磁束の磁路は回転子（図示せず）からティース２、コアバック３へ磁路を形成する。集中巻方式の場合、ティース２のうち１つのティース２に磁路が集中する状態が存在する。既に述べたように、コアバック３の磁束量はティース２を流れる磁束量の１／２となるため、ＡとＢをＴ／２よりも大きくなるように、コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を回転することにより、ティース２よりも磁束密度を低くできる。それのより、鉄損が低減でき高効率化が可能となる。

上記の関係を満たす固定子鉄心１０を用いることにより、ティース２が磁気飽和状態でなければ、コアバック３も磁気飽和状態でないため、鉄損、銅損の低減が可能であり、高効率化が可能である。

以上は、スロット数が１８で、切欠き部４ａと切欠き部４ｂとが夫々二箇所、計四箇所あり、切欠き部４ａと切欠き部４ｂとを交互に略等間隔に配置した固定子鉄心１０のケースである。

また、例えば、切欠き部４ａの中心線４ａ−１がティース２の中心線２ａと一致し、切欠き部４ｂの中心線４ｂ−１もティース２の中心線２ａと一致するケース（例えば、図１、図２で、スロット数が１２）では、常に（コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を回転しても）、Ａ＝Ｂであるようなケースは、本実施の形態からは除外される。

切欠き部４ａと切欠き部４ｂとが夫々二箇所、計四箇所あり、切欠き部４ａと切欠き部４ｂとを交互に略等間隔に配置した固定子鉄心１０のケース、即ち、切欠き部４ａと切欠き部４ｂとが９０°間隔（θ１）で配置される場合、スロット数をＳとすると、９０（θ１）／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のときに、コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を、０〜１８０／Ｓ［°］の範囲で回転することにより、コアバック３の最小寸法が最も小さくなる状態を回避でき、効率を向上させる事が可能である。

９０（θ１）／（３６０／Ｓ）＝自然数（正の整数）のときは、切欠き部４ａの中心線４ａ−１及び切欠き部４ｂの中心線４ｂ−１をともに、ティース２の中心線２ａと一致させることができる（このケースは、Ａ＝Ｂである）。この状態で、コアバック３の最小寸法が最も大きくなる。この状態から、コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を回転すると、コアバック３の最小寸法は小さくなり、スロット１（ティース２）を回転する効果はない。

図５は外周部の切欠き部が五箇所存在する固定子鉄心１０を示す。切欠き部は、一箇所の切欠き部４ａと、二箇所の切欠き部４ｂと、二箇所の切欠き部４ｃとで構成される。

図５の切欠き部４ａと切欠き部４ｂは、図１、図２の切欠き部４ａと切欠き部４ｂと同様である。

二箇所の切欠き部４ｃは、一箇所の切欠き部４ａに対向する対辺で、一箇所の切欠き部４ａの略中心と固定子鉄心１０の略中心を通る縦中心線の両側に設けられる。ここでは、縦中心線は、ティース２の中心線２ａと一致している。

二箇所の切欠き部４ｃは、縦中心線の通るティース２（図５の上側）を基準にすると、時計方向及び反時計方向の３番目のティース２の中心線２ａに対して直角に設けられる。

切欠き部４ｃの中心線４ｃ−１（固定子鉄心１０の中心を通る）と、切欠き部４ｃに隣接する切欠き部４ｂの中心線４ｂ−１（固定子鉄心１０の中心を通る）のなす角度θ１は、略５０°である。

コアバック３における切欠き部４ｃとスロット１との最短距離をＡとする（図５参照）。

コアバック３における切欠き部４ｂとスロット１との最短距離をＢとする（図５参照）。

尚、図６の切欠き部４ａについては、図１、図２と同様であるので、説明は省略する。

図６に示す固定子鉄心１０は、コアバック３を固定して、スロット１（ティース２）を反時計方向に、角度θ２［°］回転させたものである。

図５に示す固定子鉄心１０も、図３に示すように、θ２を０〜１０［°］（０〜１／２スロットピッチ）の範囲で変化させることにより、コアバック３の最小寸法が最も小さくなる状態を回避できる。それにより、コアバック３の最小寸法が最も小さくなる場合（θ２＝０［°］及びθ２＝１０［°］）よりも、磁束密度が緩和され、効率を向上させることができる。

一箇所の切欠き部４ａと、二箇所の切欠き部４ｂと、二箇所の切欠き部４ｃとが配置された図５の固定子鉄心１０のケース、即ち切欠き部４ｂと隣接する切欠き部４ｃとが、５０°間隔（θ１）で配置される場合も、スロット数をＳとすると、５０（θ１）／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のときに、コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を、０〜１８０／Ｓ［°］の範囲で回転することにより、コアバック３の最小寸法が最も小さくなる状態を回避できる。

ここで、図２及び図６に示す固定子鉄心１０の結果をまとめると、以下のとおりである。即ち、隣り合う切欠き部と切欠き部との角度θ１に対して、スロット１の数をＳとすると、θ１／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のとき、コアバック３における切欠き部とスロット１との距離が最小となる位置を基準にして、コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を０〜１８０／Ｓ［°］の範囲の角度θ２で回転することにより、コアバック３の最小寸法が最も小さくなる状態を回避できる。

０〜１８０／Ｓ［°］の範囲の中でも、最も好ましいのは、コアバック寸法の最小値が最も大きくなる状態である。

また、磁束密度低下による効率向上の効果が大きく現れるのはθ２＝０［°］近傍以外の角度であり、図２で示すと、１／８スロットピッチ≦θ２≦３／８スロットピッチの間である。これは、切欠き部４ａと切欠き部４ｂとの大きさが同じ場合に適用される。

また、切欠き部４ａと切欠き部４ｂとの大きさが異なる場合は、コアバック寸法の最小値が最も大きくなる角度をαとした時、α／２≦θ２≦α×３／２の範囲で使用するとよい。

固定子鉄心１０のティース２の周方向幅をＴ、極数をＰ、スロット１の数をＳとし、Ｔ×Ｓ／（２Ｐ）が、切欠き部４ａ，４ｂに対してスロット１を所定角度θ２回転したときの切欠き部４ａ，４ｂとスロット１との最短距離の最小値と最大値との間にあり、固定子鉄心１０が、巻線が分布巻方式で施される固定子に用いられるものである場合、ティース幅Ｔ×スロット数Ｓ／（極数Ｐ×２）よりも大きくなるように、コアバック３を固定して切欠き部４ａ，４ｂに対してスロット１（ティース２）を回転することにより、ティース２よりも磁束密度を低くできるため、鉄損が低減し、高効率化が可能である。

ティース２に巻かれる巻線に、集中巻方式を用いた固定子に用いられる固定子鉄心１０の場合で、固定子鉄心１０のティース２の周方向幅をＴとし、Ｔ／２が、切欠き部４ａ，４ｂに対してスロット１を所定角度θ２回転したときの切欠き部４ａ，４ｂとスロット１との最短距離の最小値と最大値との間にあり、ＡとＢがＴ／２よりも大きくなるように、コアバック３を固定してスロット１（ティース２）を回転することにより、ティース２よりも磁束密度を低くできる。それにより、鉄損が低減でき高効率化が可能となる。

実施の形態２．
上記実施の形態１の固定子鉄心１０を備える固定子を電動機に用いることにより、高効率で安価な電動機を得ることができる。

また、回転子に焼結希土類磁石を使用すると、焼結希土類磁石は高磁力であるため、コアバックの磁束密度が高くなり、磁気飽和が発生しやすくなる。そのため、実施の形態１の固定子鉄心１０を用いることにより、コアバックの均一化が可能であり、より効果が大きくなる。

また、実施の形態１に示す固定子鉄心１０を用いた電動機は、磁束密度が緩和することにより磁気飽和の影響が小さくなり、電流が低減する。そのため、銅損が低減し、巻線の温度上昇が小さくなるため、経年変化が小さくなり、長寿命な電動機を構成することができる。

さらに、切欠き部４ａ、４ｂ、４ｃとスロット１との間のコアバック３の磁束密度が均一化される。そのため、磁気回路のバランスがよくなり、振動の低減が可能である。

さらに、振動の低減により巻線の結線部への振動も小さくなるため、巻線結線部の経年変化が小さくなり、長寿命な電動機を構成することが可能である。

また、実施の形態１に示す固定子鉄心１０を用いた電動機は、巻線方式が、分布巻、集中巻によらず上記効果を奏する。

また、集中巻は分布巻に比べ磁束がアンバランスであるため、磁束密度が集中する部分が多く、より効果を示すことができる。さらに集中巻は巻線を巻く時の巻線への負荷が小さく、巻線被膜へのダメージが小さく長寿命な電動機となる。

また、実施の形態１に示す固定子鉄心１０を用いた電動機を圧縮機や送風機に搭載することにより、高効率、安価、長寿命な圧縮機や送風機が得られる。

比較のために示す一般的な固定子鉄心１０を示す平面図。 実施の形態１を示す図で、図１に対してスロット１を所定角度回転させた固定子鉄心１０の平面図。 実施の形態１を示す図で、スロット１を１／２スロットピッチの範囲で回転させた時の、図１のＡ部とＢ部の寸法（コアバック３寸法）と角度θ２との関係を示す図。 実施の形態１を示す図で、コアバック３の磁束密度と角度θ２との関係を示す図。 実施の形態１を示す図で、外周部の切欠き部が五箇所存在する固定子鉄心１０の平面図。 実施の形態１を示す図で、図５の固定子鉄心１０のスロット１を所定角度回転させた固定子鉄心１０の平面図。

符号の説明

１ スロット、１ａ 中心線、１ｂ スロットオープニング、２ ティース、２ａ 中心線、３ コアバック、４ａ 切欠き部、４ａ−１ 中心線、４ｂ 切欠き部、４ｂ−１ 中心線、４ｃ 切欠き部、４ｃ−１ 中心線、５ 円弧部、１０ 固定子鉄心。

Claims (12)

1. 略リング状のコアバックと、
   前記コアバックの内側に略等間隔に配置される複数のスロットと、
   前記コアバックの外周部をカットして形成される断面が直線状の複数の切欠き部とを備え、
   隣り合う前記切欠き部の前記固定子鉄心の中心を通る中心線のなす角度をθ１、前記スロットの数をＳとし、θ１／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のとき、前記切欠き部と前記スロットとの距離が最小となる位置より、前記切欠き部に対して前記スロットを所定角度θ２回転した配置とすることを特徴とする固定子鉄心。
2. 略リング状のコアバックと、
   前記コアバックの内側に略等間隔に配置される複数のスロットと、
   前記コアバックの外周部をカットして形成される断面が直線状の周方向に等間隔に配置される複数の切欠き部とを備え、
   隣り合う前記切欠き部の前記固定子鉄心の中心を通る中心線のなす角度をθ１、前記スロットの数をＳとし、θ１／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のとき、前記切欠き部と前記スロットとの距離が最小となる位置より、前記切欠き部に対して前記スロットを所定角度θ２回転した配置とすることを特徴とする固定子鉄心。
3. 略リング状のコアバックと、
   前記コアバックの内側に略等間隔に配置される複数のスロットと、
   前記コアバックの外周部をカットして形成される断面が直線状の周方向に９０°間隔に配置される少なくとも二つの切欠き部とを備え、
   隣り合う前記切欠き部の前記固定子鉄心の中心を通る中心線のなす角度をθ１、前記スロットの数をＳとし、θ１／（３６０／Ｓ）≠自然数（正の整数）のとき、前記切欠き部と前記スロットとの距離が最小となる位置より、前記切欠き部に対して前記スロットを所定角度θ２回転した配置とすることを特徴とする固定子鉄心。
4. 前記切欠き部が四箇所存在することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の固定子鉄心。
5. 前記所定角度θ２を、０［°］＜θ２＜１８０／Ｓ［°］とすることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の固定子鉄心。
6. 前記所定角度θ２を、前記切欠き部に対して前記スロットを回転したときの前記切欠き部と前記スロットとの最短距離が最大値となる角度とすることを特徴とする請求項５記載の固定子鉄心。
7. 巻線が分布巻方式で施される固定子に用いられる固定子鉄心であって、
   当該固定子鉄心のティースの周方向幅をＴ、極数をＰとし、Ｔ×Ｓ／（２Ｐ）が前記切欠き部に対して前記スロットを所定角度θ２回転したときの前記切欠き部と前記スロットとの最短距離の最小値と最大値との間にあり、
   前記切欠き部に対して前記スロットを回転したときの前記切欠き部と前記スロットとの最短距離が、Ｔ×Ｓ／（２Ｐ）より大きくなるように、前記切欠き部に対して前記スロットを回転した配置とすることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の固定子鉄心。
8. 巻線が集中巻方式で施される固定子に用いられる固定子鉄心であって、
   当該固定子鉄心のティースの周方向幅をＴとし、Ｔ／２が前記切欠き部に対して前記スロットを所定角度θ２回転したときの前記切欠き部と前記スロットとの最短距離の最小値と最大値との間にあり、
   前記切欠き部に対して前記スロットを回転したときの前記切欠き部と前記スロットとの最短距離が、Ｔ／２より大きくなるように、前記切欠き部に対して前記スロットを回転した配置とすることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の固定子鉄心。
9. 請求項１乃至６のいずれかに記載の固定子鉄心を用いる固定子の巻線方法を、分布巻としたことを特徴とする電動機の固定子。
10. 請求項１乃至６のいずれかに記載の固定子鉄心を用いる固定子の巻線方法を、集中巻としたことを特徴とする電動機の固定子。
11. 請求項９又は請求項１０記載の電動機の固定子を備えたことを特徴とする電動機。
12. 回転子に焼結希土類磁石を使用したことを特徴とする請求項１１記載の電動機。

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