JP2009160933A

JP2009160933A - ポリオレフィン系微多孔膜及びその製造方法

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Publication number: JP2009160933A
Application number: JP2008332246A
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Inventors: Jang-Weon Rhee; ジャンウォンリ; Inhwa Jung; インファチョン; Gwigwon Kang; キグォンカン; Youngkeun Lee; ヨンクンリ
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Priority date: 2007-12-26
Filing date: 2008-12-26
Publication date: 2009-07-23
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Abstract

【課題】剛性、透過性、品質安定性及び熱安定性が非常に優れた分離膜を提供する。
【解決手段】湿式工程により製造される、溶融温度１２５℃以上のポリエチレンからなる層と、乾式工程により製造される、溶融温度１６０℃以上のポリプロピレン２０〜７０ｗｔ％と耐熱フィラー８０〜３０ｗｔ％とからなる層との組み合わせで構成される２乃至３層の微多孔膜。ポリエチレンからなる層の気孔は、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔であって、平均の大きさは、０．１μｍ以下であり、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の気孔は、ポリプロピレンと耐熱フィラーの界面拡開により形成されるマクロ気孔であって、平均の大きさは、１μｍ以上５０μｍ以下であり、膜厚が９〜３０μｍ、穿孔強度が０．１５Ｎ／μｍ以上、透過度が１．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ以上で、溶融破断温度が１７０℃以上であるポリオレフィン系多層微多孔膜。
【選択図】図１

Description

本発明は、品質安定性と耐熱性に優れるポリオレフィン系多層微多孔膜に関する。より具体的には、ポリエチレンに起因する低い閉温度特性（low shutdown temperature）と、ポリプロピレンと耐熱フィラーに起因する高い溶融破断温度（melt fracture temperature）特性を同時に有するだけではなく、湿式方式により製造された分離膜の特徴である均一な微多孔及び高剛性／安定性という特性と、乾式により製造された大きい気孔による高透過／高強度という特性を同時に有し、高容量／高出力二次電池に使用時、優れた効果を奏するポリオレフィン系多層微多孔膜に関する。

ポリオレフィン系微多孔膜(microporous film)は、その化学的安定性と優れた物性により、各種電池用隔離膜(battery separator)、分離用フィルタ及び微細濾過用分離膜(membrane)などに広く利用されている。

ポリオレフィンから微多孔膜を製造する方法の中、ポリオレフィンを高温で希釈剤（diluent）と混練して単一相を作り、冷却過程でポリオレフィンと希釈剤とを相分離した後、希釈剤部分を抽出してポリオレフィンに孔隙を作る湿式法がある。湿式法は、薄膜のフィルムが製造できて、強度と透過度に優れており、気孔が均一で品質安定性にも優れているため、高容量／高出力リチウムイオン二次電池などに広く使われている。

湿式法による一般的な多孔性フィルムの製造方法は、米国特許第４，２４７，４９８号に紹介されているが、この特許には、ポリエチレンと、これに合う希釈剤を使用し、これらの混合物を高温で混合して熱力学的単一相溶液を作った後、これを冷却させ、冷却過程でポリエチレンと希釈剤とを相分離させ、これを利用してポリオレフィン多孔膜を製造する技術が記載されている。

リチウムイオン二次電池は、エネルギー密度が非常に高い優れた電池であるが、短絡の発生時、爆発の危険性が存在して、使用される分離膜は、高い品質水準に対する要求と共に、品質安定性も大きく要求されている。最近は、ハイブリッド自動車用電池などのように、リチウムイオン二次電池の高容量、高出力趨勢に合わせて、既存の湿式製品の品質安定性に加え、分離膜の熱的安定性がより一層要求されている。分離膜の熱安定性が劣ると、電池過熱による隔離膜溶融破断による爆発の危険性が大きくなるからである。

電池内において隔離膜の熱的安定性は、閉温度と溶融破断温度により決定付けられる。閉温度は、電池の内部温度が非理想的に増加する時、隔離膜の微多孔が閉じ、それ以上電流が流れなくなる温度である。溶融破断温度は、閉温度以上に電池の温度が上がり続ける時、隔離膜が溶融破断され、電流が再び流れるようになる温度である。電池の安定性のためには、閉温度は低く、溶融破断温度は高いことが好ましい。特に、溶融破断温度は、電池の爆発を誘発する可能性がある状況で、電流を遮断し続けられる温度であって、電池の安定性に最も密接な関係を有している。

分離膜の熱安定性を向上させるための努力は、大きく三つの方向に展開されてきた。無機物あるいは耐熱性のある樹脂を既存のポリエチレンに添加し、分離膜の耐熱性を高める方法と、耐熱性のある物質を表面にコーティングする方法、そして耐熱性のある層が存在する多層分離膜を形成する方法である。

米国特許第６，９４９，３１５号には、超高分子量ポリエチレンに５〜１５重量％のチタニウムオキシドなどの無機物を混練して、分離膜の熱安定性を向上させたフィルムが紹介されている。しかしながら、この方法は、無機物の添加による熱安定性の向上効果はあるが、無機物の投入による混練性の低下、混練性の低下による、延伸時のピンホールの発生及び品質不均一などの問題が発生しやすく、無機物と高分子樹脂界面との親和力(Compatibility)の不足により、衝撃強度などのフィルム物性の低下が発生するようになる。このような短所は、無機物を使用する分離膜には、必然的に現れるものである。

無機物の代わりに耐熱性に優れた樹脂を混練して製造される分離膜は、米国特許第５，６４１，５６５号に示されている。この技術は、ポリエチレンに５〜４５重量％のポリプロピレンを混合した樹脂混合物に、３０〜７５重量％の有機液状化合物と１０〜５０重量％の無機物を混合した後、有機液状化合物と無機物を抽出して分離膜を製造する技術である。この技術では、たとえ無機物を抽出するとはしても、前記した無機物の混練時の問題点を依然として有しており、前記特許で自ら言及したように、ポリエチレンとの混練性がないポリプロピレンの添加による物性の低下が発生するようになる。なお、この方法は、使用された無機物を抽出、除去するための工程が追加され、工程が複雑になる短所があり、十分な耐熱効果を得るためには、比較的多い量のポリプロピレンを必要とし、この場合、分離膜の物性は、さらに低下するようになる。

耐熱性のある物質を微多孔膜の表面にコーティングする方法は、ＵＳ２００６−００５５０７５Ａ１に示されている。しかしながら、コーティング方式は、コーティング層の透過度を高めるに限界があって、全体フィルムの透過度が低下し、コーティング層と微多孔膜フィルム間のウェッティング性の低下により、品質の不均一が発生する可能性が高い。

分離膜の熱安定性を増加させるために、多層の分離膜を形成する方法は、ラミネーションを利用することである。米国特許第５，６９１，０７７号には、閉特性に優れた(溶融温度が低い)ポリエチレンに、溶融破断温度が高い(溶融温度が高い)ポリプロピレン樹脂をラミネーションし、３層構造の分離膜を形成する方法が示されている。この分離膜は、熱的特性には優れているが、低温乾式法によるフィルム製造過程における延伸不均一、ピンホール発生、厚さ偏差の増加などの短所と共に、別途の工程で進行されるラミネーション工程の追加による生産性の低下だけではなく、ラミネーション不良によるデラミネーション問題もあって、広く使用されていない。この方法は、優れた耐熱性にもかかわらず、二次電池用分離膜で必要とされる剛性、透過性、品質均一性、及び生産性が劣る問題点を有している。

日本特開２００２−３２１３２３と国際公開特許ＷＯ２００４／０８９６２７には、湿式法により製造されるポリエチレン微多孔膜層を主(main)層として、同様に湿式法で製造されるポリエチレンとポリプロピレンが混合された層を表面層とする多層分離膜が紹介されている。これらの分離膜は、湿式工程により製造され、品質安定性には優れているが、ポリプロピレン樹脂の耐熱性以上の耐熱性を有するには限界がある。なお、多層の分離膜を全部湿式法で製造するため、製造工程が難しくなる短所もある。

国際公開特許ＷＯ２００６／０３８５３２には、無機粒子を含む多層湿式分離膜が紹介されているが、この分離膜も同様に、多層の分離膜を全部湿式で製造することによる難しい混練工程と、表面層にもフィルム生産過程で必ず抽出しなければならない希釈剤を５０％以上含むため、製品の生産において、低い物性向上効果(希釈剤の含まれた軟化状態で延伸を行うため、延伸効果が低下する)を示すようになる。

二次電池用分離膜の必須的な特性は、剛性、透過性及び品質均一性であり、最近はこれらに加え熱安定性がさらに大きく要求される。しかしながら、上述の従来技術は、湿式工程の分離膜水準の品質安定性と剛性／透過性及び高い熱安定性を同時に達成することができない。
米国特許第４，２４７，４９８号

本発明者らは、上述の従来技術の問題点を解決するために鋭意研究した結果、ポリプロピレンと、ポリプロピレンより溶融温度が高い耐熱フィラーとの混合物を、希釈剤無しに延伸すると、界面が拡開（interfacial expansion）し界面に気孔が生じて、ポリプロピレンと耐熱フィラーとから構成された多孔膜を製造することができ、この多孔膜を、湿式法で製造される多孔膜と共に、別途の層に使用すると、物性特性と品質安定性に優れた湿式法で製造されるポリエチレン微多孔膜層と、耐熱性に優れたポリプロピレンと耐熱フィラーとの混合多孔膜層の剛性と透過上の特性を同時に有する多層分離膜を製造することができて、なお、この分離膜は、剛性、透過性、品質安定性及び熱安定性が非常に優れていることを見出し、本発明を完成した。

前記目的を達成するための本発明によるポリオレフィン多層微多孔膜は、
(a)溶融温度１２５℃以上のポリエチレン２０〜５０ｗｔ％と希釈剤８０〜５０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階と、
(b)溶融温度１６０℃以上のポリプロピレン２０〜７０ｗｔ％と溶融温度１７０℃以上の耐熱フィラー（heat-resistant filler）８０〜３０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階と、
(c)前記(a)及び(b)で混練された溶融物を２乃至３層の多層シートに成形する段階と、
(d)前記多層シートを延伸し、フィルムに成形する段階と、
(e)前記フィルムから希釈剤を抽出する段階と、
(f)前記フィルムを熱固定する段階と、
から製造されて、
ポリエチレンからなる層の気孔は、ポリエチレンと希釈剤との相分離後、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔であって、平均の大きさは、０．１μｍ以下であり、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の気孔は、ポリプロピレンと耐熱フィラーの界面拡開により形成されるマクロ気孔であって、平均の大きさは、１μｍ以上５０μｍ以下であり、膜厚が９〜３０μｍ、穿孔強度が０．１５Ｎ／μｍ以上、透過度が１．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ以上で、溶融破断温度が１７０℃以上であることを特徴とするポリオレフィン系多層微多孔膜である。

本発明で使用されるポリオレフィン多層微多孔膜を製造する基本理論は、下記のようである。

上述のように、ポリエチレンから微多孔膜を製造する湿式法は、ポリエチレンとこれに合う希釈剤を混合し押出してシートを製造し、これを延伸してフィルムを製造した後、有機溶媒で希釈剤を抽出し、多孔膜を製造する工程を使用する。しかしながら、ポリエチレンで製造された分離膜は、ポリエチレンの溶融温度が１３５℃を超えないため、耐熱性の限界を有する。一方、ポリプロピレンは、溶融温度が１６０℃に至るが、結晶性が劣り、湿式法では高透過のフィルムを製造し難いだけではなく、高い溶融温度により、閉温度も高くなって、安全性が低下する(閉温度は、電池の内部温度が非理想的に増加する時、隔離膜の微多孔が閉じ、それ以上電流が流れなくなる温度であって、低いほどよい)。このような問題を克服するために、上述のようにポリエチレンにポリプロピレンあるいは耐熱フィラーを混練して使用すると、耐熱性の向上（溶融破断温度の上昇）効果はあるが、耐熱物質がポリエチレンマトリックス内で粒子状に存在し、互いに連結されないため、溶融破断温度の上昇が大きくなく、ポリエチレンとの界面が弱くて、フィルム全体の物性を落としてしまう。

したがって、ポリエチレンと、ポリプロピレンあるいは耐熱フィラーを混練して使用せずに、ポリエチレン層を別途の層にして、ポリプロピレンと耐熱フィラーとの層を別途の層にし、多層分離膜を形成する必要がある。こうすると、ポリプロピレンと耐熱フィラー層において、ポリプロピレンが連続的に連結されており、耐熱フィラーがポリプロピレンマトリックス内で粒子状に存在するようになる。結果的に、このように作られた多孔膜は、ポリエチレンの低い閉温度とポリプロピレンの高い溶融温度に無機物の耐熱性が加えられた高い溶融破断温度を同時に有する分離膜の製造が可能である。

ポリプロピレンと耐熱フィラーは、単純混合する場合、透気度がない。ポリプロピレンと耐熱フィラー層に透気度を付与するために、本発明では、湿式ポリエチレンの製造工程の延伸工程を共に利用する。即ち、ポリエチレンと希釈剤との混合物からなるシートと、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなるシートを多層シートにして延伸すると、ポリプロピレンと耐熱フィラーとの混合層では、ポリプロピレンと耐熱フィラー間の界面が拡開し、気孔を形成するようになる。その後、抽出工程でポリエチレン層の希釈剤を抽出すると、湿式工程で製造される、安定性に優れたポリエチレン分離膜の特徴と、ポリプロピレンと耐熱フィラーによる優れた耐熱特性及び電解液含浸性、そして強度及び透過度を同時に有するポリオレフィン多層微多孔膜が形成される。

このように製造される分離膜の気孔の特徴は、ポリエチレンからなる層の気孔は、ポリエチレンと希釈剤との相分離後、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔(図１)であって、平均の大きさは、０．１μｍ以下であり、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の気孔は、ポリプロピレンと無機物との界面拡開により形成されるマクロ気孔(図２)であって、平均の大きさは、１μｍ以上５０μｍ以下である。

前記ポリオレフィン多層微多孔膜を製造するための製造方法は、
(a)溶融温度１２５℃以上のポリエチレン２０〜５０ｗｔ％と希釈剤８０〜５０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階と、
(b)溶融温度１６０℃以上のポリプロピレン２０〜７０ｗｔ％と溶融温度１７０℃以上の耐熱フィラー８０〜３０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階と、
(c)前記(a)及び(b)で混練された溶融物を２乃至３層の多層シートに成形する段階と、
(d)前記多層シートを延伸し、フィルムに成形する段階と、
(e)前記フィルムから希釈剤を抽出する段階と、
(f)前記フィルムを熱固定する段階で構成される。

以下、各段階について詳細に説明する。
(a)溶融温度１２５℃以上のポリエチレン２０〜５０ｗｔ％と希釈剤８０〜５０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階；
本発明に使用されるポリエチレンは、エチレン単独、あるいはエチレンと炭素数３〜８のαオレフィンコモノマーとの組み合わせから構成される、溶融温度１２５℃以上の単一ポリンエチレンあるいはポリエチレン混合物である。ポリエチレン混合物は、エチレン単独、あるいはエチレンと炭素数３〜８のαオレフィンコモノマーとの組み合わせから構成されるポリエチレンの混合物であり、最終混合物の溶融温度が１２５℃以上の混合物である。炭素数３〜８のαオレフィンコモノマーの例は、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチルペンテン−１などがある。ポリエチレンの分子量は、重量平均分子量が２０万以上３００万以下であることが好ましく、重量平均分子量が２０万未満の場合は、最終多孔膜の物性が弱くなり、重量平均分子量が３００万を超過する場合は、押出混練性が悪くなり、生産性が低下する。重量平均分子量のより好ましい領域は、２０万以上１５０万以下である。

本発明で使用される希釈剤としては、押出加工温度で樹脂と単一相をなすあらゆる有機液状化合物(organic liquid)が可能である。その例としては、ノナン(nonane)、デカン(decane)、デカリン(decalin)、パラフィンオイル(paraffin oil)などの脂肪族(aliphatic)あるいは環状炭化水素(cyclic hydrocarbon)と、ジブチルフタレート(dibutyl phthalate)、ジオクチルフタレート(dioctyl phthalate)などのフタル酸エステル(phthalic acid ester)がある。好ましくは、人体に無害で、沸点(boiling point)が高く、揮発性(volatile)成分の少ないパラフィンオイルが適合しており、さらに好ましくは、４０℃における動粘度(kinetic viscosity)が２０ｃＳｔ〜２００ｃＳｔのパラフィンオイルが好適である。パラフィンオイルの動粘度が２００ｃＳｔを超過すると、押出工程における動粘度が高くて、負荷上昇、シート及びフィルムの表面不良などの問題が生じ得て、抽出工程では、抽出が難しくなり、生産性が低下して、残留したオイルによる透過度減少などの問題が生じ得る。パラフィンオイルの動粘度が２０ｃＳｔ未満の場合は、押出機内で溶融ポリエチレンとの粘度差により、押出加工時、混練が難しくなる。

本発明で使用されるポリエチレンと希釈剤の組成は、ポリエチレンが２０〜５０重量％であり、希釈剤が８０〜５０重量％であることが好ましい。前記ポリエチレンの含量が５０重量％を超過すると(即ち、希釈剤が５０重量％未満であると)、孔隙度が減少して孔隙の大きさが小さくなり、孔隙間の相互連結(interconnection)が少なく、透過度が非常に低下する。その反面、前記ポリエチレンの含量が２０重量％未満であると（即ち、希釈剤が８０重量％を超過すると）、ポリエチレンと希釈剤の混練性が低下し、ポリエチレンが希釈剤に熱力学的に混練されず、ゲル状に押出されて、延伸時、破断及び厚さの不均一などの問題を引き起こす可能性がある。

前記組成物には、必要に応じて、酸化安定剤、ＵＶ安定剤、帯電防止剤などの、特定機能の向上のための一般添加剤をさらに添加することができる。

前記組成物は、希釈剤とポリエチレンとの混練のためにデザインされた二軸コンパウンダー、混練機、あるいはバンバリーミキサーなどを利用して溶融混練させる。溶融混練温度は、１８０℃以上３００℃以下が好ましい。ポリエチレンと希釈剤は、予めブレンディングしてコンパウンダーに投入してもよく、分離された供給機(feeder)からそれぞれ投入してもよい。

(b)溶融温度１６０℃以上のポリプロピレン２０〜７０ｗｔ％と溶融温度１７０℃以上の耐熱フィラー８０〜３０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階；
本発明において、ポリプロピレンは、プロピレン単独、あるいはプロピレンとエチレンと及び炭素数４〜８の αオレフィンとの組み合わせから構成される、溶融温度１６０℃以上の単一あるいは混合ポリプロピレンである。 αオレフィン混合物は、プロピレン単独、あるいはプロピレンとエチレン及び炭素数４〜８のポリオレフィンとの組み合わせから構成される、ポリプロピレンの混合物であり、最終混合物の溶融温度が１６０℃以上の混合物である。好ましいポリプロピレンの重量平均分子量は、５万以上２００万以下である。重量平均分子量が５万未満の場合は、無機物との混練性には優れているが、多孔膜の物性が低下して、２００万を超過する場合は、無機物との混練性問題が発生し、好ましくない。

本発明で使用される耐熱フィラーは、三つの役割を行う。第１の役割は、ポリプロピレンと混練後、延伸過程で界面に気孔を形成する核の役割である。耐熱フィラーの第２と第３の役割は、多孔膜の耐熱性を高める役割と耐熱フィラー自体の極性に起因する電解液との優れた親和力により電解液の含浸性を向上させる役割である。このような耐熱フィラーとしては、ポリボニリデンフロライド、ポリメチルペンテン、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリエステル、ポリビニルアルコール、ポリアクリロニトリル、ポリメチレンオキシドなどの極性耐熱樹脂であるか、平均の粒子サイズが０．０１μｍ〜５μｍの無機物としてシリコンジオキシド(ＳｉＯ_２)、アルミニウムオキシド(Ａｌ_２Ｏ_３)、カルシウムカーボネート(ＣａＣＯ_３)、チタニウムジオキシド(ＴｉＯ_２)、ＳｉＳ_２、ＳｉＰＯ_４、ＭｇＯ、ＺｎＯ、ＢａＴｉＯ_３、天然または有機的に変形されたクレー、またはこれらの混合物が使用できる。

耐熱フィラーの中、極性耐熱樹脂の初期大きさは、溶融混練機でポリプロピレンと溶融混練されるため、あまり関係ないが、無機物の場合は、その粒子の大きさが非常に重要である。好ましい平均の粒子大きさは、０．０１〜５μｍである。平均の粒子大きさが０．０１μｍより小さいと、延伸過程で形成される気孔の大きさが小さくて多孔膜に適合しない。平均の粒子大きさが５μｍより大きいと、延伸後、気孔が大きすぎて、多孔膜の物性が低下し、厚さが９〜３０μｍである本発明による分離膜の全体物性にも影響を及ぼす。

ポリプロピレンと耐熱フィラー層の含量は、ポリプロピレン２０〜７０ｗｔ％と耐熱フィラー８０〜３０ｗｔ％が好ましい。ポリプロピレンの含量が７０ｗｔ％を超過すると、延伸過程で生成される気孔が減少し、透過度が大いに減少する。一方、ポリプロピレンの含量が２０重量％未満であると、ポリプロピレンがマトリックス状に連結されず、切れるようになり、多孔膜の物性が低下して、耐熱性の向上効果が大いに低下する。ポリプロピレンと耐熱フィラー層の効果は、ポリプロピレンと耐熱フィラーが体積比で５０／５０程度の領域で最も好ましく現れて、耐熱フィラーの密度がプロピレンに対し高いことを考慮すると、さらに好ましいポリプロピレンと無機物の組成は、ポリプロピレン３０〜５０ｗｔ％と無機物７０〜５０ｗｔ％である。

前記組成物は、ポリオレフィンと耐熱フィラーとの混練のためにデザインされた二軸コンパウンダー、混練機、あるいはバンバリーミキサーなどを利用して溶融混練させる。溶融混練温度は、耐熱フィラーが極性耐熱樹脂の場合は、極性耐熱樹脂の溶融温度に対し３０℃〜５０℃高い温度で加工することが好ましい。溶融混練温度が前記温度領域より低い場合は、極性耐熱樹脂の未溶融により混練不良が生じやすく、前記温度領域より高い場合は、温度が高すぎて、ポリプロピレンを含む樹脂の熱酸化が激しく発生する可能性がある。耐熱フィラーが無機物である場合、好ましい溶融混練温度は、１８０℃以上２５０℃以下である。ポリプロピレンと耐熱フィラーは、予めブレンディングしてコンパウンダーに投入してもよく、分離された供給機(feeder)からそれぞれ投入してもよい。

(c)前記(a)及び(b)で混練された溶融物を２乃至３層の多層シートに成形する段階；
溶融物からシート状の成形物を製造する方法には、一般的なキャスティング(casting)、あるいはカレンダリング(calendaring)方法、いずれも使用できる。好ましいキャスティングあるいはカレンダリングロールの温度は、３０℃〜８０℃である。冷却ロールの温度が３０℃以下の場合は、シートの急冷によるシートのシワが発生し、冷却ロールの温度が８０℃を超えると、冷却が十分ではなく、表面不良などの問題が発生し得る。

多層のシートを形成する方法には、一般的な共押出法、熱融着法あるいはコーティング法などが使用できる。共押出法は、シートの成形時、それぞれの押出機から押出される溶融物を、多層Ｔダイを通じて共押出して多層シートを製造する方法であり、熱融着法は、それぞれの押出機から得られたシートを重ね合って、圧力を加えながら熱融着させる方法であって、コーティング法は、第１に形成されたシート上に、他の層を第２に押出して、多層シートを製造する方法である。

(d)前記多層シートを延伸し、フィルムに成形する段階；
延伸は、テンタータイプ(tenter type)の同時延伸、あるいはロールを利用して縦方向の第１延伸を行って、テンターで横方向の第２延伸を行う逐次延伸など、いずれも使用可能である。延伸比は、縦方向及び横方向にそれぞれ４倍以上であり、総延伸比は、２５〜６０倍であることが好ましい。一方向の延伸比が４倍未満である場合は、一方向の配向が十分ではなく、且つ縦方向及び横方向間の物性均衡が崩れ、穿孔強度が低下する。また、総延伸比が２５倍未満であると、未延伸が発生し、６０倍を超過すると、延伸中、破断が発生する可能性が高く、最終フィルムの収縮率が増加する短所がある。

この際、延伸温度は、使用されたポリエチレンの融点と、希釈剤の濃度及び種類によって異なる。最適の延伸温度は、前記多層シート成形物内のポリエチレンと希釈剤層の結晶部分の３０〜８０重量％が溶融温度範囲で選択されることが好ましい。延伸温度が、前記多層シート成形物内のポリエチレンと希釈剤層の結晶部分の３０重量％が溶融温度より低い温度範囲で選択されると、フィルムの軟質性(softness)がないため、延伸性が悪くなり、延伸時に破断が発生する可能性が高く、且つ未延伸も発生する。一方、前記延伸温度が、前記多層シート成形物内のポリエチレンと希釈剤層の結晶部分の８０重量％が溶融温度より高い温度範囲で選択すると、延伸が容易で、未延伸の発生は少ないが、部分的な過延伸により厚さ偏差が発生して、樹脂の配向効果が低く、物性が大きく低下するようになる。前記延伸温度領域は、ポリプロピレンの溶融温度よりは低い領域であるが、ポリプロピレンの低温延伸は可能な温度である。この延伸を通じて、ポリプロピレンと耐熱フィラー層では、ポリプロピレンは破断することなく延伸されて、且つポリプロピレンと耐熱フィラーの界面が拡開し、気孔が形成される。

このように延伸されたポリプロピレンは、希釈剤無しに延伸されて、延伸効果が高く、分離膜全体の物性の向上にも寄与するようになる。

一方、温度による結晶部分の溶ける程度は、フィルム成形物の熱分析(DSC, Differential scanning calorimeter)から得られる。

(e)前記フィルムから希釈剤を抽出する段階；
延伸過程を通じて厚さが薄くなったシート、即ちフィルムは、有機溶媒を使用して抽出及び乾燥する。本発明で使用可能な有機溶媒は、特に限定されず、樹脂押出に使用された希釈剤を抽出できる溶剤であればいずれも使用可能であるが、好ましくは、抽出効率が高く、乾燥が速いメチルエチルケトン、メチレンクロライド、ヘキサンなどが好ましい。抽出方法は、浸漬(immersion)方法、溶剤スプレー(solvent spray)方法、超音波(ultrasonic)法などの一般的な溶媒抽出方法を独立的にあるいは組み合せて使用できる。抽出時、残留希釈剤の含量は、１重量％以下でなければならない。残留希釈剤が１重量％を超えると、物性が低下し且つフィルムの透過度が減少する。

残留希釈剤の量は、抽出温度と抽出時間により大きく左右される。抽出温度は、希釈剤と溶媒の溶解度増加のために、高いことが好ましいが、溶剤の沸き(boiling)による安定性問題を考慮すると、４０℃以下が好ましい。抽出温度が希釈剤の凝固点以下であると、抽出効率が大きく低下するため、必ず希釈剤の凝固点より高くなければならない。抽出時間は、生産されるフィルムの厚さにより異なるが、９〜３０μｍ厚の微多孔膜を生産する場合、２〜４分が好ましい。

(f)前記フィルムを熱固定する段階；
乾燥されたフィルムは、最後に、残留応力を除去し最終フィルムの収縮率を減少させるために、熱固定過程を経る。熱固定は、フィルムを固定させて熱を加え、収縮しようとするフィルムを強制に固定するか、延伸あるいは収縮させて、残留応力を除去することである。熱固定温度は、高いほど収縮率を低めるに有利であるが、高すぎる場合は、フィルムが部分的に溶けて、形成された微多孔が目詰まって、透過度が低下する。好ましい熱固定温度は、フィルムのポリエチレン結晶部分の１０〜７０重量％が溶融温度範囲で選択することが好ましい。前記熱固定温度が、前記フィルムの結晶部分の１０重量％が溶融温度より低い温度範囲から選択されると、フィルム内のポリエチレン分子の再配列(reorientation)が十分ではなく、フィルムの残留応力の除去効果が得られなく、フィルムの結晶部分の７０重量％が溶融温度より高い温度範囲で選択されると、部分的溶融により微多孔が目詰まって、透過度が低下される。

ここで、熱固定時間は、熱固定温度が高い場合は、相対的に短くして、熱固定温度が低い場合は、相対的に長くすることができる。テンター方式の連続式熱固定装置を使用する場合、熱固定時間は、好ましくは２０秒〜２分程度である。最も好ましくは、フィルムの結晶部分の１０〜３０重量％が溶融温度範囲では、１〜２分、３０〜７０重量％が溶融温度範囲では、２０秒〜１分程度が好適である。

以下、上述のように製造される本発明のポリオレフィン多層微多孔膜について、さらに詳細に説明する。

本発明による多層微多孔膜は、溶融温度１２５℃以上のポリエチレンからなる層と、溶融温度１６０℃以上の、例えば溶融温度が１６０、１６３、１６７℃など、ポリプロピレン２０〜７０ｗｔ％と無機物８０〜３０ｗｔ％とからなる層との組み合わせから構成される２層あるいは３層の微多孔膜である。３層の場合、ポリエチレン層が中間層で、ポリプロピレンと耐熱フィラー層が両表面層であるか、その反対の場合も可能である。

前記多層微多孔膜において、ポリエチレンからなる層の厚さが全体厚さの５０％以上であり、ポリプロピレン及び耐熱フィラーからなる層の厚さが少なくとも１μｍ以上であることが好ましい。ポリエチレン層の厚さが全体フィルムの厚さの５０％未満であると、優れた気孔の均一性による品質安定性と物性を有する湿式分離膜の比率が全体の５０％未満となるわけだから、フィルム全体の品質安定性を阻害する恐れがあり、好ましくない。耐熱性の向上に寄与するポリプロピレン及び耐熱フィラーからなる層の厚さは、少なくとも１μｍ以上である必要がある。この層の厚さが１μｍを超えない場合は、耐熱性の向上効果が大きくない。

本発明による多層微多孔膜は、膜厚が９〜３０μｍ、穿孔強度が０．１５Ｎ／μｍ以上、透過度が１．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ以上で、溶融破断温度が１７０℃以上である微多孔膜である。膜厚が９μｍであると、全体強度が弱くて、二次電池用分離膜として好ましくなく、厚さが３０μｍを超過する場合は、透過度が低くて二次電池用分離膜として好ましくない。

穿孔強度は、０．１５Ｎ／μｍ以上であることが好ましいが、穿孔強度が０．１５Ｎ／μｍ未満の場合は、強度が弱くて、二次電池用分離膜に適合しない。さらに好ましい穿孔強度は、０．２Ｎ／μｍ以上、０．５Ｎ／μｍである。

本多層分離膜の気体透過度は、１．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ以上である。気体透過度が１．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ未満の場合は、透過度が十分ではなく、高容量／高効率電池に適合しない。さらに好ましい気体透過度は、２．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ〜１０．０×１０^−５Ｄａｒｃｙである。

本発明による微多孔膜の溶融破断温度は、使用されるポリプロピレンの溶融温度と無機物の含量により左右されるが、１７０℃以上２２０℃以下である。電池の耐熱テストは、１５０℃で評価されることが一般的であるが、電池内部の短絡の発生時、電池の温度はさらに高く上昇するため、溶融破断温度は、１７０℃以上であることが好ましい。

本発明により形成される多孔膜の気孔は、二つの種類に存在する。ポリエチレンからなる層の気孔は、ポリエチレンと希釈剤との相分離後、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔であって、平均の大きさは、０．１μｍ以下である。平均の大きさが０．１μｍを超えると、フィルム全体の安全性と安定性を阻害するようになる。好ましいマイクロ気孔の平均大きさは、０．０１μｍ以上０．１μｍ以下である。一方、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の気孔は、ポリプロピレンと耐熱フィラーとの界面拡開により形成されるマクロ気孔であって、平均の大きさは、１μｍ以上５０μｍ以下である。この層の気孔が１μｍ未満の場合は、フィルム全体の透過度を低下させる可能性がある。その反面、この層の気孔が５０μｍを超える場合、フィルムの物性が低下する可能性があり、耐熱性の向上効果も低下する。耐熱性の向上効果は、５０μｍ以下の気孔がポリプロピレン内に均一に分布し、安定的なポリプロピレンネットワークが形成される時に極大化するからである。さらに好ましいポリプロピレンと無機物からなる層の平均の気孔の大きさは、１μｍ以上２０μｍ以下である。

本発明による多層微多孔膜は、ポリエチレンに起因する低い閉温度特性と、ポリプロピレンと耐熱フィラーに起因する高い溶融破断温度特性を同時に有するだけではなく、湿式方式により製造された分離膜の特徴である均一な微多孔及び高剛性／安定性の特性と、乾式により製造された大きい気孔による高透過／高強度特性も同時に有し、高容量／高出力二次電池に使用時、優れた効果を奏する。

本発明の単純な変形及び変更は、全て本発明の領域に属し、本発明の具体的な保護範囲は、添付の特許請求の範囲により明確になる。

以下、実施例を通じて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明がこれらに限定されるものではない。

(実施例)
ポリエチレン及びポリプロピレンの分子量及び分子量分布の測定は、Polymer Laboratory社の高温ＧＰＣ(Gel Permeation Chromatography)で測定した。

希釈剤の粘度は、Cannon社のＣＡＶ−４自動動粘度計(Automatic Viscometer)で測定した。

原料からシート及びフィルムを製造した方法は、次のようである。

＊フィルムの製造方法
ポリエチレンと希釈剤は、Φ＝４６ｍｍの二軸コンパウンダーで混練された。混練温度は、１８０〜２４０℃であった。ポリエチレンは、メインホッパーに投入され、希釈剤は、サイドフィーダーを利用して押出機に投入された。混練された溶融物は、Ｔ字形ダイより押出されて、３０℃キャスティングロールにより必要な厚さに成形された。

ポリプロピレンと耐熱フィラーは、Φ＝３０ｍｍの二軸コンパウンダーで混練／押出された。混練／押出温度は、２２０〜３３０℃であった。ポリプロピレンと耐熱フィラーは、事前に混練され押出機に投入された。混練／押出された溶融物は、別途のＴ字形ダイ付き押出機を通じて押出され、３０℃キャスティングロールにより必要な厚さに成形された。

多層シートは、コンプレッションモルダーを使用して、各シートを重ね合った後、熱融着して製造した。熱融着温度は２００℃であり、熱融着時間は、３０秒であった。

成形されたシートの温度による結晶部分の溶ける現象を分析するために、ＭｅｔｔｌｅｒＴｏｌｅｄｏ社のＤＳＣ(Differential Scanning Calorimeter)を使用した。分析条件は、サンプル重量５ｍｇ、スキャン速度(scanning rate)１０℃／ｍｉｎであった。

シートの延伸は、テンタータイプのＬａｂ．延伸機、及び温度を変化させながら同時延伸で進行して、延伸温度は、ＤＳＣ結果に基づき、ポリエチレンと希釈剤層の結晶部分が３０〜８０重量％溶融温度範囲で決定した。

希釈剤の抽出は、メチレンクロライドを利用し、浸漬方式により行って、抽出時間は、５分間であった。

熱固定は、希釈剤が抽出されたフィルムを空気中で乾燥した後、フィルムをフレームに固定して、熱風オーブン(convection oven)で行った、熱固定は、１２０℃で１分３０秒間行った。

各フィルム層の厚さは、ＳＥＭ(Scanning Electron Mocroscope)を使用して測定した。製造されたフィルムを液体窒素下で２０秒間冷却した後、瞬間破壊し、断面を観察して厚さを測定した。

各層の気孔の平均の大きさは、二つの方法により測定された。ポリエチレンと希釈剤層の気孔の大きさは、同一条件で製造された単層のフィルムを製造し、孔隙測定機(Porometer：PMI社)を利用して、ＡＳＴＭＦ３１６−０３に基づき、ハーフドライ法で測定した。ポリプロピレンと耐熱フィラー層の気孔の大きさは、フィルム表面の電子顕微鏡写真から測定される見掛け気孔の大きさから測定した。

製造されたフィルムは、微多孔膜において最も重要な物性である穿孔強度、気体透過度、及び溶融破断温度を測定し、その結果を下記表に示した。

＊物性測定方法
(1)穿孔強度は、直径１．０ｍｍのピンが１２０ｍｍ／ｍｉｎの速度でフィルムを破断させる時の強度で測定した。
(2)気体透過度は、孔隙測定機(porometer：PMI社のCFP-1500-AEL)で測定した。一般に、気体透過度は、Gurley numberで表示されるが、Gurley numberは、フィルム厚の影響が補正されないため、フィルム自体の孔隙構造による相対的透過度が分かり難い。これを解決するために、本発明では、Ｄａｒｃｙ’ｓ透過度常数を使用した。Ｄａｒｃｙ’ｓ透過度常数は、下記数学式１から得られて、本発明では、窒素を使用した。
[数学式１]
Ｃ＝(８ＦＴＶ)／(πＤ^２(Ｐ^２−１))
ここで、Ｃ＝Ｄａｒｃｙ透過度常数
Ｆ＝流速
Ｔ＝サンプル厚
Ｖ＝気体の粘度(0.185 for N₂)
Ｄ＝サンプル直径
Ｐ＝圧力
本発明では、１００〜２００ｐｓｉ領域でＤａｒｃｙ’ｓ透過度常数の平均値を使用した。
(3)フィルムの溶融破断温度の測定のために、図３のような(外枠：７．５ｃｍ×７．５ｃｍ、内径：２．５ｃｍ×２．５ｃｍ)フレームに、図４のようにフィルム(５ｃｍ×５ｃｍ)をポリイミドテープで固定した後、設定された温度に維持される熱風オーブン(convection oven)で１０分間放置後、フィルムの破断有無を観察した。１０分が経ってもフィルムが破断しない最高の温度を溶融破断温度とした。

(実施例１)
第１層には、重量平均分子量が３．０×１０^５で、溶融温度が１３４℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ３０ｗｔ％、７０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、９５０μｍであった。第２層には、重量平均分子量が５．７×１０^５で、溶融温度が１６３℃であるポリプロピレンと、平均の粒子の大きさが１．５μｍであるＣａＣＯ_３が使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ５０ｗｔ％、５０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、１００μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１１９℃で同時延伸により縦方向６倍、横方向６倍に、トータル３６倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、２２μｍであった。

(実施例２)
第１層には、重量平均分子量が２．７×１０^５で、コモノマーとしてプロピレンが使用され溶融温度が１３０℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ３０ｗｔ％、７０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、１，０００μｍであった。第２層には、重量平均分子量が２．５×１０^５で、エチレンがコモノマーとして使用され溶融温度が１６０℃であるポリプロピレンと、平均の粒子の大きさが３．０μｍであるＳｉＯ_２が使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ３０ｗｔ％、７０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、９０μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１１９℃で同時延伸により縦方向７倍、横方向７倍に、トータル４９倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、１７μｍであった。

(実施例３)
第１層には、重量平均分子量が３．０×１０^５で、溶融温度が１３４℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ３０ｗｔ％、７０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、７００μｍであった。第２層には、重量平均分子量が２．５×１０^５で、溶融温度が１６３℃であるポリプロピレンとポリメチルペンテンが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ７０ｗｔ％、３０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、２２０μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１２２℃で逐次延伸により縦方向６倍、横方向６倍に、トータル３６倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、２０μｍであった。

(実施例４)
第１層には、重量平均分子量が２．７×１０^５で、コモノマーとしてプロピレンが使用され溶融温度が１３０℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ５０ｗｔ％、５０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、３４０μｍであった。第２層には、重量平均分子量が５．７×１０^５で、溶融温度が１６３℃であるポリプロピレンとポリカーボネートが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ６０ｗｔ％、４０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、３５μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１２２℃で同時延伸により縦方向５倍、横方向５倍に、トータル２５倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、１２μｍであった。

(実施例５)
第１層には、重量平均分子量が３．０×１０^５で、溶融温度が１３４℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ２０ｗｔ％、８０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、２，０００μｍであった。第２層には、重量平均分子量が２．５×１０^５で、溶融温度が１６３℃であるポリプロピレンと、平均の粒子の大きさが０．４μｍであるＢａＴｉＯ_３が使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ２０ｗｔ％、８０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、８０μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、第２層／第１層／第２層の３層シートに熱融着された後、１２２℃で同時延伸により縦方向７倍、横方向７倍に、トータル４９倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、３０μｍであった。

(比較例１)
第１層に、重量平均分子量が３．０×１０^５で、溶融温度が１３４℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ３０ｗｔ％、７０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、１，１００μｍであった。

第１層のシートは、単独で、１２０℃で同時延伸により縦方向６倍、横方向６倍に、トータル３６倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、２０μｍであった。

(比較例２)
第１層には、重量平均分子量が３．０×１０^５で、溶融温度が１３４℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ６０ｗｔ％、４０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、５００μｍであった。第２層には、重量平均分子量が２．５×１０^５で、溶融温度が１６３℃であるポリプロピレンのみを使用した。製造された第２層のシートの厚さは、２００μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１１６℃で同時延伸により縦方向６倍、横方向６倍に、トータル３６倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、１８μｍであった。

(比較例３)
第１層には、重量平均分子量が３．０×１０^５で、溶融温度が１３４℃であるポリエチレンと、粒子の大きさが１．５μｍであるＣａＣＯ_３及び４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用された。混練押出は、Φ＝４６ｍｍの二軸コンパウンダーで混練された。混練温度は、１８０〜２４０℃であり、ポリエチレンとＣａＣＯ_３は、事前に混練され押出機に投入されて、パラフィンオイルは、サイドフィーダーを利用して押出機に注入された。三つの成分の含量は、ポリエチレン２１ｗｔ％、ＣａＣＯ_３が９ｗｔ％、パラフィンオイル７０ｗｔ％であった。混練された溶融物は、Ｔ字形ダイより押出されて、キャスティングロールにより、厚さ４５０μｍのシートに成形された。

第２層には、重量平均分子量が５．７×１０^５で、溶融温度が１６３℃であるポリプロピレンと、重量平均分子量が３．０×１０^５で、溶融温度が１３４℃であるポリエチレンが使用された。混練押出は、Φ＝４６ｍｍの二軸コンパウンダーで混練された。混練温度は、１８０〜２４０℃であり、ポリプロピレンとポリエチレンは、事前に混練され押出機に投入された。二つの成分の含量は、それぞれ８０ｗｔ％、２０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、４８０μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１２０℃で同時延伸により縦方向６倍、横方向６倍に、トータル３６倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、２２μｍであった。

(比較例４)
第１層には、重量平均分子量が２．７×１０^５で、コモノマーとしてプロピレンが使用され溶融温度が１３０℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ３０ｗｔ％、７０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、１８０μｍであった。第２層には、重量平均分子量が２．０×１０^５で、エチレンと１−ブテンがコモノマーとして使用され溶融温度が１３２℃であるポリプロピレンと平均の粒子の大きさが５．５μｍであるＳｉＯ_２が使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ５０ｗｔ％、５０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、２３０μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１１８℃で同時延伸により縦方向７倍、横方向３．５倍に、トータル２４．５倍に延伸された。抽出と熱固定段階を経た最終のフィルムの厚さは、１５μｍであった。

(比較例５)
第１層には、重量平均分子量が１．５×１０^５で、コモノマーとして１−ブテンが使用され溶融温度が１２１℃であるポリエチレンと、４０℃動粘度が９５ｃＳｔであるパラフィンオイルが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ３０ｗｔ％、７０ｗｔ％であった。製造された第１層のシートの厚さは、７５０μｍであった。第２層には、重量平均分子量が２．５×１０^５で、溶融温度が１６３℃であるポリプロピレンとポリカーボネートが使用されて、二つの成分の含量は、それぞれ１０ｗｔ％、９０ｗｔ％であった。製造された第２層のシートの厚さは、２５μｍであった。

第１層のシートと第２層のシートは、熱融着された後、１１０℃〜１２０℃の温度で延伸を試みたが、破断により延伸が不可能であった。

ＰＥ：ポリエチレン、ＰＰ：ポリプロピレン、ＰＭＰ：ポリメチルペンテン、ＰＣ：ポリカーボネート
Ｔｍ：溶融温度(Melting Temperature)

ＰＥ：ポリエチレン、ＰＰ：ポリプロピレン
Ｔｍ：溶融温度(Melting Temperature)

ポリエチレンと希釈剤との相分離後、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔を撮影したものである。ポリプロピレンと耐熱フィラーの界面拡開により形成されるマクロ気孔を撮影したものである。７．５ｃｍ×７．５ｃｍの外枠と２．５ｃｍ×２．５ｃｍの内径とからなるフレームを示したものである。５ｃｍ×５ｃｍのフィルムを示したものである。

Claims

(a)溶融温度１２５℃以上のポリエチレン２０〜５０ｗｔ％と希釈剤８０〜５０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階と、
(b)溶融温度１６０℃以上のポリプロピレン２０〜７０ｗｔ％と溶融温度１７０℃以上の耐熱フィラー８０〜３０ｗｔ％とからなる組成物を溶融混練する段階と、
(c)前記(a)及び(b)で混練された溶融物を２乃至３層の多層シートに成形する段階と、
(d)前記多層シートを延伸し、フィルムに成形する段階と、
(e)前記フィルムから希釈剤を抽出する段階と、
(f)前記フィルムを熱固定する段階と、
から製造されて、
ポリエチレンからなる層の気孔は、ポリエチレンと希釈剤との相分離後、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔であって、平均の大きさは、０．１μｍ以下であり、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の気孔は、ポリプロピレンと耐熱フィラーの界面拡開により形成されるマクロ気孔であって、平均の大きさは、１μｍ以上５０μｍ以下であり、膜厚が９〜３０μｍ、穿孔強度が０．１５Ｎ／μｍ以上、透過度が１．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ以上で、溶融破断温度が１７０℃以上であるポリオレフィン系多層微多孔膜の製造方法。
ポリエチレンは、エチレン単独、あるいはエチレンと炭素数３〜８のαオレフィンとの組み合わせから構成される、溶融温度１２５℃以上の単一あるいは混合ポリエチレンであり、
ポリプロピレンは、プロピレン単独、あるいはプロピレンとエチレンと炭素数４〜８の αオレフィンとの組み合わせから構成される、溶融温度１６０℃以上の単一あるいは混合ポリプロピレンであり、
溶融温度１７０℃以上の耐熱フィラーは、ポリボニリデンフロライド、ポリメチルペンテン、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリエステル、ポリビニルアルコール、ポリアクリロニトリル、ポリメチレンオキシドなどの耐熱樹脂であるか、平均の粒子サイズが０．０１μｍ〜５μｍの無機物としてシリコンジオキシド(ＳｉＯ_２)、アルミニウムオキシド(Ａｌ_２Ｏ_３)、カルシウムカーボネート(ＣａＣＯ_３)、チタニウムジオキシド(ＴｉＯ_２)、ＳｉＳ_２、ＳｉＰＯ_４、ＭｇＯ、ＺｎＯ、ＢａＴｉＯ_３、天然または有機的に変形されたクレー、またはこれらの混合物であることを特徴とする、請求項１に記載のポリオレフィン系多層微多孔膜の製造方法。
ポリエチレンからなる層の厚さが全体厚さの５０％以上であり、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の厚さが少なくとも１μｍ以上であることを特徴とする、請求項２に記載のポリオレフィン系多層微多孔膜の製造方法。
ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の組成が、ポリプロピレンが２０〜５０ｗｔ％であり、耐熱フィラーが８０〜５０ｗｔ％であることを特徴とする、請求項３に記載のポリオレフィン系多層微多孔膜の製造方法。
膜厚が９〜３０μｍ、穿孔強度が０．２Ｎ／μｍ以上、透過度が２．５×１０^−５〜１０．０×１０^−５Ｄａｒｃｙであることを特徴とする、請求項１乃至４のいずれかの項に記載のポリオレフィン系多層微多孔膜の製造方法。
請求項１乃至４のいずれかの項に記載の製造方法により製造される、膜厚が９〜３０μｍ、穿孔強度が０．１５Ｎ／μｍ以上、透過度が１．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ以上で、溶融破断温度が１７０℃以上であり、ポリエチレンからなる層の気孔は、ポリエチレンと希釈剤との相分離後、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔であって、平均の大きさは、０．１μｍ以下であり、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の気孔は、ポリプロピレンと耐熱フィラーの界面拡開により形成されるマクロ気孔であって、平均の大きさは、１μｍ以上５０μｍ以下である、ポリオレフィン系多層微多孔膜。
製造される微多孔膜は、膜厚が９〜３０μｍ、穿孔強度が０．２Ｎ／μｍ以上、透過度が２．５×１０^−５Ｄａｒｃｙ以上、溶融破断温度が１７０℃以上であり、ポリエチレンからなる層の気孔は、ポリエチレンと希釈剤との相分離後、延伸／抽出過程を通じて作られるマイクロ気孔であって、平均の大きさは、０．１μｍ以下であり、ポリプロピレンと耐熱フィラーとからなる層の気孔は、ポリプロピレンと耐熱フィラーの界面拡開により形成されるマクロ気孔であって、平均の大きさは、１μｍ以上５０μｍ以下である、請求項６に記載のポリオレフィン系多層微多孔膜。