JP2004142406A

JP2004142406A - インクジェットプリンタ用インク供給チューブ

Info

Publication number: JP2004142406A
Application number: JP2002375090A
Authority: JP
Inventors: Masahiko Shoji; 庄子　正彦
Original assignee: Kureha Plastics Co Ltd
Current assignee: Kureha Plastics Co Ltd
Priority date: 2002-08-26
Filing date: 2002-12-25
Publication date: 2004-05-20

Abstract

【課題】インク成分に対する高いバリア性を備え、常温（２３℃付近）のみならず低温（５℃付近）においても高い柔軟性を発揮するインク供給チューブを提供する。
【解決手段】インクジェットプリンタにおけるインクタンクと印字部とを連通させるためのインク供給チューブであって、前記インク供給チューブは、内層１０ａ、中間層１０ｂ及び外層１０ｃの三層で構成されており、中間層１０ｂは、塩化ビニリデン系重合体とエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体との混合物であって、前記混合物の全重量を基準とした前記エチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体の重量比が１〜２８重量％である混合物からなり、内層１０ａ及び外層１０ｃは、同一又は異なるポリ−αオレフィンからなることを特徴とするインク供給チューブ。
【選択図】　図２

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、インク供給チューブに関し、より詳しくは、インクジェットプリンタにおける、インクタンクと印字部とを接続するためのインク供給チューブに関する。
【０００２】
【従来の技術】
インクジェットプリンタは、インクタンクと印字部が一体型のものと、これらが分離した分離型のものとに大別され、後者の型の場合は、インクタンクから印字部へインクを供給するためのインク供給チューブ（例えば、特許文献１に開示されているインク供給チューブ）が必要となる。
【０００３】
かかるインク供給チューブには、内部を通過するインクに対する耐久性と、インク成分が壁面を通して蒸散しないためのバリア性が要求される。また、印字の際に、印字部は記録用紙の幅方向に往復移動するため、インク供給チューブには柔軟性が要求される。
【０００４】
【特許文献１】
特開平９−３００６５２号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記公報等に開示されたインク供給チューブは、常温（２３℃程度）では充分な柔軟性を示すものの、５℃程度の低温では弾性率が急上昇して柔軟性を失い、印字部の移動に負荷がかかって印字部が正常に駆動しなくなる場合があった。また、５℃程度の低温では印字部の往復移動によってチューブが折れ曲がり、インクの通路が潰されてインクの流通が阻害されたり、チューブに亀裂が入ることがあった。
【０００６】
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、インクジェットプリンタにおける、印字部とインクタンクとを接続するためのインク供給チューブであって、インク成分に対する高いバリア性を備え、常温（２３℃付近）のみならず低温（５℃付近）においても高い柔軟性を発揮するインク供給チューブを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を解決するために、本発明は、インクジェットプリンタにおけるインクタンクと印字部とを連通させるためのインク供給チューブであって、
前記インク供給チューブは、内層、中間層及び外層の三層で構成されており、
前記中間層は、塩化ビニリデン系重合体とエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体との混合物であって、前記混合物の全重量を基準とした前記エチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体の重量比が１〜２８重量％である混合物からなり、
前記内層及び外層は、同一又は異なるポリ−αオレフィンからなることを特徴とするインク供給チューブを提供する。
【０００８】
本発明のインク供給チューブにおいては、内層、中間層及び外層からなる三層構造を採用したこと、そして、内層及び外層としてポリ−αオレフィンを用い、これらと、所定の量のエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体で変性された塩化ビニリデン系重合体からなる中間層とを組み合わせたことにより、インク成分に対するバリア性を向上させることができ、常温（２３℃付近）のみならず低温（５℃付近）においても高い柔軟性を発揮させることが可能になる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面を参照して、本発明に係るインク供給チューブの好適な実施形態について詳細に説明する。尚、同一要素には同一符号を用いるものとし、重複する説明は省略する。
【００１０】
図１は、本発明のインク供給チューブが適用され得るインクジェットプリンタの印字部周辺を模式的に示す斜視図である。同図においては、インクジェットプリンタの筐体５０内部に、インクを収容するインクタンク３０と、インクを記録媒体へ印字する印字部２０と、インクタンク３０と印字部２０とを連通するインク供給チューブ１０と、が設置されており、印字部２０の下部には記録媒体６０が配置されている。また、印字部２０は、モータによって駆動されるタイミングベルト（図示せず）を介し、ガイド部材４０によりガイドされ、記録媒体６０の幅方向に往復移動するように構成されている。
【００１１】
インクタンク３０は、単色インクタンク３０ａ〜３０ｄで構成され、それぞれ内部にブラック、イエロー、マゼンタ及びシアンの各インクを収容している。一方、印字部２０は、単色サブタンク２４ａ〜２４ｄで構成されるサブタンク２４と、サブタンク２４に接続されサブタンク２４から供給されたインクを記録媒体６０に吐出するインクジェットヘッド２２と、サブタンク２４とインクジェットヘッド２２とを保持するキャリッジ２６と、を有している。そして、単色サブタンク２４ａ〜２４ｄは、チューブ１０により、それぞれ単色インクタンク３０ａ〜３０ｄに接続されている。
【００１２】
インクジェットプリンタを作動させる場合においては、インクタンク３０に接続されたポンプ（図示せず）の駆動により、単色インクタンク３０ａ〜３０ｄ中のインクがそれぞれ単色サブタンク２４ａ〜２４ｄに供給され、供給されたインクがインクジェットカートリッジ２２から記録媒体６０に吐出され、印字が行われる。
【００１３】
図１に示される実施形態においては、印字部がサブタンクを備えているが、印字部をインクジェットヘッド及びキャリッジのみから構成させ、インクタンクからのインクを直接インクジェットヘッドへ供給させるようにしてもよい。この場合は、インクタンクとインクジェットヘッドとが直接インク供給チューブにより連通される。
【００１４】
図２は図１において用いられているインク供給チューブ１０の斜視図である。図２に示されるインク供給チューブ１０は、内層１０ａ及び外層１０ｃとこれらに挟まれた中間層１０ｂとから構成される三層チューブである。インク供給チューブ１０の内径、壁厚（内層１０ａ、中間層１０ｂ及び外層１０ｃの合計の厚さ）及び長さは任意であるが、インクジェットプリンタに適用されることを考慮すれば、内径は１〜４ｍｍが好ましく、２〜３ｍｍがより好ましい。また、壁厚は０．３〜０．６ｍｍが好ましく、０．４〜０．５ｍｍがより好ましい。なお、インク供給チューブ１０の長さは、適用されるインクジェットプリンタの大きさや構造にしたがって適宜選択される。
【００１５】
壁厚に占める中間層１０ｂの厚さは、１５〜３０％が好ましく、１５〜２５％がより好ましく、１５〜２０％が更に好ましい。また、壁厚に占める内層１０ａの厚さは、３０〜４５％が好ましく、３５〜４０％がより好ましい。そして、壁厚に占める外層１０ｃの厚さは、３０〜４５％が好ましく、３５〜４０％がより好ましい。なお、上記３つの厚さの割合の合計を１００％とする。
【００１６】
外層１０ｃの厚さは、内層１０ａの厚さの１．５〜５倍であることが好ましく、２〜５倍であることがより好ましく、２〜３．５倍であることが更に好ましい。外層１０ｃの厚さが内層１０ａの厚さの１．５〜５倍である場合は、インク供給チューブ１０を屈曲させた状態で変形させるときの耐久性（屈曲耐久性）が格段に向上する。外層１０ｃの厚さが内層１０ａの厚さの１．５倍未満では屈曲耐久性の大幅な向上は見られず、５倍超である場合は壁厚に占める内層１０ａの厚さが相対的に小さくなりすぎて、インク成分に対するバリア性並びにインク供給チューブ１０全体としての均一性が損なわれる場合がある。
【００１７】
中間層１０ｂは、塩化ビニリデン系重合体とエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体との混合物であって、当該混合物の全重量を基準としたエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体の重量比が１〜２８重量％である混合物からなっている。
【００１８】
混合物を構成する塩化ビニリデン系重合体としては、塩化ビニリデンの単独重合体、塩化ビニリデンと塩化ビニルとの共重合体（全モノマーに占める塩化ビニルの重量比は１０〜３０重量％が好ましい。）、塩化ビニリデンと（メタ）アクリロニトリルとの共重合体（全モノマーに占める（メタ）アクリロニトリルの重量比は１０〜２０重量％が好ましい。）、塩化ビニリデンと共重合モノマー（塩化ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル及び不飽和カルボン酸からなる群より選ばれる少なくとも１つのモノマー）との共重合体等が挙げられ、これらの中では、塩化ビニリデンと塩化ビニルとの共重合体、塩化ビニリデンと（メタ）アクリロニトリルとの共重合体が好ましく、塩化ビニリデンと塩化ビニルとの共重合体がより好ましい。なお、塩化ビニリデン系重合体は、可塑剤、安定剤、着色剤等の添加剤を含んでいてもよく、当該添加剤の合計の含有比は塩化ビニリデン系重合体の全重量を基準として０．１〜１０重量％であることが好ましい。
【００１９】
塩化ビニリデン系重合体は、ＪＩＳ　Ｋ−７１２６に基づく酸素透過量が１０〜７０ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍであることが好ましく、１０〜５０ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍであることがより好ましい。また、ＪＩＳ　Ｋ−７１２９に基づく水蒸気透過量が０．１０〜２．５ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍであることが好ましく、０．３〜１．０ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍであることがより好ましい。
【００２０】
本発明において用いることのできる塩化ビニリデン系重合体としては、呉羽化学工業社製クレハロン（塩化ビニリデンと塩化ビニルとの共重合体、塩化ビニリデンと（メタ）アクリロニトリルとの共重合体等）が挙げられる。
【００２１】
混合物を構成するエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体は、エチレン単位４０〜８０重量％、酢酸ビニル単位１０〜６０重量％及び一酸化炭素単位３〜３０重量％からなる共重合体が好ましい。酢酸ビニル単位は１０〜５０重量％であることがより好ましく、一酸化炭素単位は５〜２０％であることがより好ましい。また、エチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体のメルトインデックスはＪＩＳ　Ｋ−６７３０に基づいて、５〜４０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましく、２０〜４０ｇ／１０ｍｉｎであることがより好ましい。かかるエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体としては、三井デュポンポリケミカル社製エルバロイシリーズ（エルバロイ７４１、エルバロイ７４２等）が挙げられる。
【００２２】
中間層１０ｂを構成する混合物は、上述の塩化ビニリデン系重合体とエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体との混合物であるが、混合物の全重量を基準としたエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体の重量比は１〜２８重量％（好ましくは、５〜２５重量％、より好ましくは、８〜２２重量％）でなければならない。
【００２３】
中間層１０ｂがエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体を１重量％未満含む混合物（例えば、塩化ビニリデン系重合体のみ）である場合は、インク供給チューブのインク成分に対するバリア性（例えば、酸素透過量や水蒸気蒸発率）が非常に優れるようになるものの、低温（５℃付近）における弾性率（ヤング率）が高くなり、チューブの折れ曲がり等上述したような不都合が生じる。
【００２４】
一方、中間層１０ｂがエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体を２８重量％超含む混合物である場合は、常温（２３℃付近）及び低温（５℃付近）において、高い柔軟性が得られるものの、インク成分に対するバリア性に劣るようになる。
【００２５】
また、塩化ビニリデン系重合体に添加する重合体をエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体から他のものに変更すると、バリア性や低温柔軟性が不充分となる。以下の実施例において詳述するように、内層１０ａ及び外層１０ｂにポリエチレンを用い、中間層１０ｂとして塩化ビニリデン系重合体のみを用いたインク供給チューブ（外径３ｍｍ、内径２ｍｍ）の５℃におけるヤング率は３００ＭＰａ以上であり、内層１０ａ及び外層１０ｂに上記と同様のポリエチレンを用い、中間層１０ｂとしてエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体を２０重量％含む混合物を用いたインク供給チューブ（外径３ｍｍ、内径２ｍｍ）の５℃におけるヤング率は１００〜１５０ＭＰａである。したがって、エチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体の添加により大幅な弾性率低下が見られ、バリア性も充分となる。
【００２６】
これに対して、エチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体に代えて、他の重合体、例えば、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレンメタクリル酸共重合体（ＥＭＡ）、エチレンメタクリル酸メチル共重合体（ＥＭＭＡ）、熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）等を同一重量添加した混合物を中間層１０ｂに用いた場合は、５℃におけるヤング率は３００ＭＰａ程度であり、弾性率の低減効果がないばかりでなく、バリア性が悪化する。また、中間層としてガスバリア性の高いエチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）のみを用いた場合は、上記と同様の構成のインク供給チューブの５℃におけるヤング率は５００ＭＰａ以上の高い値となってしまう。
【００２７】
以上のように、塩化ビニリデン系重合体に添加するポリマーをエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体とし、その添加比率を上記の範囲にすることにより、特異的に、高バリア性及び低温柔軟性の両立が可能になる。
【００２８】
中間層１０ｂを構成する塩化ビニリデン系重合体とエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体との混合方法は公知の方法が採用できる。例えば、両重合体を軟化温度以上で混練機（一軸又は二軸押出機等）で混練すればよい。両ポリマーの混合状態も特に制限はないが、連続層中の分散層の粒径はなるべく小さくすることが均一性の観点から好ましい。
【００２９】
インク供給チューブ１０は、その内層１０ａ及び外層１０ｃが同一又は異なるポリ−αオレフィンで構成されている。ここで、「異なるポリ−αオレフィン」には、同一モノマーからなるが、分子量、分子量分布、分岐・架橋度、結晶化度、密度等の特性が異なるものが含まれる。
【００３０】
インク供給チューブ１０においては、内層１０ａを構成するポリ−αオレフィンの密度が、外層１０ｃを構成するポリ−αオレフィンの密度以上であることが好ましい。密度が高いポリ−αオレフィンは、密度が低いものに比較して硬度が高くなる傾向にあるが、上記のように内層１０ａと外層１０ｃとで密度差を設けて、内層１０ａの硬度を外層１０ｃの硬度より高くすることにより、インク供給チューブ１０が屈曲したときに潰れが生じ難くなる。
【００３１】
この場合において、内層１０ａを構成するポリ−αオレフィンの密度を０．９０５〜０．９２５とし、外層１０ｃを構成するポリ−αオレフィンの密度を０．８５０〜０．９０５とすることが特に好ましい。外層１０ｃの密度を上記範囲にすることで中間層１０ｂとの相乗効果により、曲率５０Ｒ〜３０Ｒで折り曲げたときのチューブの潰れが生じなくなる。また、内層１０ａの密度を０．９２５超にすると、インク供給チューブ１０が硬くなりすぎる傾向にあり、曲率５０Ｒ以下の曲げが困難になる。一方、内層１０ａの密度が０．９０５未満の場合は、インク供給チューブ１０の剛性が低下しすぎて、曲げたときに潰れが生じやすくなる。
【００３２】
内層１０ａ及び外層１０ｃを構成するポリ−αオレフィンは、同一又は異なるポリエチレンであることが好ましい。そして、内層１０ａが密度０．９０５〜０．９２５のポリエチレンからなり、外層１０ｂが密度０．８５０〜０．９０５のポリエチレンからなることが、室温及び低温におけるチューブの潰れ及び剛性の観点から特に好ましい。
【００３３】
インク供給チューブ１０の酸素透過量は、以下の測定法に基づき７０ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍ以下であることが好ましく、５０ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍ以下であることがより好ましい。
【００３４】
酸素透過量測定法：
内径２ｍｍ、外径３ｍｍ、長さ３００ｍｍのインク供給チューブ内部に窒素ガス（純度９９．９９％）を吹き込みながらチューブの両端をヒートシールし、４０℃、９０％ＲＨに保持した大気中に３日間保存する。そして、ヒートシールしたチューブ内のガスを２４時間毎にサンプリングし、その酸素濃度をガスクロマトグラフィーで測定する。得られた酸素濃度からヒートシールしたチューブ内の酸素量を算出し、これを内部ガスに接触している内層の面積で除して、２４時間当たりの酸素透過量（ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍ）とする。
【００３５】
また、インク供給チューブ１０の水蒸気蒸発率は、以下の測定法に基づき２０％以下であることが好ましく、１５％以下であることがよりより好ましい。
【００３６】
水蒸気蒸発率：
内径２ｍｍ、外径３ｍｍ、長さ４５０ｍｍのインク供給チューブの一端をヒートシールして、気泡が入らないように注意深くイオン交換水を充填する。充填終了後、他端をヒートシールして両端がシールされたチューブを得、直ぐにこの質量を精密天秤で測定する。そして、重量測定済みの両端がシールされたチューブを、５０℃のオーブン中で保存し２４時間毎、６日間にわたり精密天秤で質量を測定する。初期の質量と所定時間経過後の質量との差を求め、これを初期の質量で除して、百分率を算出する。
【００３７】
インク供給チューブ１０の水蒸気蒸発率は、以下の測定法に基づき、５℃のヤング率が１００〜１５０ＭＰａであり、２３℃のヤング率が５０〜１００ＭＰａであることが好ましい。
【００３８】
ヤング率：
内径２ｍｍ、外径３ｍｍ、長さ１００ｍｍのインク供給チューブを、チャック間距離が１００ｍｍになるように引張試験機にセットする。そして、環境温度５℃又は２３℃で、引張速度１０ｍ／ｍｉｎで引張り、応力−歪み曲線を得、初期直線領域（１％伸長時）におけるヤング率を求める。
【００３９】
インク供給チューブ１０の酸素透過量及び水蒸気蒸発率が上記範囲内である場合は、インク成分のバリア性が特に優れるようになり、５℃及び２３℃におけるヤング率が上記範囲内である場合は、常温のみならず低温においても高い柔軟性を発揮するため、インクジェットプリンタの印字部の往復移動によってチューブが折れ曲がらず、インクの通路が潰されてインクの流通が阻害されなくなる。また、チューブに亀裂が入ることも防止される。
【００４０】
【実施例】
以下、本発明の好適な実施例についてさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４１】
（実施例１〜２及び比較例１〜９）
表１に示す中間層の構成材料を１７０℃に加熱しつつ混練し、１８０℃に加熱された外層の構成材料、及び１８０℃に加熱された内層の構成材料とともに、プラ技研社製の共押出機を用いてで共押出しを行い、内径２ｍｍ、外径３ｍｍのインク供給チューブを作製した。壁厚０．５ｍｍのうち、中間層の厚さは１００μｍであり、内層の厚さは２００μｍであり、外層の厚さは２００μｍであった。
【００４２】
なお、表１中の、ＰＥ１はダウケミカル社製ポリエチレン　ＫＣ８８５２（密度：０．８２５）、ＰＶＤＣは呉羽化学工業社製塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体　クレハロン（全モノマーに占める塩化ビニルの重量比は１０〜３０重量％）、共重合体は三井デュポンポリケミカル社製エチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体　エルバロイ７４１、ＰＥはダウケミカル社製ポリエチレン　エリート５２２０（密度：０．９１５）、ＥＶＡは三井デュポンポリケミカル社製エチレン酢酸ビニル共重合体　エバフレックスＶ−５２７−４（酢酸ビニル含有量：１７モル％）、ＥＭＡはエクソン社製エチレンメタクリル酸共重合体　オプティマＴＣ−２２１（メタクリル酸含有量：２８モル％）、ＥＭＭＡは住友化学社製エチレンメタクリル酸メチル共重合体　アクリフトＷＨ３０３（メタクリル酸メチル含有量：１８重量％）、ＴＰＵはクラレ社製熱可塑性ポリウレタン　クラミロンＵ１７８０、をそれぞれ意味する。
【００４３】
【表１】

【００４４】
（インク供給チューブの特性）
実施例１〜２及び比較例１〜９のインク供給チューブについて、上記記載の方法に基づいて、酸素透過量、水蒸気蒸発率、ヤング率を測定した。なお、酸素透過量の評価に用いたガスクロマトグラフィーは、柳本製作所製Ｇ３８００（キャリアガス：ヘリウム、カラム充填モレキュラーシーブ５Ａ（シーエルサイエンス社製））であった。また、水蒸気蒸発率の評価に用いた精密天秤は、シーベル機械社製メトラーＡＴ２５０（秤量精度：０．０００１ｇ）であり、水蒸気蒸発率の評価に用いたオーブンはＩＳＵＺＵ製作所社製ＢＹ−Ｈであった。そして、ヤング率評価に用いた引張試験機は、オリエンテック社製テンシロンＲＴＭ−１００であり、測定は５℃、１０℃及び２３℃で行った。酸素透過量及び水蒸気蒸発率の結果を表２に示し、ヤング率の結果を表３に示す。また、温度ごとのヤング率を図３の折れ線グラフで示した。
【００４５】
【表２】

【００４６】
【表３】

【００４７】
図３から明らかなように、実施例１及び２のインク供給チューブのヤング率は、５℃、１０℃及び２３℃の全てにおいて比較例１〜９のものに比べて、非常に低い値を示し、柔軟性が常温（２３℃付近）のみならず低温（５℃付近）においても良好であった。比較例１の柔軟性は実施例１及び２と同等であったが、中間層を構成する混合物におけるエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体の重量比が２８重量％を超しているため、バリア性（酸素透過量及び水蒸気蒸発率）が不充分であった（表２）。
【００４８】
（実施例３〜５）
内層、中間層及び外層の厚さを表４に示す厚さにした他は、実施例１と同様の構成材料と製造方法を採用して、内径２ｍｍのインク供給チューブを作製した。なお、外層の厚さを内層の厚さで除した値も表４に示した。
【表４】

【００４９】
実施例３〜５のインク供給チューブについて、図４（ａ）及び（ｂ）に模式的に示す屈曲耐久性試験機を用い、以下の方法で屈曲耐久性を評価した。
【００５０】
屈曲耐久性評価方法：
図４（ａ）はインク供給チューブを屈曲させた状態で取り付けた屈曲耐久性試験機の初期の状態を示す模式図であり、図４（ｂ）はインク供給チューブを屈曲させた状態で変形させた時の屈曲耐久性試験機を示す模式図である。図４（ａ）及び（ｂ）に示す屈曲耐久性試験機１００は、インク供給チューブ１０の一端を保持する固定式チャック７０と、インク供給チューブ１０の他端を保持する可動式チャック７２とを備えており、両チャックにより、インク供給チューブ１０を曲率半径ＲでＵ字型に屈曲させることができるようになっている。
【００５１】
屈曲耐久性は、固定式チャック７０を固定した状態で可動式チャック７２のみを往復運動させることにより、固定式チャック７０と可動式チャック７２との間のインク供給チューブ１０の長さが実質的に変わらない状態で、屈曲部の曲率半径が常にＲになるようにしてインク供給チューブ１０を変形させ、インク供給チューブ１０に亀裂が生じるまでの可動式チャック７２の往復回数により評価した。この場合において、図４（ａ）に示す状態を初期状態として、可動式チャック７２を図４（ｂ）に示す距離Ｘだけ移動させた後、再び図４（ａ）に示す状態に戻す運動を１往復の往復運動とした。また、曲率半径Ｒは５０ｍｍ、距離Ｘは２００ｍｍ、評価温度は１０℃、評価湿度は５０％ＲＨであり、１分当たり１２０往復させた。屈曲耐久性の評価結果を表５に示す。
【表５】

【００５２】
表５に示すように、外層の厚さが内層の厚さの１．５〜５倍という条件を満たさない実施例４及び５において、３０万往復以上の高い屈曲耐久性が得られたが、外層の厚さが内層の厚さの１．５〜５倍という条件を満たす実施例３では、１５０万往復という特に高い屈曲耐久性が得られた。
【００５３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、インクジェットプリンタにおける、印字部とインクタンクとを接続するためのインク供給チューブであって、インク成分に対する高いバリア性を備え、常温（２３℃付近）のみならず低温（５℃付近）においても高い柔軟性を発揮するインク供給チューブを提供することが可能になる。特に、外層の厚さを内層の厚さの１．５〜５倍とすることでインク供給チューブの屈曲耐久性を顕著に向上できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のインク供給チューブが適用され得るインクジェットプリンタの印字部周辺を模式的に示す斜視図である。
【図２】図１において用いられているインク供給チューブ１０の斜視図である。
【図３】実施例及び比較例のインク供給チューブの温度ごとのヤング率を示す折れ線グラフである。
【図４】（ａ）はインク供給チューブを屈曲させた状態で取り付けた屈曲耐久性試験機の初期の状態を示す模式図であり、（ｂ）はインク供給チューブを屈曲させた状態で変形させた時の屈曲耐久性試験機を示す模式図である。
【符号の説明】
１０…インク供給チューブ、１０ａ…内層、１０ｂ…中間層、１０ｃ…外層、２０…印字部、２２…インクジェットヘッド、２４…サブタンク、２４ａ…単色サブタンク、２４ｂ…単色サブタンク、２４ｃ…単色サブタンク、２４ｄ…単色サブタンク、２６…キャリッジ、３０…インクタンク、３０ａ…単色インクタンク、３０ｂ…単色インクタンク、３０ｃ…単色インクタンク、３０ｄ…単色インクタンク、４０…ガイド部材、５０…筐体、６０…記録媒体、７０…固定式チャック、７２…可動式チャック、１００…屈曲耐久性試験機。

Claims

インクジェットプリンタにおけるインクタンクと印字部とを連通させるためのインク供給チューブであって、
前記インク供給チューブは、内層、中間層及び外層の三層で構成されており、
前記中間層は、塩化ビニリデン系重合体とエチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体との混合物であって、前記混合物の全重量を基準とした前記エチレン−酢酸ビニル−一酸化炭素共重合体の重量比が１〜２８重量％である混合物からなり、
前記内層及び外層は、同一又は異なるポリ−αオレフィンからなることを特徴とするインク供給チューブ。
前記内層を構成するポリ−αオレフィンの密度が、前記外層を構成するポリ−αオレフィンの密度以上であることを特徴とする請求項１記載のインク供給チューブ。
前記内層を構成するポリ−αオレフィンの密度が０．９０５〜０．９２５であり、前記外層を構成するポリ−αオレフィンの密度が０．８５０〜０．９０５であることを特徴とする請求項１又は２記載のインク供給チューブ。
前記ポリ−αオレフィンはポリエチレンであること特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のインク供給チューブ。
酸素透過量が、７０ｃｃ／ｍ^２・２４ｈ・ａｔｍ以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のインク供給チューブ。
水蒸気蒸発率が、２０％以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のインク供給チューブ。
５℃のヤング率が１００〜１５０ＭＰａであり、２３℃のヤング率が５０〜１００ＭＰａであることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のインク供給チューブ。
前記外層の厚さは、前記内層の厚さの１．５〜５倍であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のインク供給チューブ。
前記中間層の厚さは、前記内層、中間層及び外層の合計の厚さの１５〜３０％であることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載のインク供給チューブ。