JP2003089064A - ロータリツルーア及びその製造方法 - Google Patents
ロータリツルーア及びその製造方法Info
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】結合材の摩耗が少なく、超砥粒の保持力に優れ
たロータリツルーア及びその製造方法を提供する。 【解決手段】台金１の外周面に超砥粒と金属粉を含む砥
粒層部３が焼結により形成されたロータリツルーアにお
いて、超砥粒の粒径分布が、大径超砥粒の粒径のピーク
と微細超砥粒の粒径のピークを有することを特徴とする
ロータリツルーア、及び、微細超砥粒を含む金属粉で大
径超砥粒を被覆造粒した造粒物６を金型４，７に充填
し、加圧成形し、焼結して砥粒層部を形成するロータリ
ツルーアの製造方法であって、該造粒物の少なくとも片
側に、大径超砥粒を被覆した金属粉よりも硬度の高い金
属粉を層状に充填して、砥粒層部の結合材より硬度の高
い補強層９を形成することを特徴とするロータリツルー
アの製造方法。
たロータリツルーア及びその製造方法を提供する。 【解決手段】台金１の外周面に超砥粒と金属粉を含む砥
粒層部３が焼結により形成されたロータリツルーアにお
いて、超砥粒の粒径分布が、大径超砥粒の粒径のピーク
と微細超砥粒の粒径のピークを有することを特徴とする
ロータリツルーア、及び、微細超砥粒を含む金属粉で大
径超砥粒を被覆造粒した造粒物６を金型４，７に充填
し、加圧成形し、焼結して砥粒層部を形成するロータリ
ツルーアの製造方法であって、該造粒物の少なくとも片
側に、大径超砥粒を被覆した金属粉よりも硬度の高い金
属粉を層状に充填して、砥粒層部の結合材より硬度の高
い補強層９を形成することを特徴とするロータリツルー
アの製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ロータリツルーア
及びその製造方法に関する。さらに詳しくは、本発明
は、結合材の摩耗が少なく、超砥粒の保持力に優れたロ
ータリツルーア及びその製造方法に関する。
及びその製造方法に関する。さらに詳しくは、本発明
は、結合材の摩耗が少なく、超砥粒の保持力に優れたロ
ータリツルーア及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＣＢＮ砥粒、ダイヤモンド砥粒などの超
砥粒を刃部材料として用いた超砥粒ホイールや、炭化珪
素系のＧＣ砥粒、酸化アルミニウム系のＷＡ砥粒などを
刃部材料として用いた研削砥石などを、研削加工や切断
加工に継続して使用していると、ホイールに摩耗が生
じ、次第に切れ味が低下して、面粗さ不良や形状不良が
発生する。ホイールが偏心していたり、真円でない状態
で高速回転させると、工作物や機械に対して種々の悪影
響を及ぼすので、ホイールの作用面にある凸部を削り落
として、研削作用面を軸の中心に対して同心に整形する
ツルーイングが行われる。従来から、このようなツルー
イング作業には、リング状台金と、台金外周部に設けた
砥粒層部から構成されたロータリツルーアを、幅方向に
トラバースさせてツルーイングしている。通常は、ロー
タリツルーアの砥粒層部の幅は１mm前後と非常に薄く、
この砥粒層内に超砥粒が分散されている。砥粒層部の幅
が薄いロータリツルーアは、ツルーイング時に砥粒層が
破損したり、砥粒層の側面から超砥粒の脱落を生じやす
いので、砥粒層の破損や超砥粒の脱落を防止する試みが
種々なされている。例えば、特公平７−１６８８４号公
報には、トラバース研削時あるいは薄幅砥石部の製作時
に破損しないような薄幅砥粒砥石として、リング状基部
と、薄幅砥石部と、薄幅砥石部の少なくとも一面に一体
的に形成された硬質砥粒を含まない補強部とからなる薄
幅砥粒砥石が提案されている。また、特開２０００−１
０８０３８号公報には、砥石部の外周側の超砥粒の偏在
をなくし、砥石部側面からの超砥粒の脱落のないホイー
ルドレッサとして、超砥粒を金属粉で被覆造粒した造粒
物を加圧成形し焼成して形成した砥石部の両側面及び最
外周部に超砥粒を含まない層を形成したホイールドレッ
サが提案されている。これらの技術によれば、幅の薄い
砥粒層の強度を高め、砥粒層側面からの超砥粒の脱落を
防止することは可能であるが、砥粒層内に超砥粒が存在
しない領域が存在するために、砥粒層の半径方向の摩耗
が早まり、超砥粒の保持力が弱く、ロータリツルーアの
交換頻度が多くなるという不具合が生じている。また、
補強部を設けた場合においても、砥粒層部の超砥粒の脱
落によって、砥粒層部と補強部とが偏摩耗をおこすとい
う問題がある。
砥粒を刃部材料として用いた超砥粒ホイールや、炭化珪
素系のＧＣ砥粒、酸化アルミニウム系のＷＡ砥粒などを
刃部材料として用いた研削砥石などを、研削加工や切断
加工に継続して使用していると、ホイールに摩耗が生
じ、次第に切れ味が低下して、面粗さ不良や形状不良が
発生する。ホイールが偏心していたり、真円でない状態
で高速回転させると、工作物や機械に対して種々の悪影
響を及ぼすので、ホイールの作用面にある凸部を削り落
として、研削作用面を軸の中心に対して同心に整形する
ツルーイングが行われる。従来から、このようなツルー
イング作業には、リング状台金と、台金外周部に設けた
砥粒層部から構成されたロータリツルーアを、幅方向に
トラバースさせてツルーイングしている。通常は、ロー
タリツルーアの砥粒層部の幅は１mm前後と非常に薄く、
この砥粒層内に超砥粒が分散されている。砥粒層部の幅
が薄いロータリツルーアは、ツルーイング時に砥粒層が
破損したり、砥粒層の側面から超砥粒の脱落を生じやす
いので、砥粒層の破損や超砥粒の脱落を防止する試みが
種々なされている。例えば、特公平７−１６８８４号公
報には、トラバース研削時あるいは薄幅砥石部の製作時
に破損しないような薄幅砥粒砥石として、リング状基部
と、薄幅砥石部と、薄幅砥石部の少なくとも一面に一体
的に形成された硬質砥粒を含まない補強部とからなる薄
幅砥粒砥石が提案されている。また、特開２０００−１
０８０３８号公報には、砥石部の外周側の超砥粒の偏在
をなくし、砥石部側面からの超砥粒の脱落のないホイー
ルドレッサとして、超砥粒を金属粉で被覆造粒した造粒
物を加圧成形し焼成して形成した砥石部の両側面及び最
外周部に超砥粒を含まない層を形成したホイールドレッ
サが提案されている。これらの技術によれば、幅の薄い
砥粒層の強度を高め、砥粒層側面からの超砥粒の脱落を
防止することは可能であるが、砥粒層内に超砥粒が存在
しない領域が存在するために、砥粒層の半径方向の摩耗
が早まり、超砥粒の保持力が弱く、ロータリツルーアの
交換頻度が多くなるという不具合が生じている。また、
補強部を設けた場合においても、砥粒層部の超砥粒の脱
落によって、砥粒層部と補強部とが偏摩耗をおこすとい
う問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、結合材の摩
耗が少なく、超砥粒の保持力に優れたロータリツルーア
及びその製造方法を提供することを目的としてなされた
ものである。
耗が少なく、超砥粒の保持力に優れたロータリツルーア
及びその製造方法を提供することを目的としてなされた
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、砥粒層の結合材に
微細な超砥粒を含有させることにより、結合材の摩耗を
防ぎ、超砥粒の保持力を高めて、ロータリツルーアの寿
命を延ばすことができ、さらに、砥粒層の側面に補強層
を設けるとき、補強層の金属が結合材より硬度が高い方
が良好な補強効果が得られることを見いだし、この知見
に基づいて本発明を完成するに至った。すなわち、本発
明は、（１）台金の外周面に超砥粒と金属粉を含む砥粒
層部が焼結により形成されたロータリツルーアにおい
て、超砥粒の粒径分布が、大径超砥粒の粒径のピークと
微細超砥粒の粒径のピークを有することを特徴とするロ
ータリツルーア、（２）大径超砥粒の粒径のピークの位
置が１５０〜１,０００μｍにあり、微細超砥粒の粒径
のピークの位置が５〜６０μｍにある第１項記載のロー
タリツルーア、（３）超砥粒が、大径超砥粒８０〜９
９.９容量％と、微細超砥粒０.１〜２０容量％からなる
第１項記載のロータリツルーア、（４）砥粒層部の少な
くとも片側に、砥粒層部の結合材より硬度の高い補強層
を有する第１項記載のロータリツルーア、及び、（５）
微細超砥粒を含む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒した造
粒物を金型に充填し、加圧成形し、焼結して砥粒層部を
形成するロータリツルーアの製造方法であって、該造粒
物の少なくとも片側に、大径超砥粒を被覆した金属粉よ
りも硬度の高い金属粉を層状に充填して、砥粒層部の結
合材より硬度の高い補強層を形成することを特徴とする
ロータリツルーアの製造方法、を提供するものである。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、砥粒層の結合材に
微細な超砥粒を含有させることにより、結合材の摩耗を
防ぎ、超砥粒の保持力を高めて、ロータリツルーアの寿
命を延ばすことができ、さらに、砥粒層の側面に補強層
を設けるとき、補強層の金属が結合材より硬度が高い方
が良好な補強効果が得られることを見いだし、この知見
に基づいて本発明を完成するに至った。すなわち、本発
明は、（１）台金の外周面に超砥粒と金属粉を含む砥粒
層部が焼結により形成されたロータリツルーアにおい
て、超砥粒の粒径分布が、大径超砥粒の粒径のピークと
微細超砥粒の粒径のピークを有することを特徴とするロ
ータリツルーア、（２）大径超砥粒の粒径のピークの位
置が１５０〜１,０００μｍにあり、微細超砥粒の粒径
のピークの位置が５〜６０μｍにある第１項記載のロー
タリツルーア、（３）超砥粒が、大径超砥粒８０〜９
９.９容量％と、微細超砥粒０.１〜２０容量％からなる
第１項記載のロータリツルーア、（４）砥粒層部の少な
くとも片側に、砥粒層部の結合材より硬度の高い補強層
を有する第１項記載のロータリツルーア、及び、（５）
微細超砥粒を含む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒した造
粒物を金型に充填し、加圧成形し、焼結して砥粒層部を
形成するロータリツルーアの製造方法であって、該造粒
物の少なくとも片側に、大径超砥粒を被覆した金属粉よ
りも硬度の高い金属粉を層状に充填して、砥粒層部の結
合材より硬度の高い補強層を形成することを特徴とする
ロータリツルーアの製造方法、を提供するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明のロータリツルーアは、台
金の外周面に超砥粒と金属粉を含む砥粒層部が焼結によ
り形成されたロータリツルーアにおいて、超砥粒の粒度
分布が、大径超砥粒の粒径のピークと微細超砥粒の粒径
のピークを有するロータリツルーアである。図１(ａ)
は、ロータリツルーアの一例の平面図であり、図１(ｂ)
は、その中心軸を通る平面で切断した断面図である。本
図のロータリツルーアは、台金１の外周面２に、超砥粒
と金属粉を含む砥粒層部３が形成されている。本発明の
ロータリツルーアは、砥粒層部に含まれる超砥粒の粒度
分布が、大径超砥粒の粒径のピークと微細超砥粒の粒径
のピークの２つのピークを有する。砥粒層部に含まれる
大径超砥粒は、通常のロータリツルーアの砥粒層部に含
まれる超砥粒と同様に、ツルーイングの対象となる研削
工具の作用面にある凸部を削り落とす作用をする。砥粒
層部に含まれる微細超砥粒は、焼結された金属粉よりな
る結合材を強化するので、結合材部分の摩耗と変形が防
止され、大径超砥粒が結合材により強固に保持され、ロ
ータリツルーアが長寿命となる。砥粒層部の幅を大径超
砥粒の平均粒径の２倍以上にした場合には、超砥粒の存
在しない領域が多くなるが、微細超砥粒を均一に分散す
ることにより、結合材を強化して早期の摩耗を防ぎ、大
径超砥粒の脱落を防止することができる。
金の外周面に超砥粒と金属粉を含む砥粒層部が焼結によ
り形成されたロータリツルーアにおいて、超砥粒の粒度
分布が、大径超砥粒の粒径のピークと微細超砥粒の粒径
のピークを有するロータリツルーアである。図１(ａ)
は、ロータリツルーアの一例の平面図であり、図１(ｂ)
は、その中心軸を通る平面で切断した断面図である。本
図のロータリツルーアは、台金１の外周面２に、超砥粒
と金属粉を含む砥粒層部３が形成されている。本発明の
ロータリツルーアは、砥粒層部に含まれる超砥粒の粒度
分布が、大径超砥粒の粒径のピークと微細超砥粒の粒径
のピークの２つのピークを有する。砥粒層部に含まれる
大径超砥粒は、通常のロータリツルーアの砥粒層部に含
まれる超砥粒と同様に、ツルーイングの対象となる研削
工具の作用面にある凸部を削り落とす作用をする。砥粒
層部に含まれる微細超砥粒は、焼結された金属粉よりな
る結合材を強化するので、結合材部分の摩耗と変形が防
止され、大径超砥粒が結合材により強固に保持され、ロ
ータリツルーアが長寿命となる。砥粒層部の幅を大径超
砥粒の平均粒径の２倍以上にした場合には、超砥粒の存
在しない領域が多くなるが、微細超砥粒を均一に分散す
ることにより、結合材を強化して早期の摩耗を防ぎ、大
径超砥粒の脱落を防止することができる。
【０００６】本発明のロータリツルーアにおいては、大
径超砥粒の粒径のピークの位置が１５０〜１,０００μ
ｍであることが好ましく、２５０〜６００μｍであるこ
とがより好ましい。大径超砥粒の粒径のピークの位置を
１５０〜１,０００μｍとするためには、ＪＩＳ Ｂ ４
１３０に規定される粒度８０／１００〜１８／２０の超
砥粒を用いることができる。大径超砥粒の粒径のピーク
の位置が１５０μｍ未満であると、ロータリツルーアの
切れ味が不十分となるおそれがある。大径超砥粒の粒径
のピークの位置が１,０００μｍを超えると、ロータリ
ツルーアの砥粒層部の幅が厚くなりすぎるおそれがあ
る。本発明のロータリツルーアにおいては、微細超砥粒
の粒径のピークの位置が５〜６０μｍであることが好ま
しく、１０〜３０μｍであることがより好ましい。微細
超砥粒の粒径のピークの位置を５〜６０μｍとするため
には、粒度３０００〜３２５／４００の超砥粒を用いる
ことができる。微細超砥粒の粒径のピークの位置が５μ
ｍ未満であっても、６０μｍを超えても、結合材を強化
する効果が不十分となるおそれがある。本発明のロータ
リツルーアにおいては、超砥粒が、大径超砥粒８０〜９
９.９容量％と微細超砥粒０.１〜２０容量％からなるこ
とが好ましく、大径超砥粒９３〜９８容量％と微細超砥
粒２〜７容量％からなることがより好ましい。超砥粒の
粒度分布曲線において、２つのピークの間の極小点を境
として、極小点より粒径の大きい超砥粒を大径超砥粒と
し、極小点より粒径の小さい超砥粒を微細超砥粒とす
る。超砥粒中の微細超砥粒の割合が０.１容量％未満で
あると、結合材を強化する効果が不十分となるおそれが
ある。超砥粒中の微細超砥粒の割合は、２０容量％以下
で十分な効果が得られ、通常は２０容量％を超える微細
超砥粒は不必要である。
径超砥粒の粒径のピークの位置が１５０〜１,０００μ
ｍであることが好ましく、２５０〜６００μｍであるこ
とがより好ましい。大径超砥粒の粒径のピークの位置を
１５０〜１,０００μｍとするためには、ＪＩＳ Ｂ ４
１３０に規定される粒度８０／１００〜１８／２０の超
砥粒を用いることができる。大径超砥粒の粒径のピーク
の位置が１５０μｍ未満であると、ロータリツルーアの
切れ味が不十分となるおそれがある。大径超砥粒の粒径
のピークの位置が１,０００μｍを超えると、ロータリ
ツルーアの砥粒層部の幅が厚くなりすぎるおそれがあ
る。本発明のロータリツルーアにおいては、微細超砥粒
の粒径のピークの位置が５〜６０μｍであることが好ま
しく、１０〜３０μｍであることがより好ましい。微細
超砥粒の粒径のピークの位置を５〜６０μｍとするため
には、粒度３０００〜３２５／４００の超砥粒を用いる
ことができる。微細超砥粒の粒径のピークの位置が５μ
ｍ未満であっても、６０μｍを超えても、結合材を強化
する効果が不十分となるおそれがある。本発明のロータ
リツルーアにおいては、超砥粒が、大径超砥粒８０〜９
９.９容量％と微細超砥粒０.１〜２０容量％からなるこ
とが好ましく、大径超砥粒９３〜９８容量％と微細超砥
粒２〜７容量％からなることがより好ましい。超砥粒の
粒度分布曲線において、２つのピークの間の極小点を境
として、極小点より粒径の大きい超砥粒を大径超砥粒と
し、極小点より粒径の小さい超砥粒を微細超砥粒とす
る。超砥粒中の微細超砥粒の割合が０.１容量％未満で
あると、結合材を強化する効果が不十分となるおそれが
ある。超砥粒中の微細超砥粒の割合は、２０容量％以下
で十分な効果が得られ、通常は２０容量％を超える微細
超砥粒は不必要である。
【０００７】本発明のロータリツルーアに用いる超砥粒
としては、例えば、ＣＢＮ砥粒、天然ダイヤモンド砥
粒、合成ダイヤモンド砥粒などを挙げることができる。
本発明のロータリツルーアに用いて結合材を形成する金
属粉としては、例えば、銅、錫、コバルト、鉄、ニッケ
ル、タングステンなどの単金属の金属粉や、スチール、
ブロンズなどの合金の金属粉などを挙げることができ
る。これらの金属粉は、１種を単独で用いることがで
き、あるいは、２種以上を組み合わせて用いることもで
きる。本発明のロータリツルーアは、砥粒層部の少なく
とも片側に、砥粒層部の結合材より硬度の高い補強層を
有することが好ましい。砥粒層部の少なくとも片側に設
ける補強層の硬度を、砥粒層部の結合材の硬度より高く
することにより、ツルーイング時に砥粒層部と補強層と
がほぼ均一に摩耗し、安定したツルーイング性能を長期
にわたって持続することができる。結合材と補強層の硬
度の差は、ブリネル硬度で１０〜５００であることが好
ましく、３０〜２００であることがより好ましい。結合
材と補強層のブリネル硬度の差が１０未満であると、砥
粒層部よりも補強層の摩耗がはやく、補強層による補強
効果が不十分となるおそれがある。結合材と補強層のブ
リネル硬度の差が５００を超えると、補強層よりも砥粒
層部の摩耗がはやく、安定したツルーイング性能を持続
することが困難となるおそれがある。
としては、例えば、ＣＢＮ砥粒、天然ダイヤモンド砥
粒、合成ダイヤモンド砥粒などを挙げることができる。
本発明のロータリツルーアに用いて結合材を形成する金
属粉としては、例えば、銅、錫、コバルト、鉄、ニッケ
ル、タングステンなどの単金属の金属粉や、スチール、
ブロンズなどの合金の金属粉などを挙げることができ
る。これらの金属粉は、１種を単独で用いることがで
き、あるいは、２種以上を組み合わせて用いることもで
きる。本発明のロータリツルーアは、砥粒層部の少なく
とも片側に、砥粒層部の結合材より硬度の高い補強層を
有することが好ましい。砥粒層部の少なくとも片側に設
ける補強層の硬度を、砥粒層部の結合材の硬度より高く
することにより、ツルーイング時に砥粒層部と補強層と
がほぼ均一に摩耗し、安定したツルーイング性能を長期
にわたって持続することができる。結合材と補強層の硬
度の差は、ブリネル硬度で１０〜５００であることが好
ましく、３０〜２００であることがより好ましい。結合
材と補強層のブリネル硬度の差が１０未満であると、砥
粒層部よりも補強層の摩耗がはやく、補強層による補強
効果が不十分となるおそれがある。結合材と補強層のブ
リネル硬度の差が５００を超えると、補強層よりも砥粒
層部の摩耗がはやく、安定したツルーイング性能を持続
することが困難となるおそれがある。
【０００８】本発明のロータリツルーアの製造方法は、
微細超砥粒を含む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒した造
粒物を金型に充填し、加圧成形し、焼結して砥粒層部を
形成するロータリツルーアの製造方法であって、該造粒
物の少なくとも片側に、大径超砥粒を被覆した金属粉よ
りも硬度の高い金属粉を層状に充填して、砥粒層部の結
合材より硬度の高い補強層を形成する。微細超砥粒を含
む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒する方法に特に制限は
なく、例えば、循環流動槽を備えた造粒装置の中に大径
超砥粒を浮遊させ、金属粉、微細超砥粒、有機結合材、
有機溶剤などを添加することにより、被覆造粒すること
ができる。図２は、本発明のロータリツルーアの製造方
法の一態様の説明図である。図２(ａ)に示すように、台
金１を下型４の凹みに嵌装し、下型の外周に外型５を装
着する。次いで、台金と外型の間の空隙に、微細超砥粒
を含む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒した造粒物６を所
定量投入する。図２(ｂ)に示すように、上型７を装着
し、加圧することにより、造粒物を圧縮し、大径超砥粒
を被覆する金属に塑性変形を起こさせて、砥粒層部を加
圧成形する。いったん上型を外し、砥粒層部の上に、大
径超砥粒を被覆した金属粉よりも硬度の高い金属粉８を
層状に充填し、ふたたび上型を装着し、加圧下に加熱す
ることにより、砥粒層部を焼結するとともに、補強層を
形成する。その後、外型、上型、下型を取り外すことに
より、台金１の外周面２に片側の補強層９により補強さ
れた砥粒層部３を有するロータリツルーアを完成する。
微細超砥粒を含む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒した造
粒物を金型に充填し、加圧成形し、焼結して砥粒層部を
形成するロータリツルーアの製造方法であって、該造粒
物の少なくとも片側に、大径超砥粒を被覆した金属粉よ
りも硬度の高い金属粉を層状に充填して、砥粒層部の結
合材より硬度の高い補強層を形成する。微細超砥粒を含
む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒する方法に特に制限は
なく、例えば、循環流動槽を備えた造粒装置の中に大径
超砥粒を浮遊させ、金属粉、微細超砥粒、有機結合材、
有機溶剤などを添加することにより、被覆造粒すること
ができる。図２は、本発明のロータリツルーアの製造方
法の一態様の説明図である。図２(ａ)に示すように、台
金１を下型４の凹みに嵌装し、下型の外周に外型５を装
着する。次いで、台金と外型の間の空隙に、微細超砥粒
を含む金属粉で大径超砥粒を被覆造粒した造粒物６を所
定量投入する。図２(ｂ)に示すように、上型７を装着
し、加圧することにより、造粒物を圧縮し、大径超砥粒
を被覆する金属に塑性変形を起こさせて、砥粒層部を加
圧成形する。いったん上型を外し、砥粒層部の上に、大
径超砥粒を被覆した金属粉よりも硬度の高い金属粉８を
層状に充填し、ふたたび上型を装着し、加圧下に加熱す
ることにより、砥粒層部を焼結するとともに、補強層を
形成する。その後、外型、上型、下型を取り外すことに
より、台金１の外周面２に片側の補強層９により補強さ
れた砥粒層部３を有するロータリツルーアを完成する。
【０００９】
【実施例】以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。 実施例１ 平均粒径３５０μｍの大径合成ダイヤモンド砥粒１.０
重量部、平均粒径３０μｍの微細合成ダイヤモンド砥粒
０.０５重量部及びブロンズ（ブリネル硬度６５）粉末
２７.１重量部を、アクリル樹脂及びイソプロピルアル
コールとともに造粒機に充填し、大径砥粒が微細砥粒を
含むブロンズ粉末により被覆された平均粒径８００μｍ
の造粒物を得た。１００Ｄ×８Ｈ×２０ＴのＳ４５Ｃ製
の台金を作製し、台金と下型と外型を図２(ａ)に示す状
態に組み立てた。次いで、上記の造粒物を台金と外型の
間に充填して上型を装着し、３００MPaの圧力で加圧成
形し、次いで、１００MPaの加圧下、６００℃で６０分
間加熱し、台金の外周部に幅５.５mm、厚さ０.６mmのダ
イヤモンド砥粒層部を形成して、ロータリツルーアを完
成した。このロータリツルーアを用いて、ビトリファイ
ドＣＢＮホイールのツルーイングを行った。ツルーイン
グ条件は、ホイール周速８０ｍ／sec、ドレス周速比０.
５、ダウンカット、ドレス切込量０.００５mm／pass、
ドレスリード０.１５mm／revとした。ドレス効率は、１
３５であった。 実施例２ 造粒物を台金と外型の間に充填して上型を装着するまで
は、実施例１と同じ操作を行ったのち、３２０MPaの圧
力で加圧成形し、上型を取り外し、加圧成形された砥粒
層部の上にコバルト（ブリネル硬度１２４）粉末を層状
に供給し、ふたたび上型を装着した。次いで、１００MP
aの加圧下、７５０℃で６０分間加熱し、台金の外周部
に幅５.５mm、厚さ０.２mmのコバルト補強層と幅５.５m
m、厚さ０.６mmのダイヤモンド砥粒層部を形成して、ロ
ータリツルーアを完成した。このロータリツルーアを用
いて、実施例１と同様にして、ビトリファイドＣＢＮホ
イールのツルーイングを行った。ドレス効率は、１６０
であった。 比較例１ 平均粒径３５０μｍの大径合成ダイヤモンド砥粒１.０
重量部及びブロンズ（ブリネル硬度６５）粉末２７.２
重量部を用いて調製した、微細合成ダイヤモンド砥粒を
含まない造粒物を用いた以外は、実施例１と同様にし
て、ロータリツルーアを作製した。このロータリツルー
アを用いて、実施例１と同様にして、ビトリファイドＣ
ＢＮホイールのツルーイングを行った。ドレス効率は、
１００であった。実施例１〜２及び比較例１の結果を、
第１表に示す。
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。 実施例１ 平均粒径３５０μｍの大径合成ダイヤモンド砥粒１.０
重量部、平均粒径３０μｍの微細合成ダイヤモンド砥粒
０.０５重量部及びブロンズ（ブリネル硬度６５）粉末
２７.１重量部を、アクリル樹脂及びイソプロピルアル
コールとともに造粒機に充填し、大径砥粒が微細砥粒を
含むブロンズ粉末により被覆された平均粒径８００μｍ
の造粒物を得た。１００Ｄ×８Ｈ×２０ＴのＳ４５Ｃ製
の台金を作製し、台金と下型と外型を図２(ａ)に示す状
態に組み立てた。次いで、上記の造粒物を台金と外型の
間に充填して上型を装着し、３００MPaの圧力で加圧成
形し、次いで、１００MPaの加圧下、６００℃で６０分
間加熱し、台金の外周部に幅５.５mm、厚さ０.６mmのダ
イヤモンド砥粒層部を形成して、ロータリツルーアを完
成した。このロータリツルーアを用いて、ビトリファイ
ドＣＢＮホイールのツルーイングを行った。ツルーイン
グ条件は、ホイール周速８０ｍ／sec、ドレス周速比０.
５、ダウンカット、ドレス切込量０.００５mm／pass、
ドレスリード０.１５mm／revとした。ドレス効率は、１
３５であった。 実施例２ 造粒物を台金と外型の間に充填して上型を装着するまで
は、実施例１と同じ操作を行ったのち、３２０MPaの圧
力で加圧成形し、上型を取り外し、加圧成形された砥粒
層部の上にコバルト（ブリネル硬度１２４）粉末を層状
に供給し、ふたたび上型を装着した。次いで、１００MP
aの加圧下、７５０℃で６０分間加熱し、台金の外周部
に幅５.５mm、厚さ０.２mmのコバルト補強層と幅５.５m
m、厚さ０.６mmのダイヤモンド砥粒層部を形成して、ロ
ータリツルーアを完成した。このロータリツルーアを用
いて、実施例１と同様にして、ビトリファイドＣＢＮホ
イールのツルーイングを行った。ドレス効率は、１６０
であった。 比較例１ 平均粒径３５０μｍの大径合成ダイヤモンド砥粒１.０
重量部及びブロンズ（ブリネル硬度６５）粉末２７.２
重量部を用いて調製した、微細合成ダイヤモンド砥粒を
含まない造粒物を用いた以外は、実施例１と同様にし
て、ロータリツルーアを作製した。このロータリツルー
アを用いて、実施例１と同様にして、ビトリファイドＣ
ＢＮホイールのツルーイングを行った。ドレス効率は、
１００であった。実施例１〜２及び比較例１の結果を、
第１表に示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】第１表に見られるように、従来のロータリ
ツルーアを用いた比較例１のツルーイングに比べて、砥
粒層の結合材に微細なダイヤモンド砥粒を含有させたロ
ータリツルーアを用いた実施例１ではドレス効率が優
れ、さらにダイヤモンド砥粒層がコバルト補強層を有す
るロータリツルーアを用いた実施例２では、ドレス効率
がいっそう優れている。
ツルーアを用いた比較例１のツルーイングに比べて、砥
粒層の結合材に微細なダイヤモンド砥粒を含有させたロ
ータリツルーアを用いた実施例１ではドレス効率が優
れ、さらにダイヤモンド砥粒層がコバルト補強層を有す
るロータリツルーアを用いた実施例２では、ドレス効率
がいっそう優れている。
【００１２】
【発明の効果】本発明のロータリツルーアは、結合材の
摩耗が少なく、超砥粒の保持力に優れ、寿命が長い。本
発明方法によれば、このようなロータリツルーアを容易
に製造することができる。
摩耗が少なく、超砥粒の保持力に優れ、寿命が長い。本
発明方法によれば、このようなロータリツルーアを容易
に製造することができる。
【図１】図１は、ロータリツルーアの一例の平面図及び
断面図である。
断面図である。
【図２】図２は、本発明のロータリツルーアの製造方法
の一態様の説明図である。
の一態様の説明図である。
１ 台金
２ 外周面
３ 砥粒層部
４ 下型
５ 外型
６ 造粒物
７ 上型
８ 硬度の高い金属粉
９ 補強層
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｂ２４Ｄ 3/06 Ｂ２４Ｄ 3/06 Ａ
5/04 5/04
Claims (5)
- 【請求項１】台金の外周面に超砥粒と金属粉を含む砥粒
層部が焼結により形成されたロータリツルーアにおい
て、超砥粒の粒径分布が、大径超砥粒の粒径のピークと
微細超砥粒の粒径のピークを有することを特徴とするロ
ータリツルーア。 - 【請求項２】大径超砥粒の粒径のピークの位置が１５０
〜１,０００μｍにあり、微細超砥粒の粒径のピークの
位置が５〜６０μｍにある請求項１記載のロータリツル
ーア。 - 【請求項３】超砥粒が、大径超砥粒８０〜９９.９容量
％と、微細超砥粒０.１〜２０容量％からなる請求項１
記載のロータリツルーア。 - 【請求項４】砥粒層部の少なくとも片側に、砥粒層部の
結合材より硬度の高い補強層を有する請求項１記載のロ
ータリツルーア。 - 【請求項５】微細超砥粒を含む金属粉で大径超砥粒を被
覆造粒した造粒物を金型に充填し、加圧成形し、焼結し
て砥粒層部を形成するロータリツルーアの製造方法であ
って、該造粒物の少なくとも片側に、大径超砥粒を被覆
した金属粉よりも硬度の高い金属粉を層状に充填して、
砥粒層部の結合材より硬度の高い補強層を形成すること
を特徴とするロータリツルーアの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001279741A JP2003089064A (ja) | 2001-09-14 | 2001-09-14 | ロータリツルーア及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001279741A JP2003089064A (ja) | 2001-09-14 | 2001-09-14 | ロータリツルーア及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003089064A true JP2003089064A (ja) | 2003-03-25 |
Family
ID=19103866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001279741A Pending JP2003089064A (ja) | 2001-09-14 | 2001-09-14 | ロータリツルーア及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003089064A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007527949A (ja) * | 2003-06-12 | 2007-10-04 | エレメント シックス （ピーティーワイ） リミテッド | 穿孔（ドリル）用途の複合材料 |
| JP2008062310A (ja) * | 2006-09-05 | 2008-03-21 | Allied Material Corp | メタルボンド超砥粒ホイール |
| JP2022149372A (ja) * | 2021-03-25 | 2022-10-06 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | ロータリードレッサ |
| US11819979B2 (en) | 2016-02-22 | 2023-11-21 | A.L.M.T. Corp. | Abrasive tool |
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| JP2000343437A (ja) * | 1999-05-28 | 2000-12-12 | Noritake Diamond Ind Co Ltd | 硬質素材の砥粒緻密化構造 |
-
2001
- 2001-09-14 JP JP2001279741A patent/JP2003089064A/ja active Pending
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| JP7309772B2 (ja) | 2021-03-25 | 2023-07-18 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | ロータリードレッサ |
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