JP2002330048A - 弾性表面波フィルタ及びこれを用いた通信機器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 従来の一方向性電極を用いたトランスバーサ
ル型の弾性表面波フィルタでは、一方向性電極の領域と
両方向性電極の領域での周波数に差が生じて帯域内平坦
性や急峻な帯域外減衰量が劣化するという課題があっ
た。 【解決手段】 圧電基板１０１と、前記圧電基板上に少
なくとも２つのインターディジタルトランスデューサ電
極とを備え、少なくとも１つの前記インターディジタル
トランスデューサ電極１０２は一方向性電極１０４と両
方向電極１０５を含む構成であり、前記一方向性電極の
基本セルの長さが前記両方向性電極の基本セルの長さよ
りも長いことを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、弾性表面波フィル
タ、及びこれを用いた通信機器に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、情報通信分野の発展により伝送さ
れる情報量が増大している。それに伴い、比較的広帯域
で、かつ通過帯域内の位相直線性に優れた弾性表面波フ
ィルタが求められており、従来より、このような弾性表
面波フィルタとしてはトランスバーサル型の弾性表面波
フィルタが適している。一方、よく知られているように
トランスバーサル型の弾性表面波フィルタは、挿入損失
が大きいため、低挿入損失化技術として、一方向性電極
を利用したトランスバーサル型の弾性表面波フィルタが
期待され、検討されている。

【０００３】以下、従来の一方向性電極を利用したトラ
ンスバーサル型の弾性表面波フィルタについて説明す
る。図２０（ａ）は一方向性電極を利用したトランスバ
ーサル型の弾性表面波フィルタの第１の従来例を示す図
である。２００１は圧電基板であり、圧電基板２００１
の上に、入力及び出力インターディジタルトランスデュ
ーサ電極（以下ＩＤＴ電極とする）を形成し、入力ＩＤ
Ｔ電極２００２と出力ＩＤＴ電極２００３とを所定の距
離を設けて配置することによって弾性表面波フィルタが
構成される。

【０００４】入力ＩＤＴ電極２００２、及び出力ＩＤＴ
電極２００３には、IEEE Ultrasonics symposium,1989,
pp.77-89に開示されている従来技術による第１及び第２
の一方向性電極２００４、２００５が用いられている。
このようなタイプの一方向性電極はＥＷＣ−ＳＰＵＤＴ
(Electrode Width Controlled - Single Phase Unidire
ctional Transducer)と呼ばれる。

【０００５】図２０（ｂ）に第１の一方向性電極基本セ
ル２００４の拡大図を示す。基本的な構成として圧電基
板２００１上を伝搬する弾性表面波の波長λの１／４幅
のλ／４幅電極指１つと、λ／８幅電極指２つとによる
合計３本の電極指により基本単位が構成されている。ま
た、第２の一方向性電極基本セル２００５は一方向性電
極２００４と左右対称構成となっている。

【０００６】これらの第１、及び第２の一方向性電極基
本セル２００４、２００５では、λ／４幅電極指が反射
器として機能し、弾性表面波の励起中心に対して電極指
による反射中心を非対称な関係とすることにより弾性表
面波の伝搬に方向性を生じることが可能となる。ここ
で、第１の一方向性電極基本セル２００４では入力ＩＤ
Ｔ２００２から出力ＩＤＴ電極２００３の方向に方向性
が生じ、第２の一方向性電極基本セル２００５では出力
ＩＤＴ２００３から入力ＩＤＴ電極２００２の方向に方
向性が生じる。

【０００７】また、図２１に特開２０００−７７９７３
号公報で開示される電極構成を示す。図２１（ａ）はＩ
ＤＴ電極基本区間は３λ／８幅電極指とλ／８幅電極指
２つとにより構成される一方向性電極であり、右方向へ
の反射作用を有する。ここで、基本区間は１波長分のＩ
ＤＴ電極構成のことである。また、図２１（ｂ）に示す
電極構成の基本区間は励振作用はあるが、一方向反射は
有しない。即ち、両方向性電極の構成となる。いずれの
場合も基本区間は波長λで規定されている。

【０００８】また、図２２は、特開２０００−９１８６
９号公報にて開示されている構成の一方向性電極を用い
た弾性表面波フィルタの第２の従来例を示す。図２２
（ａ）において、圧電基板２２０１の上に入力ＩＤＴ電
極２２０６、出力ＩＤＴ電極２２０７を有し、入、出力
ＩＤＴ電極２２０６、２２０７はそれぞれ互いに交差す
る櫛電極対２２０２ａ、２２０２ｂおよび２２０３ａ、
２２０３ｂとこれらを接続する引き出し電極２２０４
ａ、２２０４ｂおよび２２０５ａ、２２０５ｂにより構
成されている。また、櫛電極対２２０２ａ、２２０２
ｂ、２２０３ａ、２２０３ｂは、項サブにおいてことな
った線幅を有する二本の櫛電極で構成されている。

【０００９】図２２（ｂ）は図２２（ａ）の入力ＩＤＴ
電極２２０６の拡大図である。引き出し電極２２０４ｂ
に接続される一対の櫛電極対２２０２ｂの細い櫛電極と
線幅の太い櫛電極の線幅間の距離をγ、櫛電極対２２０
２ｂの細い櫛電極と交差する引き出し電極２２０４ａに
接続される櫛電極対２２０２ａの太い櫛電極との距離の
１／２をα、櫛電極対２２０２ｂの太い櫛電極と交差す
る引き出し電極２２０４ａに接続される櫛電極対２２０
２ａの細い櫛電極との距離の１／２をβとすると、γ＞
α＋βとなっている。

【００１０】図２２に示される一方向性電極において
は、線幅の細い櫛電極の線幅と線幅の太い櫛電極の線幅
の比を線幅比率としたとき、挿入損失に関して方向性の
観点から好ましい線幅比率の範囲を３．０以上５．０未
満としている。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】近年、携帯端末の小型
化、高性能化が進み、それに伴い、IF段の弾性表面波フ
ィルタの小型化、高性能化が求められている。しかしな
がら、上述の一方向性電極を用いたトランスバーサル型
の弾性表面波フィルタでは、上述の一方向性電極を用い
たトランスバーサル型の弾性表面波フィルタでは、一方
向性電極の領域と両方向性電極の領域での周波数に差が
生じて帯域内平坦性や急峻な帯域外減衰量が劣化する。
また、上記の一方向性電極においては、好ましい線幅比
率の範囲が３．０以上５．０以下と、挿入損失に関して
一方向性の観点からのみ議論されており、他の要素を考
慮した電極の最適構成が得られてなかった。また、実際
の弾性表面波フィルタにおいては一方向性電極に加えて
両方向性電極を混在させた構成とする場合が多く、この
場合においても電極の最適構成が得られてなかった。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明は、圧電基板と、
前記圧電基板上に少なくとも２つのインターディジタル
トランスデューサ電極とを備え、少なくとも１つの前記
インターディジタルトランスデューサ電極は一方向性電
極と両方向電極を含む構成であり、前記一方向性電極の
基本セルの長さが前記両方向性電極の基本セルの長さよ
りも長いことを特徴とする弾性表面波フィルタである。
本発明はこれらの構成を有することで、帯域内平坦性、
高減衰特性に優れる低損失な弾性表面波フィルタを提供
することが可能となる。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明における弾性表面波
フィルタの実施の形態について、図面を参照しながら説
明する。

【００１４】（実施の形態１）図１は、本発明の実施の
形態１の弾性表面波フィルタを示すものである。図１に
おいて、１０１は圧電基板であり、圧電基板１０１の上
に、入力及び出力インターディジタルトランスデューサ
電極（以下ＩＤＴ電極とする）を形成し、入力ＩＤＴ電
極１０２と出力ＩＤＴ電極１０３とを所定の距離を設け
て配置することによって弾性表面波フィルタが構成され
る。入力ＩＤＴ電極１０２は一方向性電極１０４と両方
向性電極１０５を含む構成であり、一方向性電極１０４
の１波長の基本セルの長さはλｄであり、両方向性電極
の１波長の基本セルの長さはλｓである。また、出力Ｉ
ＤＴ電極１０３は一方向性電極１０６と両方向性電極１
０７を含む構成であり、一方向性電極１０６は一方向性
電極１０４とはその方向性が反対であり、即ち左右対称
構成となる。また、両方向性電極１０７は両方向性電極
１０５と同様の構成である。出力ＩＤＴ電極１０３にお
いても一方向性電極１０６の１波長の基本セルの長さは
λｄであり、両方向性電極の１波長の基本セルの長さは
λｓである。

【００１５】図２（ａ）は一方向性電極１０４の基本セ
ルの概略図、図２（ｂ）は一方向性電極１０４と両方向
性電極１０５の配置概略図を示す。

【００１６】図２（ａ）において、一方向性電極基本セ
ル１０４は基本セル内に４本の電極指を有しており、第
１の電極指対２０１は細い電極指２０１ａと太い電極指
２０１ｂとにより構成される。また、第２の電極指対２
０２は細い電極指２０２ａと太い電極指２０２ｂとによ
り構成される。第１の電極指対２０１は上側の引き出し
電極２０３に接続され、第２の電極指対２０２は下側の
引き出し電極２０４に接続され、第１の電極指対２０１
と第２の電極指対２０２は交差した構造となっており、
この一方向性電極基本セル１０４において、弾性表面波
は細い電極指から太い電極指に向かう方向、即ち右方向
の方向性を有する。

【００１７】図２（ａ）において、細い電極指２０１
ａ、２０２ａの電極指幅をＬ１、太い電極指２０１ｂ、
２０２ｂの電極指幅をＬ２とすると、一方向性電極１０
４は細い電極と太い電極の比である電極幅比率Ｌ２／Ｌ
１＞１の関係を満足し、その特性はＬ２／Ｌ１に依存す
る。さらに、細い電極指２０１ａと太い電極指２０２ａ
の間隔及び細い電極指２０１ｂと太い電極指２０２ｂの
間隔をγとし、一方向性電極基本セル１０４を２分割し
てλｄ／２セルを考えて、細い電極指２０１ａと第１の
電極指対２０１を含むλｄ／２セル２０５の左端との間
隔、及び細い電極指２０２ａと第１の電極指対２０２を
含むλｄ／２セル２０６の左端との間隔をα、太い電極
指２０１ｂと第１の電極指対２０１を含むλｄ／２セル
２０５の右端との間隔、及び太い電極指２０２ｂと第１
の電極指対２０２を含むλｄ／２セル２０６の右端との
間隔をβとしたとき、γはα＋βよりも大きく、α＜β
の関係を満足する構成である。

【００１８】図２（ｂ）において、一方向性電極１０４
の両側には両方向性電極１０５が配置される。ここで、
両方向性電極１０５は基本セル内に幅がλｓ／８の４本
の電極指を有し、その電極指の中心間隔はλｓ／４であ
る。即ち、両方向性電極１０５は、一方向性電極１０４
においてＬ２＝Ｌ１＝λｄ／８、かつα＝β＝γ／２＝
λｄ／８、λｄ＝λｓとした構成に相当する。

【００１９】このような弾性表面波フィルタにおいて
は、上述のように一方向性電極と両方向性電極とが含ま
れる構成であり、それぞれにおいて励起される弾性表面
波の周波数を一致させることが重要となる。図３に一方
向性電極の中心周波数の両方向性電極の中心周波数から
の変化量を示す。横軸は電極幅比率であり、縦軸は中心
周波数変化量である。図３において、対数（基本セル
数）は１００であり、Ｌ１＋Ｌ２＝λｄ／４、規格化電
極膜厚（ｈ／λｓ）は１．４％、両方向性電極の中心周
波数は２００ＭＨｚに設定している。図３中の破線はλ
ｄ＝λｓとした場合の特性である。図３の破線に示され
るように、電極幅比率を大きくするにつれて、一方向性
電極の中心周波数は両方向性電極の中心周波数から大き
くずれていく。

【００２０】これは一方向性電極と両方向性電極とにお
ける弾性表面波の音速がずれることによって生じるもの
であり、この周波数のずれは、フィルタを構成する場
合、中でも急峻な減衰量、通過帯域内の平坦性が要求さ
れるようなフィルタにおいてはその特性劣化を招く一要
因と成り得る。本発明においては、一波長の基本セルの
長さを一方向性電極と両方向性電極とで異なる構成とす
ることにより、一方向性電極と両方向性電極の周波数を
等しくするものである。

【００２１】図３の実線で示すのはλｄ＞λｓとした場
合の中心周波数の変化量である。Ｌ２／Ｌ１＝２に対し
てはλｄ／λｓ＝１．００００９、Ｌ２／Ｌ１＝３に対
してはλｄ／λｓ＝１．０００２３としている。図３の
実線のようにλｄ＞λｓとすることにより、両方向性電
極と一方向性電極の中心周波数を一致させることが可能
となり、減衰特性、及び通過帯域内の平坦性を改善する
ことができる。

【００２２】さらに、図４に示すのは、規格化膜厚に対
する電極幅比率とλｄ／λｓの関係をグラフにしたもの
である。図４より電極幅比率とλｄ／λｓの関係を近似
式で表すと以下のようになる。

【００２３】 規格化膜厚が１．０％のとき： λｄ／λｓ＝１×１０^-5（Ｌ２／Ｌ１）²＋２×１０^-5（Ｌ２／Ｌ１）＋１ （式２） 規格化膜厚が１．４％のとき： λｄ／λｓ＝２×１０^-5（Ｌ２／Ｌ１）²＋３×１０^-5（Ｌ２／Ｌ１）＋１ （式３） 規格化膜厚が１．８％のとき： λｄ／λｓ＝４×１０^-5（Ｌ２／Ｌ１）²＋３×１０^-5（Ｌ２／Ｌ１）＋１ （式４） よって、規格化膜厚が大きくなるほど、同じ電極幅比率
に対してもλｄ／λｓの値は大きくなり、λｄ＞λｓの
関係により周波数を調整することがより一層重要とな
る。

【００２４】（実施の形態２）図５は、本発明の実施の
形態２の弾性表面波フィルタを示すものである。図５に
おいて、５０１は圧電基板であり、圧電基板５０１の上
に、入力及び出力インターディジタルトランスデューサ
電極（以下ＩＤＴ電極とする）を形成し、入力ＩＤＴ電
極５０２と出力ＩＤＴ電極１０３とを所定の距離を設け
て配置することによって弾性表面波フィルタが構成され
る。入力ＩＤＴ電極５０２は一方向性電極を含む構成で
あり、５０４は第１の一方向性電極基本セルである。ま
た、出力ＩＤＴ電極５０３は一方向性電極を含む構成で
あり、５０５は第２の一方向性電極基本セルである。第
１、及び第２の一方向性電極基本セル５０４、５０５は
１波長（１λｄ）を基本としている。

【００２５】図５において、第１の一方向性電極基本セ
ル５０４は、図２（ａ）で示した一方向性電極１０４と
同様の構成であり、弾性表面波は細い電極指から太い電
極指に向かう方向、即ち右方向の方向性を有する。ま
た、第２の一方向性電極基本セル５０５は、図２（ａ）
において、第１、及び第２の電極指対２０１、２０２に
おける細い電極と太い電極の位置がそれぞれ逆の構成で
あり、第２の一方向性電極基本セル５０５において、弾
性表面波は細い電極指から太い電極指に向かう方向、即
ち左方向の方向性を有する。

【００２６】図２（ａ）において、細い電極２０１ａ、
２０２ａの電極指幅をＬ１、太い電極２０１ｂ、２０２
ｂの電極指幅をＬ２とすると、一方向性電極の特性は細
い電極と太い電極の比である電極幅比率Ｌ２／Ｌ１に依
存する。

【００２７】図６から図８に一方向性電極の電極幅比率
特性を示す。図６は一方向性電極のＱ値の電極幅比率特
性を示す図であり、図７は一方向性電極の方向性の電極
幅比率特性を示す図であり、図８は挿入損失の電極幅比
率特性を示す図である。図６から図８において、それぞ
れの特性は、圧電基板として３７°の回転Ｙカット水晶
基板を用い、一方向性電極の対数は２００対、即ち一方
向性電極基本セルが２００セルであり、電極膜厚ｈと波
長λの比である規格化膜厚がほぼ１％であり、Ｌ１＋Ｌ
２＝λ／４としたときの結果である。

【００２８】図６において、Ｑ値は電極のキャパシタン
スＣとコンダクタンスＧ、角周波数ωを用いてＱ＝ωＣ
／Ｇで表され、実効電気−機械結合係数とは逆比例の関
係にある。即ち、Ｑ値が小さいほど弾性表面波の励起効
率は高くなる。また、図６のＱ値は、Ｌ２／Ｌ１＝１で
ある従来から一般に用いられているλｓ／８電極幅の双
方向性電極のＱ値で規格化をしている。図６において、
実線は本発明の一方向性電極の特性を示し、破線は従来
のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴの特性を示している。

【００２９】図６より明らかな様に、Ｌ２／Ｌ１≦２．
７において、本発明の一方向性電極の方が従来のＥＷＣ
−ＳＰＵＤＴよりも励起効率が改善されていることが分
かる。

【００３０】また、図７において、方向性とは所望の方
向への伝搬する弾性表面波と逆方向へ伝搬する弾性表面
波の大きさの比のことである。図７において、実線は本
発明の一方向性電極の特性を示し、破線は従来のＥＷＣ
−ＳＰＵＤＴの特性を示している。図７より、電極幅比
率を変えることによって、方向性を制御することが可能
であり、Ｌ２／Ｌ１≦２．２においては、本発明の一方
向性電極の方が従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴよりも方向性
が小さくなっていることが分かる。

【００３１】弾性表面波フィルタの挿入損失は、前述の
Ｑ値と方向性のトレードオフの関係によって決定され
る。図８において、挿入損失は入力、及び出力ＩＤＴ電
極に一方向性電極を用いて、それぞれの伝搬方向が向き
合うように配置したときの弾性表面波フィルタとしての
挿入損失である。図８において、実線は本発明の一方向
性電極の特性を示し、破線は従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴ
の特性を示している。図８より、１．６≦Ｌ２／Ｌ１≦
２．７において、本発明の一方向性電極の方が従来のＥ
ＷＣ−ＳＰＵＤＴよりも挿入損失が改善していることが
分かる。図８においてはＬ２／Ｌ１の値がほぼ２．０で
挿入損失が最小となり、ＥＷＣ−ＳＰＵＤＴに比べても
約０．６ｄＢ改善している。

【００３２】また、図８における低挿入損失化が実現で
きる電極幅比率Ｌ２／Ｌ１の範囲は電極の対数によって
変化する。図９に低挿入損失化の電極幅比率の対数依存
性を示す。図９において、対数は入力、あるいは出力Ｉ
ＤＴ電極の一方の対数であり、実線はＥＷＣ−ＳＰＵＤ
Ｔより低挿入損失となる電極幅比率の最小値であり、破
線はＥＷＣ−ＳＰＵＤＴより低挿入損失となる電極幅比
率の最大値となる。即ち、実線と破線の間の電極幅比率
を満足すれば、低損失化が実現できる。弾性表面波フィ
ルタの電極対数はフィルタサイズ、使用周波数、重み付
け関数によって異なるが、一般に、おおよそ５０対から
２５０対の対数範囲で弾性表面波フィルタが構成され
る。よって、図９より、本発明の一方向性電極は電極幅
比率が１．４≦Ｌ２／Ｌ１≦４．２において、低挿入損
失化が実現できるものである。

【００３３】また、さらに電極幅比率が１．４≦Ｌ２／
Ｌ１≦２．７の場合がより好ましい。図９から明らかな
ように、電極幅比率がＬ２／Ｌ１≦２．７以下では、Ｑ
値を従来構成のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴより下げることが可
能となり、波の励振効率を向上させることができ、さら
に低損失化が可能となる。

【００３４】図１０から図１２に対数、及びｈ／λを変
化させたときの一方向性電極の対数−電極幅比率特性を
示す。図１０から図１２は従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴに
比べて本発明の一方向性電極がそれぞれの特性において
改善される点をプロットしたものである。図１０は一方
向性電極のＱ値が改善される領域の対数−電極幅比率特
性を示す図であり、図１１は一方向性電極の方向性が小
さくなる領域の対数−電極幅比率特性を示す図であり、
図１２は挿入損失が小さくなる領域の対数−電極幅比率
特性を示す図である。図７から図９において、それぞれ
の特性は、圧電基板として３７°の回転Ｙカット水晶基
板を用い、一方向性電極の対数は５０から２５０対、即
ち一方向性電極基本セルが５０から２５０セルであり、
規格化膜厚がほぼ１から２％であり、Ｌ１＋Ｌ２＝λｄ
／４としたときの結果である。

【００３５】図７において、白丸は規格化膜厚が１％、
白四角は規格化膜厚が１．５％、白三角は規格化膜厚が
２．０％のときのＱ値が改善される点であり、それぞれ
実線より下の電極幅比率の領域で従来のＥＷＣ−ＳＰＵ
ＤＴに比べて本発明の一方向性電極のＱ値が小さくな
り、励振効率が改善される。

【００３６】即ち、図５より明らかな様に、対数、及び
規格化膜厚の全ての条件において、本発明の一方向性電
極は電極幅比率がＬ２／Ｌ１≦２．５において、本発明
の一方向性電極の方が従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴよりも
励起効率が改善されていることが分かる。

【００３７】また、図１１において、白丸は規格化膜厚
が１％、白四角は規格化膜厚が１．５％、白三角は規格
化膜厚が２％のときの方向性が小さくなる点であり、そ
れぞれ実線より下の電極幅比率の領域で従来のＥＷＣ−
ＳＰＵＤＴに比べて本発明の一方向性電極の方向性が小
さくなる。図１１より明らかな様に、対数、及び規格化
膜厚の全ての条件において、本発明の一方向性電極は電
極幅比率がＬ２／Ｌ１≦２．２においては、本発明の一
方向性電極の方が従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴよりも方向
性が小さくなっていることが分かる。

【００３８】弾性表面波フィルタの挿入損失は、前述の
Ｑ値と方向性のトレードオフの関係によって決定され
る。図１２において、挿入損失は入力、及び出力ＩＤＴ
電極に一方向性電極を用いて、それぞれの伝搬方向が向
き合うように配置したときの弾性表面波フィルタとして
の挿入損失である。図１２において、白丸は規格化膜厚
が１％のときのＥＷＣ−ＳＰＵＤＴより挿入損失が小さ
くなる電極幅比率の最大値であり、黒丸は規格化膜厚が
１％のときのＥＷＣ−ＳＰＵＤＴより挿入損失が小さく
なる電極幅比率の最小値である。また、図１２におい
て、白四角は規格化膜厚が１．５％のときのＥＷＣ−Ｓ
ＰＵＤＴより挿入損失が小さくなる電極幅比率の最大値
であり、黒四角は規格化膜厚が１．５％のときのＥＷＣ
−ＳＰＵＤＴより挿入損失が小さくなる電極幅比率の最
小値である。また、図１２において、白三角は規格化膜
厚が２％のときのＥＷＣ−ＳＰＵＤＴより挿入損失が小
さくなる電極幅比率の最大値であり、黒三角は規格化膜
厚が２％のときのＥＷＣ−ＳＰＵＤＴより挿入損失が小
さくなる電極幅比率の最小値である。即ち、それぞれの
最大値と最小値との間の電極幅比率を満足すれば、低損
失化が実現できる。

【００３９】弾性表面波フィルタの電極対数はフィルタ
サイズ、使用周波数、重み付け関数によって異なるが、
図１２から明らかなように、本発明の一方向性電極は電
極幅比率が１．１≦Ｌ２／Ｌ１≦４．２において、低挿
入損失化が実現できるものである。

【００４０】さらに、細い電極指２０１ａと太い電極指
２０２ａの間隔及び細い電極指２０１ｂと太い電極指２
０２ｂの間隔をγとし、一方向性電極基本セル１０４を
２分割してλｄ／２セルを考えて、細い電極指２０１ａ
と第１の電極指対２０１を含むλｄ／２セル２０５の左
端との間隔、及び細い電極指２０２ａと第１の電極指対
２０２を含むλｄ／２セル２０６の左端との間隔をα、
太い電極指２０１ｂと第１の電極指対２０１を含むλｄ
／２セル２０５の右端との間隔、及び太い電極指２０２
ｂと第１の電極指対２０２を含むλｄ／２セル２０６の
右端との間隔をβとしたとき、γはα＋βよりも大き
く、α＜βの関係を満足する。α＜βとすることにより
対称性に優れることとなり、通過帯域内偏差を小さく、
通過帯域外減衰量を大きくすることができる。

【００４１】α、βの値に関して言えば、例えば、水晶
基板上において、Ｌ１＋Ｌ２＝λ／４であるときには、
電極指膜厚と波長の比である規格化膜厚がほぼ１％、
１．４％、１．８％におけるα、βは図１３に示すよう
な関係となる。

【００４２】図１３において、縦軸はα、及びβをλｄ
／１６で規格化した値、α／（λｄ／１６）、β／（λ
ｄ／１６）であり、横軸は電極幅比率（Ｌ２／Ｌ１）で
ある。図１３において、白丸は規格化膜厚が１％のとき
のα／（λｄ／１６）であり、黒丸は規格化膜厚が１％
のときのβ／（λｄ／１６）である。また、図１３にお
いて、白四角は規格化膜厚が１．５％のときのα／（λ
ｄ／１６）であり、黒四角は規格化膜厚が１．４％のと
きのβ／（λｄ／１６）である。また、図１３におい
て、白三角は規格化膜厚が１．８％のときのα／（λｄ
／１６）であり、黒三角は規格化膜厚が１．８％のとき
のβ／（λｄ／１６）である。

【００４３】図１４に示すのは、本発明の一方向性電極
の放射特性である。図１４（ａ）は、α、β調整前の放
射特性であり、図１４（ｂ）はα、β調整後の放射特性
である。図１４から明らかな様に、図１３に従ってα、
βを調整することにより、周波数特性の対称性が優れる
ことが分かる。

【００４４】以上のように膜厚比率、電極幅比率から
α、βを決定することにより、一方向性電極基本セル５
０４において、弾性表面波の励起中心と反射中心の位相
関係によって、対称性に優れた右側に強い波を生じる。
また、一方向性電極基本セル５０５においても同様に、
弾性表面波の励起中心と反射中心の位相関係によって、
対称性に優れた左側に強い波を生じる。

【００４５】なお、規格化膜厚が変化すれば、これらの
α／（λｄ／１６）、β／（λｄ／１６）も変化する
が、γがα＋βよりも大きく、α＜βの関係については
規格化膜厚に関係なく同じである。

【００４６】以上説明したように本発明の一方向性電極
を用いた弾性表面波フィルタは、ＩＤＴ電極内にＥＷＣ
−ＳＰＵＤＴ電極のλ／４電極幅電極指のような反射器
としてのみの電極を配置することなく、弾性表面波の励
振に寄与する電極に反射器の役割を持たせる構成とする
ことにより、ＩＤＴ電極のＱ値、即ち実効電気−機械結
合係数を改善することができ、低損失化が実現できるも
のである。また、電極幅比率を変えることにより方向性
を制御することが可能となるものである。

【００４７】なお、本実施の形態では、一方向性電極基
本セルを用いた構成の説明であったが、これは、従来か
ら一般に用いられているλｓ／８電極幅の双方向性電極
やλ／４電極幅の双方向性電極を組み合わせた構成で用
いても、低挿入損失に関しては同様の効果が得られる。
この場合、一方向性電極基本セル５０４とλｓ／８電極
幅の双方向性電極の配置は、ＩＤＴ電極における弾性表
面波の励起中心を一致させるために図２（ｂ）に示すよ
うに示すようになる。また、一方向性電極基本セル５０
４とλ／４電極幅の双方向性電極の配置は、ＩＤＴ電極
における弾性表面波の励起中心を一致させるために図１
５に示すように示すようになる。

【００４８】なお、このような組み合わせに関しては、
これに限るものではなく、所望のフィルタ特性を得るた
めの重み付け関数により決定されるものである。

【００４９】なお、本実施の形態において、αとβの関
係を規格化膜厚がおおよそ１．０％、１．４％、１．８
％であり、Ｌ１＋Ｌ２＝λ／４として説明したが、ｈ／
λはそれ以外の規格化膜厚でもよく、また、Ｌ１＋Ｌ２
もλ／４で以外であっても、α＜βを満足していれば、
本発明と同様の効果が得られる。

【００５０】また、本実施の形態においては一方向性電
極の電極幅比率を１つとして説明したが、これは２つ以
上の電極幅比率を用いて方向性の異なる複数の一方向性
電極基本セルをＩＤＴ電極内に介在させることも可能で
ある。これにより、さらに重み付けの自由度が増すもの
である。

【００５１】また、図１３に示すα、βの調整は、本発
明の一方向性電極における励起中心と反射中心の位相を
調整すると共に、α＜βとすることで、図２（ａ）、及
び図１５に示す様にλｓ／８電極幅の双方向性電極やλ
／４電極幅の双方向性電極を同時に含むＩＤＴ電極構成
とした場合に、本発明の一方向性電極の励起中心と、λ
／８電極幅の双方向性電極やλ／４電極幅の双方向性電
極との励起中心を周期的に一致させる役割も担ってい
る。

【００５２】また、本発明の一方向性電極のみの構成を
考える場合には、電極位置を表すパラメータをα０、β
０としたとき、α０＝β０＝（α＋β）／２としてもよ
く、この場合にも、周波数の対称性が優れるという効果
は同様である。

【００５３】また、本実施の形態において、第２の一方
向性電極５０５は第１の一方向性電極５０４における第
１、及び第２の電極指対２０１、２０２における細い電
極と太い電極の位置がそれぞれ逆の構成としたが、これ
は第１の一方向性電極を１波長を基本として左右対称の
構成であっても、電極指の位相関係が変化するだけであ
って、低挿入損失やフィルタ特性改善の効果に関しては
同じである。

【００５４】なお、本実施の形態においては、圧電基板
として３７°回転Ｙカット水晶基板を用いて説明をした
が、これは他のカット角でもよく、例えば、２８°〜４
２°回転Ｙカット水晶基板を用いても同様の効果が得ら
れ、これらのカット角は電極の膜厚や使用温度範囲で最
適な温度特性が得られるように選ばれるものである。ま
た、圧電基板として、ＬｉＴａＯ３やＬｉＮｂＯ₃、Ｌ
ｉ₂Ｂ₄Ｏ₇などの他の圧電基板を用いても同様の効果が
得られる。

【００５５】（実施の形態３）図１６は、本発明の実施
の形態３の弾性表面波フィルタを示すものである。図１
６において、１６０１は圧電基板であり、圧電基板１６
０１の上に、入力及び出力インターディジタルトランス
デューサ電極（以下ＩＤＴ電極とする）を形成し、入力
ＩＤＴ電極１６０２と出力ＩＤＴ電極１６０３とを所定
の距離を設けて配置することによって弾性表面波フィル
タが構成される。入力ＩＤＴ電極１６０２、出力ＩＤＴ
電極１６０３は一方向性電極を含む構成であり、１６０
４は第１の一方向性電極基本セル、１６０５は第２の一
方向性電極基本セルである。第１、及び第２の一方向性
電極基本セル１６０４、１６０５は１波長（１λ）を基
本としている。第１の一方向性電極基本セル１６０４
は、図５における第１の一方向性電極基本セル５０４と
同様の構成であり、弾性表面波は細い電極指から太い電
極指に向かう方向、即ち右方向の方向性を有する。ま
た、第２の一方向性電極基本セル１６０５は、図５にお
ける第１の一方向性電極基本セル５０５と同様の構成で
あり、弾性表面波は細い電極指から太い電極指に向かう
方向、即ち左方向の方向性を有する。

【００５６】図１６において、入力ＩＤＴ電極１６０２
に含まれる第１の一方向性電極基本セル１６０４は順方
向となり、第２の一方向性電極基本セル１６０５は逆方
向となる。また、出力ＩＤＴ電極１６０３に含まれる第
１の一方向性電極基本セル１６０４は逆方向となり、第
２の一方向性電極基本セル１６０５は順方向となる。ま
た、第１、及び第２の一方向性電極基本セルが隣り合う
場合には、それぞれの電極配置は図１７に示すようにな
る。

【００５７】図１７（ａ）は第１の一方向性電極基本セ
ル１６０４−第２の方向性電極基本セル１６０５の構成
図であり、図１７（ｂ）は第２の一方向性電極基本セル
１６０５−第１の方向性電極基本セル１６０４の構成図
である。

【００５８】図１６に示す構成では、入力、及び出力Ｉ
ＤＴ電極に、それぞれ順方向、及び逆方向の方構成を有
する一方向性電極基本セルを介在させることにより、入
力、及び出力ＩＤＴ電極内で弾性表面波の伝搬路を折り
返すことが可能となり、小型化、低挿入損失化が実現で
きるものである。このような技術は、リカーシブＳＰＵ
ＤＴとして、従来から知られており、一般にはＥＷＣ−
ＳＰＵＤＴ等の一方向性電極を用いて構成される。

【００５９】本実施の形態においては、本発明の一方向
性電極基本セルを適用することにより、電極幅比率Ｌ２
／Ｌ１を変えて方向性の制御が可能となり、電極幅比率
を１．１≦Ｌ２／Ｌ１≦４．２とすることにより、低挿
入損失化が実現できるものである。また、規格化膜厚が
ほぼ１％のときには、電極幅比率が１．４≦Ｌ２／Ｌ１
≦２．７の場合がより好ましく、図６から明らかなよう
に、電極幅比率がＬ２／Ｌ１≦２．７以下では、Ｑ値を
従来構成のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴより下げることが可能と
なり、波の励振効率を向上させることができ、さらに逆
方向のＳＰＵＤＴを含むフィルタにおいても低損失化が
可能となる。

【００６０】図１８に弾性表面波フィルタの通過特性を
示す。図１８において、実線が本発明における弾性表面
波フィルタの通過特性であり、破線が従来のＥＷＣ−Ｓ
ＰＵＤＴにおける弾性表面波フィルタの通過特性であ
る。図１８において（ａ）はｈ／λがおおよそ１％であ
り、（ｂ）はｈ／λがおおよそ１．５％である。また、
図１８（ａ）は周波数が１００ＭＨｚ帯であり、図１５
（ｂ）は周波数が２００ＭＨｚ帯であり、帯域幅等の設
計が若干異なる。

【００６１】図１８（ａ）において、圧電基板としては
３７°回転Ｙカット水晶基板を用いており、規格化膜厚
がおおよそ１％である。また、本発明における電極幅比
率はＬ２／Ｌ１＝１．８である。図１５より、本発明に
おける弾性表面波フィルタの挿入損失は８．７ｄＢであ
り、従来の１０．２ｄＢに比べ、１．５ｄＢの低挿入損
失化が実現している。

【００６２】図１８（ｂ）において、圧電基板としては
３７°回転Ｙカット水晶基板を用いており、規格化膜厚
がおおよそ１．５％である。また、本発明における電極
幅比率はＬ２／Ｌ１＝１．８である。図１５（ｂ）よ
り、本発明における弾性表面波フィルタの挿入損失は
９．８ｄＢであり、従来の１０．８ｄＢに比べ、１．０
ｄＢの低挿入損失化が実現している。

【００６３】以上より、規格化膜厚や周波数、さらに設
計の異なるフィルタにおいても、本発明の一方向性電極
は従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴに比べて低挿入損失化が実
現しているものである。

【００６４】また、図１９に弾性表面波フィルタの通過
特性を示す。図１９（ａ）において、圧電基板としては
３７°回転Ｙカット水晶基板を用いており、規格化膜厚
がおおよそ１％である。また、図１０に示すα、βの値
を用いて放射特性が対称性に優れるように調整をしてい
る。図１９（ａ）は電極幅比率がＬ２／Ｌ１＝１．８の
弾性表面波フィルタの通過特性であり、図１９（ｂ）は
電極幅比率がＬ２／Ｌ１＝２．２の弾性表面波フィルタ
の通過特性であり、図１９（ｃ）は電極幅比率がＬ２／
Ｌ１＝２．６の弾性表面波フィルタの通過特性であり、
図１９（ｄ）は従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴを用いた弾性
表面波フィルタの通過特性である。また、図１９の縦軸
は最小挿入損失で規格化している。

【００６５】図１９より明らかな様に、電極幅比率を大
きくするにつれて、通過帯域の両端の部分が大きく欠け
ていき、Ｌ２／Ｌ１＝２．６ではＥＷＣ−ＳＰＵＤＴを
用いた場合と同じ程度、通過特性が傾く。これは、ＩＤ
Ｔ電極内での反射、即ち方向性に起因するところが大き
く、Ｌ２／Ｌ１＝１．８の通過特性から分かるように、
方向性が小さいところでは、ＩＤＴ電極内での反射の影
響が小さく、フィルタの通過特性に傾きが現れない。

【００６６】以上より、図１１から分かるように、電極
幅比率がＬ２／Ｌ１≦２．２では、従来のＥＷＣ−ＳＰ
ＵＤＴよりも方向性が弱くすることができる。その結
果、ＩＤＴ電極内の一方向性電極基本セルでの弾性表面
波の反射を小さくできるので、さらに低挿入損失化が実
現でき、また、図１６に示したように、Ｌ２／Ｌ１≦
２．２とすることによりＩＤＴ電極内の反射が小さいた
め通過帯域内の平坦性にも優れたフィルタ特性が得られ
る。

【００６７】よって、本発明の一方向性電極を用いて一
方向、及びそれと反対方向の特性を有するフィルタを構
成する場合には、低挿入損失が実現できると共に、対
数、及び規格化膜厚の全ての条件において、電極幅比率
が１．１≦Ｌ２／Ｌ１≦２．２の範囲内とすることによ
り、通過帯域内の平坦性に優れた弾性表面波フィルタを
得ることが可能となる。

【００６８】以上説明したように、本発明の一方向性電
極を用いて弾性表面波フィルタを構成することにより、
低挿入損失化、通過帯域内の平坦性が実現できるもので
ある。

【００６９】なお、本実施の形態においてフィルタを構
成する場合でもλｄ＞λｓの関係は実施の形態１と同様
であり、これにより一方向性電極と双方向性電極の周波
数を一致させることができ、良好なフィルタ特性が実現
できる。

【００７０】なお、本実施の形態では、一方向性電極基
本セルを用いた構成の説明であったが、これは、図１２
と同様に、従来から一般に用いられているλｓ／８電極
幅の双方向性電極やλ／４電極幅の双方向性電極を組み
合わせた構成で用いても、低挿入損失に関しては同様の
効果が得られる。なお、このような組み合わせに関して
は、これに限るものではなく、所望のフィルタ特性を得
るための重み付け関数により決定されるものである。

【００７１】なお、本実施の形態において、αとβの関
係を規格化膜厚がおおよそ１％、１．５％、２％であ
り、Ｌ１＋Ｌ２＝λｄ／４として説明したが、ｈ／λは
それ以外の膜厚比率でもよく、また、Ｌ１＋Ｌ２もλｄ
／４で以外であっても、α＜βを満足していれば、本発
明と同様の効果が得られる。

【００７２】また、本実施の形態においては一方向性電
極の電極幅比率を１つとして説明したが、これは２つ以
上の電極幅比率を用いて方向性の異なる複数の一方向性
電極基本セルをＩＤＴ電極内に介在させることも可能で
ある。これにより、さらに重み付けの自由度が増すもの
である。

【００７３】なお、本実施の形態においては、圧電基板
として３７°回転Ｙカット水晶基板を用いて説明をした
が、これは他のカット角でもよく、例えば、２８°〜４
２°回転Ｙカット水晶基板を用いても同様の効果が得ら
れ、これらのカット角は電極の膜厚や使用温度範囲で最
適な温度特性が得られるように選ばれるものである。ま
た、圧電基板として、ＬｉＴａＯ₃やＬｉＮｂＯ₃、Ｌｉ
₂Ｂ₄Ｏ₇などの他の圧電基板を用いても同様の効果が得
られる。

【００７４】また、本実施の形態においては、第１、及
び第２の一方向性電極基本セルの配置は、所望のフィル
タ特性を得るための重み付け関数によって定義されるも
のであり、これに限るものではない。

【００７５】また、本実施の形態においては、入力、及
び出力ＩＤＴ電極の両方に本発明の一方向性電極を含む
構成としたが、これはどちらか一方が本発明の一方向性
電極を含む構成であっても構わない。

【００７６】また、本発明の弾性表面波フィルタは入出
力インピーダンスが従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴを用いた
弾性表面波フィルタよりも低くすることができ、弾性表
面波フィルタの前段、後段に接続されるデバイスとのイ
ンピーダンス整合がとりやすくなり、本発明の弾性表面
波フィルタを通信機器に搭載することでより高性能な通
信機器を実現できる。

【００７７】

【発明の効果】以上述べたところから明らかなように、
本発明によると、帯域内平坦性、高減衰特性に優れる低
損失な弾性表面波フィルタを提供することができるもの
である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１の弾性表面波フィルタの
構成図

【図２】（ａ）は、本発明の実施の形態１の一方向性電
極の拡大図 （ｂ）は、本発明の実施の形態１の一方向性電極と双方
向性電極の組み合わせ構成図

【図３】電極幅比率と周波数変化量の関係を示す図

【図４】電極幅比率とλｄ／λｓの関係を示す図

【図５】本発明の実施の形態２の弾性表面波フィルタの
構成図

【図６】一方向性電極のＱ値の電極幅比率特性を示す図

【図７】一方向性電極の方向性の電極幅比率特性を示す
図

【図８】挿入損失の電極幅比率特性を示す図

【図９】低挿入損失化を実現する電極幅比率の対数依存
性を示す図

【図１０】一方向性電極のＱ値が改善される領域の対数
−電極幅比率特性を示す図

【図１１】一方向性電極の方向性が小さくなる領域の対
数−電極幅比率特性を示す図

【図１２】挿入損失が小さくなる領域の対数−電極幅比
率特性を示す図

【図１３】α／（λｄ／１６）、β／（λｄ／１６）の
電極幅比率特性を示す図

【図１４】（ａ）は、α、β調整前の一方向性電極の放
射特性を示す図 （ｂ）は、α、β調整後の一方向性電極の放射特性を示
す図

【図１５】λ／４電極幅の双方向性電極と一方向性電極
基本セルの構成図

【図１６】本発明の実施の形態３の弾性表面波フィルタ
の構成図

【図１７】（ａ）、（ｂ）は、一方向性電極基本セルと
両方向性電極基本セルの配置図

【図１８】（ａ）、（ｂ）は、本実施の形態における弾
性表面波フィルタの通過特性を示す図

【図１９】（ａ）は、Ｌ２／Ｌ１＝１．８のときの弾性
表面波フィルタの通過特性を示す図 （ｂ）は、Ｌ２／Ｌ１＝２．２のときの弾性表面波フィ
ルタの通過特性を示す図 （ｃ）は、Ｌ２／Ｌ１＝２．６のときの弾性表面波フィ
ルタの通過特性を示す図 （ｄ）は、ＥＷＣ−ＳＰＵＤＴを用いたときの弾性表面
波フィルタの通過特性を示す図

【図２０】（ａ）は、従来の弾性表面波フィルタの構成
図 （ｂ）は、従来の一方向性電極の拡大図

【図２１】（ａ）は、従来の一方向性電極の基本区間を
構成図 （ｂ）は、従来の両方向性電極の基本区間を構成図

【図２２】（ａ）は、従来の弾性表面波フィルタの構成
図 （ｂ）は、従来の一方向性電極の拡大図

【符号の説明】

１０１，５０１，１６０１，２００１，２２０１ 圧電
基板 １０２，５０２，１６０２，２００２，２２０６ 入力
ＩＤＴ電極 １０３，５０３，１６０３，２００３，２２０７ 出力
ＩＤＴ電極 １０４，１０６，５０４，５０５，１６０４，１６０
５，２００４，２００５一方向性電極 １０５，１０７ 両方向性電極 ２２０２ａ，２２０２ｂ，２２０３ａ，２２０３ｂ 櫛
電極対 ２２０４ａ，２２０４ｂ，２２０５ａ，２２０５ｂ 引
き出し電極 ２０１，２０２ 電極指対 ２０１ａ，２０１ｂ，２０２ａ，２０２ｂ 電極指 ２０３，２０４ 引き出し電極 ２０５，２０６ λ／２セル

フロントページの続き (72)発明者 西村 和紀 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 井垣 努 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 都築 茂 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 松波 賢 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 石崎 俊雄 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 Ｆターム(参考） 5J097 AA01 AA15 AA16 BB11 CC15 DD04 DD07 DD13 GG02 KK04

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧電基板と、前記圧電基板上に少なくと
   も２つのインターディジタルトランスデューサ電極とを
   備え、少なくとも１つの前記インターディジタルトラン
   スデューサ電極は一方向性電極と両方向電極を含む構成
   であり、前記一方向性電極の基本セルの長さが前記両方
   向性電極の基本セルの長さよりも長いことを特徴とする
   弾性表面波フィルタ。
2. 【請求項２】 前記一方向性電極の基本セルの長さをλ
   ｄとし、前記両方向性電極の基本セルの長さをλｓとし
   たときにλｄ／λｓが１より大きい構成であって、電極
   の膜厚が厚くなるにつれてλｄ／λｓが大きくなること
   を特徴とする請求項１に記載の弾性表面波フィルタ。
3. 【請求項３】 前記一方向性電極における電極膜厚と前
   記両方向性電極における電極膜厚とが等しいことを特徴
   とする請求項２に記載の弾性表面波フィルタ。
4. 【請求項４】 前記一方向性電極は１波長の長さで規定
   される基本セル内に４本の電極指を有し、前記４本の電
   極指は２本の電極指対を形成し、他の電極指対とはお互
   いに交差する構成であって、前記２つの電極指対におい
   て隣り合う電極指の電極幅が異なっており、細い電極指
   の電極幅（Ｌ１）と太い電極指の電極幅（Ｌ２）の電極
   幅比率（Ｌ２／Ｌ１）が１より大きい構成であり、前記
   両方向性電極は１波長の長さで規定される基本セル内に
   等幅の電極指を有する構成であって、前記一方向性電極
   の基本セルの長さをλｄとし、前記両方向性電極の基本
   セルの長さをλｓとしたときにλｄ／λｓが１より大き
   い構成であって、Ｌ２／Ｌ１を大きくするにつれてλｄ
   ／λｓが大きくなり、電極の膜厚が厚くなるにつれてλ
   ｄ／λｓが大きくなることを特徴とする請求項１に記載
   の弾性表面波フィルタ。
5. 【請求項５】 前記一方向性電極の電極指対における細
   い電極指と太い電極指の間隔を波長／８より大きくする
   ことにより、前記一方向性電極における電極指の励起中
   心と反射中心の位相差をほぼ４５度とすることを特徴と
   する請求項４に記載の弾性表面波フィルタ。
6. 【請求項６】 前記電極指対が（数１）を満足する構成
   であることを特徴とする請求項４または５に記載の弾性
   表面波フィルタ。 （数１） γ＞α＋β α＜β ただし、 γ：電極指対における細い電極指と太い電極指間の距離 α：ＩＤＴ電極を半波長単位で区切った領域の左端と細
   い電極指との距離 β：ＩＤＴ電極を半波長単位で区切った領域の右端と太
   い電極指との距離
7. 【請求項７】 （数１）におけるα、βが少なくとも１
   つの前記インターディジタルトランスデューサ電極の放
   射特性が中心周波数に対して左右対称となるように調整
   されていることを特徴とする請求項６に記載の弾性表面
   波フィルタ。
8. 【請求項８】 前記一方向性電極の電極指対における電
   極幅比率が１．１≦（Ｌ２／Ｌ１）≦４．２の範囲であ
   ることを特徴とする請求項１、４または６に記載の弾性
   表面波フィルタ。
9. 【請求項９】 前記一方向性電極の電極指対における電
   極幅比率が１．１≦（Ｌ２／Ｌ１）≦２．５の範囲であ
   ることを特徴とする請求項１、４または６に記載の弾性
   表面波フィルタ。
10. 【請求項１０】 少なくとも１つのインターディジタル
    トランスデューサ電極において、一方向に弾性表面波を
    強める第１の一方向性電極と前記方向と反対の方向に弾
    性表面波を強める第２の一方向性電極が含まれることを
    特徴とする請求項７または８に記載の弾性表面波フィル
    タ。
11. 【請求項１１】 前記第１の一方向性電極と前記第２の
    一方向性電極は細い電極指と太い電極指の位置を入れ換
    えることにより構成されることを特徴とする請求項１０
    に記載の弾性表面波フィルタ。
12. 【請求項１２】 前記一方向性電極の電極指対における
    電極幅比率が１．１≦（Ｌ２／Ｌ１）≦２．２の範囲で
    あることを特徴とする請求項１１に記載の弾性表面波フ
    ィルタ。
13. 【請求項１３】 前記インターディジタルトランスデュ
    ーサ電極において、２つ以上の電極幅比率により構成さ
    れる複数の方向性の強さを有する一方向性電極によって
    構成されることを特徴とした請求項１から１２のいずれ
    か１項に記載の弾性表面波フィルタ。
14. 【請求項１４】 前記圧電基板が２８°〜４２°の回転
    Ｙカット水晶基板であることを特徴とする請求項１から
    １３のいずれか１項に記載の弾性表面波フィルタ。
15. 【請求項１５】 請求項１から１４のいずれか１項に記
    載の弾性表面波を搭載した通信機器。