JP2002276862A - 低透過燃料系ホース - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 配管時等の大きな曲げ応力の負荷によっても
燃料低透過性が悪化し難い低透過燃料系ホースを提供す
る。 【解決手段】 Ｒ５０の変形状態におけるホースの燃料
透過量が、変形しない状態における同ホースの燃料透過
量の３倍以下であり、より好ましくは、その燃料透過量
が所定値以下である低透過燃料系ホース。ホースの内層
を構成する樹脂に対して、その溶融粘度が所定の範囲に
なるように樹脂の重合度を増大させたり樹脂分子の主鎖
に対する所定の側鎖をグラフト等させ、又は、その体積
膨潤率が所定の範囲になるように耐燃料油性のモノマー
を共重合させたりポリマーをブレンドさせることによ
り、ホースの上記特性を実現する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は燃料系ホースに関
し、更に詳しくは、燃料（メタノールや水素等の燃料電
池用の燃料も含む）系ホースの使用の実態に即する観点
から、曲げ応力が負荷した状態でも優れた燃料低透過性
を維持する低透過燃料系ホースに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年ますます強化されている自動車から
の燃料透過性の規制に関連して、燃料透過性に対する寄
与率の高い燃料系ホースにおいては、特にその対策が強
く求められている。

【０００３】従って最近、少なくとも最内層に燃料低透
過性の樹脂を用いた燃料系ホースが多数提案されてい
る。実際にはこのような燃料系ホースは、全て樹脂層か
らなる多層構造ホース、又はゴム材料からなる最外層を
備えた多層構造ホースとして構成される場合が多い。

【０００４】又、燃料系ホースは一般的に、輸送流体が
液体か蒸気かの相違により液ラインとベーパーラインに
大別されるが、必要な流量、流体燃料の状態（液体／蒸
気）、ホース組付け性等に対応して、その内径や形状
（平滑形状，直管形状，曲がり管形状，コルゲート部を
含む形状）等が種々に決定される。

【０００５】燃料系ホースにおける上記最内層を構成す
る樹脂としては、ＥＴＦＥ（エチレン−テトラフルオロ
エチレン共重合体），ＴＨＶ（テトラフルオロエチレン
−ヘキサフルオロプロピレン−ビニリデンフルオライド
共重合体），ＰＰＳ（ポリフェニレンスルフィド），Ｐ
ＢＮ（ポリブチレンナフタレート）又はＰＶＤＦ（ポリ
フッ化ビニリデン）等のフッ素樹脂その他一定の樹脂材
料がとりわけ好ましく用いられている。

【０００６】例えばフッ素樹脂を用いた低透過燃料系ホ
ースの例が、USP 5,884,671 号公報、USP 5,884,672 号
公報、WO 98/5557号公報、WO 99/45044 号公報、特開平
１０−３１１４６１号公報、特表平１０−５０３２３６
号公報、USP 5,566,720 号公報、特開平７−１７３４４
６号公報等に開示されている。ＰＰＳを用いた低透過燃
料系ホースの例が、特開平１０−１３８３７２号公報、
特開平１０−２３０５５６号公報、特開平１０−２９６
８８９号公報、特開２０００−６３６６９号公報等に開
示されている。ＰＢＮを用いた低透過燃料系ホースの例
が、特開２０００−１５４８９０号公報等に開示されて
いる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、燃料系
ホースは、レイアウト上の理由や自動車衝突時の変位吸
収等のために、曲げ応力を加えた状態で配管されること
が多い。その結果、ホースの樹脂層にいわゆるクレーズ
（外見上観察可能なクラックに到る一歩手前の状態）が
発生し、ホースの燃料低透過性が大きく損なわれること
が、本願発明者の実験により判明した。

【０００８】このような曲げ応力の負荷による燃料低透
過性の悪化と言う不具合に対して、上記従来の各種低透
過燃料系ホースでは特段の対策を示していない。又、上
記の不具合に対して有効な対策の種類、その対策により
改善すべきホース特性やその改善の程度、及び改善すべ
き樹脂材料の物性やその改善の程度、等については、従
来全く示唆又は提案がなされていない。

【０００９】そこで本発明は、上記のような低透過燃料
系ホースにおいて、曲げ応力の負荷による燃料低透過性
の悪化を防止できる具体的な対策を提示することを、解
決すべき課題とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】（第１発明の構成）上記
課題を解決するための本願第１発明（請求項１に記載の
発明）の構成は、樹脂を用いた内層を備える燃料系ホー
スであって、該燃料系ホースのＲ５０の変形状態におけ
る燃料透過量が変形前の状態における燃料透過量の３倍
以下であると言う変形時低透過性を示す、低透過燃料系
ホースである。

【００１１】（第２発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第２発明（請求項２に記載の発明）の構成は、
前記第１発明に係る低透過燃料系ホースが、Ｒ５０の変
形状態において、所定の試験条件下、ホース内表面積１
ｃｍ^２ 、１日当たり０．３ｍｇ以下の燃料透過量であ
ると言う変形時低透過性を示す、低透過燃料系ホースで
ある。

【００１２】ここに「所定の試験条件」とは、実施例に
おいて後述する「ＦＣ／Ｅ１０」を燃料系ホースに封入
して４０°Ｃで１６８時間放置し、その後、これを排出
して新規なＦＣ／Ｅ１０を再度封入した後４０°Ｃで７
２時間放置して、この更新燃料封入体の７２時間放置の
前後における重量変化から、ホース内表面積１ｃｍ^２ 、
１日当たりの燃料透過量（ｍｇ）を算出するものであ
る。

【００１３】（第３発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第３発明（請求項３に記載の発明）の構成は、
前記第１発明又は第２発明に係る内層に用いた樹脂がＥ
ＴＦＥ，ＴＨＶ，ＰＰＳ，ＰＢＮ又はＰＶＤＦである、
低透過燃料系ホースである。

【００１４】（第４発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第４発明（請求項４に記載の発明）の構成は、
前記第１発明〜第３発明に係る内層にはその構成樹脂の
体積固有抵抗値が１０^９ Ω・ｃｍ以下であると言う導電
性が付与されている、低透過燃料系ホースである。

【００１５】（第５発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第５発明（請求項５に記載の発明）の構成は、
前記第１発明〜第４発明に係る低透過燃料系ホースが、
少なくとも一部にコルゲート形状部分を備えるコルゲー
トホースである、低透過燃料系ホースである。

【００１６】（第６発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第６発明（請求項６に記載の発明）の構成は、
前記第３発明〜第５発明に係る低透過燃料系ホースの変
形時低透過性を、内層を構成する樹脂の所定条件下での
溶融粘度をそれぞれ以下の範囲に調整することによって
実現した、低透過燃料系ホースである。

【００１７】 ＥＴＦＥ： ５００〜３０００Ｐａ・ｓ（３００°Ｃ） ＴＨＶ ： ５００〜３０００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ） ＰＰＳ ： ５００〜３０００Ｐａ・ｓ（３１０°Ｃ） ＰＢＮ ： ５００〜３０００Ｐａ・ｓ（２７０°Ｃ） ＰＶＤＦ：１０００〜３０００Ｐａ・ｓ（２１０°Ｃ） なお、上記「所定条件下」とは、剪断速度１００Ｓ^−１
と言う条件下を言う。

【００１８】（第７発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第７発明（請求項７に記載の発明）の構成は、
前記第１発明，第２発明に係る低透過燃料系ホースの変
形時低透過性の調整、又は前記第６発明に係る内層を構
成する樹脂の溶融粘度の調整を、次の（１）又は（２）
の手段により行った、低透過燃料系ホースである。 （１）内層を構成する樹脂の重合度の調整。 （２）内層を構成する樹脂分子の主鎖に対する比較的長
い側鎖のグラフト，共重合又は架橋。

【００１９】（第８発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第８発明（請求項８に記載の発明）の構成は、
前記第３発明〜第５発明に係る低透過燃料系ホースの変
形時低透過性を、内層を構成する樹脂の所定条件下での
体積膨潤率をそれぞれ以下のように調整することによっ
て実現した、低透過燃料系ホースである。。

【００２０】ＥＴＦＥ： ３．０％以下 ＴＨＶ ： ３．０％以下 ＰＰＳ ：２０．０％以下 ＰＢＮ ： ７．０％以下 ＰＶＤＦ： ７．０％以下 なお、上記「所定条件下」とは、６０°Ｃでの Fuel Ｃ
（トルエン：イソオクタン＝５０：５０の混合液に対し
てエタノールを１０vol.％混合したもの）に対する３６
０時間の浸漬と言う条件下を言う。

【００２１】（第９発明の構成）上記課題を解決するた
めの本願第９発明（請求項９に記載の発明）の構成は、
前記第１発明，第２発明に係る低透過燃料系ホースの変
形時低透過性の調整、又は前記第８発明に係る樹脂の体
積膨潤率の調整を、次の（３）又は（４）の手段により
行った、低透過燃料系ホースである。 （３）樹脂成分としての耐燃料油性モノマーの共重合。 （４）樹脂に対する耐燃料油性ポリマーのブレンド。

【００２２】（第１０発明の構成）上記課題を解決する
ための本願第１０発明（請求項１０に記載の発明）の構
成は、前記第１発明〜第５発明に係る低透過燃料系ホー
スの変形時低透過性を、次の（５）〜（７）のいずれか
の手段により実現した、低透過燃料系ホースである。 （５）前記内層の外側に樹脂を用いた外層を設ける場合
における当該外層を構成する樹脂の曲げ弾性率を６００
ＭＰａ以下に調整する。 （６）前記内層を構成する樹脂における残存オリゴマー
成分及び残存モノマー成分を合計２．０重量％以下に低
減させる。 （７）前記内層を構成する樹脂における結晶化度を２５
％以上に調整する。

【００２３】（第１１発明の構成）上記課題を解決する
ための本願第１１発明（請求項１１に記載の発明）の構
成は、前記第１発明〜第５発明に係る低透過燃料系ホー
スに対して、第７発明，第９発明又は第１０発明に記載
した上記（１）〜（７）の手段のうちの２以上の手段を
同時に用いた、低透過燃料系ホースである。

【００２４】（第１２発明の構成）上記課題を解決する
ための本願第１２発明（請求項１２に記載の発明）の構
成は、前記第１発明〜第１１発明に係る低透過燃料系ホ
ースがゴム材料からなる最外層を備える、低透過燃料系
ホースである。

【００２５】

【発明の作用・効果】（第１発明の作用・効果）本願発
明者の多くの実験的研究の結果、燃料系ホースにＲ５０
の曲げ変形を負荷した状態において、その燃料透過量が
変形前の状態における燃料透過量の３倍以下であると言
う変形時低透過性を示せば、実使用状態における種々の
曲げ応力の負荷による燃料低透過性の悪化を、実用的な
レベルで回避できることが分かった。

【００２６】第１発明の低透過燃料系ホースは樹脂を用
いた内層を備えるので、元々優れた燃料低透過性を期待
することができ、かつ、上記の変形時低透過性から、ホ
ース使用時の曲げ応力の負荷による燃料低透過性の悪化
を実用的に許容できる範囲に止めることができる。

【００２７】（第２発明の作用・効果）上記した「実用
的に許容できる燃料低透過性の範囲」とは、燃料系ホー
スの種類等によって一律には規定できないが、例えば燃
料系ホースがＲ５０の変形状態において第２発明に規定
する性能を示すことが好ましい。

【００２８】第２発明の燃料系ホースのように、Ｒ５０
の曲げ変形を負荷した状態における燃料透過量が変形前
の状態における燃料透過量の３倍以下であり、かつ燃料
透過量の絶対値において第２発明の性能を示すことによ
り、各種燃料ホースとしての実用的な要求に対応するこ
とができる。

【００２９】（第３発明の作用・効果）低透過燃料系ホ
ースの内層に用いた樹脂がＥＴＦＥ，ＴＨＶ，ＰＰＳ，
ＰＢＮ又はＰＶＤＦである場合、ホースの元々の燃料低
透過性が特に優れるため、第１発明のように燃料透過量
が変形前の状態における燃料透過量の３倍以下であると
言う変形時低透過性を備えれば実用上特に好ましく、
又、第２発明のような変形時低透過性を実現し易い。

【００３０】（第４発明の作用・効果）低透過燃料系ホ
ースの内層樹脂材に対し、導電性の成分を配合する等の
処置によって一定の（例えば、体積固有抵抗値が１０
^９ Ω・ｃｍ以下であると言う）導電性を付与すること
は、給油時及びエンジン稼動時に燃料が流れる時のホー
スの帯電によるスパーク発生等を防止する上で好まし
い。

【００３１】しかしこの場合、燃料系ホースが曲げ応力
の負荷によって特にクレーズを発生し易くなることが分
かった。従って、第４発明の低透過燃料系ホースにおい
て、第１発明又は第２発明のような変形時低透過性を確
保することが特に強く要求される。

【００３２】（第５発明の作用・効果）低透過燃料系ホ
ースが少なくとも一部にコルゲート形状部分を備えるコ
ルゲートホースである場合、元々曲げ応力の負荷に対し
て適応性がある。従って、第５発明の低透過燃料系ホー
スにおいては、第１発明又は第２発明のような変形時低
透過性と、コルゲートホースであることに基づく効果と
を相乗的に得ることができる。

【００３３】（第６発明の作用・効果）低透過燃料系ホ
ースに第１発明又は第２発明の変形時低透過性を持たせ
るための特に好ましい具体的手段の一例が、内層を構成
する樹脂の溶融粘度を高くすることである。溶融粘度の
高い樹脂を内層に用いた低透過燃料系ホースは、前記し
た一定範囲内の曲げ応力の負荷によっても燃料低透過性
の悪化が著しくない。

【００３４】上記の意味から要求される溶融粘度は、内
層を構成する樹脂の種類によって一律ではないが、より
具体的には、剪断速度１００Ｓ^−１と言う条件下におい
て、ＥＴＦＥでは５００ Ｐａ・ｓ（３００°Ｃ）以
上、ＴＨＶでは５００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ）以上、Ｐ
ＰＳでは５００Ｐａ・ｓ（３１０°Ｃ）以上、ＰＢＮで
は５００Ｐａ・ｓ（２７０°Ｃ）以上、ＰＶＤＦでは１
０００Ｐａ・ｓ（２１０°Ｃ）以上である。

【００３５】但し、樹脂の溶融粘度を過剰に高くすると
押出し成形が困難になる。この意味から要求される溶融
粘度も樹脂の種類によって一律ではなく、より具体的に
は、剪断速度１００Ｓ^−１と言う条件下において、ＥＴ
ＦＥでは３０００Ｐａ・ｓ（３００°Ｃ）以下、ＴＨＶ
では３０００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ）以下、ＰＰＳでは
３０００Ｐａ・ｓ（３１０°Ｃ）以下、ＰＢＮでは３０
００Ｐａ・ｓ（２７０°Ｃ）以下、ＰＶＤＦでは３００
０Ｐａ・ｓ（２１０°Ｃ）以下、とすることが好まし
い。

【００３６】（第７発明の作用・効果）第６発明におけ
る樹脂の溶融粘度を調整するため（ひいては、第１発明
又は第２発明の低透過燃料系ホースの変形時低透過性を
実現するため）の更に具体的かつ実施の容易な手段が、
（１）樹脂の重合度の調整、又は（２）樹脂分子の主鎖
に対する比較的長い側鎖のグラフト，共重合又は架橋で
ある。

【００３７】上記（１），（２）の手段はいずれも樹脂
材料における高分子相互の絡み合いの増大をもたらす結
果、現象的には樹脂の溶融粘度の変化として現れ、ホー
スに対して曲げ応力が負荷された時に樹脂層のクレーズ
が起こり難い。従って低透過燃料系ホースの好ましい変
形時低透過性を実現できる。

【００３８】（第８発明の作用・効果）低透過燃料系ホ
ースに第１発明又は第２発明の特性を持たせるための特
に好ましい具体的手段の他の一例が、内層を構成する樹
脂の体積膨潤率を調整することである。体積膨潤率を適
正に調整した樹脂を内層に用いた低透過燃料系ホース
は、前記した一定範囲内の曲げ応力の負荷によっても燃
料低透過性の悪化が著しくない。

【００３９】上記の意味から要求される適正な体積膨潤
率は内層を構成する樹脂の種類によって一律でないが、
より具体的には、６０°Ｃでの Fuel Ｃ（トルエン：イ
ソオクタン＝５０：５０の混合液に対してエタノールを
１０vol.％混合したもの）に対する３６０時間の浸漬と
言う条件下において、ＥＴＦＥでは３．０％以下、ＴＨ
Ｖでは３．０％以下、ＰＰＳでは２０．０％以下、ＰＢ
Ｎでは７．０％以下、ＰＶＤＦでは７．０％以下であ
る。

【００４０】（第９発明の作用・効果）第８発明におけ
る樹脂の体積膨潤率を調整するため（ひいては、第１発
明又は第２発明の低透過燃料系ホースの変形時低透過性
を実現するため）の更に具体的かつ実施の容易な手段
が、（３）樹脂成分としての耐燃料油性モノマーの共重
合、又は（４）樹脂に対する耐燃料油性ポリマーのブレ
ンド、である。

【００４１】上記（３），（４）の手段はいずれも、樹
脂材料における燃料に対する相溶性を低下させる結果、
現象的には樹脂の体積膨潤率の低下として現れ、ホース
に対して曲げ応力が負荷された時にも燃料の透過が起こ
り難い。従って低透過燃料系ホースの好ましい変形時低
透過性を実現できる。

【００４２】（第１０発明の作用・効果）低透過燃料系
ホースに第１発明又は第２発明の特性を持たせるための
特に好ましい具体的手段の他の例が、（５）内層の外側
に樹脂を用いた外層を設ける場合における当該外層を構
成する樹脂の曲げ弾性率を６００ＭＰａ以下に調整する
こと、（６）内層を構成する樹脂における残存オリゴマ
ー成分及び残存モノマー成分を合計２．０重量％以下に
低減させること、（７）内層を構成する樹脂における結
晶化度を２５％以上に調整すること、である。

【００４３】上記（５）の手段により、外層が柔軟化さ
れて曲げ応力の負荷に対する適応性を獲得する。その結
果、曲げ応力の負荷によるホースの燃料低透過性の悪化
を有効に防止できる。又、外層における応力吸収によっ
て内層樹脂に対する曲げ応力の負荷が緩和され、特に好
ましい効果が得られる。

【００４４】上記（６）の手段により、クレーズを起こ
す原因の一つであると考えられる低分子成分が減少する
ため、クレーズが発生しにくくなる。その結果、曲げ応
力の負荷によるホースの燃料低透過性の悪化を有効に防
止できる。

【００４５】上記（７）の手段により、クレーズの入り
易い非結晶相が減少し、曲げ応力に対してもクレーズが
入り難くなる。その結果、曲げ応力の負荷によるホース
の燃料低透過性の悪化を有効に防止できる。

【００４６】（第１１発明の作用・効果）前記（１）〜
（７）の手段は、いずれも単独に用いても有効なもので
ある。とりわけ（１）〜（４）の手段が有効性が高い。
しかし、（１）〜（７）のうちの任意の２以上の手段を
同時に用いることが、特に顕著な効果をもたらす。

【００４７】（第１２発明の作用・効果）上記第１発明
〜第１１発明に係る低透過燃料系ホースは、更に、ゴム
材料からなる最外層を備える構成において、より好まし
く実施することができる。

【００４８】

【発明の実施の形態】次に、第１発明〜第１２発明の実
施の形態について説明する。以下において単に「本発
明」と言うときは第１発明〜第１２発明を一括して指し
ている。

【００４９】〔低透過燃料系ホースの構成〕本発明の低
透過燃料系ホースは、少なくとも樹脂を用いた内層を備
える。この内層を構成する樹脂の種類は限定されない
が、好ましくは、燃料低透過性に優れた樹脂材料、とり
わけＥＴＦＥ，ＴＨＶ，ＰＰＳ，ＰＢＮ又はＰＶＤＦが
用いられる。

【００５０】上記したＥＴＦＥの種類は限定されない
が、例えば、エチレン：テトラフルオロエチレンとのモ
ル比が、７０：３０〜３０：７０の範囲内にあるものを
好ましく使用できる。

【００５１】上記したＴＨＶの種類も限定されないが、
例えば、テトラフルオロエチレン：ヘキサフルオロプロ
ピレン：ビニリデンフルオライドのモル比が、４０〜８
５：５〜２０：５〜５５（但し、合計値が１００であ
る）の範囲内にあるものを好ましく使用でき、更には６
０〜８５：５〜２０：５〜３５の範囲内にあるものを特
に好ましく使用できる。

【００５２】上記したＰＰＳの種類も限定されず、次の
いずれのものも使用できる。即ち、一般的なＰＰＳとし
て、下記の「化１」に示す構成単位（モノマー残基）を
７０モル％以上含む重合体を使用できる。

【００５３】

【化１】 上記「化１」に示す構成単位と共に、下記の「化２」〜
「化７」から選ばれる１種以上の構成単位を３０モル％
未満の範囲で含む重合体も使用でき、これらの場合には
ＰＰＳの靱性、耐衝撃性、引張り物性等を向上させるこ
とができる。

【００５４】

【化２】

【００５５】

【化３】

【００５６】

【化４】

【００５７】

【化５】

【００５８】

【化６】

【００５９】

【化７】 更に、上記各種のＰＰＳに対してオレフィン系重合体を
混合した柔軟化ＰＰＳも好ましく使用できる。このよう
なオレフィン系重合体としては、エチレン，プロピレ
ン，ブテン−１，４−メチルペンテン−１，ヘキセン−
１，デセン−１又はオクテン−１から選ばれた少なくと
も１種類の構成単位を含むものを好ましく使用でき、更
に、エポキシ基，カルボキシル基，カルボキシル基の
塩，酸無水物基又はカルボン酸エステルから選ばれた少
なくとも１種類の官能基を持つものを好ましく使用でき
る。

【００６０】更に、これらの各種のＰＰＳ材料層を組合
わせて積層体を構成し、これを低透過燃料系ホースの内
層とすることもできる。例えば、接続パイプとのフィッ
ティングを良くしたり、ホースの耐衝撃性を向上させた
りする目的で、柔軟化ＰＰＳを用いた内側層と、一般的
な（即ち、相対的に剛性の高い）ＰＰＳを用いた外側層
からなる２層構造の内層を構成することができる。又、
一般的なＰＰＳを用いた中間層の内側と外側を柔軟化Ｐ
ＰＳ層で挟んだ３層構造の内層を構成することもでき
る。

【００６１】上記したＰＢＮの種類も限定されない。例
えば、テトラメチレングリコールと２，６−ナフタレン
ジカルボン酸との縮合物を好ましく使用できる。ブチレ
ンナフタレートに対してエーテルセグメントやエステル
セグメント等の柔軟な成分を共重合させた柔軟化ＰＢ
Ｎ、及びＰＢＮにエラストマー成分をアロイ化した柔軟
化ＰＢＮも好ましく使用できる。これらの材料の末端カ
ルボキシル基を封鎖処理したものも好ましく使用でき
る。

【００６２】更に、これらの各種のＰＢＮ材料層を組合
わせて積層体を構成し、これを低透過燃料系ホースの内
層とすることもできる。例えば、接続パイプとのフィッ
ティングを良くしたり、ホースの耐衝撃性を向上させた
りする目的で、柔軟化ＰＢＮを用いた内側層と、相対的
に剛性の高い通常のＰＢＮを用いた外側層からなる２層
構造の内層を構成することができる。又、通常のＰＢＮ
を用いた中間層の内側と外側を柔軟化ＰＢＮ層で挟んだ
３層構造の内層を構成することもできる。

【００６３】上記したＰＶＤＦの種類も限定されない。
例えばＶＤＦ（フッ化ビニリデン）のホモポリマーを好
ましく使用できる。ＶＤＦとＣＴＦＥ（クロロトリフル
オロエチレン）を共重合させ、柔軟化させたＰＶＤＦで
あっても構わない。ＶＤＦとＣＴＦＥを共重合させる場
合、ＶＤＦ：ＣＴＦＥのモル比が９８：２〜８５：１５
の範囲内にあるものを好ましく使用することができる。

【００６４】更に、これらの各種のＰＶＤＦ材料層を組
合わせて積層体を構成し、これを低透過燃料系ホースの
内層とすることもできる。例えば、接続パイプとのフィ
ッティングを良くしたり、ホースの耐衝撃性を向上させ
たりする目的で、柔軟化ＰＶＤＦを用いた内側層と、相
対的に剛性の高いＰＶＤＦホモポリマーを用いた外側層
からなる２層構造の内層を構成することができる。又、
ＰＶＤＦホモポリマーを用いた中間層の内側と外側を柔
軟化ＰＶＤＦ層で挟んだ３層構造の内層を構成すること
もできる。

【００６５】上記内層を構成する樹脂には、更に金属塩
を添加すること、より好ましくは金属塩としてＫＣｌ又
はＭｇＣｌ_２ を添加すること、特に好ましくはこれら
の金属塩を０．０５〜３重量％添加することができる。
このような金属塩の添加により、金属塩が結晶核剤の役
割を果たして樹脂の結晶がより微細化し、その結果、燃
料低透過性が一層良好になる。樹脂に対する金属塩の添
加方法は限定されないが、例えば、溶融状態の樹脂材料
に対して直接に混合する方法や、金属塩の溶液に樹脂を
浸漬させる方法等を用いることができる。これらの金属
塩以外にも、炭酸カルシウムやタルク等の無機塩を好ま
しく添加することができる。

【００６６】上記内層を構成する樹脂には、例えばカー
ボンブラック，カーボンナノチューブ，金属粉等の導電
性配合剤を添加したりすると言う公知の各種の手段によ
り、導電性を付与することも好ましい。導電性の程度
は、体積固有抵抗値が１０^９Ω・ｃｍ以下であることが
好ましい。

【００６７】上記内層の外側には単層又は複層の外側層
を設けることができる。これらの外側層には、上記内層
の構成材料を含む各種樹脂材料の中から、柔軟性，耐衝
撃性，低温性の優れた適当な種類の樹脂材料、例えばポ
リアミド，熱可塑性ポリアミド系エラストマー，ポリオ
レフィン，熱可塑性オレフィン系エラストマー，ポリエ
ステル，熱可塑性ポリエステル系エラストマー等を選ん
で用いることができる。これらの樹脂材料が４×１０
^−５ｇ当量／ｇ以上のアミン量を備える場合には、内層
を構成するＥＴＦＥ，ＴＨＶ又はＰＶＤＦに対して良好
な接着性をも示すので、特に好ましい。樹脂材料のアミ
ン量を多くする方法は限定されないが、ジアミン成分や
その他のアミノ基化合物を樹脂材料に溶融混合させる方
法や、樹脂がカルボキシル基を備える場合にはこのカル
ボキシル基をアミノ基により修飾する方法等を例示でき
る。

【００６８】又、低透過燃料系ホースの最外層として、
耐チッピング性や耐候性，耐炎性，低温性等に優れたＥ
ＰＤＭ（エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体ゴ
ム），ＥＰＭ（エチレン−プロピレンゴム），ＣＳＭ
（クロロスルホン化ポリエチレンゴム），ＮＢＲ・ＰＶ
Ｃ（アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニ
ルのブレンド材），ＮＢＲ・ＥＰＤＭ（ＮＢＲとＥＰＤ
Ｍのブレンド材），ＣＰＥ（塩素化ポリエチレンゴム）
等の適当な種類のゴム材料も好ましく設けることができ
る。

【００６９】本発明の低透過燃料系ホースは、輸送流体
が液体か蒸気かの相違や、ホースの具体的な用途あるい
は必要な輸送流体の流量等に対応して、その内径や形状
が任意に設定される。低透過燃料系ホースの形状として
は、平滑管形状，直管形状，曲がり管形状，少なくとも
一部にコルゲート形状部分を備えるコルゲート管形状等
が任意に選択される。ホースに負荷される曲げ応力に対
する適応性の面からは、特にコルゲート管形状が有利で
ある。

【００７０】本発明の低透過燃料系ホースの用途は、液
体状又は気体状燃料の輸送用である限りにおいて限定さ
れず、自動車用燃料系ホース及び自動車用以外の用途の
燃料系ホースに使用される。自動車用燃料系ホースとし
ては、いわゆる液ライン用にもベーパーライン用にも使
用できる。自動車用燃料系ホースとしてのより具体的な
用途としては、フィードホース，リターンホース，ブリ
ーザー（ベント）ホース，フィラーホース，エバポホー
ス等が例示される。又、ホースの外径としては４〜５０
ｍｍのものが用途に合わせ便宜選択される。

【００７１】〔曲げ応力負荷対策〕本発明の低透過燃料
系ホースにおいては、後述の（１）〜（７）の曲げ応力
負荷対策の内の少なくとも１の対策が施され、その結果
として、ホースのＲ５０の変形状態における燃料透過量
が、変形前の状態における燃料透過量の３倍以下とされ
ている。（１）〜（７）の曲げ応力負荷対策の内、同時
に２以上の対策を施すことも好ましい。特に好ましい対
策の組合わせは、（１）−（２），（１）−（３），
（１）−（４），（２）−（３），（１）−（２）−
（３），（１）−（６），（１）−（７），（１）−
（６）−（７），（２）−（６）−（７），（３）−
（６）−（７）の各組合わせである。

【００７２】上記した「Ｒ５０の変形状態」とは、ホー
スの中心線が直径１００ｍｍの円弧形状を以て曲げられ
た変形状態を言う。上記の燃料透過量の測定は、例えば
一定の試験用燃料をホースに封入してホース両端を密栓
し、所定の一定温度下に放置して一定時間経過毎に封入
した燃料を更新し、かかるプロセスを一定期間繰返す間
におけるホース重量の減少の１日当たり平均値に基づき
算出できる。本発明に係る低透過燃料系ホースにおいて
は、Ｒ５０の変形状態に保ったホースにおけるこの測定
値が、変形させていないホースにおける測定値の３倍以
下である。

【００７３】本発明に係る低透過燃料系ホースがＲ５０
の変形状態において実際に示す燃料透過量は、上記した
各種燃料系ホースにおける燃料透過量の要求性能が一律
でないことから、必ずしも限定されない。但し前記第２
発明のように、低透過燃料系ホースがＲ５０の変形状態
において所定の試験条件下、ホース内表面積１ｃｍ^２ 、
１日当たり０．３ｍｇ以下の燃料透過量を示すことが好
ましい。

【００７４】〔（１）の対策〕 （１）の対策は、低透過燃料系ホースの内層を構成する
樹脂の重合度の調整である。しかし、各種樹脂に要求さ
れる具体的な重合度は、樹脂種やモノマー種等の相違に
よって多様であるため、一律に規定することは困難であ
る。但し、結果的に樹脂の溶融粘度が一定の範囲となる
ような重合度の調整によって、（１）の対策の目的が達
成される。このような目標溶融粘度は、剪断速度１００
Ｓ^−１と言う条件下において、ＥＴＦＥでは５００ Ｐ
ａ・ｓ（３００°Ｃ）以上、ＴＨＶでは５００Ｐａ・ｓ
（２８０°Ｃ）以上、ＰＰＳでは５００Ｐａ・ｓ（３１
０°Ｃ）以上、ＰＢＮでは５００Ｐａ・ｓ（２７０°
Ｃ）以上、ＰＶＤＦでは１０００Ｐａ・ｓ（２１０°
Ｃ）以上である。である。

【００７５】一方、樹脂の溶融粘度を過剰に高くすると
押出し成形が困難になる。この意味から要求される目標
溶融粘度は、剪断速度１００Ｓ^−１と言う条件下におい
て、ＥＴＦＥでは３０００Ｐａ・ｓ（３００°Ｃ）以
下、ＴＨＶでは３０００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ）以下、
ＰＰＳでは３０００Ｐａ・ｓ（３１０°Ｃ）以下、ＰＢ
Ｎでは３０００Ｐａ・ｓ（２７０°Ｃ）以下、ＰＶＤＦ
では３０００Ｐａ・ｓ（２１０°Ｃ）以下である。

【００７６】〔（２）の対策〕 （２）の対策は、低透過燃料系ホースの内層を構成する
樹脂の樹脂分子の主鎖に対する比較的長い側鎖のグラフ
ト又は共重合である。かかる側鎖として、ヘキサフルオ
ロイソブチレン，パーフルオロブチルエチレン，ＣＨ
_２ ＝ＣＦ−（ＣＦ_２ ）_２ −ＣＯＯＨ，ＣＨ_２ ＝
ＣＦ−（ＣＦ_２ ）_２ −ＣＨ_２ ＣＯＯＨ，ＣＨ_２
＝ＣＦ−（ＣＦ_２ ）_３ ＣＯＯＨ，ＣＨ_２ ＝ＣＦ−
（ＣＦ_２ ）_４ −ＣＨ_２ ＣＯＯＨ，ＣＨ_２ ＝ＣＦ
ＣＦ_２ ＯＣＦ（ＣＦ_３ ）ＣＯＯＨ，ＣＦ_２ ＝ＣＦ
Ｏ−（ＣＦ_２ ）_２ −ＣＯＯＨ，ＣＦ_２ ＝ＣＦＯ−
（ＣＦ_２ ）_３ −ＣＯＯＨ，ＣＦ_２ ＝ＣＦＯ−（Ｃ
Ｆ_２ ）_４ −ＣＯＯＨ（「化合物Ａ」），ＣＦ_２ ＝
ＣＦＯＣＦ_２ ＣＦ（ＣＦ_３ ）Ｏ−（ＣＦ_２ ）_２
−ＣＯＯＨ，ＣＨ_２ ＝ＣＦ（ＣＦ_２ ）_４ −ＣＯＯ
Ｈ等が例示される。

【００７７】樹脂分子の主鎖に対する上記側鎖の導入位
置は、主鎖の末端であっても良く、あるいは側鎖を備え
るモノマーがブロック共重合された場合のように主鎖上
に偏在していても良いが、特に好ましくは、主鎖のラン
ダムな位置に導入する。主鎖のランダムな位置に上記側
鎖を導入することにより、樹脂がその分子全体として応
力を均一に受けることができるため、クレーズを一層起
こし難くなる。グラフト又は共重合させる上記側鎖の種
類や量は、内層を構成する樹脂によって異なるので一律
に規定できない。しかし、結果的に樹脂の溶融粘度が上
記（１）の対策の場合と同様の一定の範囲となるように
対策すれば、（１）の対策の場合と同様の目的が達成さ
れる。又、架橋についても、２官能基、３官能基の適当
な架橋剤を選択することにより、溶融粘度の調整が可能
である。

【００７８】〔（３）の対策〕 （３）の対策は、低透過燃料系ホースの内層を構成する
樹脂の成分としての耐燃料油性モノマーの共重合であ
る。このような耐燃料油性モノマーの例として、上記
（２）の対策において側鎖成分として例示したものと同
様の化合物を例示することができる。内層を構成する樹
脂に対する耐燃料油性モノマーの導入位置についても、
上記（２）の対策の場合と同様である。

【００７９】共重合させる上記耐燃料油性モノマー種類
やモル比は、内層を構成する樹脂によって異なるので一
律に規定できない。しかし、結果的に樹脂の燃料に対す
る体積膨潤率が一定の範囲となるように対策すれば、対
策の目的が達成される。

【００８０】このような目標体積膨潤率は、例えばＥＴ
ＦＥにおいては３．０％以下、ＴＨＶにおいては３．０
％以下、ＰＰＳにおいては２０．０％以下、ＰＢＮにお
いては７．０％以下、ＰＶＤＦにおいては７．０％以下
である。

【００８１】〔（４）の対策〕 （４）の対策は、低透過燃料系ホースの内層を構成する
樹脂に対する耐燃料油性ポリマーのブレンドである。こ
のような耐燃料油性ポリマーの例として、ビニリデンフ
ルオライド／ヘキサフルオロピレン共重合体，ビニリデ
ンフルオライド／ヘキサフルオロピレン／テトラフルオ
ロエチレン共重合体，ポリクロロトリフルオロエチレ
ン，ビニリデンフルオライド／クロロトリフルオロエチ
レン共重合体，アクリロニトリル／ブタジエン共重合体
等が挙げられる。

【００８２】ブレンドさせる上記耐燃料油性ポリマーの
種類やブレンド量は、内層を構成する樹脂によって異な
るので一律に規定できない。しかし、結果的に樹脂の燃
料に対する体積膨潤率が上記（３）の対策の場合と同様
の一定の範囲となるように対策すれば、（３）の対策の
場合と同様の目的が達成される。

【００８３】〔（５）の対策〕 （５）の対策は、内層の外側に樹脂を用いた外層を設け
る場合における当該外層を構成する樹脂の曲げ弾性率を
６００ＭＰａ以下に調整することである。これを達成す
る具体的手段としては、可塑剤，エラストマー成分等の
混合及びソフトセグメントの共重合のいずれかの手段、
又はこれらの内の２種以上の手段を併用することが好ま
しい。

【００８４】上記対策により、外層の柔軟性が向上し、
結果として曲げ応力の負荷に対するホースの適応性が向
上すると考えられる。特に外層の曲げ弾性率を４５０Ｍ
Ｐａ以下に調整することが好ましい。

【００８５】〔（６）の対策〕 （６）の対策は、内層を構成する樹脂における残存オリ
ゴマー成分及び残存モノマー成分を合計２．０重量％以
下に低減させることである。この対策によって、クレー
ズを起こすと考えられる低分子成分が減少するためクレ
ーズが発生し難くなり、結果として曲げ応力の負荷に対
するホースの適応性が向上すると考えられる。

【００８６】〔（７）の対策〕 （７）の対策は、内層を構成する樹脂における結晶化度
を２５％以上に調整することである。この対策は、より
具体的には、ポリマー構造の選択，押出し成形時の冷却
条件としての徐冷，成形後のアニール熱処理等によって
達成することができる。例えば、ＰＰＳにはポリオレフ
ィン系ポリマーがアロイされていることがあり、耐燃料
油性や結晶化度を落としているが、この場合にもアニー
ル処理により結晶化度を上げることによってクレーズが
入り難くすることができる。

【００８７】この対策によって、クレーズの入り易い非
結晶相が減少し、曲げ応力に対してもクレーズが入り難
くなり、結果として曲げ応力の負荷に対するホースの適
応性が向上すると考えられる。

【００８８】〔低透過燃料系ホースの製造〕本発明に係
る低透過燃料系ホースは、公知の任意の方法により製造
することができ、その製造方法は限定されない。

【００８９】好ましくは、ホースを構成する各層は押出
し成形により製造できる。樹脂を用いた内層及び外層を
設ける場合には、これらを好ましくは共押出し成形によ
り製造することができる。共押出し成形とは、複層構造
のホースを構成する各層の構成材料を同心状に同時に押
出し成形して、溶融状態下に互いに接着する押出し成形
方法を言う。共押出し成形を行うためには、公知の各種
の共押出しヘッド等の装置を任意に利用することができ
る。複層構造の低透過燃料系ホースとしては、２〜６層
構造が望ましい。

【００９０】低透過燃料系ホースにゴム材料からなる最
外層を設ける場合や、低透過燃料系ホースの少なくとも
一部にコルゲート形状部分を備えるコルゲートホースと
する場合の方法も限定されない。前者に関しては、好ま
しくは、樹脂層（内層、又は内層及び外層）の外側に最
外層たるゴム層を被覆押出しすることができる。後者に
関しては、上記任意の手法により樹脂を直管状に溶融状
態で押出した後、例えば適宜なコルゲート成形型のよう
なコルゲート成形手段によりコルゲート形状部分を形成
することができる。

【００９１】

【実施例】（低透過燃料系ホースの作製）末尾の表１〜
表８に列挙した実施例１〜１８、比較例１〜１４に係る
燃料系ホースをそれぞれ作製した。これらのホースは、
それぞれ所定の樹脂材料からなる厚さ０．４ｍｍの内層
と厚さ１．１ｍｍの外層（後述のように、外層は２層構
造の場合もあるが、その場合も合計厚さは１．１ｍｍで
ある）との共押出しを行い、次いでその一部にコルゲー
ト成形型により外径１９ｍｍのコルゲート形状部を設け
たホースである。

【００９２】これらのホースは平滑部の内径を１３ｍｍ
として押出し成形されているため、コルゲート形状部を
設けていない場合には長さ１ｍ当たりのホース内表面積
が約４１０ｃｍ^２ である。又、ホースの一部にコルゲ
ート形状部を設けた場合の長さ１ｍ当たりのホース内表
面積は約７１０ｃｍ^２ であった。

【００９３】表１及び表２に列挙した実施例１〜１２、
比較例１〜１０に係る燃料系ホースは、それぞれ表に示
すようにＥＴＦＥ，ＴＨＶ，ＰＰＳ，ＰＢＮ又はＰＶＤ
Ｆを用いて内層を、ＰＡ１２（ポリアミド１２）を用い
て外層を構成している。なお、ＰＰＳ又はＰＢＮを内層
とするホースは、外層を２層構造として、最外層にＰＡ
１２、その内側に接着樹脂層を構成している。

【００９４】表１及び表２に列挙した実施例及び比較例
に係る燃料系ホースにおいて、その内層構成材料である
ＥＴＦＥ１〜ＥＴＦＥ５、ＴＨＶ１〜ＴＨＶ５、ＰＰＳ
１〜ＰＰＳ４、ＰＢＮ１〜ＰＢＮ４、ＰＶＤＦ１〜ＰＶ
ＤＦ４は、材料によって以下の特定のモノマー組成やブ
レンド内容に調整されたり増粘化されたりしたものであ
り、かつ、いずれも剪断速度１００Ｓ^−１と言う条件下
において以下の溶融粘度に調整されたものである。又、
内層がＥＴＦＥ、ＴＨＶあるいはＰＶＤＦの場合には、
ＰＡ１２のアミン量が５×１０^−５ｇ当量／ｇのものを
使用した。

【００９５】ＥＴＦＥ１：溶融粘度が１０００Ｐａ・ｓ
（３００°Ｃ）である。ＥＴＦＥ２：溶融粘度が４００
Ｐａ・ｓ（３００°Ｃ）である。ＥＴＦＥ３：モノマー
組成がエチレン／テトラフルオロエチレン／パーフルオ
ロブチルエチレン／化合物Ａ＝４６／５１．５／１．０
／１．５（％）のモル比であり、溶融粘度が８００Ｐａ
・ｓ（２６０°Ｃ）である。ＥＴＦＥ４：体積膨張率が
２．３％のＥＴＦＥである。ＥＴＦＥ５：体積膨張率が
４．２％のＥＴＦＥである。

【００９６】ＴＨＶ１：モノマー組成がテトラフルオロ
エチレン／ヘキサフルオロプロピレン／ビニリデンフル
オライド＝７１／１３／１６（％）のモル比であり、溶
融粘度が１０００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ）である。ＴＨ
Ｖ２：モノマー組成がＴＨＶ１と同一であり、溶融粘度
が４００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ）である。ＴＨＶ３：モ
ノマー組成がテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロ
プロピレン／ビニリデンフルオライド／パーフルオロブ
チルエチレン＝７１／１２／１６／１（％）のモル比で
あり、溶融粘度が１２００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ）であ
る。ＴＨＶ４：体積膨張率が１．４％のＴＨＶである。
ＴＨＶ５：体積膨張率が４．４％のＴＨＶである。

【００９７】ＰＰＳ１：１００重量部のＰＰＳに対して
エチレン／グリシジルメタクリレート＝８８／１２
（％）のモノマー組成からなる樹脂５重量部とエチレン
／ブテン＝８２／１８（％）のモノマー組成からなる樹
脂１０重量部とをアロイさせてなり、溶融粘度が１００
０Ｐａ・ｓ（３１０°Ｃ）である。ＰＰＳ２：溶融粘度
が４００Ｐａ・ｓ（３１０°Ｃ）のＰＰＳである。ＰＰ
Ｓ３：体積膨張率が１６．８％のＰＰＳである。ＰＰＳ
４：体積膨張率が２４．８％のＰＰＳである。

【００９８】ＰＢＮ１：ＰＢＮを三官能架橋剤によって
増粘化したものであり、溶融粘度が１０００Ｐａ・ｓ
（２７０°Ｃ）である。ＰＢＮ２：溶融粘度が２００Ｐ
ａ・ｓ（２７０°Ｃ）のＰＢＮである。ＰＢＮ３：体積
膨張率が５．４％のＰＢＮである。ＰＢＮ４：体積膨張
率が８．２％のＰＢＮである。

【００９９】ＰＶＤＦ１：ビニリデンフルオライド／ク
ロロトリフルオロエチレン＝９５／５（％）のモノマー
組成からなり、溶融粘度が２０００Ｐａ・ｓ（２１０°
Ｃ）である。ＰＶＤＦ２：溶融粘度が４００Ｐａ・ｓ
（２１０°Ｃ）のＰＶＤＦである。ＰＶＤＦ３：体積膨
張率が５．６％のＰＶＤＦである。ＰＶＤＦ４：体積膨
張率が９．１％のＰＶＤＦである。

【０１００】末尾の表３に示す実施例１３及び比較例１
１に係る燃料系ホースは、内層に前記ＥＴＦＥ２を用
い、外層にＰＡ１２を用いている。なお、実施例１３に
用いたＰＡ１２は曲げ弾性率が４００ＭＰａであり、比
較例１１に用いたＰＡ１２は曲げ弾性率が１０００ＭＰ
ａである。

【０１０１】末尾の表４に示す実施例１４及び比較例１
２に係る燃料系ホースは、内層に残存オリゴマー量を調
整したＥＴＦＥ６又はＥＴＦＥ７を用いており、このう
ち、ＥＴＦＥ６は残存オリゴマー量が０．２重量％、Ｅ
ＴＦＥ７は残存オリゴマー量が２．６重量％である。こ
れらの残存オリゴマー量は、樹脂材をフロンにより抽出
した場合の重量減少により算出したものである。

【０１０２】末尾の表５に示す実施例１５及び比較例１
３に係る燃料系ホースは、いずれも内層にＰＰＳ、最外
層にＰＡ１２を用いたものであり、このうち、実施例１
５で内層に用いたＰＰＳ５は結晶化度が４０％のＰＰ
Ｓ、比較例１３で用いたＰＰＳ６は結晶化度が２０％の
ＰＰＳである。なお、これらの結晶化度はＸ線回折法に
より算出したものである。

【０１０３】末尾の表６に示す実施例１６及び比較例１
４に係る燃料系ホースは、いずれも内層にＥＴＦＥ２、
外層にＰＡ１２を用いたものであり、かつ、ホースのコ
ルゲート形状部におけるコルゲート形状に互いに差異を
持たせたものである。即ち、実施例１６のホースではコ
ルゲート形状の山部と谷部とが丸味を帯びて形成され、
比較例１４のホースではコルゲート形状の山部と谷部と
が鋭角的に形成されている。

【０１０４】末尾の表７に示す実施例１７に係る燃料系
ホースは、ＥＴＦＥ８を用いて内層を、ＰＡ１２（ポリ
アミド１２）を用いて外層を構成している。ＥＴＦＥ８
とは、前記ＥＴＦＥ３における側鎖（化合物Ａ）を主鎖
のランダムな位置に導入したものである。

【０１０５】末尾の表８に示す実施例１８に係る燃料系
ホースは、ＰＶＤＦ５を用いて内層を、ＰＡ１２（ポリ
アミド１２）を用いて外層を構成している。ＰＶＤＦ５
とは、前記ＰＶＤＦ１に対して１重量％の金属塩（塩化
カリウム）を添加したものである。

【０１０６】（燃料系ホースの評価）上記各例に係る燃
料系ホースについて、変形前と変形後について燃料透過
性を評価した。「変形前」とは燃料系ホースの自然形状
（成形時の直線形状）のままで評価したものを言い、
「変形後」とは燃料系ホースのコルゲート形状部を前記
したＲ５０の変形状態に保持して評価したものを言う。

【０１０７】燃料透過性の評価は、評価試験用ガソリン
である「ＦｕｅｌＣ」にエタノールを１０％混合したも
の（ＦＣ／Ｅ１０）を燃料系ホースに封入して４０°Ｃ
で１６８時間放置し、その後、これを排出して新規なＦ
Ｃ／Ｅ１０を再度封入した後４０°Ｃで７２時間放置し
て、この更新燃料封入体の７２時間放置の前後における
重量変化から、ホース１ｍ（内表面積７１０ｃｍ^２ 相
当）、１日当たりの燃料透過量（ｍｇ）を算出した。

【０１０８】変形前と変形後との評価結果を各表の「透
過性」の項の該当欄に示す。なお、「変形後」の欄に示
したカッコ内の数字は、変形前の透過性に対する変形後
の透過性の倍率を示す。

【０１０９】

【表１】

【０１１０】

【表２】

【０１１１】

【表３】

【０１１２】

【表４】

【０１１３】

【表５】

【０１１４】

【表６】

【０１１５】

【表７】

【０１１６】

【表８】

フロントページの続き (72)発明者 石田 義光 愛知県小牧市東三丁目１番地 東海ゴム工 業株式会社内 (72)発明者 水野 克俊 愛知県小牧市東三丁目１番地 東海ゴム工 業株式会社内 (72)発明者 伊藤 公英 愛知県小牧市東三丁目１番地 東海ゴム工 業株式会社内 Ｆターム(参考） 3H111 AA02 BA15 CA42 DA09 DA20 DB08

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 樹脂を用いた内層を備える燃料系ホース
   であって、 該燃料系ホースのＲ５０の変形状態における燃料透過量
   が変形前の状態における燃料透過量の３倍以下であると
   言う変形時低透過性を示すことを特徴とする低透過燃料
   系ホース。
2. 【請求項２】 前記低透過燃料系ホースが、Ｒ５０の変
   形状態において、所定の試験条件下、ホース内表面積１
   ｃｍ^２ 、１日当たり０．３ｍｇ以下の燃料透過量であ
   ると言う変形時低透過性を示すことを特徴とする請求項
   １に記載の低透過燃料系ホース。
3. 【請求項３】 前記内層に用いた樹脂がＥＴＦＥ，ＴＨ
   Ｖ，ＰＰＳ，ＰＢＮ又はＰＶＤＦであることを特徴とす
   る請求項１又は請求項２に記載の低透過燃料系ホース。
4. 【請求項４】 前記内層には、その構成樹脂の体積固有
   抵抗値が１０^９ Ω・ｃｍ以下であると言う導電性が付
   与されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のい
   ずれかに記載の低透過燃料系ホース。
5. 【請求項５】 前記低透過燃料系ホースが、少なくとも
   一部にコルゲート形状部分を備えるコルゲートホースで
   あることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれかに
   記載の低透過燃料系ホース。
6. 【請求項６】 前記低透過燃料系ホースの変形時低透過
   性を、内層を構成する樹脂の所定条件下での溶融粘度を
   それぞれ以下の範囲に調整することによって実現したこ
   とを特徴とする請求項３〜請求項５のいずれかに記載の
   低透過燃料系ホース。 ＥＴＦＥ：５００〜３０００Ｐａ・ｓ（３００°Ｃ） ＴＨＶ ：５００〜３０００Ｐａ・ｓ（２８０°Ｃ） ＰＰＳ ：５００〜３０００Ｐａ・ｓ（３１０°Ｃ） ＰＢＮ ：５００〜３０００Ｐａ・ｓ（２７０°Ｃ） ＰＶＤＦ：１０００〜３０００Ｐａ・ｓ（２１０°Ｃ）
7. 【請求項７】 前記低透過燃料系ホースの変形時低透過
   性又は前記内層を構成する樹脂の溶融粘度の調整を、次
   の（１）又は（２）の手段により行ったことを特徴とす
   る請求項１，請求項２又は請求項６に記載の低透過燃料
   系ホース。 （１）内層を構成する樹脂の重合度の調整。 （２）内層を構成する樹脂分子の主鎖に対する比較的長
   い側鎖のグラフト，共重合又は架橋。
8. 【請求項８】 前記低透過燃料系ホースの変形時低透過
   性を、内層を構成する樹脂の所定条件下での体積膨潤率
   をそれぞれ以下のように調整することによって実現した
   ことを特徴とする請求項３〜請求項５のいずれかに記載
   の低透過燃料系ホース。 ＥＴＦＥ： ３．０％以下 ＴＨＶ ： ３．０％以下 ＰＰＳ ：２０．０％以下 ＰＢＮ ： ７．０％以下 ＰＶＤＦ： ７．０％以下
9. 【請求項９】 前記低透過燃料系ホースの変形時低透過
   性又は前記樹脂の体積膨潤率の調整を、次の（３）又は
   （４）の手段により行ったことを特徴とする請求項１，
   請求項２又は請求項８に記載の低透過燃料系ホース。 （３）樹脂成分としての耐燃料油性モノマーの共重合。 （４）樹脂に対する耐燃料油性ポリマーのブレンド。
10. 【請求項１０】 前記低透過燃料系ホースの変形時低透
    過性を、次の（５）〜（７）のいずれかの手段により実
    現したことを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか
    に記載の低透過燃料系ホース。 （５）前記内層の外側に樹脂を用いた外層を設ける場合
    における当該外層を構成する樹脂の曲げ弾性率を６００
    ＭＰａ以下に調整する。 （６）前記内層を構成する樹脂における残存オリゴマー
    成分及び残存モノマー成分を合計２．０重量％以下に低
    減させる。 （７）前記内層を構成する樹脂における結晶化度を２５
    ％以上に調整する。
11. 【請求項１１】 前記低透過燃料系ホースに対して、請
    求項７，請求項９又は請求項１０に記載の前記（１）〜
    （７）の手段のうちの２以上の手段を同時に用いたこと
    を特徴とする請求項１〜請求項５のいずれかに記載の低
    透過燃料系ホース。
12. 【請求項１２】 前記低透過燃料系ホースがゴム材料か
    らなる最外層を備えることを特徴とする請求項１〜請求
    項１１のいずれかに記載の低透過燃料系ホース。