JP2002206034A - 射出発泡成形性の良好な熱可塑性エラストマー組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 流動性、発泡性、柔軟性を兼ね備えた射出発
泡成形用熱可塑性エラストマー組成物の提供。 【解決手段】 （Ａ）メルトフローレート（ＭＦＲ）
が、１〜３０〔ｇ／１０分〕のポリプロピレン樹脂１０
〜６０重量部、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴム４０〜９
０重量部、及び（Ｃ）軟化剤０〜５０重量部を含む混合
物を、動的に熱処理してなるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー（Ｉ）１００重量部に対し、（Ｄ）ＭＦＲが、
８０〜１２０〔ｇ／１０分〕のポリプロピレン樹脂１〜
２０重量部、（Ｅ）ＭＦＲが、０．５〜１０〔ｇ／１０
分〕のプロピレン・α−オレフィン共重合体ゴム１〜２
０重量部、及び（Ｆ）軟化剤１〜３０重量部を添加して
なる熱可塑性エラストマー（II）１００重量部と、
（Ｇ）エチレン・α−オレフィン共重合体１０〜１００
重量部と、（Ｈ）スチレン系熱可塑性エラストマー１〜
５０重量部とからなる射出発泡成形用熱可塑性エラスト
マー組成物。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、射出成形性、発泡
性、柔軟性に優れた熱可塑性エラストマー組成物に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、環境問題に注目が集まっており、
素材開発においても、軽量でＣＯ₂ 削減などの省エネル
ギー化に寄与し、リサイクルが容易で、焼却処理せざる
をえない場合でも有害ガス等を発生しない素材が求めら
れている。また社会の高齢化に伴い、車の内・外装材か
ら机、冷蔵庫等の生活用品に到るまで、柔軟で転倒など
してぶつかった場合でも衝撃の少ない素材が求められて
いる。このような要望に対応したクッション材料が種々
開発されている。成形物においては、発泡させることに
よってクッション性が増すことが可能である。

【０００３】特に自動車内装用のクッション材料として
は、インストルメントパネルやドアートリムが挙げられ
る。架橋発泡ポリウレタン、架橋発泡ポリプロピレン、
架橋発泡ポリエチレン、架橋発泡ポリ塩化ビニル、非架
橋発泡ポリ塩化ビニル等の発泡体に、絞付き可塑化ポリ
塩化ビニル、ファブリック、オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー等の表皮材を熱融着や接着剤でラミネートした
ものが使用されてきた。内装材の製造方法としては、パ
ウダースラッシュ成形或いは真空成形によりポリ塩化ビ
ニル製シートを予備賦形した後、基材とポリ塩化ビニル
の間にイソシアナートを混ぜた液状ウレタンを流し込み
架橋同時発泡成形する方法や、射出圧縮成形によりポリ
塩化ビニルと架橋発泡ポリプロピレンとの積層物に硬質
基材樹脂を射出圧縮機一体成形する方法が知られてい
る。

【０００４】しかしながら、このような方法で作製した
クッション材料は、架橋物や接着剤を含みまた異材質を
ラミネートしたものもありリサイクルが難しく、工程が
多岐にわたるため製造工程でのバリ等が発生し、廃棄物
が多量に発生するという問題があった。企業ではゼロエ
ミッションが常識となる現在、従来の様な工法で製造す
る事は困難になりつつある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】これらの問題を解決す
るため、一工程で成形物を製造でき、かつロスが極めて
少ない射出発泡成形方法により直接発泡成形体を得る方
法が検討されてきた。特開平８−２０７０７４号公報に
は、スピーカーコーンのような高剛性発泡成形体を得る
ことを目的として、発泡剤を含む樹脂を金型内に高速射
出充填した後、金型を開いて発泡させることにより発泡
成形を行う、いわゆるキャビティームーブ法が提案され
ている。また、特開平９−１５７４２６号公報には、発
泡剤を配合した発泡性オレフィン系熱可塑性エラストマ
ーをキャビティームーブ法により射出発泡成形するオレ
フィン系熱可塑性エラストマー射出発泡成形体の製造方
法が提案されている。このようにキャビティームーブ法
を用いることで、従来発泡させることが難しかった樹脂
でも比較的容易に発泡させることができるようになっ
た。しかしインストルメントパネルやドアートリムの様
な大型部品は特に流動性が要求される。非架橋である熱
可塑性エラストマーの発泡性を向上させる為には成形温
度領域でガス圧保持をするために粘稠にならざるをえな
い。つまり一般的には流動性が悪化する方向である。ま
た柔軟にするためには架橋ゴム、部分架橋ゴム、非架橋
ゴム等ゴム成分を添加する必要がある。しかしゴムの添
加により流動性と発泡性が阻害されてしまう。流動性、
発泡性、柔軟性は一般的には背反する。

【０００６】熱可塑性エラストマーの中でもスチレン系
熱可塑性エラストマーが比較的発泡性がよく、検討がな
されている。しかしベタツキが発生し易く、またサンオ
イル等を吸油し易く膨潤変形する等の問題が残り値段も
高価なことから、オレフィン系熱可塑性エラストマーを
主体で配合設計する必要があった。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、動的架橋
により製造されたオレフィン系熱可塑性エラストマーに
対して、一定の成分を添加することにより流動性、発泡
性、柔軟性を兼ね備えることに着目し、鋭意検討した結
果、本発明を完成させるに至った。

【０００８】すなわち、本発明は以下の発明を包含す
る。 （１）（Ａ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、荷重２．
１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定したメルトフロー
レートが、１〜３０〔ｇ／１０分〕のポリプロピレン樹
脂１０〜６０重量部、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴム４
０〜９０重量部、および（Ｃ）軟化剤０〜５０重量部
（成分（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）の合計量は１００重
量部）を含む混合物を、架橋剤の存在下で動的に熱処理
して得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）
１００重量部に対し、（Ｄ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準
じて、荷重２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定し
たメルトフローレートが、８０〜１２０〔ｇ／１０分〕
のポリプロピレン樹脂１〜２０重量部、（Ｅ）ＡＳＴＭ
Ｄ１２３８に準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度１９０
℃の条件で測定したメルトフローレートが、０．５〜１
０〔ｇ／１０分〕のプロピレン・α−オレフィン共重合
体ゴム１〜２０重量部、および（Ｆ）軟化剤１〜３０重
量部を添加して得られる熱可塑性エラストマー（II）１
００重量部と、（Ｇ）エチレン・α−オレフィン共重合
体１０〜１００重量部と、（Ｈ）スチレン系熱可塑性エ
ラストマー１〜５０重量部とを混合して得られる射出発
泡成形用熱可塑性エラストマー組成物。

【０００９】（２）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、荷
重２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定したメルト
フローレートが、５〜１００〔ｇ／１０分〕である前記
（１）に記載の射出発泡成形用熱可塑性エラストマー組
成物。 （３）前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）を
製造する際に使用する架橋剤が有機過酸化物である前記
（１）に記載の射出発泡成形用熱可塑性エラストマー組
成物。

【００１０】（４）前記（Ｇ）エチレン・α−オレフィ
ン共重合体を構成するα−オレフィンの炭素数が６以上
かつコモノマーとしてのα−オレフィンの含有量が重量
比で２０％以上５０％未満であり、ＡＳＴＭ Ｄ１２３
８に準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度１９０℃の条件で
測定したメルトフローレートが、０．５〜１０〔ｇ／１
０分〕、密度が０．８０ｇ／ｃｍ³以上０．９０ｇ／ｃ
ｍ³未満である前記（１）に記載の射出発泡成形用熱可
塑性エラストマー組成物。

【００１１】（５）前記（Ｈ）スチレン系熱可塑性エラ
ストマーはスチレン含有量が重量比で１０〜５０％であ
るスチレン・共役ジエンブロック共重合体の水素添加物
をベースとした、ＪＩＳ−Ｋ６３０１によるＪＩＳ−Ａ
硬度が３０〜９５である前記（１）に記載の射出発泡成
形用熱可塑性エラストマー組成物。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体的に説明す
る。本発明の射出発泡成形用熱可塑性エラストマー組成
物は、（Ａ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、荷重２．
１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定したメルトフロー
レートが、１〜３０〔ｇ／１０分〕のポリプロピレン樹
脂と、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴム、および必要に応
じて（Ｃ）軟化剤とを含む混合物を、架橋剤の存在下で
動的に熱処理して得られるオレフィン系熱可塑性エラス
トマー（Ｉ）に対し、（Ｄ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準
じて、荷重２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定し
たメルトフローレートが、８０〜１２０〔ｇ／１０分〕
のポリプロピレン樹脂と、（Ｅ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８
に準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度１９０℃の条件で測
定したメルトフローレートが、０．５〜１０〔ｇ／１０
分〕のプロピレン・α−オレフィン共重合体ゴム、およ
び（Ｆ）軟化剤を添加して得られる熱可塑性エラストマ
ー（II）と、（Ｇ）エチレン・α−オレフィン共重合体
と、（Ｈ）スチレン系熱可塑性エラストマーとを混合し
て得られる。

【００１３】［（Ａ）ポリプロピレン樹脂］本発明で用
いられるポリプロピレン樹脂は、プロピレンを主成分と
する重合体であり、例えば、（１）プロピレン単独重合
体、（２）プロピレンと１０モル％以下のプロピレン以
外のα−オレフィンとのランダム共重合体、（３）プロ
ピレンと３０モル％以下のプロピレン以外のα−オレフ
ィンとのブロック共重合体が挙げられる。プロピレン以
外のα−オレフィンとしては、例えば、エチレン、１−
ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１
−オクテンなどが挙げられる。前記重合体中にこれらの
α−オレフィンは、１種単独でも２種以上が含まれてい
てよい。（Ａ）ポリプロピレン樹脂は単独で用いること
もできるし、あるいは２種以上を組み合わせて用いるこ
ともできる。

【００１４】前記（Ａ）ポリプロピレン樹脂は、射出発
泡成形に供する熱可塑性エラストマー組成物が得られる
点で、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じ、荷重２．１６ｋ
ｇ、温度２３０℃の条件で測定したメルトフローレート
（ＭＦＲ）が１〜３０〔ｇ／１０分〕であり、さらには
３〜３０〔ｇ／１０分〕の範囲にあることが好ましい。

【００１５】本発明の組成物において、（Ａ）ポリプロ
ピレン樹脂の含有量は、動的架橋されたオレフィン系熱
可塑性エラストマーの成分である（Ａ）ポリプロピレン
樹脂、後述の（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムおよび
（Ｃ）軟化剤の合計量（（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ））１０
０重量部に対し、１０〜６０重量部、好ましくは１０〜
５０重量部である。（Ａ）ポリプロピレン樹脂を前記範
囲で用いると、射出発泡成形性に優れた熱可塑性エラス
トマー組成物を提供しうるオレフィン系熱可塑性エラス
トマー（Ｉ）が得られる。

【００１６】［（Ｂ）エチレン系共重合体ゴム］本発明
で用いられる（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムは、エチレ
ンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとを主成分とする
弾性共重合体ゴムであり、好ましくはエチレンと炭素数
３〜２０のα−オレフィンからなる無定形ランダムな弾
性共重合体ゴム、エチレンと炭素数３〜２０のα−オレ
フィンと非共役ジエンとからなる無定形ランダムな弾性
共重合体ゴムが挙げられる。

【００１７】前記α−オレフィンとしては、具体的には
プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセ
ン、１−オクテン、１−デセン、２−メチル−１−プロ
ペン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペ
ンテン、５−メチル−１−ヘキセンなどが挙げられる。
これらのα−オレフィンは、単独で、または２種以上混
合して用いられる。（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムにお
けるエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとのモ
ル比は、通常５５／４５〜８５／１５であり、好ましく
は６０／４０〜８３／１７である。

【００１８】前記非共役ジエンとしては、具体的には、
ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロ
オクタジエン、メチレンノルボルネン（例えば、５−メ
チレン−２−ノルボルネン）、エチリデンノルボルネン
（例えば、５−エチリデン−２−ノルボルネン）等が挙
げられる。

【００１９】前記エチレンと炭素数３〜２０のα−オレ
フィンからなる無定形ランダムな弾性共重合体ゴム、エ
チレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンおよび非共役
ジエンからなる無定形ランダムな弾性共重合体ゴムのム
ーニー粘度〔ＭＬ1+4（１００℃）〕は１０〜２５０で
あることが好ましく、特に３０〜１５０の範囲にあるこ
とが好ましい。前記エチレンと炭素数３〜２０のα−オ
レフィンおよび非共役ジエンからなる無定形ランダムな
弾性共重合体ゴムでは、ヨウ素価は２５以下が好まし
い。

【００２０】本発明の組成物において、（Ｂ）エチレン
系共重合体ゴムの含有量は、動的架橋されたオレフィン
系熱可塑性エラストマーの成分である（Ａ）ポリプロピ
レン樹脂、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムおよび後述の
（Ｃ）軟化剤の合計量（（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ））１０
０重量部に対し、４０〜９０重量部、好ましくは４０〜
８０重量部である。（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムを前
記範囲で用いると、射出発泡成形性に優れた熱可塑性エ
ラストマー組成物を提供しうるオレフィン系熱可塑性エ
ラストマー（Ｉ）が得られる。

【００２１】また、本発明においては、本発明の目的を
損なわない範囲で、ゴム成分として、（Ｂ）エチレン系
共重合体ゴムの他に、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴム以
外のゴム、例えばスチレン・ブタジエンゴム、スチレン
・イソプレンゴム、ニトリルゴムおよびそれらの水添
品、ブチルゴム、天然ゴム、シリコーンゴム等を用いる
ことができる。ここで、「水添品」とは、水素添加処理
をして、二重結合の全部または一部を飽和させたものを
いう。

【００２２】［（Ｃ）軟化剤］本発明においては、
（Ｃ）軟化剤を必要に応じて用いることができる。軟化
剤は（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムに油展してもよい
し、油展せずに後から加えてもよい。軟化剤としては、
通常ゴムに使用される軟化剤を用いることができる。具
体的には、プロセスオイル、潤滑油、パラフィン油、流
動パラフィン、ポリエチレンワックス、ポリプロピレン
ワックス、石油アスファルト、ワセリン等の石油系軟化
剤；コールタール、コールタールピッチ等のコールター
ル系軟化剤；ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、大豆油、
ヤシ油等の脂肪油；トール油；蜜ロウ、カルナバロウ、
ラノリン等のロウ類；リシノール酸、パルミチン酸、ス
テアリン酸、オレイン酸、エルカ酸、ステアリン酸バリ
ウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸亜鉛等の脂
肪酸またはその金属塩；テルペン樹脂、石油樹脂、クマ
ロンインデン樹脂、アタクチックポリプロピレン等の合
成高分子物質；ジオクチルフタレート、ジオクチルアジ
ペート、ジオクチルセバケート等のエステル系軟化剤；
マイクロクリスタリンワックス、サブ（ファクチス）、
液状ポリブタジエン、変性液状ポリブタジエン、水添液
状ポリブタジエン、液状チオコール等が挙げられる。

【００２３】本発明に用いられる（Ｃ）軟化剤として
は、前記（Ｃ）軟化剤の中でも、プロセスオイル、特に
パラフィン系プロセスオイルが好ましい。本発明の組成
物において、（Ｃ）軟化剤の含有量は、動的架橋された
オレフィン系熱可塑性エラストマーの成分である（Ａ）
ポリプロピレン樹脂、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムお
よび（Ｃ）軟化剤の合計量（（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ））
１００重量部に対し、０〜５０重量部、好ましくは０〜
４５重量部である。（Ｃ）軟化剤を前記範囲で用いる
と、射出発泡成形性に優れた熱可塑性エラストマー組成
物を提供しうるオレフィン系熱可塑性エラストマー
（Ｉ）が得られる。

【００２４】本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマ
ー（Ｉ）には、前記成分に加え、本発明の目的を損なわ
ない範囲で、必要に応じて、耐熱安定剤、老化防止剤、
耐候安定剤、耐電防止剤、着色剤、滑剤等の添加剤を配
合することができる。熱可塑性エラストマー（Ｉ）の製
造方法は、前記（Ａ）ポリプロピレン樹脂、（Ｂ）エチ
レン系共重合体ゴムおよび（Ｃ）軟化剤、および必要に
応じて前記添加剤を、前記特定の割合で配合し、架橋す
る方法により行うことができる。熱可塑性エラストマー
（Ｉ）の架橋は、有機過酸化物により、すなわち有機過
酸化物の存在下で動的な熱処理により行われるのが好ま
しい。

【００２５】前記有機過酸化物としては、具体的には、
ジクミルペルオキシド、ジ−ｔｅｒｔ−ブチルペルオキ
シド、２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔｅｒｔ−ブ
チルペルオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５
−ジ−（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシ）ヘキシン−３、
１，３−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシイソプロピ
ル）ベンゼン、１，１−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオ
キシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、ｎ−
ブチル−４，４−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシ）
バレレート、ベンゾイルペルオキシド、ｐ−クロロベン
ゾイルペルオキシド、２，４−ジクロロベンゾイルペル
オキシド、ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシベンゾエート、
ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシイソプロピルカーボネー
ト、ジアセチルペルオキシド、ラウロイルペルオキシ
ド、ｔｅｒｔ−ブチルクミルペルオキシド等が挙げられ
る。

【００２６】これらの中で、臭気性、スコーチ安定性の
点で、２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔｅｒｔ−ブ
チルペルオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５
−ジ−（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシ）ヘキシン−３、
１，３−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシイソプロピ
ル）ベンゼン、１，１−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオ
キシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、ｎ−
ブチル−４，４−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシ）
バレレートが好ましい。中でも、１，３−ビス（ｔｅｒ
ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５
−ジメチル−２，５−ジ−（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキ
シ）ヘキサンが特に好ましい。

【００２７】有機過酸化物の配合量は、（Ａ）ポリプロ
ピレン樹脂、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムおよび
（Ｃ）軟化剤の合計量（（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ））１０
０重量部に対し、０．０２〜２重量部、好ましくは０．
０５〜１重量部である。有機過酸化物の配合量が前記範
囲であると、射出発泡成形性に優れた熱可塑性エラスト
マー組成物を提供しうるオレフィン系熱可塑性エラスト
マー（Ｉ）が得られる。

【００２８】前記有機過酸化物による架橋処理に際し、
硫黄；ｐ−キノンジオキシム、ｐ，ｐ’−ジベンゾイル
キノンジオキシム、Ｎ−メチル−Ｎ−４−ジニトロソア
ニリン、ニトロソベンゼン、ジフェニルグアニジン、ト
リメチロールプロパン、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマ
レイミド等のペルオキシ架橋用助剤；あるいはジビニル
ベンゼン；トリアリルシアヌレート；エチレングリコー
ルジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリ
レート、ポリエチレングリコールジメタクリレート、ト
リメチロールプロパントリメタクリレート、アリルメタ
クリレート等の多官能性メタクリレートモノマー；ある
いはビニルブチラート、ビニルステアレート等の多官能
性ビニルモノマー等を配合してもよい。これらの成分
は、単独でも、２種以上を併用してもよい。有機過酸化
物による架橋処理に際し、前記化合物を用いることによ
り、架橋反応を、均一かつ穏やかに進ませることができ
る。

【００２９】前記化合物の中でも、ジビニルベンゼンが
特に好ましい。ジビニルベンゼンは取り扱いやすく、前
記被架橋処理物の主成分である（Ａ）ポリプロピレン樹
脂、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムとの相溶性が良好で
あり、かつ有機過酸化物の分散剤として働くため、熱処
理による架橋効果が均質で、流動性とのバランスに優
れ、射出発泡成形性に優れた熱可塑性エラストマー組成
物を提供しうるオレフィン系熱可塑性エラストマー
（Ｉ）が得られる。

【００３０】前記のような架橋助剤または多官能性ビニ
ルモノマー等の化合物は、（Ａ）ポリプロピレン樹脂、
（Ｂ）エチレン系共重合体ゴムおよび（Ｃ）軟化剤の合
計量（（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ））１００重量部に対し、
通常５重量部以下、好ましくは０．１〜３重量部となる
ような量で用いられる。架橋助剤または多官能性ビニル
モノマー等の化合物の配合量が前記範囲であると、得ら
れる熱可塑性エラストマー（Ｉ）中に架橋助剤または多
官能性ビニルモノマー等の化合物が、未反応のまま残存
することがないため、加工成形の際に熱履歴による物性
変化が生じることがない。

【００３１】上述の動的な熱処理は、前記各成分を有機
過酸化物の存在下で、融解状態で混練することにより行
われる。この動的な熱処理は、ミキシングロール、イン
テンシブミキサー（例えばバンバリーミキサー、ニーダ
ー等）、一軸または二軸押出機などの混練装置を用いて
行われるが、非開放型の混練装置中で行われることが好
ましい。また、動的な熱処理は、窒素等の不活性ガス中
で行うことが好ましい。各成分は、それぞれ別々に混練
装置に入れてもよいが、一部を混合してから混練装置に
入れてもよく、全部を混合してから入れてもよい。

【００３２】混練は、使用する有機過酸化物の半減期が
１分未満となる温度で行うのが好ましい。すなわち混練
温度は１５０〜２８０℃が好ましく、特に１７０〜２４
０℃が好ましい。混練時間は、１〜２０分間、特に１〜
５分間が好ましい。また、混練の際に加えられる剪断力
は、通常剪断速度で１０〜１０⁴ｓｅｃ^-1、特に、１０²
〜１０⁴ｓｅｃ^-1の範囲にあるのが好ましい。

【００３３】［（Ｄ）ポリプロピレン樹脂］本発明の必
須成分である（Ｄ）ポリプロピレン樹脂は、プロピレン
を主成分とする重合体であり、例えば、（１）プロピレ
ン単独重合体、（２）プロピレンと１０モル％以下のプ
ロピレン以外のα−オレフィンとのランダム共重合体、
（３）プロピレンと３０モル％以下のプロピレン以外の
α−オレフィンとのブロック共重合体が挙げられる。プ
ロピレン以外のα−オレフィンとしては、例えば、エチ
レン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘ
キセン、１−オクテンなどが挙げられる。前記重合体中
にこれらのα−オレフィンは、１種単独でも２種以上が
含まれていてよい。（Ｄ）ポリプロピレン樹脂は単独で
用いることもできるし、あるいは２種以上を組み合わせ
て用いることもできる。

【００３４】前記（Ｄ）ポリプロピレン樹脂は、ＡＳＴ
Ｍ Ｄ１２３８に準じ、荷重２．１６ｋｇ、温度２３０
℃の条件で測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が８
０〜１２０〔ｇ／１０分〕であり、さらには８０〜１０
０〔ｇ／１０分〕の範囲にあることが好ましい。

【００３５】本発明の組成物において、前記（Ｄ）ポリ
プロピレン樹脂の含有量は、オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー（Ｉ）１００重量部に対して、１〜２０重量部
であり、好ましくは１〜１５重量部である。（Ｄ）ポリ
オレフィン樹脂の含有量を前記範囲とすると、射出発泡
成形性に優れた熱可塑性エラストマー組成物を提供しう
る熱可塑性エラストマー（II）が得られる。

【００３６】［（Ｅ）プロピレン・α−オレフィン共重
合体ゴム］本発明の必須成分である（Ｅ）プロピレン・
α−オレフィン共重合体ゴムは、プロピレンと他の炭素
数２〜２０のα−オレフィンとの無定形ランダムな共重
合体ゴムであって、このような無定形ランダムな弾性共
重合体ゴムとしては、具体的には、以下のようなプロピ
レン・α−オレフィン共重合体ゴムが挙げられる。

【００３７】（１）プロピレン・エチレン共重合体ゴム
〔プロピレン／エチレン（モル比）＝約９０／１０〜５
０／５０〕 （２）プロピレン・ブテン共重合体ゴム〔プロピレン／
ブテン（モル比）＝約９０／１０〜５０／５０〕

【００３８】前記（１）、（２）の（Ｅ）プロピレン・
α−オレフィン共重合体ゴムは、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８
に準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度１９０℃の条件で測
定したメルトフローレートが、０．５〜１０［ｇ／１０
分］、特に０．８〜１０の範囲にあるのが好ましい。前
記（Ｅ）プロピレン・α−オレフィン共重合体ゴムは、
単独で、また、２種以上を併用してもよい。

【００３９】本発明の組成物において、前記（Ｅ）プロ
ピレン・α−オレフィン共重合体ゴムの含有量は、オレ
フィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）１００重量部に対
して、１〜２０重量部であり、好ましくは１〜１５重量
部である。（Ｅ）プロピレン・α−オレフィン共重合体
ゴムの含有量を前記範囲とすると、射出発泡成形性に優
れた熱可塑性エラストマー組成物を提供しうる熱可塑性
エラストマー（II）が得られる。

【００４０】［（Ｆ）軟化剤］本発明の必須成分である
（Ｆ）軟化剤としては、通常ゴムに使用される軟化剤を
用いることができる。具体的には、プロセスオイル、潤
滑油、パラフィン油、流動パラフィン、ポリエチレンワ
ックス、ポリプロピレンワックス、石油アスファルト、
ワセリン等の石油系軟化剤；コールタール、コールター
ルピッチ等のコールタール系軟化剤；ヒマシ油、アマニ
油、ナタネ油、大豆油、ヤシ油等の脂肪油；トール油、
蜜ロウ、カルナバロウ、ラノリン等のロウ類；リシノー
ル酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、エル
カ酸、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸カルシウ
ム、ラウリン酸亜鉛等の脂肪酸またはその金属塩；テル
ペン樹脂、石油樹脂、クマロンインデン樹脂、アタクチ
ックポリプロピレン等の合成高分子物質；ジオクチルフ
タレート、ジオクチルアジペート、ジオクチルセバケー
ト等のエステル系軟化剤；マイクロクリスタリンワック
ス、サブ（ファクチス）、液状ポリブタジエン、変性液
状ポリブタジエン、水添液状ポリブタジエン、液状チオ
コール等が挙げられる。本発明に用いられる（Ｆ）軟化
剤としては、前記（Ｆ）軟化剤の中でもプロセスオイ
ル、特にパラフィン系プロセスオイルが好ましい。

【００４１】本発明の組成物において、前記（Ｆ）軟化
剤の含有量は、オレフィン系熱可塑性エラストマー
（Ｉ）１００重量部に対して、１〜３０重量部であり、
好ましくは１〜２０重量部である。（Ｆ）軟化剤の含有
量を前記範囲とすると、射出発泡成形性に優れた熱可塑
性エラストマー組成物を提供しうる熱可塑性エラストマ
ー（II）が得られる。本発明の熱可塑性エラストマー
（II）には、前記成分に加え、本発明の目的を損なわな
い範囲で、必要に応じて、耐熱安定剤、老化防止剤、耐
候安定剤、耐電防止剤、着色剤、滑剤等の添加剤を配合
することができる。

【００４２】本発明において熱可塑性エラストマー（I
I）は、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）
と、（Ｄ）ポリプロピレン樹脂、（Ｅ）プロピレン・α
−オレフィン共重合体ゴム、および（Ｆ）軟化剤を前記
特定の割合で配合し、さらに必要に応じてその他の添加
剤を配合して、有機過酸化物の非存在下で動的な熱処理
を施すことにより製造することが好ましい。

【００４３】前記動的な熱処理は、前記各成分を融解状
態で混練することにより行うことができる。使用する混
練装置は、ミキシングロール、インテンシブミキサー
（例えばバンバリーミキサー、ニーダー等）、一軸また
は二軸押出機などの混練装置を用いて行われるが、非開
放型の混練装置中で行われることが好ましい。また、動
的な熱処理は、窒素等の不活性ガス中で行うことが好ま
しい。各成分は、それぞれ別々に混練装置に入れてもよ
いが、一部を混合してから混練装置に入れてもよく、全
部を混合してから入れてもよい。

【００４４】混練温度は、１５０〜２８０℃が好まし
く、特に１７０〜２４０℃が好ましい。混練時間は、１
〜２０分間、特に１〜５分間が好ましい。また、混練の
際に加えられる剪断力は、通常剪断速度で１０〜１０⁴
ｓｅｃ^-1、特に、１０²〜１０⁴ｓｅｃ^-1の範囲にあるの
が好ましい。

【００４５】［（Ｇ）エチレン・α−オレフィン共重合
体］本発明の必須成分である（Ｇ）エチレン・α−オレ
フィン共重合体としては、具体的には該エチレン・α−
オレフィン共重合体のＤＳＣによる最高融解ピーク温度
Ｔｍ（℃）は、６０〜１００℃が好ましく、６０〜８０
℃がより好ましい。前記Ｔｍが１００℃を越えると、柔
軟性に欠けることがある。一方、前記Ｔｍが前記数値範
囲内にあると、前記欠点がない上、低温で加工できるの
で、省エネルギーである点で好ましい。

【００４６】前記エチレン・α−オレフィン共重合体と
しては、適宜合成したものを使用してもよいし、市販品
を使用してもよい。これらは、１種単独で使用してもよ
いし、２種以上を併用してもよい。前記エチレン・α−
オレフィン共重合体に用いられるα−オレフィンとして
は、炭素数６以上のものが好ましく、炭素数６〜２０の
ものがより好ましい。炭素数６以上のα−オレフィンと
しては、具体的には、１−ヘキサン、１−オクテン、１
−デセン、４−メチル−１−ペンテンなどが挙げられ
る。これらのα−オレフィンは単独で、または２種以上
混合して用いることができる。

【００４７】前記エチレン・α−オレフィン共重合体
は、例えば、メタロセン化合物を含有する幾何拘束触
媒、より詳しくはメタロセン化合物を中心とするシング
ルサイト触媒（ＳＳＣ）の一種である幾何拘束触媒（Ｃ
ＧＣ）を用いた溶液重合法により好適に得られる。

【００４８】前記幾何拘束触媒を用いた場合、従来にお
けるチーグラー触媒等を用いた場合に比べて、コモノマ
ーの量が多くても分子鎖構造が乱れることがなく、均一
にコモノマーを多量に導入することができ、また分子量
分布を狭い範囲にすることができるので、その結果、溶
融粘度のズリ速度の依存性が大きく、メルトテンション
が高く、優れた成形性を有する共重合体が得られる点で
有利である。

【００４９】また、幾何拘束触媒の中でも、インサイト
テクノロジーと称する独特の触媒技術で製造されるエチ
レン・オクテン共重合体が最も柔軟でかつ粘稠で発泡ガ
ス保持性もよい。このようなエチレン・α−オレフィン
共重合体の市販品としては、例えば、デュポンダウエラ
ストマー社製の「エンゲージ（登録商標）」、エクソン
ケミカル社製の「ＥＸＡＣＴ」シリーズ等が好適に挙げ
られる。

【００５０】［（Ｈ）スチレン系熱可塑性エラストマ
ー］本発明の必須成分である（Ｈ）スチレン系熱可塑性
エラストマーとしては、スチレン、α−メチルスチレ
ン、パラメチルスチレン等のスチレン系単量体とブタジ
エン、イソプレン等の共役ジエン単量体とをブロック共
重合することによって得られた、スチレン系単量体を主
体としたスチレン系重合体ブロックと、共役ジエン単量
体を主成分とした共役ジエン系重合体ブロックとを合せ
持つブロック共重合体を、更に水素添加することによっ
て得られたスチレン・共役ジエンブロック共重合体の水
素添加物をベースとするものである。

【００５１】前記スチレン・共役ジエンブロック共重合
体の水素添加物としては、例えば、スチレン・ブタジエ
ンブロック共重合体水素添加物、或いは、スチレン・イ
ソプレンブロック共重合体水素添加物、或いは、それら
の混合物である。具体的には、スチレン・エチレン・ブ
チレン・スチレン共重合体、或いは、スチレン・エチレ
ン・プロピレン・スチレン共重合体、或いは、それらの
混合物を挙げることができる。これらスチレン・共役ジ
エンブロック共重合体の水素添加物は、ＪＩＳ−Ｋ６３
０１によるＪＩＳ−Ａ硬度が３０〜９５、スチレン含有
量が１０〜５０重量％、好ましくは１０〜４０重量％、
水素添加率が９５％以上のブロック共重合体を用いるこ
とが好ましい。

【００５２】前記スチレン・共役ジエンブロック共重合
体のＪＩＳ−Ｋ６３０１によるＪＩＳ−Ａ硬度が３０未
満では、柔軟すぎて射出発泡成形時に表面の平滑性が得
られず、またＪＩＳ−Ｋ６３０１によるＪＩＳ−Ａ硬度
が９５を越えると射出発泡成形品が硬くなってしまい柔
軟な感触が得られない。またスチレン含有量が１０未満
では十分な発泡性が得られず、スチレン含有量が５０％
を越えると硬く風合いが悪化する。水素添加率が９５％
未満では光、熱エネルギーにより劣化してしまい、過酷
な使用条件の自動車内装用には使用する事は困難であ
る。

【００５３】スチレン・ブタジエンブロック共重合体の
水素添加物であるスチレン・エチレン・ブチレン・スチ
レン共重合体（ＳＥＢＳ）、或いは、スチレン・イソプ
レンブロック共重合体の水素添加物であるスチレン・エ
チレン・プロピレン・スチレン共重合体（ＳＥＰＳ）を
ベースとして含有するスチレン系熱可塑性エラストマー
は、例えば、クラレ社製の「セプトン」シリーズ、三菱
化学社製の「ラバロン」、ＪＳＲ社製の「ダイナロン」
シリーズ、旭化成社製の「タフテック」シリーズ、シェ
ル化学社製の「クレイトンＧシリーズ」として市場より
求めることができる。このようなスチレン系熱可塑性エ
ラストマーに含有される水素添加物以外の成分として
は、炭化水素系ゴム用軟化剤、オレフィン系重合体及び
／又はスチレン系重合体、その他の成分がある。

【００５４】本発明の組成物は、前記オレフィン系熱可
塑性エラストマー（Ｉ）の構成成分である（Ａ）ポリプ
ロピレン樹脂、（Ｂ）エチレン系共重合体ゴム、（Ｃ）
軟化剤、ならびに熱可塑性エラストマー（II）の構成成
分である（Ｄ）ポリプロピレン樹脂、（Ｅ）プロピレン
・α−オレフィン共重合体ゴム、（Ｆ）軟化剤、さらに
は、（Ｇ）エチレン・α−オレフィン共重合体、（Ｈ）
スチレン系熱可塑性エラストマーを含有する組成物であ
るが、その他に、さらに、以下の無機充填剤を含有する
ことができる。

【００５５】無機充填剤としては、ガラス繊維、チタン
酸カリウム繊維、カーボン繊維、炭酸カルシウム、ケイ
酸カルシウム、クレー、カオリン、タルク、シリカ、ケ
イ藻土、雲母粉、アルミナ、硫酸バリウム、硫酸カルシ
ウム、炭酸マグネシウム、二硫化モリブデン、グラファ
イト、ガラスビーズ、シラスバルーン等が挙げられる。

【００５６】本発明の組成物において、無機充填剤の配
合量はオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）、
（Ｄ）ポリプロピレン樹脂、（Ｅ）プロピレン・α−オ
レフィン共重合体ゴム、および（Ｆ）軟化剤からなる熱
可塑性エラストマー（II）、（Ｇ）エチレン・α−オレ
フィン共重合体ならびに（Ｈ）スチレン系熱可塑性エラ
ストマーの合計量１００重量部に対して、０〜３００重
量部が好ましく、さらに好ましくは０〜２００重量部、
特に０〜１００重量部であるのが好ましい。

【００５７】本発明の組成物には、前記成分に加え、本
発明の目的を損なわない範囲で、必要に応じて、耐熱安
定剤、老化防止剤、耐候安定剤、耐電防止剤、着色剤、
滑剤等の添加剤を配合することができる。本発明の組成
物は、前記熱可塑性エラストマー（II）、（Ｇ）エチレ
ン・α−オレフィン共重合体、（Ｈ）スチレン系熱可塑
性エラストマー、および必要に応じて前記無機充填剤な
らびに前記添加剤を、前記特定の割合で配合して、有機
過酸化物の非存在下で動的な熱処理を施すことにより製
造することが好ましいが、成形に供する際、これらの材
料はその１部あるいはすべてをドライブレンドした状態
であってもよい。

【００５８】前記動的な熱処理は、前記各成分を融解状
態で混練することにより行うことができる。使用する混
練装置は、ミキシングロール、インテンシブミキサー
（例えばバンバリーミキサー、ニーダー等）、一軸また
は二軸押出機などの混練装置を用いて行われるが、非開
放型の混練装置中で行われることが好ましい。また、動
的な熱処理は、窒素等の不活性ガス中で行うことが好ま
しい。各成分は、それぞれ別々に混練装置に入れてもよ
いが、一部を混合してから混練装置に入れてもよく、全
部を混合してから入れてもよい。無機充填剤は、他の成
分と混合してから混練装置に入れるのが好ましい。

【００５９】混練温度は１５０〜２８０℃が好ましく、
特に１７０〜２４０℃が好ましい。混練時間は、１〜２
０分間、特に１〜５分間が好ましい。また、混練の際に
加えられる剪断力は、通常剪断速度で１０〜１０⁴ｓｅ
ｃ^-1、特に、１０²〜１０⁴ｓｅｃ^-1の範囲にあるのが好
ましい。

【００６０】本発明の組成物のＡＳＴＭ Ｄ１２３８に
準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定
したメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５〜１００〔ｇ
／１０分〕であることが好ましく、５〜８０〔ｇ／１０
分〕であることがより好ましい。メルトフローレートが
５よりも小さい場合には、流動性が不足して良好な成形
品が得られず、１００よりも大きい場合には、ガス保持
性が不足するため、成形品の外観を損なう。

【００６１】本発明の組成物に含有される前記各成分
は、前記一般的な範囲で配合することができるが、前記
各成分をすべて好ましい範囲で配合することが最も好ま
しい。しかし、特定の成分の含有量が好ましい範囲にあ
り、かつ、他の成分の含有量が一般的な範囲にある場合
も好ましい。

【００６２】本発明の組成物に含有される前記各成分と
しては、前記各物性値が前記一般的な範囲にあるものが
使用できるが、前記物性値がすべて好ましい範囲にある
成分が最も好ましく使用できる。しかし、特定の物性値
が好ましい範囲にあり、かつ、他の物性値が一般的な範
囲にあるものも好ましいものとして使用できる。

【００６３】得られる本発明の組成物は、前記構成をと
るので、流動性が良好で、しかも発泡ガス保持性も良好
であるため、射出発泡成形性に優れており、大型の射出
発泡成形品を製造する場合にも使用が可能で、得られる
成形品の外観も良好である。また、本発明の組成物は、
オレフィン系樹脂を用いているので、軽量でリサイクル
が容易である。

【００６４】また、本発明の組成物の製造において用い
られるオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）が、有
機過酸化物により架橋されているので、得られる本発明
の熱可塑性エラストマー組成物は、より耐熱性に優れ
る。従って、本発明の組成物は、省エネルギー、省資源
タイプの射出発泡成形用エラストマーとして、自動車の
内装部品、外装部品、工業機械部品、電気・電子部品、
建材等に広く好適に利用することができる。

【００６５】本発明の射出発泡成形用熱可塑性エラスト
マー組成物を発泡させるガスの発生源としては何らこだ
わらない。たとえば熱分解によりガスを発生する有機系
化学発泡剤と言われるタイプや直接液体や気体や最近で
は超臨界液等を射出成形機ノズル付近より注入撹拌する
物理発泡剤でも良い。有機系化学発泡剤としてはアゾジ
カルボンアミド（ＡＤＣＡ）等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’
−ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＰＴ）等の
ニトロソ化合物、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホ
ニルヒドラジド）（ＯＢＳＨ）、ヒドラゾジカルボンア
ミド（ＨＤＣＡ）等のヒドラジン誘導体、バリウムアゾ
ジカルボキシレート（Ｂａ／ＡＣ）等のアゾ化合物、炭
酸水素ナトリウム等の重炭酸塩、クエン酸塩等が挙げら
れ、その中でも、アゾ化合物、ヒドラジン誘導体、重炭
酸塩等が好ましい。

【００６６】［熱分解型有機系化学発泡剤を使用して発
泡させる場合］有機系化学発泡剤としてはアゾジカルボ
ンアミド（ＡＤＣＡ）等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’−ジニ
トロソペンタメチレンテトラミン（ＤＰＴ）等のニトロ
ソ化合物、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒ
ドラジド）（ＯＢＳＨ）、ヒドラゾジカルボンアミド
（ＨＤＣＡ）等のヒドラジン誘導体、バリウムアゾジカ
ルボキシレート（Ｂａ／ＡＣ）等のアゾ化合物、炭酸水
素ナトリウム等の重炭酸塩、クエン酸塩等が挙げられ、
その中でも、アゾ化合物、ヒドラジン誘導体、重炭酸塩
等が好ましい。発泡剤は、発泡させる基材樹脂の種類に
応じ一種または多種混合して使用することができる。発
泡ガスとして二酸化炭素を放出するクエン酸系の大塚化
学社製「ユニファインＰ−３」や永和化成社製の重炭酸
塩タイプが挙げられる。耐熱性のある熱可塑性エラスト
マーを混合する場合は発泡ガス圧が高い「セルボン」シ
リーズが好適である。ガス量が多く必要な場合は窒素ガ
ス放出タイプが好適である。例えば、大塚化学社製の
「ＡＺ−Ｈ」や永和化成社の「スパンセル」シリーズが
好適に用いられる。発泡剤は発泡させる樹脂全体に対
し、好ましくは、０．０１〜１０重量％、より好ましく
は、０．２〜５重量％添加する。

【００６７】［物理発泡剤を射出成形機先端部で溶融樹
脂に注入させ発泡する場合］一般的には無臭液化ブタ
ン、炭酸ガス、フロンガス、窒素ガス等液体であったり
気体であったりするが、最近ではより樹脂との相溶性の
良い超臨界液を使用する事も可能である。一般的には超
臨界液も二酸化炭素を使用したほうが樹脂への相溶性が
良く微細なセルが得られ、発泡による強度低下も極力少
なくて済む。本発明では低密度ポリエチレンに永和化成
社製重炭酸塩タイプ「セルボンＳＣＰ」を１５％濃度で
練り込んだ発泡マスターバッチを使用した。

【００６８】［射出発泡成形方法］発泡ガスがすでに射
出成形機シリンダー内で十分撹拌分散された状態の樹脂
を完全に閉じた状態の金型内にできるだけ高速で射出充
填後、金型内容積を拡大すれば拡大した空間部分が発泡
する方法が一般的である。金型が必要分だけ開く方法は
コアバック方式とかキャビティームーブ法とよばれ汎用
化されている。また金型を閉めたまま金型内の容積を拡
大する方法として、射出充填後ピン等がスライドする容
積拡大方法もある。本発明ではコアバック方式（キャビ
ティームーブ法）を用いた。

【００６９】［具体的に部品として使用するための硬質
基材との積層方法］発泡層のみでは実際は部品として使
用しづらく、発泡層の裏に硬質基材層を積層した積層成
形体で使用される。積層発泡方法は、二材射出コアバッ
ク成形法、インサートコアバック射出成形法、サンドイ
ッチコアバック成形法、インサート射出圧縮コアバック
成形法、インサートショートショット発泡成形法、サン
ドイッチショートショット成形法等の各種射出発泡成形
法を用いることができる。

【００７０】前記射出成形法のうち、二材射出コアバッ
ク成形法とは基材（ポリプロピレン樹脂等）を射出成形
直後片方の金型に基材をつけたままスライドするなり反
転するなりして片方の別の容積の大きな金型に移動し発
明品の射出発泡成形用熱可塑性エラストマー組成物を射
出充填後コアバックし発泡させて製造する方法である。
インサートコアバック射出成形法とは、予め基材（ポリ
プロピレン樹脂等）を射出成形し、基材となる成形品を
金型内にインサートセット後、該成形品と金型キャビテ
ィの空隙に表層材の発明品である射出発泡成形用熱可塑
性エラストマー組成物を射出後コアバック発泡成形する
方法である。コアバック射出成形法とは、一台の射出成
形機と一個の金型を用いて、結晶性オレフィン系樹脂を
射出成形した後に、金型のキャビティ容積を拡大させ、
該成形品と金型のキャビティとの間の空隙に表層材の動
的架橋されたオレフィン系エラストマー組成物を射出成
形する成形方法、また、金型拡大発泡射出成形法は二層
成形の射出が完了した後、発泡ガスによる樹脂・エラス
トマーの膨張で金型壁面との接触を保ちながら移動型を
キャビティが拡大するよう移動させ、移動型を予め設定
した基準肉厚位置で停止させて成形する方法である。

【００７１】成形方法は目的に応じてそれぞれ単独で
も、複数種類を併用して成形することもできる。インサ
ート射出成形法、二色射出成形法又はコアバック射出成
形法において、今回の様にスキン層にオレフィン系熱可
塑性エラストマーをベースにした配合を使用する場合に
は、好ましい基材として結晶性オレフィン系樹脂があげ
られる。

【００７２】またタルク等フィラー充填して剛性をアッ
プさせたり、ＥＰＲやゴム状エチレン・α−オレフィン
共重合体やスチレン系エラストマーの添加で衝撃破壊強
度をアップさせることが好ましい。また強度ダウンしな
い範囲で発泡させる事も剛性アップに効果がある。この
好ましい基材は、ＪＩＳ−Ｋ７２０３による曲げ弾性率
が８，０００ｋｇ／ｃｍ²以上、好ましくは５０，００
０ｋｇ／ｃｍ²、曲げ弾性率が前記範囲未満のもので
は、例えば、自動車用内装部品に用いる場合に必要とさ
れる剛性、強度等の機械的特性を満たせない場合があ
る。

【００７３】基材の成形方法は、通常の射出成形法を用
いたものでもよく、射出圧縮成形法、ガスインジェクシ
ョン成形法によるものでも良い。射出成形法にて作成す
る場合、射出成形条件としては、一般に１００〜３００
℃、好ましくは１５０〜２８０℃の成形温度、５０〜
１，０００ｋｇ／ｃｍ²、好ましくは１００〜８００ｋ
ｇ／ｃｍ²の射出圧力で成形されるのが一般的である。

【００７４】［表面塗装］本発明の射出発泡成形用熱可
塑性エラストマー組成物を使用した成形発泡体の表面は
スキンが形成されておりそのままでも十分使用に耐えう
る強度を持っているが、艶のコントロール、または防眩
の為等の理由で絞面に表面塗装を施してもよい。塗装用
塗料溶液は溶剤系、水性系どちらともよく、溶解させる
樹脂はウレタン系、アクリル系、シリコン系を問わな
い。

【００７５】

【実施例】以下に、本発明を実施例により具体的に説明
するが、本発明はこれらの実施例により限定されるもの
ではない。実施例および比較例で、組成物の製造に用い
た化合物を、以下に示す。（Ａ）ポリプロピレン樹脂 （Ａ−１）プロピレンホモポリマー；ＭＦＲ（ASTM D12
38、230℃、2.16kg荷重）１５［ｇ／１０分］

【００７６】（Ｂ）エチレン系共重合体ゴム （Ｂ−１）油展されたエチレン・プロピレン・５−エチ
リデン−２−ノルボルネン共重合体ゴム；エチレンから
導かれる単位とプロピレンから導かれる単位とのモル比
（エチレン／プロピレン）７８／２２、５−エチリデン
−２−ノルボルネンに基づくヨウ素価１３、ムーニー粘
度ＭＬ₁₊₄（１００℃）１４０のポリマー１００重量部
にパラフィン系プロセスオイル（Ｃ−１，出光興産社製
ＰＷ−３８０［商品名］）を４０重量部油展

【００７７】（Ｃ）軟化剤 （Ｃ−１）出光興産社製パラフィン系プロセスオイルＰ
Ｗ−３８０［商品名］有機過酸化物 １，３−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシイソプロピ
ル）ベンゼン（Ｄ）ポリプロピレン樹脂 （Ｄ−１）プロピレンホモポリマー；ＭＦＲ（ASTM D12
38、230℃、2.16kg荷重）８５［ｇ／１０分］ （Ｄ−２）プロピレン・エチレンブロックコポリマー；
プロピレンから導かれる単位とエチレンから導かれる単
位とのモル比（プロピレン／エチレン）８５／１５、Ｍ
ＦＲ（ASTM D1238、230℃、2.16kg荷重）９０［ｇ／１
０分］

【００７８】（Ｅ）プロピレン・α−オレフィン共重合
体ゴム （Ｅ−１）プロピレン・ブテン共重合体ゴム；プロピレ
ンから導かれる単位とブテンから導かれる単位とのモル
比（プロピレン／ブテン）６０／４０、ＭＦＲ（ASTM D
1238、190℃、2.16kg荷重）３［ｇ／１０分］ （Ｅ−２）プロピレン・エチレン共重合体ゴム；プロピ
レンから導かれる単位とエチレンから導かれる単位との
モル比（プロピレン／エチレン）６０／４０、ＭＦＲ
（ASTM D1238、190℃、2.16kg荷重）１［ｇ／１０分］

【００７９】（Ｆ）軟化剤 （Ｆ−１）出光興産社製パラフィン系プロセスオイルＰ
Ｗ−３８０［商品名］（Ｇ）エチレン・α−オレフィン共重合体 （Ｇ−１）デュポンダウエラストマー社製 エンゲージ
８２００ （Ｇ−２）デュポンダウエラストマー社製 エンゲージ
８４４０ （Ｇ−３）デュポンダウエラストマー社製 エンゲージ
８４０７（Ｈ）スチレン系熱可塑性エラストマー （Ｈ−１）クラレ社製 セプトン「２００２」

【００８０】（実施例１）オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）の製造 プロピレンホモポリマー（Ａ−１）のペレット３０重量
部と、パラフィン系プロセスオイル（Ｃ−１）により油
展されたエチレン・プロピレン・５−エチリデン−２−
ノルボルネン共重合体ゴム（Ｂ−１）７０重量部と、さ
らに１，３−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシイソプ
ロピル）ベンゼン０．４重量部と、ジビニルベンゼン
０．４重量部とを十分に混合し、Ｌ／Ｄ＝４０，スクリ
ュー径５０ｍｍの二軸押出機を用いて、窒素雰囲気中、
２２０℃で押出し、オレフィン系熱可塑性エラストマー
（Ｉ）のペレットを得た。このとき、プロピレンホモポ
リマーとエチレン・プロピレン・５−エチリデン−２−
ノルボルネン共重合体ゴムとパラフィン系プロセスオイ
ルの比率（プロピレンホモポリマー対エチレン・プロピ
レン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体ゴム
対パラフィン系プロセスオイル）は、３０対５０対２０
（重量部）となった。

【００８１】熱可塑性エラストマー（II）の製造 得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｉ）のペ
レット１００重量部と、プロピレンホモポリマー（Ｄ−
１）のペレット１５重量部と、プロピレン・ブテン共重
合体ゴム（Ｅ−１）のペレット１５重量部とを十分に混
合し、前記押出機を用いて、軟化剤（Ｆ−１）を１５重
量部となるようにサイドフィードして、窒素雰囲気中、
２２０℃で押出して熱可塑性エラストマー（II）のペレ
ットを得た。

【００８２】熱可塑性エラストマー組成物の製造 得られた熱可塑性エラストマー（II）のペレット１００
重量部と、（Ｇ−１）２０重量部と、（Ｇ−２）１５重
量部、（Ｇ−３）５重量部、（Ｈ−１）２５重量部とを
十分に混合し、前記押出機を用いて、窒素雰囲気中、２
２０℃で押出して熱可塑性エラストマー組成物のペレッ
トを製造した。

【００８３】熱可塑性エラストマーの評価 得られた射出発泡成形用熱可塑性エラストマー組成物１
００重量部と、発泡剤を重量比で１５％含む発泡マスタ
ーバッチ７重量部とを十分混合した後、東芝機械社製射
出発泡成形機「ＩＳ１７０ＦＢ」の改造機を用い、成形
用金型の型内に射出充填した後、キャビティームーブ法
を用い金型内容積を拡大して発泡成形を行った。射出発
泡成形の条件を以下に示す。

【００８４】［射出発泡成形条件］ 成形機；東芝機械社製ＩＳ１７０ＦＢ（型締力：１７０
ｔ） シリンダー温度；Ｃ−１ １７０℃、Ｃ−２ １８０
℃、Ｃ−３ １９０℃ ノズル温度；２００℃ 射出時間；１秒 射出圧力；１００ｋｇｆ／ｃｍ² 射出速度；４０ｍｍ／ｓｅｃ 型開タイミング；２秒（充填完了後型開放開始するまで
の時間） 型開放スピード；３秒／ｍｍ 金型温度；６０℃ 冷却時間；４０秒 可動側金型移動幅；３ｍｍ 成形品；直径１８０ｍｍ，深さ３０ｍｍの皿状、厚さ６
ｍｍ

【００８５】［評価基準］ ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、荷重２．１６
ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定。発泡剤マスターバッ
チ含まず。 硬度；ＪＩＳ−Ｋ６３０１に準拠しＪＩＳ−Ａ硬度計で
測定。 発泡倍率；成形品の密度を測定し、発泡させない場合の
成形品の密度との比から発泡倍率を以下の式（１）によ
り算出した。 発泡倍率（倍）＝（発泡させない場合の成形品の密度）／（発泡成形品の密度）・・・ 式（１） 発泡層の状態；断面を１０倍の拡大鏡にて観察。 良好−セルが緻密で部分的な大気泡や巨大な空間が無い
状態 不良−セルが均一でなく、特にキャビティームーブ法を
用いて発泡させた場合に発生する、発泡しづらい配合を
無理に型開放した時に発生しやすい不具合現象として発
泡層断面中央部に割れた様な大きな鬆（ス）が発生して
いる。 外観；目視にて判断 良好−充填不良、フローマークやシルバーが目立たな
く、平滑である。 不良−前記不良が見受けられる。 評価した結果を表１に示す。

【００８６】（実施例２）プロピレンホモポリマー（Ｄ
−１）をプロピレン・エチレンブロックコポリマー（Ｄ
−２）に変更した以外は実施例１と同様に熱可塑性エラ
ストマー（II）を製造し、得られた熱可塑性エラストマ
ー（II）を用いて組成物を製造して、実施例１と同様に
射出発泡成形性を評価した。結果を表１に示す。

【００８７】（実施例３）プロピレン・ブテン共重合体
ゴム（Ｅ−１）をプロピレン・エチレン共重合体ゴム
（Ｅ−２）に変更した以外は実施例１と同様に熱可塑性
エラストマー（II）を製造し、得られた熱可塑性エラス
トマー（II）を用いて組成物を製造して、実施例１と同
様に射出発泡成形性を評価した。結果を表１に示す。

【００８８】（実施例４）プロピレンホモポリマー（Ｄ
−１）をプロピレン・エチレンブロックコポリマー（Ｄ
−２）に変更した以外は実施例３と同様に熱可塑性エラ
ストマー（II）を製造し、得られた熱可塑性エラストマ
ー（II）を用いて組成物を製造して、実施例１と同様に
射出発泡成形性を評価した。結果を表１に示す。

【００８９】（比較例１）プロピレンホモポリマー（Ｄ
−１）を使用しなかった以外は実施例１と同様にして、
熱可塑性エラストマー（II）を製造し、得られた熱可塑
性エラストマー（II）を用いて組成物を製造して、実施
例１と同様に射出発泡成形性を評価した。結果を表２に
示す。

【００９０】（比較例２）プロピレン・ブテン共重合体
ゴム（Ｅ−１）を使用しなかった以外は実施例１と同様
にして、熱可塑性エラストマー（II）を製造し、得られ
た熱可塑性エラストマー（II）を用いて組成物を製造し
て、実施例１と同様に射出発泡成形性を評価した。結果
を表２に示す。

【００９１】（比較例３）パラフィン系プロセスオイル
（Ｆ−１）を使用しなかった以外は実施例１と同様にし
て、熱可塑性エラストマー（II）を製造し、得られた熱
可塑性エラストマー（II）を用いて組成物を製造して、
実施例１と同様に射出発泡成形性を評価した。結果を表
２に示す。

【００９２】（比較例４）（Ｇ−１）（Ｇ−２）（Ｇ−
３）を使用しなかった以外は実施例１と同様に熱可塑性
エラストマー組成物を製造し、実施例１と同様に射出発
泡成形性を評価した。結果を表２に示す。

【００９３】（比較例５）（Ｈ−１）を使用しなかった
以外は実施例１と同様にして熱可塑性エラストマー組成
物を製造し、実施例１と同様に射出発泡成形性を評価し
た。結果を表２に示す。

【００９４】

【表１】

【００９５】

【表２】

【００９６】

【発明の効果】本発明の射出発泡成形用熱可塑性エラス
トマー組成物は、流動性、発泡性、柔軟性を兼ね備えた
ものである。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 53/02 Ｃ０８Ｌ 53/02 // Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｋ 23:00 105:04 105:04 (72)発明者 菅原 利昭 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 加古 慈 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 都築 佳彦 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社 (72)発明者 山岡 宗康 千葉県市原市千種海岸３ 三井化学株式会 社内 (72)発明者 内山 晃 千葉県市原市千種海岸３ 三井化学株式会 社内 (72)発明者 西 一朗 静岡県浜松市東町1876番地 共和レザー株 式会社内 (72)発明者 稲垣 康雄 静岡県浜松市東町1876番地 共和レザー株 式会社内 Ｆターム(参考） 4F070 AA13 AA15 AA16 AA18 AB08 AB14 AB16 AC43 AC56 AC63 AC74 AC94 AE02 AE12 GA05 GB04 GC07 4F074 AA13 AA17 AA24 AA25B AA26 AA32B AE07 AG02 BA03 BA13 BA16 BA18 BA24 BA32 BA33 BA37 BA53 BB02 CA26 CC06X CC22X DA35 DA47 4F206 AA04 AA11 AA13 AA45 AG20 AH26 JA04 JF04 JQ81 4J002 AC03U AC07Z AC08Z AC11U AE01 AE03U AE05U BA00U BA01U BB03U BB04X BB05X BB12 BB12W BB13U BB15W BB15X BB15Y BB16W BB16Y BB17W BC02Z BC08Z BC09Z BK00U BP01Z BP02W CN02 EA016 EF056 EG016 EH096 EH146 EK037 EK047 EK057 EK087 EV006 FD010 FD02U FD026 FD147 FD150 FD320 GL00 GN00 GQ00

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 （Ａ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、
   荷重２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定したメル
   トフローレートが、１〜３０〔ｇ／１０分〕のポリプロ
   ピレン樹脂１０〜６０重量部、（Ｂ）エチレン系共重合
   体ゴム４０〜９０重量部、および（Ｃ）軟化剤０〜５０
   重量部（成分（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）の合計量は１
   ００重量部）を含む混合物を、架橋剤の存在下で動的に
   熱処理して得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー
   （Ｉ）１００重量部に対し、（Ｄ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３
   ８に準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で
   測定したメルトフローレートが、８０〜１２０〔ｇ／１
   ０分〕のポリプロピレン樹脂１〜２０重量部、（Ｅ）Ａ
   ＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度
   １９０℃の条件で測定したメルトフローレートが、０．
   ５〜１０〔ｇ／１０分〕のプロピレン・α−オレフィン
   共重合体ゴム１〜２０重量部、および（Ｆ）軟化剤１〜
   ３０重量部を添加して得られる熱可塑性エラストマー
   （II）１００重量部と、（Ｇ）エチレン・α−オレフィ
   ン共重合体１０〜１００重量部と、（Ｈ）スチレン系熱
   可塑性エラストマー１〜５０重量部とを混合して得られ
   る射出発泡成形用熱可塑性エラストマー組成物。
2. 【請求項２】 ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、荷重
   ２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定したメルトフ
   ローレートが、５〜１００〔ｇ／１０分〕である請求項
   １に記載の射出発泡成形用熱可塑性エラストマー組成
   物。
3. 【請求項３】 前記オレフィン系熱可塑性エラストマー
   （Ｉ）を製造する際に使用する架橋剤が有機過酸化物で
   ある請求項１に記載の射出発泡成形用熱可塑性エラスト
   マー組成物。
4. 【請求項４】 前記（Ｇ）エチレン・α−オレフィン共
   重合体を構成するα−オレフィンの炭素数が６以上かつ
   コモノマーとしてのα−オレフィンの含有量が重量比で
   ２０％以上５０％未満であり、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に
   準じて、荷重２．１６ｋｇ、温度１９０℃の条件で測定
   したメルトフローレートが、０．５〜１０〔ｇ／１０
   分〕、密度が０．８０ｇ／ｃｍ³以上０．９０ｇ／ｃｍ³
   未満である請求項１に記載の射出発泡成形用熱可塑性エ
   ラストマー組成物。
5. 【請求項５】 前記（Ｈ）スチレン系熱可塑性エラスト
   マーはスチレン含有量が重量比で１０〜５０％であるス
   チレン・共役ジエンブロック共重合体の水素添加物をベ
   ースとした、ＪＩＳ−Ｋ６３０１によるＪＩＳ−Ａ硬度
   が３０〜９５である請求項１に記載の射出発泡成形用熱
   可塑性エラストマー組成物。