JP2002105751A - ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコード - Google Patents
ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコードInfo
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
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- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高弾性率かつ低収縮性を有すると共に、ディッ
プ処理時の強力利用率に優れる、ゴム補強用ポリエステ
ル繊維およびディップコードを提供する。 【解決手段】分子鎖の全繰返し単位の90モル%以上がポ
リエチレンテレフタレートからなるポリエステル繊維で
あって、固有粘度[IV]が0.85dl/g以上であり、下記(a)
〜(c)の特性を同時に満足することを特徴とするポリエ
ステル繊維。 (a)強度≧6.0 cN/dtex かつ、強度×（切断伸度）0.5≦
26.0 cN/dtex・%0.5 (b)単糸繊度≦5.0dtex (c)110Hzの動的粘弾性測定における損失正接（tanδ）
の主分散ピーク温度≦147.0℃
プ処理時の強力利用率に優れる、ゴム補強用ポリエステ
ル繊維およびディップコードを提供する。 【解決手段】分子鎖の全繰返し単位の90モル%以上がポ
リエチレンテレフタレートからなるポリエステル繊維で
あって、固有粘度[IV]が0.85dl/g以上であり、下記(a)
〜(c)の特性を同時に満足することを特徴とするポリエ
ステル繊維。 (a)強度≧6.0 cN/dtex かつ、強度×（切断伸度）0.5≦
26.0 cN/dtex・%0.5 (b)単糸繊度≦5.0dtex (c)110Hzの動的粘弾性測定における損失正接（tanδ）
の主分散ピーク温度≦147.0℃
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はタイヤコード、Ｖベ
ルト、コンベアベルト、ホース等の産業用資材に適用さ
れるポリエステル繊維に関するものである。特にゴム補
強用として使用される、ディップコードが高弾性率かつ
低収縮性を有すると共に、ディップ処理時の強力利用率
に優れる、ポリエステル繊維に関するものである。
ルト、コンベアベルト、ホース等の産業用資材に適用さ
れるポリエステル繊維に関するものである。特にゴム補
強用として使用される、ディップコードが高弾性率かつ
低収縮性を有すると共に、ディップ処理時の強力利用率
に優れる、ポリエステル繊維に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル繊維は機械的性質、寸法安
定性、耐久性に優れ、衣料用途のみでなく産業用途、な
かでもタイヤコード、Vベルト、コンベアベルト、ホー
スなどゴム補強用に広く利用されている。 タイヤコー
ド用途では、乗用車用タイヤのラジアル化が進み、高速
走行時の乗り心地や操縦安定性が優れ、かつ、燃費節約
のため、軽量であることが要求されており、そのためカ
ーカスプライ用ディップコードとしては、高弾性率かつ
低収縮性であり、しかも高強度である繊維が強く求めら
れている。
定性、耐久性に優れ、衣料用途のみでなく産業用途、な
かでもタイヤコード、Vベルト、コンベアベルト、ホー
スなどゴム補強用に広く利用されている。 タイヤコー
ド用途では、乗用車用タイヤのラジアル化が進み、高速
走行時の乗り心地や操縦安定性が優れ、かつ、燃費節約
のため、軽量であることが要求されており、そのためカ
ーカスプライ用ディップコードとしては、高弾性率かつ
低収縮性であり、しかも高強度である繊維が強く求めら
れている。
【０００３】これらの特性に優れたポリエチレンテレフ
タレート繊維の製造方法としては、ポリエチレンテレフ
タレートを溶融紡糸した後、1000〜3000m/minの比較的
高い紡糸速度で引取ることにより、複屈折率が0.02〜0.
07の高配向未延伸糸いわゆるPOYを得て、このPOYを1.5
〜3.5倍の低い倍率で熱延伸する方法が知られている。
（以下POY方式と称する）かかる方法によって得られた
ポリエステル繊維は、溶融紡糸後、1000m/min以下の低
紡糸速度で引取った複屈折率が0.01以下の低配向未延伸
糸を4〜7倍の高倍率で熱延伸する方法（以下、UDY方式
と称する）によって得られる高強度繊維と比較して、高
弾性率、低収縮性を実現する技術として極めて優れてい
る。
タレート繊維の製造方法としては、ポリエチレンテレフ
タレートを溶融紡糸した後、1000〜3000m/minの比較的
高い紡糸速度で引取ることにより、複屈折率が0.02〜0.
07の高配向未延伸糸いわゆるPOYを得て、このPOYを1.5
〜3.5倍の低い倍率で熱延伸する方法が知られている。
（以下POY方式と称する）かかる方法によって得られた
ポリエステル繊維は、溶融紡糸後、1000m/min以下の低
紡糸速度で引取った複屈折率が0.01以下の低配向未延伸
糸を4〜7倍の高倍率で熱延伸する方法（以下、UDY方式
と称する）によって得られる高強度繊維と比較して、高
弾性率、低収縮性を実現する技術として極めて優れてい
る。
【０００４】しかしながら、POY方式によるポリエステ
ル繊維は、前記のような優れた特性を有する反面、UDY
方式によるポリエステル繊維に比して強度および切断伸
度が明らかに低く、この様に繊維の切断伸度が低いと撚
糸時およびディップ処理時の強力低下が大きくなり、デ
ィップコードとしての、強力が低く不十分なものであっ
た。
ル繊維は、前記のような優れた特性を有する反面、UDY
方式によるポリエステル繊維に比して強度および切断伸
度が明らかに低く、この様に繊維の切断伸度が低いと撚
糸時およびディップ処理時の強力低下が大きくなり、デ
ィップコードとしての、強力が低く不十分なものであっ
た。
【０００５】かかる要求に対し例えば、特許第2569720
号公報では、切断伸度≧11%で、かつ強伸度積が30〜36g
/d・%0.5 (26.5〜31.8 cN/dtex・%0.5)である、原糸を用
いることで、ディップ処理時の強力利用率に優れ、高強
度なディップコードが得られるが、寸法安定性について
は、レーヨン代替を視野に入れた、近年の更なる高弾性
率、低収縮性の要求レベルを満足するものではない。
号公報では、切断伸度≧11%で、かつ強伸度積が30〜36g
/d・%0.5 (26.5〜31.8 cN/dtex・%0.5)である、原糸を用
いることで、ディップ処理時の強力利用率に優れ、高強
度なディップコードが得られるが、寸法安定性について
は、レーヨン代替を視野に入れた、近年の更なる高弾性
率、低収縮性の要求レベルを満足するものではない。
【０００６】また、特許第2775923号公報では、強伸度
積≧中間伸度＋乾熱収縮率＋22.0である原糸を用いるこ
とで、高強度なディップコードが得られているが、ディ
ップコードの寸法安定性については明記されておらず、
そのレベルが不明である。
積≧中間伸度＋乾熱収縮率＋22.0である原糸を用いるこ
とで、高強度なディップコードが得られているが、ディ
ップコードの寸法安定性については明記されておらず、
そのレベルが不明である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上の事情を
背景としてなされたものであり、レーヨン代替を視野に
入れた、高弾性率かつ低収縮性を有すると共に、ディッ
プ処理時の強力利用率に優れる、ゴム補強用ポリエステ
ル繊維およびディップコードを提供する。
背景としてなされたものであり、レーヨン代替を視野に
入れた、高弾性率かつ低収縮性を有すると共に、ディッ
プ処理時の強力利用率に優れる、ゴム補強用ポリエステ
ル繊維およびディップコードを提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち本発明の第１は、分子鎖の全繰返し単位の
90モル%以上がポリエチレンテレフタレートからなるポ
リエステル繊維であって、固有粘度（IV）が0.85dl/g以
上であり、下記(a)〜(ｄ)の特性を同時に満足すること
を特徴とするポリエステル繊維であり、 （ａ）強度≧6.0 cN/dtex （ｂ）強度×（切断伸度）0.5≦26.0 cN/dtex・%0.5 （ｃ）単糸繊度≦5.0 dtex （ｄ）110Hzの動的粘弾性測定における損失正接（tan
δ）の主分散ピーク温度≦147.0℃
の手段、即ち本発明の第１は、分子鎖の全繰返し単位の
90モル%以上がポリエチレンテレフタレートからなるポ
リエステル繊維であって、固有粘度（IV）が0.85dl/g以
上であり、下記(a)〜(ｄ)の特性を同時に満足すること
を特徴とするポリエステル繊維であり、 （ａ）強度≧6.0 cN/dtex （ｂ）強度×（切断伸度）0.5≦26.0 cN/dtex・%0.5 （ｃ）単糸繊度≦5.0 dtex （ｄ）110Hzの動的粘弾性測定における損失正接（tan
δ）の主分散ピーク温度≦147.0℃
【０００９】第２は、強度×（切断伸度）0.5が25.0 cN
/dtex・%0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル
繊維であり、
/dtex・%0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル
繊維であり、
【００１０】第３は、強度×（切断伸度）0.5が25.0 cN
/dtex・%0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル
繊維であり、
/dtex・%0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル
繊維であり、
【００１１】第４は、強度×（切断伸度）0.5が23.0 cN
/dtex・%0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル
繊維であり、
/dtex・%0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル
繊維であり、
【００１２】第５は、請求項１〜4記載のいずれかに記
載のポリエステル繊維からなる原糸を1本または複数本
を撚糸して下撚糸となし、下撚糸を2本以上撚り合わせ
生コードとなし、該生コードをディップ処理して得られ
るディップコードが下記(a)および(b)の特性を同時に満
足することを特徴とする、ポリエステルディップコード
であり、 (a)ディップ処理時の強力利用率（ディップコード強力
／生コード強力）≧96% (b)中間伸度＋乾熱収縮率≦7.5% 第６は、ディップ処理時の強力利用率（ディップコード
強力／生コード強力）が98%以上である特許請求項5記載
のポリエステルディップコードである。
載のポリエステル繊維からなる原糸を1本または複数本
を撚糸して下撚糸となし、下撚糸を2本以上撚り合わせ
生コードとなし、該生コードをディップ処理して得られ
るディップコードが下記(a)および(b)の特性を同時に満
足することを特徴とする、ポリエステルディップコード
であり、 (a)ディップ処理時の強力利用率（ディップコード強力
／生コード強力）≧96% (b)中間伸度＋乾熱収縮率≦7.5% 第６は、ディップ処理時の強力利用率（ディップコード
強力／生コード強力）が98%以上である特許請求項5記載
のポリエステルディップコードである。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明で用いられるポリエステル
繊維は分子鎖の全繰返し単位の90モル%以上がポリエチ
レンテレフタレートからなり、固有粘度[IV]は0.85dl/g
以上であることが必要である。固有粘度[IV]が0.85未満
では、高強度、高耐久性など、ゴム補強材としての基本
的な特性を満足するこができない。また、製糸性など操
業性の面から、固有粘度[IV]は1.10以下、好ましくは1.
00以下である。
繊維は分子鎖の全繰返し単位の90モル%以上がポリエチ
レンテレフタレートからなり、固有粘度[IV]は0.85dl/g
以上であることが必要である。固有粘度[IV]が0.85未満
では、高強度、高耐久性など、ゴム補強材としての基本
的な特性を満足するこができない。また、製糸性など操
業性の面から、固有粘度[IV]は1.10以下、好ましくは1.
00以下である。
【００１４】本発明に言う強伸度積は、ポリエステル繊
維のタフネス（繊維を切断するのに必要な仕事量）に相
当するメジャーであり、従来技術、例えば特許第256972
0号公報では、原糸の切断伸度が11%以上で、かつ強伸度
積を30〜36g/d・%0.5 (26.5〜31.8 cN/dtex・%0.5)とする
ことで、特許第2775923号公報では強伸度積≧（中間伸
度＋乾熱収縮率）＋22.0とすることで高強度なディップ
処理コードを得ている。 これら、2つの公報において
は、いずれも原糸の強伸度積を大きくすることで、撚糸
時およびディップ処理時の強力低下を軽減させ、優れた
ディップコード強力を得ることが特徴である。
維のタフネス（繊維を切断するのに必要な仕事量）に相
当するメジャーであり、従来技術、例えば特許第256972
0号公報では、原糸の切断伸度が11%以上で、かつ強伸度
積を30〜36g/d・%0.5 (26.5〜31.8 cN/dtex・%0.5)とする
ことで、特許第2775923号公報では強伸度積≧（中間伸
度＋乾熱収縮率）＋22.0とすることで高強度なディップ
処理コードを得ている。 これら、2つの公報において
は、いずれも原糸の強伸度積を大きくすることで、撚糸
時およびディップ処理時の強力低下を軽減させ、優れた
ディップコード強力を得ることが特徴である。
【００１５】これに対し、本発明者が鋭意検討した結
果、強伸度は、強度≧6.0 cN/dtex かつ強度×（切断伸
度）0.5≦26.0 cN/dtex・%0.5、好ましくは、強度×（切
断伸度）0.5≦25.0 cN/dtex・%0.5、更に好ましくは、強
度×（切断伸度）0.5≦24.0 cN/dtex・%0.5、特に、強度
×（切断伸度）0.5≦23.0 cN/dtex・%0.5であって、従来
技術に比して非常に低強伸度積であるにもかかわらず、
請求項1の(ｃ)式および(ｄ)式を同時に満足させること
で、ディップ処理時の強力利用率を極めて高く維持でき
るという、まさに驚くべき事実を見出した。
果、強伸度は、強度≧6.0 cN/dtex かつ強度×（切断伸
度）0.5≦26.0 cN/dtex・%0.5、好ましくは、強度×（切
断伸度）0.5≦25.0 cN/dtex・%0.5、更に好ましくは、強
度×（切断伸度）0.5≦24.0 cN/dtex・%0.5、特に、強度
×（切断伸度）0.5≦23.0 cN/dtex・%0.5であって、従来
技術に比して非常に低強伸度積であるにもかかわらず、
請求項1の(ｃ)式および(ｄ)式を同時に満足させること
で、ディップ処理時の強力利用率を極めて高く維持でき
るという、まさに驚くべき事実を見出した。
【００１６】すなわち、本発明のポリエステル繊維にお
いては、ディップ処理時の強力利用率が極めて高いた
め、操業安定性の観点から原糸強度を低くしても、最終
的に求められるディップコード強度は犠牲にならない特
徴を有する。
いては、ディップ処理時の強力利用率が極めて高いた
め、操業安定性の観点から原糸強度を低くしても、最終
的に求められるディップコード強度は犠牲にならない特
徴を有する。
【００１７】また、特許第2569720号公報の実施例で
は、高強伸度積を得るため、固有粘度[IV]1.3〜1.8のレ
ジンチップを用い、固有粘度[IV]1.05〜1.15の繊維を得
ているが、本発明では固有粘度[IV]0.95のレジンチップ
を用い、固有粘度[IV]0.89〜0.90の繊維により、課題を
解決しており、特許第2569720号公報に比して非常に低
粘度であり、かつ紡糸工程での固有粘度低下が小さいこ
とが特徴と言える。これによりレジンチップのコスト面
でのメリットを生じることや、紡糸溶融押出し時に熱劣
化物が発生し難く、良好な操業性を得ることが出来る。
は、高強伸度積を得るため、固有粘度[IV]1.3〜1.8のレ
ジンチップを用い、固有粘度[IV]1.05〜1.15の繊維を得
ているが、本発明では固有粘度[IV]0.95のレジンチップ
を用い、固有粘度[IV]0.89〜0.90の繊維により、課題を
解決しており、特許第2569720号公報に比して非常に低
粘度であり、かつ紡糸工程での固有粘度低下が小さいこ
とが特徴と言える。これによりレジンチップのコスト面
でのメリットを生じることや、紡糸溶融押出し時に熱劣
化物が発生し難く、良好な操業性を得ることが出来る。
【００１８】単糸繊度は、更なる高弾性、低収縮性を満
足させるには5dtex以下であることが必要である。5dtex
以上では、高弾性、低収縮性に劣るだけでなく、ディッ
プ時の強力利用率を極めて高く維持することができな
い。
足させるには5dtex以下であることが必要である。5dtex
以上では、高弾性、低収縮性に劣るだけでなく、ディッ
プ時の強力利用率を極めて高く維持することができな
い。
【００１９】単糸繊度が寸法安定性、ディップ処理時の
強力利用率に寄与する理由は、定かでないが、紡糸工程
での、冷却固化時の単繊維内の応力分布差が小さくな
り、単繊維内外層のユニフォミティーが向上しているた
めと考えている。
強力利用率に寄与する理由は、定かでないが、紡糸工程
での、冷却固化時の単繊維内の応力分布差が小さくな
り、単繊維内外層のユニフォミティーが向上しているた
めと考えている。
【００２０】この作用は、紡糸工程での、冷却風の温度
を50℃以上、好ましくは60℃以上とすることで、更に優
れた相乗効果を得る事が出来る。
を50℃以上、好ましくは60℃以上とすることで、更に優
れた相乗効果を得る事が出来る。
【００２１】110Hzの動的粘弾性測定における損失正接
（tanδ）の主分散ピーク温度（以下Tαと称する）は非
晶鎖の拘束性の程度を示すメジャーであり、Tαが低い
ということは、非晶鎖の拘束性が弱いことを意味してい
る。
（tanδ）の主分散ピーク温度（以下Tαと称する）は非
晶鎖の拘束性の程度を示すメジャーであり、Tαが低い
ということは、非晶鎖の拘束性が弱いことを意味してい
る。
【００２２】レーヨン代替を視野に入れた、高弾性率、
低収縮性を得るにはTα≦147.0℃であることが必要であ
る。Tα＞147.0℃では、低収縮性を満足するための原糸
ポテンシャルが不十分である。また、Tαは未延伸糸の
複屈折率および比重、つまり紡糸工程での配向結晶化の
程度とよい対応を示しており、本発明の請求範囲である
Tα≦147℃は、実施例に示す様な、紡糸条件下におい
て、未延伸糸の複屈折率≧0.075、未延伸糸の比重≧1.3
55に相当し、高度に配向結晶化が進んでいる領域であ
る。
低収縮性を得るにはTα≦147.0℃であることが必要であ
る。Tα＞147.0℃では、低収縮性を満足するための原糸
ポテンシャルが不十分である。また、Tαは未延伸糸の
複屈折率および比重、つまり紡糸工程での配向結晶化の
程度とよい対応を示しており、本発明の請求範囲である
Tα≦147℃は、実施例に示す様な、紡糸条件下におい
て、未延伸糸の複屈折率≧0.075、未延伸糸の比重≧1.3
55に相当し、高度に配向結晶化が進んでいる領域であ
る。
【００２３】次いで、生コードは本発明のポリエステル
繊維からなる原糸を1本または複数本を撚糸して下撚糸
となし、下撚糸を2本以上撚り合わせたものである。撚
数は特に限定されるものでなく、下撚数と上撚数は、同
じであっても、異なっていても良い。
繊維からなる原糸を1本または複数本を撚糸して下撚糸
となし、下撚糸を2本以上撚り合わせたものである。撚
数は特に限定されるものでなく、下撚数と上撚数は、同
じであっても、異なっていても良い。
【００２４】本発明のディップ処理条件も特に限定され
るものではなが、好ましい例としては、常法に従い処理
液はレゾルシン・ホルマリン・ラテックスを基本とし、
クロロフェノール系のキャリアー、エポキシやイソシア
ネートなどの接着助剤を併用した、1浴または、2浴以上
の多段熱処理を行うことが望ましい。また、ヒートセッ
ト工程およびノルマライズ工程の熱処理温度は210〜250
℃であることが望ましい。
るものではなが、好ましい例としては、常法に従い処理
液はレゾルシン・ホルマリン・ラテックスを基本とし、
クロロフェノール系のキャリアー、エポキシやイソシア
ネートなどの接着助剤を併用した、1浴または、2浴以上
の多段熱処理を行うことが望ましい。また、ヒートセッ
ト工程およびノルマライズ工程の熱処理温度は210〜250
℃であることが望ましい。
【００２５】ディップ処理時の強力利用率は、高ディッ
プコード強力を維持するためには、ディップ処理時の強
力利用率≧96%が必要である。好ましくは、ディップ処
理時の強力利用率≧98%であって、更には100%以上であ
る。96％未満では、高ディップコード強力を維持するた
め原糸強度を高くする必要があり、製糸操業性が低下す
る問題がある。もしくは、ディップコード強力の不足分
を、簾織物のコード打込み密度を上げる、より高繊度な
原糸を用いるなどの手法により補う場合は、軽量化やコ
スト面でのデメリットが生じることになる。
プコード強力を維持するためには、ディップ処理時の強
力利用率≧96%が必要である。好ましくは、ディップ処
理時の強力利用率≧98%であって、更には100%以上であ
る。96％未満では、高ディップコード強力を維持するた
め原糸強度を高くする必要があり、製糸操業性が低下す
る問題がある。もしくは、ディップコード強力の不足分
を、簾織物のコード打込み密度を上げる、より高繊度な
原糸を用いるなどの手法により補う場合は、軽量化やコ
スト面でのデメリットが生じることになる。
【００２６】尚、特許第2569720号公報の実施例におい
ては、原糸の強伸度積30〜36g/d・%0. 5 (26.5〜31.8cN/d
tex・%0.5)であり、本発明の原糸の強伸度積≦26.0 cN/d
tex・% 0.5に比して非常に高いが、実施例でのディップ処
理時の強力利用率は約95〜96％に止まっており、本発明
の強力利用率がいかに優れているかは明白である。
ては、原糸の強伸度積30〜36g/d・%0. 5 (26.5〜31.8cN/d
tex・%0.5)であり、本発明の原糸の強伸度積≦26.0 cN/d
tex・% 0.5に比して非常に高いが、実施例でのディップ処
理時の強力利用率は約95〜96％に止まっており、本発明
の強力利用率がいかに優れているかは明白である。
【００２７】中間伸度＋乾熱収縮率は、コードの寸法安
定性を示すメジャーである。中間伸度はコードの弾性率
に相当するメジャーであり、中間伸度が低いということ
は、弾性率が高いことを示している。つまり、中間伸度
と乾熱収縮率の和が小さいということは、高弾性と低収
縮性を同時に併せ持つということである。中間伸度と収
縮率の配分は特に限定されるものではないが、加硫条件
や用途により適正なバランスが存在する。 かかる観点
から、レーヨン代替を視野に入れたディップコードでは
中間伸度＋乾熱収縮率≦7.5%であることが必要であり、
特許第2569720報の実施例が約8.0％に比して、本発明で
は、飛躍的に寸法安定性を向上させている。
定性を示すメジャーである。中間伸度はコードの弾性率
に相当するメジャーであり、中間伸度が低いということ
は、弾性率が高いことを示している。つまり、中間伸度
と乾熱収縮率の和が小さいということは、高弾性と低収
縮性を同時に併せ持つということである。中間伸度と収
縮率の配分は特に限定されるものではないが、加硫条件
や用途により適正なバランスが存在する。 かかる観点
から、レーヨン代替を視野に入れたディップコードでは
中間伸度＋乾熱収縮率≦7.5%であることが必要であり、
特許第2569720報の実施例が約8.0％に比して、本発明で
は、飛躍的に寸法安定性を向上させている。
【００２８】
【実施例】以下実施例により本発明を更に具体的に説明
するが、本発明はこれに限定されるものではない。なお
各物性値は下記の方法により測定したものである。
するが、本発明はこれに限定されるものではない。なお
各物性値は下記の方法により測定したものである。
【００２９】（固有粘度）ポリマーを0.4g/dlの濃度
で、パラクロロフェノール／テトラクロロエタン=3／1
混合溶媒に溶解し、30℃において測定した。
で、パラクロロフェノール／テトラクロロエタン=3／1
混合溶媒に溶解し、30℃において測定した。
【００３０】（繊度）JIS-L1017の定義より、20℃、65%
RHの温湿度管理された部屋で24時間放置後、繊度を測定
した。
RHの温湿度管理された部屋で24時間放置後、繊度を測定
した。
【００３１】（強伸度）JIS-L1017の定義より、20℃、6
5%RHの温湿度管理された部屋で24時間放置後、引張試験
機により、強力、破断伸度、中間伸度を測定した。な
お、原糸の中間伸度荷重は、4.0cN×試料の基準繊度、
生コードおよびディップ処理コードの中間伸度荷重は、
2.0cN×試料の基準繊度で定義される。コードの基準繊
度は、例えば1440dtex/2の場合は2880dtexである。
5%RHの温湿度管理された部屋で24時間放置後、引張試験
機により、強力、破断伸度、中間伸度を測定した。な
お、原糸の中間伸度荷重は、4.0cN×試料の基準繊度、
生コードおよびディップ処理コードの中間伸度荷重は、
2.0cN×試料の基準繊度で定義される。コードの基準繊
度は、例えば1440dtex/2の場合は2880dtexである。
【００３２】（動的粘弾性）初期試長4.0cmで500dtex相
当になるよう引き揃えられた試料を、周波数110Hz、初
荷重0.009cN/dtex、室温から昇温速度1℃/minで測定
し、損失正接（tanδ）の主分散ピーク温度を求めた。
当になるよう引き揃えられた試料を、周波数110Hz、初
荷重0.009cN/dtex、室温から昇温速度1℃/minで測定
し、損失正接（tanδ）の主分散ピーク温度を求めた。
【００３３】（収縮率）JIS-L1017の定義より、20℃、6
5%RHの温湿度管理された部屋で24時間放置後、無荷重状
態で、乾燥機内で150℃×30min熱処理し、熱処理前後の
試長差より求めた。
5%RHの温湿度管理された部屋で24時間放置後、無荷重状
態で、乾燥機内で150℃×30min熱処理し、熱処理前後の
試長差より求めた。
【００３４】（寸法安定性指数）上記、中間伸度と収縮
率の和で、寸法安定性のメジャーとした。
率の和で、寸法安定性のメジャーとした。
【００３５】［実施例1］原糸製造方法は、固有粘度［I
V］0.95のポリエチレンテレフタレートチップを、紡糸
温度310℃で、孔数336の紡糸口金より、繊度が1440dtex
になるよう吐出量を調整し、紡糸筒内で70℃、1.0m/sec
の冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3400m/mi
nで引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.089、比重は
1.368であった）、引き続き、強度が6.9cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。次いで、生コードは該原糸を２本撚り合わ
せ、1440dtex/2、撚数43×43（t/10cm）を得た。ディッ
プコードは、該生コードをレゾルシン−ホルマリン−ラ
テックス（以下RFLと称する）とバルナックス社製の
“バルカボンドＥ”の混合液からなる第1処理液中に浸
漬させた後、120℃のオーブンで56秒間乾燥させた後、2
40℃のオーブンで4.0%の伸長率を与えながら45秒間緊張
熱処理を施した。引き続きをRFLからなる第2処理液中に
コードを浸漬させた後、120℃オーブンで56秒乾燥させ
た後、2.0%の弛緩率を与えながら235℃のオーブンで45
秒間弛緩熱処理を施し得たものである。 ディップコー
ドの寸法安定性向上を飛躍的に向上させた例であり、か
つ、ディップ処理時の強力利用率が優れるため、比較例
1，3と比べて、原糸強力が低いにもかかわらず、ディッ
プコード強力は上回っている。
V］0.95のポリエチレンテレフタレートチップを、紡糸
温度310℃で、孔数336の紡糸口金より、繊度が1440dtex
になるよう吐出量を調整し、紡糸筒内で70℃、1.0m/sec
の冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3400m/mi
nで引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.089、比重は
1.368であった）、引き続き、強度が6.9cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。次いで、生コードは該原糸を２本撚り合わ
せ、1440dtex/2、撚数43×43（t/10cm）を得た。ディッ
プコードは、該生コードをレゾルシン−ホルマリン−ラ
テックス（以下RFLと称する）とバルナックス社製の
“バルカボンドＥ”の混合液からなる第1処理液中に浸
漬させた後、120℃のオーブンで56秒間乾燥させた後、2
40℃のオーブンで4.0%の伸長率を与えながら45秒間緊張
熱処理を施した。引き続きをRFLからなる第2処理液中に
コードを浸漬させた後、120℃オーブンで56秒乾燥させ
た後、2.0%の弛緩率を与えながら235℃のオーブンで45
秒間弛緩熱処理を施し得たものである。 ディップコー
ドの寸法安定性向上を飛躍的に向上させた例であり、か
つ、ディップ処理時の強力利用率が優れるため、比較例
1，3と比べて、原糸強力が低いにもかかわらず、ディッ
プコード強力は上回っている。
【００３６】［実施例2］実施例1と同様の製造方法にお
いて、同じ未延伸糸から、強度が6.4cN/dtex、中間伸度
が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行ったもの
である。生コード構成、ディップ処理条件は実施例1と
同様である。 最終的なディップコード強力を比較例
1，3と同等に合せた例であり、ディップ処理時の強力利
用率が極めて優れるため、原糸強力を大幅に低く設定す
ることができ、その結果、寸法安定性向上と操業性向上
を両立させることが可能となった。
いて、同じ未延伸糸から、強度が6.4cN/dtex、中間伸度
が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行ったもの
である。生コード構成、ディップ処理条件は実施例1と
同様である。 最終的なディップコード強力を比較例
1，3と同等に合せた例であり、ディップ処理時の強力利
用率が極めて優れるため、原糸強力を大幅に低く設定す
ることができ、その結果、寸法安定性向上と操業性向上
を両立させることが可能となった。
【００３７】［実施例3］実施例1と同様の製造方法にお
いて、70℃、0.8m/secの冷却風にて冷却固化せしめた糸
条を紡糸速度3200m/minで引き取った後（未延伸糸の複
屈折率は0.078、比重は1.356であった）、引き続き、強
度が7.1cN/dtex、中間伸度が約5.5％になるよう、延伸
・弛緩熱処理を行ったものである。生コード構成、ディ
ップ処理条件は実施例1と同様である。実施例1の紡糸速
度を若干下げた例であり、ディップコード強力の向上を
重視した例である。
いて、70℃、0.8m/secの冷却風にて冷却固化せしめた糸
条を紡糸速度3200m/minで引き取った後（未延伸糸の複
屈折率は0.078、比重は1.356であった）、引き続き、強
度が7.1cN/dtex、中間伸度が約5.5％になるよう、延伸
・弛緩熱処理を行ったものである。生コード構成、ディ
ップ処理条件は実施例1と同様である。実施例1の紡糸速
度を若干下げた例であり、ディップコード強力の向上を
重視した例である。
【００３８】［実施例4］実施例1と同様の製造方法にお
いて、孔数380の紡糸口金に変更し、70℃、1.0m/secの
冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3200m/min
で引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.080、比重は
1.360であった）、引き続き、強度が7.1cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。生コード構成、ディップ処理条件は実施例
1と同様である。 実施例の中で、最も単糸繊度を下げ
た例であり、実施例3との比較より、単糸繊度を低くす
ることで、ディップコード寸法安定性、強力利用率とも
に向上することが判る。 また、実施例1〜4において、
強伸度積が小さい程、またTαが低い程、ディップ処理
時の強力利用率が向上することが判る。
いて、孔数380の紡糸口金に変更し、70℃、1.0m/secの
冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3200m/min
で引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.080、比重は
1.360であった）、引き続き、強度が7.1cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。生コード構成、ディップ処理条件は実施例
1と同様である。 実施例の中で、最も単糸繊度を下げ
た例であり、実施例3との比較より、単糸繊度を低くす
ることで、ディップコード寸法安定性、強力利用率とも
に向上することが判る。 また、実施例1〜4において、
強伸度積が小さい程、またTαが低い程、ディップ処理
時の強力利用率が向上することが判る。
【００３９】［比較例1］実施例1と同様の製造方法にお
いて、70℃、0.8m/secの冷却風にて冷却固化せしめた糸
条を紡糸速度3000m/minで引き取った後（未延伸糸の複
屈折率は0.072、比重は1.347であった）、引き続き、強
度が7.1cN/dtex、中間伸度が約5.5％になるよう、延伸
・弛緩熱処理を行ったものである。生コード構成、ディ
ップ処理条件は実施例1と同様である。Tαが請求範囲か
ら外れており、その結果、ディップコードの寸法安定
性、強力利用率ともに不十分なものとなっている。
いて、70℃、0.8m/secの冷却風にて冷却固化せしめた糸
条を紡糸速度3000m/minで引き取った後（未延伸糸の複
屈折率は0.072、比重は1.347であった）、引き続き、強
度が7.1cN/dtex、中間伸度が約5.5％になるよう、延伸
・弛緩熱処理を行ったものである。生コード構成、ディ
ップ処理条件は実施例1と同様である。Tαが請求範囲か
ら外れており、その結果、ディップコードの寸法安定
性、強力利用率ともに不十分なものとなっている。
【００４０】［比較例2］実施例1と同様の製造方法にお
いて、孔数250の紡糸口金に変更し、70℃、0.8m/secの
冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3500m/min
で引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.085、比重は
1.363であった）、引き続き、強度が6.9cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。生コード構成、ディップ処理条件は実施例
1と同様である。 単糸繊度が請求範囲から外れてお
り、その結果、ディップコードの強力利用率が不十分な
ものとなっている。
いて、孔数250の紡糸口金に変更し、70℃、0.8m/secの
冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3500m/min
で引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.085、比重は
1.363であった）、引き続き、強度が6.9cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。生コード構成、ディップ処理条件は実施例
1と同様である。 単糸繊度が請求範囲から外れてお
り、その結果、ディップコードの強力利用率が不十分な
ものとなっている。
【００４１】［比較例3］実施例1と同様の製造方法にお
いて、孔数250の紡糸口金に変更し、70℃、0.8m/secの
冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3200m/min
で引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.075、比重は
1.345であった）、引き続き、強度が7.1cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。生コード構成、ディップ処理条件は実施例
1と同様である。 単糸繊度とTαが請求範囲から外れて
おり、その結果、ディップコードの寸法安定性、強力利
用率ともに不十分なものとなっている。
いて、孔数250の紡糸口金に変更し、70℃、0.8m/secの
冷却風にて冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3200m/min
で引き取った後（未延伸糸の複屈折率は0.075、比重は
1.345であった）、引き続き、強度が7.1cN/dtex、中間
伸度が約5.5％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行った
ものである。生コード構成、ディップ処理条件は実施例
1と同様である。 単糸繊度とTαが請求範囲から外れて
おり、その結果、ディップコードの寸法安定性、強力利
用率ともに不十分なものとなっている。
【００４２】［比較例4］実施例1と同様の製造方法にお
いて、固有粘度［IV］1.10の高粘度レジンを用い、孔数
250の紡糸口金に変更し、70℃、0.8m/secの冷却風にて
冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3000m/minで引き取っ
た後（未延伸糸の複屈折率は0.071、比重は1.350であっ
た）、引き続き、強度が7.4cN/dtex、中間伸度が約5.5
％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行ったものである。
生コード構成、ディップ処理条件は実施例1と同様であ
る。 強伸度積、単糸繊度、Tα、いずれも請求範囲か
ら外れている。その結果、原糸強度が高いにもかかわら
ず、強力利用率が低くいため、ディップコード強力は実
施例3と同等レベルに止まっている。また、寸法安定性
も不充分である。
いて、固有粘度［IV］1.10の高粘度レジンを用い、孔数
250の紡糸口金に変更し、70℃、0.8m/secの冷却風にて
冷却固化せしめた糸条を紡糸速度3000m/minで引き取っ
た後（未延伸糸の複屈折率は0.071、比重は1.350であっ
た）、引き続き、強度が7.4cN/dtex、中間伸度が約5.5
％になるよう、延伸・弛緩熱処理を行ったものである。
生コード構成、ディップ処理条件は実施例1と同様であ
る。 強伸度積、単糸繊度、Tα、いずれも請求範囲か
ら外れている。その結果、原糸強度が高いにもかかわら
ず、強力利用率が低くいため、ディップコード強力は実
施例3と同等レベルに止まっている。また、寸法安定性
も不充分である。
【００４３】上記した、実施例１〜４および比較例１〜
４の原糸製造条件および物性を以下表１に、生コード物
性を以下表２に、ディッププコード物性を以下表３に示
す。
４の原糸製造条件および物性を以下表１に、生コード物
性を以下表２に、ディッププコード物性を以下表３に示
す。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】
【００４７】
【発明の効果】本発明のゴム補強用ポリエステル繊維お
よびディップコードは、高弾性率かつ低収縮性を向上さ
せる為、従来犠牲となっていた、ディップコード強度の
低下を、ディップ処理時の強力利用率を飛躍的に向上さ
せることで解消した、従来にない高弾性率、低収縮性と
高強度を両立させたゴム補強用ポリエステル繊維および
ディップコードを提供することが出来る。
よびディップコードは、高弾性率かつ低収縮性を向上さ
せる為、従来犠牲となっていた、ディップコード強度の
低下を、ディップ処理時の強力利用率を飛躍的に向上さ
せることで解消した、従来にない高弾性率、低収縮性と
高強度を両立させたゴム補強用ポリエステル繊維および
ディップコードを提供することが出来る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4L035 BB33 BB56 BB88 EE06 EE08 FF01 4L036 MA05 MA33 PA17 PA21 PA26 PA46 RA03 RA24 UA07
Claims (6)
- 【請求項１】 分子鎖の全繰返し単位の90モル%以上が
ポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル繊維
であって、固有粘度（IV）が0.85dl/g以上であり、下記
(a)〜(ｄ)の特性を同時に満足することを特徴とするポ
リエステル繊維。 （ａ）強度≧6.0 cN/dtex （ｂ）強度×(切断伸度)0.5≦26.0 cN/dtex・%0.5 （ｃ）単糸繊度≦5.0 dtex （ｄ）110Hzの動的粘弾性測定における損失正接（tan
δ）の主分散ピーク温度≦147.0℃ - 【請求項２】 強度×(切断伸度）0.5が25.0 cN/dtex・%
0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル繊維。 - 【請求項３】 強度×(切断伸度）0.5が25.0 cN/dtex・%
0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル繊維。 - 【請求項４】 強度×(切断伸度）0.5が23.0 cN/dtex・%
0.5以下である特許請求項１記載のポリエステル繊維。 - 【請求項５】 請求項１〜4記載のいずれかに記載のポ
リエステル繊維からなる原糸を1本または複数本を撚糸
して下撚糸となし、下撚糸を2本以上撚り合わせ生コー
ドとなし、該生コードをディップ処理して得られるディ
ップコードが下記(a)および(b)の特性を同時に満足する
ことを特徴とする、ポリエステルディップコード。 (a)ディップ処理時の強力利用率（ディップコード強力
／生コード強力）≧96% (b)中間伸度＋乾熱収縮率≦7.5% - 【請求項６】 ディップ処理時の強力利用率（ディップ
コード強力／生コード強力）が98%以上である特許請求
項5記載のポリエステルディップコード。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001101023A JP2002105751A (ja) | 2000-07-28 | 2001-03-30 | ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコード |
| DE60108311T DE60108311T2 (de) | 2000-07-28 | 2001-07-25 | Polyesterfasern zur Kautschukverstärkung und deren Verwendung in imprägnierten Cords |
| EP01118040A EP1176233B1 (en) | 2000-07-28 | 2001-07-25 | Polyester fibers for rubber reinforcement and dipped cords using same |
| KR1020010045012A KR100585248B1 (ko) | 2000-07-28 | 2001-07-26 | 고무 보강용 폴리에스테르 섬유 및 딥 코드 |
| US09/912,442 US6852411B2 (en) | 2000-07-28 | 2001-07-26 | Polyester fibers for rubber reinforcement and dipped cords using same |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000228891 | 2000-07-28 | ||
| JP2000-228891 | 2000-07-28 | ||
| JP2001101023A JP2002105751A (ja) | 2000-07-28 | 2001-03-30 | ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコード |
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|---|---|---|---|
| JP2004357536A Division JP2005068635A (ja) | 2000-07-28 | 2004-12-10 | ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコード |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=26596915
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| JP2001101023A Pending JP2002105751A (ja) | 2000-07-28 | 2001-03-30 | ゴム補強用ポリエステル繊維およびディップコード |
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|---|---|
| US (1) | US6852411B2 (ja) |
| EP (1) | EP1176233B1 (ja) |
| JP (1) | JP2002105751A (ja) |
| KR (1) | KR100585248B1 (ja) |
| DE (1) | DE60108311T2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007119670A1 (ja) * | 2006-04-13 | 2007-10-25 | Toyo Boseki Kabushiki Kaisha | 高耐熱ポリエステル繊維材料、タイヤコード、ディップコード、および高耐熱ポリエステル繊維材料の製造方法 |
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