JP2002020837A - 靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】この発明は、靭性に優れた耐摩耗鋼およびその
製造方法を提供する。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃ
ｒ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．５％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、Ａｌ：０．００５〜
０．１０％、Ｎ：０．００５％以下、必要に応じてＣ
ｕ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂの一種または二種以上を含有
し、残部実質的にＦｅおよび不可避不純物とからなる鋼
を、９００℃以下のオーステナイト未再結晶域において
累積圧下率５０％以上で熱間圧延後、直ちにＡｒ3点以
上から焼入れし、その後、３００〜Ａｃ1で焼戻しを行
ない、旧オーステナイト粒展伸度（ｄＬ／ｄＺ）：２以
上とする。但し、ｄＺ：鋼の肉厚方向の旧オーステナイ
ト粒径、ｄＬ：鋼の圧延方向の旧オーステナイト粒径

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、建設,土木および
鉱山等での堀削作業で用いられる産業機械、運搬機器等
に用いられる靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】建設、土木および鉱山等での堀削作業で
用いられる産業機械、運搬機器（例えば、パワーショベ
ル、ブルドーザ、大型ダンプトラック等）の土砂摩耗部
は、その摩耗量によって寿命がきまるため、耐摩耗性に
優れた鋼材が要求され、鋼材の硬度を高め、耐摩耗性を
向上させることが行われている。

【０００３】鋼材の硬度はマルテンサイト組織の場合、
鋼中Ｃ量によって一義的に決定され、硬度を高めるため
には多量のＣ添加を必要とするものの、靭性が著しく劣
化するという問題があった。

【０００４】そのため、焼入れ性と靭性の両者を確保す
る成分組成が検討され、更に、圧延した鋼材を空冷後に
再加熱し、旧オーステナイト粒を微細化すること、再加
熱時の旧オーステナイト粒の粗大化を析出物等で抑制す
る技術が提案されてきた。

【０００５】特開平１０−１０２１８５号公報には、オ
ーステナイト再結晶域で圧延を行い、旧オーステナイト
粒を微細化させ、その後、再加熱時にＣｒ，Ｍｏ，Ｖを
固溶させ、焼入れ、焼戻しすれば、時間経過後、それら
の複合析出物が形成され耐摩耗性が向上し、靭性に有害
なＣ，Ｍｎ等を削減できることが記載されている。

【０００６】特開平１１−７１６３１号公報には、Ｃ量
を低下し、焼入れ性の低下はＳｉにより補償し、さらに
Ｎｂのピンニング効果により再加熱時のオーステナイト
粒の粗大化を防止し、靭性を高める技術が開示されてい
る。

【０００７】しかし、これらの従来技術は再加熱焼入れ
プロセスによるもので、直接焼入れと比較して製造コス
トが上昇し、また、合金元素としてＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎ
ｂの添加が必要であった。

【０００８】直接焼入れの場合、再加熱焼入れと比較し
て、再加熱処理がなく旧オーステナイト粒が粗大化し、
靭性が劣化するため、旧オーステナイト粒の微細化がポ
イントとなる。

【０００９】特開平８−４１５３５号公報は、ＳｉとＮ
ｂを複合添加した鋼を直接焼入れ、焼戻すことで焼戻し
脆化と焼戻し軟化を同時に抑制し、Ｎｂによる旧オース
テナイト粒微細化で、耐摩耗性（ＨＢ５００以上）と靭
性を両立させ、Ｍｏを添加して焼入れ性および靭性を更
に向上させる技術を開示している。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記技
術は、Ｓｉ量を増加させるため溶接部靭性が低下し、Ｎ
ｂ，Ｍｏ等高価な元素を添加した場合は、省プロセスに
よる製造コスト低下のメリットは失われる。また、得ら
れる鋼材の硬さは、ブリネル硬さ５００以上であり、建
設,土木および鉱山等での堀削作業で用いられる産業機
械、運搬機器等に用いられる耐摩耗鋼としては硬度が高
すぎ、靭性の向上が望めない。

【００１１】本発明は、以上の点に鑑みなされたもの
で、高価な元素を添加せず、直接焼入れ焼戻しによりブ
リネル硬さ３００〜５００でｖＥ_−４０℃：１７Ｊ以上
の靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、耐摩耗鋼
の靭性改善について鋭意検討を行い、ブリネル硬さ３０
０〜５００の場合、オーステナイト未再結晶域で強圧下
を行ない、オーステナイト粒を形態制御し、直接焼入
れ、焼戻しし、焼戻しマルテンサイト組織とした場合、
優れた靭性を有する耐摩耗鋼が得られることを見出し
た。

【００１３】本発明は以上の知見をもとに更に検討を加
えてなされたものである。

【００１４】１． 下記の組織を有することを特徴とす
る、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．
１〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｒ：０．１
〜２．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．５％、Ｂ：０．０
００５〜０．００５％、Ａｌ：０．００５〜０．１０
％、Ｎ：０．００５％以下、残部実質的にＦｅおよび不
可避不純物とからなる耐摩耗鋼。

【００１５】（１）旧オーステナイト粒展伸度（ｄＬ／
ｄＺ）：２以上の焼戻しマルテンサイト組織 但し、ｄＺ：鋼の肉厚方向の旧オーステナイト粒径、ｄ
Ｌ：鋼の圧延方向の旧オーステナイト粒径 ２． 鋼組成として更に、質量％で、Ｃｕ：０．１〜
１．０％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜
１．０％、Ｖ：０．０１〜０．２％の一種または二種以
上を含有する１記載の耐摩耗鋼。

【００１６】３． 鋼組成として更に、質量％で、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％を含有する１または２記載の
耐摩耗鋼。

【００１７】４． １乃至３の何れかに記載の組成を有
する鋼を、９００℃以下のオーステナイト未再結晶域に
おいて累積圧下率５０％以上で熱間圧延後、直ちにＡｒ
3点以上から焼入れし、その後３００℃〜Ａｃ1で焼戻し
することを特徴とする耐摩耗鋼の製造方法。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明の成分組成、ミクロ組織お
よび製造条件について説明する。

【００１９】１．成分組成 Ｃ Ｃは、鋼材の硬度を高め、耐摩耗性を向上させるため添
加する。０．０５％未満ではその効果が得られず、一
方、０．４０％を超えると溶接性および靭性が低下し、
焼き割れおよび遅れ破壊が生じ易くなるため、０．０５
％以上、０．４０％以下（０．０５〜０．４０％）とす
る。好ましくは０．１０〜０．３５％とする。

【００２０】Ｓｉ Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として作用するため添加する。
０．１％未満ではその効果が十分でなく、一方、０．８
％を超えると溶接性、および靭性を損なうため、０．１
〜０．８％とする。好ましくは０．２５〜０．５５％と
する。

【００２１】Ｍｎ Ｍｎは、低コストで焼入れ性を高め,靭性を向上させる
ため添加する。０．５％未満ではその効果がなく、一
方、２．０％を超えると溶接性を損ない、また遅れ破壊
が生じ易くなるため、０．５〜２．０％とする。好まし
くは１．０〜１．６％とする。

【００２２】Ｃｒ Ｃｒは、低コストで焼入れ性を向上させるため添加す
る。０．１％未満ではその効果が十分でなく、一方、
２．０％を超えると溶接性および靭性を損なうため、
０．１〜２．０％とする。好ましくは０．２〜１．５％
とする。

【００２３】Ｔｉ Ｔｉは鋼中のＮと化合し、Ｎを固定して、Ｂによる焼入
れ性を確保するため、さらに、ＴｉＣの分散析出により
耐摩耗性の向上を導くため添加する。０．００５％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．５％を超えると
製品コストが上昇するため、０．００５〜０．５％とす
る。

【００２４】Ｂ Ｂは、微量で焼入れ性を高めるため添加する。０．００
０５％未満ではその効果が得られず、一方、０．００５
％を超えると溶接性を低下させ、却って焼入れ性を低下
させるため、０．０００５〜０．００５％とする。

【００２５】Ａｌ Ａｌは、製鋼時の脱酸材として作用するため添加する。
０．００５％未満ではその効果が得られず、一方、０．
１０％を超えると靭性が低下するため、０．００５〜
０．１０％とする。好ましくは０．０１５〜０．０３５
％とする。

【００２６】Ｎ Ｎは、ＢとＢＮを形成し、焼入れ性を低下させる。Ｎ含
有量が０．００５％を超えると、本発明範囲内のＴｉ量
ではＮの固定が不十分となるため、０．００５％以下と
する。

【００２７】本発明の基本成分組成は以上であるが、更
にその特性を向上させる場合、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｖ，
Ｎｂの一種または二種以上を添加することが可能であ
る。

【００２８】Ｃｕ Ｃｕは、焼入れ性を向上させるため添加する。０．１％
未満ではその効果が得られず、１．０％を超えると熱間
脆性を生じるため、０．１〜１．０％とする。好ましく
は０．１〜０．３％とする。

【００２９】Ｎｉ Ｎｉは、靭性と焼入れ性を向上させるために添加する。
０．１％未満ではその効果が得られず、１．０％を超え
ると製品価格が上昇するため、０．１〜１．０％とす
る。好ましくは０．１〜０．３％とする。

【００３０】Ｍｏ Ｍｏは、焼入れ性を向上させるため添加する。０．１％
未満ではその効果が得られず、１．０％を超えると溶接
性および靭性を低下させるため、０．１〜１．０％とす
る。好ましくは０．１〜０．５％とする。

【００３１】Ｖ Ｖは、析出硬化により、鋼材を硬化させるため添加す
る。０．０１％未満ではその効果が得られず、０．２％
を超えると溶接性を低下させるため、０．０１〜０．２
％とする。好ましくは０．０１〜０．１％とする。

【００３２】Ｎｂ Ｎｂは、圧延時の再結晶を抑制し、圧延によるオーステ
ナイト粒の展伸を容易にし、靭性を向上させる。０．０
０５％未満ではその効果が十分得られず、一方、０．１
％を超えると溶接性が低下するため、０．００５〜０．
１％とする。好ましくは０．００５〜０．０３％とす
る。

【００３３】２．ミクロ組織 旧オーステナイト粒展伸度（ｄＬ／ｄＺ）：２以上の焼
戻しマルテンサイト組織 但し、ｄＺ：鋼の肉厚方向の旧オーステナイト粒径、ｄ
Ｌ：鋼の圧延方向の旧オーステナイト粒径 本発明鋼では、目的とする硬度（ブリネル硬さＨＢ（１
０／３０００）：硬度３００以上）を得るため、焼戻し
マルテンサイト組織とし、旧オーステナイト粒展伸度
は、優れた靭性を得るため、２以上とする。

【００３４】図１は、本発明範囲内の組成である、質量
％で、Ｃ：０．２３％，Ｓｉ：０．４５％、Ｍｎ：１．
５５％，Ｐ：０．０１１％，Ｓ：０．００５％、Ｃｒ：
０．３１％，Ｔｉ：０．０１８％、Ｂ：０．００１９
％，Ａｌ：０．０３５％、Ｎ：０．００２９％，残部が
実質的に鉄及び不可避不純物よりなる鋼を、種々の条件
で圧延した後、焼戻しマルテンサイト組織とした鋼板を
用い、吸収エネルギー値、ブリネル硬さに及ぼす旧オー
ステナイト粒伸展度の影響を調査した結果を示すもので
ある。

【００３５】図より、旧オーステナイト粒展伸度が、２
以上の場合、優れた靭性が得られている。また、ブリネ
ル硬さは、旧オーステナイト粒展伸度によらず約３５０
〜４００で優れた耐摩耗性が得られる値となっている。

【００３６】尚、旧オーステナイト粒の展伸度は、鋼材
の肉厚方向に沿う断面および鋼材の圧延方向に沿う断面
での旧オーステナイト粒の粒径比として求められ、例え
ば、日本工業規格ＪＩＳ Ｇ ０５５１に規定された焼
入れ焼戻し法による熱処理粒度試験法により求められ
る。

【００３７】ブリネル硬さは、ＪＩＳ Ｚ ２２４３に
よる、鋼板表面に直径１０ｍｍの圧子を押し込んだとき
に形成されるくぼみの直径を測定するブリネル硬さ（Ｈ
Ｂ（１０／３０００））試験により求めた。

【００３８】吸収エネルギーはシャルピー衝撃試験を試
験温度ー４０℃で、３本の試験片で行ない、その平均値
を求め、ｖＥ_−４０℃：１７Ｊ以上を本発明の目標値と
した。試験片は、ＪＩＳ Ｚ ２２０２に記載の１０×
１０（ｍｍ），２ｍｍＶノッチとし、採取位置は板厚中
央、採取方向は圧延方向とした。

【００３９】３．製造条件 本発明鋼は、オーステナイト未再結晶域で強圧下後、直
接焼入れ、焼戻しにより製造することが好ましい。好適
製造条件について説明する。

【００４０】熱間圧延 鋼片を加熱後、熱間圧延を行う。加熱温度は、９５０℃
未満では、鋼の変形抵抗が高くなり、一方、１２５０℃
を超えると、粗大粒となり、強度および靭性の確保が困
難となるため、９５０〜１２５０℃とするのが好まし
い。

【００４１】熱間圧延において、９００℃以下のオース
テナイト未再結晶域において累積圧下率５０％以上の圧
延を行う。

【００４２】旧オーステナイト粒の展伸度を２以上と
し、その形状を保持するため、オーステナイト未再結晶
域で且つ９００℃以下の低温側、好ましくは８５０℃〜
Ａｒ3で、累積圧下率を５０％以上とする圧延を行う。

【００４３】図２に旧オーステナイト粒の展伸度におよ
ぼす９００℃以下での累積圧下率の影響を示す。累積圧
下率５０％以上とした場合、旧オーステナイト粒は展伸
度２以上になる。図３に鋼材の靭性（シャルピー吸収エ
ネルギー値）と耐摩耗性（ブリネル硬さ）に及ぼす９０
０℃以下の累積圧下率の影響を示す。

【００４４】旧オーステナイト粒の展伸度が２以上とな
るように、累積圧下率を５０％以上とした場合、図１と
同様の本発明の効果が得られている。供試鋼、試験方法
および靭性、耐摩耗性の評価は、図１に準じて行った。

【００４５】熱処理 熱間圧延後、直ちにＡｒ3点以上から焼入れし、その後
３００℃〜Ａｃ1で焼戻し未再結晶域における累積圧下
の効果を失わないように、圧延後、直ちに、焼き入れを
行う。焼入れ開始温度は、マルテンサイト単相組織とす
るためＡｒ3以上とし、オーステナイト単相組織より焼
入れを行う。

【００４６】焼入れ停止温度は、マルテンサイト組織と
するため、Ｍs点以下とすることが望ましく、冷却速度
は水焼入れなどにより、２０℃／ｓ以上とすることが望
ましい。

【００４７】Ａｒ3点、Ｍs点は例えば、以下の式により
求めることができる。

【００４８】Ａｒ3（℃）＝９１０−３１０Ｃ−８０Ｍ
ｎ−２０Ｃｕ−１５Ｃｒ−５５Ｎｉ−８０Ｍｏ、但し、
各元素は質量％とする。

【００４９】Ｍs（℃）＝５１７−３００Ｃ−３３Ｍｎ
−２２Ｃｒ−１７Ｎｉ−１１Ｍｏ−１１Ｓｉ、但し、各
元素は質量％とする。

【００５０】焼入れ後、焼戻しを３００℃〜Ａｃ1で行
う。３００℃未満では、靭性が向上せず、一方、焼戻し
温度をＡｃ1点以上とすると硬度低下が著しく、本発明
が目的とする硬度が得られない。好ましくは３００〜６
５０℃とする。Ａｃ1点は例えば、Ａｃ1（℃）＝７２３
−１４Ｍｎ＋２２Ｓｉ−１４．４Ｎｉ＋２３．３Ｃｒに
より求めることができる。

【００５１】図４は、９００℃以下の累積圧下率を３５
％、７０％とした直接焼入れ焼戻し鋼板の靭性と硬度に
及ぼす焼戻し温度の影響を示すもので、累積圧下率７０
％とした鋼板では、焼戻し温度３００℃以上で優れた靭
性が得られが、Ａｃ1点以上においては本発明が目的と
する硬度が得られない。

【００５２】累積圧下率が３５％の鋼板では、焼戻し温
度３００℃以上でも靭性の改善は認められない。尚、焼
入れ停止温度と焼戻し温度は、本発明が目的とする硬度
が得られる範囲内で、靭性を改善させるため高温とする
ことが望ましい。

【００５３】

【実施例】[実施例１]表１に供試鋼Ａ〜Ｇの化学成分
を、表２に製造条件および得られた鋼板のミクロ組織お
よび硬度、靭性を示す。供試鋼は板厚２０〜１００ｍｍ
の鋼板とした。

【００５４】組織観察は、光学顕微鏡により行ない、旧
オーステナイト粒の展伸度は、日本工業規格ＪＩＳ Ｇ
０５５１に規定された焼入れ焼戻し法による熱処理粒
度試験法により現出させたオーステナイト粒について鋼
材の肉厚方向に沿う断面および鋼材の圧延方向に沿う断
面での粒径比として求めた。硬度およびシャルピー衝撃
試験は、図１に準拠して行った。

【００５５】表２中、実施例１〜６は、本発明例であ
り、いずれもブリネル硬さは３００以上、靭性は−４０
℃の吸収エネルギーで１７Ｊを大幅に上回る良好な値
で、優れた耐摩耗性と靭性が得られている。

【００５６】比較例１〜３は、旧オーステナイト粒展伸
度が２未満の焼戻しマルテンサイト組織で、ブリネル硬
さは３００以上であるが、靭性が劣っている。

【００５７】比較例４は、旧オーステナイト粒展伸度が
２以上の焼き入れままのマルテンサイト組織であり、耐
摩耗性は良好であるが、靭性に劣っている。

【００５８】比較例５は、Ｃ量が本発明範囲外である供
試鋼Ｇによるもので、旧オーステナイト粒展伸度が２以
上の焼戻しマルテンサイト組織で、靭性は−４０℃の吸
収エネルギーで１７Ｊ以上と優れているが、ブリネル硬
さは１５０で耐摩耗性が劣っている。

【００５９】比較例６は、焼入れ停止温度を、鋼種Ｄの
Ｍｓ点を超える５５０℃としたもので、旧オーステナイ
ト粒展伸度は２以上であるが、焼戻しベイナイト組織で
あり、靭性は良好なもののブリネル硬さは２２３と耐摩
耗性が大幅に低下している。

【００６０】比較例７は、再加熱焼入れ処理によるもの
で、ブリネル硬さは４１２と耐摩耗性は良好であった
が、圧延後、展伸していた旧オーステナイト粒が、再加
熱されることにより、展伸度が１．３となり、−４０℃
の吸収エネルギーが１６Ｊと大幅に低下している。

【００６１】

【表１】

【００６２】

【表２】

【００６３】[実施例２]実施例１と同様に、表１に示す
供試鋼Ａ〜Ｇを用い、板厚２０〜１００ｍｍの鋼板とし
た。

【００６４】表３に製造条件および得られた鋼板のミク
ロ組織および硬度、靭性を示す。硬度、靭性は、実施例
１と同様の方法により評価を行った。

【００６５】表３中、実施例１〜６は、本発明例であ
り、いずれもブリネル硬さは３００以上、靭性は−４０
℃の吸収エネルギーで１７Ｊを大幅に上回る良好な値
で、優れた耐摩耗性と靭性が得られている。

【００６６】比較例１は、９００℃以下の累積圧下率を
５０％未満とし、且つ、焼戻し温度を２５０℃としたも
ので、ブリネル硬さは３００以上で耐摩耗性は良好であ
るが、−４０℃の吸収エネルギーが１７Ｊ以下と靭性に
劣っている。

【００６７】比較例２は、焼戻し温度が３００℃で、９
００℃以下の累積圧下率が５０％未満であり、ブリネル
硬さが３５８と耐摩耗性は良好であるが、−４０℃の吸
収エネルギーが１２Ｊと著しく靭性が劣化している。

【００６８】比較例３は、焼戻しを行わなかったもの
で、ブリネル硬さは３００以上で耐摩耗性は良好である
が、−４０℃の吸収エネルギーが１７Ｊ未満で、著しく
靭性が劣化している。

【００６９】比較例４は、焼戻し温度が２００℃で、ブ
リネル硬さは３００以上で耐摩耗性は良好であるが、−
４０℃の吸収エネルギーが１７Ｊを大幅に下回り、著し
く靭性が劣化している。

【００７０】比較例５は、Ｃ量が本発明範囲外である供
試鋼Ｇによるもので、靭性は−４０℃の吸収エネルギー
で１７Ｊを大幅に上回り、優れているが、ブリネル硬さ
は１５０で耐摩耗性が劣っている。

【００７１】比較例６は、焼入れ停止温度を、鋼種Ｄの
Ｍｓ点を超える５５０℃としたもので、焼戻しベイナイ
ト組織であり、靭性は良好なもののブリネル硬さは２２
３と耐摩耗性が大幅に低下している。

【００７２】比較例７は、再加熱焼入れ処理によるもの
で、ブリネル硬さは４１２と耐摩耗性は良好であった
が、圧延後、展伸していた旧オーステナイト粒が、再加
熱されることにより、展伸度が１．３となり、−４０℃
の吸収エネルギーが１６Ｊと大幅に低下している。

【００７３】

【表３】

【００７４】

【発明の効果】本発明によれば、旧オーステナイト粒径
を伸展させた焼戻しマルテンサイト組織を有し、靭性に
優れた耐摩耗鋼および生産性に優れたその製造方法が得
られ、土木機械、産業機械等の信頼性や施工性が向上
し、産業上極めて有用である。

【図面の簡単な説明】

【図１】耐摩耗性（表面ブリネル硬さ）、靭性（−４０
℃における吸収エネルギー）に及ぼす旧オーステナイト
粒展伸度の影響を示す図。

【図２】旧オーステナイト粒展伸度に及ぼす累積圧下率
の影響を示す図。

【図３】耐摩耗性（表面ブリネル硬さ）、靭性（−４０
℃における吸収エネルギー）に及ぼす累積圧下率の影響
を示す図。

【図４】耐摩耗性（表面ブリネル硬さ）、靭性（−４０
℃における吸収エネルギー）に及ぼす焼戻し温度の影響
を示す図。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2D015 JA06 4K032 AA01 AA02 AA04 AA05 AA11 AA12 AA16 AA21 AA31 AA35 BA01 CA02 CB02 CC03 CD03

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 下記の組織を有することを特徴とする質
   量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．１〜
   ０．８％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜
   ２．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．５％、Ｂ：０．００
   ０５〜０．００５％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、
   Ｎ：０．００５％以下、残部実質的にＦｅおよび不可避
   不純物とからなる耐摩耗鋼。 （１）旧オーステナイト粒展伸度（ｄＬ／ｄＺ）：２以
   上の焼戻しマルテンサイト組織 但し、ｄＺ：鋼の肉厚方向の旧オーステナイト粒径、ｄ
   Ｌ：鋼の圧延方向の旧オーステナイト粒径
2. 【請求項２】 鋼組成として更に、質量％で、Ｃｕ：
   ０．１〜１．０％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｍｏ：
   ０．１〜１．０％、Ｖ：０．０１〜０．２％の一種また
   は二種以上を含有する請求項１記載の耐摩耗鋼。
3. 【請求項３】 鋼組成として更に、質量％で、Ｎｂ：
   ０．００５〜０．１％を含有する請求項１または２記載
   の耐摩耗鋼。
4. 【請求項４】 請求項１乃至３の何れかに記載の組成を
   有する鋼を、９００℃以下のオーステナイト未再結晶域
   において累積圧下率５０％以上で熱間圧延後、直ちにＡ
   ｒ3点以上から焼入れし、その後３００℃〜Ａｃ1で焼戻
   しすることを特徴とする耐摩耗鋼の製造方法。