JP2001056091A - 推進管の保護方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明の方法は、推進管継手部における防食
層を保護することを目的とする。 【解決手段】 本発明は、上記目的を達成するために、
推進管の現地継手部に防食材料による防食層を形成する
防食層形成工程と、前記現地継手部の推進方向前方の管
体被覆部に、管体被覆部を被包して金型を配置し、推進
管の外側周面と、前記金型とが形成する空隙部に、ノル
ボルネン単量体、メタセシス触媒、および活性剤を含む
反応液を注入する反応液注入工程と、前記反応液を硬化
して、前記外側周面を被覆する前方保護層を形成する前
方保護層形成工程とを有することを特徴とする推進管の
保護方法を提供するものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、推進管の保護方法
に関する。更に詳しくは、施工現場において、推進管の
管端を次々と溶接して、直押し推進工事を進めていく場
合に、推進管継手部の防食層を保護するために、短時間
で耐久性が優れた保護層を形成する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】最近、道路などを横断して配管を埋設す
る工法として、直押し推進工法が採用されている。この
工法は、地表から道路堀削を行わなくても、道路を横断
した状態で配管を埋設することができるので、工事に際
しては道路を遮断しなくてもよいという利点を備えてい
る。

【０００３】この直押し推進工法は概ね次のように行わ
れる。すなわち道路の両側の適宜な箇所に竪穴を掘り、
一方の竪穴から他方の竪穴へ向かって、所定の長さの配
管を例えばジャッキによって地中に直接押し込んで、道
路を横断させる。このとき、順次土中に押し込まれる配
管は、一方の竪穴で互いの管体が溶接される。そして、
工事終了後には、全体として、１本の長い配管が道路を
横断した状態で地中に埋設されることになる。

【０００４】ここで、上述したような直押し推進工法で
用いられる配管には、通常鋼管などの金属管の外表面に
その管端から約１５０ｍｍの長さの部分を残してポリエ
チレン、ポリウレタンなどの樹脂からなる所定厚みの防
食被覆が施されている。また、管端から約１５０ｍｍの
長さの部分に被覆がされていないのは、配管を次々と溶
接していくための溶接しろでありこの部分が継手部とな
る。

【０００５】したがって、この継手部は防食被覆で覆わ
れていないため、直ちに継手部の外側周面を被覆する防
食層を形成して、当該継手部に防食処理を施す必要があ
る。通常この防食層としては、ポリエチレンの熱収縮チ
ューブが用いられている。しかしながら、熱収縮チュー
ブは、管体の防食被覆に比べて被覆膜厚が小さく、直押
し推進を行うと地中のレキ等により激しく摩耗し、損傷
することもある。

【０００６】このため、この防食層は被覆硬度が高く、
上記のような摩耗を受けても損傷しにくい材料で保護さ
れることが要求される。また、工事現場で迅速に形成す
ることができ、もって推進工事の時間短縮に資すること
ができることも要求される。

【０００７】特公平７−６５９５号公報で開示されてい
る方法は、継手部の外側周辺をポリエチレンまたはポリ
ウレタンからなる防食層を設け、保護層としては、ガラ
ス繊維もしくは金属繊維を混入したポリエステル樹脂ま
たはエポキシアクリレート樹脂からなる被覆を施してい
る。

【０００８】また、前記公報で開示されている方法にお
いては、推進工事の時間を短縮することを目的として、
保護層の形成に関して、ポリエチレンの熱収縮チューブ
またはシートを加熱して防食層を形成し、防食層が４０
℃以上の残熱を有している状態で保護層を形成するもの
が提案されている。しかしながら、この処理において
は、保護層を形成するための作業開始時間が防食層の残
熱状態により制限されるため現場作業において効率的で
はない。

【０００９】特開平９−１４５７４号公報には、推進管
の継手部に形成する防食保護層の材料として、ノルボル
ネン系単量体、メタセシス触媒および活性剤を含む反応
液を用いることにより、防食保護層の形成に要する時間
を極めて短時間とすることができることが開示されてい
る。また、さらに、継手部熱収縮チューブやシートを防
食層として形成しその上に反応液の硬化層を保護層とし
て形成すれば、優れた防食保護効果が得られるとしてい
る。

【００１０】しかしながら、推進時の土質が非常にレキ
が多い場合には、特開平９−１４５７４号公報に開示さ
れた防食保護方法では、保護層に損傷が生じることがあ
り、より高い耐損傷性が要求されている。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、特公平７−
６５９５号公報に開示される推進管継手部の保護層形成
における問題点を解決し、推進工事を行う際に推進管継
手部が損傷しないようにすることを第一の目的とし、ま
た特開平９−１４５７４号公報に開示された推進管の防
食保護方法を更に改良し、より優れた防食保護効果を奏
する推進管の保護方法を提供することを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明では、請求項１において、推進管の現地継手部
に防食材料による防食層を形成する防食層形成工程と、
前記現地継手部の推進方向前方の管体被覆部に、管体被
覆部を被包して金型を配置し、推進管の外側周面と、前
記金型とが形成する空隙部に、ノルボルネン単量体、メ
タセシス触媒、および活性剤を含む反応液を注入する反
応液注入工程と、前記反応液を硬化して、前記外側周面
を被覆する前方保護層を形成する前方保護層形成工程
と、を有することを特徴とする推進管の保護方法を提供
する。

【００１３】推進工事において、推進管先端のカッター
により、推進管の外径より大きく掘削されるが、推進管
の途中では土壌の土圧により穴径が狭くなり、推進管表
面に土壌中のレキが直接接触し、現地継手部の防食層に
損傷を与える。

【００１４】本発明の方法を用いることにより、現地継
手部の防食層の推進方向前方に前方保護層を形成してい
るため、穴径が狭くなっても、前方保護層により拡径す
るので、現地継手部の防食層に土壌中のレキが直接接触
することを防ぎ、損傷を防止することができる。

【００１５】また、本発明は請求項２に記載するよう
に、推進管の現地継手部の推進方向前方の管体被覆部
に、推進管の現地接合を行う前に、管体被覆部を被包し
て金型を配置し、推進管の外側周面と前記金型とが形成
する空隙部に、ノルボルネン単量体、メタセシス触媒、
および活性剤を含む反応液を注入する反応液注入工程
と、前記反応液を硬化して、前記外側周面を被覆する前
方保護層を形成する前方保護層形成工程と、推進管の現
地継手部に防食材料による防食層を形成する防食層形成
工程とを有することを特徴とする推進管の保護方法を提
供する。

【００１６】このように本発明においては、防食層と前
方保護層とが重ならないことから、推進管の現地接合
後、現地継手部に防食層を設けてその後に前方保護層を
設けてもよく、また逆に先に前方保護層を設けてその後
に推進管の現地接合後に現地継手部に防食層を設けても
よい。この場合、前方保護層を現地接合場所でなく、予
め推進用鋼管のストックヤードなど施工のしやすい別の
場所で形成することができるので、現地継手部の作業時
間を短縮することができ、前方保護層の形成作業も簡便
に行うことができ、効率向上と品質向上に効果的であ
る。

【００１７】さらに、本発明は請求項３に記載するよう
に、前記現地継手部に形成された防食層を被包して金型
を配置し、前記防食層を含む前記推進管の外側周面と、
前記金型とが形成する空隙部に、ノルボルネン単量体、
メタセシス触媒、および活性剤を含む反応液を注入する
反応液注入工程と、前記反応液を硬化して、前記防食層
を含む前記推進管の外側周面を被覆する保護層を形成す
る保護層形成工程を有することが好ましい。

【００１８】前記前方保護層に加えて継手部の防食層を
保護層で覆うことで、前方保護層により継手部と土壌中
のレキとの接触を防ぎ、更に継手部防食層に前方保護層
と同様の保護層を形成することにより、継手部を強固に
保護することができるからである。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。

【００２０】図１、図２に示すように、推進管１は、鋼
管１ａとその外周を被覆するプラスチック被覆１ｂとか
ら形成される。プラスチック被覆として、ポリエチレン
を厚さ３〜１２ｍｍに被覆するものが用いられる。前記
推進管の溶接、防食層形成後の推進管継手部の一部断面
図が前記図１であり、また推進管継手部の拡大図が図２
である。

【００２１】継手部２の防食層３は、図示しない内層材
と外層材とから形成される。内層材としては、ホットメ
ルト接着剤（変性ポリオレフィン系、エチレン酢酸ビニ
ル共重合体系、ポリアミド系）、あるいは粘着材（ブチ
ルゴム系、アスファルト系、それらの混合系）が厚さ
０．２〜３．０ｍｍで塗布されたものが好適である。ま
た、外層材としては、架橋ポリエチレンからなり厚さ
０．５〜６．０ｍｍを有する熱収縮チューブ、あるいは
熱収縮シートをバーナーなどの加熱手段により、加熱収
縮させ推進管継手部２に密着させ被覆して用いることが
できる。（加熱収縮後の防食層の膜厚は０．６〜７．０
ｍｍとなる。）また、図１、２中の符号４は、溶接部分
を表している。

【００２２】ここで、前記推進管継手部の推進方向前方
に図３で示すように金型５を配置する。この金型５は図
４に示したように全体として円筒形状をしていて、径方
向で２つに割れるようになっており（５ａ、５ｂ）、上
側の金型５ａと下側の金型５ｂはボルト６とナット７に
より緊締できるようになっている。下側の型５ｂには後
述する反応液を注入するための注入口８が取り付けら
れ、上側の型５ａには空気孔９が形成されている。ま
た、その両端部はそれぞれ推進管１の管体被覆層を圧接
できるような口径になっており、また、両端部近傍の型
面はいずれも端部厚さが小さくなるようなテーパー面に
なっている。図３に示す通り、継手部２の推進方向前方
に金型５を配置すると管体被覆層を取り囲んで空隙部１
０が形成される。

【００２３】ここで、管体を被覆するプラスチック被覆
１ｂの表面を粒度２０〜１２０番程度のサンドペーパー
を用いて粗面化すると、その上に形成される前方保護層
との密着性が向上して好適である。なお、状況に応じて
は、プライマー処理、熱処理、酸処理などを行ってもよ
い。

【００２４】この状態で、金型５の注入口８から反応液
を空隙部１０に注入する。本発明方法で用いる反応液と
は、ノルボルネン系単量体とメタセシス触媒と活性剤
と、更に必要に応じては後述する任意成分とを含むもの
であって、ノルボルネン系単量体が開環して塊状重合を
起こすものである。すなわち、上記した各成分を２液以
上に分割して反応原液を用意しておき、１液の原液のみ
ではノルボルネン系単量体の塊状重合が起こらないよう
にし、金型５への注入作業の直前でこれら各反応原液を
混合するものである。

【００２５】この反応液は、反応原液を混合した直後の
粘度が約３００ｃｐｓと低く非常に流動性に富んでい
る。したがって、反応液を金型５の空隙部１０に注入す
るときには、反応液に大きな圧力を加えて注入すること
は不要であり、注入作業の開始とともに、反応液は迅速
に空隙部１０の隅々にまで流れ込んでいき、しかも空気
を巻き込むことなく均質な状態で注入される。

【００２６】そして、約６０℃程度の温度に加熱される
と、急速に、発熱硬化して５分以内の時間で固化する。
この硬化反応の過程は開環重合であるため、分解ガスな
どは発生せず、しかも、圧縮硬度、伸び、曲げ弾性率な
どの機械的な強度特性は硬化反応の初期段階から確実に
発現しはじめ、硬化反応開始後、約１０分以内で最終特
性値の５０％以上の値にまで到達する。

【００２７】ここで、ノルボルネン系単量体としては、
ノルボルネン環を有すものであれば特に限定されるもの
ではないが、例えば、ノルボルネン、ノルボルナジエン
のような二環体；ジシクロペンタジエン、ジヒドロジシ
クロペンタジエンのような三環体；テトラシクロドデセ
ンのような四環体；トリシクロペンタジエンのような五
環体；テトラシクロペンタジエンのような七環体；これ
らに対し、メチル、エチル、プロピル、ブチルなどのア
ルキル、ビニルなどのアルケニル、エチリデンなどのア
ルキリデン、フェニル、トリル、ナフチルなどのアリー
ルで置換して成る置換体；更には、エステル基、エーテ
ル基、シアノ基、ハロゲン原子などの極性基を有する置
換体；等をあげることができる。

【００２８】これらの単量体は、それぞれ単独で用いて
もよく、また２種以上を適宜に混合して用いてもよい。
これらのうち、入手が容易であり、反応性が優れ、反応
終了後の硬化物の耐熱性が優れているという点で、三環
体、四環体または五環体を好適なものとしてあげること
ができる。このノルボルネン系単量体は開環重合して樹
脂化し、固化していくが、そのときに、生成させる開環
重合体を熱硬化型にすることが好ましい。そのために
は、用いるノルボルネン系単量体のうち、１０重量％以
上、好ましくは３０重量％以上が架橋可能である単量体
を使用すればよい。この架橋可能な単量体は、反応性２
重結合を１分子内に２個以上有する多環ノルボルネン系
単量体であって、具体的には、ジシクロペンタジエン、
トリシクロペンタジエン、テトラシクロペンタジエンな
どをあげることができる。

【００２９】メタセシス触媒は、上記したノルボルネン
系単量体の開環重合を進めるための触媒であって、その
種類は格別限定されるものではなく複分解してノルボル
ネン系単量体を開環重合させるものであればよく、例え
ば、タングステン、モリブデン、タンタルなどのハロゲ
ン化物、オキシハロゲン化物、酸化物またはアンモニウ
ム塩などをあげることができる。

【００３０】このメタセシス触媒の使用量は、用いる反
応液におけるノルボルネン系単量体１モルに対し、通
常、０．０１〜５０ミリモル、好ましくは、０．１〜２
０ミリモルに設定される。この使用量が少なすぎると、
ノルボルネン系単量体を開環重合させるための活性が低
すぎて開環重合に多大な時間がかかるため、金型内での
硬化が迅速に進行しなくなり、また、使用量が多すぎる
と開環重合が激しく進んでしまい、反応液が金型の空隙
部に注入されている過程で硬化してしまったり、またメ
タセシス触媒が析出して反応液を均質な状態で保存する
ことが困難になる。

【００３１】このような反応液には、更に、メタセシス
触媒の触媒活性を高めることができる活性剤が配合され
ている。活性剤としては、メタセシス触媒を活性化でき
るものであれば特に限定されるものではなく、例えば、
アルキルアルミニウム、アルキルアルミニウムハライ
ド、アルコキシアルキルアルミニウムハライド、アリー
ルオキシアルキルアルミニウムハライド、有機すず化合
物などをあげることができる。

【００３２】この活性剤の使用量は、格別限定されるも
のではないが、通常、反応液におけるメタセシス触媒１
モルに対し、１〜１０モルに設定される。この使用量が
少なすぎたり、また多すぎたりすると、メタセシス触媒
の場合と同じような不都合を生ずるからである。更に、
反応液には、公知の酸化防止剤、充填剤、顔料、着色
剤、発泡剤、難燃化剤、黒鉛のような固体潤滑剤など他
の任意成分が配合されていてもよい。

【００３３】また、この反応液に、ポリブタジエン、ス
チレン−ブタジエン共重合体、スチレン−ブタジエン−
スチレン共重合体、スチレン−イソプレン−スチレン共
重合体のようなジエン系エラストマーや、天然ゴム、ポ
リイソプレン、エチレン−プロピレン−ジエンターポリ
マーなどを配合すると、得られた硬化物の耐衝撃性が向
上するので好適である。上記ジエン系エラストマーを配
合する場合、その配合量は、反応液におけるノルボルネ
ン系単量体の重量に対し、１５重量％以下、好ましくは
１０重量％以下に設定される。配合量が多くなりすぎる
と、反応液は高粘性になって金型内への注入が困難にな
るとともに、硬化物の耐熱性や剛性の低下が起こりはじ
めるからである。上記したような成分から成る反応液
は、前記したように、１液のみではノルボルネン系単量
体の開環重合反応が起こらないように、２液以上に分割
した状態で反応原液を調製しておき、金型への注入作業
の直前で混合されるものであって、そのときはじめてノ
ルボルネン系単量体の開環重合反応が起こって硬化反応
が進行する。

【００３４】例えば、ノルボルネン系単量体とメタセシ
ス触媒と他の任意成分とから成る反応原液Ａ、またノル
ボルネン系単量体と活性剤と他の任意成分とから成る反
応原液Ｂは、それぞれは単独で硬化反応を起こすことは
ない。しかし、反応原液Ａと反応原液Ｂを混合すると、
そのときには、開環重合反応に必要な成分、すなわち、
ノルボルネン系単量体、メタセシス触媒および活性剤の
全てがそろっている反応液になり、ノルボルネン系単量
体の開環重合反応が開始する。本発明においては、反応
原液を混合して反応液とし、これを直ちに金型の空隙部
に注入して硬化させる。

【００３５】このような反応液の金型への注入は、通
常、図３および図４に示す金型５の注入口８に、図示し
ない反応射出成形機のミキシング・ヘッドを装着し、こ
のミキシング・ヘッド内に前記した２種以上の反応原液
を同時に射出することにより衝突混合させて反応液を調
製し、そのまま金型５の空隙部１０へと注入する。本発
明方法は、施工現場で適用されるので、その作業性の面
を考慮すると、２種類の反応原液を用いて反応液を調製
する方法が好ましいが、３種類以上の反応原液を用いて
反応液を調製してもよい。

【００３６】なお、この場合、反応原液を混合したのち
にノルボルネン系単量体と各成分が互いに充分混合して
開環重合が進行するために、混合前の各反応原液には、
いずれも、ノルボルネン系単量体を含有させておくこと
が好ましい。しかし、混合前の反応原液に、ノルボルネ
ン系単量体、メタセシス触媒および活性剤の３者を含有
させておくと、混合前にノルボルネン系単量体の開環重
合が開始するので、通常は、メタセシス触媒と活性剤を
１つの反応原液に共存させることはしない。

【００３７】用いる反応原液の粘度は格別限定されるも
のではないが、粘度が高すぎても低すぎても、反応原液
間の混合や金型内への注入作業が困難になるので、その
粘度は、通常５０〜２０００ｃｐｓ、好ましくは１００
〜１０００ｃｐｓの範囲内に設定される。図３で示した
金型５の空隙部１０に、上記した反応原液を混合して成
る反応液を注入すると、空隙部１０で、ノルボルネン系
単量体の開環重合反応が進行し、注入された反応液は硬
化物になる。

【００３８】なお、金型５の外面または内面に図示しな
い面状発熱体を取りつけたり、また金型５の肉厚部に図
示しない発熱体を埋め込み、反応液の注入に先立ち、こ
れら面状発熱体で金型５の内面を例えば６０℃の温度に
予熱しておくと、注入された反応液は、金型５と接触し
た部分から硬化反応を進めて発熱し、そのときの発熱も
加わって注入反応液は内部にまで急速に硬化していくこ
とができるので好適である。

【００３９】金型５内での反応液の硬化反応が終了した
時点で、金型５を取り外すと、図５で示したように、プ
ラスチック被覆１ｂを被覆し、また両端部の外面には金
型５のテーパ面が転写した形状のテーパ面１１を有する
前方保護層１２が形成される。この前方保護層１２は高
硬度であり、推進時の損耗は少ない。また、この前方保
護層１２は反応液を金型５に注入するだけで形成され、
しかも作業開始後、わずか５分以内で形成されるので、
現場作業にとっては非常に好適なものである。

【００４０】また、前方保護層を形成することにより、
堀削した穴径が土壌の土圧によって狭くなっても、拡径
するので、現地継手部の防食層に土壌中のレキが直接接
触することを防ぎ損傷を防止することができるので好適
である。

【００４１】ここで、前方保護層１２の厚さは、現地継
手部の防食層３および後述する保護層１３と同じか、も
しくはこれらよりも厚いことが好ましく、２ｍｍ〜２０
ｍｍ程度の厚さが好適である。

【００４２】また、前方保護層１２は、現地継手部の防
食層および後述する保護層１３と近接していることが好
ましく、前方保護層１２と現地継手部の防食層３および
後述する保護層１３との距離は、０ｍｍ〜２００ｍｍが
好適である。

【００４３】さらに、前方保護層１２の長さは、特に限
定されるものではないが、１０ｍｍ未満の長さでは保護
層の形成が困難であり、また１０００ｍｍを超える長さ
では多量の反応液を使用することになり経済性に問題が
ある。従って、前方保護層１２の長さは１０ｍｍ〜１０
００ｍｍが好適である。

【００４４】推進時の土質が非常にレキが多く、より高
い耐損傷性が要求される場合には、耐損傷性をさらに向
上させるために、図６に示すように、図５の構成に加え
てさらに推進管継手部の防食材料による防食層を被覆
後、その保護層として、防食層３を被包して別の金型を
配置し、防食層３を含む前記推進管の外側周面と前記金
型が形成する空隙部に、ノルボルネン単量体、メタセシ
ス触媒、および活性剤を含む反応液を注入し、前記反応
液を硬化して前記外周を被覆する保護層１３を形成する
と防食層３は保護層１３で保護される。この保護層１３
は高硬度であるため、損傷はほとんどなくなる。

【００４５】

【実施例】以下、本発明について、実施例を通じてさら
に詳述する。 （実施例１）膜厚６ｍｍのポリエチレン被覆で被覆され
ている外径１６５ｍｍの鋼管の管端を突き合わせ溶接し
た。この溶接部に膜厚２ｍｍのポリエチレンからなる熱
収縮チューブをバーナーにより加熱収縮させ、防食層を
形成した。ポリエチレン製熱収縮チューブの内層は、エ
チレン酢酸ビニル共重合体樹脂を主成分とするホットメ
ルト接着剤であり、外層は、熱収縮性ポリエチレンから
なる。

【００４６】防食層から推進方向前方の位置の管体被膜
部表面を粒度８０番程度のサンドペーパーで粗面化した
後、両端部の口径が１８１ｍｍ、中央部の内径が１８７
ｍｍ、内面の空隙部の長さが３００ｍｍで、型面直下の
肉厚部に面状発熱体が埋設されている２つ割り構造の金
型を配置した。

【００４７】したがって、金型内の空隙部の厚みは約９
ｍｍになる。ついで、金型の内面の温度を６０℃に調整
し、前記した反応原液Ａと反応原液Ｂの同容量を反応射
出成形機を用いて混合して反応液とし、それをただち
に、金型の注入口から空隙部に注入した。

【００４８】注入された反応液は温度６０℃の金型内面
と接触した部分でまず硬化反応が始まり、そのときの発
熱で内部の硬化反応が急激に誘発され、最終的には５分
程度で硬化反応を終了して固化する。反応液注入後１０
分経過してから金型を取り外した。継手部の前方に前方
保護層が形成された。このようにして、実施例１の試験
材を作製した。

【００４９】この前方保護層につき、ＪＩＳＫ７２１５
に準拠してショア硬度（ＴＹＰＥ−Ｄ）を測定した。値
は８０であった。この硬度は、推進時の損耗に充分耐え
られる値である。また、この保護層の曲げ弾性率を測定
したところ、その値は１７０００〜１９０００ｋｇ／ｃ
ｍ²の間にあり、推進時において充分に耐えられる値で
ある。

【００５０】また、管体被覆層の表面温度は初期の段階
（反応開始約２分後）で１４０℃程度の温度まで上昇す
るので、被覆層がポリエチレンから成る場合、その軟化
点よりも充分に高い温度になっている。したがって、形
成された保護層と被覆層とは熱融着し、粗面化処理の効
果とも相俟って、両層の間には非常に優れた耐剥離性と
耐引き裂き性が発現することになり、推進工事にとって
好適である。 （実施例２）膜厚６ｍｍのポリエチレン被覆で被覆され
ている外径１６５ｍｍの鋼管の管端を突き合わせ溶接し
た。この溶接部に膜厚２ｍｍのポリエチレンからなる熱
収縮チューブをバーナーにより加熱収縮させ、防食層を
形成した。ポリエチレン製熱収縮チューブの内層は、ブ
チルゴム、アスファルトを主成分とする粘着材であり、
外層は、熱収縮性ポリエチレンからなる。

【００５１】防食層から推進方向前方の位置の管体被膜
部表面を粒度８０番程度のサンドペーパーで粗面化した
後、両端部の口径が１８１ｍｍ、中央部の内径が１８７
ｍｍ、内面の空隙部の長さが３００ｍｍで、型面直下の
肉厚部に面状発熱体が埋設されている２つ割り構造の金
型を配置した。

【００５２】したがって、金型内の空隙部の厚みは約９
ｍｍになる。ついで、金型の内面の温度を６０℃に調整
し、前記した反応原液Ａと反応原液Ｂの同容量を反応射
出成形機を用いて混合して反応液とし、それをただち
に、金型の注入口から空隙部に注入した。

【００５３】注入された反応液は温度６０℃の金型内面
と接触した部分でまず硬化反応が始まり、そのときの発
熱で内部の硬化反応が急激に誘発され、最終的には５分
程度で硬化反応を終了して固化する。反応液注入後１０
分経過してから金型を取り外した。継手部の前方に前方
保護層が形成された。

【００５４】ここで、前記前方保護層を形成後現地継手
部の防食層に、両端部の口径が１８１ｍｍ、中央部の内
径が１８７ｍｍ、内面の空隙部の長さが６３０ｍｍで、
型面直下の肉厚部に面状発熱体が埋設されている２つ割
り構造の金型を配置して、継手部防食層に保護層を形成
した。保護層の形成方法、使用する反応液等は前記の前
方保護層と場合と同様なので省略する。このようにし
て、実施例２の試験材を作製した。

【００５５】この継手部防食層の保護層につき、ＪＩＳ
Ｋ７２１５に準拠してショア硬度（ＴＹＰＥ−Ｄ）を測
定した。値は８０であった。この硬度は、推進時の損耗
に充分耐えられる値である。また、この保護層の曲げ弾
性率を測定したところ、その値は１７０００〜１９００
０ｋｇ／ｃｍ²の間にあり、推進時において充分に耐え
られる値である。 （比較例）次に、比較のため同様の管体にポリエチレン
熱収縮チューブにより防食層を形成した後、エポキシ樹
脂（商品名、エピコート８０１、エピキュア３２２０、
油化シエル社製）に、ガラス繊維を混入した被覆材を膜
厚５ｍｍとなるように被覆して保護層を形成し、比較材
を作製した。

【００５６】上記実施例および比較例の試験材につい
て、次のような耐久性試験を行った。すなわち、図７に
示すように、継手部２を有する試験材２０の一方に油圧
シリンダ２１を取り付け、試験材２０を土槽２２中にセ
ットして固定したのち、土槽内にレキを８０％程度含む
土壌２３を隙間のないように試験材２０の周辺に充填し
た。

【００５７】ついで、土槽２２の上部からジャッキ２４
で約２ｋｇｆ／ｃｍ²の圧力を印加し、その状態で油圧
シリンダを作動して、試験材２０を約３６ｃｍ／ｍｉｎ
の速度で推進長さ２００ｍに相当する長さを摺動させ
た。試験後、試験材２０を取出し、外観観測を行い、絶
縁抵抗を測定した。その結果を表１に示す。

【００５８】

【表１】

【００５９】表１に示すように、実施例１の試験材は試
験後も防食層端部からのめくれは無く、防食層表面には
若干の傷が生じているが、鋼面に至るほどの傷ではな
く、ごく表層のみの傷であり、絶縁抵抗も試験前と変化
無く１００万Ω以上の値を維持していることが確認で
き、レキを含む土壌の推進工事において優れた耐久性を
有していることを確認した。

【００６０】また、実施例２の試験材は、試験後も保護
層からのめくれは無く、傷も無く、また絶縁抵抗も試験
前と変化が無く、レキを含む土壌の推進工事において優
れた耐久性を有している。また、現地継手部の防食層に
粘着材を内層材とするポリエチレン製熱収縮チューブを
用いることができるので、防食層の形成が容易であり作
業時間の短縮に効果的である。また、材料価格が低いの
で安価に防食層を形成できる一方、ガラス繊維を含むエ
ポキシ樹脂からなる保護層を形成した比較例では、保護
層の表面に無数の傷が生じ鋼面に達する傷もあり、絶縁
抵抗は測定不能であった。また、保護層端部にめくれが
生じており、レキを含む土壌を推進する管の保護層とし
ての性能が不十分である。

【００６１】

【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
おいては、推進管継手部の防食層の前方にノルボルネン
単量体、メタセシス触媒、および活性剤を含む反応液を
用いて前方保護層を形成しているので、前方保護層の形
成に要する時間は短時間であり、前方保護層は高硬度で
高い耐損傷性を有している。また、前方保護層を形成す
ることにより、堀削した穴径が土壌の土圧によって狭く
なっても、拡径するので、現地継手部の防食層に土壌中
のレキが直接接触することを防ぎ損傷を防止することが
できるので好適である。従って、本発明方法は、推進工
事における現地継手部の保護に極めて有用である。

【図面の簡単な説明】

【図１】推進管継手部の一部断面図である。

【図２】推進管継手部の拡大断面図である。

【図３】推進管継手部前方の外側周面に金型を配置した
時の一部断面視した正面図である。

【図４】金型の正面図である。

【図５】本発明の方法により、前方保護層を形成したと
きの推進管継手部の拡大断面図である（防食層の保護層
なし）。

【図６】本発明の方法により、前方保護層を形成したと
きの推進管継手部の拡大断面図である（防食層の保護層
あり）。

【図７】本発明の方法により形成した実施例において、
保護層の耐久性を試験する方法を示す概略図である。

【符号の説明】

１…推進管、 １ａ…鋼管、 １ｂ…プラスチック被覆、 ２…継手部、 ３…防食層、 ４…溶接部分、 ５…金型、 ５ａ…上側の金型、 ５ｂ…下側の金型、 ６…ボルト、 ７…ナット、 ８…注入口、 ９…空気孔、 １０…空隙部、 １１…テーパー面、 １２…前方保護層、 １３…保護層、 １４…シュリングチューブ、 ２０…試験材、 ２１…油圧シリンダ、 ２２…土槽、 ２３…土壌、 ２４…ジャッキ。

フロントページの続き (72)発明者 池田 新太郎 神奈川県横浜市鶴見区小野町88番地 日本 鋼管工事株式会社内 (72)発明者 福里 亨 神奈川県横浜市鶴見区小野町88番地 日本 鋼管工事株式会社内 (72)発明者 岡野 嘉宏 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 2D054 AC18 FA00 3H024 EA04 EC15 ED07 EE02 EF09 EF19

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 推進管の現地継手部に防食材料による防
   食層を形成する防食層形成工程と、 前記現地継手部の推進方向前方の管体被覆部に、管体被
   覆部を被包して金型を配置し、推進管の外側周面と、前
   記金型とが形成する空隙部に、ノルボルネン単量体、メ
   タセシス触媒、および活性剤を含む反応液を注入する反
   応液注入工程と、 前記反応液を硬化して、前記外側周面を被覆する前方保
   護層を形成する前方保護層形成工程と、 を有することを特徴とする推進管の保護方法。
2. 【請求項２】 推進管の現地継手部の推進方向前方の管
   体被覆部に、推進管の現地接合を行う前に、管体被覆部
   を被包して金型を配置し、推進管の外側周面と前記金型
   とが形成する空隙部に、ノルボルネン単量体、メタセシ
   ス触媒、および活性剤を含む反応液を注入する反応液注
   入工程と、 前記反応液を硬化して、前記外側周面を被覆する前方保
   護層を形成する前方保護層形成工程と、 推進管の現地継手部に防食材料による防食層を形成する
   防食層形成工程とを有することを特徴とする推進管の保
   護方法。
3. 【請求項３】 前記現地継手部に形成された防食層を被
   包して金型を配置し、前記防食層を含む前記推進管の外
   側周面と、前記金型とが形成する空隙部に、ノルボルネ
   ン単量体、メタセシス触媒、および活性剤を含む反応液
   を注入する反応液注入工程と、前記反応液を硬化して、
   前記防食層を含む前記推進管の外側周面を被覆する保護
   層を形成する保護層形成工程を有することを特徴とする
   請求項１または請求項２に記載の推進管の保護方法。