JP2000314385A - 給油式スクリュー圧縮機 - Google Patents
給油式スクリュー圧縮機Info
- Publication number
- JP2000314385A JP2000314385A JP11125567A JP12556799A JP2000314385A JP 2000314385 A JP2000314385 A JP 2000314385A JP 11125567 A JP11125567 A JP 11125567A JP 12556799 A JP12556799 A JP 12556799A JP 2000314385 A JP2000314385 A JP 2000314385A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- bearing
- suction
- side bearing
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 claims description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 6
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 abstract 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】吐出側及び吸込側軸受とも一定温度で給油して
いるため、吸込側軸受温度は吐出側軸受に比べ低く、吸
込側軸受の摩擦損失動力が高めであった。 【解決手段】吐出側軸受室と吸込側軸受給油孔を配管な
どで連結し、吐出側軸受から高温となった排油を吸込側
軸受へ供給する。吸込側軸受での油粘度を高め、吸込側
軸受の摩擦損失動力を低減させ、さらには圧縮機効率を
高めることができる。
いるため、吸込側軸受温度は吐出側軸受に比べ低く、吸
込側軸受の摩擦損失動力が高めであった。 【解決手段】吐出側軸受室と吸込側軸受給油孔を配管な
どで連結し、吐出側軸受から高温となった排油を吸込側
軸受へ供給する。吸込側軸受での油粘度を高め、吸込側
軸受の摩擦損失動力を低減させ、さらには圧縮機効率を
高めることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はロータ室内に油を噴
射する給油式スクリュー圧縮機に関する。
射する給油式スクリュー圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の給油式スクリュー圧縮機は実開昭
60−118390号記載のように、ケーシング内に雌雄一対の
スクリューロータを収め、オイルクーラで冷却した油を
ロータ室及び軸受に供給する。
60−118390号記載のように、ケーシング内に雌雄一対の
スクリューロータを収め、オイルクーラで冷却した油を
ロータ室及び軸受に供給する。
【０００３】ロータ室への給油は圧縮中のガスの冷却，
ロータ周りのすきまシール，ロータ接触回転の潤滑のた
めのもので、圧縮機から吐出した油と高圧ガスはオイル
セパレータで分離し、分離油は圧縮機本体側へと再循環
する。分離油の循環は油溜めを有するレシーバタンクと
ロータ室及び軸受位置での圧力差で行い、軸受からの排
油は吸込側及び吐出側共に吸い込み完了位置近傍のロー
タ室へ回収する。
ロータ周りのすきまシール，ロータ接触回転の潤滑のた
めのもので、圧縮機から吐出した油と高圧ガスはオイル
セパレータで分離し、分離油は圧縮機本体側へと再循環
する。分離油の循環は油溜めを有するレシーバタンクと
ロータ室及び軸受位置での圧力差で行い、軸受からの排
油は吸込側及び吐出側共に吸い込み完了位置近傍のロー
タ室へ回収する。
【０００４】給油式圧縮機でのロータ室及び軸受への油
はオイルクーラ出口で分岐するため、一定温度で給油す
る。また、圧縮機の性能を維持するため、給油温度は６
０℃程度である。
はオイルクーラ出口で分岐するため、一定温度で給油す
る。また、圧縮機の性能を維持するため、給油温度は６
０℃程度である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】圧力比＝８の空気圧縮
機においては、圧縮本体への給油温度は約６０℃、油と
空気量の単位時間当たりの重量比は１０：１程度で、吐
出温度は約７５℃となる。このとき軸受温度は吐出側で
約７０℃，吸込側で約６０℃で、軸受温度は熱容量の大
きなロータに影響される。運転時の吸込側ロータ温度は
吸込温度である大気温度程度（≒２０℃），吐出側ロー
タ温度は吐出温度程度（≒７５℃）で、このロータ温度
が軸受温度に影響される。通常、軸受の信頼性の目安と
して軸受温度の上限を抑えており、吸込側軸受温度は余
裕がある。
機においては、圧縮本体への給油温度は約６０℃、油と
空気量の単位時間当たりの重量比は１０：１程度で、吐
出温度は約７５℃となる。このとき軸受温度は吐出側で
約７０℃，吸込側で約６０℃で、軸受温度は熱容量の大
きなロータに影響される。運転時の吸込側ロータ温度は
吸込温度である大気温度程度（≒２０℃），吐出側ロー
タ温度は吐出温度程度（≒７５℃）で、このロータ温度
が軸受温度に影響される。通常、軸受の信頼性の目安と
して軸受温度の上限を抑えており、吸込側軸受温度は余
裕がある。
【０００６】圧縮機の効率向上を図るには機械損失を低
減することが必要で、そのためには軸受の摩擦損失動力
を低減することである。軸受の摩擦損失動力は軸受での
油粘度に影響し、粘度が小さいほど軸受の摩擦損失動力
が小さくなる。しかしながら、従来の技術では吐出側及
び吸込側軸受とも一定温度で給油しているため、吸込側
軸受温度は吐出側軸受に比べ低く、吸込側軸受の摩擦損
失動力が高めであった。
減することが必要で、そのためには軸受の摩擦損失動力
を低減することである。軸受の摩擦損失動力は軸受での
油粘度に影響し、粘度が小さいほど軸受の摩擦損失動力
が小さくなる。しかしながら、従来の技術では吐出側及
び吸込側軸受とも一定温度で給油しているため、吸込側
軸受温度は吐出側軸受に比べ低く、吸込側軸受の摩擦損
失動力が高めであった。
【０００７】本発明は前記した従来技術の問題点を解決
することにある。
することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明では、吸込側軸受
と吐出側軸受の温度をほぼ同じくするため、吐出側軸受
室と吸込側軸受給油孔を配管などで連結し、吐出側軸受
から高温となった排油を吸込側軸受へ供給する。
と吐出側軸受の温度をほぼ同じくするため、吐出側軸受
室と吸込側軸受給油孔を配管などで連結し、吐出側軸受
から高温となった排油を吸込側軸受へ供給する。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図
１，図２を参照して説明する。
１，図２を参照して説明する。
【００１０】図１に本発明の給油式スクリュー圧縮機の
全体構成を示す。圧縮機本体１の吐出側は配管２によっ
てレシーバタンク３と連結され、さらにレシーバタンク
３の上部からはオイルセパレータ４，アフタークーラ５
の順に配管６，７によってそれぞれ連結されている。レ
シーバタンク３の下部は油溜めになっており、オイルク
ーラ８を介し、圧縮機本体１と連結されている。連結は
配管９，１０による。圧縮機本体１のケーシングはＭケ
ーシング１１とＤケーシング１２とからなり、Ｍケーシ
ング１１には雄ロータ１３と雌ロータ１４が噛み合って
収まっている。雄，雌ロータ１３，１４の両端は吸込側
ラジアル軸受１５ａ，１５ｂ及び吐出側ラジアル軸受１
６ａ，１６ｂで支持され、吐出側にはスラスト荷重を受
けるスラスト軸受１７ａ，１７ｂを設けている。吐出側
軸受１６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂはＤカバー１８，
吸込側軸受１５ａ，１５ｂはＳカバー１９で被われ、吸
込側雄ロータ１３軸には外部と遮断するメカニカルシー
ル２０が設けてある。
全体構成を示す。圧縮機本体１の吐出側は配管２によっ
てレシーバタンク３と連結され、さらにレシーバタンク
３の上部からはオイルセパレータ４，アフタークーラ５
の順に配管６，７によってそれぞれ連結されている。レ
シーバタンク３の下部は油溜めになっており、オイルク
ーラ８を介し、圧縮機本体１と連結されている。連結は
配管９，１０による。圧縮機本体１のケーシングはＭケ
ーシング１１とＤケーシング１２とからなり、Ｍケーシ
ング１１には雄ロータ１３と雌ロータ１４が噛み合って
収まっている。雄，雌ロータ１３，１４の両端は吸込側
ラジアル軸受１５ａ，１５ｂ及び吐出側ラジアル軸受１
６ａ，１６ｂで支持され、吐出側にはスラスト荷重を受
けるスラスト軸受１７ａ，１７ｂを設けている。吐出側
軸受１６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂはＤカバー１８，
吸込側軸受１５ａ，１５ｂはＳカバー１９で被われ、吸
込側雄ロータ１３軸には外部と遮断するメカニカルシー
ル２０が設けてある。
【００１１】Ｍケーシング１１にはロータ給油孔２１，
吸込側軸受給油孔２２，排油孔２３、及び吸込口２４，
Ｄケーシング１２には吐出側軸受給油孔２５ａ，２５
ｂ，吐出口２６が形成され、Ｓカバー１９にはメカニカ
ルシール給油孔２７，Ｄカバー１８には排油孔２８が形
成されている。
吸込側軸受給油孔２２，排油孔２３、及び吸込口２４，
Ｄケーシング１２には吐出側軸受給油孔２５ａ，２５
ｂ，吐出口２６が形成され、Ｓカバー１９にはメカニカ
ルシール給油孔２７，Ｄカバー１８には排油孔２８が形
成されている。
【００１２】次に、このように構成された給油式スクリ
ュー圧縮機の動作について説明する。雄ロータ１３がモ
ータなどによって駆動されると、雄ロータ１３と噛み合
う雌ロータ１４も回転する。
ュー圧縮機の動作について説明する。雄ロータ１３がモ
ータなどによって駆動されると、雄ロータ１３と噛み合
う雌ロータ１４も回転する。
【００１３】これにより吸込口２４から空気は吸い込
み、さらに圧縮を行う。圧縮中は給油孔２１から油を噴
射し、圧縮過程を等温圧縮に近づける。圧縮機１から吐
出した空気には多量の油が含まれており、レシーバタン
ク３で空気と油の一次分離を行う。さらにオイルセパレ
ータ４で空気と油の二次分離を行い、アフタークーラ５
で高圧空気を冷却し、油のないクリーンな高圧空気とし
て使用される。
み、さらに圧縮を行う。圧縮中は給油孔２１から油を噴
射し、圧縮過程を等温圧縮に近づける。圧縮機１から吐
出した空気には多量の油が含まれており、レシーバタン
ク３で空気と油の一次分離を行う。さらにオイルセパレ
ータ４で空気と油の二次分離を行い、アフタークーラ５
で高圧空気を冷却し、油のないクリーンな高圧空気とし
て使用される。
【００１４】レシーバタンク３での空気と油の一次分離
によって分離された油は重力で落下する。レシーバタン
ク３の下部は油溜めとなっており、レシーバタンク圧と
圧縮機本体給油位置との圧力差で圧縮機本体１へ給油さ
れる。圧力比＝８の空気圧縮機においては、給油温度約
６０℃、油と空気量の単位時間当たりの重量比を１０：
１程度で、吐出温度は７５℃程度となる。レシーバタン
ク３での油溜めの油温は吐出温度の約７５℃で、オイル
クーラ８通過後の油温度は約６０℃となる。
によって分離された油は重力で落下する。レシーバタン
ク３の下部は油溜めとなっており、レシーバタンク圧と
圧縮機本体給油位置との圧力差で圧縮機本体１へ給油さ
れる。圧力比＝８の空気圧縮機においては、給油温度約
６０℃、油と空気量の単位時間当たりの重量比を１０：
１程度で、吐出温度は７５℃程度となる。レシーバタン
ク３での油溜めの油温は吐出温度の約７５℃で、オイル
クーラ８通過後の油温度は約６０℃となる。
【００１５】圧縮本体１への給油は配管１０ａからロー
タ給油孔２１を介してのロータ室２９への給油と、配管
１０ｂから軸受給油孔２５を介しての吐出側軸受１６，
１７への給油，配管１０ｃから給油孔２７を介してのメ
カニカルシール２０への給油とがある。吐出側軸受１
６，１７への給油は吐出側での軸封３０ａ，３０ｂも兼
ねており、軸受１６，１７を通過後、Ｄカバー１８内に
排出される。この油は戻り管３１を通って吸込側軸受給
油孔２２に導き、吸込側軸受１５通過後、吸込み行程の
ロータ室２９へ回収される。
タ給油孔２１を介してのロータ室２９への給油と、配管
１０ｂから軸受給油孔２５を介しての吐出側軸受１６，
１７への給油，配管１０ｃから給油孔２７を介してのメ
カニカルシール２０への給油とがある。吐出側軸受１
６，１７への給油は吐出側での軸封３０ａ，３０ｂも兼
ねており、軸受１６，１７を通過後、Ｄカバー１８内に
排出される。この油は戻り管３１を通って吸込側軸受給
油孔２２に導き、吸込側軸受１５通過後、吸込み行程の
ロータ室２９へ回収される。
【００１６】このように吸込側軸受１５への給油温度は
吐出側軸受１６，１７への給油温度に比べ高いが、ロー
タ温度の影響（吐出側で高く，吸込側で低い）を及ぼ
し、吐出側軸受１６，１７及び吸込側軸受１５の温度は
同程度となる。したがって、従来の給油系に比べ、吸込
側軸受１５での油粘度を高めることができ、吸込側軸受
１５の摩擦損失動力を低減することができる。
吐出側軸受１６，１７への給油温度に比べ高いが、ロー
タ温度の影響（吐出側で高く，吸込側で低い）を及ぼ
し、吐出側軸受１６，１７及び吸込側軸受１５の温度は
同程度となる。したがって、従来の給油系に比べ、吸込
側軸受１５での油粘度を高めることができ、吸込側軸受
１５の摩擦損失動力を低減することができる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば吐出側軸受の排油を十分
に回収することができ、軸受の信頼性を損なうことな
く、吸込側軸受での油粘度を高め、吸込側軸受の摩擦損
失動力を低減させ、さらには圧縮機効率を高めることが
できる。
に回収することができ、軸受の信頼性を損なうことな
く、吸込側軸受での油粘度を高め、吸込側軸受の摩擦損
失動力を低減させ、さらには圧縮機効率を高めることが
できる。
【図１】本発明の給油式スクリュー圧縮機の縦断面図と
全体構成を示す図。
全体構成を示す図。
【図２】本発明の給油式スクリュー圧縮機の横断面図。
１５…吸込側ラジアル軸受、１６…吐出側ラジアル軸
受、１７…吐出側スラスト軸受、２１…ロータ給油孔、
２２…吸込側軸受給油孔、２３，２８…排油孔、２５…
吐出側軸受給油孔、３１…戻り管。
受、１７…吐出側スラスト軸受、２１…ロータ給油孔、
２２…吸込側軸受給油孔、２３，２８…排油孔、２５…
吐出側軸受給油孔、３１…戻り管。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青木 優和 静岡県清水市村松390番地 株式会社日立 製作所産業機器グループ内 Ｆターム(参考） 3H029 AA03 AA15 AA21 AB02 BB12 BB35 BB42 CC17 CC22 CC33 CC44
Claims (1)
- 【請求項１】ケーシング内に雌雄一対のスクリューロー
タを収め、ケーシングの一方に吸込口，他方に吐出口を
形成し、スクリューロータの両端を軸受で支持した給油
式スクリュー圧縮機において、吐出側軸受室と吸込側軸
受給油孔を通路で連結したことを特徴とした給油式スク
リュー圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11125567A JP2000314385A (ja) | 1999-05-06 | 1999-05-06 | 給油式スクリュー圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11125567A JP2000314385A (ja) | 1999-05-06 | 1999-05-06 | 給油式スクリュー圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000314385A true JP2000314385A (ja) | 2000-11-14 |
Family
ID=14913399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11125567A Pending JP2000314385A (ja) | 1999-05-06 | 1999-05-06 | 給油式スクリュー圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000314385A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1014642A3 (nl) * | 2002-02-14 | 2004-02-03 | Atlas Copco Airpower Nv | Oliegeinjecteerd schroefcompressorelement. |
| JP2005308330A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-11-04 | Kobe Steel Ltd | スクリュ冷凍装置 |
| JP2009293593A (ja) * | 2008-06-09 | 2009-12-17 | Mitsubishi Electric Corp | スクリュー圧縮機およびそのメンテナンス方法 |
| CN114412785A (zh) * | 2022-03-28 | 2022-04-29 | 天津捷盛东辉保鲜科技有限公司 | 宽温域恒温转子型双螺杆制冷压缩机 |
-
1999
- 1999-05-06 JP JP11125567A patent/JP2000314385A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1014642A3 (nl) * | 2002-02-14 | 2004-02-03 | Atlas Copco Airpower Nv | Oliegeinjecteerd schroefcompressorelement. |
| JP2005308330A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-11-04 | Kobe Steel Ltd | スクリュ冷凍装置 |
| JP2009293593A (ja) * | 2008-06-09 | 2009-12-17 | Mitsubishi Electric Corp | スクリュー圧縮機およびそのメンテナンス方法 |
| CN114412785A (zh) * | 2022-03-28 | 2022-04-29 | 天津捷盛东辉保鲜科技有限公司 | 宽温域恒温转子型双螺杆制冷压缩机 |
| CN114412785B (zh) * | 2022-03-28 | 2022-07-15 | 天津捷盛东辉保鲜科技有限公司 | 宽温域恒温转子型双螺杆制冷压缩机 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6652250B2 (en) | Screw compressor having intermediate shaft bearing | |
| CN108757450B (zh) | 一种采用滑动轴承的螺杆压缩机 | |
| JP2001317480A (ja) | スクリュー圧縮機 | |
| CN218563890U (zh) | 一种喷油螺杆压缩机 | |
| KR20000056800A (ko) | 로터리 압축기의 냉매 토출구조 | |
| JPS60216089A (ja) | スクリユ−真空ポンプ | |
| CN203214329U (zh) | 双级压缩机 | |
| CN216922491U (zh) | 一种水冷型螺旋真空泵 | |
| JP2000314385A (ja) | 給油式スクリュー圧縮機 | |
| JP2002310079A (ja) | 水潤滑式スクリュー圧縮機 | |
| JP2005299467A (ja) | 油冷式圧縮機 | |
| CN220890495U (zh) | 压缩机及换热系统 | |
| CN101070851B (zh) | 用于空调机或制冷机的制冷剂用密闭型压缩机 | |
| JP2000337282A (ja) | ２段形スクリュ圧縮機 | |
| JPH08543Y2 (ja) | 油冷式スクリュ圧縮機 | |
| CN109404279A (zh) | 带有电机腔冷却的热泵压缩机及其系统 | |
| JP2001323887A (ja) | 給油式スクリュー圧縮機 | |
| CN208749542U (zh) | 异步风冷电机驱动的两级压缩双螺杆式空气压缩机机头 | |
| JPS6124555B2 (ja) | ||
| JP2004162540A (ja) | スクリュ圧縮機 | |
| JPH0868386A (ja) | スクロール型空気圧縮機 | |
| CN202579187U (zh) | 具有直接排放端盖的压缩机 | |
| JPS6123392B2 (ja) | ||
| JPH0972285A (ja) | 二段空冷無給油式スクロール圧縮機 | |
| JP2589935B2 (ja) | ロータリー圧縮機 |