FR3016927A1

FR3016927A1 - EXTERNAL COMBUSTION ENGINE

Info

Publication number: FR3016927A1
Application number: FR1400185A
Authority: FR
Inventors: Larminat Alain De
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2014-01-27
Filing date: 2014-01-27
Publication date: 2015-07-31
Anticipated expiration: 2034-01-27
Also published as: WO2015110726A1; EP3099919B1; EP3099919A1; WO2015110726A8; FR3016927B1

Abstract

L'invention concerne un moteur à combustion externe comprenant au moins : - un cylindre (3) présentant une extrémité (3c) fermée - un piston (2) mobile dans le cylindre délimitant une chambre (6a, 6b, 6c) remplie par un fluide gazeux, - au moins un réchauffeur (4) et au moins un refroidisseur (5a ou 5b) agissant sur la chambre dans le cylindre (3) pour déplacer le piston (2) mobile entre une première position d'expansion maximum de la chambre et une deuxième position de compression maximum de la chambre, - un mécanisme d'asservissement du mouvement en translation du piston (2), caractérisé en ce que le piston (2) est constitué d'au moins une base (10) coulissant dans le cylindre (3) de façon étanche, d'un déplaceur (11) coulissant de façon non étanche dans le cylindre (3) et d'un arbre (12) d'entraînement du déplaceur (11) par la base (10).The invention relates to an external combustion engine comprising at least: - a cylinder (3) having a closed end (3c) - a piston (2) movable in the cylinder delimiting a chamber (6a, 6b, 6c) filled with a fluid at least one heater (4) and at least one cooler (5a or 5b) acting on the chamber in the cylinder (3) to move the piston (2) movable between a first position of maximum expansion of the chamber and a second position of maximum compression of the chamber, - a mechanism for controlling the translational movement of the piston (2), characterized in that the piston (2) consists of at least one base (10) sliding in the cylinder (3) sealingly, a displacer (11) slidably sliding in the cylinder (3) and a shaft (12) for driving the displacer (11) by the base (10).

Description

Le secteur technique de la présente invention est celui des moteurs à combustion externe également désignés par moteur à air chaud. Les moteurs à air chaud du type Stirling ont fait l'objet 5 de nombreux développements. Le cycle théorique d'un moteur Stirling comprend un chauffage isochore suivi d'une détente isotherme, d'un refroidissement isochore et d'une compression isotherme. Le brevet FR-2354452 déposé en 1977 illustre le principe 10 de fonctionnement d'un moteur de type Stirling équipé d'un régénérateur. Le moteur comprend notamment un brûleur réalisant une combustion extérieure au cylindre. Un déplaceur, également désigné par balayeur, est aménagé dans la chambre délimitée par le piston et le cylindre pour forcer 15 la circulation du fluide gazeux entre les sources chaude et froide. Un avantage des moteurs de type Stirling est que l'entretien ainsi que la mise en oeuvre du moteur sont facilités notamment grâce à une combustion réalisée à 20 l'extérieur du cylindre. Par ailleurs leur aptitude à utiliser de multiples carburants et leur rendement théorique avantageux font des moteurs Stirling des outils de premier ordre étant donné notamment le besoin croissant de produire de l'électricité à moindre coût et en impactant le moins 25 possible l'environnement. Les moteurs de type Stirling ne nécessitant pas de détente dans l'atmosphère, ils sont particulièrement silencieux et produisent peu de vibrations qui sont donc faciles à équilibrer. Un problème des moteurs de type Stirling est que leur 30 rendement réel est très éloigné de leur rendement théorique. Des pertes de rendement sont dues notamment aux frottements mécaniques et aux pertes de chaleur. La présente invention a pour but de pallier les inconvénients de l'art antérieur en fournissant un moteur à 35 combustion externe dont la structure permet un meilleur rendement. Cet objectif est atteint grâce à un moteur à combustion externe comprenant au moins : - un cylindre présentant une extrémité fermée - un piston mobile dans le cylindre délimitant une chambre remplie par un fluide gazeux, - au moins un réchauffeur et au moins un refroidisseur agissant sur la chambre dans le cylindre pour déplacer le piston mobile entre une première position d'expansion maximum de la chambre et une deuxième position de compression maximum de la chambre, - au moins un mécanisme d'asservissement du mouvement en 10 translation du piston, caractérisé en ce que le piston est constitué d'au moins une base coulissant dans le cylindre de façon étanche, d'un déplaceur coulissant de façon non étanche dans le cylindre et d'un arbre d'entraînement du déplaceur par la base. 15 Selon une particularité de l'invention, le cylindre est constitué d'au moins une première portion prolongée par une deuxième portion elle-même prolongée par une troisième portion constituant l'extrémité fermée du cylindre, le réchauffeur agissant sur la deuxième portion du cylindre et 20 ledit refroidisseur agissant sur la première et/ou la troisième portion du cylindre, l'arbre et le déplaceur étant dimensionnés de façon à délimiter autour de l'arbre un espace de travail venant dans la deuxième portion du cylindre lorsque le piston est dans ladite deuxième position et de 25 façon à ce que le déplaceur vienne dans cette même deuxième portion lorsque le piston est dans ladite première position. Selon une autre particularité de l'invention, deux refroidisseurs et le réchauffeur agissent sur les trois portions successives du cylindre. 30 Selon une autre particularité de l'invention, chaque réchauffeur délimite un espace annulaire de chauffage autour du cylindre et chaque refroidisseur délimite au moins un espace annulaire de refroidissement autour du cylindre. Selon une autre particularité de l'invention, le moteur 35 comprend au moins un conduit de circulation du fluide gazeux extérieur au cylindre et reliant la deuxième portion à la troisième portion du cylindre. Selon une autre particularité de l'invention, une partie dudit conduit de circulation reliée à la deuxième portion est disposée le long du cylindre de façon à être chauffée par le réchauffeur et une autre partie dudit conduit de circulation reliée à la troisième portion du cylindre est disposée le long du cylindre de façon à être refroidie par le refroidisseur. Selon une autre particularité de l'invention, le moteur comprend un système de commande de chaque refroidisseur et/ou de chaque réchauffeur en fonction d'au moins une pression mesurée à l'intérieur de la troisième portion du cylindre et/ou de la deuxième portion du cylindre. Selon une autre particularité de l'invention, le mécanisme d'asservissement du mouvement en translation du piston comprend une tige solidaire du piston et solidaire d'une butée saillante coopérant d'une part avec un premier organe de retenue élastique dans ladite première position du piston et d'autre part avec un deuxième organe de retenue élastique dans ladite deuxième position du piston. Selon une autre particularité de l'invention, la butée 20 présente des surfaces de contact arrondies, chaque organe de retenue élastique comprenant au moins : - un axe solidaire du cylindre - un mors mobile autour dudit axe, - un organe de rappel élastique maintenant ledit mors en 25 position saillante, chaque mors présentant un bord biseauté en pente douce d'escamotage et un bord biseauté en pente aiguë exerçant une retenue élastique de la butée jusqu'à une force de libération déterminée. 30 Selon une autre particularité de l'invention, le cylindre présente un profil arrondi à son extrémité fermée, le déplaceur présentant un profil correspondant à son extrémité libre. Selon une autre particularité de l'invention, le moteur 35 comprend une pluralité de cylindres et une pluralité de pistons, lesdits réchauffeur et refroidisseurs agissant sur ces cylindres qui reçoivent chacun un des pistons, les pistons étant asservis en translation par ledit mécanisme d'asservissement. Un autre objet de la présente invention concerne une chaudière à cogénération produisant de l'électricité au moyen d'un moteur selon l'invention pour entraîner au moins un noyau par rapport à au moins une bobine génératrice de courant. Un tout premier avantage est que la structure du moteur selon l'invention est simplifiée. Sa mise en oeuvre est ainsi facilitée et son mécanisme rustique lui confère une grande 10 fiabilité et une durée de vie importante. Un autre avantage du moteur selon la présente invention réside dans le fait que sa structure permet un réglage précis de son cycle thermique afin notamment d'améliorer son rendement. Sa structure permet ainsi de régler la pression 15 maximale du chauffage isochore ou la pression minimale du refroidissement isochore. Un autre avantage du moteur selon l'invention est encore qu'il peut être facilement adapté en fonction des besoins pour différentes applications. 20 D'autres caractéristiques, avantages et détails de l'invention seront mieux compris à la lecture du complément de description qui va suivre de modes de réalisation donnés à titre d'exemple en relation avec des dessins sur lesquels : - la figure 1 représente une vue en coupe longitudinale 25 d'un piston en position d'expansion maximum dans son cylindre ; - la figure 2 représente une vue en coupe longitudinale du même piston en position de compression maximum dans son cylindre ; 30 - la figure 3 représente une vue schématique d'un moteur selon l'invention ; - la figure 4 représente schématiquement un moteur à deux cylindres selon l'invention ; - la figure 5 représente schématiquement une chaudière à 35 cogénération utilisant un moteur selon l'invention ; - les figures 6 et 7 représentent chacune une vue en coupe d'un mécanisme d'asservissement du mouvement en translation d'un piston dans son cylindre ; - la figure 8 représente une vue en coupe longitudinale d'un moteur selon l'invention dans lequel le piston n'est pas représenté. L'invention va à présent être décrite avec davantage de 5 détails. La figure 1 montre une vue en coupe longitudinale d'un piston 2 mobile en translation dans un cylindre 3. Le cylindre forme un logement fermé à son extrémité 3c. Le cylindre comprend par ailleurs une base 10 qui coulisse de façon étanche dans le cylindre 3. Ainsi le cylindre 3 et le 10 piston 2 délimitent une chambre disposée à l'intérieur du cylindre 3. Cette chambre est remplie par un fluide gazeux tel que par exemple de l'azote, de l'hélium ou de l'air. La chambre se divise en trois parties 6a, 6b et 6c communiquant entre elles. 15 Le piston 2 comprend un déplaceur 11 qui coulisse de façon non étanche dans le cylindre 3. La chambre comprend une partie médiane 6b, de volume constant, disposée autour du déplaceur 11. Le fluide gazeux peut ainsi s'écouler entre le déplaceur 11 et le cylindre. 20 Le piston comprend par ailleurs un arbre 12 reliant sa base 10 à son déplaceur 11. La base 10 entraîne ainsi en translation l'arbre 12 et le déplaceur 11. Comme représenté à la figure 1 l'arbre 12 est solidarisé d'un côté à la base 10 et d'un autre côté au déplaceur 11. Une autre partie 6a de la 25 chambre est délimitée entre les surfaces latérales S30 et S31 de la base 10 et du déplaceur 12, la surface externe S32 de l'arbre 12 et la surface interne du cylindre 3. Cette partie 6a de la chambre forme un espace de travail de volume constant et mobile par rapport au cylindre. 30 Le cylindre 3 présente un profil à son extrémité fermée 3c correspondant avec le profil de l'extrémité du déplaceur 11. L'extrémité libre du déplaceur présente notamment un profil hémisphérique correspondant avec le profil hémisphérique du cylindre. Une autre partie 6c de la chambre, 35 de volume variable, est délimitée entre l'extrémité 3c du cylindre et l'extrémité du déplaceur 11. Cette dernière partie 6c de la chambre est quasiment nulle lorsque le piston 2 est complètement enfoncé dans le cylindre 3, comme représenté à la figure 2. Ainsi cette partie 6c de la chambre est minimum, voire quasiment nulle, lorsque le piston est dans une position de compression maximum de la chambre. Sur la figure 1, le piston est dans une position 5 d'expansion maximum de la chambre et sa portion 6c délimitée en avant du piston est également maximum. Le cylindre comprend trois portions : une portion avant 3c délimitant l'extrémité fermée du cylindre 3, une portion médiane 3b et une portion arrière 3a. 10 Un réchauffeur 4 est disposé autour de la portion 3b médiane du cylindre 3. Le réchauffeur 4 délimite un espace annulaire de chauffage 14 autour du cylindre. Un matériau isolant 33 disposé sur les parois latérales 34 et 35 du réchauffeur et sur sa paroi externe 36 permet d'orienter les 15 transferts de chaleur vers l'intérieur du cylindre. Le réchauffeur disposé contre la portion médiane 3b du cylindre 3 permet de réchauffer principalement le fluide gazeux à l'intérieur du cylindre en vis-à-vis de la portion médiane 3b, c'est-à-dire en vis-à-vis du réchauffeur. Un revêtement 20 du piston réalisé dans un matériau thermiquement isolant permet de délimiter des espaces de chauffage ou de refroidissement séparés à l'intérieur du cylindre. Le fluide de chauffage dans le réchauffeur peut être de l'eau, de l'air ou un autre fluide chauffé. Ce fluide de chauffage fournit de 25 l'énergie calorique mais une autre source de chaleur peut également être utilisée pour chauffer cette portion 3b du cylindre. Deux refroidisseurs 5a et 5b sont disposés de part et d'autre du réchauffeur 4. Le refroidisseur 5a disposé contre 30 la portion arrière 3a du cylindre délimite un espace annulaire 15a de refroidissement venant contre la paroi extérieure la portion arrière 3a. Le refroidisseur 5b disposé contre la portion avant 3c du cylindre délimite un espace annulaire 15b prolongé par un espace 15c entourant 35 l'extrémité du cylindre. Les fluides de refroidissement dans chaque refroidisseur peuvent être de l'eau ou de l'air ou un autre fluide refroidi. Ce fluide de refroidissement permet de capter principalement l'énergie calorique du fluide gazeux en vis-à-vis des parois de la portion arrière 3a ou respectivement de la portion avant 3c du cylindre. Un fluide de refroidissement est utilisé mais on peut aussi prévoir de refroidir directement les portions arrière 3a et avant 3c du cylindre, par exemple à l'aide d'ailettes de refroidissement directement fixées sur le cylindre. Le revêtement du piston réalisé dans un matériau thermiquement isolant est avantageusement utilisé pour délimiter les espaces de chauffage ou de refroidissement 10 séparés à l'intérieur du cylindre. Comme représenté sur la figure 1, le piston 2 dans sa position d'expansion maximum se positionne avec l'espace 6a de travail disposé autour de l'arbre 12 dans une position de refroidissement en vis-à-vis de la portion arrière 3a du 15 cylindre refroidie par le refroidisseur 5a. Le refroidissement de cet espace de travail 6a est ainsi maximum. Par ailleurs dans cette position d'expansion maximum, la partie 6c de la chambre délimitée entre le déplaceur 11 et 20 l'extrémité 3c du cylindre est maximum. Le refroidissement du fluide gazeux par le refroidisseur 5b disposé à l'extrémité du cylindre est ainsi maximum. Enfin dans cette même position d'expansion maximum, le déplaceur 11 est disposé avec sa portion cylindrique en vis- 25 à-vis du réchauffeur 4. Seul le fluide gazeux disposé entre le déplaceur 11 et la portion 3b du cylindre est alors chauffé. Le réchauffement du fluide gazeux par le réchauffeur 4 est ainsi minimum. Sur la figure 2 où le piston 2 est dans une position de 30 compression maximum de la chambre, le déplaceur 11 occupe sensiblement tout l'espace dans la portion avant 3c du cylindre. Seul le fluide gazeux présent entre le déplaceur et la paroi de l'extrémité 3c fermée du cylindre est refroidi par le refroidisseur 5b. Le refroidissement du fluide gazeux 35 par le refroidisseur 5b est alors minimum. Par ailleurs dans cette position de compression maximum de la chambre, l'espace de travail 6a disposé autour de l'arbre 12 vient en vis-à-vis de la portion médiane 3b du cylindre réchauffée par le réchauffeur 4. Ainsi le réchauffement de l'espace de travail 6a est maximum. Enfin dans cette position de compression maximum de la chambre, la base 10 du piston est enfoncée dans le cylindre et vient en vis-à-vis de la portion arrière 3a jusqu'à la limite avec la portion médiane 3b du cylindre. Ainsi l'action du refroidisseur 5a agissant sur la portion arrière 3a est minimisée. En conséquence, dans la première position du piston correspondant à l'expansion maximum de la chambre, le réchauffement du fluide gazeux est minimum tandis que son refroidissement est maximum. Par ailleurs, dans la deuxième position du piston correspondant à la compression maximum de la chambre, le refroidissement du fluide gazeux est minimum tandis que son réchauffement est maximum. La longueur de l'arbre 12 correspond à la longueur de la portion médiane 3b du cylindre. Le diamètre de l'arbre 12 est choisi en fonction du diamètre intérieur du cylindre pour réaliser un espace de travail de volume déterminé.The technical sector of the present invention is that of external combustion engines also designated by hot air motor. Hot air engines of the Stirling type have been the subject of many developments. The theoretical cycle of a Stirling engine includes isochoric heating followed by isothermal expansion, isochoric cooling and isothermal compression. Patent FR-2354452 filed in 1977 illustrates the principle of operation of a Stirling type engine equipped with a regenerator. The engine includes a burner performing a combustion outside the cylinder. A displacer, also designated as a sweeper, is arranged in the chamber delimited by the piston and the cylinder to force the flow of gaseous fluid between the hot and cold sources. An advantage of the Stirling type engines is that the maintenance and the implementation of the engine are facilitated in particular by virtue of combustion carried out outside the cylinder. Moreover, their ability to use multiple fuels and their advantageous theoretical efficiency make Stirling engines prime tools, especially given the growing need to produce electricity at lower cost and with the least possible impact on the environment. Stirling-type engines do not require relaxation in the atmosphere, they are particularly quiet and produce little vibration which is therefore easy to balance. A problem with Stirling engines is that their actual efficiency is far from their theoretical performance. Yield losses are due in particular to mechanical friction and heat loss. The present invention aims to overcome the disadvantages of the prior art by providing an external combustion engine whose structure allows a better performance. This objective is achieved by an external combustion engine comprising at least: a cylinder having a closed end a piston movable in the cylinder delimiting a chamber filled with a gaseous fluid, at least one heater and at least one cooler acting on the chamber in the cylinder for moving the movable piston between a first maximum expansion position of the chamber and a second maximum compression position of the chamber, - at least one mechanism for controlling the translational movement of the piston, characterized in that the piston consists of at least one base sliding in the cylinder in a sealed manner, a displacer slidably unsealed in the cylinder and a drive shaft of the displacer by the base. According to a feature of the invention, the cylinder is constituted of at least a first portion extended by a second portion itself extended by a third portion constituting the closed end of the cylinder, the heater acting on the second portion of the cylinder and said cooler acting on the first and / or third portion of the cylinder, the shaft and the displacer being dimensioned so as to define around the shaft a working space coming into the second portion of the cylinder when the piston is in said second position and so that the displacer comes into this same second portion when the piston is in said first position. According to another feature of the invention, two coolers and the heater act on the three successive portions of the cylinder. According to another feature of the invention, each heater defines an annular heating space around the cylinder and each cooler defines at least one annular cooling space around the cylinder. According to another particularity of the invention, the motor 35 comprises at least one duct for circulating the gaseous fluid outside the cylinder and connecting the second portion to the third portion of the cylinder. According to another feature of the invention, a portion of said circulation duct connected to the second portion is disposed along the cylinder so as to be heated by the heater and another part of said circulation duct connected to the third portion of the cylinder is disposed along the cylinder so as to be cooled by the cooler. According to another particularity of the invention, the engine comprises a control system for each cooler and / or each heater as a function of at least one pressure measured inside the third portion of the cylinder and / or the second portion of the cylinder. According to another feature of the invention, the mechanism for controlling the movement in translation of the piston comprises a rod integral with the piston and secured to a projecting stop cooperating on the one hand with a first resilient retaining member in said first position of the piston. piston and secondly with a second resilient retaining member in said second position of the piston. According to another feature of the invention, the abutment 20 has rounded contact surfaces, each resilient retaining member comprising at least: - an axis integral with the cylinder - a jaw movable about said axis, - an elastic return member now said jaws in projecting position, each jaw having a beveled edge sloping soft retraction and a beveled edge acute slope exerting an elastic retention of the stop to a determined release force. According to another feature of the invention, the cylinder has a rounded profile at its closed end, the displacer having a profile corresponding to its free end. According to another particularity of the invention, the engine 35 comprises a plurality of cylinders and a plurality of pistons, said heaters and coolers acting on these cylinders which each receive one of the pistons, the pistons being slaved in translation by said servo mechanism . Another object of the present invention relates to a cogeneration boiler producing electricity by means of a motor according to the invention for driving at least one core relative to at least one current-generating coil. A first advantage is that the structure of the engine according to the invention is simplified. Its implementation is thus facilitated and its rustic mechanism gives it great reliability and a long service life. Another advantage of the engine according to the present invention lies in the fact that its structure allows a precise adjustment of its thermal cycle in particular to improve its performance. Its structure thus makes it possible to adjust the maximum pressure of the isochoric heating or the minimum pressure of the isochoric cooling. Another advantage of the engine according to the invention is that it can be easily adapted according to the needs for different applications. Other features, advantages and details of the invention will be better understood on reading the additional description which will follow of embodiments given by way of example in relation to drawings in which: FIG. longitudinal sectional view of a piston in a position of maximum expansion in its cylinder; - Figure 2 shows a longitudinal sectional view of the same piston in the maximum compression position in its cylinder; FIG. 3 represents a schematic view of an engine according to the invention; - Figure 4 schematically shows a two-cylinder engine according to the invention; FIG. 5 schematically represents a cogeneration boiler using an engine according to the invention; - Figures 6 and 7 each show a sectional view of a servo mechanism of the translational movement of a piston in its cylinder; - Figure 8 shows a longitudinal sectional view of an engine according to the invention wherein the piston is not shown. The invention will now be described in more detail. Figure 1 shows a longitudinal sectional view of a piston 2 movable in translation in a cylinder 3. The cylinder forms a closed housing at its end 3c. The cylinder also comprises a base 10 which slides in a sealed manner in the cylinder 3. Thus the cylinder 3 and the piston 2 delimit a chamber disposed inside the cylinder 3. This chamber is filled with a gaseous fluid such as by example of nitrogen, helium or air. The chamber is divided into three parts 6a, 6b and 6c communicating with each other. The piston 2 comprises a displacer 11 which slides in an unsealed manner in the cylinder 3. The chamber comprises a median part 6b, of constant volume, arranged around the displacer 11. The gaseous fluid can thus flow between the displacer 11 and the cylinder. The piston further comprises a shaft 12 connecting its base 10 to its displacer 11. The base 10 thus drives in translation the shaft 12 and the displacer 11. As shown in FIG. 1, the shaft 12 is secured to one side at the base 10 and at the other end to the displacer 11. Another portion 6a of the chamber is delimited between the lateral surfaces S30 and S31 of the base 10 and the displacer 12, the outer surface S32 of the shaft 12 and the inner surface of the cylinder 3. This part 6a of the chamber forms a working space of constant volume and movable relative to the cylinder. The cylinder 3 has a profile at its closed end 3c corresponding with the profile of the end of the displacer 11. The free end of the displacer has in particular a hemispherical profile corresponding to the hemispherical profile of the cylinder. Another part 6c of the chamber, 35 of variable volume, is delimited between the end 3c of the cylinder and the end of the displacer 11. This last part 6c of the chamber is almost zero when the piston 2 is fully depressed in the cylinder 3, as shown in Figure 2. Thus this portion 6c of the chamber is minimum, or almost nil, when the piston is in a position of maximum compression of the chamber. In FIG. 1, the piston is in a position 5 of maximum expansion of the chamber and its portion 6c delimited in front of the piston is also maximum. The cylinder comprises three portions: a front portion 3c delimiting the closed end of the cylinder 3, a median portion 3b and a rear portion 3a. A heater 4 is disposed around the median portion 3b of the cylinder 3. The heater 4 defines an annular heating space 14 around the cylinder. An insulating material 33 disposed on the sidewalls 34 and 35 of the heater and on its outer wall 36 directs the heat transfer to the inside of the cylinder. The heater disposed against the median portion 3b of the cylinder 3 is used to heat the gaseous fluid mainly inside the cylinder vis-à-vis the median portion 3b, that is to say vis-à-vis the heater. A piston coating 20 made of a thermally insulating material allows separate heating or cooling spaces to be defined within the cylinder. The heating fluid in the heater may be water, air or other heated fluid. This heating fluid provides caloric energy, but another heat source may also be used to heat this portion 3b of the cylinder. Two coolers 5a and 5b are arranged on either side of the heater 4. The cooler 5a disposed against the rear portion 3a of the cylinder defines an annular cooling space 15a against the outer wall of the rear portion 3a. The cooler 5b disposed against the front portion 3c of the cylinder defines an annular space 15b extended by a space 15c surrounding the end of the cylinder. Cooling fluids in each cooler may be water or air or other cooled fluid. This cooling fluid mainly captures the caloric energy of the gaseous fluid vis-à-vis the walls of the rear portion 3a or the front portion 3c of the cylinder. A cooling fluid is used, but it is also possible to directly cool the rear portions 3a and 3c before the cylinder, for example with cooling fins directly attached to the cylinder. The piston coating made of a thermally insulating material is advantageously used to define the separate heating or cooling spaces 10 inside the cylinder. As shown in FIG. 1, the piston 2 in its maximum expansion position is positioned with the working space 6a disposed around the shaft 12 in a cooling position vis-à-vis the rear portion 3a of the 15 cylinder cooled by the cooler 5a. The cooling of this workspace 6a is thus maximum. Moreover, in this maximum expansion position, the portion 6c of the chamber delimited between the displacer 11 and the end 3c of the cylinder is maximum. The cooling of the gaseous fluid by the cooler 5b disposed at the end of the cylinder is thus maximum. Finally, in this same position of maximum expansion, the displacer 11 is disposed with its cylindrical portion vis-à-vis the heater 4. Only the gaseous fluid disposed between the displacer 11 and the portion 3b of the cylinder is then heated. The heating of the gaseous fluid by the heater 4 is thus minimum. In Figure 2 where the piston 2 is in a position of maximum compression of the chamber, the displacer 11 occupies substantially all the space in the front portion 3c of the cylinder. Only the gaseous fluid present between the displacer and the wall of the closed end 3c of the cylinder is cooled by the cooler 5b. The cooling of the gaseous fluid 35 by the cooler 5b is then minimum. Moreover, in this position of maximum compression of the chamber, the working space 6a disposed around the shaft 12 comes opposite the central portion 3b of the cylinder heated by the heater 4. Thus the heating of the workspace 6a is maximum. Finally in this position of maximum compression of the chamber, the base 10 of the piston is pressed into the cylinder and comes opposite the rear portion 3a to the limit with the central portion 3b of the cylinder. Thus the action of the cooler 5a acting on the rear portion 3a is minimized. Consequently, in the first position of the piston corresponding to the maximum expansion of the chamber, the heating of the gaseous fluid is minimum while its cooling is maximum. Moreover, in the second position of the piston corresponding to the maximum compression of the chamber, the cooling of the gaseous fluid is minimum while its heating is maximum. The length of the shaft 12 corresponds to the length of the central portion 3b of the cylinder. The diameter of the shaft 12 is chosen as a function of the inside diameter of the cylinder to make a working space of determined volume.

Le déplaceur est de longueur correspondant à la portion avant 3c du cylindre. Le profil du déplaceur correspondant à celui de la portion 3c d'extrémité du cylindre est prolongé par une portion cylindrique reliée à l'arbre et de diamètre supérieur à ce dernier. Le diamètre de cette portion cylindrique du déplaceur est choisi pour permettre une transmission de pression entre les deux parties de la chambre de part et d'autre du déplaceur. Le diamètre peut aussi être choisi pour permettre un écoulement déterminé du fluide gazeux notamment lorsque le moteur ne comprend pas de régénérateur. La longueur de la portion cylindrique du déplaceur 11 correspond sensiblement à la longueur de la portion médiane 3b du cylindre. Ainsi lorsque le cylindre est déplacé en position d'expansion maximum de la chambre, la portion cylindrique du déplaceur occupe l'espace en vis-à-vis du réchauffeur 4 sur toute sa longueur. La portion arrière 3a du cylindre 3 refroidie par le refroidisseur 5a est choisie de longueur supérieure ou égale à celle de l'espace de travail 6a. Ainsi l'ensemble de l'espace de travail 6a est disposé en vis-à-vis de ce refroidisseur 5a lorsque le piston se trouve dans la position d'expansion maximum de la chambre. Le revêtement du piston délimite par exemple la surface 5 cylindrique extérieure S32 de l'arbre 12, une face annulaire S30 de la base 10 et toute la surface extérieure du déplaceur 11 de façon à limiter les échanges thermiques. Le piston peut être réalisé creux. Un logement interne peut alors être utilisé pour y disposer des lignes de 10 communication avec des capteurs. Comme représenté aux figures 1 et 2, des capteurs 37, 38 et 39 peuvent être disposés dans le piston 2 et dans le cylindre 3. Ces capteurs peuvent être du type capteur de température ou capteur de pression. Un capteur 37 affleure à la surface de l'arbre 12 et débouche 15 d'autre part à l'intérieur du piston creux. Un autre capteur 38 affleure à l'extrémité du piston et débouche à l'intérieur du piston. Un autre capteur 39 affleure à l'intérieur de l'extrémité fermée 3c du cylindre et débouche par ailleurs à l'extérieur du cylindre. 20 La figure 3 montre schématiquement un moteur la comprenant un piston semblable à celui des figures 1 et 2 dont le mouvement en translation dépend de la position d'un volant 40. L'inertie du volant 40 permet d'atténuer les variations de son mouvement de rotation. Le volant 40 est 25 mobile par rapport au cylindre 3, autour d'un axe 41. Une bielle 42 est articulée d'une part avec le volant 40 et d'autre part avec la base 10 du piston. Le volant 40 peut être circulaire ou ovale ou présenter un profil particulier pour asservir le mouvement en translation du piston dans le 30 cylindre. Ainsi dans la position de compression maximum, le chauffage provoque une élévation de la pression tendant à augmenter le volume de la chambre et tendant donc à repousser le piston vers l'extérieur du cylindre. A l'inverse dans la 35 position d'expansion maximum, le refroidissement provoque une diminution de la pression tendant à réduire le volume de la chambre et tendant donc à tirer le piston à l'intérieur du cylindre. Le réchauffeur 4 et les refroidisseurs 5a et 5b agissent ainsi sur la chambre dans le cylindre 3 pour déplacer le piston 2 entre sa première position correspondant à une expansion maximum de la chambre et sa deuxième position correspondant à une compression maximum de la chambre.The displacer is of length corresponding to the front portion 3c of the cylinder. The profile of the displacer corresponding to that of the end portion 3c of the cylinder is extended by a cylindrical portion connected to the shaft and of greater diameter than the latter. The diameter of this cylindrical portion of the displacer is selected to allow pressure transmission between the two parts of the chamber on either side of the displacer. The diameter may also be chosen to allow a determined flow of the gaseous fluid, especially when the engine does not include a regenerator. The length of the cylindrical portion of the displacer 11 substantially corresponds to the length of the central portion 3b of the cylinder. Thus when the cylinder is moved to the maximum expansion position of the chamber, the cylindrical portion of the displacer occupies the space vis-à-vis the heater 4 over its entire length. The rear portion 3a of the cylinder 3 cooled by the cooler 5a is chosen to be greater than or equal to that of the working space 6a. Thus the entire working space 6a is disposed opposite this cooler 5a when the piston is in the maximum expansion position of the chamber. The coating of the piston delimits for example the outer cylindrical surface S32 of the shaft 12, an annular face S30 of the base 10 and the entire outer surface of the displacer 11 so as to limit the heat exchange. The piston can be made hollow. An internal housing can then be used to provide communication lines with sensors. As shown in FIGS. 1 and 2, sensors 37, 38 and 39 may be arranged in piston 2 and in cylinder 3. These sensors may be of the type of temperature sensor or pressure sensor. A sensor 37 is flush with the surface of the shaft 12 and opens on the other hand inside the hollow piston. Another sensor 38 is flush with the end of the piston and opens into the piston. Another sensor 39 is flush inside the closed end 3c of the cylinder and also opens out of the cylinder. FIG. 3 schematically shows a motor comprising a piston similar to that of FIGS. 1 and 2, the translational movement of which depends on the position of a steering wheel 40. The inertia of the steering wheel 40 makes it possible to attenuate the variations in its movement. of rotation. The wheel 40 is movable relative to the cylinder 3, about an axis 41. A rod 42 is articulated on the one hand with the wheel 40 and on the other hand with the base 10 of the piston. The wheel 40 may be circular or oval or have a particular profile to control the translational movement of the piston in the cylinder. Thus in the maximum compression position, the heating causes an increase in pressure tending to increase the volume of the chamber and thus tending to push the piston towards the outside of the cylinder. Conversely, in the maximum expansion position, cooling causes a decrease in pressure tending to reduce the volume of the chamber and thus tending to pull the piston into the cylinder. The heater 4 and the coolers 5a and 5b thus act on the chamber in the cylinder 3 to move the piston 2 between its first position corresponding to a maximum expansion of the chamber and its second position corresponding to a maximum compression of the chamber.

Un piston présente par exemple une base de diamètre compris entre 100mm et 150mm. La course du piston est par exemple comprise entre 80mm et 130mm, la longueur de la portion médiane 3b du cylindre étant choisie de même longueur que la course du piston. Le diamètre de l'arbre 12 est par exemple compris entre 10mm et 40mm. Le réchauffeur génère par exemple une température comprise entre 350°C et 650°C. De préférence la source chaude est choisie inférieure à 700°C pour des raisons de coûts des matériaux de fabrication. Pour des températures supérieures à 700°C, des matériaux relativement coûteux sont en effet nécessaires. Les refroidisseurs présentent par exemple une température fonctionnelle maximum comprise entre 40°C et 50°C. Les refroidisseurs ont par exemple une température correspondant à la température de l'air ambiant et peuvent rester fonctionnels à différentes températures. On peut également régler le refroidissement et le réchauffement grâce à un système de commande 43. Les modules de commande 44 et 46 des refroidisseurs 5a et 5b règlent par exemple la vitesse de rotation de ventilateurs favorisant la circulation de l'air ambiant autour des refroidisseurs. Les refroidisseurs comprennent par exemple des ailettes de refroidissement leur permettant de dissiper la chaleur captée du cylindre.A piston has for example a base diameter between 100mm and 150mm. The stroke of the piston is for example between 80mm and 130mm, the length of the middle portion 3b of the cylinder being chosen to be of the same length as the stroke of the piston. The diameter of the shaft 12 is for example between 10mm and 40mm. The heater generates for example a temperature between 350 ° C and 650 ° C. Preferably, the hot source is chosen to be less than 700 ° C. for reasons of costs of the materials of manufacture. For temperatures above 700 ° C, relatively expensive materials are needed. The coolers have, for example, a maximum functional temperature of between 40 ° C. and 50 ° C. The coolers have for example a temperature corresponding to the ambient air temperature and can remain functional at different temperatures. It is also possible to regulate the cooling and heating by means of a control system 43. The control modules 44 and 46 of the chillers 5a and 5b regulate, for example, the speed of rotation of fans that promote the circulation of ambient air around the chillers. The coolers comprise for example cooling fins allowing them to dissipate the heat captured from the cylinder.

Le module de commande 45 du réchauffeur 4 règle par exemple un injecteur de carburant. La quantité plus ou moins importante de carburant brûlé permet de générer plus ou moins de chaleur pour le fluide de chauffage. Le système de commande 43 envoie par exemple des signaux de commande S46, S47 et S48 aux modules de commande 44, 45 et 46 du réchauffeur 4 et des refroidisseurs 5a et 5b en fonction de signaux S49, S50 et S51 transmis par les capteurs installés dans le moteur. Le système de commande 43 peut ainsi adapter le refroidissement ou le réchauffement en fonction notamment de la température ambiante pour un refroidisseur utilisant l'air ambiant. La température de la source chaude est par exemple augmentée en cas d'augmentation de la température minimum du fluide gazeux au cours de son refroidissement. Pour favoriser le retour du piston dans sa deuxième position de compression maximum de la chambre, on peut aménager un ressort exerçant une poussée sur le piston vers 10 l'intérieur du cylindre. Pour favoriser le retour du piston dans sa deuxième position on peut également régler une dépression dans la chambre dans la deuxième position à température ambiante, lorsque la température du refroidisseur correspond à la 15 température ambiante. La dépression dans la chambre correspond à une pression inférieure à celle de l'air ambiant. Pour favoriser le retour du piston dans sa deuxième position on peut aussi prévoir de faire fonctionner le piston 20 selon un axe de translation vertical, l'extrémité fermée du cylindre étant dirigée vers le bas. Le poids du cylindre l'entraîne alors vers le bas et vers l'intérieur du cylindre. On peut aussi combiner ces différents systèmes favorisant le retour du piston dans sa deuxième position.The control module 45 of the heater 4 for example regulates a fuel injector. The more or less amount of fuel burned can generate more or less heat for the heating fluid. The control system 43 for example sends control signals S46, S47 and S48 to the control modules 44, 45 and 46 of the heater 4 and the chillers 5a and 5b as a function of signals S49, S50 and S51 transmitted by the sensors installed in engine. The control system 43 can thus adapt the cooling or the heating depending in particular on the ambient temperature for a cooler using the ambient air. For example, the temperature of the hot source is increased if the minimum temperature of the gaseous fluid is increased during cooling. To promote the return of the piston in its second maximum compression position of the chamber, it is possible to arrange a spring exerting a thrust on the piston towards the inside of the cylinder. In order to promote the return of the piston to its second position, it is also possible to adjust a depression in the chamber in the second position at room temperature, when the temperature of the cooler corresponds to the ambient temperature. The depression in the chamber corresponds to a pressure lower than that of the ambient air. To promote the return of the piston in its second position can also be provided to operate the piston 20 along a vertical axis of translation, the closed end of the cylinder being directed downwards. The weight of the cylinder then drives it down and towards the inside of the cylinder. We can also combine these different systems promoting the return of the piston in its second position.

25 La figure 4 montre un moteur lb comprenant un volant d'inertie 40 relié par des bielles 42 à deux pistons 2. Ces pistons mobiles chacun dans un cylindre 3 et actionnés par des refroidisseurs 5a et 5b et un réchauffeur 4. Des ressorts 71 favorisent le retour des pistons 2 vers leur position de 30 compression maximum de la chambre. La figure 5 montre schématiquement une chaudière 52 à cogénération utilisant un moteur 1 selon l'invention. Un circuit d'eau 53 communique avec un serpentin 54 de chauffage de l'eau. L'eau chauffée passe ensuite dans le réchauffeur 4 35 du moteur, puis retourne au circuit d'eau 53. Le réchauffeur peut également être alimenté par des gaz chauds produits par le brûleur d'une chaudière, ces gaz chauds étant ensuite utilisés pour chauffer le serpentin d'un circuit d'eau. Le cylindre 2 est mobile en translation dans le cylindre 3, son mouvement en translation étant asservi par une butée 22 coopérant avec un organe de retenue élastique 23 en 5 position d'expansion maximum et un organe de retenue élastique 24 en position de compression maximum. Ainsi une tige 54 solidaire du piston est mobile en translation dans une bobine 55. Cette tige 54 est par ailleurs solidaire d'un noyau aimanté 56. Ainsi la bobine 55 génère un courant 10 alimentant un organe 57 de stockage de et d'alimentation en l'électricité. Cet organe 57 d'alimentation en électricité permet par exemple d'alimenter un circuit électronique de commande de la chaudière. L'électricité produite peut également servir à un usage domestique ou être revendue.FIG. 4 shows a motor 1b comprising a flywheel 40 connected by rods 42 with two pistons 2. These pistons each moving in a cylinder 3 and actuated by coolers 5a and 5b and a heater 4. Springs 71 favor the return of the pistons 2 to their position of maximum compression of the chamber. Figure 5 shows schematically a boiler 52 cogeneration using a motor 1 according to the invention. A water circuit 53 communicates with a coil 54 for heating the water. The heated water then passes into the heater 44 and returns to the water circuit 53. The heater can also be supplied with hot gases produced by the burner of a boiler, which hot gases are then used to heat the boiler. the coil of a water circuit. The cylinder 2 is movable in translation in the cylinder 3, its translational movement being controlled by a stop 22 cooperating with an elastic retaining member 23 in maximum expansion position and a resilient retaining member 24 in the maximum compression position. Thus a rod 54 secured to the piston is movable in translation in a coil 55. This rod 54 is also secured to a magnet core 56. Thus, the coil 55 generates a current 10 supplying a member 57 for storing and supplying power. electricity. This organ 57 power supply allows for example to supply an electronic control circuit of the boiler. The electricity produced can also be used for domestic use or resold.

15 Les figures 6 et 7 montrent un mécanisme d'asservissement des mouvements en translation du piston comprenant une butée coopérant avec des organes de retenue élastique. Le mécanisme d'asservissement 20 du mouvement en translation du piston 2 comprend une tige 21 solidaire du 20 piston 2 et solidaire d'une butée 22 saillante par rapport à la tige. La butée 22 se présente sous la forme d'une sphère comprenant un perçage fileté en son milieu. Un écrou 66 vissé sur l'extrémité filetée de la tige 21 permet de fixer la butée 22 à la tige 21.FIGS. 6 and 7 show a mechanism for controlling the movements in translation of the piston comprising an abutment cooperating with resilient retaining members. The servo mechanism 20 of the translational movement of the piston 2 comprises a rod 21 secured to the piston 2 and integral with a stop 22 projecting from the rod. The abutment 22 is in the form of a sphere comprising a threaded hole in its middle. A nut 66 screwed onto the threaded end of the rod 21 makes it possible to fix the stop 22 to the rod 21.

25 Le mécanisme d'asservissement 20 comprend par ailleurs un carter conique 67 de solidaire du cylindre 3. Le carter conique 67 comprend un bord de grand diamètre fixé au cylindre 3 et un bord de petit diamètre avancé à l'intérieur du cylindre 3. Le bord de petit diamètre est fixé à un 30 manchon 68. Ce manchon 68 est solidaire du cylindre 3 et comprend un canal intérieur dans lequel la butée 22 peut se déplacer selon un mouvement de translation. Des mors 25a et 25b sont montés dans des logements 70a et 70b du manchon 68. Ces mors sont mobiles autour de leur axe 35 26a et 26b fixé au manchon 68. Chaque mors 25a et 25b présente un bord 28a ou 28b biseauté en pente douce d'escamotage et un bord 29a ou 29b biseauté en pente aiguë de façon à exercer une retenue élastique de la butée 22. Ces bords biseautés sont saillants à l'intérieur du canal du manchon 68. La retenue élastique est exercée jusqu'à une force de libération déterminée. Pour le réglage de la retenue 5 élastique, chaque mors comprend une encoche, référencée 64 ou 65, saillante à l'extérieur du manchon sur laquelle un ressort, référencé 60 ou 63, exerce une force de rappel. La force exercée par chaque ressort 60 ou 63 tend à entraîner chaque mors en saillie vers l'intérieur du manchon 68. Un 10 mors ou une pluralité de mors peuvent être utilisés pour réaliser chaque blocage. Trois mors 25a sont par exemple utilisés pour le blocage du piston dans sa première position et trois mors 25b sont par exemple utilisés pour le blocage du piston dans sa deuxième position.The servo mechanism 20 furthermore comprises a conical casing 67 integral with the cylinder 3. The conical casing 67 comprises a large-diameter edge fixed to the cylinder 3 and a small-diameter edge advanced inside the cylinder 3. The small diameter edge is attached to a sleeve 68. This sleeve 68 is integral with the cylinder 3 and includes an inner channel in which the stop 22 can move in a translational motion. Jaws 25a and 25b are mounted in housings 70a and 70b of the sleeve 68. These jaws are movable about their axis 26a and 26b fixed to the sleeve 68. Each jaw 25a and 25b has an edge 28a or 28b beveled gently sloping. and retraction and an edge 29a or 29b bevelled in acute slope so as to exert resilient retention of the abutment 22. These beveled edges are protruding inside the channel of the sleeve 68. The elastic restraint is exerted up to a force of determined release. For the adjustment of the elastic restraint, each jaw comprises a notch, referenced 64 or 65, protruding outside the sleeve on which a spring, referenced 60 or 63, exerts a restoring force. The force exerted by each spring 60 or 63 tends to drive each jaw protruding inwardly of the sleeve 68. A jaw or a plurality of jaws may be used to effect each lock. Three jaws 25a are for example used for locking the piston in its first position and three jaws 25b are for example used for locking the piston in its second position.

15 Chaque ressort 60 ou 63 s'appuie d'un côté sur le ou les mors 25a ou 52b et de l'autre sur une bague 61 ou 62 vissée sur le manchon 68. Le vissage de ces bagues 61 et 62 permet notamment d'ajuster la force de rappel exercée par chaque ressort 60 et 20 63. La force au-delà de laquelle la butée est libérée peut ainsi être réglée pour le premier organe de retenue élastique dans la première position du piston 2 et pour le deuxième organe de retenue élastique dans la deuxième position du piston.Each spring 60 or 63 is supported on one side on the jaw (s) 25a or 52b and on the other on a ring 61 or 62 screwed onto the sleeve 68. The screwing of these rings 61 and 62 makes it possible in particular to adjust the restoring force exerted by each spring 60 and 63. The force beyond which the stop is released can thus be adjusted for the first resilient retaining member in the first position of the piston 2 and for the second retaining member elastic in the second position of the piston.

25 La figure 8 représente un moteur ic selon l'invention. Pour des raisons de clarté, le piston dans le cylindre n'a pas été représenté. Ce moteur fonctionne avec un piston tel que décrit précédemment. Comme décrit précédemment le cylindre comprend une 30 portion arrière 3a, une portion médiane 3b et une portion avant 3c. Les portions arrière et avant 3a et 3c sont refroidies par des refroidisseurs 5a et 5b. La portion médiane 3b est réchauffée par un réchauffeur 4. Des conduits 17, 18 et 19 de circulation du fluide gazeux 35 sont aménagés à l'extérieur au cylindre 3 et relient la portion médiane 3b à la portion avant 3c du cylindre 3. Ces conduits de circulation facilitent la circulation du fluide gazeux lors du déplacement du piston. Ainsi le diamètre du déplaceur peut être notamment augmenté. Une partie 17a, 18a et 19a de chaque conduit de circulation reliée à la portion médiane 3b est disposée le long du cylindre et à l'intérieur de l'espace 14 comprenant le fluide de chauffage. Ces parties 5 17a, 18a et 19a sont ainsi chauffées par le réchauffeur 4. Ainsi lors du passage de la position d'expansion maximum de la chambre à la position de compression maximum, une partie du fluide introduit dans l'espace de travail, en vis-à-vis de l'arbre du piston, est déjà chauffé, ce qui facilite la 10 montée en température. Une autre partie 17b, 18b ou 19b de chaque conduit de circulation reliée à la portion avant 3c du cylindre 3 est disposée le long du cylindre référencé 15b et 15c, 15 refroidissement. Ces parties et à l'intérieur de l'espace, comprenant le fluide de 17b, 18b et 19b sont ainsi refroidies par le refroidisseur 5b. Ainsi lors du passage de la position de compression maximum de la chambre à la position d'expansion maximum, une partie du fluide introduit dans la portion d'extrémité 3c du cylindre est déjà 20 refroidie, ce qui facilite l'abaissement de la température. Il doit être évident pour l'homme du métier que la présente invention permet d'autres variantes de réalisation. Par conséquent, les présents modes de réalisation doivent être considérés comme illustrant l'invention.Figure 8 shows a motor ic according to the invention. For reasons of clarity, the piston in the cylinder has not been shown. This engine operates with a piston as described above. As previously described, the cylinder comprises a rear portion 3a, a medial portion 3b and a front portion 3c. The rear and front portions 3a and 3c are cooled by coolers 5a and 5b. The median portion 3b is heated by a heater 4. Gases 17, 18 and 19 for circulation of the gaseous fluid 35 are arranged outside the cylinder 3 and connect the median portion 3b to the front portion 3c of the cylinder 3. These ducts of circulation facilitate the circulation of the gaseous fluid during the displacement of the piston. Thus the diameter of the displacer can be increased in particular. Part 17a, 18a and 19a of each circulation duct connected to the median portion 3b is disposed along the cylinder and inside the space 14 comprising the heating fluid. These parts 17a, 18a and 19a are thus heated by the heater 4. Thus, during the transition from the maximum expansion position of the chamber to the maximum compression position, a part of the fluid introduced into the working space, vis-à-vis the piston shaft, is already heated, which facilitates the rise in temperature. Another part 17b, 18b or 19b of each circulation duct connected to the front portion 3c of the cylinder 3 is disposed along the cylinder referenced 15b and 15c, 15 cooling. These parts and within the space, comprising the fluid of 17b, 18b and 19b are thus cooled by the cooler 5b. Thus, during the transition from the maximum compression position of the chamber to the maximum expansion position, a part of the fluid introduced into the end portion 3c of the cylinder is already cooled, which facilitates the lowering of the temperature. It should be obvious to those skilled in the art that the present invention allows other embodiments. Therefore, the present embodiments should be considered as illustrating the invention.

Claims

REVENDICATIONSI. External combustion engine (1) comprising at least: - a cylinder (3) having an end (3c) closed a piston (2) movable in the cylinder delimiting a chamber (6a, 6b, 6c) filled with a gaseous fluid, at least one heater (4) and at least one cooler (5a or 5b) acting on the chamber in the cylinder (3) to move the movable piston (2) between a first maximum expansion position of the chamber and a second maximum compression position of the chamber, - at least one mechanism (20) for controlling the translational movement of the piston (2), characterized in that the piston (2) consists of at least one base (10) sliding in the cylinder (3) in a sealed manner, a displacer (11) slidably sliding in the cylinder (3) and a shaft (12) for driving the displacer (11) by the base ( 10).

2. Motor (1) according to claim 1, characterized in that the cylinder (3) consists of at least a first portion (3a) extended by a second portion (3b) itself extended by a third portion ( 3c) constituting the closed end of the cylinder, the heater (4) acting on the second portion (3b) of the cylinder (3) and said cooler (5a or 5b) acting on the first and / or third portion (3a and or 3c) of the cylinder (3), the shaft (12) and the displacer (11) being dimensioned so as to delimit around the shaft (12) a working space (6a) coming in the second portion (3b ) of the cylinder (3) when the piston (2) is in said second position and so that the displacer (11) comes into the same second portion (3b) when the piston (2) is in said first position.

3. Engine (1) according to claim 2, characterized in that two coolers (5a, 5b) and the heater (4) act on three successive portions (3a, 3b, 3c) of the cylinder (3).

4. Engine (1) according to claim 2 or 3, characterized in that it comprises at least one conduit (17, 18, 19) for circulation of the gaseous fluid outside the cylinder (3) andreliant the second portion (3b) to the third portion (3c) of the cylinder (3).

5. Motor (1) according to the preceding claim, characterized in that a portion (17a, 18a, 19a) of said duct 5 (17, 18, 19) of circulation connected to the second portion (3b) is arranged along the cylinder (3) to be heated by the heater (4) and another portion (17b, 18b, 19b) of said circulation duct (17, 18, 19) connected to the third portion (3c) of the cylinder (3) is disposed along the cylinder (3) so as to be cooled by the cooler (5b).

6. Engine (1) according to one of the preceding claims, characterized in that each heater (4) defines an annular heating space (14) around the cylinder (3) and each cooler (5a or 5b) delimits at least an annular space (15a or 15b) for cooling around the cylinder (3)

7. Motor (1) according to one of the preceding claims, characterized in that it comprises a control system of each chiller (5a or 5b) and / or each heater (4) as a function of at least one pressure measured inside the third portion (3c) of the cylinder (3) and / or the second portion (2c) of the cylinder.

8. Motor (1) according to one of the preceding claims, 25 characterized in that the servo mechanism (20) of the translational movement of the piston (2) comprises a rod (21) integral with the piston (2) and integral a protruding stop (22) cooperating on the one hand with a first resilient retaining member (23) in said first position of the piston (2) 30 and on the other hand with a second elastic retaining member (24) in said second position of the piston (2).

9. Motor (1) according to the preceding claim, characterized in that the stop (22) has rounded contact surfaces, each elastic retaining member (23, 24) comprising at least: - an axis (26a, 26b) integral with the cylinder (2) - a jaw (25a, 25b) movable about said axis (26a, 26b) - an elastic return member (27a, 27b) holding said jaw (25a, 25b) in a projecting position, each jaw (25a 25b) having a gently sloping tapered edge (28a, 28b) and an acute sloping beveled edge (29a, 29b) exerting resilient retention of the abutment (22) to a determined release force.

10. Motor according to one of the preceding claims, characterized in that the cylinder (3) has a profile rounded at its closed end (3c), the displacer (11) having a profile corresponding to its free end. 10

11. Engine according to one of the preceding claims, characterized in that it comprises a plurality of cylinders and a plurality of pistons, said heater (4) and coolers (5a, 5b) acting on these cylinders (3) which each receive one of the pistons (2), the pistons being slaved in translation by said servo mechanism.

12. Cogeneration boiler (52) producing electricity by means of a motor (1) according to one of claims 1 to 10 for driving at least one core (56) with respect to at least one coil (55) current generator.